JP6800697B2 - Cleaning blades, process cartridges and electrophotographic image forming equipment - Google Patents
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Description
本発明は、電子写真装置に使用されるクリーニングブレード、プロセスカートリッジ、及び電子写真画像形成装置に関する。 The present invention relates to a cleaning blade, a process cartridge, and an electrophotographic image forming apparatus used in an electrophotographic apparatus.
電子写真装置は、感光体などの像担持体から用紙や中間転写体などの被転写体上にトナー像を転写後、像担持体上に残留したトナーを除去するために、クリーニング部材を備えている。これらのクリーニング部材のうち、板状の弾性部材を用いたクリーニングブレードがよく知られている。近年、電子写真画像の高画質化への要請からトナーの小径化・球形化が進められており、像担持体上に残留したトナーが、クリーニングブレードをすり抜けやすい状況になってきている。そのため、クリーニングブレードに対して、より優れたクリーニング性能が求められている。 The electrophotographic apparatus is provided with a cleaning member in order to remove the toner remaining on the image carrier after transferring the toner image from the image carrier such as a photoconductor onto a transfer body such as paper or an intermediate transfer body. There is. Among these cleaning members, a cleaning blade using a plate-shaped elastic member is well known. In recent years, the diameter and spheroidization of toner have been promoted in response to the demand for higher image quality of electrophotographic images, and the toner remaining on the image carrier has become easy to slip through the cleaning blade. Therefore, the cleaning blade is required to have better cleaning performance.
特許文献１には、ポリウレタンエラストマーで構成されたクリーニングブレードの当接部位のイソシアヌレート基の濃度を高くすることにより、当接部位を高硬度化したクリーニングブレードが開示されている。これによって、像担持体とクリーニングブレードとの低摩擦化が図られることが開示されている。また、特許文献２には、クリーニングブレードの先端部分を硬化処理し、さらにゴム弾性を損なうことなく、硬化処理内部の物性を制御したクリーニングブレードが開示されている。
本発明は、より優れたクリーニング性能を発揮し得るクリーニングブレードの提供に向けたものである。また、本発明は、高品位な電子写真画像の安定した形成に資するプロセスカートリッジおよび電子写真画像形成装置の提供に向けたものである。 The present invention is aimed at providing a cleaning blade capable of exhibiting more excellent cleaning performance. The present invention also aims to provide a process cartridge and an electrophotographic image forming apparatus that contribute to the stable formation of a high-quality electrophotographic image.
本発明の一態様によれば、弾性部材と、該弾性部材を支持する支持部材とを具備するクリーニングブレードであって、該弾性部材の自由端部分に、エッジと、該エッジを構成する第一の面および第二の面を有し、該第一の面および該第二の面のいずれか一方または両方が、硬化表面を有し、該硬化表面のダイナミック硬度をＤＨｓ（ｍＮ／μｍ２）とし、該弾性部材の長手方向に直交する断面内において、該エッジの角度を二等分する直線上の、該エッジからの距離Ｌが、０μｍ＜Ｌ≦１００μｍの各位置におけるダイナミック硬度うちの最大値をＤＨｍ（ｍＮ／μｍ２）としたとき、下記式（１）および式（２）で示される関係を満たすクリーニングブレードが提供される。
式（１） ０．１≦ＤＨｓ≦０．４
式（２） ＤＨｓ＜ＤＨｍ。
According to one aspect of the present invention, it is a cleaning blade including an elastic member and a support member for supporting the elastic member, and an edge and an edge are formed on a free end portion of the elastic member. And one or both of the first surface and the second surface have a cured surface, and the dynamic hardness of the cured surface is DHs (mN / μm 2 ). In the cross section orthogonal to the longitudinal direction of the elastic member, the distance L from the edge on the straight line that bisects the angle of the edge is the maximum of the dynamic hardness at each position of 0 μm <L ≦ 100 μm. When the value is DHm (mN / μm 2 ), a cleaning blade satisfying the relationship represented by the following equations (1) and (2) is provided.
Equation (1) 0.1 ≤ DHs ≤ 0.4
Equation (2) DHs <DHm.
また、本発明の他の態様によれば、前記クリーニングブレードを有するプロセスカートリッジが提供される。更に、本発明の他の態様によれば、前記クリーニングブレードを有する電子写真画像形成装置が提供される。 Further, according to another aspect of the present invention, a process cartridge having the cleaning blade is provided. Further, according to another aspect of the present invention, an electrophotographic image forming apparatus having the cleaning blade is provided.
本発明の一態様によれば、より優れたクリーニング性能を発揮し得るクリーニングブレードを得ることができる。また、本発明の他の態様によれば、高品位な電子写真像の形成に資するプロセスカートリッジ及び電子写真画像形成装置を得ることができる。 According to one aspect of the present invention, it is possible to obtain a cleaning blade capable of exhibiting more excellent cleaning performance. Further, according to another aspect of the present invention, it is possible to obtain a process cartridge and an electrophotographic image forming apparatus that contribute to the formation of a high-quality electrophotographic image.
本発明のクリーニングブレードが適用される被クリーニング部材としては、感光体などの像担持体、中間転写ベルトなどの無端状のベルト等が挙げられる。以下、被クリーニング部材として感光体を例として、本発明のクリーニングブレードの実施形態について詳細に説明する。 Examples of the member to be cleaned to which the cleaning blade of the present invention is applied include an image carrier such as a photoconductor, an endless belt such as an intermediate transfer belt, and the like. Hereinafter, an embodiment of the cleaning blade of the present invention will be described in detail by taking a photoconductor as an example of a member to be cleaned.
＜クリーニングブレードの構成＞
図１、図２および図３は、本発明に係るクリーニングブレードの例を示している。図１は、クリーニングブレードの構成を示す概略図である。本発明のクリーニングブレードは、弾性部材２と、弾性部材２を支持する支持部材３とから構成されている。弾性部材は被クリーニング部材に当接されるエッジを形成する第一の面および第二の面のいずれか一方または両方が、被クリーニング部材に当接する硬化表面を有する。即ち、クリーニング性能の向上を実現する観点から、被クリーニング部材に当接されるクリーニングブレードのエッジの両側にある第一の面および第二の面の少なくとも一方の被クリーニング部材に当接する面及びその表面近傍の内部に硬化領域が形成されている。図１において、クリーニングブレードの「長手方向」はＸ方向であり、「短手方向」及び「厚み方向」はＺ方向及びＹ方向である。
<Configuration of cleaning blade>
1, FIG. 2 and FIG. 3 show an example of a cleaning blade according to the present invention. FIG. 1 is a schematic view showing the configuration of a cleaning blade. The cleaning blade of the present invention is composed of an
本発明のクリーニングブレードにおいて、弾性部材の「自由端」とは、支持部材によって支持されている端部と反対側の弾性部材の端部である。また、弾性部材の「自由端部分」とは、自由端及びその近傍である。「エッジ」とは、被クリーニング部材に当接されるクリーニングブレードの当接部であって、第一の面および第二の面が交差することによって形成される稜線部である。また、「第一の面」とは、例えば、図２における弾性部材の下面５または立面６であり、「第二の面」とは、例えば、図２における弾性部材の立面６または下面５である。以下、下面５を第一の面とし、立面６を第二の面として、説明する。弾性部材の自由端およびその近傍を、弾性部材の「先端部」または、クリーニングブレードの「先端部」と称す場合がある。
In the cleaning blade of the present invention, the "free end" of the elastic member is the end of the elastic member on the opposite side of the end supported by the support member. Further, the "free end portion" of the elastic member is the free end and its vicinity. The "edge" is a contact portion of a cleaning blade that comes into contact with a member to be cleaned, and is a ridgeline portion formed by the intersection of a first surface and a second surface. Further, the "first surface" is, for example, the
図１（ａ）は、弾性部材２と支持部材３が一体成型されたクリーニングブレードの例である。本例のクリーニングブレードは、金型内に支持部材を配置した後、ポリウレタンエラストマー等の原料組成物を上記金型内に注入し、加熱して反応硬化させ脱型することによって得ることができる。脱型した後、必要に応じて弾性部材の自由端のＺ方向の先端部及び弾性部材のＸ方向の両端部を切断等することができる。弾性部材の先端部に硬化領域を形成する工程は、その切断前であっても切断後でもよい。これにより弾性部材２と支持部材３とが一体化されたクリーニングブレードを得ることができる。
FIG. 1A is an example of a cleaning blade in which the
図１（ｂ）は、弾性部材用のシートを別途成型した後、短冊状に切断して弾性部材２とし、これを接着剤等により支持部材３に接着することによって得た接着タイプのクリーニングブレードの例である。なお弾性部材の先端部に硬化領域４を形成する工程は、弾性部材を支持部材に接着する前であっても接着した後であってもよい。
FIG. 1B shows an adhesive type cleaning blade obtained by separately molding a sheet for an elastic member, cutting it into strips to form an
〔支持部材〕
本発明のクリーニングブレードの支持部材を構成する材料は特に限定されず、例えば以下の材料を挙げることができる。鋼板、ステンレス鋼板、亜鉛めっき鋼板、クロムフリー鋼板の如き金属材料、６−ナイロン、６，６−ナイロンの如き樹脂材料等。また、支持部材の構造も特に限定されない。クリーニングブレードの弾性部材は、図２等に示すようにその一端が支持部材によって支持されている。
[Support member]
The material constituting the support member of the cleaning blade of the present invention is not particularly limited, and examples thereof include the following materials. Metallic materials such as steel sheets, stainless steel sheets, galvanized steel sheets, chrome-free steel sheets, resin materials such as 6-nylon and 6,6-nylon. Further, the structure of the support member is not particularly limited. As shown in FIG. 2 and the like, one end of the elastic member of the cleaning blade is supported by the support member.
〔弾性部材〕
本発明のクリーニングブレードの弾性部材を構成する材料としては、例えば以下の材料が挙げられる。ポリウレタンエラストマー、エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（ＥＰＤＭ）、アクリロニトリル−ブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、フッ素ゴム、シリコーンゴム、エピクロロヒドリンゴム、ＮＢＲの水素化物、多硫化ゴム等。ポリウレタンエラストマーとしては、機械的特性が優れることから、ポリエステルウレタンエラストマーが好ましい。ポリウレタンエラストマーは、主にポリイソシアネート、ポリオール、鎖延長剤、触媒、その他添加剤等の原料から得られる材料である。以下に、これらの原料について詳細に説明する。
[Elastic member]
Examples of the material constituting the elastic member of the cleaning blade of the present invention include the following materials. Polyurethane elastomer, ethylene-propylene-diene copolymer rubber (EPDM), acrylonitrile-butadiene rubber (NBR), chloroprene rubber (CR), natural rubber (NR), isoprene rubber (IR), styrene-butadiene rubber (SBR), fluorine Rubber, silicone rubber, epichlorohydrin rubber, NBR hydride, polysulfide rubber, etc. As the polyurethane elastomer, a polyester urethane elastomer is preferable because it has excellent mechanical properties. Polyurethane elastomer is a material obtained mainly from raw materials such as polyisocyanate, polyol, chain extender, catalyst, and other additives. Hereinafter, these raw materials will be described in detail.
上記ポリイソシアネートとしては、例えば以下のものが挙げられる。４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、２，４−トリレンジイソシアネート（２，４−ＴＤＩ）、２，６−トリレンジイソシアネート（２，６−ＴＤＩ）、キシレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、１，５−ナフチレンジイソシアネート（１，５−ＮＤＩ）、ｐ−フェニレンジイソシアネート（ＰＰＤＩ）、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（水添ＭＤＩ）、テトラメチルキシレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）、カルボジイミド変性ＭＤＩ、ポリメチレンフェニルポリイソシアネート（ＰＡＰＩ）。これらの中では、機械的特性が優れたポリウレタンエラストマーが得られることから、ＭＤＩが好ましい。 Examples of the polyisocyanate include the following. 4,4'-Diphenylmethane diisocyanate (MDI), 2,4-toluene diisocyanate (2,4-TDI), 2,6-toluene diisocyanate (2,6-TDI), xylene diisocyanate (XDI), 1,5 -Naftylene diisocyanate (1,5-NDI), p-phenylenediocyanate (PPDI), hexamethylene diisocyanate (HDI), isophorone diisocyanate (IPDI), 4,4'-dicyclohexylmethane diisocyanate (hydrogenated MDI), tetramethylxylene Diisocyanate (TMXDI), carbodiimide-modified MDI, polymethylenephenyl polyisocyanate (PAPI). Among these, MDI is preferable because a polyurethane elastomer having excellent mechanical properties can be obtained.
上記ポリオールとしては、例えば以下のものが挙げられる。ポリエチレンアジペートポリオール、ポリブチレンアジペートポリオール、ポリヘキシレンアジペートポリオール、（ポリエチレン／ポリプロピレン）アジペートポリオール、（ポリエチレン／ポリブチレン）アジペートポリオール、（ポリエチレン／ポリネオペンチレン）アジペートポリオールなどのポリエステルポリオール；カプロラクトンを開環重合して得られるポリカプロラクトン系ポリオール；ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどのポリエーテルポリオール；ポリカーボネートジオール。これらは単独で、または２種以上を組み合わせて用いることができる。上記ポリオールの中でも、機械的特性に優れたポリウレタンエラストマーが得られることからポリエステルポリオールが好ましい。 Examples of the polyol include the following. Polyester polyols such as polyethylene adipate polyol, polybutylene adipate polyol, polyhexylene adipate polyol, (polyethylene / polypropylene) adipate polyol, (polyethylene / polybutylene) adipate polyol, (polyethylene / polyneopentylene) adipate polyol; ring-opening caprolactone Polycaprolactone-based polyol obtained by polymerization; polyether polyol such as polyethylene glycol, polypropylene glycol, polytetramethylene glycol; polycarbonate diol. These can be used alone or in combination of two or more. Among the above polyols, polyester polyols are preferable because polyurethane elastomers having excellent mechanical properties can be obtained.
上記鎖延長剤としては、ポリウレタンエラストマー鎖を延長可能なものであって、例えばグリコールが使用される。このようなグリコールとしては、例えば以下のものを挙げることができる。エチレングリコール（ＥＧ）、ジエチレングリコール（ＤＥＧ）、プロピレングリコール（ＰＧ）、ジプロピレングリコール（ＤＰＧ）、１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）、１，６−ヘキサンジオール（１，６−ＨＤ）、１，４−シクロヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、キシリレングリコール（テレフタリルアルコール）、トリエチレングリコール。また、上記グリコールの他に、その他の多価アルコールも使用でき、例えば、トリメチロールプロパン、グリセリン、ペンタエリスリトール、ソルビトールを挙げることができる。これらは単独で、または２種以上を組み合わせて用いることができる。 As the chain extender, a polyurethane elastomer chain can be extended, and for example, glycol is used. Examples of such glycols include the following. Ethylene glycol (EG), diethylene glycol (DEG), propylene glycol (PG), dipropylene glycol (DPG), 1,4-butanediol (1,4-BD), 1,6-hexanediol (1,6-HD) ), 1,4-Cyclohexanediol, 1,4-cyclohexanedimethanol, xylylene glycol (terephthalyl alcohol), triethylene glycol. In addition to the above glycols, other polyhydric alcohols can also be used, and examples thereof include trimethylolpropane, glycerin, pentaerythritol, and sorbitol. These can be used alone or in combination of two or more.
上記触媒としては、一般的に用いられるポリウレタンエラストマー硬化用の触媒を使用することができ、例えば、三級アミン触媒が挙げられ、具体的には、以下のものを例示できる。ジメチルエタノールアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’−トリメチルアミノプロピルエタノールアミンの如きアミノアルコール；トリエチルアミンの如きトリアルキルアミン；Ｎ，Ｎ，Ｎ’Ｎ’−テトラメチル−１，３−ブタンジアミンの如きテトラアルキルジアミン；トリエチレンジアミン、ピペラジン系化合物、トリアジン系化合物。また、酢酸カリウム、オクチル酸カリウムアルカリなどの金属の有機酸塩も用いることができる。さらに、通常、ウレタン化に用いられる金属触媒、例えば、ジブチル錫ジラウレートも使用可能である。これらは単独で、または２種以上を組み合わせて用いることができる。 As the catalyst, a commonly used catalyst for curing a polyurethane elastomer can be used, and examples thereof include a tertiary amine catalyst, and specific examples thereof include the following. Amino alcohols such as dimethylethanolamine, N, N, N'-trimethylaminopropylethanolamine; trialkylamines such as triethylamine; tetraalkyls such as N, N, N'N'-tetramethyl-1,3-butanediamine Diamine; triethylenediamine, piperazine-based compound, triazine-based compound. In addition, organic acid salts of metals such as potassium acetate and potassium alkali octylate can also be used. In addition, metal catalysts commonly used for urethanization, such as dibutyltin dilaurate, can also be used. These can be used alone or in combination of two or more.
これらの原料組成物中には必要に応じて、さらに、顔料、可塑剤、防水剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤等の添加剤を配合することができる。 Additives such as pigments, plasticizers, waterproofing agents, antioxidants, ultraviolet absorbers, and light stabilizers can be further added to these raw material compositions, if necessary.
本発明の弾性部材において、第一の面と第二の面とによって形成されるエッジの角度は、特に限定されないが、通常、８５〜９５度程度である。 In the elastic member of the present invention, the angle of the edge formed by the first surface and the second surface is not particularly limited, but is usually about 85 to 95 degrees.
本発明の弾性部材における国際ゴム硬さ（ＩＲＨＤ）は、６０度以上であることが好ましく、６５度以上であることがより好ましい。 The international rubber hardness (IRHD) of the elastic member of the present invention is preferably 60 degrees or higher, more preferably 65 degrees or higher.
［硬化領域の形成部位］
弾性部材の先端部における硬化領域の形成部位は、被クリーニング部材に当接される第一の面と第二の面の少なくとも一方の表面及び該表面近傍の内部であることが、クリーニング性能の向上を実現する手段として有効である。被クリーニング部材が感光体である場合、感光体の表面の画像形成領域が、クリーニングブレードのエッジに当接されて、清掃される。
[Formation site of hardened region]
The cleaning performance is improved when the portion where the cured region is formed at the tip of the elastic member is at least one surface of the first surface and the second surface abutting the member to be cleaned and the inside in the vicinity of the surface. It is effective as a means to realize. When the member to be cleaned is a photoconductor, the image forming region on the surface of the photoconductor is brought into contact with the edge of the cleaning blade and cleaned.
硬化領域は更に、弾性部材の先端部の他の面、即ち、第一の面に対向する面（図２の符号１０の面）、及び弾性部材の長手方向の両端面（図１の符号９の面）において形成されていてもよい。この場合、弾性部材の両端面部の剛性を向上させることができ、クリーニングブレードのめくれをより一層低減させることができる。
The cured region is further formed on another surface of the tip of the elastic member, that is, a surface facing the first surface (the surface of
［硬化領域の形成方法］
弾性部材における硬化領域の形成は、高硬度を所望する領域に、硬化領域形成用の材料を塗布して硬化させることによって行うことができる。この硬化領域形成用の材料は必要に応じて希釈溶剤で希釈して使用され、ディッピング、スプレー、ディスペンサ、刷毛塗り、ローラ塗布等、公知の手段で塗布することができる。硬化領域形成用の材料としては後述するイソシアネート化合物等を用いることができる。表面よりも内部に高硬度領域を存在させるためには、硬化領域形成用の材料（イソシアネート化合物等）を十分に弾性部材の中に含浸する必要がある。硬化領域形成用の材料を高濃度かつ低粘度にすることで含浸は促進されるため、硬化領域形成用材料を希釈等せずに加熱することが効果的である。材料温度は６０℃以上が好ましい。
[Method of forming hardened region]
The formation of the cured region in the elastic member can be performed by applying a material for forming the cured region to a region where high hardness is desired and curing the region. The material for forming the cured region is used after being diluted with a diluting solvent, if necessary, and can be applied by a known means such as dipping, spraying, dispenser, brush coating, and roller coating. As the material for forming the cured region, an isocyanate compound or the like described later can be used. In order to allow a high hardness region to exist inside the surface, it is necessary to sufficiently impregnate the elastic member with a material for forming a cured region (isocyanate compound or the like). Since impregnation is promoted by making the material for forming the cured region high in concentration and low viscosity, it is effective to heat the material for forming the cured region without diluting it. The material temperature is preferably 60 ° C. or higher.
以下、硬化領域形成用の材料としてイソシアネート化合物を用いた例によって、硬化領域の形成方法の一例を説明する。硬化領域形成用の材料を塗布した弾性部材を「前駆体」と称す場合がある。 Hereinafter, an example of a method for forming a cured region will be described with reference to an example in which an isocyanate compound is used as a material for forming the cured region. An elastic member coated with a material for forming a cured region may be referred to as a "precursor".
弾性部材の表面よりも内部に高硬度領域を存在させるためには、硬化領域形成用の材料を塗布後、前駆体を加熱処理することが好ましい。加熱処理によって、弾性部材の表面に存在する硬化領域形成用の材料の粘度が低下して、弾性部材の内部への浸透及び拡散を促進させることができる。加熱方法としては、加熱炉内を前駆体を通過させる方法や加熱風を前駆体に吹き付ける方法などが挙げられるが、特に制限されない。例えば加熱炉としては放射型加熱炉、循環風型加熱炉などが挙げられ、加熱風を形成する機器としては、熱風器、遠赤外線ヒーターなどが挙げられる。 In order to allow a high hardness region to exist inside the surface of the elastic member, it is preferable to heat-treat the precursor after applying the material for forming the cured region. By the heat treatment, the viscosity of the material for forming the cured region existing on the surface of the elastic member is reduced, and the penetration and diffusion into the inside of the elastic member can be promoted. Examples of the heating method include a method of passing the precursor through the heating furnace and a method of blowing heating air onto the precursor, but the heating method is not particularly limited. For example, examples of the heating furnace include a radiant heating furnace and a circulating air heating furnace, and examples of the device for forming the heating air include a hot air heater and a far-infrared heater.
加熱条件を高温及びまたは長時間とすることで硬化領域は広くなり、最も高硬度となる領域は弾性部材の表面からより内部の位置に推移する。加熱条件としては、少なくとも弾性部材の先端部の表面温度を８０℃以上で３分間以上加熱することが好ましい。８０℃未満の温度で弾性部材の先端部を加熱し続けても、イソシアネート化合物の粘度が弾性部材内での拡散に必要な粘度まで下がりきらないため、拡散速度が遅く、弾性部材の表面に多くのイソシアネート化合物が滞留して、弾性部材の表面の硬度が最も高くなる。加熱炉の雰囲気としては、弾性部材の先端部の表面温度を８０℃以上にするため、８０℃より高い温度に設定することが好ましい。 By setting the heating conditions to high temperature and / or for a long time, the cured region becomes wider, and the region having the highest hardness shifts to a position more inside from the surface of the elastic member. As the heating conditions, it is preferable to heat at least the surface temperature of the tip of the elastic member at 80 ° C. or higher for 3 minutes or longer. Even if the tip of the elastic member is continuously heated at a temperature of less than 80 ° C., the viscosity of the isocyanate compound does not decrease to the viscosity required for diffusion in the elastic member, so that the diffusion rate is slow and the surface of the elastic member is often covered. The isocyanate compound of the above is retained, and the hardness of the surface of the elastic member becomes the highest. The atmosphere of the heating furnace is preferably set to a temperature higher than 80 ° C. in order to make the surface temperature of the tip of the elastic member 80 ° C. or higher.
但し、この加熱処理の温度及び時間は、弾性部材中への硬化領域形成用材料の含浸量によって異なる。具体的には該材料が弾性部材に十分に含浸される条件（硬化領域形成用材料温度９０℃等）では加熱炉条件１００℃、１０分間で弾性部材の表面よりも内部に高硬度領域を存在させることができる。しかし、該材料が弾性部材に十分には含浸していない条件（硬化領域形成用材料温度６０℃等）では加熱炉条件１００℃、１０分間では弾性部材の内部に高硬度領域は存在せずに表面が最も高硬度となる。この場合、加熱炉条件としては１３０℃、１０分間以上が必要となる。 However, the temperature and time of this heat treatment differ depending on the amount of impregnation of the material for forming the cured region into the elastic member. Specifically, under the condition that the elastic member is sufficiently impregnated (material temperature for forming a cured region, 90 ° C., etc.), a high hardness region exists inside the surface of the elastic member under the heating furnace condition of 100 ° C. for 10 minutes. Can be made to. However, under the condition that the material is not sufficiently impregnated into the elastic member (material temperature for forming a hardening region is 60 ° C., etc.), the high hardness region does not exist inside the elastic member under the heating furnace condition of 100 ° C. for 10 minutes. The surface has the highest hardness. In this case, the heating furnace condition requires 130 ° C. for 10 minutes or more.
また、弾性部材の表面よりも内部に高硬度である領域を存在させやすくするためには、弾性部材としてはプレポリマーと硬化剤との混合比を調整することが効果的である。具体的な配合比としては、イソシアネート基に対する水酸基のモル比（α値）が０．４５以上０．６５以下となるように混合することが好ましい。硬化領域形成時の弾性部材の状態としては、未反応のイソシアネート基が弾性部材の内部により多く存在していることが好ましい。弾性部材の表面及び内部に存在するイソシアネート基と硬化領域形成用の材料であるイソシアネート化合物が反応するので、弾性部材の内部により多くの未反応イソシアネート基が存在する場合は、弾性部材の内部がより高硬度になりやすいためである。 Further, in order to facilitate the existence of a region having a high hardness inside the surface of the elastic member, it is effective to adjust the mixing ratio of the prepolymer and the curing agent as the elastic member. As a specific compounding ratio, it is preferable to mix so that the molar ratio (α value) of the hydroxyl group to the isocyanate group is 0.45 or more and 0.65 or less. As for the state of the elastic member at the time of forming the cured region, it is preferable that more unreacted isocyanate groups are present inside the elastic member. Since the isocyanate groups existing on the surface and inside of the elastic member react with the isocyanate compound which is a material for forming the cured region, when more unreacted isocyanate groups are present inside the elastic member, the inside of the elastic member becomes more. This is because it tends to have high hardness.
更に上記混合比においても残存イソシアネート量は成型後、時間の経過とともに徐々に減少する傾向にあるため、硬化領域の形成は弾性部材の製造後６時間以内に行うことが好ましい。残存イソシアネート量は、混合比及び弾性部材の製造後の時間によりコントロールすることが可能である。表面の残存イソシアネート量の測定に関しては、例えば、赤外線吸収分光法（ＩＲ）により測定することができ、得られたＩＲスペクトルから、イソシアヌレートのＮＣＯピーク（２２６０ｃｍ−１〜２２７０ｃｍ−１付近）と、イソシアネートの芳香環ピーク（１６００ｃｍ−１付近）とを求め、ＮＣＯの吸光度Ａと、芳香環の吸光度Ｂとの比（Ａ／Ｂ）を残存イソシアネート量の指標とする。表面よりも内部に高硬度である領域を存在させやすくするためには、残存イソシアネート量としては、弾性部材の表面における測定において０．２以上であることが好ましい。 Further, even in the above mixing ratio, the amount of residual isocyanate tends to gradually decrease with the passage of time after molding, so that the formation of the cured region is preferably performed within 6 hours after the production of the elastic member. The amount of residual isocyanate can be controlled by the mixing ratio and the time after the production of the elastic member. Regarding the measurement of the amount of residual isocyanate on the surface, for example, it can be measured by infrared absorption spectroscopy (IR), and from the obtained IR spectrum, the NCO peak of isocyanurate (near 2260 cm -1 to 2270 cm -1 ) and The aromatic ring peak of isocyanate (around 1600 cm -1 ) is determined, and the ratio (A / B) of the absorbance A of NCO to the absorbance B of the aromatic ring is used as an index of the amount of residual isocyanate. The amount of residual isocyanate is preferably 0.2 or more in the measurement on the surface of the elastic member in order to facilitate the existence of a region having a high hardness inside the surface.
［硬化領域形成用の材料］
硬化領域を形成するための材料は、弾性部材を硬化することが可能なもの、または、弾性部材の表面上に硬化領域を形成することが可能なものであれば特に限定されず、例えばイソシアネート化合物やアクリル樹脂等が挙げられる。硬化領域を形成する材料は、溶剤等で希釈して用いてもよい。希釈に用いる溶剤としては、使用する材料を溶解するものであれば特に限定されず、例えば、トルエン、キシレン、酢酸ブチル、メチルイソブチルケトン、メチルエチルケトン等が挙げられる。
[Material for forming hardened region]
The material for forming the cured region is not particularly limited as long as it can cure the elastic member or can form the cured region on the surface of the elastic member, for example, an isocyanate compound. And acrylic resin. The material forming the cured region may be diluted with a solvent or the like before use. The solvent used for dilution is not particularly limited as long as it dissolves the material to be used, and examples thereof include toluene, xylene, butyl acetate, methyl isobutyl ketone, and methyl ethyl ketone.
弾性部材の構成材料がポリエステルウレタンエラストマーである場合、硬化領域を形成する材料としては、弾性部材との相溶性や弾性部材への含浸性を考慮すると、ポリエステルウレタンエラストマーの構成材料であるイソシアネート化合物を用いることがより好ましい。弾性部材に接触させるイソシアネート化合物としては、分子中に１個以上のイソシアネート基を有するものを使用することができる。分子中に１個のイソシアネート基を有するイソシアネート化合物としては、オクタデシルイソシアネート（ＯＤＩ）等の脂肪族モノイソシアネート、フェニルイソシアネート（ＰＨＩ）等の芳香族モノイソシアネートなどを使用することができる。分子中に２個のイソシアネート基を有するイソシアネート化合物としては、通常、ポリウレタン樹脂の製造に用いられるものが使用でき、具体的には、以下のものを挙げることができる。２，４−トリレンジイソシアネート（２，４−ＴＤＩ）、２，６−トリレンジイソシアネート（２，６−ＴＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、ｍ−フェニレンジイソシアネート（ＭＰＤＩ）、テトラメチレンジイソシアネート（ＴＭＤＩ）、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）等。また、分子中に３個以上のイソシアネート基を有するイソシアネート化合物として、例えば、４，４’，４”−トリフェニルメタントリイソシアネート、２，４，４’−ビフェニルトリイソシアネート、２，４，４’−ジフェニルメタントリイソシアネート等が使用できる。また、２個以上のイソシアネート基を有するイソシアネート化合物は、その変性誘導体や多量体等も使用可能である。中でも、硬化領域の硬度を効率的に上げるためには、結晶性の高い、つまり構造が対称性をもっているＭＤＩが好ましく、さらに、変性体を含んだＭＤＩは常温で液体であるため、作業性の面からより好ましい。 When the constituent material of the elastic member is a polyester urethane elastomer, as the material forming the cured region, an isocyanate compound which is a constituent material of the polyester urethane elastomer is used in consideration of compatibility with the elastic member and impregnation property into the elastic member. It is more preferable to use it. As the isocyanate compound to be brought into contact with the elastic member, a compound having one or more isocyanate groups in the molecule can be used. As the isocyanate compound having one isocyanate group in the molecule, an aliphatic monoisocyanate such as octadecyl isocyanate (ODI), an aromatic monoisocyanate such as phenylisocyanate (PHI) and the like can be used. As the isocyanate compound having two isocyanate groups in the molecule, those usually used for producing a polyurethane resin can be used, and specific examples thereof include the following. 2,4-Toluene diisocyanate (2,4-TDI), 2,6-toluene diisocyanate (2,6-TDI), 4,4'-diphenylmethane diisocyanate (MDI), m-phenylene diisocyanate (MPDI), tetra Methylene diisocyanate (TMDI), hexamethylene diisocyanate (HDI), isophorone diisocyanate (IPDI) and the like. Further, as an isocyanate compound having three or more isocyanate groups in the molecule, for example, 4,4', 4 "-triphenylmethane triisocyanate, 2,4,4'-biphenyltriisocyanate, 2,4,4'. -Diphenylmethane triisocyanate or the like can be used. Further, as the isocyanate compound having two or more isocyanate groups, a modified derivative thereof, a multimer or the like can also be used. Among them, in order to efficiently increase the hardness of the cured region. MDI having high crystallinity, that is, having a symmetric structure is preferable, and MDI containing a modified product is liquid at room temperature, and is more preferable from the viewpoint of workability.
［硬化領域の硬度］
本発明の弾性部材の自由端近傍における硬化領域は、第一の面及びまたは第二の面の表面のダイナミック硬度よりも内部のダイナミック硬度が大きい。被クリーニング部材に当接する弾性部材の当接面は、被クリーニング部材との接触状態を安定にする観点から、柔軟であることが必要である。そのため、硬化表面のダイナミック硬度ＤＨｓは、０．１（ｍＮ／μｍ２）以上０．４（ｍＮ／μｍ２）以下である。
[Hardness of hardened area]
The hardened region in the vicinity of the free end of the elastic member of the present invention has an internal dynamic hardness larger than the dynamic hardness of the surface of the first surface and / or the second surface. The contact surface of the elastic member that comes into contact with the member to be cleaned needs to be flexible from the viewpoint of stabilizing the contact state with the member to be cleaned. Therefore, the dynamic hardness DHs of the cured surface is 0.1 (mN / μm 2 ) or more and 0.4 (mN / μm 2 ) or less.
また、クリーニング性能の向上に対して、弾性部材の先端部の硬化領域の表面近傍の内部に表面のダイナミック硬度ＤＨｓよりも高いダイナミック硬度の硬化領域を存在させている。具体的には、弾性部材の長手方向に直交する断面内において、第一の面と第二の面とで構成されるエッジの角度を二等分する直線上の、該エッジからの距離Ｌが、０μｍ＜Ｌ≦１００μｍの各位置におけるダイナミック硬度のうちの最大値をＤＨｍ（ｍＮ／μｍ２）としたとき、ＤＨｍが、ＤＨｓよりも大きくなっている。このような構成を有することにより、該クリーニングブレードは、被クリーニング部材に当接した際に必要とする当接圧が確保され、当接部の面積（当接幅）が多少大きくなってもピーク圧（当接部の単位面積あたりの当接圧（当接圧を当接部の面積で割った圧））が下がりにくい。その結果として、優れたクリーニング性能を発揮する。 Further, in order to improve the cleaning performance, a cured region having a dynamic hardness higher than the dynamic hardness DHs of the surface is provided inside the vicinity of the surface of the cured region at the tip of the elastic member. Specifically, in the cross section orthogonal to the longitudinal direction of the elastic member, the distance L from the edge on the straight line that bisects the angle of the edge composed of the first surface and the second surface is When the maximum value of the dynamic hardness at each position of 0 μm <L ≦ 100 μm is DHm (mN / μm 2 ), DHm is larger than DHs. By having such a configuration, the cleaning blade secures the contact pressure required when it comes into contact with the member to be cleaned, and peaks even if the area (contact width) of the contact portion becomes slightly large. The pressure (contact pressure per unit area of the contact portion (pressure obtained by dividing the contact pressure by the area of the contact portion)) does not easily decrease. As a result, it exhibits excellent cleaning performance.
前記直線上の距離Ｌが、０μｍ＜Ｌ≦１００μｍの範囲の位置にはダイナミック硬度の最大値が存在せず、Ｌが１００μｍを超えた位置にＤＨｓよりも高いダイナミック硬度の部分が存在する場合、クリーニングブレードを被クリーニング部材に当接した時に当接幅が広がり過ぎてしまい、ピーク圧が上がらない場合がある。 When the maximum value of dynamic hardness does not exist at a position where the distance L on the straight line is in the range of 0 μm <L ≦ 100 μm, and a portion having a dynamic hardness higher than DHs exists at a position where L exceeds 100 μm. When the cleaning blade comes into contact with the member to be cleaned, the contact width becomes too wide and the peak pressure may not increase.
尚、本発明では、弾性部材の自由端の内部のダイナミック硬度の測定位置を、弾性部材の長手方向に直交する断面内において第一の面と第二の面によって形成されるエッジを起点として該エッジの角度を２等分する直線上の位置としている。その理由は、ダイナミック硬度ＤＨｓの測定面が、第一の面と第二の面の少なくとも一方の面であること、及び、図３が示すようにクリーニング時の被クリーニング部材との位置関係から当該角度の方向がクリーニングブレードの実質的な厚み方向と見做すことができるからである。 In the present invention, the measurement position of the dynamic hardness inside the free end of the elastic member is set from the edge formed by the first surface and the second surface in the cross section orthogonal to the longitudinal direction of the elastic member as a starting point. The position is on a straight line that divides the edge angle into two equal parts. The reason is that the measurement surface of the dynamic hardness DHs is at least one surface of the first surface and the second surface, and as shown in FIG. 3, the positional relationship with the member to be cleaned at the time of cleaning is the reason. This is because the direction of the angle can be regarded as the effective thickness direction of the cleaning blade.
前記硬化表面のダイナミック硬度ＤＨｓは、０．４より大きいと、表面の硬度が大き過ぎるため、エッジ欠けが発生する場合がある。また、前記硬化表面のダイナミック硬度ＤＨｓが０．１未満では、表面近傍の内部の硬度が大きくても、当接幅が広くなりすぎてピーク圧が下がり、クリーニング性能が低下する場合がある。ダイナミック硬度ＤＨｓのより好ましい値は０．１２〜０．３５の範囲である。 If the dynamic hardness DHs of the cured surface is larger than 0.4, the surface hardness is too large, and edge chipping may occur. Further, when the dynamic hardness DHs of the cured surface is less than 0.1, even if the internal hardness in the vicinity of the surface is large, the contact width becomes too wide, the peak pressure decreases, and the cleaning performance may deteriorate. More preferred values for dynamic hardness DHs are in the range 0.12 to 0.35.
尚、前記直線上において、ＤＨｍを示す位置は、エッジからの距離Ｌが２０μｍ以上１００μｍ以下の範囲内にあることが、より好ましい。ＤＨｍを示す位置が、エッジからの距離が２０μｍから１００μｍ以内に存在することにより、エッジ欠けの発生をより有効に抑制することができる。更に好ましい範囲としては、ＤＨｍを示す位置が、エッジからの距離２０μｍから８０μｍ以内である。 It is more preferable that the position showing DHm on the straight line is within the range where the distance L from the edge is 20 μm or more and 100 μm or less. When the position indicating DHm exists within a distance of 20 μm to 100 μm from the edge, the occurrence of edge chipping can be suppressed more effectively. As a more preferable range, the position showing DHm is within a distance of 20 μm to 80 μm from the edge.
また、前記弾性部材の長手方向に直交する断面のエッジを形成する角度を２等分する直線上におけるダイナミック硬度の最大値をＤＨｍ、そのエッジからの距離をＰｍａｘ（μｍ）としたとき、ダイナミック硬度がエッジからＰｍａｘの位置まで漸増していることが、より一層好ましい。硬度がこのように漸増していれば、表面から２０μｍの間の位置に極端に硬度の高い領域が存在しないため、長期使用時にもエッジ欠けが発生しにくいためである。 Further, when the maximum value of the dynamic hardness on the straight line that divides the angle forming the edge of the cross section orthogonal to the longitudinal direction of the elastic member into two equal parts is DHm and the distance from the edge is Pmax (μm), the dynamic hardness Is even more preferable to gradually increase from the edge to the position of Pmax. This is because if the hardness is gradually increased in this way, there is no region having extremely high hardness at a position between 20 μm from the surface, so that edge chipping is unlikely to occur even during long-term use.
また、ＤＨｍは、硬化表面のダイナミック硬度ＤＨｓの１．１倍以上であることが好ましい。ＤＨｍがＤＨｓの１．１倍以上であることにより、被クリーニング部材への当接圧をより確実に印加することができる。 Further, the DHm is preferably 1.1 times or more the dynamic hardness DHs of the cured surface. When the DHm is 1.1 times or more the DHs, the contact pressure on the member to be cleaned can be applied more reliably.
また、ＤＨｍはＤＨｓの１０倍以下であることが好ましい。ＤＨｍがＤＨｓの１０倍以下であることにより、当接面の内部の硬化領域の硬度が大き過ぎないため、弾性部材の先端部のゴム弾性が損なわれ難い。ＤＨｍの更により好ましい範囲としてはＤＨｓの１．２倍以上８倍以下である。 Further, DHm is preferably 10 times or less of DHs. When DHm is 10 times or less of DHs, the hardness of the hardened region inside the contact surface is not too large, so that the rubber elasticity at the tip of the elastic member is not easily impaired. An even more preferable range of DHm is 1.2 times or more and 8 times or less of DHs.
前記硬化領域は、前記弾性部材の被クリーニング部材に当接されるエッジを形成する第一の面と第二の面の両面に形成されていることが更に好ましい。図３が示すように、クリーニング時には被クリーニング部材に第一の面と第二の面の両面が接する場合があるためである。 It is more preferable that the cured region is formed on both the first surface and the second surface forming an edge that comes into contact with the member to be cleaned of the elastic member. This is because, as shown in FIG. 3, both the first surface and the second surface may come into contact with the member to be cleaned during cleaning.
［硬化領域の硬度測定方法］
本発明において硬化領域の硬度は、以下の方法により測定することができる。測定機としては、島津製作所製「島津ダイナミック超微小硬度計 ＤＵＨ−Ｗ２１１Ｓ」を用いることができる。圧子としては、１１５°三角すい圧子を用い、以下の計算式よりダイナミック硬度を求めることができる。
ダイナミック硬度：ＤＨ＝α×Ｐ／Ｄ２
式中、αは、圧子形状による定数を、Ｐは、試験力（ｍＮ）を、また、Ｄは圧子のサンプルへの侵入量（押し込み深さ）（μｍ）を表す。
[Method of measuring hardness in hardened area]
In the present invention, the hardness of the cured region can be measured by the following method. As the measuring machine, "Shimadzu Dynamic Ultra-Micro Hardness Meter DUH-W211S" manufactured by Shimadzu Corporation can be used. As an indenter, a 115 ° triangular cone indenter is used, and the dynamic hardness can be calculated from the following formula.
Dynamic hardness: DH = α × P / D 2
In the formula, α represents a constant due to the shape of the indenter, P represents the test force (mN), and D represents the amount of indenter penetrating into the sample (pushing depth) (μm).
尚、測定条件は以下の通りである。
α：３．８５８４、
Ｐ：１．０ｍＮ、
負荷速度：０．０３ｍＮ／ｓｅｃ、
保持時間：５秒、
測定環境：温度２３℃、相対湿度５５％、
測定サンプルのエージング：温度２３℃、相対湿度５５％の環境下で６時間以上放置。
The measurement conditions are as follows.
α: 3.8584,
P: 1.0 mN,
Load speed: 0.03mN / sec,
Retention time: 5 seconds,
Measurement environment: temperature 23 ° C, relative humidity 55%,
Aging of measurement sample: Leave for 6 hours or more in an environment with a temperature of 23 ° C and a relative humidity of 55%.
測定サンプルの調製方法は以下の通りである。測定サンプルは、画像形成領域内における長手方向を３等分した３箇所のそれぞれの中間点（３個所）から、長手方向に４ｍｍ（中間点から両方向に２ｍｍ）、短手方向はエッジ７から２ｍｍの寸法で切り出す（図５参照）。
The method for preparing the measurement sample is as follows. The measurement sample is 4 mm in the longitudinal direction (2 mm in both directions from the midpoint) from each of the three intermediate points (three points) in the image forming region divided into three equal parts in the longitudinal direction, and the
硬化表面のダイナミック硬度ＤＨｓは、測定サンプルの硬化領域の硬化表面（第一の面、第二の面）に圧子が垂直に当たるようにサンプルを配置し、長手方向は端部から２ｍｍの位置、短手方向もしくは厚み方向はエッジから１００μｍ以上５００μｍ以下離れた位置において測定される。図６（ａ）は、サンプルの第二の面に圧子が垂直に当たるように配置した図である。この測定を３個の測定サンプルについて行い、その平均値を第二の面の表面のダイナミック硬度ＤＨｓ２とする。同様にして、３個の測定サンプルの第一の面に圧子が垂直に当たるように配置して、３個の測定値の平均値を第一の面の表面のダイナミック硬度ＤＨｓ１とする。そして、第一の面の表面のダイナミック硬度ＤＨｓ１と第二の面の表面のダイナミック硬度ＤＨｓ２から、より高い値を硬化表面のダイナミック硬度ＤＨｓ（ｍＮ／μｍ２）とする。 For the dynamic hardness DHs of the cured surface, the sample is placed so that the indenter vertically hits the cured surface (first surface, second surface) of the cured region of the measurement sample, and the longitudinal direction is 2 mm from the end, short. The manual direction or the thickness direction is measured at a position separated from the edge by 100 μm or more and 500 μm or less. FIG. 6A is a view in which the indenter is arranged so as to vertically hit the second surface of the sample. This measurement is performed on three measurement samples, and the average value is defined as the dynamic hardness DHs 2 of the surface of the second surface. Similarly, the indenter is arranged so as to vertically hit the first surface of the three measurement samples, and the average value of the three measurement values is defined as the dynamic hardness DHs 1 of the surface of the first surface. Then, from the dynamic hardness DHs 1 of the surface of the first surface and the dynamic hardness DHs 2 of the surface of the second surface, a higher value is defined as the dynamic hardness DHs (mN / μm 2 ) of the cured surface.
弾性部材の長手方向に直交する断面内であって、弾性部材の先端部の硬化領域の表面近傍の内部のダイナミック硬度の測定は、下記の手順で行われる。上記測定後の各サンプルを長手方向２ｍｍの位置で切断し、この切断面に圧子が垂直に当たるようにサンプルを配置する（図６（ｂ）参照）。なお、測定位置は、エッジの角度を２等分する直線上であって、エッジからの距離Ｌが１０μｍ間隔の位置とする（図７参照）。これらの各位置において順次測定を行い、測定値が、硬化領域が形成されていない弾性部材のダイナミック硬度となる点まで測定する。この測定を３個の測定サンプルについて行い、それらの平均値を、自由端の内部のダイナミック硬度とする。そして、これらのダイナミック硬度の測定値の最大値をＤＨｍ（ｍＮ／μｍ２）とする。 The measurement of the dynamic hardness inside the vicinity of the surface of the cured region at the tip of the elastic member within the cross section orthogonal to the longitudinal direction of the elastic member is performed by the following procedure. Each sample after the above measurement is cut at a position of 2 mm in the longitudinal direction, and the samples are arranged so that the indenter vertically hits the cut surface (see FIG. 6B). The measurement position is on a straight line that bisects the angle of the edge, and the distance L from the edge is set at an interval of 10 μm (see FIG. 7). The measurement is sequentially performed at each of these positions, and the measured value is measured up to the point where the dynamic hardness of the elastic member in which the cured region is not formed becomes. This measurement is performed on three measurement samples, and the average value thereof is taken as the dynamic hardness inside the free end. Then, the maximum value of these measured values of dynamic hardness is DHm (mN / μm 2 ).
〔クリーニングブレードの製造方法〕
［クリーニングブレード前駆体の製造］
本発明に係るクリーニングブレードの製造方法は、公知の方法の中から適したものを選択すればよく、特に限定されない。また、弾性部材の製造方法は、金型成形法や遠心成形法等の公知の方法の中から適したものを選択すればよい。例えば、弾性部材を形成するためのキャビティを備えたクリーニングブレード用金型内に、弾性部材との接触部分に接着剤を塗布した支持部材を配置する。一方、ポリイソシアネートとポリオールを部分的に重合したプレポリマーならびにポリオール、鎖延長剤、触媒、その他添加剤を含む硬化剤を注型機内に投入し、ミキシングチャンバー内で、一定比率にて混合、攪拌し、ポリウレタンエラストマー等の原料組成物を得る。この原料組成物を上記金型内に注入して支持部材の接着剤塗布面上に硬化成型物（弾性部材）を形成し、反応硬化後に脱型する。必要に応じて、弾性部材を所定の寸法や、弾性部材の当接部のエッジ寸法精度を確保するために適宜切断して、支持部材と弾性部材が一体的に成形されたクリーニングブレード前駆体を製造することができる。
[Manufacturing method of cleaning blade]
[Manufacturing of cleaning blade precursor]
The method for producing the cleaning blade according to the present invention is not particularly limited as long as a suitable method may be selected from known methods. Further, as a method for manufacturing the elastic member, a suitable one may be selected from known methods such as a mold molding method and a centrifugal molding method. For example, in a cleaning blade mold provided with a cavity for forming an elastic member, a support member coated with an adhesive on a contact portion with the elastic member is arranged. On the other hand, a prepolymer in which polyisocyanate and a polyol are partially polymerized, and a curing agent containing a polyol, a chain extender, a catalyst, and other additives are put into a casting machine, and mixed and stirred at a constant ratio in a mixing chamber. Then, a raw material composition such as a polyurethane elastomer is obtained. This raw material composition is injected into the mold to form a cured molded product (elastic member) on the adhesive-coated surface of the support member, and the mold is removed after reaction curing. If necessary, a cleaning blade precursor in which the support member and the elastic member are integrally formed by appropriately cutting the elastic member in order to secure a predetermined size and the edge dimensional accuracy of the contact portion of the elastic member is obtained. Can be manufactured.
また、弾性部材を遠心成形機により製造する場合は、ポリイソシアネートとポリオールを部分的に重合したプレポリマーならびにポリオール、鎖延長剤、触媒、その他添加剤を含む硬化剤を混合、攪拌して得たポリウレタンエラストマー等の原料組成物を、回転するドラム内に投入し、ポリウレタンエラストマーシートを得る。このポリウレタンエラストマーシートを、所定の寸法や、弾性部材の当接部のエッジ寸法精度を確保するために切断する。このようにして得られたポリウレタンエラストマーシート（弾性部材）を、接着剤を塗布した支持部材に貼り付けて、クリーニングブレード前駆体を製造することができる。 When the elastic member is manufactured by a centrifugal molding machine, a prepolymer obtained by partially polymerizing polyisocyanate and a polyol and a curing agent containing a polyol, a chain extender, a catalyst, and other additives are mixed and stirred. A raw material composition such as a polyurethane elastomer is put into a rotating drum to obtain a polyurethane elastomer sheet. This polyurethane elastomer sheet is cut to ensure predetermined dimensions and edge dimensional accuracy of the abutting portion of the elastic member. The polyurethane elastomer sheet (elastic member) thus obtained can be attached to a support member coated with an adhesive to produce a cleaning blade precursor.
［硬化領域の形成］
硬化領域の形成は既に説明した方法によって行うことができる。即ち、先ず、クリーニングブレード前駆体の弾性部材の先端部の第一の面及び第二の面等に硬化領域形成用の材料を塗布する。次いで、弾性部材の先端部を、例えば温度８０℃以上で３分間以上、加熱処理する。これにより、弾性部材の先端部の表面及び内部に硬化領域を形成することができる。
[Formation of hardened area]
The formation of the cured region can be performed by the method already described. That is, first, a material for forming a cured region is applied to the first surface, the second surface, and the like of the tip of the elastic member of the cleaning blade precursor. Next, the tip of the elastic member is heat-treated at, for example, at a temperature of 80 ° C. or higher for 3 minutes or longer. As a result, a cured region can be formed on the surface and inside of the tip of the elastic member.
被クリーニング部材に当接するためのエッジをクリーニングブレードに形成するために弾性部材を切断することが必要な場合、硬化領域の形成はその切断前でも切断後であっても構わない。なお、遠心成形の場合は支持部材に接合される前に硬化領域を形成することもできる。以上のようにして、クリーニングブレードを得ることができる。 When it is necessary to cut the elastic member in order to form an edge for contacting the member to be cleaned on the cleaning blade, the hardened region may be formed before or after the cutting. In the case of centrifugal molding, a cured region can be formed before being joined to the support member. As described above, the cleaning blade can be obtained.
＜プロセスカートリッジ及び電子写真画像形成装置＞
本発明に係るクリーニングブレードは、電子写真画像形成装置用のプロセスカートリッジに組み込んで使用することができ、また電子写真画像形成装置に組み込んで使用することができる。
<Process cartridge and electrophotographic image forming device>
The cleaning blade according to the present invention can be used by being incorporated into a process cartridge for an electrophotographic image forming apparatus, or can be used by being incorporated into an electrophotographic image forming apparatus.
以下に製造例、実施例及び比較例によって本発明を説明するが、本発明はこれら実施例により何ら限定されるものではない。実施例及び比較例において表示した以外の原材料は、試薬または工業薬品を用いた。 The present invention will be described below with reference to Production Examples, Examples and Comparative Examples, but the present invention is not limited to these Examples. Reagents or industrial chemicals were used as raw materials other than those shown in Examples and Comparative Examples.
〔実施例１〕
この実施例においては、図１に示す一体成型タイプのクリーニングブレードを製造して評価した。
[Example 1]
In this example, the integrally molded type cleaning blade shown in FIG. 1 was manufactured and evaluated.
１．支持部材
厚さ１．６ｍｍの亜鉛めっき鋼板を用意し、これを加工して、図２の符号３で示す、断面がＬ字形状の支持部材を得た。なお、この支持部材の弾性部材が接触する箇所に、ポリウレタン樹脂接着用の接着剤（商品名；ケムロック２１９、ロード・コーポレーション社製）を塗布した。
1. 1. Support member A galvanized steel sheet with a thickness of 1.6 mm was prepared and processed to obtain a support member having an L-shaped cross section shown by
２．弾性部材用原料の調製
表１中の成分１の欄に示す種類と量の材料を８０℃で３時間、攪拌しながら反応させてイソシアネートのモル濃度が８．５０％のプレポリマーを得た。このプレポリマー１０００ｇに、表１中の成分２の欄に示す種類と量の材料からなる硬化剤２１２．９ｇを混合して、イソシアネート基に対する水酸基のモル比（α値）０．６０のポリウレタンエラストマー組成物を調製し、これを弾性部材用原料とした。
2. 2. Preparation of Raw Materials for Elastic Members The materials of the type and amount shown in the column of
３．支持部材と弾性部材の一体成型
上記支持部材の接着剤塗布箇所をキャビティ内に突出する様に配置したクリーニングブレード用成形金型内に、前記ポリウレタンエラストマー組成物を注入し、１３０℃で２分間硬化させた後に脱型して、弾性部材と支持部材との一体成型体を得た。
3. 3. Integral molding of support member and elastic member The polyurethane elastomer composition is injected into a molding die for cleaning blades arranged so that the adhesive application portion of the support member protrudes into the cavity, and cured at 130 ° C. for 2 minutes. After that, the mold was removed to obtain an integrally molded body of the elastic member and the support member.
この一体成型体を、硬化領域形成前に適宜切断して、エッジの角度９０度、弾性部材の短手方向（下面５）、厚み方向（立面６）および長手方向の距離をそれぞれ７．５ｍｍ、１．８ｍｍ、２４０ｍｍとした。 This integrally molded body is appropriately cut before forming the cured region, and the distances of the edge angle of 90 degrees, the lateral direction (lower surface 5), the thickness direction (elevation 6), and the longitudinal direction of the elastic member are 7.5 mm, respectively. It was set to 1.8 mm and 240 mm.
４．硬化領域の形成
硬化領域形成用材料として変性ＭＤＩ（商品名；ミリオネートＭＴＬ、東ソー社製）を準備した。この硬化領域形成用材料を８０℃に加熱し、この材料中に、支持部材に対向する側の表面（図２中の符号１１）を除く他の５表面が浸漬するように前記一体成型体の弾性部材を２０秒間浸漬して、各表面上に前記材料を塗工した。その後、溶剤として酢酸ブチルを浸したスポンジにて、弾性部材の表面上の硬化領域形成用材料を拭きとった。次いで、弾性部材中に含浸した硬化領域形成用材料が、更に弾性部材の内部に拡散して硬化する様に、電気炉内において温度１３０℃で４０分間熱処理を行った。このようにして、弾性部材の５つの表面（第一の面、第二の面、第一の面に対向する面、長手方向の両端面）及びそれら表面下の内部に硬化領域が形成されたクリーニングブレード１を得た。なお、硬化領域の形成は弾性部材の成型１時間後に行った。
4. Formation of hardened region Modified MDI (trade name: Millionate MTL, manufactured by Tosoh Corporation) was prepared as a material for forming the hardened region. The material for forming the cured region is heated to 80 ° C., and the integrally molded body is immersed in the material so that the other five surfaces except the surface facing the support member (
得られたクリーニングブレードは以下の方法によって評価した。各評価の結果を表４に示す。 The obtained cleaning blade was evaluated by the following method. The results of each evaluation are shown in Table 4.
＜１．硬化領域の硬度測定＞
前記硬化領域の硬度測定方法によって、第一の面および第二の面において硬度を測定し、ダイナミック硬度ＤＨｓを求めた。また、ダイナミック硬度の最大値ＤＨｍを測定した。
<1. Hardness measurement of hardened area>
The hardness was measured on the first surface and the second surface by the hardness measuring method of the cured region, and the dynamic hardness DHs was determined. Moreover, the maximum value DHm of the dynamic hardness was measured.
＜２．クリーニング性能の評価＞
クリーニングブレード１をカラーレーザービームプリンター（商品名；ＨＰ ＬａｓｅｒＪｅｔ Ｅｎｔｅｒｐｒｉｓｅ Ｃｏｌｏｒ Ｍ５５３ｄｎ、ヒューレット・パッカード社製）のブラックカートリッジに被クリーニング部材である感光ドラムのクリーニングブレードとして組み込んだ。次いで、低温、低湿度環境（温度１５℃、相対湿度１０％）下で印刷可能枚数である１万２５００枚の画像形成を行なった（以下、「通常評価」と称す。）。更に、現像機を新しいブラックカートリッジの現像機に付け替え、再度印刷可能枚数である１万２５００枚の画像形成を行った（以下、「２倍評価」と称す。）。また、廃トナーは適時、カートリッジ背面に穴を開けて吸い出しながら、評価を行った。得られた画像について以下の評価基準により性能をランク付けした。
Ａ：クリーニングブレード起因の画像不良（画像上スジ）が通常評価でも２倍評価でも発生しない。
Ｂ：クリーニングブレード起因の画像不良（画像上スジ）が通常評価では発生せず、２倍評価で軽微に発生するが、実使用上は問題ない。
Ｃ：クリーニングブレード起因の画像不良（画像上スジ）が通常評価では発生しないが、２倍評価では発生する。
Ｄ：クリーニングブレード起因の画像不良（画像上スジ）が通常評価でも２倍評価でも軽微に発生するが、実使用上問題ないレベルである。
Ｅ：クリーニングブレード起因の画像不良（画像上スジ）が通常評価でも２倍評価でも発生する。
<2. Evaluation of cleaning performance>
The
A: Image defects (streaks on the image) caused by the cleaning blade do not occur in either the normal evaluation or the double evaluation.
B: Image defects (streaks on the image) caused by the cleaning blade do not occur in the normal evaluation, but occur slightly in the double evaluation, but there is no problem in actual use.
C: Image defects (streaks on the image) caused by the cleaning blade do not occur in the normal evaluation, but occur in the double evaluation.
D: Image defects (streaks on the image) caused by the cleaning blade occur slightly in both the normal evaluation and the double evaluation, but there is no problem in actual use.
E: Image defects (streaks on the image) caused by the cleaning blade occur in both normal evaluation and double evaluation.
＜３．クリーニングブレードのエッジ欠け評価＞
上記、クリーニング性能評価終了後（２倍評価）に、クリーニングブレードをカートリッジから取り外し、デジタルマイクロスコープ（商品名：本体ＶＨＸ−５０００、レンズＶＨ−ＺＳＴ、キーエンス社製）にて１０００倍に拡大して観察を行った。クリーニングブレードの弾性部材の第一の面（下面５）の先端部を観察面とし、図８に示すように支持部材が上方で弾性部材の先端部が下方となるように斜め４５°に傾けた位置に設置し、長手方向の全域を観察した。図８の部分拡大図に示すように、エッジ欠け部の短手方向の距離の最大値を「エッジ欠け量」として測定し、以下の評価基準により性能をランク付けした。
Ａ：エッジ欠けは発生しない。
Ｂ：エッジ欠け量は２μｍ未満である。
Ｃ：エッジ欠け量は２μｍ以上５μｍ未満である。
Ｄ：エッジ欠け量は５μｍ以上である。
<3. Cleaning blade edge chipping evaluation>
After the above cleaning performance evaluation is completed (double evaluation), the cleaning blade is removed from the cartridge and magnified 1000 times with a digital microscope (trade name: main body VHX-5000, lens VH-ZST, manufactured by KEYENCE). Observation was made. The tip of the first surface (lower surface 5) of the elastic member of the cleaning blade was used as the observation surface, and as shown in FIG. 8, the support member was tilted at an angle of 45 ° so as to be upward and the tip of the elastic member was downward. It was installed at the position and the whole area in the longitudinal direction was observed. As shown in the partially enlarged view of FIG. 8, the maximum value of the distance of the edge chipped portion in the lateral direction was measured as the “edge chipped amount”, and the performance was ranked according to the following evaluation criteria.
A: Edge chipping does not occur.
B: The amount of edge chipping is less than 2 μm.
C: The amount of edge chipping is 2 μm or more and less than 5 μm.
D: The amount of edge chipping is 5 μm or more.
＜４、総合評価＞
クリーニング性能の画像評価のランク、及びクリーニングブレードのエッジ欠け評価の評価結果のランクを基に、下記の通り総合評価を行った。
Ａ：評価結果が、Ａ／Ａ、Ａ／Ｂ、またはＢ／Ａの組合せである。
Ｂ：評価結果が、Ａ／Ｃ、Ｃ／Ａ、Ｂ／Ｂ，Ｂ／Ｃ、またはＣ／Ｂの組合せである。
Ｃ：評価結果が、Ｃ／Ｃの組合せである。
Ｄ：評価結果にＥは無いが、Ｄが１つ以上ある。
Ｅ：評価結果にＥが１つ以上ある。
<4, Comprehensive evaluation>
Based on the rank of the image evaluation of the cleaning performance and the rank of the evaluation result of the edge chipping evaluation of the cleaning blade, the comprehensive evaluation was performed as follows.
A: The evaluation result is A / A, A / B, or a combination of B / A.
B: The evaluation result is a combination of A / C, C / A, B / B, B / C, or C / B.
C: The evaluation result is a combination of C / C.
D: There is no E in the evaluation result, but there is one or more Ds.
E: There is one or more E in the evaluation result.
＜５．クリーニングブレードのめくれ評価（参考）＞
上記、クリーニング性能の評価では、めくれや異音の発生はしなかったが、参考として通常使用よりも厳しい環境下におけるクリーニングブレードのめくれ評価を下記の通り実施した。
<5. Evaluation of turning over the cleaning blade (reference)>
In the above evaluation of cleaning performance, no turning or abnormal noise was generated, but as a reference, the turning evaluation of the cleaning blade under a harsher environment than normal use was carried out as follows.
クリーニング性能の評価とは別の新しいブラックカートリッジに、本実施例のクリーニングブレードを、被クリーニング部材である感光ドラム用のクリーニングブレードとして組み込み、高温、高湿度環境（温度３０℃、相対湿度８０％）下で、１万枚の画像形成を行なった。その後、現像機をはずしたカートリッジを空回転機（感光ドラムを回転させながら、カートリッジを保持する冶具が付いている装置）にセットした。同環境下にて、感光ドラムの回転数１７０ｒｐｍで空回転を行い、１０分間クリーニングブレードの先端部の状態を観察した。クリーニングブレードの先端部の観察は、カートリッジを加工し、ＣＣＤカメラ等を設置して行った。以下の評価基準により性能をランク付けした。
Ａ：めくれ及び異音（ビビり音）は発生しない。
Ｂ：めくれは発生しないが、異音（ビビり音）は発生する。
Ｃ：めくれは発生する。
The cleaning blade of this example is incorporated as a cleaning blade for a photosensitive drum, which is a member to be cleaned, in a new black cartridge that is different from the evaluation of cleaning performance, and is used in a high temperature and high humidity environment (temperature 30 ° C, relative humidity 80%). Below, 10,000 images were formed. After that, the cartridge from which the developing machine was removed was set in an idle rotating machine (a device equipped with a jig for holding the cartridge while rotating the photosensitive drum). In the same environment, the photosensitive drum was rotated idle at 170 rpm, and the state of the tip of the cleaning blade was observed for 10 minutes. The tip of the cleaning blade was observed by processing the cartridge and installing a CCD camera or the like. Performance was ranked according to the following evaluation criteria.
A: No turning or abnormal noise (chattering noise) occurs.
B: No turning is generated, but abnormal noise (chattering noise) is generated.
C: Turns occur.
〔実施例２〜７、１０〜１２及び１５〜１６〕
硬化領域の形成における、硬化領域形成用材料の温度、浸漬時間、並びに、加熱条件（温度・時間）、弾性部材成型後経過時間を表２に示す条件に変更した以外は、実施例１と同様にして、弾性部材の５つの表面及びこれらの表面下の内部に硬化領域が形成されたクリーニングブレード２〜７、１０〜１２及び１５〜１６を得た。評価結果を表４に示す。
[Examples 2-7, 10-12 and 15-16]
Same as in Example 1 except that the temperature, immersion time, heating conditions (temperature / time), and elapsed time after molding of the elastic member in the formation of the cured region were changed to the conditions shown in Table 2. Then, cleaning
〔実施例８〕
硬化領域の形成における、硬化領域形成用材料の温度、浸漬時間、並びに、加熱条件（温度・時間）を表２に示す条件に変更した。また、硬化領域の形成における、浸漬面を４面（当接面、頂面、長手方向の両端面）とした。これら以外は、実施例１と同様にして、これら４面及びこれらの表面下の内部に硬化領域を有する、クリーニングブレード８を得た。評価結果を表４に示す。
[Example 8]
The temperature, immersion time, and heating conditions (temperature / time) of the material for forming the cured region in the formation of the cured region were changed to the conditions shown in Table 2. Further, in forming the cured region, the immersion surfaces were set to four surfaces (contact surface, top surface, and both end surfaces in the longitudinal direction). Other than these, in the same manner as in Example 1, a cleaning blade 8 having a cured region on these four surfaces and under the surfaces thereof was obtained. The evaluation results are shown in Table 4.
〔実施例９〕
硬化領域の形成における、硬化領域形成用材料の温度、浸漬時間、並びに、加熱条件（温度・時間）を表２に示す条件に変更し以外は、実施例１と同様にして、一体成型体の５つの表面及びこれらの表面下の内部に硬化領域を形成した。次いで、この一体成型体を冷却して、長手方向の距離が２４０ｍｍとなるように弾性部材の両端部を切断し、３面（第一の面、第二の面、第一の面に対向する面）及びこれらの表面下の内部に硬化領域を有する、クリーニングブレード９を得た。評価結果を表４に示す。
[Example 9]
In the formation of the cured region, the integrally molded body was formed in the same manner as in Example 1 except that the temperature, immersion time, and heating conditions (temperature / time) of the material for forming the cured region were changed to the conditions shown in Table 2. Hardened areas were formed on the five surfaces and within these surfaces. Next, the integrally molded body is cooled, both ends of the elastic member are cut so that the distance in the longitudinal direction is 240 mm, and the three surfaces (first surface, second surface, and first surface are opposed to each other). A
〔実施例１３〕
実施例１と同様にして支持部材と弾性部材の一体成型体を製造した。実施例１と同様の硬化領域形成用材料を７０℃に加熱し、スプレー吐出量を２秒間で２０ｍｇに設定し、該弾性部材の先端部の下面（エッジからＺ方向の距離３ｍｍの領域、第一の面）に、弾性部材を５０ｍｍ／ｓで移動させながら、スプレー塗工を行った。次いでこの一体成型体を温度２５℃、相対湿度５０％の環境下に１０分間放置した後、電気炉内にて温度１８０℃で３分間熱処理を行った。次に、冷却を行い、短手方向及び長手方向が所定の寸法になるように弾性部材を切断してクリーニングブレード１３を得た。硬化領域の形成は弾性部材の下面（第一の面）のみの１面である。評価結果を表４に示す。
[Example 13]
An integrally molded body of a support member and an elastic member was manufactured in the same manner as in Example 1. The same material for forming a cured region as in Example 1 was heated to 70 ° C., the spray discharge amount was set to 20 mg in 2 seconds, and the lower surface of the tip of the elastic member (a region having a distance of 3 mm from the edge in the Z direction, the first Spray coating was performed on one surface) while moving the elastic member at 50 mm / s. Next, the integrally molded body was left to stand in an environment having a temperature of 25 ° C. and a relative humidity of 50% for 10 minutes, and then heat-treated in an electric furnace at a temperature of 180 ° C. for 3 minutes. Next, cooling was performed, and the elastic member was cut so that the lateral direction and the longitudinal direction had predetermined dimensions to obtain a cleaning blade 13. The hardened region is formed on only one surface of the lower surface (first surface) of the elastic member. The evaluation results are shown in Table 4.
〔実施例１４〕
実施例１と同様にして支持部材と弾性部材の一体成型体を製造した。次いで、硬化領域形成前に、この弾性部材の短手方向が所定寸法になるように切断した。次に実施例１と同様の硬化領域形成用材料を８０℃に加熱し、塗布量が２０滴で１８ｍｇになるよう設定し、ディスペンサを用いて弾性部材の立面（第二の面）に、弾性部材を１００ｍｍ／ｓで移動させながら、塗布した。次いでこの一体成型体を温度２５℃、相対湿度５０％の環境下に１０分間放置した後、電気炉内にて温度１３０℃で３０分間熱処理を行った。次に、冷却を行い、長手方向の距離が２４０ｍｍとなるように弾性部材を切断してクリーニングブレード１４を得た。硬化領域の形成は弾性部材の立面（第二の面）のみの１面である。評価結果を表４に示す。表３に実施例１３と１４の製造条件の違いを示す。
[Example 14]
An integrally molded body of a support member and an elastic member was manufactured in the same manner as in Example 1. Next, before forming the cured region, the elastic member was cut so that the lateral direction was a predetermined size. Next, the same material for forming the cured region as in Example 1 was heated to 80 ° C., the coating amount was set to 18 mg with 20 drops, and a dispenser was used to apply the material to the elevation (second surface) of the elastic member. The elastic member was applied while moving at 100 mm / s. Next, the integrally molded body was left to stand in an environment having a temperature of 25 ° C. and a relative humidity of 50% for 10 minutes, and then heat-treated in an electric furnace at a temperature of 130 ° C. for 30 minutes. Next, cooling was performed, and the elastic member was cut so that the distance in the longitudinal direction was 240 mm to obtain a cleaning blade 14. The formation of the cured region is only one surface of the elevation surface (second surface) of the elastic member. The evaluation results are shown in Table 4. Table 3 shows the differences in the manufacturing conditions between Examples 13 and 14.
〔比較例１〕
この比較例は弾性部材に硬化領域を形成しない例である。実施例１と同様にして支持部材と弾性部材の一体成型体を製造した。次いで、この弾性部材の短手方向が７．５ｍｍ及び長手方向が２４０ｍｍになるように切断して、クリーニングブレード２１を得た。評価結果を表４に示す。
[Comparative Example 1]
This comparative example is an example in which a hardened region is not formed on the elastic member. An integrally molded body of a support member and an elastic member was manufactured in the same manner as in Example 1. Next, the elastic member was cut so that the lateral direction was 7.5 mm and the longitudinal direction was 240 mm to obtain a cleaning blade 21. The evaluation results are shown in Table 4.
〔比較例２及び３〕
硬化領域の形成における、硬化領域形成用材料の温度、浸漬時間、並びに、加熱条件（温度・時間）、弾性部材成型後経過時間を表２に示す条件に変更した以外は、実施例１と同様にして、弾性部材の５面及びこれらの表面下の内部に硬化領域が形成されたクリーニングブレード２２及び２３を得た。評価結果を表４に示す。
[Comparative Examples 2 and 3]
Same as in Example 1 except that the temperature, immersion time, heating conditions (temperature / time), and elapsed time after molding of the elastic member in the formation of the cured region were changed to the conditions shown in Table 2. Then, the cleaning blades 22 and 23 in which the five surfaces of the elastic member and the cured region were formed inside these surfaces were obtained. The evaluation results are shown in Table 4.
〔比較例４〕
硬化領域の形成における、硬化領域形成用材料の温度、浸漬時間を表２に示す条件に変更した。加熱処理は実施しなかった。これら以外は、実施例１と同様にして、弾性部材の５面及びこれらの表面下の内部に硬化領域が形成されたクリーニングブレード２４を得た。なお、弾性部材の成型から２４時間経過後に硬化領域の形成を行った。評価結果を表４に示す。
[Comparative Example 4]
The temperature and immersion time of the material for forming the cured region in the formation of the cured region were changed to the conditions shown in Table 2. No heat treatment was performed. Except for these, in the same manner as in Example 1, a cleaning blade 24 having five surfaces of the elastic member and a cured region formed inside under the surfaces thereof was obtained. A cured region was formed 24 hours after the elastic member was molded. The evaluation results are shown in Table 4.
実施例１〜１４では、いずれも、硬化領域の表面のダイナミック硬度ＤＨｓが式（１）の条件を満たし、かつ、自由端の内部におけるダイナミック硬度の最大値ＤＨｍが式（２）の条件を満たすことから、被クリーニング部材の表面のクリーニングに必要な当接圧が確保され、それによってクリーニング性能が保たれ、かつ長期の使用によってもクリーニングブレードの先端部のエッジ欠けが低減されるという、良好な結果が得られた。中でも実施例１、８、１５及び１６はより、良好であった。
実施例１〜１２では、硬化領域が、前記弾性部材の被クリーニング部材に当接されるエッジを形成する第一の面と第二の面の両面に形成されていることで、クリーニング時における先端部の挙動が安定し、よりクリーニング性の良好な結果が得られた。
実施例１〜１１では、前記ＤＨｍが前記ＤＨｓの１０倍以下であることにより、当接面内部の硬化領域の硬度が大き過ぎないため、弾性部材の先端部のゴム弾性が損なわれ難く、被クリーニング部材との追従性が良化し、よりクリーニング性の良好な結果が得られた。
実施例１〜１０では、ダイナミック硬度がエッジから前記ＤＨｍを示す位置に至るまで漸増しているため、エッジから前記ＤＨｍを示す位置の間に極端に硬度の高い領域が存在せず、より長期の使用時にもエッジ欠けが発生しにくい結果が得られた。
実施例１〜８及び１０〜１２では、長手方向の両端面が硬化表面を有するために、両端部の剛性を向上させることができ、クリーニングブレードのめくれをより一層低減させることができる結果が得られた。
In Examples 1 to 14, the dynamic hardness DHs on the surface of the cured region satisfies the condition of the formula (1), and the maximum value DHm of the dynamic hardness inside the free end satisfies the condition of the formula (2). Therefore, the contact pressure required for cleaning the surface of the member to be cleaned is secured, thereby maintaining the cleaning performance, and the edge chipping at the tip of the cleaning blade is reduced even after long-term use. Results were obtained. Among them, Examples 1, 8, 15 and 16 were better.
In Examples 1 to 12, the cured region is formed on both the first surface and the second surface forming the edge to be abutted against the member to be cleaned of the elastic member, so that the tip at the time of cleaning is formed. The behavior of the part was stable, and the result with better cleanability was obtained.
In Examples 1 to 11, since the DHm is 10 times or less of the DHs, the hardness of the cured region inside the contact surface is not too large, so that the rubber elasticity at the tip of the elastic member is not easily impaired, and the cover is covered. The followability with the cleaning member was improved, and the result of better cleaning property was obtained.
In Examples 1 to 10, since the dynamic hardness gradually increases from the edge to the position showing the DHm, there is no region having an extremely high hardness between the edge and the position showing the DHm, and the period is longer. The result was that edge chipping was less likely to occur even during use.
In Examples 1 to 8 and 10 to 12, since both end faces in the longitudinal direction have a cured surface, the rigidity of both ends can be improved, and the result that the turning of the cleaning blade can be further reduced can be obtained. Was done.
１ クリーニングブレード
２ 弾性部材
３ 支持部材
４ 先端部
５ 弾性部材の下面
６ 弾性部材の立面
７ エッジ
８ 被クリーニング部材
９ 端部
Ｘ 長手方向
Ｙ 厚み方向
Ｚ 短手方向
Ｒ 被クリーニング部材の回転方向
1
Claims (9)
該弾性部材の自由端部分に、エッジと、該エッジを構成する第一の面および第二の面を有し、
該第一の面および該第二の面のいずれか一方または両方が、硬化表面を有し、
該硬化表面のダイナミック硬度をＤＨｓ（ｍＮ／μｍ２）とし、
該弾性部材の長手方向に直交する断面内において、該エッジの角度を二等分する直線上の、該エッジからの距離Ｌが、０μｍ＜Ｌ≦１００μｍの各位置におけるダイナミック硬度のうちの最大値をＤＨｍ（ｍＮ／μｍ２）としたとき、
下記式（１）および式（２）で示される関係を満たすことを特徴とするクリーニングブレード：
式（１） ０．１≦ＤＨｓ≦０．４
式（２） ＤＨｓ＜ＤＨｍ 。 A cleaning blade including an elastic member and a support member that supports the elastic member.
The free end portion of the elastic member has an edge and a first surface and a second surface constituting the edge.
One or both of the first surface and the second surface has a cured surface and
The dynamic hardness of the cured surface was defined as DHs (mN / μm 2 ).
Within the cross section orthogonal to the longitudinal direction of the elastic member, the maximum value of the dynamic hardness at each position where the distance L from the edge on the straight line that bisects the angle of the edge is 0 μm <L ≦ 100 μm. When is DHm (mN / μm 2 )
Cleaning blades that satisfy the relationships represented by the following equations (1) and (2):
Equation (1) 0.1 ≤ DHs ≤ 0.4
Equation (2) DHs <DHm.
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