JP6780284B2 - Pellet manufacturing method and nickel oxide ore smelting method - Google Patents
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Description
本発明は、少なくとも酸化ニッケルと酸化鉄を含有するニッケル酸化鉱石からペレットを製造するペレットの製造方法、及びそのペレットを製錬炉にて還元加熱することによって製錬するニッケル酸化鉱石の製錬方法に関する。 The present invention is a method for producing pellets from nickel oxide ore containing at least nickel oxide and iron oxide, and a method for smelting nickel oxide ore by reducing and heating the pellets in a smelting furnace. Regarding.
リモナイトあるいはサプロライトと呼ばれるニッケル酸化鉱石の製錬方法として、熔錬炉を使用して硫黄と共に硫化焙焼しニッケルマットを製造する乾式製錬方法、ロータリーキルンあるいは移動炉床炉を使用して炭素質還元剤を用いて還元し鉄−ニッケル合金(以下、「フェロニッケル」ともいう)を製造する乾式製錬方法、オートクレーブを使用して硫酸でニッケルやコバルトを浸出して得た浸出液に硫化剤を添加して混合硫化物(ミックスサルファイド)を製造する湿式製錬方法等が知られている。 As a method for smelting nickel oxide ore called limonite or saprolite, a pyrometallurgical method for producing a nickel mat by sulfurization roasting with sulfur using a smelting furnace, carbonaceous reduction using a rotary kiln or a mobile hearth furnace. A pyrometallurgical method for producing an iron-nickel alloy (hereinafter, also referred to as "ferronickel") by reducing it with an agent, and adding a sulfide agent to the leachate obtained by leaching nickel or cobalt with sulfuric acid using an autoclave. A wet smelting method for producing mixed sulfide (mixed sulfide) is known.
上述した種々の製錬方法の中で、炭素源と共に還元してニッケル酸化鉱石を製錬する場合、先ず、その原料鉱石を塊状物化やスラリー化等するための前処理が行われる。具体的に、ニッケル酸化鉱石を塊状物化、すなわち粉状や微粒状から塊状にする際には、そのニッケル酸化鉱石を、バインダーや還元剤等と混合し、さらに水分調整等を行った後に塊状物製造機に装入して、例えば10mm〜30mm程度の塊状物(ペレット、ブリケット等を指す。以下、単に「ペレット」という)とするのが一般的である。 Among the various smelting methods described above, when reducing with a carbon source to smelt nickel oxide ore, first, a pretreatment for agglomerating or slurrying the raw material ore is performed. Specifically, when the nickel oxide ore is agglomerated, that is, when it is agglomerated from powder or fine particles, the nickel oxide ore is mixed with a binder, a reducing agent, etc., and after further adjusting the water content, the agglomerate is formed. It is generally charged into a manufacturing machine to form a lump (pellet, briquette, etc., hereinafter simply referred to as "pellet") having a size of, for example, about 10 mm to 30 mm.
このペレットは、例えば、水分を飛ばすためにある程度の通気性が必要である。さらに、ペレット内で還元反応が均一に生じないと、組成が不均一になり、メタルが分散、偏在してしまうことから、製錬炉に装入されて還元加熱等の製錬操作が始まっても、その形状を維持していることが重要となる。 The pellets, for example, need some degree of breathability to shed moisture. Furthermore, if the reduction reaction does not occur uniformly in the pellets, the composition becomes non-uniform and the metal is dispersed and unevenly distributed. Therefore, the smelting operation such as reduction heating is started after being charged into the smelting furnace. However, it is important to maintain its shape.
そして特に重要なことが、還元初期において、ペレット表面にシェル状のメタルが生成することである。ペレット表面に均一なメタルシェルが有効に生成しないと、ペレット内の還元剤成分(例えば、炭素質還元剤であれば一酸化炭素)が抜けてしまい、効率的に還元できないだけでなく、還元率の制御も困難になる。また、部分的な組成のばらつきも大きくなり、結果として目的とするフェロニッケルを製造することができなくなる。 And of particular importance is the formation of shell-like metal on the pellet surface in the early stages of reduction. If a uniform metal shell is not effectively formed on the pellet surface, the reducing agent component (for example, carbon monoxide in the case of a carbonaceous reducing agent) in the pellet will be removed, and not only will it not be possible to reduce efficiently, but also the reduction rate. It also becomes difficult to control. In addition, the partial composition variation becomes large, and as a result, the target ferronickel cannot be produced.
例えば、特許文献1には、移動炉床炉を利用してフェロニッケルを製造する際の前処理方法として、酸化ニッケル及び酸化鉄を含有する原料と、炭素質還元剤とを混合して混合物となす混合工程において、混合物の余剰炭素量を調整してペレットを製造し、そのペレットを炉内に装入して還元工程を行う技術が開示されている。 For example, in Patent Document 1, as a pretreatment method for producing ferronickel using a mobile hearth furnace, a raw material containing nickel oxide and iron oxide and a carbonaceous reducing agent are mixed to form a mixture. Disclosed is a technique for producing pellets by adjusting the amount of excess carbon in the mixture in the mixing step, and charging the pellets into a furnace to perform a reducing step.
しかしながら、特許文献1のように、ペレットの内部にしか還元剤が存在しない場合、ペレット表面に均一にメタルシェルを生成させることが困難となり、結果として部分的に還元成分がペレットから抜けていったり、部分的に還元が進んだり進まなかったりと反応が不均一となり、組成ずれや組成ばらつきを生じさせてしまう。 However, as in Patent Document 1, when the reducing agent is present only inside the pellet, it becomes difficult to uniformly form a metal shell on the pellet surface, and as a result, the reducing component is partially removed from the pellet. If the reduction partially progresses or does not proceed, the reaction becomes non-uniform, causing compositional deviation and composition variation.
本発明は、このような実情に鑑みて提案されたものであり、ニッケル酸化鉱石からペレットを用いてフェロニッケルを製造する方法において、ペレット表面に均一にメタルシェルを生成させて、反応効率の低下や組成ばらつきの発生を防ぐことができるペレットの製造方法、及びそのニッケル酸化鉱石の製錬方法を提供することを目的とする。 The present invention has been proposed in view of such circumstances. In the method for producing ferronickel from nickel oxide ore using pellets, a metal shell is uniformly formed on the pellet surface to reduce the reaction efficiency. It is an object of the present invention to provide a method for producing pellets capable of preventing the occurrence of composition variation and a method for producing nickel oxide ore thereof.
本発明者は、上述した課題を解決するために鋭意検討を重ねた。その結果、少なくともニッケ酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合して塊状物の形成した後、その塊状物の表面に炭素質還元剤を付着させることによって得られるペレットによれば、そのペレット表面に均一なメタルシェルを効果的に生成させることができ、還元反応の効率が高く、組成ばらつきの少ないフェロニッケルを製造できることを見出し、本発明に至った。すなわち、本発明は以下のものを提供する。 The present inventor has made extensive studies to solve the above-mentioned problems. As a result, according to the pellet obtained by mixing at least Nikke oxide ore and a carbonaceous reducing agent to form a lump, and then adhering the carbonaceous reducing agent to the surface of the lump, the pellet surface We have found that a uniform metal shell can be effectively produced, the efficiency of the reduction reaction is high, and ferronickel with little composition variation can be produced, and the present invention has been made. That is, the present invention provides the following.
(1)本発明の第1の発明は、ニッケル酸化鉱石からペレットを製造するペレットの製造方法であって、少なくとも前記ニッケル酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合して塊状物とし、得られた塊状物の表面に炭素質還元剤を付着させてペレットとする、ペレットの製造方法である。 (1) The first invention of the present invention is a method for producing pellets from nickel oxide ore, which is obtained by mixing at least the nickel oxide ore and a carbonaceous reducing agent to form a lump. This is a method for producing pellets, in which a carbonaceous reducing agent is attached to the surface of a lump to form pellets.
(2)本発明の第2の発明は、第1の発明において、前記ニッケル酸化鉱石を原料とする前記ペレットにおいて、酸化ニッケルと酸化鉄とを過不足なく還元するのに必要な炭素質還元剤の量を100%としたとき、前記塊状物の表面に付着させる炭素質還元剤の量を0.1%以上20.0%以下の割合とする、ペレットの製造方法である。 (2) The second invention of the present invention is, in the first invention, a carbonaceous reducing agent necessary for reducing nickel oxide and iron oxide in the pellets made from the nickel oxide ore in just proportion. This is a method for producing pellets, in which the amount of the carbonaceous reducing agent adhered to the surface of the lump is 0.1% or more and 20.0% or less when the amount of the above is 100%.
(3)本発明の第3の発明は、第1又は第2の発明において、前記ニッケル酸化鉱石を原料とする前記ペレットにおいて、酸化ニッケルと酸化鉄とを過不足なく還元するのに必要な炭素質還元剤の量を100%としたとき、前記塊状物を構成して前記ペレットの内部に存在する炭素質還元剤の量を40.0%以下の割合とする、ペレットの製造方法である。 (3) The third invention of the present invention is the carbon required for reducing nickel oxide and iron oxide in the pellets made from the nickel oxide ore in the first or second invention without excess or deficiency. This is a method for producing pellets, in which the amount of the carbonaceous reducing agent present inside the pellets is 40.0% or less, when the amount of the quality reducing agent is 100%.
(4)本発明の第4の発明は、第1乃至第3のいずれかの発明において、前記炭素質還元剤を表面に付着させて得られたペレットを、350℃〜600℃の温度に加熱する加熱処理を施す、ペレットの製造方法である。 (4) In the fourth invention of the present invention, in any one of the first to third inventions, the pellet obtained by adhering the carbonaceous reducing agent to the surface is heated to a temperature of 350 ° C. to 600 ° C. This is a method for producing pellets, which is subjected to heat treatment.
(5)本発明の第5の発明は、ニッケル酸化鉱石からペレットを形成し、該ペレットを還元することによってフェロニッケルを製造するニッケル酸化鉱石の製錬方法であって、前記ニッケル酸化鉱石からペレットを製造するペレット製造工程と、得られたペレットを還元炉にて所定の還元温度で加熱する還元工程と、を有し、前記ペレット製造工程では、前記ニッケル酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合して塊状物とし、得られた塊状物の表面に炭素質還元剤を付着させてペレットとする、ニッケル酸化鉱石の製錬方法である。 (5) The fifth invention of the present invention is a method for smelting nickel oxide ore for producing ferronickel by forming pellets from nickel oxide ore and reducing the pellets, and pellets from the nickel oxide ore. The pellet manufacturing step comprises a pellet manufacturing step of heating the obtained pellets at a predetermined reduction temperature in a reduction furnace, and the pellet manufacturing step mixes the nickel oxide ore and a carbonaceous reducing agent. This is a method for smelting nickel oxide ore, in which a carbonaceous reducing agent is attached to the surface of the obtained lump to form pellets.
(6)本発明の第6の発明は、第5の発明において、前記還元工程では、前記還元炉として移動炉床炉を用い、該移動炉床炉に前記ペレットを装入して還元加熱する、ニッケル酸化鉱石の製錬方法である。 (6) In the sixth invention of the present invention, in the fifth invention, in the reduction step, a mobile hearth furnace is used as the reduction furnace, and the pellets are charged into the mobile hearth furnace and reduced and heated. , A method for smelting nickel oxide ore.
本発明によれば、ニッケル酸化鉱石からペレットを用いてフェロニッケルを製造する方法において、ペレット表面に均一にメタルシェルを生成させて、反応効率の低下や組成ばらつきの発生を防ぐことができるペレットの製造方法、及びそのニッケル酸化鉱石の製錬方法を提供することができる。 According to the present invention, in the method for producing ferronickel from nickel oxide ore using pellets, a metal shell can be uniformly formed on the surface of the pellets to prevent a decrease in reaction efficiency and occurrence of composition variation. A production method and a method for smelting nickel oxide ore thereof can be provided.
以下、本発明の具体的な実施形態(以下、「本実施の形態」という)について、詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲で種々の変更が可能である。また、本明細書において、「X〜Y」(X、Yは任意の数値)との表記は、「X以上Y以下」の意味である。 Hereinafter, a specific embodiment of the present invention (hereinafter, referred to as “the present embodiment”) will be described in detail. The present invention is not limited to the following embodiments, and various modifications can be made without changing the gist of the present invention. Further, in the present specification, the notation of "X to Y" (X and Y are arbitrary numerical values) means "X or more and Y or less".
≪ニッケル酸化鉱石の製錬方法≫
本実施の形態に係るニッケル酸化鉱石の製錬方法は、原料鉱石であるニッケル酸化鉱石のペレットを用い、そのペレットを製錬炉(還元炉)に装入して還元処理を施すことによって、メタルとスラグとを生成させるものである。
≪Smelting method of nickel oxide ore≫
In the method for smelting nickel oxide ore according to the present embodiment, pellets of nickel oxide ore, which is a raw material ore, are used, and the pellets are charged into a smelting furnace (reduction furnace) and reduced to metal. And slag.
以下では、原料鉱石であるニッケル酸化鉱石をペレット化し、そのペレット中のニッケル(酸化ニッケル)と鉄(酸化鉄)を還元することで、鉄−ニッケル合金のメタルを生成させ、さらに、そのメタルを分離することによってフェロニッケルを製造する製錬方法を例に挙げて説明する。 In the following, nickel oxide ore, which is a raw material ore, is pelletized, and nickel (nickel oxide) and iron (iron oxide) in the pellet are reduced to generate an iron-nickel alloy metal, and the metal is further produced. A smelting method for producing ferronickel by separation will be described as an example.
具体的に、本実施の形態に係るニッケル酸化鉱石の製錬方法は、図1に示すように、ニッケル酸化鉱石からペレットを製造するペレット製造工程S1と、得られたペレットを所定の還元温度で還元加熱する還元工程S2と、還元工程S2にて生成したメタルとスラグとを分離してメタルを回収する分離工程S3とを有する。 Specifically, as shown in FIG. 1, the method for smelting nickel oxide ore according to the present embodiment includes a pellet manufacturing step S1 for producing pellets from nickel oxide ore, and the obtained pellets at a predetermined reduction temperature. It has a reduction step S2 for reducing and heating, and a separation step S3 for separating the metal and slag produced in the reduction step S2 and recovering the metal.
<1.ペレット製造工程>
ペレット製造工程S1では、原料鉱石であるニッケル酸化鉱石からペレットを製造する。図2は、ペレット製造工程S1における処理の流れを示す処理フロー図である。この図2に示すように、ペレット製造工程S1は、ニッケル酸化鉱石を含む原料を混合する混合処理工程S11と、得られた混合物を塊状物に形成(造粒)する塊状化処理工程S12と、塊状物の表面に炭素質還元剤を付着させる炭素質還元剤付着工程S13と、表面に炭素質還元剤が付着した塊状物を乾燥させる乾燥処理工程S14とを有する。
<1. Pellet manufacturing process>
In the pellet production step S1, pellets are produced from nickel oxide ore, which is a raw material ore. FIG. 2 is a processing flow chart showing a processing flow in the pellet manufacturing process S1. As shown in FIG. 2, the pellet manufacturing step S1 includes a mixing treatment step S11 for mixing raw materials containing nickel oxide ore, and a lump processing step S12 for forming (granulating) the obtained mixture into lumps. It has a carbonaceous reducing agent attaching step S13 for adhering a carbonaceous reducing agent to the surface of the lump, and a drying treatment step S14 for drying the lump with the carbonic reducing agent attached to the surface.
(1)混合処理工程
混合処理工程S11は、ニッケル酸化鉱石を含む原料粉末を混合して混合物を得る工程である。具体的には、この混合処理工程S11では、原料鉱石であるニッケル酸化鉱石と共に、炭素質還元剤を添加して混合し、また任意成分の添加剤として、鉄鉱石、フラックス成分、バインダー等の、例えば粒径が0.2mm〜0.8mm程度の粉末を混合して混合物を得る。
(1) Mixing Treatment Step The mixing treatment step S11 is a step of mixing raw material powders containing nickel oxide ore to obtain a mixture. Specifically, in this mixing treatment step S11, a carbonaceous reducing agent is added and mixed together with the nickel oxide ore which is a raw material ore, and as an additive of an optional component, iron ore, a flux component, a binder and the like are added. For example, powders having a particle size of about 0.2 mm to 0.8 mm are mixed to obtain a mixture.
原料鉱石であるニッケル酸化鉱石としては、特に限定されないが、リモナイト鉱、サプロライト鉱等を用いることができる。なお、このニッケル酸化鉱石は、構成成分として、酸化ニッケル(NiO)と酸化鉄(Fe2O3)とを含有する。 The nickel oxide ore as a raw material ore is not particularly limited, but limonite ore, saprolite ore and the like can be used. This nickel oxide ore contains nickel oxide (NiO) and iron oxide (Fe 2 O 3 ) as constituents.
本実施の形態においては、ペレットを製造するにあたり、特定量の炭素質還元剤を混合して混合物とし、その混合物によりペレットを形成する。炭素質還元剤としては、特に限定されないが、例えば、石炭粉、コークス粉等が挙げられる。なお、この炭素質還元剤は、上述した原料鉱石であるニッケル酸化鉱石の粒度や粒度分布と同等のものであることが好ましい。粒度や粒度分布が同等であることにより、均一に混合し易くなり、還元反応も均一に生じることになるため好ましい。 In the present embodiment, in producing pellets, a specific amount of carbonaceous reducing agent is mixed to form a mixture, and pellets are formed from the mixture. The carbonaceous reducing agent is not particularly limited, and examples thereof include coal powder and coke powder. It is preferable that this carbonaceous reducing agent has the same particle size and particle size distribution as the nickel oxide ore which is the raw material ore described above. It is preferable that the particle size and the particle size distribution are the same because it is easy to mix uniformly and the reduction reaction also occurs uniformly.
ここで、炭素質還元剤の混合量、すなわち塊状物を構成してペレットの内部に存在することになる炭素質還元剤の量としては、ニッケル酸化鉱石を構成する酸化ニッケルと酸化鉄とを過不足なく還元するのに必要な炭素質還元剤の量を100%としたとき、40.0%以下の割合とすることが好ましく、35.0%以下とすることがより好ましい。なお、酸化ニッケルと酸化鉄とを過不足なく還元するのに必要な炭素質還元剤の量とは、形成されるペレット内に含まれる酸化ニッケルの全量をニッケルメタルに還元するのに必要な化学当量と、ペレット内に含まれる酸化鉄を鉄メタルに還元するのに必要な化学当量との合計値(以下、「化学当量の合計値」ともいう)と言い換えることができる。 Here, as the mixed amount of the carbonaceous reducing agent, that is, the amount of the carbonaceous reducing agent that constitutes a lump and is present inside the pellet, nickel oxide and iron oxide constituting the nickel oxide ore are excessive. When the amount of the carbonaceous reducing agent required for reduction without deficiency is 100%, the ratio is preferably 40.0% or less, and more preferably 35.0% or less. The amount of carbonaceous reducing agent required to reduce nickel oxide and iron oxide in just proportion is the chemical required to reduce the total amount of nickel oxide contained in the pellets to be formed into nickel metal. It can be rephrased as the total value of the equivalent and the chemical equivalent required to reduce the iron oxide contained in the pellet to iron metal (hereinafter, also referred to as "total value of chemical equivalent").
本実施の形態においては、次工程で混合物を塊状物とした後、その塊状物の表面に炭素質還元剤を付着させてペレットを製造するが、ペレットの内部に存在する炭素質還元剤の量(炭素質還元剤の混合量)を、化学当量の合計値を100%としたときに、40.0%以下の割合とすることによって、より効果的に、そのペレットの表面にメタルシェルを均一に生成させることができる。また、還元反応が進み過ぎて鉄の生成量が多くなってしまうと鉄−ニッケル合金中のニッケル品位が低下することがあるが、ペレット内部の炭素質還元剤の量を40.0%以下とすることで、ニッケル品位の低下を抑えることができる。 In the present embodiment, after the mixture is agglomerated in the next step, a carbonaceous reducing agent is attached to the surface of the agglomerate to produce pellets, but the amount of the carbonaceous reducing agent present inside the pellets. By setting the (mixture amount of carbonaceous reducing agent) to 40.0% or less when the total value of chemical equivalents is 100%, the metal shell is more effectively made uniform on the surface of the pellet. Can be generated. In addition, if the reduction reaction proceeds too much and the amount of iron produced increases, the nickel grade in the iron-nickel alloy may deteriorate, but the amount of carbonaceous reducing agent inside the pellet is 40.0% or less. By doing so, it is possible to suppress a decrease in nickel quality.
なお、炭素質還元剤の混合量の下限値としては、特に限定されないが、化学当量の合計値を100%としたときに、5.0%以上の割合とすることが好ましく、10.0%以上の割合とすることがより好ましい。このように、炭素質還元剤の混合量を5.0%以上とすることにより、ニッケル品位の高い鉄−ニッケル合金が製造し易くなる。 The lower limit of the mixing amount of the carbonaceous reducing agent is not particularly limited, but is preferably 5.0% or more when the total value of chemical equivalents is 100%, and 10.0%. The above ratio is more preferable. By setting the mixing amount of the carbonaceous reducing agent to 5.0% or more in this way, an iron-nickel alloy having a high nickel grade can be easily produced.
ニッケル酸化鉱石と炭素質還元剤のほか、任意成分として添加する添加剤である鉄鉱石としては、特に限定されないが、例えば、鉄品位が50%程度以上の鉄鉱石、ニッケル酸化鉱石の湿式製錬により得られるヘマタイト等を用いることができる。 In addition to nickel oxide ore and carbonaceous reducing agent, iron ore which is an additive added as an optional component is not particularly limited, but for example, wet smelting of iron ore having an iron grade of about 50% or more and nickel oxide ore. Hematite or the like obtained by the above can be used.
また、バインダーとしては、例えば、ベントナイト、多糖類、樹脂、水ガラス、脱水ケーキ等を挙げることができる。また、フラックス成分としては、例えば、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、二酸化珪素等を挙げることができる。 Examples of the binder include bentonite, polysaccharides, resins, water glasses, dehydrated cakes and the like. Examples of the flux component include calcium oxide, calcium hydroxide, calcium carbonate, silicon dioxide and the like.
下記表1に、混合処理工程S11にて混合する、一部の原料粉末の組成(重量%)の一例を示す。なお、原料粉末の組成としてはこれに限定されない。 Table 1 below shows an example of the composition (% by weight) of some of the raw material powders to be mixed in the mixing treatment step S11. The composition of the raw material powder is not limited to this.
(2)塊状化処理工程
塊状化処理工程S12は、混合処理工程S11にて得られた原料粉末の混合物を塊状物に形成(造粒)する工程である。具体的には、混合処理工程S12にて得られた混合物に、塊状化に必要な水分を添加して、例えば塊状物製造装置(転動造粒機、圧縮成形機、押出成形機等)等を使用し、あるいは試験レベルの量であれば人の手によってペレット状の塊に形成する。
(2) Agglomeration Treatment Step The agglomeration treatment step S12 is a step of forming (granulating) a mixture of the raw material powders obtained in the mixing treatment step S11 into a lump. Specifically, water necessary for agglomeration is added to the mixture obtained in the mixing treatment step S12, and for example, a agglomerate manufacturing apparatus (rolling granulator, compression molding machine, extrusion molding machine, etc.) or the like is added. Is used, or if the amount is at the test level, it is manually formed into pellet-shaped masses.
ペレットの形状としては、特に限定されないが、例えば球状とすることができる。球状のペレットであることにより、還元反応が比較的均一に進み易く好ましい。また、ペレット状にする塊状物の大きさとしては、特に限定されないが、例えば、乾燥処理、予熱処理を経て、還元工程における還元炉等に装入されるペレットの大きさ(球状のペレットの場合には直径)で10mm〜30mm程度となるようにすることができる。 The shape of the pellet is not particularly limited, but may be spherical, for example. The spherical pellets are preferable because the reduction reaction can proceed relatively uniformly. The size of the mass to be pelletized is not particularly limited, but is, for example, the size of pellets charged into a reduction furnace or the like in the reduction step after undergoing drying treatment and preheat treatment (in the case of spherical pellets). The diameter) can be about 10 mm to 30 mm.
(3)炭素質還元剤の付着工程
炭素質還元剤付着工程S13は、塊状化処理工程S12で得られた塊状物の表面に炭素質還元剤を付着させる工程である。ここで、塊状物の表面に付着させる炭素質還元剤は、上述した混合処理工程S11でニッケル酸化鉱石と共に混合してペレットの内部に存在させるようにする炭素質還元剤とは別に、ペレットを構成するものである。すなわち、本実施の形態に係るニッケル酸化鉱石の製錬方法では、炭素質還元剤が、内部に存在するとともに、その表面にも付着したペレットを製造し、そのペレットを用いて還元処理を施す。
(3) Adhesion Step of Carbon Reducing Agent The carbon reducing agent adhering step S13 is a step of adhering the carbon reducing agent to the surface of the agglomerate obtained in the agglomeration treatment step S12. Here, the carbonaceous reducing agent to be attached to the surface of the lump is formed in the pellet separately from the carbonaceous reducing agent which is mixed with the nickel oxide ore in the above-mentioned mixing treatment step S11 so as to be present inside the pellet. Is what you do. That is, in the method for smelting nickel oxide ore according to the present embodiment, a carbonaceous reducing agent is present inside and pellets adhering to the surface thereof are produced, and the pellets are used for reduction treatment.
このように、塊状物の表面に炭素質還元剤を付着させ、表面に炭素質還元剤の層が形成されているペレットとすることによって、還元工程S2における還元処理で、ペレットの表面にメタルシェルを均一に生成させることでき、部分的に還元剤成分がペレットから抜けることを防ぎ、安定的に還元反応を生じさせることができる。また、得られるペレットの強度が維持されて、還元工程S2における還元加熱処理時の崩壊を抑制することができる。そして、これらのことにより、組成ずれや組成ばらつきを生じさせることなく、高い品質のフェロニッケルを効率的に製造することができる。 In this way, the carbonaceous reducing agent is adhered to the surface of the lumpy substance to form pellets in which a layer of the carbonaceous reducing agent is formed on the surface, whereby the metal shell is formed on the surface of the pellets in the reduction treatment in the reduction step S2. Can be uniformly produced, the reducing agent component can be partially prevented from coming out of the pellet, and a stable reduction reaction can be generated. In addition, the strength of the obtained pellets is maintained, and disintegration during the reduction heat treatment in the reduction step S2 can be suppressed. As a result, high-quality ferronickel can be efficiently produced without causing compositional deviation or composition variation.
なお、この炭素質還元剤付着工程S13において塊状物の表面に付着させる炭素質還元剤を、ペレットの内部に存在させる炭素質還元剤と区別するために、以下では「表面付着炭素質還元剤」ともいう。 In order to distinguish the carbonaceous reducing agent attached to the surface of the lump in the carbonaceous reducing agent attachment step S13 from the carbonaceous reducing agent present inside the pellet, the following "surface-adhered carbonaceous reducing agent" is used. Also called.
ここで、表面付着炭素質還元剤の量、すなわち塊状物の表面に付着させることでペレットの表面に存在することになる炭素質還元剤の量としては、ニッケル酸化鉱石を構成する酸化ニッケルと酸化鉄とを過不足なく還元するのに必要な炭素質還元剤の量(上述した「化学当量の合計値」)を100%としたとき、0.1%以上20.0%以下の範囲の割合とすることが好ましい。また、1.0%以上15.0%以下の範囲の割合とすることがより好ましく、3.0%以上10.0%以下の範囲の割合とすることがさらに好ましい。 Here, the amount of the carbonaceous reducing agent adhering to the surface, that is, the amount of the carbonaceous reducing agent that will be present on the surface of the pellet by adhering to the surface of the agglomerate is the nickel oxide constituting the nickel oxide ore and oxidation. When the amount of carbonaceous reducing agent required to reduce iron and iron in just proportion (the above-mentioned "total value of chemical equivalents") is 100%, the ratio is in the range of 0.1% or more and 20.0% or less. Is preferable. Further, the ratio is more preferably 1.0% or more and 15.0% or less, and further preferably 3.0% or more and 10.0% or less.
表面付着炭素質還元剤の付着量が、化学当量の合計値を100%としたときに0.1%未満の割合であると、表面に炭素質還元剤を付着させることの効果が十分に得られない可能性があり、メタルシェルの生成反応が効率的に進行しない。一方で、その付着量が、化学当量の合計値を100%としたときに20.0%を超える割合であると、形成されたメタルシェルの中における酸化鉄の還元が進行しすぎてしまい、ニッケル品位が低下する可能性がある。また、付着量が20.0%を超えると、過剰になり過ぎてしまい、コスト的に不利になる。 When the amount of the carbonaceous reducing agent attached to the surface is less than 0.1% when the total value of chemical equivalents is 100%, the effect of adhering the carbonaceous reducing agent to the surface is sufficiently obtained. It may not be possible, and the metal shell formation reaction does not proceed efficiently. On the other hand, if the amount of adhesion exceeds 20.0% when the total value of chemical equivalents is 100%, the reduction of iron oxide in the formed metal shell proceeds too much. Nickel grade may be reduced. On the other hand, if the amount of adhesion exceeds 20.0%, the amount becomes excessive, which is disadvantageous in terms of cost.
塊状物の表面への表面付着炭素質還元剤の付着方法としては、特に限定されないが、塊状物の表面に塗布することによって、その表面に均一に表面付着炭素質還元剤を存在させるようにすることが好ましい。例えば、敷き詰められた炭素質還元剤の上に塊状物を転がしながら付着させて塗布する。または、塊状物の上方から炭素質還元剤をまぶすように付着させてもよい。 The method of adhering the surface-adhering carbonaceous reducing agent to the surface of the agglomerate is not particularly limited, but by applying it to the surface of the agglomerate, the surface-adhering carbonaceous reducing agent is uniformly present on the surface. Is preferable. For example, a lump is rolled and adhered onto a spread carbonaceous reducing agent and applied. Alternatively, the carbonaceous reducing agent may be sprinkled on the mass from above.
なお、ペレット状の塊となった塊状物は、例えば50重量%程度の過剰な水分が含まれており、べたべたした状態となっている。したがって、炭素質還元剤の上に塊状物を転がしながらその表面に付着させたり、あるいは、塊状物の上方から炭素質還元剤をまぶすように付着させるなどすることによって、効果的にその表面に表面付着炭素質還元剤を付着させることができる。 The pellet-like mass contains, for example, about 50% by weight of excess water and is in a sticky state. Therefore, by rolling the lump on the carbonaceous reducing agent and adhering it to the surface, or by adhering the lump on the surface so as to sprinkle the carbonaceous reducing agent from above the lump, the surface is effectively surfaced. An attached carbonaceous reducing agent can be attached.
また、付着させる表面付着炭素質還元剤としては、上述した炭素質還元剤、すなわちペレットの内部に存在させる炭素質還元剤と同様に、石炭粉、コークス粉等を用いることができる。また、表面付着炭素質還元剤の大きさや形状についても、特に限定されないが、例えば直径が数mm〜数10mmの球状のペレットを製造する場合には、数μm〜数100μm程度の大きさのものを用いることが好ましい。 Further, as the surface-adhering carbonaceous reducing agent to be adhered, coal powder, coke powder or the like can be used in the same manner as the carbonaceous reducing agent described above, that is, the carbonaceous reducing agent existing inside the pellet. The size and shape of the surface-adhering carbonaceous reducing agent are also not particularly limited, but for example, in the case of producing spherical pellets having a diameter of several mm to several tens of mm, those having a size of several μm to several hundred μm. Is preferably used.
(4)乾燥処理工程
乾燥処理工程S14は、炭素質還元剤付着工程S13にて炭素質還元剤をその表面に付着させて得られた塊状物を乾燥処理する工程である。上述したように、ペレット状の塊となった塊状物は、過剰な水分が含まれており、べたべたした状態となっていることから、乾燥処理工程S14では、例えば塊状物の固形分が70重量%程度で、水分が30重量%程度となるように乾燥処理を施すようにしてもよい。
(4) Drying Treatment Step The drying treatment step S14 is a step of drying the lumps obtained by adhering the carbonaceous reducing agent to the surface in the carbonaceous reducing agent adhering step S13. As described above, the pellet-shaped lumps contain excess water and are in a sticky state. Therefore, in the drying treatment step S14, for example, the solid content of the lumps is 70 weight by weight. The drying treatment may be performed so that the water content is about 30% by weight.
このように、乾燥処理工程S14にて乾燥処理を施すことで、ペレット状の塊状物の取り扱いを容易にすることができ、また、表面付着炭素質還元剤が塊状物の表面から剥離したり、脱落することを防ぐことができる。さらに、還元工程S2においてペレットを還元温度までの昇温する際に、内部の水分が気化、膨張してペレットが破壊されてしまうことを防ぐことができる。 As described above, by performing the drying treatment in the drying treatment step S14, it is possible to facilitate the handling of the pellet-shaped lumps, and the surface-adhered carbonaceous reducing agent may be peeled off from the surface of the lumps. It can be prevented from falling off. Further, when the temperature of the pellet is raised to the reduction temperature in the reduction step S2, it is possible to prevent the water inside from being vaporized and expanded to destroy the pellet.
具体的に、乾燥処理工程S13における塊状物に対する乾燥処理としては、特に限定されないが、例えば300℃〜400℃の熱風を塊状物に対して吹き付けて乾燥させる。なお、この乾燥処理時における塊状物の温度としては100℃未満とすることが、ペレットが破壊されにくくなり好ましい。 Specifically, the drying treatment for the lumps in the drying treatment step S13 is not particularly limited, but for example, hot air at 300 ° C. to 400 ° C. is blown onto the lumps to dry them. It is preferable that the temperature of the agglomerates during this drying treatment is less than 100 ° C. because the pellets are less likely to be broken.
なお、還元炉への装入等の取り扱い性に問題がなく、還元加熱処理時に破壊が生じない態様となっていれば、乾燥処理工程S13における乾燥処理を省略することができる。 If there is no problem in handleability such as charging into the reduction furnace and the mode is such that destruction does not occur during the reduction heat treatment, the drying treatment in the drying treatment step S13 can be omitted.
下記表2に、乾燥処理後のペレットにおける固形分中組成(重量部)の一例を示す。なお、ペレットの組成としては、これに限定されない。 Table 2 below shows an example of the composition (parts by weight) in the solid content of the pellets after the drying treatment. The composition of the pellet is not limited to this.
(5)加熱処理(予熱処理)工程
ペレット製造工程S1においては、上述した乾燥処理工程S14にて乾燥処理を施した塊状物であるペレットを、所定の温度に加熱する加熱処理工程を設けてもよい。この加熱処理は、次工程の還元工程S2における所定の還元温度での加熱に先立つ加熱処理であり、「予熱処理」ということもできる。以下では、この工程を予熱処理工程ともいう。
(5) Heat Treatment (Preheat Treatment) Step In the pellet manufacturing step S1, a heat treatment step of heating the pellets, which are lumps that have been dried in the above-mentioned drying treatment step S14, to a predetermined temperature may be provided. Good. This heat treatment is a heat treatment prior to heating at a predetermined reduction temperature in the reduction step S2 of the next step, and can also be called "preheat treatment". Hereinafter, this step is also referred to as a preheat treatment step.
製造するペレットの大きさは、例えば10mm〜30mm程度であり、その形状を維持できる強度、例えば1mの高さから落下させた場合でも破壊するペレットの割合が1%以下程度となる強度を有するペレットとすることが好ましい。このようなペレットは、還元工程S2に装入する際の落下等の衝撃に耐えることが可能であってその形状を維持することができるものであり、また、ペレットとペレットとの間に適切な隙間が形成されるため、還元工程S2における還元反応が有効に且つ効率的に進行するようになる。 The size of the pellets to be produced is, for example, about 10 mm to 30 mm, and the pellets have the strength to maintain the shape, for example, the percentage of pellets to be broken even when dropped from a height of 1 m is about 1% or less. Is preferable. Such pellets can withstand an impact such as dropping when charged in the reduction step S2 and can maintain their shape, and are suitable between the pellets. Since the gap is formed, the reduction reaction in the reduction step S2 proceeds effectively and efficiently.
この点、乾燥処理を施した後に加熱処理(予熱処理)を施してペレットを製造することによって、還元工程S2において、例えば1400℃程度の高い温度でペレットを還元加熱する際にも、ヒートショックによるペレットの割れ(破壊、崩壊)を効果的に防ぐことができる。例えば、還元炉に装入した全ペレットのうちの崩壊するペレットの割合を僅かな割合とすることができ、ペレットの形状をより効果的に維持することができる。 In this regard, by producing pellets by subjecting them to heat treatment (preheat treatment) after the drying treatment, heat shock is also applied when the pellets are reduced and heated at a high temperature of, for example, about 1400 ° C. in the reduction step S2. Cracking (breaking, collapse) of pellets can be effectively prevented. For example, the proportion of collapsing pellets in the total pellets charged into the reduction furnace can be set to a small proportion, and the shape of the pellets can be maintained more effectively.
具体的に、予熱処理工程においては、乾燥処理後のペレットを350℃〜600℃の温度に加熱する加熱処理を施す。また、好ましくは400℃〜550℃の温度に加熱する。このように、350℃〜600℃、好ましくは400℃〜550℃の温度に加熱することによって、ペレットを構成するニッケル酸化鉱石に含まれる結晶水を減少させることができ、例えば約1400℃の還元炉に装入して急激に温度を上昇させた場合であっても、その結晶水の離脱によるペレットの崩壊を抑制することができる。 Specifically, in the preheat treatment step, a heat treatment is performed in which the pellets after the drying treatment are heated to a temperature of 350 ° C. to 600 ° C. Further, it is preferably heated to a temperature of 400 ° C. to 550 ° C. In this way, by heating to a temperature of 350 ° C. to 600 ° C., preferably 400 ° C. to 550 ° C., the water of crystallization contained in the nickel oxide ore constituting the pellet can be reduced, for example, reduction of about 1400 ° C. Even when the temperature is rapidly raised by charging into a furnace, the collapse of pellets due to the detachment of water of crystallization can be suppressed.
また、このように、還元工程S2における還元加熱処理に先立ち、予め加熱処理を施すことによって、ペレットを構成するニッケル酸化鉱石、炭素質還元剤、そのほか任意に添加する酸化鉄、バインダー、フラックス成分等の粒子の熱膨張が2段階となってゆっくりと進むようになり、これにより、粒子の膨張差に起因するペレットの崩壊を抑制することができる。 Further, in this way, by performing the heat treatment in advance prior to the reduction heat treatment in the reduction step S2, the nickel oxide ore constituting the pellets, the carbonaceous reducing agent, and other iron oxides, binders, flux components, etc. to be arbitrarily added, etc. The thermal expansion of the particles in the above is carried out slowly in two stages, which makes it possible to suppress the collapse of the pellets due to the difference in expansion of the particles.
なお、予熱処理工程における加熱処理時間としては、特に限定されず、ニッケル酸化鉱石を含む塊状物の大きさに応じて適宜調整すればよいが、得られるペレットの大きさが10mm〜30mm程度となる通常の大きさの塊状物であれば、15分〜30分程度の処理時間とすることができる。 The heat treatment time in the preheat treatment step is not particularly limited and may be appropriately adjusted according to the size of the lump containing nickel oxide ore, but the size of the obtained pellets is about 10 mm to 30 mm. If it is a lump of normal size, the processing time can be about 15 to 30 minutes.
<2.還元工程>
還元工程S2では、ペレット製造工程S1で得られたペレット、すなわち、表面に炭素質還元剤を付着させたペレットを、所定の還元温度に還元加熱する。この還元工程S2におけるペレットの還元加熱処理により、製錬反応(還元反応)が進行して、メタルとスラグとが生成する。
<2. Reduction process>
In the reduction step S2, the pellets obtained in the pellet production step S1, that is, the pellets having the carbonaceous reducing agent attached to the surface, are reduced and heated to a predetermined reduction temperature. By the reduction heat treatment of the pellets in the reduction step S2, the smelting reaction (reduction reaction) proceeds to produce metal and slag.
なお、還元工程S2にて還元加熱処理を施す直前に、ペレット表面における表面付着炭素質還元剤の量(付着量)を増やしたい場合には、還元炉に装入する前に、その還元炉内にペレットをセットできる状態にした上で、そのペレットの上方から炭素質還元剤を付着させればよい。具体的には、例えば、還元炉に装入する直前のペレットに対して、その上方から炭素質還元剤をふりかけるようにして表面に付着させることができる。 If it is desired to increase the amount (adhesion amount) of the surface-adhering carbonaceous reducing agent on the pellet surface immediately before the reduction heat treatment in the reduction step S2, the inside of the reduction furnace is before being charged into the reduction furnace. After the pellets can be set in the pellets, the carbonaceous reducing agent may be attached from above the pellets. Specifically, for example, the pellets immediately before being charged into the reduction furnace can be attached to the surface by sprinkling a carbonaceous reducing agent from above.
還元工程S2における還元加熱処理は、還元炉等を用いて行われる。具体的には、ニッケル酸化鉱石を含むペレットを、例えば1400℃程度の温度に加熱した還元炉に装入することによって還元加熱する。 The reduction heat treatment in the reduction step S2 is performed using a reduction furnace or the like. Specifically, pellets containing nickel oxide ore are reduced and heated by being placed in a reduction furnace heated to a temperature of, for example, about 1400 ° C.
還元工程S2における還元加熱処理では、例えば1分程度のわずかな時間で、先ず還元反応の進みやすいペレットの表面近傍においてペレット中の酸化ニッケル及び酸化鉄が還元されメタル化して、鉄−ニッケル合金となり、シェル(以下、「殻」ともいう)を形成する。一方で、シェルの中では、その殻の形成に伴ってペレット中のスラグ成分が徐々に熔融して液相のスラグが生成する。これにより、1個のペレット中では、フェロニッケルメタル(以下、単に「メタル」という)と、酸化物からなるスラグ(以下、単に「スラグ」という)とが分かれて生成する。 In the reduction heat treatment in the reduction step S2, for example, in a short time of about 1 minute, nickel oxide and iron oxide in the pellet are first reduced and metallized in the vicinity of the surface of the pellet where the reduction reaction easily proceeds to form an iron-nickel alloy. , Form a shell (hereinafter, also referred to as "shell"). On the other hand, in the shell, the slag component in the pellet gradually melts with the formation of the shell to generate liquid phase slag. As a result, in one pellet, ferronickel metal (hereinafter, simply referred to as “metal”) and slag composed of oxide (hereinafter, simply referred to as “slag”) are separately produced.
そして、還元工程S2における還元加熱処理の処理時間をさらに10分程度まで延ばすことにより、還元反応に関与しない余剰の炭素質還元剤の炭素成分が、鉄−ニッケル合金に取り込まれて融点を低下させる。その結果、鉄−ニッケル合金は溶解して液相となる。 Then, by further extending the treatment time of the reduction heat treatment in the reduction step S2 to about 10 minutes, the carbon component of the surplus carbonaceous reducing agent that is not involved in the reduction reaction is incorporated into the iron-nickel alloy to lower the melting point. .. As a result, the iron-nickel alloy dissolves into a liquid phase.
具体的に、本実施の形態においては、表面に炭素質還元剤が付着して得られたペレットを用いていることから、その表面において均一に安定して殻の形成が進行し、またそれにより、還元剤が殻から抜け出してしまうことが抑制され、安定的に還元反応が進行する。 Specifically, in the present embodiment, since the pellets obtained by adhering the carbonaceous reducing agent to the surface are used, the formation of shells proceeds uniformly and stably on the surface, and thereby. , The reducing agent is suppressed from coming out of the shell, and the reducing reaction proceeds stably.
上述したように、ペレット中のスラグは熔融して液相となっているが、既に分離して生成したメタルとスラグとは混ざり合うことがなく、その後の冷却によってメタル固相とスラグ固相との別相として混在する混合物となる。この混合物の体積は、装入するペレットと比較すると、50%〜60%程度の体積に収縮している。 As described above, the slag in the pellet is melted into a liquid phase, but the metal and slag that have already been separated and generated do not mix, and the metal solid phase and the slag solid phase are changed by subsequent cooling. It becomes a mixture mixed as another phase of. The volume of this mixture has shrunk to about 50% to 60% of the volume of the pellet to be charged.
上述した還元反応が最も理想的に進行した場合、装入したペレット1個に対して、メタル固相1個とスラグ固相1個とを混在させた1個の混合物として得られ、「だるま状」の形状の固体となる。ここで、「だるま状」とは、メタル固相とスラグ固相とが接合した形状である。このような「だるま状」の形状を有する混合物である場合、その混合物は粒子のサイズとしては最大となるので、還元炉から回収する際に、回収の手間が少なく、メタル回収率の低下を抑制することができる。 When the above-mentioned reduction reaction proceeds most ideally, it is obtained as a mixture of one metal solid phase and one slag solid phase with respect to one charged pellet, and is obtained as a "daruma-shaped". It becomes a solid in the shape of. Here, the "daruma-shaped" is a shape in which a metal solid phase and a slag solid phase are joined. In the case of a mixture having such a "dull-shaped" shape, the mixture has the largest particle size, so that it takes less time to recover when recovering from the reduction furnace, and the decrease in metal recovery rate is suppressed. can do.
また、還元工程S2では、得られたペレットを還元炉に装入するにあたって、予めその還元炉の炉床に炭素質還元剤(以下、「炉床炭素質還元剤」ともいう)を敷き詰めて、その敷き詰められた炉床炭素質還元剤の上にペレットを載置するようにしてもよい。このように、炉床炭素質還元剤の上にペレットを載置することで、ペレットの表面に付着させた炭素質還元剤が剥がれ落ちた場合でも、還元反応を効率的に進行させることができる。 Further, in the reduction step S2, when the obtained pellets are charged into the reduction furnace, a carbonaceous reducing agent (hereinafter, also referred to as “hearth carbonaceous reducing agent”) is spread in advance on the hearth of the reduction furnace. Pellets may be placed on the spread hearth carbonaceous reducing agent. By placing the pellets on the hearth carbonaceous reducing agent in this way, the reduction reaction can be efficiently promoted even when the carbonaceous reducing agent adhering to the surface of the pellets is peeled off. ..
還元加熱処理に用いる還元炉としては、特に限定されないが、移動炉床炉を用いることが好ましい。還元炉として移動炉床炉を使用することにより、連続的に還元反応が進行し、一つの設備で反応を完結させることができ、各工程における処理を別々の炉を用いて行うよりも処理温度の制御を的確に行うことができる。また、各処理間でのヒートロスを低減して、より効率的な操業が可能となる。つまり、別々の炉を使用した反応を行った場合、ペレットを、炉と炉との間を移動させる際に、温度が低下してヒートロスが生じ、また反応雰囲気に変化を生じさせてしまい、炉に再装入したときに即座に反応を生じさせることができない。これに対して、移動炉床炉を使用して一つの設備で各処理を行うことで、ヒートロスが低減されるとともに炉内雰囲気も的確に制御できるため、反応をより効果的に進行させることができる。これらのことにより、より効果的に、ニッケル品位が高い鉄−ニッケル合金を得ることができる。 The reduction furnace used for the reduction heat treatment is not particularly limited, but it is preferable to use a mobile hearth furnace. By using a mobile hearth furnace as the reduction furnace, the reduction reaction proceeds continuously and the reaction can be completed with one facility, and the processing temperature is higher than that of processing in each process using separate furnaces. Can be controlled accurately. In addition, heat loss between each process is reduced, and more efficient operation becomes possible. In other words, when the reactions are carried out using different furnaces, when the pellets are moved between the furnaces, the temperature drops, heat loss occurs, and the reaction atmosphere changes. It is not possible to cause an immediate reaction when it is recharged into the fire. On the other hand, by using a mobile hearth furnace and performing each treatment in one facility, heat loss can be reduced and the atmosphere inside the furnace can be controlled accurately, so that the reaction can proceed more effectively. it can. As a result, an iron-nickel alloy having a high nickel grade can be obtained more effectively.
移動炉床炉としては、特に限定されず、例えば、円形状であって複数の処理領域に区分けされた回転炉床炉を用いることができる。回転炉床炉では、所定の方向に回転しながら、各領域においてそれぞれの処理を行う。この回転炉床炉では、各領域を通過する際の時間(移動時間、回転時間)を制御することで、それぞれの領域での処理温度を調整することができ、回転炉床炉が1回転する毎にペレットが製錬処理される。また、移動炉床炉としては、ローラーハースキルン等であってもよい。 The mobile hearth furnace is not particularly limited, and for example, a rotary hearth furnace having a circular shape and divided into a plurality of processing regions can be used. In the rotary hearth furnace, each process is performed in each region while rotating in a predetermined direction. In this rotary hearth furnace, the processing temperature in each region can be adjusted by controlling the time (movement time, rotation time) when passing through each region, and the rotary hearth furnace makes one rotation. Pellets are smelted each time. Further, the mobile hearth furnace may be a roller hearth kiln or the like.
<3.分離工程>
分離工程S3では、還元工程S2にて生成したメタルとスラグとを分離してメタルを回収する。具体的には、ペレットに対する還元加熱処理によって得られた、メタル相(メタル固相)とスラグ相(スラグ固相)とを含む混合物からメタル相を分離して回収する。
<3. Separation process>
In the separation step S3, the metal and slag produced in the reduction step S2 are separated and the metal is recovered. Specifically, the metal phase is separated and recovered from the mixture containing the metal phase (metal solid phase) and the slag phase (slag solid phase) obtained by the reduction heat treatment of the pellets.
固体として得られたメタル相とスラグ相との混合物からメタル相とスラグ相とを分離する方法としては、例えば、篩い分けによる不要物の除去に加えて、比重による分離や、磁力による分離等の方法を利用することができる。 As a method for separating the metal phase and the slag phase from the mixture of the metal phase and the slag phase obtained as a solid, for example, in addition to removing unnecessary substances by sieving, separation by specific gravity, separation by magnetic force, etc. The method can be used.
また、得られたメタル相とスラグ相は、濡れ性が悪いことから容易に分離することができ、上述した「だるま状」の混合物に対して、例えば、所定の落差を設けて落下させる、あるいは篩い分けの際に所定の振動を与える等の衝撃を付与することで、その「だるま状」の混合物からメタル相とスラグ相とを容易に分離することができる。 Further, the obtained metal phase and slag phase can be easily separated due to poor wettability, and the above-mentioned "daruma-shaped" mixture can be dropped, for example, by providing a predetermined head. The metal phase and the slag phase can be easily separated from the "daruma-shaped" mixture by applying an impact such as giving a predetermined vibration at the time of sieving.
このようにしてメタル相とスラグ相とを分離することによって、メタル相を回収する。 By separating the metal phase and the slag phase in this way, the metal phase is recovered.
以下、本発明の実施例を示してより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。 Hereinafter, examples of the present invention will be described in more detail, but the present invention is not limited to the following examples.
[ペレットの製造]
原料鉱石としてのニッケル酸化鉱石と、鉄鉱石と、フラックス成分である珪砂及び石灰石、バインダー、及び炭素質還元剤(石炭粉、炭素含有量:85重量%、平均粒径:約200μm)とを混合して混合物を得た。炭素質還元剤は、原料鉱石であるニッケル酸化鉱石に含まれる酸化ニッケルと酸化鉄(Fe2O3)とを過不足なく還元するのに必要な量を100%としたときに、試料に応じて17%〜50%の割合となる量で含有させた。
[Manufacturing of pellets]
Nickel oxide ore as a raw material ore, iron ore, silica sand and limestone as flux components, binder, and carbonaceous reducing agent (coal powder, carbon content: 85% by weight, average particle size: about 200 μm) are mixed. To obtain the mixture. The carbonaceous reducing agent depends on the sample when the amount required to reduce nickel oxide and iron oxide (Fe 2 O 3 ) contained in the raw material ore nickel oxide ore is 100%. It was contained in an amount of 17% to 50%.
次に、得られた原料粉末の混合物に適宜水分を添加して手で捏ねることによって球状の塊状物に形成した。 Next, water was appropriately added to the obtained mixture of the raw material powders and kneaded by hand to form a spherical mass.
次に、得られた球状の塊状物の表面に、炭素質還元剤(表面付着炭素質還元剤)である石炭粉を均一に塗布して付着させた。表面付着炭素質還元剤の付着量は、原料鉱石であるニッケル酸化鉱石に含まれる酸化ニッケルと酸化鉄(Fe2O3)とを過不足なく還元するのに必要な量を100%としたときに、試料に応じて0%〜15.0%の割合となる量とした。 Next, coal powder, which is a carbonaceous reducing agent (surface-adhering carbonaceous reducing agent), was uniformly applied and adhered to the surface of the obtained spherical mass. The amount of the surface-adhering carbonaceous reducing agent attached is 100% when the amount required to reduce nickel oxide and iron oxide (Fe 2 O 3 ) contained in the raw material ore nickel oxide ore in just proportion is 100%. The amount was set to a ratio of 0% to 15.0% depending on the sample.
次に、塊状物の固形分が70重量%程度、水分が30重量%程度となるように、300℃〜400℃の熱風を塊状物に吹き付けて乾燥処理を施して、No.1〜No.14の14試料の球状ペレット(直径:17mm)を製造した。下記表3に、乾燥処理後のペレットの固形分組成(炭素を除く)を示す。 Next, hot air at 300 ° C. to 400 ° C. was blown onto the mass to dry the mass so that the solid content of the mass was about 70% by weight and the water content was about 30% by weight. 1-No. Spherical pellets (diameter: 17 mm) of 14 samples of 14 were produced. Table 3 below shows the solid content composition (excluding carbon) of the pellets after the drying treatment.
本実施例では、No.1〜No.13のペレット試料を用いた処理を実施例1〜実施例13とし、No.14のペレット試料(表面に炭素質還元剤を付着させないもの)を用いた処理を比較例1とした。 In this embodiment, No. 1-No. The treatment using the pellet sample of No. 13 was designated as Example 1 to Example 13, and No. The treatment using 14 pellet samples (those in which the carbonaceous reducing agent was not attached to the surface) was designated as Comparative Example 1.
[ペレットに対する還元加熱処理]
製造したペレットを還元炉に装入して、還元加熱処理を施した。具体的には、予め、還元炉の炉床に、灰(主成分はSiO2であり、その他の成分としてAl2O3、MgO等の酸化物を少量含有する)を敷き詰め、その上にペレット試料を5個置いた。なお、表面に炭素質還元剤(石炭粉)を付着させたペレットにおいて、その石炭粉の量が多く、ペレット表面に付着させられなかった分については、炉床にペレットを載置させた後に上方からふりかけるようにして再度付着させた。
[Reduction heat treatment for pellets]
The produced pellets were placed in a reduction furnace and subjected to reduction heat treatment. Specifically, ash (main component is SiO 2 and contains a small amount of oxides such as Al 2 O 3 and Mg O as other components) is spread in advance on the hearth of the reduction furnace, and pellets are placed on the ash. Five samples were placed. In the pellets with the carbonaceous reducing agent (coal powder) attached to the surface, the amount of coal powder was large and the amount that could not be attached to the pellet surface was increased after the pellets were placed on the hearth. It was reattached by sprinkling it on.
その後、実質的に酸素を含まない窒素雰囲気とし、ペレットを還元炉に装入した。なお、装入時の温度条件は、500±20℃とした。 Then, the nitrogen atmosphere was made substantially oxygen-free, and the pellets were charged into the reduction furnace. The temperature condition at the time of charging was 500 ± 20 ° C.
次に、還元温度を1400℃として、還元炉内でペレットを還元加熱した。ペレットの表面にメタルシェルが生成されるとともに、混合物であるペレット内での還元が効率的に進行するように、処理時間を15分とした。還元処理後は、窒素雰囲気中で速やかに室温まで冷却して、試料を大気中へ取り出した。 Next, the reduction temperature was set to 1400 ° C., and the pellets were reduced and heated in the reduction furnace. The treatment time was set to 15 minutes so that a metal shell was formed on the surface of the pellet and the reduction in the pellet as a mixture proceeded efficiently. After the reduction treatment, the sample was quickly cooled to room temperature in a nitrogen atmosphere and the sample was taken out into the atmosphere.
No.1〜No.14の14試料の球状ペレットに対して同様の還元加熱処理を施したのち、各試料のニッケルメタル率、メタル中のニッケル含有率を、ICP発光分光分析器(株式会社島津製作所製,S−8100)のより分析して算出した。 No. 1-No. After the same reduction heat treatment was applied to the spherical pellets of 14 14 samples, the nickel metal ratio and the nickel content in the metal of each sample were measured by an ICP emission spectrophotometer (manufactured by Shimadzu Corporation, S-8100). ) Was analyzed and calculated.
なお、ニッケルメタル率、メタル中のニッケル含有率は、以下の式により算出した。
ニッケルメタル率=
ペレット中のメタル化したNi量÷(ペレット中の全てのNi量)×100(%)
メタル中のニッケル含有率=
ペレット中のメタル化したNi量÷(ペレット中のメタルしたNiとFeの合計量)
×100(%)
The nickel metal ratio and the nickel content in the metal were calculated by the following formulas.
Nickel metal ratio =
Amount of metallized Ni in pellets ÷ (all amount of Ni in pellets) x 100 (%)
Nickel content in metal =
Amount of metallized Ni in pellets ÷ (total amount of metallized Ni and Fe in pellets)
× 100 (%)
下記表4に、それぞれのペレット試料における、石炭粉(表面付着炭素質還元剤)の付着量、ペレットの内部に含まれる石炭粉(炭素質還元剤)の含有量を示す。また、ICP分析により測定された測定結果を示す。 Table 4 below shows the amount of coal powder (surface-adhered carbonaceous reducing agent) adhered and the content of coal powder (carbonaceous reducing agent) contained inside the pellets in each pellet sample. Moreover, the measurement result measured by ICP analysis is shown.
表4の結果に示されるように、その表面に炭素質還元剤を付着させてペレットを製造し、そのペレットを用いて還元加熱処理を施すことで、良好にペレット中のニッケルをメタル化することができ、ニッケル含有量が18.3%〜22.8%と高品位のフェロニッケルを製造することができることが分かった(実施例1〜実施例13)。 As shown in the results in Table 4, a carbonaceous reducing agent is attached to the surface of the pellet to produce pellets, and the pellets are used for reduction heat treatment to satisfactorily metalize nickel in the pellets. It was found that high-grade ferronickel having a nickel content of 18.3% to 22.8% can be produced (Examples 1 to 13).
これに対して、比較例1の結果に示されるように、表面に炭素質還元剤を付着させなかったペレット試料の場合、ニッケルメタル化率が88.2%と低く、メタル中のニッケル含有量も15.5%となり、フェロニッケルとしては低い値となった。 On the other hand, as shown in the result of Comparative Example 1, in the case of the pellet sample in which the carbonaceous reducing agent was not attached to the surface, the nickel metallization rate was as low as 88.2%, and the nickel content in the metal was low. Was also 15.5%, which was a low value for ferronickel.
Claims (6)
少なくとも前記ニッケル酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合して塊状物とし、
得られた塊状物の表面に炭素質還元剤を付着させることにより、最表面に該炭素質還元剤からなる層が形成されているペレットを得る
ペレットの製造方法。 A method for producing pellets from nickel oxide ore.
At least the nickel oxide ore and a carbonaceous reducing agent are mixed to form a lump.
By then the resulting deposit the carbonaceous reducing agent to the surface of the lump Rukoto method for producing a pellet to obtain a pellet which is formed a layer consisting of carbonaceous reducing agent on the outermost surface.
酸化ニッケルと酸化鉄とを過不足なく還元するのに必要な炭素質還元剤の量を100%としたとき、前記塊状物の表面に付着させる炭素質還元剤の量を0.1%以上20.0%以下の割合とする
請求項1に記載のペレットの製造方法。 In the pellet made from the nickel oxide ore as a raw material,
When the amount of carbonaceous reducing agent required to reduce nickel oxide and iron oxide in just proportion is 100%, the amount of carbonaceous reducing agent adhered to the surface of the lump is 0.1% or more and 20%. The method for producing pellets according to claim 1, wherein the ratio is 0.0% or less.
酸化ニッケルと酸化鉄とを過不足なく還元するのに必要な炭素質還元剤の量を100%としたとき、前記塊状物を構成して前記ペレットの内部に存在する炭素質還元剤の量を40.0%以下の割合とする
請求項1又は2に記載のペレットの製造方法。 In the pellet made from the nickel oxide ore as a raw material,
When the amount of carbonaceous reducing agent required to reduce nickel oxide and iron oxide in just proportion is 100%, the amount of carbonaceous reducing agent present inside the pellets constituting the lump is determined. The method for producing pellets according to claim 1 or 2, wherein the ratio is 40.0% or less.
請求項1乃至3のいずれか1項に記載のペレットの製造方法。 The method for producing pellets according to any one of claims 1 to 3, wherein the pellets obtained by adhering the carbonaceous reducing agent to the surface are subjected to a heat treatment of heating to a temperature of 350 ° C. to 600 ° C.
前記ニッケル酸化鉱石からペレットを製造するペレット製造工程と、
得られたペレットを還元炉にて所定の還元温度で加熱する還元工程と、を有し、
前記ペレット製造工程では、少なくとも前記ニッケル酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合して塊状物とし、得られた塊状物の表面に炭素質還元剤を付着させることにより、最表面に該炭素質還元剤からなる層が形成されているペレットを得る
ニッケル酸化鉱石の製錬方法。 A method for smelting nickel oxide ore, which produces ferronickel by forming pellets from nickel oxide ore and reducing the pellets.
A pellet manufacturing process for producing pellets from the nickel oxide ore, and
It has a reduction step of heating the obtained pellets in a reduction furnace at a predetermined reduction temperature.
In the pellet manufacturing process, by Rukoto is deposited at least said nickel oxide ore and carbonaceous reducing agent were mixed and lumps, carbonaceous reducing agent to the surface of the resulting agglomerates, carbonaceous outermost surface smelting process of nickel oxide ore to obtain a layer consisting of a reducing agent that is formed pellets.
請求項5に記載のニッケル酸化鉱石の製錬方法。 The method for smelting nickel oxide ore according to claim 5, wherein in the reduction step, a mobile hearth furnace is used as the reduction furnace, and the pellets are charged into the mobile hearth furnace and reduced and heated.
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