JP6771362B2 - Canister - Google Patents

Description

この発明は、自動車の蒸発燃料処理装置に用いられるキャニスタに関し、特に、ＤＢＬ（Diurnal Breathing Loss）性能の向上を図ったキャニスタに関する。 The present invention relates to a canister used in an evaporative fuel processing apparatus of an automobile, and more particularly to a canister for improving DBL (Diurnal Breathing Loss) performance.

周知のように、内燃機関を用いた自動車では、燃料タンク内の蒸発燃料が大気に放出されるのを抑制するために、キャニスタを主体とした蒸発燃料処理装置を備えている。 As is well known, an automobile using an internal combustion engine is provided with an evaporative fuel processing device mainly composed of a canister in order to suppress the evaporative fuel in the fuel tank from being released to the atmosphere.

キャニスタは、ケーシング内に活性炭等の吸着材を充填したものであって、給油時や停車中に燃料タンク内から発生する蒸発燃料を吸着材に吸着させる一方、内燃機関稼働時にドレンポートから導入した大気により吸着材から燃料成分を脱離（パージ）させて、内燃機関の吸気系に吸入させる構成となっている。 The canister is a casing filled with an adsorbent such as activated charcoal, and the evaporative fuel generated from the fuel tank during refueling or when the vehicle is stopped is adsorbed on the adsorbent, while it is introduced from the drain port when the internal combustion engine is operating. The fuel component is desorbed (purged) from the adsorbent by the atmosphere and sucked into the intake system of the internal combustion engine.

自動車用内燃機関に関連した排気規制は年々厳しくなる傾向にあり、蒸発燃料処理装置におけるキャニスタにあっては、より高いＤＢＬ性能が要求されている。なお、ＤＢＬ試験は、１昼夜のような長時間の駐車を想定し、その間の外気温の温度変化に伴ってキャニスタから排出される燃料成分の量を測定するものである。 Exhaust regulations related to internal combustion engines for automobiles tend to be stricter year by year, and canisters in evaporative fuel treatment equipment are required to have higher DBL performance. The DBL test assumes parking for a long time such as one day and night, and measures the amount of fuel components discharged from the canister as the outside air temperature changes during that period.

一方、内燃機関が一時的に稼動されるハイブリッド車両などにあっては、キャニスタをパージできる機会ならびにパージに利用できるガス量（ドレンポートからの大気導入量）の双方が少なくなる傾向となり、キャニスタに要求される条件はますます厳しいものとなっている。 On the other hand, in hybrid vehicles where the internal combustion engine is temporarily operated, both the opportunity to purge the canister and the amount of gas that can be used for purging (the amount of gas introduced from the drain port) tend to decrease, and the canister tends to be used. The required conditions are becoming more and more stringent.

ＤＢＬ試験等においてキャニスタのドレンポートから漏れ出すブタン等の燃料成分を低減するためには、吸着材層の長さＬと有効断面直径（等価直径）Ｄとの比（Ｌ／Ｄ）を大きく設定することが有効であることが知られている。しかし、この比（Ｌ／Ｄ）を大きくすると、同時にキャニスタの通気抵抗ないし圧力損失が増加し、燃料タンクへの給油性が悪化する。 In order to reduce fuel components such as butane leaking from the drain port of the canister in the DBL test, etc., the ratio (L / D) of the length L of the adsorbent layer to the effective cross-sectional diameter (equivalent diameter) D is set large. It is known that it is effective to do so. However, if this ratio (L / D) is increased, the ventilation resistance or pressure loss of the canister increases at the same time, and the refueling property to the fuel tank deteriorates.

特許文献１には、一般的なキャニスタのドレンポートと大気との間にさらに付加的に設けられるトラップキャニスタにおいて、トラップキャニスタの入口側と出口側とを連通させるバイパス通路を設け、このバイパス通路に、給油時に開くダイアフラム弁を設けた構成が開示されている。このものでは、給油時にバイパス通路が連通状態となることで、トラップキャニスタによる圧力損失が低下し、給油性が向上する。 In Patent Document 1, in a trap canister additionally provided between a drain port of a general canister and the atmosphere, a bypass passage for communicating the inlet side and the outlet side of the trap canister is provided in the bypass passage. , A configuration with a diaphragm valve that opens during refueling is disclosed. In this case, the bypass passage is in a communicating state at the time of refueling, so that the pressure loss due to the trap canister is reduced and the refueling property is improved.

特開２０１３−２１７２４４号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2013-217244

しかしながら、上記特許文献１の構成では、給油時にチャージポートからドレンポートを通してトラップキャニスタへと流れる方向の圧力損失低減のみが考慮されており、逆方向へ流れる際には、高い圧力損失がそのまま維持される構成となっている。 However, in the configuration of Patent Document 1, only reduction of pressure loss in the direction of flow from the charge port to the trap canister through the drain port at the time of refueling is considered, and high pressure loss is maintained as it is when flowing in the opposite direction. It has a structure of

従って、内燃機関稼働時に吸気系で生じた負圧がキャニスタおよび燃料タンクの双方へ作用したときに、キャニスタ側の通気抵抗が高いことからパージ空気の流量が減少し、結果として、燃料タンクに作用する負圧が過大になる、という問題がある。このような燃料タンクにおける過大な負圧は、燃料タンクの変形やシール性の低下等の要因となる。 Therefore, when the negative pressure generated in the intake system during the operation of the internal combustion engine acts on both the canister and the fuel tank, the flow rate of the purge air decreases due to the high ventilation resistance on the canister side, and as a result, it acts on the fuel tank. There is a problem that the negative pressure to be applied becomes excessive. Such an excessive negative pressure in the fuel tank causes deformation of the fuel tank and deterioration of the sealing property.

この発明は、一連の流路を構成するように順次接続された複数の吸着材室が合成樹脂製ケース内に形成され、各吸着材室に吸着材がそれぞれ配置されるとともに、流路の一方の端部にチャージポートおよびパージポートが設けられ、かつ他方の端部にドレンポートが設けられてなるキャニスタにおいて、
上記ケースに、上記ドレンポートに最も近い吸着材室と並列にバイパス通路が形成されており、
このバイパス通路内に、第１の圧力差で開いて上記チャージポート側から上記ドレンポート側へ向かう流れを許容する第１バイパス弁と、逆向きの第２の圧力差で開いて上記ドレンポート側から上記パージポート側へ向かう流れを許容する第２バイパス弁と、が配置されている、ことを特徴としている。 In the present invention, a plurality of adsorbent chambers sequentially connected so as to form a series of flow paths are formed in a synthetic resin case, and the adsorbents are individually arranged in each adsorbent chamber and one of the flow paths. In a canister with a charge port and a purge port at one end and a drain port at the other end.
In the case, a bypass passage is formed in parallel with the adsorbent chamber closest to the drain port.
In this bypass passage, a first bypass valve that opens with a first pressure difference to allow a flow from the charge port side to the drain port side and a second bypass valve that opens with a second pressure difference in the opposite direction to allow the flow from the charge port side to the drain port side. It is characterized in that a second bypass valve that allows flow from the to the purge port side is arranged.

このような構成では、通常は第１バイパス弁および第２バイパス弁が閉じており、ドレンポートから流れ出るガスはドレンポートに最も近い吸着材室をも通過するので、ＤＢＬ試験等においてドレンポートから漏れ出す燃料成分が少なくなる。 In such a configuration, the first bypass valve and the second bypass valve are normally closed, and the gas flowing out of the drain port also passes through the adsorbent chamber closest to the drain port, so that the gas leaks from the drain port in a DBL test or the like. Less fuel component is emitted.

これに対し、例えば給油時にチャージポート側からドレンポート側へガスが流れようとしたときに、吸着材室の圧力損失によってバイパス通路前後の圧力差が第１の圧力差を上回ると、第１バイパス弁が開き、ガスがバイパス通路を流れる。そのため、給油性の悪化が回避される。 On the other hand, for example, when gas tries to flow from the charge port side to the drain port side during refueling, if the pressure difference before and after the bypass passage exceeds the first pressure difference due to the pressure loss in the adsorbent chamber, the first bypass The valve opens and gas flows through the bypass passage. Therefore, deterioration of refueling property is avoided.

また、例えば内燃機関稼働時に吸気系の負圧がパージポートに作用し、ドレンポート側からパージポート側へガスが流れようとしたときに、吸着材室の圧力損失によってバイパス通路前後の圧力差が第２の圧力差を上回ると、第２バイパス弁が開き、ガスがバイパス通路を流れる。そのため、内燃機関とキャニスタとの間のパージ系統に過大な負圧が作用することがない。従って、例えばパージ系統に燃料タンクが常時連通している場合に、燃料タンクの変形等の懸念がない。 Further, for example, when the negative pressure of the intake system acts on the purge port when the internal combustion engine is operating and the gas tries to flow from the drain port side to the purge port side, the pressure difference between the front and rear of the bypass passage is caused by the pressure loss in the adsorbent chamber. When the second pressure drop is exceeded, the second bypass valve opens and gas flows through the bypass passage. Therefore, an excessive negative pressure does not act on the purge system between the internal combustion engine and the canister. Therefore, for example, when the fuel tank is always connected to the purge system, there is no concern about deformation of the fuel tank.

そして、この発明では、ケース内に形成される１つのバイパス通路に第１バイパス弁と第２バイパス弁の双方が設けられるので、構成が簡素となる。 Further, in the present invention, since both the first bypass valve and the second bypass valve are provided in one bypass passage formed in the case, the configuration is simplified.

具体的な一つの態様では、上記第１バイパス弁および上記第２バイパス弁が、上記バイパス通路に装填された１つのバルブユニットとして構成されており、このバルブユニットは、
底壁に一対の略半円形の開口部が設けられたカップ状のバルブケースと、
上記底壁の一方の面および他方の面にそれぞれ回動可能に支持され、上記第１，第２バイパス弁として上記開口部をそれぞれ開閉する第１，第２フラップ弁と、
上記第１，第２フラップ弁にそれぞれ異なる開弁圧を付与する第１，第２ばね部材と、
から構成されている。 In one specific embodiment, the first bypass valve and the second bypass valve are configured as one valve unit loaded in the bypass passage, and the valve unit is configured.
A cup-shaped valve case with a pair of approximately semi-circular openings on the bottom wall,
A first and second flap valve that is rotatably supported on one surface and the other surface of the bottom wall and opens and closes the opening as the first and second bypass valves, respectively.
The first and second spring members that apply different valve opening pressures to the first and second flap valves, and
It is composed of.

また具体的な他の一つの態様では、上記バイパス通路を横切るように隔壁が設けられており、
上記第１バイパス弁は、上記隔壁の周囲に複数開口形成された連通孔を上記ドレンポート側から覆う傘形断面形状を有する環状の逆止弁からなり、
上記第２バイパス弁は、上記隔壁の中央部に取り付けられたバルブキャップと、このバルブキャップ内に保持されて該バルブキャップの中央の開口部を開閉する弁体と、この弁体を閉方向に付勢するコイルスプリングと、から構成されている。 Further, in one specific embodiment, a partition wall is provided so as to cross the bypass passage.
The first bypass valve is composed of an annular check valve having an umbrella-shaped cross-sectional shape that covers a plurality of communication holes formed around the partition wall from the drain port side.
The second bypass valve includes a valve cap attached to the central portion of the partition wall, a valve body held in the valve cap to open and close the central opening of the valve cap, and the valve body in the closing direction. It consists of an urging coil spring.

また、望ましい一つの態様では、上記ケースの上記ドレンポート側の領域に、一対の流路が並列に成形されてなる合成樹脂製のドレン側カートリッジが装填されており、一方の流路が上記ドレンポートに最も近い吸着材室を構成し、他方の流路が上記バイパス通路を構成している。従って、バイパス通路の形成ならびに第１，第２バイパス弁の組付が容易となる。 Further, in one desirable embodiment, a drain-side cartridge made of synthetic resin in which a pair of flow paths are formed in parallel is loaded in the area on the drain port side of the case, and one flow path is the drain. The adsorbent chamber closest to the port is formed, and the other flow path constitutes the bypass passage. Therefore, the formation of the bypass passage and the assembly of the first and second bypass valves become easy.

さらに、望ましい一つの態様では、複数の吸着材室は、各々の等価直径が、上記ドレンポートに近い吸着材室ほど小さくなるように構成されており、等価直径が最も小さな吸着材室と並列に上記バイパス通路が設けられている。これにより、ＤＢＬ性能の向上と給油時ならびに内燃機関稼働時の圧力損失低減とがより高いレベルで両立する。 Further, in one desirable embodiment, the plurality of adsorbent chambers are configured such that the equivalent diameter of each adsorbent chamber is smaller as the adsorbent chamber is closer to the drain port, and is arranged in parallel with the adsorbent chamber having the smallest equivalent diameter. The bypass passage is provided. As a result, the improvement of DBL performance and the reduction of pressure loss during refueling and operation of the internal combustion engine are compatible at a higher level.

この発明によれば、チャージポート側からドレンポート側へ向かう流れおよびドレンポート側からパージポート側へ向かう流れの双方について、第１バイパス弁および第２バイパス弁の作用により過度の圧力損失の発生を回避することができる。従って、吸着材層の長さＬと有効断面直径Ｄとの比（Ｌ／Ｄ）を大きく設定することが可能であり、ＤＢＬ性能の向上が図れる。 According to the present invention, excessive pressure loss is generated by the action of the first bypass valve and the second bypass valve for both the flow from the charge port side to the drain port side and the flow from the drain port side to the purge port side. It can be avoided. Therefore, it is possible to set a large ratio (L / D) between the length L of the adsorbent layer and the effective cross-sectional diameter D, and the DBL performance can be improved.

一実施例のキャニスタの斜視図。The perspective view of the canister of one Example. 図１のＡ−Ａ線に沿った断面図。A cross-sectional view taken along the line AA of FIG. 図２のＢ−Ｂ線に沿った断面図。FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line BB of FIG. ドレン側カートリッジの図３と同様の断面図。The cross-sectional view of the drain side cartridge as in FIG. ドレン側カートリッジの斜視図。A perspective view of the drain side cartridge. バルブユニットの斜視図。Perspective view of the valve unit. フラップ弁の斜視図。Perspective view of the flap valve. 第２実施例を示すドレン側カートリッジの断面図。The cross-sectional view of the drain side cartridge which shows 2nd Example. 図８の要部の拡大断面図。An enlarged cross-sectional view of a main part of FIG. 第２実施例の逆止弁およびバルブキャップを示す斜視図。The perspective view which shows the check valve and the valve cap of 2nd Example. 比（Ｌ／Ｄ）とＤＢＬ試験での漏れ量との関係を示した特性図。A characteristic diagram showing the relationship between the ratio (L / D) and the amount of leakage in the DBL test. 比（Ｌ／Ｄ）を大きく設定した場合の通気抵抗と流量との関係を、比較例と実施例とで対比して示した特性図。The characteristic diagram which showed the relationship between the ventilation resistance and the flow rate when the ratio (L / D) was set large in comparison with the comparative example and the Example. ドレン側カートリッジのバイパス率と漏れ量および通気抵抗との関係を示した特性図。A characteristic diagram showing the relationship between the bypass rate of the drain side cartridge, the amount of leakage, and the ventilation resistance.

以下、この発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

図１〜図３に示すように、キャニスタ１は、合成樹脂製のケース２を有し、このケース２は、一端が開口するボディ３と、このボディ３の開口端に取り付けられるキャップ４と、から構成されている。 As shown in FIGS. 1 to 3, the canister 1 has a case 2 made of synthetic resin, and the case 2 includes a body 3 having one end open, a cap 4 attached to the open end of the body 3, and a cap 4. It is composed of.

ボディ３は、一端部にパージポート５とチャージポート６とが隣接して設けられた細長い角筒状の第１筒状部７と、一端部にドレンポート８が設けられた細長い角筒状の第２筒状部９と、を有し、これら２つの筒状部７，９が僅かな間隙を介して互いに隣接して配置されているとともに、互いに一体に連結されている。第１筒状部７および第２筒状部９の他方の端部はそれぞれ開口しており、上述のキャップ４がこれらの開口を覆うことで、ケース２内部に接続路１８（図２参照）が構成されている。 The body 3 has an elongated square tubular first tubular portion 7 having a purge port 5 and a charge port 6 adjacent to each other at one end, and an elongated square tubular portion 7 having a drain port 8 at one end. It has a second tubular portion 9, and these two tubular portions 7 and 9 are arranged adjacent to each other with a slight gap and are integrally connected to each other. The other ends of the first tubular portion 7 and the second tubular portion 9 are opened respectively, and the cap 4 described above covers these openings, so that the connecting path 18 is inside the case 2 (see FIG. 2). Is configured.

第１筒状部７の内部は、燃料成分の吸着・脱離が可能な粒状の吸着材１１（例えば活性炭）が充填された第１吸着材室１２となっている。詳しくは、第１筒状部７の一端部に、パージポート５との間を仕切る通気性を有する第１スクリーン部材１４ならびにチャージポート６との間を仕切る通気性を有する第２スクリーン部材１５が設けられているとともに、他端部に、接続路１８との間を仕切る通気性を有する第３スクリーン部材１７が設けられており、これらの第１，第２スクリーン部材１４，１５と第３スクリーン部材１７との間の容積が第１吸着材室１２となる。第３スクリーン部材１７は通気性を有する多孔板２０によって支持されており、この多孔板２０とキャップ４底面との間に、スプリング１９が圧縮状態で配設されている。このスプリング１９の付勢力でもって第１吸着材室１２内の吸着材１１が所定の充填状態に保持されている。 The inside of the first tubular portion 7 is a first adsorbent chamber 12 filled with a granular adsorbent 11 (for example, activated carbon) capable of adsorbing and desorbing fuel components. Specifically, at one end of the first tubular portion 7, a first screen member 14 having air permeability for partitioning from the purge port 5 and a second screen member 15 having air permeability for partitioning from the charge port 6 are provided. A third screen member 17 having air permeability for partitioning from the connecting path 18 is provided at the other end, and the first and second screen members 14, 15 and the third screen are provided. The volume between the member 17 and the member 17 becomes the first adsorbent chamber 12. The third screen member 17 is supported by a breathable perforated plate 20, and a spring 19 is arranged between the perforated plate 20 and the bottom surface of the cap 4 in a compressed state. The adsorbent 11 in the first adsorbent chamber 12 is held in a predetermined filled state by the urging force of the spring 19.

なお、第１吸着材室１２の端部における第１スクリーン部材１４側の領域（つまりパージポート５に対応する領域）と第２スクリーン部材１５側の領域（つまりチャージポート６に対応する領域）とは、第１筒状部７の端部から第１吸着材室１２内へと僅かに突出した仕切壁１６によって仕切られている。 A region on the first screen member 14 side (that is, a region corresponding to the purge port 5) and a region on the second screen member 15 side (that is, a region corresponding to the charge port 6) at the end of the first adsorbent chamber 12 Is partitioned by a partition wall 16 that slightly protrudes from the end of the first tubular portion 7 into the first adsorbent chamber 12.

第２筒状部９の内部は、キャップ４側（接続路１８側）に位置する第１領域９Ａとドレンポート８側に位置する第２領域９Ｂとを有し、第１領域９Ａは、第１吸着材室１２と同様に粒状の吸着材１１が充填された第２吸着材室１３となっている。詳しくは、第２筒状部９の中間部に、第２領域９Ｂとの間を仕切る通気性を有する第４スクリーン部材２１が設けられているとともに、他端部に、接続路１８との間を仕切る通気性を有する第５スクリーン部材２２が設けられており、これらの第４スクリーン部材２１と第５スクリーン部材２２との間の容積が第２吸着材室１３となる。第５スクリーン部材２２は通気性を有する多孔板２４によって支持されており、この多孔板２４とキャップ４底面との間にスプリング２３が圧縮状態で配設されている。このスプリング２３の付勢力でもって第２吸着材室１３内の吸着材１１が所定の充填状態に保持されている。 The inside of the second tubular portion 9 has a first region 9A located on the cap 4 side (connecting path 18 side) and a second region 9B located on the drain port 8 side, and the first region 9A is the first region. Similar to the 1 adsorbent chamber 12, the second adsorbent chamber 13 is filled with the granular adsorbent 11. Specifically, a fourth screen member 21 having air permeability for partitioning from the second region 9B is provided in the middle portion of the second tubular portion 9, and the other end portion is between the connecting path 18 and the second screen member 21. A fifth screen member 22 having air permeability is provided, and the volume between the fourth screen member 21 and the fifth screen member 22 becomes the second adsorbent chamber 13. The fifth screen member 22 is supported by a breathable perforated plate 24, and a spring 23 is arranged between the perforated plate 24 and the bottom surface of the cap 4 in a compressed state. The adsorbent 11 in the second adsorbent chamber 13 is held in a predetermined filled state by the urging force of the spring 23.

なお、スクリーン部材１４，１５，１７，２１，２２は、例えば、不織布やウレタンフォーム等から構成されている。 The screen members 14, 15, 17, 21, and 22 are made of, for example, a non-woven fabric, urethane foam, or the like.

上記第３スクリーン部材１７とキャップ４底面との間の空間および上記第５スクリーン部材２２とキャップ４底面との間の空間は、実質的に一つの空間をなすように互いに連通しており、これによって、第１吸着材室１２と第２吸着材室１３とを流路として直列に接続する接続路１８が構成されている。換言すれば、第３スクリーン部材１７ならびに第５スクリーン部材２２とキャップ４との間の空間が接続路１８となっている。 The space between the third screen member 17 and the bottom surface of the cap 4 and the space between the fifth screen member 22 and the bottom surface of the cap 4 communicate with each other so as to form substantially one space. A connection path 18 for connecting the first adsorbent chamber 12 and the second adsorbent chamber 13 in series as a flow path is configured. In other words, the space between the third screen member 17 and the fifth screen member 22 and the cap 4 is the connecting path 18.

第２筒状部９の第２領域９Ｂつまり第４スクリーン部材２１とドレンポート８との間の空間には、図４および図５にも示すように、ボディ３とは別に成形された合成樹脂製のドレン側カートリッジ３１が装填されている。ドレン側カートリッジ３１は、図５に示すように、並列に配置された一対の円筒部３２，３３と、これら２つの円筒部３２，３３を互いに連結するように円筒部３２，３３の各端部に設けられたフランジ部３４，３５と、が一体に成形されたものであって、一方のフランジ部３４には、ボディ３内周面との間をシールする環状のシール部材４２が付加されており、他方のフランジ部３５には、第２のフランジ部材４３が重ねられている。 As shown in FIGS. 4 and 5, a synthetic resin molded separately from the body 3 is formed in the second region 9B of the second tubular portion 9, that is, the space between the fourth screen member 21 and the drain port 8. The drain side cartridge 31 made of the above product is loaded. As shown in FIG. 5, the drain side cartridge 31 includes a pair of cylindrical portions 32, 33 arranged in parallel, and each end portion of the cylindrical portions 32, 33 so as to connect these two cylindrical portions 32, 33 to each other. The flange portions 34 and 35 provided in the above are integrally molded, and an annular sealing member 42 for sealing between the flange portions 34 and the inner peripheral surface of the body 3 is added to one of the flange portions 34. A second flange member 43 is superposed on the other flange portion 35.

円筒部３２，３３は、それぞれ図３に示すように内部の流路３６，３７を構成している。これら一対の流路３６，３７は、フランジ部３４とフランジ部３５との間で並列に延びている。また端部のフランジ部３４およびフランジ部３５の内側において、２つの流路３６，３７は互いに一体に合流している。換言すれば、一対の流路３６，３７は、いずれも一端部において第２吸着材室１３の端部に連通しており、他端部においてドレンポート８に連通している。なお、２つの円筒部３２，３３の内径（つまり２つの流路３６，３７の等価直径）は互いに等しい。 The cylindrical portions 32 and 33 form internal flow paths 36 and 37, respectively, as shown in FIG. These pair of flow paths 36 and 37 extend in parallel between the flange portion 34 and the flange portion 35. Further, inside the flange portion 34 and the flange portion 35 at the ends, the two flow paths 36 and 37 are integrally joined with each other. In other words, each of the pair of flow paths 36 and 37 communicates with the end portion of the second adsorbent chamber 13 at one end and communicates with the drain port 8 at the other end. The inner diameters of the two cylindrical portions 32 and 33 (that is, the equivalent diameters of the two flow paths 36 and 37) are equal to each other.

ここで、円筒部３２が構成する一方の流路３６は、第１吸着材室１２や第２吸着材室１３と同様に粒状の吸着材１１が充填された第３吸着材室３８となっている。詳しくは、円筒部３２の両端部にそれぞれウレタンフォーム等からなる通気性を有する第６スクリーン部材３９および第７スクリーン部材４０が設けられており、これらの第６スクリーン部材３９と第７スクリーン部材４０との間の容積が第３吸着材室３８となる。 Here, one of the flow paths 36 formed by the cylindrical portion 32 becomes a third adsorbent chamber 38 filled with the granular adsorbent 11 as in the first adsorbent chamber 12 and the second adsorbent chamber 13. There is. Specifically, a sixth screen member 39 and a seventh screen member 40 having breathability made of urethane foam or the like are provided at both ends of the cylindrical portion 32, respectively, and these sixth screen member 39 and the seventh screen member 40 are provided. The volume between and is the third adsorbent chamber 38.

従って、キャニスタ１全体としては、流路一端のパージポート５ならびチャージポート６から流路他端のドレンポート８へと続くＵターン形状の一連の流路を構成するように、第１吸着材室１２と第２吸着材室１３と第３吸着材室３８とが順次接続されている。また、各吸着材室１２，１３，３８の等価直径（有効断面直径Ｄ）としては、パージポート５ならびにチャージポート６に近い第１吸着材室１２の等価直径が最も大きく、ドレンポート８に近い第３吸着材室３８の等価直径が最も小さく、両者間の第２吸着材室１３の等価直径は両者の中間となっている。換言すれば、チャージポート６からドレンポート８へ向かうガスの流れを基準としたときに、下流側の吸着材室ほど等価直径が小さくなっている。特に、最下流となる第３吸着材室３８の等価直径は比較的に小さく、従って、キャニスタ１全体として、吸着材層の長さＬと有効断面直径Ｄとの比（Ｌ／Ｄ）が大きなものとなっている。 Therefore, the canister 1 as a whole constitutes the first adsorbent chamber so as to form a series of U-turn-shaped flow paths extending from the purge port 5 at one end of the flow path and the charge port 6 to the drain port 8 at the other end of the flow path. 12, the second adsorbent chamber 13, and the third adsorbent chamber 38 are sequentially connected. As for the equivalent diameters (effective cross-sectional diameter D) of the adsorbent chambers 12, 13 and 38, the equivalent diameter of the first adsorbent chamber 12 close to the purge port 5 and the charge port 6 is the largest and close to the drain port 8. The equivalent diameter of the third adsorbent chamber 38 is the smallest, and the equivalent diameter of the second adsorbent chamber 13 between the two is intermediate between the two. In other words, the equivalent diameter is smaller in the adsorbent chamber on the downstream side when the gas flow from the charge port 6 to the drain port 8 is used as a reference. In particular, the equivalent diameter of the third adsorbent chamber 38, which is the most downstream, is relatively small, and therefore, the ratio (L / D) of the length L of the adsorbent layer to the effective cross-sectional diameter D is large for the entire canister 1. It has become a thing.

なお、上記チャージポート６は、図示せぬ車両の燃料タンクの上部空間にチャージ通路を介して接続され、上記パージポート５は、図示せぬ内燃機関の吸気通路（詳しくはスロットル弁下流側）にパージ通路を介して接続されるものである。上記パージ通路には、パージ制御弁が介装され、運転条件に応じてその開度が制御される。また、ドレンポート８は、大気に開放されるものであるが、必要に応じて、ドレンポート８に接続される大気通路に図示せぬ電磁弁が付加される場合もある。 The charge port 6 is connected to the upper space of the fuel tank of the vehicle (not shown) via a charge passage, and the purge port 5 is connected to the intake passage (specifically, the downstream side of the throttle valve) of the internal combustion engine (detailed). It is connected via a purge passage. A purge control valve is interposed in the purge passage, and its opening degree is controlled according to operating conditions. Further, although the drain port 8 is open to the atmosphere, an electromagnetic valve (not shown) may be added to the atmospheric passage connected to the drain port 8 if necessary.

一方、ドレン側カートリッジ３１の他方の円筒部３３が構成する流路３７は、第３吸着材室３８と並列にガスが通流し得るバイパス通路４１となっている。このバイパス通路４１には、チャージポート６からドレンポート８へ向かう方向のガスの流れを制御する第１バイパス弁４５と、ドレンポート８からパージポート５へ向かう逆方向のガスの流れを制御する第２バイパス弁４６と、を一体に備えたバルブユニット４４が装填されている。 On the other hand, the flow path 37 formed by the other cylindrical portion 33 of the drain side cartridge 31 is a bypass passage 41 through which gas can flow in parallel with the third adsorbent chamber 38. In the bypass passage 41, a first bypass valve 45 that controls the gas flow in the direction from the charge port 6 to the drain port 8 and a first bypass valve 45 that controls the gas flow in the reverse direction from the drain port 8 to the purge port 5 are controlled. A valve unit 44 integrally including the two bypass valves 46 is loaded.

図６は、バルブユニット４４を示している。このバルブユニット４４は、バイパス通路４１（流路３７）を横切る底壁４８ａおよび円筒壁４８ｂが一体となったカップ状に合成樹脂にて成形されたバルブケース４８を有している。ドレン側カートリッジ３１の円筒部３３の内周面に嵌合する円筒壁４８ｂの外周面には、円筒部３３との間をシールするシールリング４７が装着されている。上記底壁４８ａには、一対の略半円形の開口部４９，５０（図４参照）が開口形成されており、各々の開口部４９，５０をそれぞれ開閉する略半円形の第１，第２フラップ弁５１，５２を備えている。 FIG. 6 shows the valve unit 44. The valve unit 44 has a valve case 48 formed of synthetic resin in a cup shape in which a bottom wall 48a and a cylindrical wall 48b that cross the bypass passage 41 (flow path 37) are integrated. A seal ring 47 that seals between the drain side cartridge 31 and the cylindrical portion 33 is mounted on the outer peripheral surface of the cylindrical wall 48b that fits on the inner peripheral surface of the cylindrical portion 33. A pair of substantially semi-circular openings 49, 50 (see FIG. 4) are formed in the bottom wall 48a, and the respective openings 49, 50 are opened and closed, respectively. It includes flap valves 51 and 52.

第１フラップ弁５１は、第１バイパス弁４５を構成するものであり、底壁４８ａの直径線に沿って設けられた回転軸５３を中心として回動するようにバルブケース４８に支持されている。特に、この第１フラップ弁５１は、底壁４８ａの外側面つまりドレンポート８側の面の上に軸受部５５を介して回動可能に支持されている。そして、回転軸５３に装着された第１トーションスプリング５７（第１ばね部材）によって、第１フラップ弁５１は、常に閉方向に付勢されている。第１フラップ弁５１は、例えば合成樹脂にて成形されており、周縁部に、開口部４９の周囲に接するシール部材５９を備えている。 The first flap valve 51 constitutes the first bypass valve 45, and is supported by the valve case 48 so as to rotate about a rotation shaft 53 provided along the diameter line of the bottom wall 48a. .. In particular, the first flap valve 51 is rotatably supported on the outer surface of the bottom wall 48a, that is, the surface on the drain port 8 side, via the bearing portion 55. The first flap valve 51 is always urged in the closing direction by the first torsion spring 57 (first spring member) mounted on the rotating shaft 53. The first flap valve 51 is formed of, for example, a synthetic resin, and is provided with a sealing member 59 in contact with the periphery of the opening 49 at the peripheral edge portion.

第２フラップ弁５２は、第２バイパス弁４６を構成するものであり、基本的な構成は第１フラップ弁５１と同様である。すなわち、図７に示すように、底壁４８ａの直径線に沿って設けられた回転軸５４を中心として回動するようにバルブケース４８に支持されている。特に、この第２フラップ弁５２は、底壁４８ａの内側面つまり第２吸着材室１３側の面の上に軸受部（図示せず）を介して回動可能に支持されている。そして、回転軸５４に装着された第２トーションスプリング５８（第２ばね部材）によって、第２フラップ弁５２は、常に閉方向に付勢されている。第１フラップ弁５１と同様に、第２フラップ弁５２の周縁部にはシール部材６０が取り付けられている。 The second flap valve 52 constitutes the second bypass valve 46, and the basic configuration is the same as that of the first flap valve 51. That is, as shown in FIG. 7, the valve case 48 is supported so as to rotate about a rotation shaft 54 provided along the diameter line of the bottom wall 48a. In particular, the second flap valve 52 is rotatably supported on the inner surface of the bottom wall 48a, that is, the surface on the side of the second adsorbent chamber 13 via a bearing portion (not shown). The second flap valve 52 is always urged in the closing direction by the second torsion spring 58 (second spring member) mounted on the rotating shaft 54. Similar to the first flap valve 51, a seal member 60 is attached to the peripheral edge of the second flap valve 52.

ここで、第１トーションスプリング５７のばね力と第２トーションスプリング５８のばね力とは、互いに異なるものとなっている。具体的には、第１フラップ弁５１の開弁圧に比較して第２フラップ弁５２の開弁圧が高くなるように、各々のばね力が設定されている。 Here, the spring force of the first torsion spring 57 and the spring force of the second torsion spring 58 are different from each other. Specifically, each spring force is set so that the valve opening pressure of the second flap valve 52 is higher than the valve opening pressure of the first flap valve 51.

例えば、キャニスタ１全体のガスの流量として、チャージポート６からドレンポート８へ向けて０．１Ｌ／min以下の流量でガスが流れるときには、第１フラップ弁５１（第１バイパス弁４５）は閉状態を維持する。従って、自動車の停車中などに燃料タンクからキャニスタ１へ流れ込んだ燃料成分を含むガスは、第１吸着材室１２および第２吸着材室１３を経て最終的に第３吸着材室３８を通過し、ドレンポート８から流れ出る。ＤＢＬ試験においても、ドレンポート８から出るガスは、全て第３吸着材室３８を通過する。従って、実質的に上述した比（Ｌ／Ｄ）が大きなキャニスタ１が構成されることとなり、例えばＤＢＬ試験において検出される漏れ量（Bleed EM）が少なくなる。 For example, when the gas flow rate of the entire canister 1 is 0.1 L / min or less from the charge port 6 to the drain port 8, the first flap valve 51 (first bypass valve 45) is in the closed state. To maintain. Therefore, the gas containing the fuel component that has flowed from the fuel tank into the canister 1 while the automobile is stopped or the like passes through the first adsorbent chamber 12 and the second adsorbent chamber 13 and finally passes through the third adsorbent chamber 38. , Flow out from the drain port 8. Also in the DBL test, all the gas emitted from the drain port 8 passes through the third adsorbent chamber 38. Therefore, the canister 1 having a substantially large ratio (L / D) described above is substantially configured, and the amount of leakage (Bleed EM) detected in, for example, the DBL test is reduced.

図１１は、比（Ｌ／Ｄ）とＤＢＬ試験における漏れ量（Bleed EM）との相関を示した特性図であり、パージ時のパージ空気量を、２００Ｌ、３００Ｌ、４００Ｌとしたときの特性をそれぞれ示している。これらの特性に示すように、比（Ｌ／Ｄ）を大きくすることで漏れ量は少なくなり、特にパージ空気量が２００Ｌのように少ない場合に、比（Ｌ／Ｄ）を大きくすることが有効である。 FIG. 11 is a characteristic diagram showing the correlation between the ratio (L / D) and the leakage amount (Bleed EM) in the DBL test, and shows the characteristics when the purge air amount at the time of purging is 200 L, 300 L, or 400 L. Each is shown. As shown in these characteristics, increasing the ratio (L / D) reduces the amount of leakage, and it is effective to increase the ratio (L / D) especially when the amount of purged air is as small as 200L. Is.

一方、チャージポート６からドレンポート８へ向かうガス流量が０．１Ｌ／minを越えると、第３吸着材室３８の通気抵抗により生じる前後の圧力差によって、第１トーションスプリング５７のばね力に抗して第１フラップ弁５１（第１バイパス弁４５）が開弁する。これにより、チャージポート６からドレンポート８へ向かうガスの一部あるいは大部分がバイパス通路４１を通ることとなり、ドレン側カートリッジ３１全体ひいてはキャニスタ１全体での通気抵抗が抑制される。従って、例えば、給油時に燃料タンクから押し出されてくるガスの流れに対し過大な通気抵抗を与えることがなく、給油性の悪化が回避される。 On the other hand, when the gas flow rate from the charge port 6 to the drain port 8 exceeds 0.1 L / min, the pressure difference between the front and rear caused by the ventilation resistance of the third adsorbent chamber 38 resists the spring force of the first torsion spring 57. Then, the first flap valve 51 (first bypass valve 45) is opened. As a result, a part or most of the gas from the charge port 6 to the drain port 8 passes through the bypass passage 41, and the ventilation resistance of the entire drain side cartridge 31 and the entire canister 1 is suppressed. Therefore, for example, excessive ventilation resistance is not given to the flow of gas pushed out from the fuel tank at the time of refueling, and deterioration of refueling property is avoided.

第２フラップ弁５２（第２バイパス弁４６）は、逆にドレンポート８からパージポート５へと向かうガスの流れによって押し開かれるが、ガス流量が例えば２０Ｌ／min以下では、第２フラップ弁５２（第２バイパス弁４６）は閉状態を維持する。従って、例えば内燃機関の稼働中にドレンポート８から取り込まれた外気は、全量が第３吸着材室３８を通過し、第３吸着材室３８の吸着材１１から燃料成分が確実にパージされる。 The second flap valve 52 (second bypass valve 46) is conversely pushed open by the gas flow from the drain port 8 to the purge port 5, but when the gas flow rate is, for example, 20 L / min or less, the second flap valve 52 (Second bypass valve 46) maintains a closed state. Therefore, for example, the entire amount of the outside air taken in from the drain port 8 during the operation of the internal combustion engine passes through the third adsorbent chamber 38, and the fuel component is reliably purged from the adsorbent 11 in the third adsorbent chamber 38. ..

ドレンポート８からパージポート５へと向かうガス流量が２０Ｌ／minを越えると、第３吸着材室３８の通気抵抗により生じる前後の圧力差によって、第２トーションスプリング５８のばね力に抗して第２フラップ弁５２（第２バイパス弁４６）が開弁する。これにより、ドレンポート８からパージポート５へと向かうガスの一部がバイパス通路４１を通ることとなり、ドレン側カートリッジ３１全体ひいてはキャニスタ１全体での通気抵抗が抑制される。従って、例えば、燃料タンクに過大な負圧が作用することが防止され、燃料タンクの変形やシール性の低下が回避される。ドレン側カートリッジ３１全体の通気抵抗としては、ガス流量が６０Ｌ／minであるときに０．５ｋＰａ程度であることが望ましい。 When the gas flow rate from the drain port 8 to the purge port 5 exceeds 20 L / min, the pressure difference between the front and back caused by the ventilation resistance of the third adsorbent chamber 38 resists the spring force of the second torsion spring 58. The 2 flap valve 52 (second bypass valve 46) opens. As a result, a part of the gas from the drain port 8 to the purge port 5 passes through the bypass passage 41, and the ventilation resistance of the entire drain side cartridge 31 and the entire canister 1 is suppressed. Therefore, for example, it is possible to prevent an excessive negative pressure from acting on the fuel tank, and to avoid deformation of the fuel tank and deterioration of the sealing property. The ventilation resistance of the entire drain side cartridge 31 is preferably about 0.5 kPa when the gas flow rate is 60 L / min.

なお、上述した第１バイパス弁４５および第２バイパス弁４６の開弁特性の設定は、あくまでも一例に過ぎず、本発明はこれに限定されるものではない。 The setting of the valve opening characteristics of the first bypass valve 45 and the second bypass valve 46 described above is merely an example, and the present invention is not limited thereto.

図１２の特性図は、第３吸着材室３８の比（Ｌ／Ｄ）を「３」と大きく設定した場合の通気抵抗と流量（ドレンポート８からパージポート５へと向かうガス流量）との関係を示しており、バイパス通路を具備しない比較例の特性と、バイパス通路４１を有する上記の実施例の特性と、を対比して示している。比（Ｌ／Ｄ）が「３」程度に大きいと、破線の比較例に示すように、流量の増加に伴って通気抵抗（圧力損失）が急激に増加する。従って、一般には、比（Ｌ／Ｄ）を「１〜１．５」程度にせざるを得ない。これに対し、上記実施例では、一部のガスが第２バイパス弁４６を介してバイパス通路４１を通流することにより、通気抵抗（圧力損失）の増加が抑制される。従って、比（Ｌ／Ｄ）を「３」程度にまで設定することが可能である。 The characteristic diagram of FIG. 12 shows the ventilation resistance and the flow rate (the gas flow rate from the drain port 8 to the purge port 5) when the ratio (L / D) of the third adsorbent chamber 38 is set as large as “3”. The relationship is shown, and the characteristics of the comparative example having no bypass passage and the characteristics of the above-described embodiment having the bypass passage 41 are shown in comparison with each other. When the ratio (L / D) is as large as "3", the ventilation resistance (pressure loss) sharply increases as the flow rate increases, as shown in the comparative example of the broken line. Therefore, in general, the ratio (L / D) must be set to about "1 to 1.5". On the other hand, in the above embodiment, the increase in ventilation resistance (pressure loss) is suppressed by allowing a part of the gas to pass through the bypass passage 41 through the second bypass valve 46. Therefore, the ratio (L / D) can be set up to about "3".

なお、ドレンポート８からパージポート５へと向かうガスの流れに対する第２バイパス弁４６の開弁特性は、キャニスタ１全体としてのＤＢＬ試験における漏れ量（Bleed EM）が逆に悪化しないように設定する必要がある。図１３は、パージ時のガスの流れの中でバイパス通路４１を流れる流量の割合を「バイパス率」として、ＤＢＬ試験における漏れ量とドレン側カートリッジ３１全体の通気抵抗（圧力損失）との相関を示した特性図である。この図に示すように、バイパス率が高いほど通気抵抗が低下するが、その反面、パージ空気の一部がバイパスすることからＤＢＬ試験における漏れ量は増加傾向となる。但し、ＤＢＬ試験における漏れ量は、前述したように比（Ｌ／Ｄ）を大きく設定することで減少傾向となる。従って、比（Ｌ／Ｄ）ならびに第２バイパス弁４６の開弁特性を適切に設定することで、過大な通気抵抗を回避しつつ漏れ量を低減することが可能である。 The valve opening characteristic of the second bypass valve 46 with respect to the gas flow from the drain port 8 to the purge port 5 is set so that the leakage amount (Bleed EM) in the DBL test of the canister 1 as a whole does not deteriorate. There is a need. In FIG. 13, the ratio of the flow rate flowing through the bypass passage 41 in the gas flow during purging is defined as the “bypass rate”, and the correlation between the leakage amount in the DBL test and the ventilation resistance (pressure loss) of the entire drain side cartridge 31 is shown. It is a characteristic diagram shown. As shown in this figure, the higher the bypass rate, the lower the ventilation resistance, but on the other hand, the amount of leakage in the DBL test tends to increase because a part of the purged air is bypassed. However, the leakage amount in the DBL test tends to decrease by setting a large ratio (L / D) as described above. Therefore, by appropriately setting the ratio (L / D) and the valve opening characteristics of the second bypass valve 46, it is possible to reduce the amount of leakage while avoiding excessive ventilation resistance.

上記実施例では、第１バイパス弁４５と第２バイパス弁４６とをバルブユニット４４として一体化し、このバルブユニット４４をバイパス通路４１に装填する構成であるので、組立が容易となる。またバイパス通路４１と第３吸着材室３８とが、ドレン側カートリッジ３１として、ボディ３とは別部品に構成されているので、例えばドレン側カートリッジ３１の変更のみで、バイパス通路４１を具備する形式のキャニスタ１とバイパス通路４１を具備しない形式（例えば一対の円筒部３２，３３の双方を吸着材室とした形式）のキャニスタ１を提供することが可能となる。 In the above embodiment, the first bypass valve 45 and the second bypass valve 46 are integrated as a valve unit 44, and the valve unit 44 is loaded into the bypass passage 41, so that the assembly is easy. Further, since the bypass passage 41 and the third adsorbent chamber 38 are configured as drain side cartridges 31 as separate parts from the body 3, for example, the bypass passage 41 is provided only by changing the drain side cartridge 31. It is possible to provide a canister 1 in a form that does not include the canister 1 and the bypass passage 41 (for example, a form in which both of the pair of cylindrical portions 32 and 33 are used as an adsorbent chamber).

次に、図８〜図１０に基づいて、バイパス通路４１における第１バイパス弁４５および第２バイパス弁４６の構成を変更した第２実施例を説明する。 Next, a second embodiment in which the configurations of the first bypass valve 45 and the second bypass valve 46 in the bypass passage 41 are changed will be described with reference to FIGS. 8 to 10.

この第２実施例においては、バイパス通路４１の中間部において該バイパス通路４１を横切る隔壁７１が円筒部３３と一体に成形されている。隔壁７１は、中心部に、ドレンポート８側へ向かって円筒状に立ち上がったバルブ支持部７２を有し、このバルブ支持部７２よりも外周側となる周囲の複数箇所に、円弧形に細長く延びた連通孔７３が開口形成されている。 In this second embodiment, in the intermediate portion of the bypass passage 41, the partition wall 71 that crosses the bypass passage 41 is integrally formed with the cylindrical portion 33. The partition wall 71 has a valve support portion 72 that rises cylindrically toward the drain port 8 side in the central portion, and is elongated in an arc shape at a plurality of peripheral locations on the outer peripheral side of the valve support portion 72. An extended communication hole 73 is formed as an opening.

第１バイパス弁４５は、上記連通孔７３をドレンポート８側から覆う傘形断面形状を有する環状の逆止弁７４から構成されている。この逆止弁７４は、適宜な硬度を有するゴムから一体に成形されたものであって、円環の内周側に設けられた保持リップ７５が上記バルブ支持部７２の外周面に密に嵌合することによって、バルブ支持部７２に取り付けられている。そして、外周側へ傘状に延びたメインシールリップ７６が隔壁７１のドレンポート８側の面に接している。 The first bypass valve 45 is composed of an annular check valve 74 having an umbrella-shaped cross-sectional shape that covers the communication hole 73 from the drain port 8 side. The check valve 74 is integrally molded from rubber having an appropriate hardness, and the holding lip 75 provided on the inner peripheral side of the annulus is tightly fitted to the outer peripheral surface of the valve support portion 72. By fitting, it is attached to the valve support portion 72. The main seal lip 76 extending in an umbrella shape to the outer peripheral side is in contact with the surface of the partition wall 71 on the drain port 8 side.

従って、前後の圧力差が小さい状態では、メインシールリップ７６が連通孔７３を閉塞している。そして、チャージポート６からドレンポート８へ向かうガスの流れによって所定の圧力差が生じると、メインシールリップ７６が隔壁７１から離れ、バイパス通路４１を通る流れが許容される。 Therefore, when the pressure difference between the front and rear is small, the main seal lip 76 closes the communication hole 73. Then, when a predetermined pressure difference is generated by the gas flow from the charge port 6 to the drain port 8, the main seal lip 76 is separated from the partition wall 71, and the flow through the bypass passage 41 is allowed.

第２バイパス弁４６は、上記バルブ支持部７２の先端部に取り付けられた有底円筒状のバルブキャップ８１と、このバルブキャップ８１の内部つまり該バルブキャップ８１の頂部壁８２とバルブ支持部７２との間に保持された円盤状の弁体８３と、この弁体８３を閉方向に付勢するコイルスプリング８４と、から構成されている。上記バルブキャップ８１の頂部壁８２の中央には円形の開口部８５が開口形成されており、弁体８３の頂面がこの開口部８５を開閉する。コイルスプリング８４は、バルブ支持部７２の中に十字形に形成されたスプリング支持梁８６と弁体８３との間に圧縮状態で配設されている。弁体８３の外周面とバルブキャップ８１内周面との間には、通路となる間隙８７が設けられており、また、十字形をなすスプリング支持梁８６の間には通路となる開口部８８がそれぞれ開口している。 The second bypass valve 46 includes a bottomed cylindrical valve cap 81 attached to the tip of the valve support portion 72, the inside of the valve cap 81, that is, the top wall 82 of the valve cap 81 and the valve support portion 72. It is composed of a disk-shaped valve body 83 held between the two, and a coil spring 84 that urges the valve body 83 in the closing direction. A circular opening 85 is formed in the center of the top wall 82 of the valve cap 81, and the top surface of the valve body 83 opens and closes the opening 85. The coil spring 84 is arranged in a compressed state between the spring support beam 86 formed in a cross shape in the valve support portion 72 and the valve body 83. A gap 87 serving as a passage is provided between the outer peripheral surface of the valve body 83 and the inner peripheral surface of the valve cap 81, and an opening 88 serving as a passage is provided between the cruciform spring support beams 86. Are open respectively.

従って、前後の圧力差がコイルスプリング８４により設定される開弁圧以下の状態では、弁体８３が開口部８５を閉塞している。そして、ドレンポート８からパージポート５へと向かうガスの流れによって所定の圧力差が生じると、弁体８３が開口部８５を開放し、バイパス通路４１を通る流れが許容される。開口部８５から流入したガスは、弁体８３とバルブキャップ８１内周面との間の間隙８７を通り、さらに、スプリング支持梁８６の間の開口部８５を通って、第２吸着材室１３側へと流れる。 Therefore, when the front-rear pressure difference is equal to or less than the valve opening pressure set by the coil spring 84, the valve body 83 closes the opening 85. Then, when a predetermined pressure difference is generated by the gas flow from the drain port 8 to the purge port 5, the valve body 83 opens the opening 85, and the flow through the bypass passage 41 is allowed. The gas flowing in from the opening 85 passes through the gap 87 between the valve body 83 and the inner peripheral surface of the valve cap 81, and further passes through the opening 85 between the spring support beams 86, and the second adsorbent chamber 13 It flows to the side.

１…キャニスタ
２…ケース
３…ボディ
４…キャップ
５…パージポート
６…チャージポート
８…ドレンポート
１２…第１吸着材室
１３…第２吸着材室
３１…ドレン側カートリッジ
３２，３３…円筒部
３８…第３吸着材室
４１…バイパス通路
４４…バルブユニット
４５…第１バイパス弁
４６…第２バイパス弁 1 ... Canister 2 ... Case 3 ... Body 4 ... Cap 5 ... Purge port 6 ... Charge port 8 ... Drain port 12 ... 1st adsorbent chamber 13 ... 2nd adsorbent chamber 31 ... Drain side cartridge 32, 33 ... Cylindrical part 38 … Third adsorbent chamber 41… Bypass passage 44… Valve unit 45… First bypass valve 46… Second bypass valve

Claims (4)

一連の流路を構成するように順次接続された複数の吸着材室が合成樹脂製ケース内に形成され、各吸着材室に吸着材がそれぞれ配置されるとともに、流路の一方の端部にチャージポートおよびパージポートが設けられ、かつ他方の端部にドレンポートが設けられてなるキャニスタにおいて、
上記ケースに、上記ドレンポートに最も近い吸着材室と並列にバイパス通路が形成されており、
このバイパス通路内に、第１の圧力差で開いて上記チャージポート側から上記ドレンポート側へ向かう流れを許容する第１バイパス弁と、逆向きの第２の圧力差で開いて上記ドレンポート側から上記パージポート側へ向かう流れを許容する第２バイパス弁と、が配置されているとともに、
上記第１バイパス弁および上記第２バイパス弁が、上記バイパス通路に装填された１つのバルブユニットとして構成されており、このバルブユニットは、
底壁に一対の略半円形の開口部が設けられたカップ状のバルブケースと、
上記底壁の一方の面および他方の面にそれぞれ回動可能に支持され、上記第１，第２バイパス弁として上記開口部をそれぞれ開閉する第１，第２フラップ弁と、
上記第１，第２フラップ弁にそれぞれ異なる開弁圧を付与する第１，第２ばね部材と、
から構成されている、
ことを特徴とするキャニスタ。 A plurality of adsorbent chambers sequentially connected so as to form a series of flow paths are formed in a synthetic resin case, and the adsorbents are arranged in each adsorbent chamber and at one end of the flow path. In a canister provided with a charge port and a purge port, and a drain port at the other end.
In the case, a bypass passage is formed in parallel with the adsorbent chamber closest to the drain port.
In this bypass passage, a first bypass valve that opens with a first pressure difference to allow a flow from the charge port side to the drain port side and a second bypass valve that opens with a second pressure difference in the opposite direction to allow the flow from the charge port side to the drain port side. A second bypass valve that allows the flow from to the purge port side is arranged , and
The first bypass valve and the second bypass valve are configured as one valve unit loaded in the bypass passage, and the valve unit is a valve unit.
A cup-shaped valve case with a pair of approximately semi-circular openings on the bottom wall,
A first and second flap valve that is rotatably supported on one surface and the other surface of the bottom wall and opens and closes the opening as the first and second bypass valves, respectively.
The first and second spring members that apply different valve opening pressures to the first and second flap valves, and
Consists of,
A canister characterized by that. 一連の流路を構成するように順次接続された複数の吸着材室が合成樹脂製ケース内に形成され、各吸着材室に吸着材がそれぞれ配置されるとともに、流路の一方の端部にチャージポートおよびパージポートが設けられ、かつ他方の端部にドレンポートが設けられてなるキャニスタにおいて、
上記ケースに、上記ドレンポートに最も近い吸着材室と並列にバイパス通路が形成されており、
このバイパス通路内に、第１の圧力差で開いて上記チャージポート側から上記ドレンポート側へ向かう流れを許容する第１バイパス弁と、逆向きの第２の圧力差で開いて上記ドレンポート側から上記パージポート側へ向かう流れを許容する第２バイパス弁と、が配置されているとともに、
上記バイパス通路を横切るように隔壁が設けられており、
上記第１バイパス弁は、上記隔壁の周囲に複数開口形成された連通孔を上記ドレンポート側から覆う傘形断面形状を有する環状の逆止弁からなり、
上記第２バイパス弁は、上記隔壁の中央部に取り付けられたバルブキャップと、このバルブキャップ内に保持されて該バルブキャップの中央の開口部を開閉する弁体と、この弁体を閉方向に付勢するコイルスプリングと、から構成されている、
ことを特徴とするキャニスタ。 A plurality of adsorbent chambers sequentially connected so as to form a series of flow paths are formed in a synthetic resin case, and the adsorbents are arranged in each adsorbent chamber and at one end of the flow path. In a canister provided with a charge port and a purge port, and a drain port at the other end.
In the case, a bypass passage is formed in parallel with the adsorbent chamber closest to the drain port.
In this bypass passage, a first bypass valve that opens with a first pressure difference to allow a flow from the charge port side to the drain port side and a second bypass valve that opens with a second pressure difference in the opposite direction to allow the flow from the charge port side to the drain port side. A second bypass valve that allows the flow from to the purge port side is arranged, and
A partition wall is provided so as to cross the bypass passage.
The first bypass valve is composed of an annular check valve having an umbrella-shaped cross-sectional shape that covers a plurality of communication holes formed around the partition wall from the drain port side.
The second bypass valve includes a valve cap attached to the central portion of the partition wall, a valve body held in the valve cap to open and close the central opening of the valve cap, and the valve body in the closing direction. It consists of an urging coil spring and
It features and be Ruki Yanisuta that. 一連の流路を構成するように順次接続された複数の吸着材室が合成樹脂製ケース内に形成され、各吸着材室に吸着材がそれぞれ配置されるとともに、流路の一方の端部にチャージポートおよびパージポートが設けられ、かつ他方の端部にドレンポートが設けられてなるキャニスタにおいて、
上記ケースに、上記ドレンポートに最も近い吸着材室と並列にバイパス通路が形成されており、
このバイパス通路内に、第１の圧力差で開いて上記チャージポート側から上記ドレンポート側へ向かう流れを許容する第１バイパス弁と、逆向きの第２の圧力差で開いて上記ドレンポート側から上記パージポート側へ向かう流れを許容する第２バイパス弁と、が配置されているとともに、
上記ケースの上記ドレンポート側の領域に、一対の流路が並列に成形されてなる合成樹脂製のドレン側カートリッジが装填されており、一方の流路が上記ドレンポートに最も近い吸着材室を構成し、他方の流路が上記バイパス通路を構成している、
ことを特徴とするキャニスタ。 A plurality of adsorbent chambers sequentially connected so as to form a series of flow paths are formed in a synthetic resin case, and the adsorbents are arranged in each adsorbent chamber and at one end of the flow path. In a canister provided with a charge port and a purge port, and a drain port at the other end.
In the case, a bypass passage is formed in parallel with the adsorbent chamber closest to the drain port.
In this bypass passage, a first bypass valve that opens with a first pressure difference to allow a flow from the charge port side to the drain port side and a second bypass valve that opens with a second pressure difference in the opposite direction to allow the flow from the charge port side to the drain port side. A second bypass valve that allows the flow from to the purge port side is arranged, and
A drain-side cartridge made of synthetic resin in which a pair of flow paths are formed in parallel is loaded in the area on the drain port side of the case, and one flow path forms an adsorbent chamber closest to the drain port. The other flow path constitutes the bypass passage.
It features and be Ruki Yanisuta that. 複数の吸着材室は、各々の等価直径が、上記ドレンポートに近い吸着材室ほど小さくなるように構成されており、等価直径が最も小さな吸着材室と並列に上記バイパス通路が設けられている、ことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のキャニスタ。 Each of the plurality of adsorbent chambers is configured so that the equivalent diameter thereof becomes smaller as the adsorbent chamber is closer to the drain port, and the bypass passage is provided in parallel with the adsorbent chamber having the smallest equivalent diameter. The canister according to any one of claims 1 to 3 , characterized in that.

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