JP6768991B1 - Scroll parts, scroll compressors equipped with these scroll parts, and methods for manufacturing scroll parts - Google Patents

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Abstract

スクロール部品は、他の部材と摺動する摺動面を有し、アルミニウム合金で構成されたスクロール基材と、スクロール基材の摺動面に形成されたコーティング層とを備える。コーティング層は、摺動面に形成され、リン酸亜鉛粒子を含むリン酸亜鉛層と、リン酸亜鉛層の表面に形成され、固体潤滑剤粒子を含む固体潤滑層と、固体潤滑層の表面に形成され、バインダーおよびバインダーのモース硬度よりも高いモース硬度を有する研磨剤粒子を含む研磨層とを備える。The scroll component has a sliding surface that slides with other members, and includes a scroll base material made of an aluminum alloy and a coating layer formed on the sliding surface of the scroll base material. The coating layer is formed on the sliding surface and is formed on the surface of the zinc phosphate layer containing zinc phosphate particles and the surface of the zinc phosphate layer, and is formed on the surface of the solid lubricating layer containing solid lubricant particles and the surface of the solid lubricating layer. It comprises a binder and a polishing layer containing abrasive particles having a Mohs hardness higher than the Mohs hardness of the binder.

Description

本開示は、空調機等のスクロール圧縮機に使用されるスクロール部品、このスクロール部品を備えたスクロール圧縮機およびスクロール部品の製造方法に関する。 The present disclosure relates to scroll parts used in scroll compressors such as air conditioners, scroll compressors provided with the scroll parts, and methods for manufacturing the scroll parts.

スクロール流体機械の１つであるスクロール圧縮機は、他の形態の圧縮機に比べて、高効率、高信頼性、静音などの優位性を備えており、冷凍空調機器およびその他、様々な分野で広く利用されている。このようなスクロール圧縮機は、フレームに固定された固定スクロールと、この固定スクロールに対向配置された揺動スクロールとを備えている。スクロール圧縮機は、スクロールの回転運動で冷媒ガスを圧縮する方式であり、スクロールの回転数を上げることで高出力化が可能となる。 Scroll compressors, which are one of the scroll fluid machines, have advantages such as high efficiency, high reliability, and quietness compared to other types of compressors, and are used in refrigeration and air conditioning equipment and various other fields. Widely used. Such a scroll compressor includes a fixed scroll fixed to a frame and a swing scroll arranged to face the fixed scroll. The scroll compressor is a method of compressing the refrigerant gas by the rotational movement of the scroll, and it is possible to increase the output by increasing the rotation speed of the scroll.

しかしながら、回転数を上げることで、スクロールに印加される遠心力が増大し、機械的な変形が生じる等の問題が発生する。そのため、スクロールの軽量化策として、鋳鉄から比重の軽いアルミニウム合金に材質を変更する検討が盛んに行われている。しかし、アルミニウム合金は、鋳鉄と比較して融点が低く、表面硬度も低いことから、運転動作時に摺動面の焼付きが発生してしまう。そのため、アルミニウム合金製のスクロールにおいては、摺動性を向上して焼き付き防止することが課題となっている。 However, by increasing the rotation speed, the centrifugal force applied to the scroll increases, causing problems such as mechanical deformation. Therefore, as a measure to reduce the weight of scrolls, studies are being actively conducted to change the material from cast iron to aluminum alloy having a light specific gravity. However, since aluminum alloys have a lower melting point and lower surface hardness than cast iron, seizure of the sliding surface occurs during operation. Therefore, in the scroll made of aluminum alloy, it is an issue to improve the slidability and prevent seizure.

そこで、特許文献１には、アルミニウム合金からなる摺動部材の表面に、固体潤滑剤を分散した樹脂系コーティング層を設け、樹脂系コーティング層中の固体潤滑剤の相対ｃ軸強度比を８５％以上とすることで、摺動性を向上した摺動部材が開示されている。 Therefore, in Patent Document 1, a resin-based coating layer in which a solid lubricant is dispersed is provided on the surface of a sliding member made of an aluminum alloy, and the relative c-axis strength ratio of the solid lubricant in the resin-based coating layer is 85%. With the above, a sliding member having improved slidability is disclosed.

特開２００８−９５７２５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2008-9725

固定スクロールと揺動スクロールとの摺動面に形成されるコーティング層は、膜厚が不均一であると、摺動面同士の間に隙間が生じて冷媒ガスの漏れ流路となり、スクロール圧縮機の出力低下を招く。このため、コーティング層の膜厚は、冷媒ガスの漏れ流路となる隙間が生じない程度に均一であることが求められる。しかしながら、上記の特許文献１では、摺動性の向上には一定の効果は期待できるものの、コーティング層の膜厚が不均一になる場合があるという問題があった。 If the film thickness of the coating layer formed on the sliding surfaces of the fixed scroll and the rocking scroll is non-uniform, a gap is created between the sliding surfaces and becomes a refrigerant gas leak flow path, resulting in a scroll compressor. Causes a decrease in the output of. Therefore, the film thickness of the coating layer is required to be uniform so as not to generate a gap as a leakage flow path of the refrigerant gas. However, in the above-mentioned Patent Document 1, although a certain effect can be expected to improve the slidability, there is a problem that the film thickness of the coating layer may become non-uniform.

本開示は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、アルミニウム合金からなるスクロール部品であって、摺動性に優れ且つコーティング層の膜厚の均一性を向上可能なスクロール部品、このスクロール部品を備えたスクロール圧縮機およびスクロール部品の製造方法を提供することを目的とする。 The present disclosure has been made to solve the above-mentioned problems, and is a scroll component made of an aluminum alloy, which has excellent slidability and can improve the uniformity of the film thickness of the coating layer. , A scroll compressor equipped with this scroll component, and a method for manufacturing the scroll component.

本開示に係るスクロール部品は、他の部材と摺動する摺動面を有し、アルミニウム合金で構成されたスクロール基材と、スクロール基材の摺動面に形成されたコーティング層とを備え、コーティング層は、摺動面に形成され、リン酸亜鉛粒子を含むリン酸亜鉛層と、リン酸亜鉛層の表面に形成され、固体潤滑剤粒子を含む固体潤滑層と、固体潤滑層の表面に形成され、バインダーおよびバインダーのモース硬度よりも高いモース硬度を有する研磨剤粒子を含む研磨層とを備え、研磨層の厚み（Ｔ）が、固体潤滑層の最大厚み（ｔ ｍａｘ ）と固体潤滑層の最小厚み（ｔ ｍｉｎ ）から、Ｔ≧ｔ ｍａｘ −ｔ ｍｉｎ で算出される厚みであるものである。 The scroll component according to the present disclosure has a sliding surface that slides with other members, and includes a scroll base material made of an aluminum alloy and a coating layer formed on the sliding surface of the scroll base material. The coating layer is formed on the sliding surface and is formed on the surface of the zinc phosphate layer containing zinc phosphate particles and the surface of the zinc phosphate layer, and is formed on the surface of the solid lubricating layer containing solid lubricant particles and the surface of the solid lubricating layer. It is provided with a binder and a polishing layer containing abrasive particles having a moth hardness higher than that of the binder, and the thickness (T) of the polishing layer is the maximum thickness (t max ) of the solid lubricating layer and the solid lubricating layer. It is the thickness calculated from the minimum thickness (t min ) of T ≧ t max −t min .

本開示によれば、コーティング層をリン酸亜鉛層と固体潤滑層と研磨層とを備えた構成とし、研磨層の研磨剤粒子に、研磨層のバインダーのモース硬度よりも高いモース硬度の粒子を用いたので、摺動面が他の部材の表面と擦れあった際に、研磨層の一部が削れることでコーティング層の膜厚の均一性を向上できる。そして、研磨層の一部が削れることで下地の固体潤滑層が摺動面の表面に露出するため、摺動面の摩擦係数が低減し、摺動性を向上させることができる。 According to the present disclosure, the coating layer is composed of a zinc phosphate layer, a solid lubricating layer, and a polishing layer, and the abrasive particles of the polishing layer are provided with particles having a Mohs hardness higher than the Mohs hardness of the binder of the polishing layer. Since it is used, when the sliding surface rubs against the surface of another member, a part of the polishing layer is scraped off, so that the uniformity of the film thickness of the coating layer can be improved. Then, since a part of the polishing layer is scraped off, the underlying solid lubricating layer is exposed on the surface of the sliding surface, so that the friction coefficient of the sliding surface can be reduced and the slidability can be improved.

実施の形態１における、スクロール部品を備えた圧縮機構部の断面模式図である。FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of a compression mechanism portion including a scroll component according to the first embodiment. 実施の形態１における、スクロール部品の摺動面の断面模式図である。FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of a sliding surface of a scroll component according to the first embodiment. 実施の形態１における、スクロール部品の摺動面のコーティング層の断面模式図である。FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of a coating layer on a sliding surface of a scroll component according to the first embodiment. 実施の形態１における、スクロール部品の研磨層の一部が削れ、膜厚が均一化したコーティング層の断面模式図である。FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of the coating layer according to the first embodiment, in which a part of the polishing layer of the scroll component is scraped and the film thickness is made uniform. 実施の形態１における、スクロール部品の研磨層と固体潤滑層の一部が削れ、膜厚が均一化したコーティング層の断面模式図である。FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of a coating layer in the first embodiment in which a part of a polishing layer and a solid lubricating layer of a scroll part is scraped to make the film thickness uniform. 本実施の形態１における、スクロール部品の製造方法を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the manufacturing method of the scroll part in 1st Embodiment. 実施の形態２における、スクロール圧縮機の断面模式図である。FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of the scroll compressor according to the second embodiment.

以下、図を用いて、実施の形態１に係るスクロール部品について説明する。 Hereinafter, the scroll component according to the first embodiment will be described with reference to the drawings.

実施の形態１．
図１は、実施の形態１における、スクロール部品を備えた圧縮機構部の断面模式図である。図２は、実施の形態１における、スクロール部品の摺動面の断面模式図である。図３は、実施の形態１における、スクロール部品の摺動面のコーティング層の断面模式図である。図４は、実施の形態１における、スクロール部品の研磨層の一部が削れ、膜厚が均一化したコーティング層の断面模式図である。図５は、実施の形態１における、スクロール部品の研磨層と固体潤滑層の一部が削れ、膜厚が均一化したコーティング層の断面模式図である。Embodiment 1.
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of a compression mechanism portion including a scroll component according to the first embodiment. FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of the sliding surface of the scroll component according to the first embodiment. FIG. 3 is a schematic cross-sectional view of the coating layer on the sliding surface of the scroll component according to the first embodiment. FIG. 4 is a schematic cross-sectional view of the coating layer according to the first embodiment, in which a part of the polishing layer of the scroll part is scraped and the film thickness is made uniform. FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of the coating layer according to the first embodiment, in which a part of the polishing layer and the solid lubricating layer of the scroll part is scraped to make the film thickness uniform.

図１に示す圧縮機構部１８は、揺動スクロール２と固定スクロール３とを有する。揺動スクロール２と固定スクロール３とは、互いに擦れあう摺動面１ａを有している。揺動スクロール２と固定スクロール３のそれぞれが、摺動面１ａを有している。揺動スクロール２および固定スクロール３は、本実施の形態１に係るスクロール部品１で構成されている。 The compression mechanism unit 18 shown in FIG. 1 has a swing scroll 2 and a fixed scroll 3. The swing scroll 2 and the fixed scroll 3 have a sliding surface 1a that rubs against each other. Each of the swinging scroll 2 and the fixed scroll 3 has a sliding surface 1a. The swing scroll 2 and the fixed scroll 3 are composed of the scroll component 1 according to the first embodiment.

本実施の形態１に係るスクロール部品１は、他の部品と摺動する摺動面１ａを有する。また、スクロール部品１は、図２に示すように、アルミニウム合金５で構成されたスクロール基材１ｂと、スクロール基材１ｂの摺動面１ａに形成されたコーティング層９とを有する。 The scroll component 1 according to the first embodiment has a sliding surface 1a that slides with other components. Further, as shown in FIG. 2, the scroll component 1 has a scroll base material 1b made of an aluminum alloy 5 and a coating layer 9 formed on a sliding surface 1a of the scroll base material 1b.

コーティング層９は、アルミニウム合金５の表面形成されたリン酸亜鉛層６と、リン酸亜鉛層６の表面形成された固体潤滑層７と、固体潤滑層７の表面に形成された研磨層８とを有する。リン酸亜鉛層６は、リン酸亜鉛粒子１０から構成される層である。固体潤滑層７は、バインダー１２に鱗片状の固体潤滑剤粒子１１が分散された層である。研磨層８は、バインダー１４に研磨剤粒子１３が分散された層である。 The coating layer 9 includes a zinc phosphate layer 6 formed on the surface of the aluminum alloy 5, a solid lubricating layer 7 formed on the surface of the zinc phosphate layer 6, and a polishing layer 8 formed on the surface of the solid lubricating layer 7. Has. The zinc phosphate layer 6 is a layer composed of zinc phosphate particles 10. The solid lubricant layer 7 is a layer in which scaly solid lubricant particles 11 are dispersed in the binder 12. The polishing layer 8 is a layer in which the polishing agent particles 13 are dispersed in the binder 14.

このように、アルミニウム合金５の表面に、研磨剤粒子１３を含有した研磨層８を形成することで、図３のようにコーティング層９の厚みが不均一であっても、摺動面１ａが他の部材の表面と擦れあった際に、図４のように研磨層８の一部が削れ、コーティング層９の膜厚が均一になる。これにより、圧縮機運転時の冷媒ガスの漏れを抑制することが可能となる。さらに、研磨層８が削れることで、下地の固体潤滑層７が摺動面１ａの表面に露出するため、摺動面１ａの摩擦係数が低減し、アルミニウム合金５の表面の摺動性を向上させることが可能となる。 By forming the polishing layer 8 containing the abrasive particles 13 on the surface of the aluminum alloy 5 in this way, even if the thickness of the coating layer 9 is non-uniform as shown in FIG. 3, the sliding surface 1a can be formed. When it rubs against the surface of another member, a part of the polishing layer 8 is scraped as shown in FIG. 4, and the film thickness of the coating layer 9 becomes uniform. This makes it possible to suppress leakage of the refrigerant gas during operation of the compressor. Further, since the polishing layer 8 is scraped, the underlying solid lubricating layer 7 is exposed on the surface of the sliding surface 1a, so that the friction coefficient of the sliding surface 1a is reduced and the slidability of the surface of the aluminum alloy 5 is improved. It becomes possible to make it.

また、図５のように、全ての研磨層８と固体潤滑層７の一部が削れた場合には、摺動面１ａの表面に、より多くの固体潤滑層７が露出するため、摺動面１ａの摩擦係数がさらに低減し、アルミニウム合金５の表面の摺動性を、より向上させることが可能となる。このとき、研磨剤粒子１３の粒径と硬度を適切に調整することで、摺動面１ａが擦れあった際に、研磨層８および固体潤滑層７が適切に削れ易くなり、膜厚を均一化する効果を向上させることが可能となる。 Further, as shown in FIG. 5, when all the polishing layers 8 and a part of the solid lubricating layer 7 are scraped, more solid lubricating layers 7 are exposed on the surface of the sliding surface 1a, so that the solid lubricating layer 7 slides. The friction coefficient of the surface 1a is further reduced, and the slidability of the surface of the aluminum alloy 5 can be further improved. At this time, by appropriately adjusting the particle size and hardness of the abrasive particles 13, when the sliding surface 1a rubs against each other, the polishing layer 8 and the solid lubricating layer 7 can be easily scraped appropriately, and the film thickness becomes uniform. It is possible to improve the effect of conversion.

本実施の形態１のスクロール部品１における、リン酸亜鉛層６は、板状のリン酸亜鉛粒子１０から構成され、板状のリン酸亜鉛粒子１０が互いに固着するように析出することで、リン酸亜鉛層６を形成している。このとき、リン酸亜鉛層６の表面は、平滑な形状をしているよりも、板状のリン酸亜鉛粒子１０が突き出した格子状の形状をしている方が、固体潤滑層７との密着性の観点から好ましい。このような形状とすることで、リン酸亜鉛層６と固体潤滑層７の界面において、リン酸亜鉛粒子１０と固体潤滑剤粒子１１が互いに交錯し易く、アンカー効果により、密着性が向上する。このように、リン酸亜鉛粒子１０は板状であることが好ましいが、板状に限定するものではない。 The zinc phosphate layer 6 in the scroll component 1 of the first embodiment is composed of plate-shaped zinc phosphate particles 10, and the plate-shaped zinc phosphate particles 10 are precipitated so as to be fixed to each other. A zinc phosphate layer 6 is formed. At this time, the surface of the zinc phosphate layer 6 has a grid-like shape with the plate-shaped zinc phosphate particles 10 protruding from the solid lubricating layer 7 rather than a smooth shape. It is preferable from the viewpoint of adhesion. With such a shape, the zinc phosphate particles 10 and the solid lubricant particles 11 are likely to intersect each other at the interface between the zinc phosphate layer 6 and the solid lubricant layer 7, and the adhesion is improved by the anchor effect. As described above, the zinc phosphate particles 10 are preferably plate-shaped, but are not limited to plate-shaped.

また、リン酸亜鉛層６は、緻密な膜でも良いし、ポーラスな膜でも特に問題はなく、同様の密着性が得られる。リン酸亜鉛層６を構成するリン酸亜鉛粒子１０の長径は、特に限定されないが、好ましくは、２μｍ以上１５μｍ以下、より好ましくは、３μｍ以上１０μｍ以下である。リン酸亜鉛粒子１０の長径が、２μｍ未満であると、リン酸亜鉛層６の表面における、リン酸亜鉛粒子１０の突き出しが小さいため、上述のアンカー効果が得にくくなる。また、リン酸亜鉛粒子１０の長径が１５μｍを超えると、リン酸亜鉛層６の強度が低下し、固体潤滑層７の保持力が弱まり、密着性が低下する。また、後述のように、リン酸亜鉛粒子１０の長径は、アンカー効果による密着性向上の観点から、長径の絶対値よりも、固体潤滑剤粒子１１の長径との比が重要となる。 Further, the zinc phosphate layer 6 may be a dense film or a porous film without any particular problem, and the same adhesion can be obtained. The major axis of the zinc phosphate particles 10 constituting the zinc phosphate layer 6 is not particularly limited, but is preferably 2 μm or more and 15 μm or less, and more preferably 3 μm or more and 10 μm or less. When the major axis of the zinc phosphate particles 10 is less than 2 μm, the protrusion of the zinc phosphate particles 10 on the surface of the zinc phosphate layer 6 is small, so that the above-mentioned anchor effect is difficult to obtain. Further, when the major axis of the zinc phosphate particles 10 exceeds 15 μm, the strength of the zinc phosphate layer 6 is lowered, the holding power of the solid lubricating layer 7 is weakened, and the adhesion is lowered. Further, as will be described later, the ratio of the major axis of the zinc phosphate particles 10 to the major axis of the solid lubricant particles 11 is more important than the absolute value of the major axis from the viewpoint of improving the adhesion due to the anchor effect.

リン酸亜鉛層６の厚みは、特に限定されないが、２μｍ以上１０μｍ以下、より好ましくは、３μｍ以上６μｍ以下である。厚みが２μｍ未満であると、厚みのバラツキが生じた際に、アルミニウム合金５の表面全体を被覆することが困難となり、アルミニウム合金５の下地が露出する場合がある。一方、リン酸亜鉛層６の厚さが１０μｍを超えると、リン酸亜鉛層６の内部に掛かるせん断力により、剥がれが生じる場合がある。 The thickness of the zinc phosphate layer 6 is not particularly limited, but is 2 μm or more and 10 μm or less, more preferably 3 μm or more and 6 μm or less. If the thickness is less than 2 μm, it becomes difficult to cover the entire surface of the aluminum alloy 5 when the thickness varies, and the base of the aluminum alloy 5 may be exposed. On the other hand, if the thickness of the zinc phosphate layer 6 exceeds 10 μm, peeling may occur due to the shearing force applied to the inside of the zinc phosphate layer 6.

本実施の形態１のスクロール部品１における、固体潤滑層７は、鱗片状の固体潤滑剤粒子１１と、バインダー１２を主成分としている。固体潤滑剤粒子１１は、バインダー１２に分散しており、バインダー１２によって固着されることで、固体潤滑層７を形成している。固体潤滑剤粒子１１は、固体潤滑層７に対して、２０体積％以上７０体積％以下で含まれることが好ましく、３０体積％以上６０体積％以下で含まれることがより好ましい。固体潤滑剤粒子１１の量が２０体積％未満であると、固体潤滑層７表面に露出する固体潤滑剤粒子１１の量が少なくなるため、十分な摺動性が得られない場合がある。一方、固体潤滑剤粒子１１の量が７０体積％を超えると、固体潤滑層７が脆くなり、固体潤滑層７の耐久性が劣化する場合がある。 The solid lubricant layer 7 in the scroll component 1 of the first embodiment contains scaly solid lubricant particles 11 and a binder 12 as main components. The solid lubricant particles 11 are dispersed in the binder 12 and are fixed by the binder 12 to form the solid lubricant layer 7. The solid lubricant particles 11 are preferably contained in an amount of 20% by volume or more and 70% by volume or less, and more preferably 30% by volume or more and 60% by volume or less with respect to the solid lubricating layer 7. If the amount of the solid lubricant particles 11 is less than 20% by volume, the amount of the solid lubricant particles 11 exposed on the surface of the solid lubricant layer 7 is small, so that sufficient slidability may not be obtained. On the other hand, if the amount of the solid lubricant particles 11 exceeds 70% by volume, the solid lubricant layer 7 becomes brittle and the durability of the solid lubricant layer 7 may deteriorate.

固体潤滑層７の厚さは、特に限定されないが、好ましくは５μｍ以上６０μｍ以下であり、より好ましくは１０μｍ以上４０μｍ以下である。固体潤滑層７の厚さが５μｍ未満であると、面内での厚さのバラツキが生じた際に、リン酸亜鉛層６の表面全体を被覆することが困難となり、リン酸亜鉛層６の表面が露出する場合がある。また、固体潤滑層７の厚さが５μｍ未満であると、摺動面１ａが擦れあうことで、固体潤滑層７の一部が削れ、図５のように膜厚が均一化する際に、下地のリン酸亜鉛層６が露出する場合がある。一方、固体潤滑層７の厚さが６０μｍを超えると、面内での厚さのバラツキが大きくなる。このため、摺動面１ａが擦れあうことで、研磨層８および固体潤滑層７の一部が削れ、図４または図５のように膜厚が均一化する際に、削れカスが多量に発生し、圧縮機内部を循環することで、不具合を引き起こす場合がある。 The thickness of the solid lubricating layer 7 is not particularly limited, but is preferably 5 μm or more and 60 μm or less, and more preferably 10 μm or more and 40 μm or less. If the thickness of the solid lubricating layer 7 is less than 5 μm, it becomes difficult to cover the entire surface of the zinc phosphate layer 6 when the thickness varies in the plane, and the zinc phosphate layer 6 The surface may be exposed. Further, if the thickness of the solid lubricating layer 7 is less than 5 μm, the sliding surfaces 1a rub against each other, so that a part of the solid lubricating layer 7 is scraped off and the film thickness becomes uniform as shown in FIG. The underlying zinc phosphate layer 6 may be exposed. On the other hand, when the thickness of the solid lubricating layer 7 exceeds 60 μm, the in-plane thickness variation becomes large. Therefore, when the sliding surfaces 1a rub against each other, a part of the polishing layer 8 and the solid lubricating layer 7 is scraped, and when the film thickness is made uniform as shown in FIG. 4 or 5, a large amount of scraps are generated. However, it may cause a malfunction by circulating inside the compressor.

固体潤滑剤粒子１１は、ミクロな結晶構造を見ると、共有結合した２次元結晶の層が、互いにファンデルワールス結合で積み重なった層状構造をしており、摺動時に２次元結晶の層が剥離することで、優れた潤滑性を発揮する。また、リン酸亜鉛層６と固体潤滑層７の界面において、リン酸亜鉛粒子１０と固体潤滑剤粒子１１が互いに交錯することで、密着性が向上する。 Looking at the micro crystal structure, the solid lubricant particles 11 have a layered structure in which covalently bonded two-dimensional crystal layers are stacked by van der Waals bonds, and the two-dimensional crystal layers are peeled off during sliding. By doing so, it exhibits excellent lubricity. Further, at the interface between the zinc phosphate layer 6 and the solid lubricant layer 7, the zinc phosphate particles 10 and the solid lubricant particles 11 intersect with each other to improve the adhesion.

ここで、リン酸亜鉛粒子１０と固体潤滑剤粒子１１が交錯した状態とは、コーティング層の断面を電子顕微鏡（ＳＥＭ）で７０００倍に拡大して撮影した写真を用いて判断され、以下のような状態を言う。すなわち、上記写真において、アルミニウム合金５のコーティング層形成面と平行な直線を、アルミニウム合金基材の表面から固体潤滑層７の表面まで、垂直に動かした際に、前記直線上にリン酸亜鉛粒子１０と固体潤滑剤粒子１１が共存する面が存在する状態を言う。 Here, the state in which the zinc phosphate particles 10 and the solid lubricant particles 11 are interlaced is determined by using a photograph taken by magnifying the cross section of the coating layer with an electron microscope (SEM) at a magnification of 7,000 times, and is as follows. Say the state. That is, in the above photograph, when a straight line parallel to the coating layer forming surface of the aluminum alloy 5 is vertically moved from the surface of the aluminum alloy base material to the surface of the solid lubricating layer 7, zinc phosphate particles are formed on the straight line. It refers to a state in which a surface where 10 and solid lubricant particles 11 coexist exists.

さらに、リン酸亜鉛粒子１０の長径と固体潤滑剤粒子１１の長径が近い方が、粒子同士が互いに交錯した際のアンカー効果がより強固になり、リン酸亜鉛層６と固体潤滑層７との密着性がさらに向上する。すなわち、リン酸亜鉛粒子１０の長径（ｄ１）と固体潤滑剤粒子１１の長径（ｄ２）の比を、０．５≦ｄ１／ｄ２≦２の範囲とすることが好ましい。ここで、リン酸亜鉛粒子１０の長径（ｄ１）および固体潤滑剤粒子１１の長径（ｄ２）とは、以下のようにして求めることができる。コーティング層の断面を電子顕微鏡（ＳＥＭ）で数千倍に拡大した写真を数枚撮影する。そして、これら数枚の写真に写る各リン酸亜鉛粒子１０の長径を実際にそれぞれ測定し、その測定値を平均することによってリン酸亜鉛粒子１０の長径を求めることができる。固体潤滑剤粒子１１の長径についても同様に、これら数枚の写真に写る各固体潤滑剤粒子１１の長径を実際にそれぞれ測定し、その測定値を平均することによって固体潤滑剤粒子１１の長径を求めることができる。 Further, when the major axis of the zinc phosphate particles 10 and the major axis of the solid lubricant particles 11 are close to each other, the anchor effect when the particles intersect with each other becomes stronger, and the zinc phosphate layer 6 and the solid lubricant layer 7 Adhesion is further improved. That is, the ratio of the major axis (d1) of the zinc phosphate particles 10 to the major axis (d2) of the solid lubricant particles 11 is preferably in the range of 0.5 ≦ d1 / d2 ≦ 2. Here, the major axis (d1) of the zinc phosphate particles 10 and the major axis (d2) of the solid lubricant particles 11 can be obtained as follows. Take several photographs of the cross section of the coating layer magnified thousands of times with an electron microscope (SEM). Then, the major axis of each zinc phosphate particle 10 shown in these several photographs is actually measured, and the major axis of the zinc phosphate particle 10 can be obtained by averaging the measured values. Similarly, for the major axis of the solid lubricant particles 11, the major axis of each solid lubricant particle 11 shown in these several photographs is actually measured, and the measured values are averaged to obtain the major axis of the solid lubricant particles 11. Can be sought.

本実施の形態１のスクロール部品１における、固体潤滑層７は、図３のように１層構造でも優れた摺動性と密着性が得られるが、２層構造とすることで、摺動性と密着性がさらに向上する。その際、リン酸亜鉛層６の表面に形成した固体潤滑層７の第１層の固体潤滑剤粒子１１のｃ面配向が、第２層の固体潤滑剤粒子１１のｃ面配向よりも小さい方が好ましい。さらに、より好ましくは、前記第１層の固体潤滑剤粒子１１のｃ面配向が５０％以下、前記第２層の固体潤滑剤粒子１１のｃ面配向が７０％以上である。 As shown in FIG. 3, the solid lubricating layer 7 in the scroll component 1 of the first embodiment can obtain excellent slidability and adhesion even with a one-layer structure, but by having a two-layer structure, slidability can be obtained. And the adhesion is further improved. At that time, the c-plane orientation of the solid lubricant particles 11 in the first layer of the solid lubricant layer 7 formed on the surface of the zinc phosphate layer 6 is smaller than the c-plane orientation of the solid lubricant particles 11 in the second layer. Is preferable. Further, more preferably, the c-plane orientation of the solid lubricant particles 11 in the first layer is 50% or less, and the c-plane orientation of the solid lubricant particles 11 in the second layer is 70% or more.

このような構成とすることで、摺動面１ａ近傍の固体潤滑剤粒子１１は、摺動面１ａに平行に倒れた状態となるため、摺動時に固体潤滑剤粒子１１の２次元結晶の層が剥離し易くなり、摺動性が向上する。また、リン酸亜鉛層６近傍の固体潤滑剤粒子１１は、リン酸亜鉛層６との界面に対し垂直に立った状態となるため、リン酸亜鉛粒子１０と固体潤滑剤粒子１１が交錯し易くなり、アンカー効果による密着性が向上する。 With such a configuration, the solid lubricant particles 11 in the vicinity of the sliding surface 1a are in a state of being tilted in parallel with the sliding surface 1a, so that a two-dimensional crystal layer of the solid lubricant particles 11 is formed during sliding. Is easy to peel off and the slidability is improved. Further, since the solid lubricant particles 11 in the vicinity of the zinc phosphate layer 6 are in a state of standing perpendicular to the interface with the zinc phosphate layer 6, the zinc phosphate particles 10 and the solid lubricant particles 11 are likely to intersect with each other. Therefore, the adhesion due to the anchor effect is improved.

ここで、固体潤滑剤粒子１１のｃ面配向は、固体潤滑層７のＸ線回折パターンを測定することによって求めることができる。具体的には、固体潤滑層７の厚み方向にＸ線を照射して得られるＸ線回折パターンの各ピークを結晶構造のミラー指数（ｈｋｌ）で指数付けする。そして、式１のようにｃ軸に垂直な面（ｃ面）のピーク強度の和（ΣＩ（００ｌ））と全てのピーク強度の和（Σ（ｈｋｌ））の比を算出することで、固体潤滑剤粒子１１のｃ面配向を評価することができる。 Here, the c-plane orientation of the solid lubricant particles 11 can be determined by measuring the X-ray diffraction pattern of the solid lubricant layer 7. Specifically, each peak of the X-ray diffraction pattern obtained by irradiating X-rays in the thickness direction of the solid lubricating layer 7 is indexed by the Miller index (hkl) of the crystal structure. Then, by calculating the ratio of the sum of the peak intensities (ΣI (00l)) of the plane perpendicular to the c-axis (c-plane) and the sum of all the peak intensities (Σ (hkl)) as in Equation 1, the solid The c-plane orientation of the lubricant particles 11 can be evaluated.

ｃ面配向（％）＝ΣＩ（００ｌ）÷ΣＩ（ｈｋｌ）×１００
・・・・（式１）c-plane orientation (%) = ΣI (00l) ÷ ΣI (hkl) × 100
・ ・ ・ ・ (Equation 1)

固体潤滑層７において、固体潤滑剤粒子１１が、固体潤滑層７の摺動面１ａに平行に倒れている割合が多いほど、ｃ面配向の値が大きくなり、完全に倒れている場合には１００％となる。 In the solid lubricating layer 7, the larger the proportion of the solid lubricant particles 11 lying parallel to the sliding surface 1a of the solid lubricating layer 7, the larger the value of the c-plane orientation, and when the solid lubricating layer 7 is completely collapsed. It becomes 100%.

本実施の形態１のスクロール部品１における、固体潤滑剤粒子１１には、鱗片状の形状を有し且つ六方晶系の結晶構造を有する粒子を用いることが、摺動性を向上させる観点から好ましい。このような粒子を用いることで、摺動時に固体潤滑剤粒子１１の２次元結晶の層が剥離することによる潤滑効果で、摺動面１ａの摩擦係数が低減し、摺動性が向上する。具体的な固体潤滑剤粒子１１としては、特に限定されないが、ＭｏＳ２、ＷＳ２、ｈ−ＢＮおよびグラファイトが挙げられ、これらのうち１種を単独で用いても良いし、複数を組み合わせて用いても良い。このように、固体潤滑剤粒子１１は鱗片状であることが好ましいが、鱗片状に限定するものではない。 For the solid lubricant particles 11 in the scroll component 1 of the first embodiment, it is preferable to use particles having a scaly shape and a hexagonal crystal structure from the viewpoint of improving slidability. .. By using such particles, the friction coefficient of the sliding surface 1a is reduced and the slidability is improved due to the lubricating effect caused by the peeling of the two-dimensional crystal layer of the solid lubricant particles 11 during sliding. The specific solid lubricant particles 11 are not particularly limited, and examples thereof include MoS2, WS2, h-BN, and graphite, and one of them may be used alone or a plurality of them may be used in combination. good. As described above, the solid lubricant particles 11 are preferably scaly, but are not limited to scaly.

本実施の形態１のスクロール部品１における、研磨層８は、研磨剤粒子１３と、バインダー１４を主成分としている。研磨剤粒子１３は、バインダー１４に分散しており、バインダー１４によって固着されることで、研磨層８を形成している。研磨剤粒子１３は、研磨層８に対して、２０体積％以上７０体積％以下で含まれることが好ましく、３０体積％以上６０体積％以下で含まれることがより好ましい。研磨剤粒子１３の量が２０体積％未満であると、摺動面１ａが擦れあった際に、研磨層８および固体潤滑層７を削る効果が低下し、膜厚が十分に均一化しない場合がある。一方、研磨剤粒子１３の量が７０体積％を超えると、研磨層８が脆くなり、摺動面１ａが擦れあった際に、研磨層８が固体潤滑層７から剥がれ落ち、十分な研磨効果を得られない場合がある。 The polishing layer 8 in the scroll component 1 of the first embodiment contains the abrasive particles 13 and the binder 14 as main components. The abrasive particles 13 are dispersed in the binder 14 and are fixed by the binder 14 to form the polishing layer 8. The abrasive particles 13 are preferably contained in an amount of 20% by volume or more and 70% by volume or less, and more preferably 30% by volume or more and 60% by volume or less with respect to the polishing layer 8. When the amount of the abrasive particles 13 is less than 20% by volume, the effect of scraping the polishing layer 8 and the solid lubricating layer 7 is reduced when the sliding surface 1a is rubbed, and the film thickness is not sufficiently uniform. There is. On the other hand, when the amount of the abrasive particles 13 exceeds 70% by volume, the polishing layer 8 becomes brittle, and when the sliding surface 1a rubs against each other, the polishing layer 8 peels off from the solid lubricating layer 7, and a sufficient polishing effect is obtained. May not be obtained.

研磨層８の厚さは、特に限定されないが、摺動面１ａが擦れあった際の研磨効果で、膜厚を均一化する観点から、下地の固体潤滑層７の厚みバラツキの最大値より厚いことが好ましい。研磨層８の厚みが、固体潤滑層７の厚みバラツキの最大値よりも薄い場合には、研磨効果で膜厚を均一化する前に、研磨層８が消失してしまい、十分に膜厚が均一化しない場合がある。そのため、研磨層８の厚み（Ｔ）は、固体潤滑層７の最大厚み（ｔｍａｘ）と固体潤滑層７の最小厚み（ｔｍｉｎ）から、Ｔ≧ｔｍａｘ−ｔｍｉｎで算出される厚みであることが好ましい。The thickness of the polishing layer 8 is not particularly limited, but is thicker than the maximum value of the thickness variation of the underlying solid lubricating layer 7 from the viewpoint of making the film thickness uniform due to the polishing effect when the sliding surfaces 1a rub against each other. Is preferable. When the thickness of the polishing layer 8 is thinner than the maximum value of the thickness variation of the solid lubricating layer 7, the polishing layer 8 disappears before the film thickness is made uniform by the polishing effect, and the film thickness is sufficiently increased. It may not be uniform. Therefore, the thickness (T) of the polishing layer 8 is a thickness calculated by T ≧ t max −t min from the maximum thickness (t max ) of the solid lubricating layer 7 and the minimum thickness (t min ) of the solid lubricating layer 7. It is preferable to have.

ここで、固体潤滑層７の最大厚み（ｔｍａｘ）は、摺動面１ａの固体潤滑層７の断面をＳＥＭで２０カ所撮影し、各カ所の固体潤滑層７の厚みを計測した際の最大値を言う。また、固体潤滑層７の最小厚み（ｔｍｉｎ）は、摺動面１ａの固体潤滑層７の断面をＳＥＭで２０カ所撮影し、各カ所の固体潤滑層７の厚みを計測した際の最小値を言う。研磨層８を備えたスクロール部品１は、摺動面１ａが擦れあう際に、まず研磨層８が削れることで、膜厚が均一化する。この時、図４のように、下地の固体潤滑層７が表面に一部露出することで、摺動面１ａの摩擦係数が低減し、摺動性が向上する。また、さらに研磨が進んだ場合には、図５のように、下地の固体潤滑層７が完全に露出した状態になり、摺動面１ａの摩擦係数がより低減し、摺動性がさらに向上する。Here, the maximum thickness (t max ) of the solid lubrication layer 7 is the maximum when the cross section of the solid lubrication layer 7 of the sliding surface 1a is photographed at 20 places by SEM and the thickness of the solid lubrication layer 7 at each place is measured. Say the value. The minimum thickness (t min ) of the solid lubrication layer 7 is the minimum value when the cross section of the solid lubrication layer 7 of the sliding surface 1a is photographed at 20 locations by SEM and the thickness of the solid lubrication layer 7 at each location is measured. Say. The scroll component 1 provided with the polishing layer 8 has a uniform film thickness because the polishing layer 8 is first scraped when the sliding surfaces 1a rub against each other. At this time, as shown in FIG. 4, the underlying solid lubricating layer 7 is partially exposed on the surface, so that the friction coefficient of the sliding surface 1a is reduced and the slidability is improved. Further, when polishing is further advanced, as shown in FIG. 5, the underlying solid lubricating layer 7 is completely exposed, the friction coefficient of the sliding surface 1a is further reduced, and the slidability is further improved. To do.

このような、研磨効果により、膜厚を均一化する手段としては、スクロール部品１を圧縮機に組み込んだ後に、圧縮機を試験的に運転して摺動面１ａを擦りあわせることで、膜厚を均一化できる。しかしこの方法では、削りカスが圧縮機内部を循環することによる不具合が生じる可能性がある。よって、この不都合を回避する観点からは、スクロール部品１を圧縮機に組み込む前に、摺動面１ａを擦りあわせることで膜厚を均一化する方法が好ましい。 As a means for making the film thickness uniform by such a polishing effect, after incorporating the scroll component 1 into the compressor, the compressor is operated on a trial basis and the sliding surfaces 1a are rubbed against each other to achieve the film thickness. Can be made uniform. However, this method may cause a problem due to the shavings circulating inside the compressor. Therefore, from the viewpoint of avoiding this inconvenience, a method of making the film thickness uniform by rubbing the sliding surfaces 1a before incorporating the scroll component 1 into the compressor is preferable.

本実施の形態１のスクロール部品１における、研磨剤粒子１３は、コーティング層９を研磨し、膜厚を均一化する観点から、前記バインダー１４のモース硬度よりも高いモース硬度を有する粒子である。 The abrasive particles 13 in the scroll component 1 of the first embodiment are particles having a Mohs hardness higher than that of the binder 14 from the viewpoint of polishing the coating layer 9 and making the film thickness uniform.

コーティング層９に用いられるバインダー１４が有機系バインダーの場合には、モース硬度が２．５未満であることが多い。このため、モース硬度２．５以上の研磨剤粒子１３、より好ましくはモース硬度３以上の研磨剤粒子１３を用いることで、十分な研磨効果が得られ、膜厚を均一化することが可能となる。 When the binder 14 used for the coating layer 9 is an organic binder, the Mohs hardness is often less than 2.5. Therefore, by using the abrasive particles 13 having a Mohs hardness of 2.5 or more, more preferably the abrasive particles 13 having a Mohs hardness of 3 or more, a sufficient polishing effect can be obtained and the film thickness can be made uniform. Become.

また、コーティング層９に用いられるバインダー１４が無機系バインダーの場合には、使用する無機系バインダーのモース硬度以上の硬度を有する研磨剤粒子１３を用いれば良い。例えば、ガラス系のバインダーを用いた場合には、一般的にガラスのモース硬度は５程度であるため、モース硬度５以上の研磨剤粒子１３が好ましい。 When the binder 14 used for the coating layer 9 is an inorganic binder, the abrasive particles 13 having a hardness equal to or higher than the Mohs hardness of the inorganic binder used may be used. For example, when a glass-based binder is used, the Mohs hardness of glass is generally about 5, so that the abrasive particles 13 having a Mohs hardness of 5 or more are preferable.

一方で、削れカスの研磨剤粒子１３が圧縮機内部を循環することを考慮すると、研磨剤粒子１３の硬度は、必要以上に高くない方が好ましい。具体的には、削れカスの研磨剤粒子１３が圧縮機内部の構成部品を損耗させることを防止する観点から、モース硬度７以下であることが好ましく、より好ましくは６以下、さらに好ましくは５以下である。 On the other hand, considering that the abrasive particles 13 of the shavings circulate inside the compressor, it is preferable that the hardness of the abrasive particles 13 is not higher than necessary. Specifically, the Mohs hardness is preferably 7 or less, more preferably 6 or less, still more preferably 5 or less, from the viewpoint of preventing the abrasive particles 13 of the shavings from wearing the components inside the compressor. Is.

また、研磨剤粒子１３の平均粒径は、０．１μｍ以上、５μｍ以下であることが好ましく、０．３μｍ以上、３μｍ以下がより好ましい。研磨剤粒子１３の粒径が、０．１μｍ未満であると、研磨剤粒子１３をバインダー１４に均一に分散させることが困難になり、研磨層８を形成した際に、研磨剤粒子１３の多い部分と少ない部分ができ、研磨効果にムラが発生し易い。さらに、研磨層８を形成する際の作業性も悪くなり、生産性が低下する。一方、研磨剤粒子１３の粒径が５μｍを超えると、摺動面１ａが擦れあった際に、研磨層８の表面が粗面化し易いため、冷媒ガスの漏れを抑制する効果が低下する場合がある。 The average particle size of the abrasive particles 13 is preferably 0.1 μm or more and 5 μm or less, and more preferably 0.3 μm or more and 3 μm or less. If the particle size of the abrasive particles 13 is less than 0.1 μm, it becomes difficult to uniformly disperse the abrasive particles 13 in the binder 14, and when the abrasive layer 8 is formed, there are many abrasive particles 13. There are some parts and few parts, and the polishing effect tends to be uneven. Further, the workability when forming the polishing layer 8 is also deteriorated, and the productivity is lowered. On the other hand, when the particle size of the abrasive particles 13 exceeds 5 μm, the surface of the abrasive layer 8 tends to be roughened when the sliding surfaces 1a rub against each other, so that the effect of suppressing the leakage of the refrigerant gas is reduced. There is.

ここで、研磨剤粒子１３の平均粒径は以下のようにして求めることができる。コーティング層の断面を電子顕微鏡（ＳＥＭ）で数千倍に拡大した写真を数枚撮影する。そして、これら数枚の写真に写る各研磨剤粒子１３の粒径を実際にそれぞれ測定し、その測定値を平均することによって研磨剤粒子１３の平均粒径を求めることができる。 Here, the average particle size of the abrasive particles 13 can be obtained as follows. Take several photographs of the cross section of the coating layer magnified thousands of times with an electron microscope (SEM). Then, the average particle size of the abrasive particles 13 can be obtained by actually measuring the particle size of each of the abrasive particles 13 shown in these several photographs and averaging the measured values.

本実施の形態１のスクロール部品１における、バインダー１２は、固体潤滑剤粒子１１を分散し、固定化する機能を有していれば良く、有機系バインダーまたは無機系バインダーを適宜選定して用いることができる。バインダーを選定する際の一つの指標としては、耐熱性が挙げられ、スクロール部品１を使用する温度によって、所望の耐熱性を有するバインダーを適宜選定すれば良い。また、別の観点での指標としては、摺動時に固体潤滑層７に印加される荷重が挙げられ、荷重が低い用途には硬度の低いバインダーを選定し、荷重が高い用途には硬度の高いバインダーを選定する方が好ましい。このように、印加される荷重に応じて、バインダーを選定することで、固体潤滑剤の潤滑効果がより得やすくなる。 The binder 12 in the scroll component 1 of the first embodiment may have a function of dispersing and immobilizing the solid lubricant particles 11, and an organic binder or an inorganic binder may be appropriately selected and used. Can be done. One index when selecting a binder is heat resistance, and a binder having desired heat resistance may be appropriately selected depending on the temperature at which the scroll component 1 is used. Further, as an index from another viewpoint, the load applied to the solid lubricating layer 7 at the time of sliding can be mentioned, a binder having a low hardness is selected for an application with a low load, and a binder having a high hardness is selected for an application with a high load. It is preferable to select a binder. In this way, by selecting the binder according to the applied load, the lubricating effect of the solid lubricant can be more easily obtained.

有機系バインダーとしては、特に限定されないが、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、メラミン樹脂、シリコーン樹脂、およびポリイミド樹脂等が挙げられる。これらの中でも、エポキシ樹脂は、接着性に優れているので好ましい。エポキシ樹脂の例としては、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、脂環脂肪族エポキシ樹脂、およびグリシジル−アミノフェノール系エポキシ樹脂等が挙げられる。これらの樹脂は、単独または２種以上を組み合わせて用いることができる。 The organic binder is not particularly limited, and examples thereof include epoxy resin, unsaturated polyester resin, phenol resin, melamine resin, silicone resin, and polyimide resin. Among these, epoxy resin is preferable because it has excellent adhesiveness. Examples of epoxy resins include bisphenol A type epoxy resin, bisphenol F type epoxy resin, orthocresol novolac type epoxy resin, phenol novolac type epoxy resin, alicyclic aliphatic epoxy resin, and glycidyl-aminophenol type epoxy resin. Be done. These resins can be used alone or in combination of two or more.

有機系バインダーとしてエポキシ樹脂を選定し、エポキシ樹脂を熱硬化性樹脂として用いる場合、硬化剤の例として、以下が挙げられる。すなわち、メチルテトラヒドロ無水フタル酸、メチルヘキサヒドロ無水フタル酸および無水ハイミック酸等の脂環式酸無水物；ドデセニル無水コハク酸等の脂肪族酸無水物；無水フタル酸および無水トリメリット酸等の芳香族酸無水物；ジシアンジアミドおよびアジピン酸ジヒドラジド等の有機ジヒドラジド；トリス（ジメチルアミノメチル）フェノール；ジメチルベンジルアミン；１，８−ジアザビシクロ（５，４，０）ウンデセンおよびその誘導体；２−メチルイミダゾール、２−エチル−４−メチルイミダゾールおよび２−フェニルイミダゾール等のイミダゾール類等が挙げられる。これらの硬化剤は、単独または２種以上を組み合わせて用いることができる。 When an epoxy resin is selected as the organic binder and the epoxy resin is used as the thermosetting resin, examples of the curing agent include the following. That is, alicyclic acid anhydrides such as methyltetrahydrophthalic anhydride, methylhexahydrophthalic anhydride and hymic anhydride; aliphatic acid anhydrides such as dodecenyl succinic anhydride; aromatics such as phthalic anhydride and trimellitic anhydride. Group acid anhydrides; organic dihydrazides such as dicyandiamide and adipate dihydrazide; tris (dimethylaminomethyl) phenol; dimethylbenzylamine; 1,8-diazabicyclo (5,4,0) undecene and its derivatives; 2-methylimidazole, 2 Examples thereof include imidazoles such as −ethyl-4-methylimidazole and 2-phenylimidazole. These curing agents can be used alone or in combination of two or more.

硬化剤の配合量は、使用する熱硬化性樹脂および硬化剤の種類等に応じて適宜設定する必要があるが、一般的に１００質量部の熱硬化性樹脂に対して０．１質量部以上２００質量部以下である。 The amount of the curing agent to be blended needs to be appropriately set according to the type of thermosetting resin and the curing agent to be used, but generally 0.1 part by mass or more with respect to 100 parts by mass of the thermosetting resin. It is 200 parts by mass or less.

本実施の形態のスクロール部品１における、固体潤滑層７は、固体潤滑剤粒子１１と熱硬化性樹脂の硬化物との界面の接着力を向上させる観点から、カップリング剤を含むことができる。カップリング剤の例としては、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチル）γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−フェニル−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン等が挙げられる。これらのカップリング剤は、単独または組み合わせて用いることができる。カップリング剤の配合量は、使用する熱硬化性樹脂およびカップリング剤の種類等に応じて適宜設定する必要があるが、一般的に１００質量部の熱硬化性樹脂に対して０．０１質量部以上１質量部以下である。 The solid lubricant layer 7 in the scroll component 1 of the present embodiment may contain a coupling agent from the viewpoint of improving the adhesive force at the interface between the solid lubricant particles 11 and the cured product of the thermosetting resin. Examples of coupling agents include γ-glycidoxypropyltrimethoxysilane, N-β (aminoethyl) γ-aminopropyltriethoxysilane, N-phenyl-γ-aminopropyltrimethoxysilane, γ-mercaptopropyltri. Examples thereof include methoxysilane. These coupling agents can be used alone or in combination. The blending amount of the coupling agent needs to be appropriately set according to the thermosetting resin to be used, the type of the coupling agent, etc., but generally 0.01 mass by mass with respect to 100 parts by mass of the thermosetting resin. More than 1 part and less than 1 part by mass.

固体潤滑層７のバインダー１２に用いる無機系バインダーとしては、固体潤滑剤粒子１１との馴染みが良く、均一分散が可能な液状のバインダーが好ましい。また、無機系バインダーは、硬化温度が有機系バインダーと比較して高温の物が多い。アルミニウム合金の熱処理による結晶組織の変質およびリン酸亜鉛層６の耐熱性の観点から、無機系バインダーの硬化温度は、２５０℃以下、好ましくは２００℃以下、さらに好ましくは１８０℃以下が好適である。 As the inorganic binder used for the binder 12 of the solid lubricating layer 7, a liquid binder that has good compatibility with the solid lubricant particles 11 and is capable of uniform dispersion is preferable. In addition, many inorganic binders have a higher curing temperature than organic binders. From the viewpoint of alteration of the crystal structure by heat treatment of the aluminum alloy and heat resistance of the zinc phosphate layer 6, the curing temperature of the inorganic binder is preferably 250 ° C. or lower, preferably 200 ° C. or lower, and more preferably 180 ° C. or lower. ..

このような無機系バインダーを用いることで、アルミニウム合金の強度低下およびリン酸亜鉛層６の熱劣化を発生させずに固体潤滑層７を形成することが可能となる。無機系バインダーの例としては、特に限定されないが、ゾルゲルガラス、有機無機ハイブリッドガラス、水ガラス、一液性の無機接着剤および二液性の無機接着剤等が挙げられる。これらは、単独または組み合わせて用いることができる。 By using such an inorganic binder, it is possible to form the solid lubricating layer 7 without causing a decrease in the strength of the aluminum alloy and thermal deterioration of the zinc phosphate layer 6. Examples of the inorganic binder include, but are not limited to, solgel glass, organic-inorganic hybrid glass, water glass, one-component inorganic adhesive, two-component inorganic adhesive and the like. These can be used alone or in combination.

圧縮機用のスクロール部品１の摺動面１ａの隙間は、冷媒ガスのシール性を向上させる観点から、極力小さくする必要がある。スクロール部品１の固定スクロール３と揺動スクロール２を組み合わせた場合の摺動面１ａの隙間が大きい場合には、冷媒ガスのシール性が悪化する。そのため、摺動面１ａの隙間は、好ましくは１０μｍ以下、より好ましくは、５μｍ以下である。スクロール部品１の摺動面１ａの隙間が、１０μｍ以下であれば、摺動面１ａに隙間が生じても、潤滑油の油膜がパッキンの代わりになり、シール性の悪化を抑制することが可能となる。 The gap between the sliding surfaces 1a of the scroll component 1 for the compressor needs to be as small as possible from the viewpoint of improving the sealing property of the refrigerant gas. When the gap between the sliding surfaces 1a when the fixed scroll 3 and the rocking scroll 2 of the scroll component 1 are combined is large, the sealing property of the refrigerant gas deteriorates. Therefore, the gap between the sliding surfaces 1a is preferably 10 μm or less, more preferably 5 μm or less. If the gap between the sliding surfaces 1a of the scroll component 1 is 10 μm or less, even if a gap occurs in the sliding surface 1a, the oil film of the lubricating oil can replace the packing, and deterioration of the sealing property can be suppressed. It becomes.

本実施の形態のスクロール部品１は、摺動により、強い機械的応力が印加される。そのため、印加される機械的応力で歪みが発生しない程度の機械強度を有することが求められる。そのため、本実施の形態のスクロール部品１は、引張試験における０．２％耐力が、１５０ＭＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは、２００ＭＰａ以上、さらに好ましくは、３００ＭＰａ以上である。引張試験における０．２％耐力が、上記の値を有していれば、摺動時に歪みが発生せず、摺動部材として信頼性の高いものとなる。ここで、本明細書において、引張試験における０．２％耐力は、ＪＩＳ Ｚ２４１１に記載の方法で評価した値を用いる。 A strong mechanical stress is applied to the scroll component 1 of the present embodiment due to sliding. Therefore, it is required to have a mechanical strength that does not cause strain due to the applied mechanical stress. Therefore, the scroll component 1 of the present embodiment preferably has a 0.2% proof stress of 150 MPa or more in a tensile test, more preferably 200 MPa or more, and further preferably 300 MPa or more. If the 0.2% proof stress in the tensile test has the above value, distortion does not occur during sliding, and the sliding member has high reliability. Here, in the present specification, the value evaluated by the method described in JIS Z2411 is used for the 0.2% proof stress in the tensile test.

本実施の形態のスクロール部品１は、エッジ部に加工を施していなくても、摺動性およびコーティング層９の密着性に悪影響はないが、曲面（Ｒ）加工または、テーパー加工が施されている方が、コーティング層の平滑性の観点から好ましい。エッジ部に曲面（Ｒ）加工またはテーパー加工を施すことで、スクロール製造時に発生するエッジ部のバリが除去され、コーティング層９の平滑性が向上し、スクロール部品１の冷媒ガスのシール性が向上する。このとき、曲面（Ｒ）加工は、Ｒ０．５ｍｍ以上Ｒ３ｍｍ以下が好ましい。 The scroll component 1 of the present embodiment does not adversely affect the slidability and the adhesion of the coating layer 9 even if the edge portion is not processed, but is subjected to curved surface (R) processing or taper processing. Is preferable from the viewpoint of smoothness of the coating layer. By applying curved surface (R) processing or taper processing to the edge portion, burrs on the edge portion generated during scroll manufacturing are removed, the smoothness of the coating layer 9 is improved, and the sealing property of the refrigerant gas of the scroll component 1 is improved. To do. At this time, the curved surface (R) processing is preferably R0.5 mm or more and R3 mm or less.

また、テーパー加工は、Ｃ０．５ｍｍ以上Ｃ３ｍｍ以下が好ましい。本明細書において、Ｒは、曲面の半径、Ｃはエッジ部からの距離を意味する。エッジ部に加工する、ＲおよびＣが０．５ｍｍ未満であると、エッジ部のバリの除去が十分でない場合があり、コーティング層の平滑性を阻害する可能性がある。一方、ＲおよびＣが３ｍｍを超えると、スクロール部品１等の摺動部品に適用した際に、摺動面１ａの面積が小さくなり、摺動時に印加される圧力が増大してしまう。 Further, the taper processing is preferably C0.5 mm or more and C3 mm or less. In the present specification, R means the radius of the curved surface, and C means the distance from the edge portion. If R and C to be processed into the edge portion are less than 0.5 mm, burrs on the edge portion may not be sufficiently removed, which may hinder the smoothness of the coating layer. On the other hand, if R and C exceed 3 mm, the area of the sliding surface 1a becomes small when applied to a sliding component such as the scroll component 1, and the pressure applied during sliding increases.

本実施の形態のスクロール部品１における、アルミニウム合金５は、摺動時に印加される機械的応力による変形を抑制する観点から、ヤング率７０ＧＰａ以上であることが好ましい。アルミニウム合金５の材質は、特に限定されず、当該技術分野で公知の鋳造用、鍛造用、ダイカスト用のアルミニウム合金を用いることができる。アルミニウム合金の例としては、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｍｇ系合金およびＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｃｕ系合金などが挙げられる。 The aluminum alloy 5 in the scroll component 1 of the present embodiment preferably has a Young's modulus of 70 GPa or more from the viewpoint of suppressing deformation due to mechanical stress applied during sliding. The material of the aluminum alloy 5 is not particularly limited, and aluminum alloys for casting, forging, and die casting known in the art can be used. Examples of aluminum alloys include Al-Cu-Mg-based alloys, Al-Cu-Si-based alloys, Al-Si-based alloys, Al-Si-Mg-based alloys, Al-Si-Cu-based alloys, and Al-Si-Mg. Based alloys, Al-Si-Cu-Mg based alloys, Al-Cu-Ni-Mg based alloys, Al-Mg based alloys, Al-Si-Cu-Ni-Mg based alloys and Al-Si-Fe-Cu based alloys And so on.

＜スクロール部品１の製造方法＞
図６は、本実施の形態１における、スクロール部品の製造方法を示すフローチャートである。以下、図６を参照して本実施の形態１のスクロール部品１の製造方法について説明する。
まず、アルミニウム合金をスクロール形状に加工する。ここで、アルミニウム合金で固定スクロール３および揺動スクロール２を形成する方法は、特に限定されず、鋳造法、鍛造法またはダイカスト法を用いることが可能である。また、後工程として、スクロール形状に形成されたアルミニウム合金（以下、スクロール基材という）に表面研削処理を施すことも可能である。表面研削処理を施すことで、表面の平滑性および寸法精度を向上させることが可能となる。次に、スクロール基材の表面を、アルカリ洗浄剤等を用いて脱脂処理し、脱脂処理後に水で洗浄することで、スクロール基材の表面を清浄にする。<Manufacturing method of scroll part 1>
FIG. 6 is a flowchart showing a method of manufacturing a scroll part according to the first embodiment. Hereinafter, a method of manufacturing the scroll component 1 of the first embodiment will be described with reference to FIG.
First, the aluminum alloy is processed into a scroll shape. Here, the method for forming the fixed scroll 3 and the swing scroll 2 from the aluminum alloy is not particularly limited, and a casting method, a forging method, or a die casting method can be used. Further, as a post-process, it is also possible to perform surface grinding treatment on an aluminum alloy (hereinafter referred to as a scroll base material) formed in a scroll shape. By performing the surface grinding process, it is possible to improve the smoothness of the surface and the dimensional accuracy. Next, the surface of the scroll base material is degreased with an alkaline cleaning agent or the like, and after the degreasing treatment, the surface of the scroll base material is cleaned by washing with water.

（リン酸亜鉛層を形成する工程（ステップＳ１））
清浄にしたスクロール基材において摺動面１ａとなる面を、リン酸亜鉛処理液に浸漬することによって、リン酸亜鉛粒子１０を結晶として析出させる。その後、スクロール基材を水洗および乾燥することによって、スクロール基材の表面にリン酸亜鉛粒子１０を含むリン酸亜鉛層６を形成する。リン酸亜鉛処理液としては、特に限定されず、市販品を用いることができる。リン酸亜鉛処理液への浸漬時間は、所望のリン酸亜鉛層６の厚さおよびリン酸亜鉛粒子１０の長径（ｄ１）が得られるように適宜調整すればよく、例としては、１分〜１０分程度である。リン酸亜鉛処理液の温度は、６０℃〜８０℃程度である。リン酸亜鉛処理液の温度が低すぎると、リン酸亜鉛粒子１０の析出反応が促進されない。一方、リン酸亜鉛処理液の温度が高すぎると、処理液中にリン酸亜鉛粒子１０が析出してしまい、アルミニウム合金５の表面へのリン酸亜鉛層６の形成が阻害される。(Step of forming zinc phosphate layer (step S1))
The zinc phosphate particles 10 are precipitated as crystals by immersing the surface to be the sliding surface 1a in the cleaned scroll base material in the zinc phosphate treatment liquid. Then, the scroll base material is washed with water and dried to form a zinc phosphate layer 6 containing zinc phosphate particles 10 on the surface of the scroll base material. The zinc phosphate treatment liquid is not particularly limited, and a commercially available product can be used. The immersion time in the zinc phosphate treatment solution may be appropriately adjusted so that the desired thickness of the zinc phosphate layer 6 and the major axis (d1) of the zinc phosphate particles 10 can be obtained, for example, from 1 minute to 1 minute. It takes about 10 minutes. The temperature of the zinc phosphate treatment liquid is about 60 ° C to 80 ° C. If the temperature of the zinc phosphate treatment liquid is too low, the precipitation reaction of the zinc phosphate particles 10 will not be promoted. On the other hand, if the temperature of the zinc phosphate treatment liquid is too high, zinc phosphate particles 10 are precipitated in the treatment liquid, and the formation of the zinc phosphate layer 6 on the surface of the aluminum alloy 5 is hindered.

（固体潤滑剤ペーストを塗布する工程（ステップＳ２））
次に、溶媒で希釈したバインダー１２に固体潤滑剤粒子１１を所定の比率で配合し、混合分散させることで固体潤滑剤ペーストを調製する。固体潤滑剤粒子１１を混合分散させる方法は、特に限定されないが、例えば、ニーダー、ボールミル、遊星ボールミル、混練ミキサーまたはビーズミル等を用いた方法が挙げられる。ここで用いるバインダー１２は、後述する硬化処理温度を考慮して適宜選定することが好ましい。(Step of Applying Solid Lubricant Paste (Step S2))
Next, the solid lubricant particles 11 are mixed in a predetermined ratio with the binder 12 diluted with a solvent, and mixed and dispersed to prepare a solid lubricant paste. The method for mixing and dispersing the solid lubricant particles 11 is not particularly limited, and examples thereof include a method using a kneader, a ball mill, a planetary ball mill, a kneading mixer, a bead mill, and the like. The binder 12 used here is preferably selected as appropriate in consideration of the curing treatment temperature described later.

さらに、固体潤滑剤ペーストの粘度は、リン酸亜鉛層６の表面に固体潤滑剤ペーストを塗布する際に、固体潤滑剤粒子１１が流動または沈降し、リン酸亜鉛粒子１０と交錯した状態が形成される程度の粘度であることが好ましい。具体的には、固体潤滑剤ペーストは１０Ｐａ・ｓ以下の粘度を有することが好ましく、５Ｐａ・ｓ以下の粘度を有することがより好ましい。 Further, the viscosity of the solid lubricant paste is such that when the solid lubricant paste is applied to the surface of the zinc phosphate layer 6, the solid lubricant particles 11 flow or settle and are interlaced with the zinc phosphate particles 10. It is preferable that the viscosity is such that Specifically, the solid lubricant paste preferably has a viscosity of 10 Pa · s or less, and more preferably 5 Pa · s or less.

バインダー１２の希釈に用いる溶媒としては、特に限定されないが、例えば、クレゾール等のフェノール類、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、Ｎ，Ｎ′−ジメチルホルムアミド、１，３−ジメチルイミダゾリジノン、４−モルホリンカルボアルデヒド等の極性溶媒、キシレン、トルエン等の芳香族炭化水素、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、γ−ブチロラクトンまたはδ−バレロラクトン等のケトン類などが挙げられる。 The solvent used for diluting the binder 12 is not particularly limited, but for example, phenols such as cresol, N-methyl-2-pyrrolidone, N, N'-dimethylformamide, 1,3-dimethylimidazolidinone, 4-. Examples thereof include polar solvents such as morpholine carboaldehyde, aromatic hydrocarbons such as xylene and toluene, and ketones such as methyl ethyl ketone, methyl isobutyl ketone, γ-butyrolactone or δ-valerolactone.

次に、固体潤滑剤ペーストを、アルミニウム合金５の表面に形成したリン酸亜鉛層６の表面に、均一な厚さとなるように塗布する。固体潤滑剤ペーストを塗布する方法は、特に限定されないが、例えば、スプレー法、浸漬法、刷毛塗法、スクリーン印刷法または転写法等が挙げられる。塗布膜の厚さは、固体潤滑剤ペーストの乾燥収縮率および硬化収縮率から逆算し、乾燥および硬化後の固体潤滑層７の厚さが所望の厚さとなるように適宜調整すればよい。 Next, the solid lubricant paste is applied to the surface of the zinc phosphate layer 6 formed on the surface of the aluminum alloy 5 so as to have a uniform thickness. The method for applying the solid lubricant paste is not particularly limited, and examples thereof include a spray method, a dipping method, a brush coating method, a screen printing method, and a transfer method. The thickness of the coating film may be calculated back from the drying shrinkage rate and the curing shrinkage rate of the solid lubricant paste, and appropriately adjusted so that the thickness of the solid lubricating layer 7 after drying and curing becomes a desired thickness.

（溶媒を除去する工程（ステップＳ３））
次に、得られた固体潤滑ペーストの塗布膜を、溶媒が蒸発する温度に加熱することによって、溶媒を除去する。加熱する方法は、特に限定されないが、乾燥オーブン、ホットプレート、熱風送風機、電気炉または高周波加熱炉等を用いた方法が挙げられる。また、加熱温度は、使用した溶媒の沸点を考慮して適宜調整すればよく、例えば、沸点よりも数十℃低い温度に加熱することが好ましい。(Step of removing solvent (step S3))
Next, the solvent is removed by heating the coating film of the obtained solid lubricating paste to a temperature at which the solvent evaporates. The method of heating is not particularly limited, and examples thereof include a method using a drying oven, a hot plate, a hot air blower, an electric furnace, a high frequency heating furnace, or the like. Further, the heating temperature may be appropriately adjusted in consideration of the boiling point of the solvent used, and for example, it is preferable to heat to a temperature several tens of degrees lower than the boiling point.

溶媒の沸点を超える温度に加熱した場合には、溶媒が急激に蒸発し、塗布膜にクレーター状の穴が発生し、厚さも不均一になり易い。さらに、塗布膜の内部から生じた溶媒蒸気の上昇気流によって、塗布膜の表面近傍において、塗布膜の厚さ方向と平行な状態の固体潤滑剤粒子１１の存在割合が多くなるため、摺動性を低下させる要因となる。一方、溶媒の沸点よりも極端に低い温度に加熱した場合には、溶媒を除去するまでに長時間を要し、生産性が低下する。 When heated to a temperature exceeding the boiling point of the solvent, the solvent evaporates rapidly, crater-like holes are generated in the coating film, and the thickness tends to be non-uniform. Further, due to the updraft of the solvent vapor generated from the inside of the coating film, the abundance ratio of the solid lubricant particles 11 in the state parallel to the thickness direction of the coating film increases in the vicinity of the surface of the coating film, so that the slidability It becomes a factor to reduce. On the other hand, when heated to a temperature extremely lower than the boiling point of the solvent, it takes a long time to remove the solvent, and the productivity is lowered.

（固体潤滑層を形成する工程（ステップＳ４））
次に、溶媒が除去された塗布膜を、バインダー１２が硬化する温度に加熱することによって、リン酸亜鉛層６の表面に、バインダー１２および固体潤滑剤粒子１１を含む固体潤滑層７を形成する。加熱する方法は、特に限定されないが、乾燥オーブン、ホットプレート、熱風送風機、電気炉または高周波加熱炉等を用いた方法が挙げられる。また、硬化処理温度は、使用したバインダー１２の硬化温度を考慮して適宜調整すればよい。熱処理によるアルミニウム合金の結晶組織の変質およびリン酸亜鉛層６の耐熱性の観点から、バインダー１２を硬化させる際の温度は、好ましくは２５０℃以下、より好ましくは２００℃以下、さらにより好ましくは１８０℃以下である。(Step of forming a solid lubricating layer (step S4))
Next, the coating film from which the solvent has been removed is heated to a temperature at which the binder 12 is cured to form a solid lubricating layer 7 containing the binder 12 and the solid lubricant particles 11 on the surface of the zinc phosphate layer 6. .. The method of heating is not particularly limited, and examples thereof include a method using a drying oven, a hot plate, a hot air blower, an electric furnace, a high frequency heating furnace, or the like. Further, the curing treatment temperature may be appropriately adjusted in consideration of the curing temperature of the binder 12 used. From the viewpoint of alteration of the crystal structure of the aluminum alloy by heat treatment and heat resistance of the zinc phosphate layer 6, the temperature at which the binder 12 is cured is preferably 250 ° C. or lower, more preferably 200 ° C. or lower, and even more preferably 180. It is below ° C.

なお、固体潤滑層７を二層構造とする場合には、固体潤滑剤ペーストを塗布する工程および溶媒を除去する工程を２回繰り返した後、バインダー１２を硬化させる工程を１回行って固体潤滑層７を形成すればよい。また、固体潤滑剤ペーストを塗布する工程と、溶媒を除去する工程と、バインダー１２を硬化させる工程とを行って固体潤滑層７を形成する工程を、２回繰り返すことによって、固体潤滑層７を二層構造としてもよい。 When the solid lubricating layer 7 has a two-layer structure, the step of applying the solid lubricant paste and the step of removing the solvent are repeated twice, and then the step of curing the binder 12 is performed once to perform solid lubrication. The layer 7 may be formed. Further, the solid lubricating layer 7 is formed by repeating the step of applying the solid lubricant paste, the step of removing the solvent, and the step of curing the binder 12 to form the solid lubricating layer 7 twice. It may have a two-layer structure.

（研磨剤ペーストを塗布する工程（ステップＳ５））
次に、溶媒で希釈したバインダー１４に研磨剤粒子１３を所定の比率で配合し、混合分散させることで研磨剤ペーストを調製する。研磨剤粒子１３を混合分散させる方法は、特に限定されないが、例えば、ニーダー、ボールミル、遊星ボールミル、混練ミキサーまたはビーズミル等を用いた方法が挙げられる。ここで用いるバインダー１４は、後述する硬化処理温度を考慮して適宜選定することが好ましい。(Step of applying abrasive paste (step S5))
Next, the abrasive particles 13 are mixed in a predetermined ratio with the binder 14 diluted with a solvent, and mixed and dispersed to prepare an abrasive paste. The method for mixing and dispersing the abrasive particles 13 is not particularly limited, and examples thereof include a method using a kneader, a ball mill, a planetary ball mill, a kneading mixer, a bead mill, and the like. The binder 14 used here is preferably selected as appropriate in consideration of the curing treatment temperature described later.

さらに、研磨剤ペーストの粘度は、特に限定されないが、固体潤滑層７の表面に研磨剤ペーストを均一に塗布できる程度の粘度であることが好ましい。具体的には、研磨剤ペーストは１０Ｐａ・ｓ以下の粘度を有することが好ましく、５Ｐａ・ｓ以下の粘度を有することがより好ましい。バインダー１４の希釈に用いる溶媒としては、特に限定されないが、例えば、クレゾール等のフェノール類、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、Ｎ，Ｎ′−ジメチルホルムアミド、１，３−ジメチルイミダゾリジノン、４−モルホリンカルボアルデヒド等の極性溶媒、キシレン、トルエン等の芳香族炭化水素、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、γ−ブチロラクトンまたはδ−バレロラクトン等のケトン類などが挙げられる。 Further, the viscosity of the abrasive paste is not particularly limited, but it is preferable that the viscosity is such that the abrasive paste can be uniformly applied to the surface of the solid lubricating layer 7. Specifically, the abrasive paste preferably has a viscosity of 10 Pa · s or less, and more preferably has a viscosity of 5 Pa · s or less. The solvent used for diluting the binder 14 is not particularly limited, but for example, phenols such as cresol, N-methyl-2-pyrrolidone, N, N'-dimethylformamide, 1,3-dimethylimidazolidinone, 4-. Examples thereof include polar solvents such as morpholine carboaldehyde, aromatic hydrocarbons such as xylene and toluene, and ketones such as methyl ethyl ketone, methyl isobutyl ketone, γ-butyrolactone or δ-valerolactone.

次に、研磨剤ペーストを、固体潤滑層７の表面に均一な厚さとなるように塗布する。研磨剤ペーストを塗布する方法は、特に限定されないが、例えば、スプレー法、浸漬法、刷毛塗法、スクリーン印刷法または転写法等が挙げられる。塗布膜の厚さは、研磨剤ペーストの乾燥収縮率および硬化収縮率から逆算し、乾燥および硬化後の研磨層８の厚さが所望の厚さとなるように適宜調整すればよい。 Next, the abrasive paste is applied to the surface of the solid lubricating layer 7 so as to have a uniform thickness. The method of applying the abrasive paste is not particularly limited, and examples thereof include a spray method, a dipping method, a brush coating method, a screen printing method, and a transfer method. The thickness of the coating film may be calculated back from the drying shrinkage rate and the curing shrinkage rate of the abrasive paste, and may be appropriately adjusted so that the thickness of the polishing layer 8 after drying and curing becomes a desired thickness.

（溶媒を除去する工程（ステップＳ６））
次に、得られた研磨滑ペーストの塗布膜を、溶媒が蒸発する温度に加熱することによって、溶媒を除去する。加熱する方法は、特に限定されないが、乾燥オーブン、ホットプレート、熱風送風機、電気炉または高周波加熱炉等を用いた方法が挙げられる。また、加熱温度は、使用した溶媒の沸点を考慮して適宜調整すればよく、例えば、沸点よりも数十℃低い温度に加熱することが好ましい。溶媒の沸点を超える温度に加熱した場合には、溶媒が急激に蒸発し、塗布膜にクレーター状の穴が発生し、厚さも不均一になり易い。一方、溶媒の沸点よりも極端に低い温度に加熱した場合には、溶媒を除去するまでに長時間を要し、生産性が低下する。(Step of removing solvent (step S6))
Next, the solvent is removed by heating the coating film of the obtained polishing slip paste to a temperature at which the solvent evaporates. The method of heating is not particularly limited, and examples thereof include a method using a drying oven, a hot plate, a hot air blower, an electric furnace, a high frequency heating furnace, or the like. Further, the heating temperature may be appropriately adjusted in consideration of the boiling point of the solvent used, and for example, it is preferable to heat to a temperature several tens of degrees lower than the boiling point. When heated to a temperature exceeding the boiling point of the solvent, the solvent evaporates rapidly, crater-like holes are generated in the coating film, and the thickness tends to be non-uniform. On the other hand, when heated to a temperature extremely lower than the boiling point of the solvent, it takes a long time to remove the solvent, and the productivity is lowered.

（研磨層を形成する工程（ステップＳ７））
次に、溶媒が除去された塗布膜を、バインダー１４が硬化する温度に加熱することによって、固体潤滑層７の表面に、バインダー１４および研磨剤粒子１３を含む研磨層８を形成する。加熱する方法は、特に限定されないが、乾燥オーブン、ホットプレート、熱風送風機、電気炉または高周波加熱炉等を用いた方法が挙げられる。また、硬化処理温度は、使用したバインダー１４の硬化温度を考慮して適宜調整すればよい。熱処理によるアルミニウム合金５の結晶組織の変質およびリン酸亜鉛層６の耐熱性の観点から、バインダー１４を硬化させる際の温度は、好ましくは２５０℃以下、より好ましくは２００℃以下、さらにより好ましくは１８０℃以下である。(Step of forming a polishing layer (step S7))
Next, the coating film from which the solvent has been removed is heated to a temperature at which the binder 14 is cured to form a polishing layer 8 containing the binder 14 and the abrasive particles 13 on the surface of the solid lubricating layer 7. The method of heating is not particularly limited, and examples thereof include a method using a drying oven, a hot plate, a hot air blower, an electric furnace, a high frequency heating furnace, or the like. Further, the curing treatment temperature may be appropriately adjusted in consideration of the curing temperature of the binder 14 used. From the viewpoint of alteration of the crystal structure of the aluminum alloy 5 by heat treatment and heat resistance of the zinc phosphate layer 6, the temperature at which the binder 14 is cured is preferably 250 ° C. or lower, more preferably 200 ° C. or lower, and even more preferably. It is 180 ° C. or lower.

以上により、コーティング層９を形成できる。 From the above, the coating layer 9 can be formed.

＜模擬試験＞
次に、実施の形態１に係るスクロール部品１の摺動性および膜厚均一性の効果を検証するための模擬試験について説明する。なお、本模擬試験では、実施の形態１に係るスクロール部品１に施したコーティング層９と同様のコーティングを施した試験片を作製し、評価を実施した。具体的には、以下の実施例１〜実施例８の試験片と、比較例１〜比較例３の試験片とを作製し、各試験片について摺動性、密着性および膜厚の均一性を評価する模擬試験を実施した。<Mock test>
Next, a mock test for verifying the effects of the slidability and film thickness uniformity of the scroll component 1 according to the first embodiment will be described. In this mock test, a test piece having the same coating as the coating layer 9 applied to the scroll component 1 according to the first embodiment was prepared and evaluated. Specifically, the following test pieces of Examples 1 to 8 and the test pieces of Comparative Examples 1 to 3 were prepared, and the slidability, adhesion, and film thickness uniformity of each test piece were prepared. A mock test was conducted to evaluate.

表１は、模擬試験で用いた研磨剤粒子をまとめた表である。表２は、実施例１〜実施例８の試験片と比較例１〜比較例３の試験片について模擬試験を行った結果をまとめた表である。 Table 1 is a table summarizing the abrasive particles used in the mock test. Table 2 is a table summarizing the results of mock tests performed on the test pieces of Examples 1 to 8 and the test pieces of Comparative Examples 1 to 3.

Figure 0006768991
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［実施例１］
アルミニウム合金であるＡＤＣ１４の表面に、化学的なリン酸処理により、リン酸亜鉛層６を約４．２μｍの厚みになるように形成した。このとき、リン酸亜鉛粒子１０の長径が約４．５μｍになるように、リン酸処理の条件を調整した。次に、リン酸亜鉛層６の表面に、長径が約５μｍのＭｏＳ２粒子を６０体積％の割合で、エポキシ樹脂に分散した固体潤滑層７を、約１６μｍの厚みになるように、形成した。[Example 1]
A zinc phosphate layer 6 was formed on the surface of ADC14, which is an aluminum alloy, by chemical phosphoric acid treatment so as to have a thickness of about 4.2 μm. At this time, the conditions for the phosphoric acid treatment were adjusted so that the major axis of the zinc phosphate particles 10 was about 4.5 μm. Next, on the surface of the zinc phosphate layer 6, a solid lubricating layer 7 in which MoS2 particles having a major axis of about 5 μm were dispersed in an epoxy resin at a ratio of 60% by volume was formed so as to have a thickness of about 16 μm.

固体潤滑層７のエポキシ樹脂の硬化条件は、１８０℃で２時間とした。次に、固体潤滑層７の表面に、表１のＮｏ．Ｆの研磨剤粒子１３を５５体積％の割合でエポキシ樹脂に分散した研磨層８を、約２５．２μｍの厚みになるように、形成した。研磨層８のエポキシ樹脂の硬化条件は、１８０℃で２時間とした。このように、アルミニウム合金５にコーティング層９を形成した摺動性および密着性評価用の試験片を得た。また、上記と同様にして、スクロール形状のアルミニウム合金（ＡＤＣ１４）にコーティング層を形成した膜厚の均一性評価用の試験片を得た。 The curing conditions of the epoxy resin of the solid lubricating layer 7 were 180 ° C. for 2 hours. Next, on the surface of the solid lubricating layer 7, No. The polishing layer 8 in which the polishing agent particles 13 of F were dispersed in the epoxy resin at a ratio of 55% by volume was formed so as to have a thickness of about 25.2 μm. The curing conditions of the epoxy resin of the polishing layer 8 were 180 ° C. for 2 hours. In this way, a test piece for evaluating slidability and adhesion in which the coating layer 9 was formed on the aluminum alloy 5 was obtained. Further, in the same manner as described above, a test piece for evaluating the uniformity of the film thickness in which the coating layer was formed on the scroll-shaped aluminum alloy (ADC14) was obtained.

［実施例２］
リン酸亜鉛層６の厚みを４．７μｍに変え、固体潤滑層７の厚みを１５．８μｍに変え、研磨剤粒子１３の種類を表１のＮｏ．Ｃに変え、研磨層８の厚みを２７．４μｍに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、各試験片を得た。[Example 2]
The thickness of the zinc phosphate layer 6 was changed to 4.7 μm, the thickness of the solid lubricating layer 7 was changed to 15.8 μm, and the types of the abrasive particles 13 were changed to No. 1 in Table 1. Each test piece was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the polishing layer 8 was changed to C and the thickness of the polishing layer 8 was changed to 27.4 μm.

［実施例３］
リン酸亜鉛層６の厚みを３．８μｍに変え、固体潤滑層７の厚みを１７．１μｍに変え、研磨剤粒子１３の種類を表１のＮｏ．Ｈに変え、研磨層８の厚みを３１μｍに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、各試験片を得た。[Example 3]
The thickness of the zinc phosphate layer 6 was changed to 3.8 μm, the thickness of the solid lubricating layer 7 was changed to 17.1 μm, and the types of the abrasive particles 13 were changed to No. 1 in Table 1. Each test piece was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the polishing layer 8 was changed to H and the thickness of the polishing layer 8 was changed to 31 μm.

［実施例４］
リン酸亜鉛層６の厚みを５．０μｍに変え、固体潤滑層７の厚みを１５．４μｍに変え、研磨剤粒子１３の種類を表１のＮｏ．Ｉに変え、研磨層８の厚みを２６．６μｍに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、各試験片を得た。[Example 4]
The thickness of the zinc phosphate layer 6 was changed to 5.0 μm, the thickness of the solid lubricating layer 7 was changed to 15.4 μm, and the types of the abrasive particles 13 were changed to No. 1 in Table 1. Each test piece was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the polishing layer 8 was changed to 26.6 μm instead of I.

［実施例５］
リン酸亜鉛層６の厚みを３．９μｍに変え、固体潤滑層７の厚みを１８．０μｍに変え、研磨剤粒子１３の種類を表１のＮｏ．Ｊに変え、研磨層８の厚みを３３．２μｍに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、各試験片を得た。[Example 5]
The thickness of the zinc phosphate layer 6 was changed to 3.9 μm, the thickness of the solid lubricating layer 7 was changed to 18.0 μm, and the types of the abrasive particles 13 were changed to No. 1 in Table 1. Each test piece was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the polishing layer 8 was changed to 33.2 μm instead of J.

［実施例６］
リン酸亜鉛層６の厚みを４．１μｍに変え、固体潤滑層７の厚みを１９．３μｍに変え、研磨剤粒子１３の種類を表１のＮｏ．Ｄに変え、研磨層８の厚みを２９．１μｍに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、各試験片を得た。[Example 6]
The thickness of the zinc phosphate layer 6 was changed to 4.1 μm, the thickness of the solid lubricating layer 7 was changed to 19.3 μm, and the types of the abrasive particles 13 were changed to No. 1 in Table 1. Each test piece was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the polishing layer 8 was changed to 29.1 μm instead of D.

［実施例７］
リン酸亜鉛層６の厚みを４．４μｍに変え、固体潤滑層７の厚みを１８．５μｍに変え、研磨剤粒子１３の種類を表１のＮｏ．Ｅに変え、研磨層８の厚みを２５．６μｍに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、各試験片を得た。[Example 7]
The thickness of the zinc phosphate layer 6 was changed to 4.4 μm, the thickness of the solid lubricating layer 7 was changed to 18.5 μm, and the types of the abrasive particles 13 were changed to No. 1 in Table 1. Each test piece was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the polishing layer 8 was changed to 25.6 μm instead of E.

［実施例８］
リン酸亜鉛層６の厚みを４．５μｍに変え、固体潤滑層７の厚みを１５．７μｍに変え、研磨剤粒子１３の種類を表１のＮｏ．Ｇに変え、研磨層８の厚みを２７．８μｍに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、各試験片を得た。[Example 8]
The thickness of the zinc phosphate layer 6 was changed to 4.5 μm, the thickness of the solid lubricating layer 7 was changed to 15.7 μm, and the types of the abrasive particles 13 were changed to No. 1 in Table 1. Each test piece was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the polishing layer 8 was changed to 27.8 μm instead of G.

［比較例１］
リン酸亜鉛層６の厚みを４．７μｍに変え、固体潤滑層７の厚みを１８．４μｍに変え、研磨剤粒子１３の種類を表１のＮｏ．Ａに変え、研磨層８の厚みを２６．７μｍに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、各試験片を得た。[Comparative Example 1]
The thickness of the zinc phosphate layer 6 was changed to 4.7 μm, the thickness of the solid lubricating layer 7 was changed to 18.4 μm, and the types of the abrasive particles 13 were changed to No. 1 in Table 1. Each test piece was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the polishing layer 8 was changed to 26.7 μm instead of A.

［比較例２］
リン酸亜鉛層６の厚みを３．６μｍに変え、固体潤滑層７の厚みを１７．２μｍに変え、研磨剤粒子１３の種類を表１のＮｏ．Ｂに変え、研磨層８の厚みを２９．３μｍに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、各試験片を得た。[Comparative Example 2]
The thickness of the zinc phosphate layer 6 was changed to 3.6 μm, the thickness of the solid lubricating layer 7 was changed to 17.2 μm, and the types of the abrasive particles 13 were changed to No. 1 in Table 1. Each test piece was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the polishing layer 8 was changed to 29.3 μm instead of B.

［比較例３］
アルミニウム合金（ＡＤＣ１４）の表面にリン酸亜鉛層６を形成せず、固体潤滑層７の厚みを１９．１μｍに変え、研磨剤粒子１３の種類を表１のＮｏ．Ｆに変え、研磨層８の厚みを２８．０μｍに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、各試験片を得た。[Comparative Example 3]
The zinc phosphate layer 6 was not formed on the surface of the aluminum alloy (ADC14), the thickness of the solid lubricating layer 7 was changed to 19.1 μm, and the types of the abrasive particles 13 were changed to No. 1 in Table 1. Each test piece was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the polishing layer 8 was changed to F and the thickness of the polishing layer 8 was changed to 28.0 μm.

ここで、摺動性の評価として、ピンオンディスク法による焼付き耐力を評価した。表２における「摺動性（焼付き耐力）」の評価結果は、実施例１の試験片で得られた焼付き耐力の評価結果を基準とする。そして、各実施例または各比較例の試験片で得られた焼付き耐力の評価結果が、実施例１の評価結果と同等の場合を〇、若干劣るが許容範囲内の場合を△、かなり劣り許容範囲外の場合を×としている。 Here, as an evaluation of slidability, the seizure resistance by the pin-on disk method was evaluated. The evaluation result of "sliding resistance (seizure resistance)" in Table 2 is based on the evaluation result of seizure resistance obtained from the test piece of Example 1. Then, the case where the evaluation result of the seizure proof stress obtained by the test piece of each Example or each Comparative Example is the same as the evaluation result of Example 1 is 〇, and the case where it is slightly inferior but within the allowable range is Δ, which is considerably inferior. Cases outside the permissible range are marked with x.

また、コーティング層９の密着性として、サイカス法による膜の剥離強度を測定した。表２における「密着性（剥離強度）」の評価結果は、実施例１の試験片で得られた剥離強度の評価結果を基準とする。そして、各実施例または各比較例の試験片で得られた剥離強度の評価結果が、実施例１の評価結果と同等の場合を〇、若干劣るが許容範囲内の場合を△、かなり劣り許容範囲外の場合を×としている。 Further, as the adhesion of the coating layer 9, the peel strength of the film by the psychus method was measured. The evaluation result of "adhesion (peeling strength)" in Table 2 is based on the evaluation result of peeling strength obtained from the test piece of Example 1. Then, the case where the evaluation result of the peel strength obtained by the test piece of each Example or each Comparative Example is the same as the evaluation result of Example 1 is 〇, the case where it is slightly inferior but within the allowable range is Δ, and the evaluation result is considerably inferior. The case outside the range is marked with x.

さらに、コーティング層９の膜厚均一性は、以下のように評価した。すなわち、スクロール形状の各試験片を評価用の圧縮機に組み込み、圧縮機を１時間運転した後に、スクロール形状の試験片を取り出す。そして、試験片の摺動部について、２０カ所の断面ＳＥＭ写真から各箇所のコーティング層厚を算出し、膜厚の最大値と最小値の差を算出することで、膜厚均一性を評価した。表２における「膜厚の均一性（厚みバラツキ）」の評価結果は、実施例１の試験片で得られた膜厚均一性の評価結果を基準とし、各実施例または各比較例の試験片で得られた膜厚均一性の評価結果が、実施例１の評価結果と同等の場合を〇、若干劣るが許容範囲内の場合を△、かなり劣り許容範囲外の場合を×としている。 Further, the film thickness uniformity of the coating layer 9 was evaluated as follows. That is, each scroll-shaped test piece is incorporated into an evaluation compressor, the compressor is operated for 1 hour, and then the scroll-shaped test piece is taken out. Then, with respect to the sliding portion of the test piece, the coating layer thickness of each portion was calculated from the cross-sectional SEM photographs of 20 locations, and the difference between the maximum value and the minimum value of the film thickness was calculated to evaluate the film thickness uniformity. .. The evaluation result of "film thickness uniformity (thickness variation)" in Table 2 is based on the evaluation result of film thickness uniformity obtained with the test piece of Example 1, and the test piece of each Example or each Comparative Example. When the evaluation result of film thickness uniformity obtained in 1 is equivalent to the evaluation result of Example 1, the case where it is slightly inferior but within the allowable range is marked with Δ, and the case where it is considerably inferior and outside the allowable range is marked with ×.

表２より、バインダーとして用いるモース硬度２．５のエポキシ樹脂よりもモース硬度の高い研磨剤粒子を用いた実施例１〜実施例８の試験片は、摺動部の膜厚の均一性に優れていることが分かる。また、焼付き耐力およびコーティング層の密着性も良好であり、アルミニウム合金のコーティング層として有用であることが分かる。特に、研磨剤粒子１３の粒径を０．１８μｍ〜４．７μｍとした実施例１〜実施例５および実施例７〜実施例８の試験片は、膜厚の均一性が高く、摺動性にも優れていることが分かる。 From Table 2, the test pieces of Examples 1 to 8 using abrasive particles having a Mohs hardness higher than that of an epoxy resin having a Mohs hardness of 2.5 used as a binder are excellent in the uniformity of the film thickness of the sliding portion. You can see that. In addition, the seizure resistance and the adhesion of the coating layer are also good, and it can be seen that the coating layer is useful as an aluminum alloy. In particular, the test pieces of Examples 1 to 5 and Examples 7 to 8 in which the particle size of the abrasive particles 13 was 0.18 μm to 4.7 μm had high film thickness uniformity and slidability. It turns out that it is also excellent.

一方、モース硬度１〜モース硬度２の柔らかい研磨剤粒子１３を用いた比較例１および比較例２の試験片は、削れ難く研磨層８による研磨効果が得られないため、膜厚均一性が非常に悪い。かつ下地の固体潤滑層７が摺動面１ａに露出しないことから、摺動性にも劣ることが分かる。ただし、比較例２については、研磨剤粒子１３に固体潤滑性を有するｈ−ＢＮを用いていることから、実施例１と比較して若干劣る程度の摺動性は有している。また、比較例３については、アルミニウム合金の表面にリン酸亜鉛層６を形成していないことから、固体潤滑層７を保持するアンカー効果が働かず、リン酸亜鉛層６と固体潤滑層７との密着性が著しく劣ることが分かる。このように密着性が劣ることから、摺動時に固体潤滑層７がリン酸亜鉛層６から剥がれ落ちてしまった。このため、比較例３では、研磨効果による膜厚均一性の向上および固体潤滑層７による摺動性の向上の効果が得られていない。 On the other hand, the test pieces of Comparative Example 1 and Comparative Example 2 using the soft abrasive particles 13 having a Mohs hardness of 1 to 2 have very high film thickness uniformity because they are difficult to scrape and the polishing effect of the polishing layer 8 cannot be obtained. Bad for. Moreover, since the underlying solid lubricating layer 7 is not exposed on the sliding surface 1a, it can be seen that the slidability is also inferior. However, in Comparative Example 2, since h-BN having solid lubricity is used for the abrasive particles 13, the slidability is slightly inferior to that of Example 1. Further, in Comparative Example 3, since the zinc phosphate layer 6 was not formed on the surface of the aluminum alloy, the anchor effect for holding the solid lubricating layer 7 did not work, and the zinc phosphate layer 6 and the solid lubricating layer 7 It can be seen that the adhesion of is significantly inferior. Since the adhesiveness is poor as described above, the solid lubricating layer 7 has peeled off from the zinc phosphate layer 6 during sliding. Therefore, in Comparative Example 3, the effect of improving the film thickness uniformity by the polishing effect and the effect of improving the slidability by the solid lubricating layer 7 are not obtained.

＜効果＞
本実施の形態１のスクロール部品１は、他の部材と摺動する摺動面１ａを有し、アルミニウム合金で構成されたスクロール基材１ｂと、スクロール基材１ｂの摺動面１ａに形成されたコーティング層９とを備える。コーティング層９は、摺動面１ａに形成され、リン酸亜鉛粒子１０を含むリン酸亜鉛層６と、リン酸亜鉛層６の表面に形成され、固体潤滑剤粒子１１を含む固体潤滑層７と、固体潤滑層７の表面に形成され、バインダー１４およびバインダー１４のモース硬度よりも高いモース硬度を有する研磨剤粒子１３を含む研磨層８とを備える。<Effect>
The scroll component 1 of the first embodiment has a sliding surface 1a that slides with other members, and is formed on a scroll base material 1b made of an aluminum alloy and a sliding surface 1a of the scroll base material 1b. The coating layer 9 is provided. The coating layer 9 is formed on the sliding surface 1a and includes the zinc phosphate layer 6 containing the zinc phosphate particles 10, and the solid lubricating layer 7 formed on the surface of the zinc phosphate layer 6 and containing the solid lubricant particles 11. A polishing layer 8 formed on the surface of the solid lubricating layer 7 and containing the binder 14 and the polishing agent particles 13 having a Mohs hardness higher than the Mohs hardness of the binder 14 is provided.

これにより、摺動性に優れ且つコーティング層９の膜厚の均一性を向上したスクロール部品１を提供することができる。その結果、焼き付きを防止でき、また、冷媒ガスの漏れによる出力低下を防止可能なスクロール部品１を提供することができる。 This makes it possible to provide the scroll component 1 having excellent slidability and improved uniformity of the film thickness of the coating layer 9. As a result, it is possible to provide the scroll component 1 which can prevent seizure and prevent a decrease in output due to leakage of the refrigerant gas.

研磨剤粒子のモース硬度は、３以上、７以下である。また、研磨剤粒子の平均粒径が０．１μｍ以上、５μｍ以下である。さらに、固体潤滑剤粒子１１が鱗片状である。 The Mohs hardness of the abrasive particles is 3 or more and 7 or less. Further, the average particle size of the abrasive particles is 0.1 μm or more and 5 μm or less. Further, the solid lubricant particles 11 are scaly.

これらにより、摺動性およびコーティング層９の膜厚の均一性をより向上できる。 As a result, the slidability and the uniformity of the film thickness of the coating layer 9 can be further improved.

固体潤滑剤粒子１１は、ＭｏＳ２、ＷＳ２、ｈ−ＢＮ、グラファイトのうち、少なくとも１種からなる。 The solid lubricant particles 11 are composed of at least one of MoS2, WS2, h-BN, and graphite.

このように、固体潤滑剤粒子１１として、ＭｏＳ２、ＷＳ２、ｈ−ＢＮ、グラファイトのうち、少なくとも１種を用いることができる。 As described above, at least one of MoS2, WS2, h-BN, and graphite can be used as the solid lubricant particles 11.

リン酸亜鉛粒子１０が板状である。 The zinc phosphate particles 10 are plate-shaped.

これにより、リン酸亜鉛層６と固体潤滑層７との密着性を高めることができ、摺動時に固体潤滑層７がリン酸亜鉛層６から剥がれ落ちることを抑制できる。 As a result, the adhesion between the zinc phosphate layer 6 and the solid lubricating layer 7 can be enhanced, and the solid lubricating layer 7 can be prevented from peeling off from the zinc phosphate layer 6 during sliding.

研磨層８のバインダー１４は、有機系バインダーまたは無機系バインダーである。 The binder 14 of the polishing layer 8 is an organic binder or an inorganic binder.

このように、研磨層８のバインダー１４として有機系バインダーまたは無機系バインダーを用いることができる。 As described above, an organic binder or an inorganic binder can be used as the binder 14 of the polishing layer 8.

本実施の形態１のスクロール部品１の製造方法は、アルミニウム合金５によって構成されたスクロール基材１ｂの摺動面１ａを、リン酸亜鉛処理液に浸漬し、摺動面１ａに、リン酸亜鉛粒子１０を含むリン酸亜鉛層６を形成する工程を含む。また、スクロール部品１の製造方法は、リン酸亜鉛層６の表面に、バインダー１２、固体潤滑剤粒子１１および溶媒を含む固体潤滑剤ペーストを塗布する工程と、固体潤滑剤ペーストが塗布されたスクロール基材１ｂを加熱して溶媒を蒸発により除去する工程と、溶媒が除去されたスクロール基材１ｂを加熱してバインダー１２を硬化させ、リン酸亜鉛層６の表面に固体潤滑層７を形成する工程とを含む。さらに、スクロール部品１の製造方法は、固体潤滑層７の表面に、バインダー１４、バインダー１４のモース硬度よりも高いモース硬度を有する研磨剤粒子１３および溶媒を含む研磨剤ペーストを塗布する工程と、研磨剤ペーストが塗布されたスクロール基材１ｂを加熱して研磨剤ペーストの溶媒を蒸発により除去する工程と、研磨剤ペーストの溶媒が除去されたスクロール基材１ｂを加熱し、研磨剤ペーストのバインダー１４を硬化させて固体潤滑層７の表面に研磨層８を形成する工程と、を含む。 In the method for manufacturing the scroll component 1 of the first embodiment, the sliding surface 1a of the scroll base material 1b made of the aluminum alloy 5 is immersed in a zinc phosphate treatment liquid, and the sliding surface 1a is exposed to zinc phosphate. The step of forming the zinc phosphate layer 6 containing the particles 10 is included. Further, the method of manufacturing the scroll component 1 includes a step of applying a solid lubricant paste containing a binder 12, a solid lubricant particle 11 and a solvent on the surface of the zinc phosphate layer 6, and a scroll to which the solid lubricant paste is applied. A step of heating the base material 1b to remove the paste by evaporation and a step of heating the scroll base material 1b from which the paste has been removed to cure the binder 12 to form a solid lubricating layer 7 on the surface of the zinc phosphate layer 6. Including the process. Further, the method for manufacturing the scroll component 1 includes a step of applying a binder 14, an abrasive paste containing an abrasive particle 13 having an abrasive hardness higher than the moth hardness of the binder 14, and a solvent on the surface of the solid lubricating layer 7. A step of heating the scroll base material 1b to which the abrasive paste is applied to remove the solvent of the abrasive paste by evaporation, and heating the scroll base material 1b to which the solvent of the abrasive paste has been removed to heat the binder of the abrasive paste. It includes a step of curing 14 to form an abrasive layer 8 on the surface of the solid lubricating layer 7.

これにより、摺動性に優れ且つコーティング層９の膜厚の均一性を向上可能なスクロール部品１を高い生産性で製造できる。その結果、焼き付きを防止でき、また、冷媒ガスの漏れによる出力低下を防止可能なスクロール部品１を提供することができる。 As a result, the scroll component 1 having excellent slidability and capable of improving the uniformity of the film thickness of the coating layer 9 can be manufactured with high productivity. As a result, it is possible to provide the scroll component 1 which can prevent seizure and prevent a decrease in output due to leakage of the refrigerant gas.

実施の形態２．
図７は、実施の形態２における、スクロール圧縮機の断面模式図である。
図７において、スクロール圧縮機１５は、いわゆる縦型のスクロール圧縮機であって、例えば冷媒ガス等の流体を圧縮し吐出するものである。スクロール圧縮機１５は、密閉容器１６と、密閉容器１６に収容され、密閉容器１６内に流入する流体を圧縮する圧縮機構部１８と、回転力を発生する電動機２１と、電動機２１により発生する回転力を圧縮機構部１８に伝える駆動軸２２とを備える。密閉容器１６は、例えば円筒形状に形成されており、耐圧性を有している。密閉容器１６の側面には、流体を密閉容器１６内に取り込むための吸入配管２３が接続されており、他の側面には圧縮した流体を密閉容器１６の外へと放出する吐出配管２４が接続されている。Embodiment 2.
FIG. 7 is a schematic cross-sectional view of the scroll compressor according to the second embodiment.
In FIG. 7, the scroll compressor 15 is a so-called vertical scroll compressor, which compresses and discharges a fluid such as a refrigerant gas. The scroll compressor 15 includes a closed container 16, a compression mechanism unit 18 that is housed in the closed container 16 and compresses a fluid flowing into the closed container 16, an electric motor 21 that generates a rotational force, and rotation generated by the electric motor 21. A drive shaft 22 for transmitting a force to the compression mechanism unit 18 is provided. The closed container 16 is formed in a cylindrical shape, for example, and has pressure resistance. A suction pipe 23 for taking the fluid into the closed container 16 is connected to the side surface of the closed container 16, and a discharge pipe 24 for discharging the compressed fluid to the outside of the closed container 16 is connected to the other side surface. Has been done.

圧縮機構部１８は、揺動スクロール２と、固定スクロール３と、揺動スクロール２の自転を防止するオルダム機構１７とを備えている。電動機２１は、固定子１９と、回転子２０とを備えている。駆動軸２２は、固定フレーム２５および補助フレーム２６によって支持されている。 The compression mechanism unit 18 includes a swing scroll 2, a fixed scroll 3, and an oldham mechanism 17 that prevents the swing scroll 2 from rotating. The electric motor 21 includes a stator 19 and a rotor 20. The drive shaft 22 is supported by a fixed frame 25 and an auxiliary frame 26.

本実施の形態２のスクロール圧縮機１５において、揺動スクロール２および固定スクロール３は、実施の形態１に係るスクロール部品１によって構成されている。スクロール部品１は上述したようにアルミニウム合金で構成されているため、鋳鉄に比べて軽量である。このため、圧縮機運転時に揺動スクロール２に印加される遠心力を軽減できる。 In the scroll compressor 15 of the second embodiment, the swing scroll 2 and the fixed scroll 3 are composed of the scroll component 1 according to the first embodiment. Since the scroll component 1 is made of an aluminum alloy as described above, it is lighter than cast iron. Therefore, the centrifugal force applied to the swing scroll 2 during the compressor operation can be reduced.

また、アルミニウム合金５の表面に施したコーティング層９により、摺動性が向上する。さらに、コーティング層９の膜厚が均一化することで、冷媒ガスの漏れが抑制される。そのため、揺動スクロール２の回転数を上げることができ、冷媒ガスの圧縮効率が向上し、スクロール圧縮機１５の高出力化が可能となる。スクロール圧縮機１５の密閉容器１６内にスクロール部品１を組み込む方法としては、特に限定されることはなく、公知の方法に従って行うことができる。 Further, the coating layer 9 applied to the surface of the aluminum alloy 5 improves the slidability. Further, by making the film thickness of the coating layer 9 uniform, leakage of the refrigerant gas is suppressed. Therefore, the rotation speed of the swing scroll 2 can be increased, the compression efficiency of the refrigerant gas is improved, and the output of the scroll compressor 15 can be increased. The method of incorporating the scroll component 1 into the closed container 16 of the scroll compressor 15 is not particularly limited, and can be performed according to a known method.

上記のように、本実施の形態２は、固定スクロール３および揺動スクロール２が実施の形態１に係るスクロール部品１によって構成されているので、摺動面１ａ部分の摺動性に優れ、摺動面の焼付きを防止可能なスクロール圧縮機を提供することができる。また、本実施の形態２は、コーティング層９の膜厚均一性を確保できるため、冷媒ガスの漏れ抑制に優れ、冷媒ガスの漏れによる出力低下を防止することのできるスクロール圧縮機を提供することができる。 As described above, in the second embodiment, since the fixed scroll 3 and the swing scroll 2 are composed of the scroll component 1 according to the first embodiment, the sliding surface 1a portion is excellent in slidability and sliding. It is possible to provide a scroll compressor capable of preventing seizure of the moving surface. Further, in the second embodiment, since the uniform film thickness of the coating layer 9 can be ensured, it is possible to provide a scroll compressor which is excellent in suppressing leakage of refrigerant gas and can prevent output decrease due to leakage of refrigerant gas. Can be done.

１ スクロール部品、１ａ 摺動面、１ｂ スクロール基材、２ 揺動スクロール、３ 固定スクロール、５ アルミニウム合金、６ リン酸亜鉛層、７ 固体潤滑層、８ 研磨層、９ コーティング層、１０ リン酸亜鉛粒子、１１ 固体潤滑剤粒子、１２ バインダー、１３ 研磨剤粒子、１４ バインダー、１５ スクロール圧縮機、１６ 密閉容器、１７ オルダム機構、１８ 圧縮機構部、１９ 固定子、２０ 回転子、２１ 電動機、２２ 駆動軸、２３ 吸入配管、２４ 吐出配管、２５ 固定フレーム、２６ 補助フレーム。 1 Scroll parts, 1a Sliding surface, 1b Scroll base material, 2 Swing scroll, 3 Fixed scroll, 5 Aluminum alloy, 6 Zinc phosphate layer, 7 Solid lubrication layer, 8 Polishing layer, 9 Coating layer, 10 Zinc phosphate Particles, 11 Solid Lubricant Particles, 12 Binders, 13 Abrasive Particles, 14 Binders, 15 Scroll Compressors, 16 Closed Containers, 17 Aluminum Mechanisms, 18 Compression Mechanisms, 19 Stator, 20 Rotors, 21 Electric Motors, 22 Drives Shaft, 23 suction pipe, 24 discharge pipe, 25 fixed frame, 26 auxiliary frame.

Claims (15)

他の部材と摺動する摺動面を有し、アルミニウム合金で構成されたスクロール基材と、
前記スクロール基材の前記摺動面に形成されたコーティング層とを備え、
前記コーティング層は、
前記摺動面に形成され、リン酸亜鉛粒子を含むリン酸亜鉛層と、
前記リン酸亜鉛層の表面に形成され、固体潤滑剤粒子を含む固体潤滑層と、
前記固体潤滑層の表面に形成され、バインダーおよび前記バインダーのモース硬度よりも高いモース硬度を有する研磨剤粒子を含む研磨層とを備え、
前記研磨層の厚み（Ｔ）が、前記固体潤滑層の最大厚み（ｔ ｍａｘ ）と前記固体潤滑層の最小厚み（ｔ ｍｉｎ ）から、Ｔ≧ｔ ｍａｘ −ｔ ｍｉｎ で算出される厚みであるスクロール部品。 A scroll base material that has a sliding surface that slides with other members and is made of aluminum alloy,
A coating layer formed on the sliding surface of the scroll base material is provided.
The coating layer is
A zinc phosphate layer formed on the sliding surface and containing zinc phosphate particles,
A solid lubricating layer formed on the surface of the zinc phosphate layer and containing solid lubricant particles,
A polishing layer formed on the surface of the solid lubricating layer and containing a binder and abrasive particles having a Mohs hardness higher than the Mohs hardness of the binder is provided .
The thickness (T) of the polishing layer is a scroll that is calculated from the maximum thickness (t max ) of the solid lubricating layer and the minimum thickness (t min ) of the solid lubricating layer by T ≧ t max −t min. parts. 前記研磨剤粒子のモース硬度が３以上、７以下である請求項１記載のスクロール部品。 The scroll component according to claim 1, wherein the abrasive particles have a Mohs hardness of 3 or more and 7 or less. 前記研磨剤粒子の平均粒径が０．１μｍ以上、５μｍ以下である請求項１または請求項２記載のスクロール部品。 The scroll component according to claim 1 or 2, wherein the average particle size of the abrasive particles is 0.1 μm or more and 5 μm or less. 前記固体潤滑剤粒子は鱗片状である請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載のスクロール部品。 The scroll component according to any one of claims 1 to 3, wherein the solid lubricant particles are scaly. 前記固体潤滑剤粒子が、ＭｏＳ２、ＷＳ２、ｈ−ＢＮ、グラファイトのうち、少なくとも１種からなる請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のスクロール部品。 The scroll component according to any one of claims 1 to 4, wherein the solid lubricant particles consist of at least one of MoS2, WS2, h-BN, and graphite. 前記リン酸亜鉛粒子が板状である請求項１〜請求項５のいずれか一項に記載のスクロール部品。 The scroll component according to any one of claims 1 to 5, wherein the zinc phosphate particles are plate-shaped. 前記バインダーは、有機系バインダーまたは無機系バインダーである請求項１〜請求項６のいずれか一項に記載のスクロール部品。 The scroll component according to any one of claims 1 to 6, wherein the binder is an organic binder or an inorganic binder. 揺動スクロールと固定スクロールとを有し、流体を圧縮する圧縮機構部を備え、
前記揺動スクロールおよび前記固定スクロールが請求項１〜請求項７のいずれか一項に記載のスクロール部品で構成されているスクロール圧縮機。 It has a swing scroll and a fixed scroll, and is equipped with a compression mechanism that compresses the fluid.
A scroll compressor in which the oscillating scroll and the fixed scroll are composed of the scroll component according to any one of claims 1 to 7. アルミニウム合金によって構成されたスクロール基材の摺動面を、リン酸亜鉛処理液に浸漬し、前記摺動面に、リン酸亜鉛粒子を含むリン酸亜鉛層を形成する工程と、
前記リン酸亜鉛層の表面に、バインダー、固体潤滑剤粒子および溶媒を含む固体潤滑剤ペーストを塗布する工程と、
前記固体潤滑剤ペーストが塗布された前記スクロール基材を加熱して前記溶媒を蒸発により除去する工程と、
前記溶媒が除去された前記スクロール基材を加熱して前記バインダーを硬化させ、前記リン酸亜鉛層の表面に固体潤滑層を形成する工程と、
前記固体潤滑層の表面に、バインダー、前記バインダーのモース硬度よりも高いモース硬度を有する研磨剤粒子および溶媒を含む研磨剤ペーストを塗布する工程と、
前記研磨剤ペーストが塗布された前記スクロール基材を加熱して前記研磨剤ペーストの前記溶媒を蒸発により除去する工程と、
前記研磨剤ペーストの前記溶媒が除去された前記スクロール基材を加熱し、前記研磨剤ペーストの前記バインダーを硬化させて前記固体潤滑層の表面に、前記固体潤滑層の最大厚み（ｔ ｍａｘ ）と前記固体潤滑層の最小厚み（ｔ ｍｉｎ ）から、Ｔ≧ｔ ｍａｘ −ｔ ｍｉｎ で算出される厚み（Ｔ）を有する研磨層を形成する工程と、を含むスクロール部品の製造方法。 A step of immersing the sliding surface of the scroll base material made of an aluminum alloy in a zinc phosphate treatment liquid to form a zinc phosphate layer containing zinc phosphate particles on the sliding surface.
A step of applying a solid lubricant paste containing a binder, solid lubricant particles and a solvent to the surface of the zinc phosphate layer, and
A step of heating the scroll base material to which the solid lubricant paste is applied to remove the solvent by evaporation, and
A step of heating the scroll base material from which the solvent has been removed to cure the binder and forming a solid lubricating layer on the surface of the zinc phosphate layer.
A step of applying a binder, an abrasive paste containing abrasive particles having a Mohs hardness higher than the Mohs hardness of the binder, and a solvent on the surface of the solid lubricating layer, and a step of applying the abrasive paste.
A step of heating the scroll base material to which the abrasive paste is applied to remove the solvent of the abrasive paste by evaporation.
The scroll base material from which the solvent of the abrasive paste has been removed is heated to cure the binder of the abrasive paste so that the surface of the solid lubricating layer has a maximum thickness (t max ) of the solid lubricating layer. A method for manufacturing a scroll component, comprising a step of forming an abrasive layer having a thickness (T) calculated from T ≧ t max −t min from the minimum thickness (t min ) of the solid lubricating layer . 前記研磨剤粒子として、モース硬度が３以上、７以下の研磨剤粒子を用いる請求項９記載のスクロール部品の製造方法。 The method for manufacturing a scroll part according to claim 9, wherein as the abrasive particles, abrasive particles having a Mohs hardness of 3 or more and 7 or less are used. 前記研磨剤粒子として、平均粒径が０．１μｍ以上、５μｍ以下の研磨剤粒子を用いる請求項９または請求項１０記載のスクロール部品の製造方法。 The method for manufacturing a scroll component according to claim 9 or 10, wherein as the abrasive particles, abrasive particles having an average particle diameter of 0.1 μm or more and 5 μm or less are used. 前記固体潤滑剤粒子として、鱗片状の固体潤滑剤粒子を用いる請求項９〜請求項１１のいずれか一項に記載のスクロール部品の製造方法。 The method for manufacturing a scroll part according to any one of claims 9 to 11, wherein scaly solid lubricant particles are used as the solid lubricant particles. 前記固体潤滑剤粒子に、ＭｏＳ２、ＷＳ２、ｈ−ＢＮ、グラファイトのうち、少なくとも１種を用いる請求項９〜請求項１２のいずれか一項に記載のスクロール部品の製造方法。 The method for manufacturing a scroll component according to any one of claims 9 to 12, wherein at least one of MoS2, WS2, h-BN, and graphite is used as the solid lubricant particles. 前記リン酸亜鉛粒子として、板状のリン酸亜鉛粒子を用いた請求項９〜請求項１３のいずれか一項に記載のスクロール部品の製造方法。 The method for manufacturing a scroll part according to any one of claims 9 to 13, wherein plate-shaped zinc phosphate particles are used as the zinc phosphate particles. 前記バインダーに、有機系バインダーまたは無機系バインダーを用いる請求項９〜請求項１４のいずれか一項に記載のスクロール部品の製造方法。 The method for manufacturing a scroll part according to any one of claims 9 to 14, wherein an organic binder or an inorganic binder is used as the binder.
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Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11280415A (en) * 1998-03-27 1999-10-12 Taiho Kogyo Co Ltd Coating film material for slide and slide material using it
JP2003254014A (en) * 2002-03-01 2003-09-10 Toyota Motor Corp Sliding material
JP6633264B1 (en) * 2019-05-08 2020-01-22 三菱電機株式会社 Scroll component, method of manufacturing the same, and scroll compressor

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19646524A1 (en) * 1995-10-30 1997-07-03 Riken Kk Wear-resistant parts, especially the piston ring of an internal combustion engine
HU228100B1 (en) * 2001-03-16 2012-10-29 Taiho Kogyo Co Ltd Sliding material
JP2005337129A (en) * 2004-05-27 2005-12-08 Toyota Industries Corp Sliding member and method for manufacturing sliding member
JP2007203125A (en) * 2006-01-30 2007-08-16 Sanden Corp Sliding member
CN102770668B (en) * 2010-02-26 2015-04-15 株式会社日立制作所 Scroll compressor
JP5753756B2 (en) * 2011-03-07 2015-07-22 大豊工業株式会社 Scroll compressor

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11280415A (en) * 1998-03-27 1999-10-12 Taiho Kogyo Co Ltd Coating film material for slide and slide material using it
JP2003254014A (en) * 2002-03-01 2003-09-10 Toyota Motor Corp Sliding material
JP6633264B1 (en) * 2019-05-08 2020-01-22 三菱電機株式会社 Scroll component, method of manufacturing the same, and scroll compressor

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