JP6682295B2 - Zoom lens and imaging device having the same - Google Patents
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Description
本発明は、ズームレンズ及びそれを有する撮像装置に関し、デジタルカメラ、ビデオカメラ、TVカメラ、監視用カメラ、銀塩フィルム用カメラ等の撮像装置に用いられる撮像光学系に好適なものである。 The present invention relates to a zoom lens and an image pickup apparatus having the zoom lens, and is suitable for an image pickup optical system used in an image pickup apparatus such as a digital camera, a video camera, a TV camera, a surveillance camera, and a silver salt film camera.
撮像装置(カメラ)に用いる撮像光学系には標準な撮影画角を包含し、高解像力で小型のズームレンズであることが要望されている。この他、撮像装置に用いたときは、高速かつ高精度にフォーカスができることが要望されている。一方、近年の一眼レフカメラでは動画撮影機能を有すること、動画撮影中にオートフォーカスできること等が要望されている。動画を撮影するときのフォーカス方式としては、フォーカスレンズ群を駆動させるときの駆動音が小さく、高速なフォーカスが容易であること等が要望されている。 An imaging optical system used for an imaging device (camera) is required to be a small zoom lens that includes a standard photographing field angle and has high resolution. In addition, when used in an image pickup apparatus, it is required to be able to focus at high speed and with high accuracy. On the other hand, recent single-lens reflex cameras are required to have a moving image shooting function and to be capable of autofocus during moving image shooting. As a focus method for shooting a moving image, there is a demand for low driving noise when driving the focus lens group and easy high-speed focusing.
ズームレンズにおいて、物体側の第1レンズ群は一般に大型でしかも高重量になりやすい。このため、物体側の第1レンズ群よりも像側に配置される小型軽量なレンズ群を用いてフォーカシングを行ったズームレンズが知られている(特許文献1乃至5)。 In the zoom lens, the first lens unit on the object side is generally large and tends to be heavy. For this reason, there is known a zoom lens in which focusing is performed using a small and lightweight lens group arranged on the image side of the first lens group on the object side (Patent Documents 1 to 5).
特許文献1は物体側から像側へ順に配置された、正、負、正、負、正の屈折力の第1レンズ群乃至第5レンズ群より構成され、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズを開示している。そしてフォーカシングに際して第4レンズ群が移動するズームレンズを開示している。 Patent Document 1 is composed of first to fifth lens groups having positive, negative, positive, negative, and positive refracting powers arranged in order from the object side to the image side, and the distance between adjacent lens groups during zooming is A changing zoom lens is disclosed. Then, a zoom lens in which the fourth lens unit moves during focusing is disclosed.
特許文献2は物体側から像側へ順に配置された、正、負、正、負、正、正の屈折力の第1レンズ群乃至第6レンズ群より構成され、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズを開示している。そしてフォーカシングに際して第4レンズ群が移動するズームレンズを開示している。 Patent Document 2 is composed of first to sixth lens groups having positive, negative, positive, negative, positive, and positive refracting powers arranged in order from the object side to the image side. A zoom lens with variable spacing is disclosed. Then, a zoom lens in which the fourth lens unit moves during focusing is disclosed.
特許文献3は物体側から像側へ順に配置された、正、負、正、負、正の屈折力の第1レンズ群乃至第5レンズ群から構成されズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズを開示している。そしてフォーカシングに際して第2レンズ群が移動するズームレンズを開示している。 Patent Document 3 is composed of first to fifth lens groups having positive, negative, positive, negative, and positive refracting powers arranged in order from the object side to the image side, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming. There is disclosed a zoom lens that does. Then, a zoom lens in which the second lens group moves during focusing is disclosed.
特許文献4は物体側から像側へ順に配置された、正、負、正、負、正の屈折力の第1レンズ群乃至第5レンズ群より構成されてズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズを開示している。そして第2レンズ群を負の屈折力の2つのレンズ群に分け、フォーカシングに際して第2レンズ群の一部の負の屈折力のレンズ群を移動するズームレンズを開示している。 Patent Document 4 is composed of first to fifth lens groups having positive, negative, positive, negative, and positive refracting powers arranged in order from the object side to the image side, and the distance between adjacent lens groups during zooming is A changing zoom lens is disclosed. Then, a zoom lens is disclosed in which the second lens group is divided into two lens groups having a negative refracting power, and a part of the second lens group having a negative refracting power is moved during focusing.
特許文献5は物体側から像側へ順に配置された、正、負、正、正の屈折力の第1レンズ群乃至第4レンズ群より構成され、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズを開示している。そして第2レンズ群を負の屈折力の2つのレンズ群に分け、フォーカシングに際して双方のレンズ群の間隔を変えながら移動するズームレンズを開示している。 Patent Document 5 includes first to fourth lens groups having positive, negative, positive, and positive refractive powers arranged in order from the object side to the image side, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming. A zoom lens is disclosed. Then, the second lens group is divided into two lens groups having a negative refracting power, and a zoom lens is disclosed which moves while focusing while changing the distance between the two lens groups.
撮像装置に用いるズームレンズには、レンズ系全体が小型であること、フォーカスレンズ群が小型軽量でフォーカシングが高速に行え、フォーカシングに際して静かで、しかも収差変動が少ないこと等が強く要望されている。この他、フォーカスに際して像倍率変化(撮像倍率の変化)があると撮像画面が変化して好ましくないため、フォーカスに際しては像倍率変化が少ないことが要望されている。 There is a strong demand for a zoom lens used in an image pickup apparatus such that the entire lens system is small, the focus lens group is small and lightweight, focusing can be performed at high speed, the focusing lens is quiet during focusing, and there is little variation in aberration. In addition to this, if there is a change in image magnification (change in image pickup magnification) during focusing, the image pickup screen changes, which is not preferable. Therefore, there is a demand for a small change in image magnification during focusing.
一般にフォーカスレンズ群を小型軽量にするため、フォーカスレンズ群の構成レンズ枚数を少なくすると、フォーカスレンズ群の残存収差が大きくなる。このため、フォーカシングに際して収差変動が大きくなり、遠距離から近距離までの物体距離全般にわたり良好な光学性能を得ることが難しくなる。 Generally, if the number of constituent lenses of the focus lens group is reduced in order to reduce the size and weight of the focus lens group, the residual aberration of the focus lens group increases. For this reason, variation in aberration becomes large during focusing, and it becomes difficult to obtain good optical performance over the entire object distance from a long distance to a short distance.
一方、フォーカシングに際しての収差変動を小さくするためにフォーカスレンズ群のパワー(屈折力)を弱くするとフォーカシングに際しての移動量が大きくなり、レンズ全長が増大してくる。全系が小型で、フォーカシングが高速で、しかも静かに行え、かつフォーカシングに際しての収差変動や像倍率変化の少ないズームレンズを得るには、レンズ群の数や各レンズ群の屈折力そしてレンズ構成等を適切に設定することが重要になってくる。 On the other hand, if the power (refractive power) of the focus lens group is weakened in order to reduce the variation in aberration during focusing, the amount of movement during focusing increases and the overall lens length increases. The number of lens groups, the refracting power of each lens group, the lens configuration, etc. are required to obtain a zoom lens that has a compact overall system, can perform focusing quickly and quietly, and has few aberration fluctuations and image magnification changes during focusing. It becomes important to set up properly.
例えば前述した特許文献1のズームレンズは、小型、軽量の第4レンズ群をフォーカシングレンズ群とすることで、静音駆動を容易にしている。特許文献1では広角端から望遠端へのズーミングの際、第4レンズ群を第3レンズ群との間隔が広がるように駆動することで、変倍効果を得ている。
For example, in the zoom lens of Patent Document 1 described above, silent driving is facilitated by using the small and lightweight fourth lens group as a focusing lens group. In Patent Document 1, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the fourth lens group is driven so as to have a larger distance between the fourth lens group and the third lens group, thereby obtaining a variable magnification effect.
しかしながら特許文献1では、望遠端においてフォーカシングレンズ群が駆動する分だけ第5レンズ群との間隔を空ける必要がある。このため、結果として第3レンズ群との間隔を十分に変化させることができず、高ズーム比化を図りつつ、全系の小型化を図るのが困難である。また特許文献2のズームレンズは、小型、軽量の第4レンズ群をフォーカシングレンズ群とすることで、静音駆動を容易にしている。しかしながら特許文献2は、フォーカシング駆動に伴う像倍率変化が、大きくまた全系が大型化する傾向がある。
However, in Patent Document 1, it is necessary to provide a distance from the fifth lens group by the amount of the focusing lens group driven at the telephoto end. Therefore, as a result, the distance from the third lens group cannot be changed sufficiently, and it is difficult to reduce the size of the entire system while achieving a high zoom ratio. Further, the zoom lens of Patent Document 2 facilitates silent driving by using the small and lightweight fourth lens group as a focusing lens group. However, in Patent Document 2, the change in image magnification due to focusing drive is large, and the entire system tends to be large.
本発明は、フォーカシングレンズ群が小型であり、フォーカシングの際の像倍率変化が小さく、かつ全系が小型で高い光学性能を有するズームレンズの提供を目的とする。 It is an object of the present invention to provide a zoom lens having a small focusing lens group, a small change in image magnification during focusing, a small overall system, and high optical performance.
本発明のズームレンズは、負の屈折力のレンズ群Ln1と、前記レンズ群Ln1の像側に隣接して配置された負の屈折力のレンズ群Ln2と、前記レンズ群Ln2の像側に隣接して配置された正の屈折力のレンズ群Lp1と、一つ以上のレンズ群を含む後群を含み、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、ズーミングに際して前記レンズ群Ln1と前記レンズ群Lp1は同一の軌跡で移動し、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して前記レンズ群Ln2は物体側に移動し、前記後群は、前記ズームレンズに含まれる正の屈折力のレンズ群の中で焦点距離が最も短い正の屈折力のレンズ群Lp2を有し、広角端に比べて望遠端において前記レンズ群Lp1と前記レンズ群Lp2の間隔が狭くなることを特徴としている。 The zoom lens of the present invention includes a lens unit Ln1 having a negative refractive power, a lens unit Ln2 having a negative refractive power arranged adjacent to the image side of the lens unit Ln1, and an image side of the lens unit Ln2 being adjacent to the lens unit Ln2. A lens unit Lp1 having a positive refractive power and a rear lens unit including one or more lens units, wherein the distance between adjacent lens units changes during zooming. Ln1 and the lens group Lp1 move along the same locus, the lens group Ln2 moves toward the object side during focusing from infinity to a short distance, and the rear group includes a lens having a positive refractive power included in the zoom lens. has a lens group Lp2 of the shortest positive refractive power and the focal length at the group, the spacing of the said lens Lp1 lens Lp2 is narrowed at the telephoto end than at the wide-angle end this It is characterized in.
本発明によれば、フォーカシングレンズ群が小型であり、フォーカシングの際の像倍率変化が小さく、かつ全系が小型で高い光学性能を有するズームレンズが得られる。 According to the present invention, it is possible to obtain a zoom lens having a small focusing lens group, a small change in image magnification during focusing, a small overall system, and high optical performance.
以下に本発明の好ましい実施の形態を添付の図面に基づいて詳細に説明する。本発明のズームレンズは、物体側より像側へ順に連続して配置された、負の屈折力(焦点距離の逆数)のレンズ群Ln1、負の屈折力のレンズ群Ln2、正の屈折力のレンズ群Lp1、1つ以上のレンズ群を含む後群を含んでいる。ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化する。ズーミングに際してレンズ群Ln1とレンズ群Lp1は同一の軌跡で移動し、無限遠から近距離へのフォーカシングに際してレンズ群Ln2は物体側に移動する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. The zoom lens according to the present invention includes a lens unit Ln1 having a negative refractive power (the reciprocal of the focal length), a lens unit Ln2 having a negative refractive power, and a lens unit Ln2 having a positive refractive power, which are sequentially arranged from the object side to the image side. The lens group Lp1 includes a rear group including one or more lens groups. During zooming, the distance between adjacent lens groups changes. The lens unit Ln1 and the lens unit Lp1 move along the same locus during zooming, and the lens unit Ln2 moves toward the object side during focusing from infinity to a short distance.
図1は本発明の実施例1の広角端におけるレンズ断面図である。図2(A)、(B)は実施例1の無限遠に合焦(フォーカス)したときの広角端、望遠端における収差図である。図3(A)、(B)は実施例1の至近距離に合焦したときの広角端、望遠端における収差図である。実施例1はズーム比9.67、Fナンバー4.10〜6.40のズームレンズである。ここで至近距離とは後述する数値データをmm単位で表したとき(これは以下全て同じである)像面より広角端では500mm、望遠端では700mmである。 1 is a lens cross-sectional view at a wide-angle end according to a first exemplary embodiment of the present invention. FIGS. 2A and 2B are aberration diagrams of Example 1 at the wide-angle end and the telephoto end when focused on infinity. FIGS. 3A and 3B are aberration diagrams of Example 1 at the wide-angle end and the telephoto end when focused on the closest distance. The first embodiment is a zoom lens with a zoom ratio of 9.67 and an F number of 4.10 to 6.40. Here, the close-up distance is 500 mm at the wide-angle end and 700 mm at the telephoto end when the numerical data described later is expressed in mm (this is the same in the following).
図4は本発明の実施例2の広角端におけるレンズ断面図である。図5(A)、(B)は実施例2の無限遠に合焦(フォーカス)したときの広角端、望遠端における収差図である。図6(A)、(B)は実施例2の至近距離に合焦したときの広角端、望遠端における収差図である。実施例2はズーム比9.67、Fナンバー4.10〜6.40のズームレンズである。ここで至近距離とは像面より広角端では700mm、望遠端では700mmである。 FIG. 4 is a lens cross-sectional view at a wide angle end according to a second exemplary embodiment of the present invention. FIG. 5A and FIG. 5B are aberration diagrams at the wide-angle end and the telephoto end when focusing (focusing) on infinity according to the second embodiment. FIGS. 6A and 6B are aberration diagrams at the wide-angle end and the telephoto end when focusing on the closest distance according to the second embodiment. The second embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 9.67 and an F number of 4.10 to 6.40. Here, the closest distance is 700 mm at the wide-angle end from the image plane and 700 mm at the telephoto end.
図7は本発明の実施例3の広角端におけるレンズ断面図である。図8(A)、(B)は実施例3の無限遠に合焦(フォーカス)したときの広角端、望遠端における収差図である。図9(A)、(B)は実施例3の至近距離に合焦したときの広角端、望遠端における収差図である。実施例3はズーム比9.51、Fナンバー3.43〜6.50のズームレンズである。ここで至近距離とは像面より広角端では500mm、望遠端では800mmである。 FIG. 7 is a lens cross-sectional view at a wide-angle end according to a third exemplary embodiment of the present invention. FIGS. 8A and 8B are aberration diagrams of Example 3 at the wide-angle end and the telephoto end when focused on infinity. FIGS. 9A and 9B are aberration diagrams at the wide-angle end and the telephoto end when focusing on a close-up distance in Example 3. The third embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 9.51 and an F number of 3.43 to 6.50. Here, the closest distance is 500 mm at the wide angle end from the image plane and 800 mm at the telephoto end.
図10は本発明の実施例4の広角端におけるレンズ断面図である。図11(A)、(B)は実施例4の無限遠に合焦(フォーカス)したときの広角端、望遠端における収差図である。図12(A)、(B)は実施例4の至近距離に合焦したときの広角端、望遠端における収差図である。実施例4はズーム比8.23、Fナンバー3.07〜6.29のズームレンズである。ここで至近距離とは像面より広角端では500mm、望遠端では800mmである。 FIG. 10 is a lens cross-sectional view at a wide-angle end according to a fourth exemplary embodiment of the present invention. 11A and 11B are aberration diagrams of Example 4 at the wide-angle end and the telephoto end when focused on infinity. 12A and 12B are aberration diagrams of Example 4 at the wide-angle end and the telephoto end when focused on the closest distance. The fourth embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 8.23 and an F number of 3.07 to 6.29. Here, the closest distance is 500 mm at the wide angle end from the image plane and 800 mm at the telephoto end.
図13は本発明の実施例5の広角端におけるレンズ断面図である。図14(A)、(B)は実施例5の無限遠に合焦(フォーカス)したときの広角端、望遠端における収差図である。図15(A)、(B)は実施例5の至近距離に合焦したときの広角端、望遠端における収差図である。実施例5はズーム比4.07、Fナンバー2.78〜6.71のズームレンズである。ここで至近距離とは像面より広角端では500mm、望遠端では800mmである。図16は本発明の撮像装置の要部概略図である。 FIG. 13 is a lens cross-sectional view at a wide-angle end according to a fifth exemplary embodiment of the present invention. 14A and 14B are aberration diagrams of Example 5 at the wide-angle end and the telephoto end when focused on infinity. 15A and 15B are aberration diagrams at the wide-angle end and the telephoto end when focusing on a close-up distance in Example 5. The fifth embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 4.07 and an F number of 2.78 to 6.71. Here, the closest distance is 500 mm at the wide angle end from the image plane and 800 mm at the telephoto end. FIG. 16 is a schematic view of a main part of the image pickup apparatus of the present invention.
各実施例のズームレンズはビデオカメラやデジタルカメラそして銀塩フィルムカメラ等の撮像装置に用いられる撮像光学系である。レンズ断面図において、左方が物体側(前方)で、右方が像側(後方)である。尚、各実施例のズームレンズをプロジェクターに用いても良く、このときは左方がスクリーン側、右方が被投射画像側となる。レンズ断面図においてOLはズームレンズである。iは物体側からのレンズ群の順番を示し、Liは第iレンズ群である。 The zoom lens of each embodiment is an image pickup optical system used in an image pickup apparatus such as a video camera, a digital camera and a silver salt film camera. In the lens cross-sectional view, the left is the object side (front) and the right is the image side (rear). The zoom lens of each embodiment may be used in a projector, in which case the left side is the screen side and the right side is the projected image side. In the lens sectional view, OL is a zoom lens. i indicates the order of the lens groups from the object side, and Li is the i-th lens group.
Lrは1つ以上のレンズ群よりなる後群である。SPは光量調整用の開口絞りである。FCは開口径が一定のフレアーカット絞り(FS絞り)である。Ln1は負の屈折力のレンズ群、Ln2は負の屈折力のレンズ群、Lp1は正の屈折力のレンズ群、Lp2は正の屈折力のレンズ群である。IPは像面であり、ビデオカメラやデジタルスチルカメラの撮像光学系として使用する際にはCCDセンサやCMOSセンサ等の固体撮像素子(光電変換素子)の撮像面に、銀塩フィルム用カメラのときはフィルム面に相当する。 Lr is a rear group including one or more lens groups. SP is an aperture stop for adjusting the amount of light. FC is a flare cut diaphragm (FS diaphragm) with a constant aperture diameter. Ln1 is a lens group having a negative refractive power, Ln2 is a lens group having a negative refractive power, Lp1 is a lens group having a positive refractive power, and Lp2 is a lens group having a positive refractive power. IP is an image plane, and when it is used as an image pickup optical system of a video camera or a digital still camera, the image pickup surface of a solid-state image pickup element (photoelectric conversion element) such as a CCD sensor or a CMOS sensor is used when a silver-salt film camera is used. Corresponds to the film surface.
レンズ断面図において、実線の矢印は無限遠に合焦したときに広角端から望遠端へのズーミングにおける各レンズ群の移動軌跡を示している。 In the lens cross-sectional views, solid arrows indicate the movement loci of the respective lens groups during zooming from the wide-angle end to the telephoto end when focusing on infinity.
収差図のうち、球面収差図において実線のdはd線、2点鎖線のgはg線である。非点収差図において点線のMはd線でのメリディオナル像面、実線のSはd線でのサジタル像面である。また、歪曲を示す図はd線における歪曲を示している。倍率色収差はg線について示している。FnoはFナンバー、ωは半画角である。尚、以下の各実施例において広角端と望遠端は変倍用レンズ群が機構上光軸上を移動可能な範囲の両端に位置したときのズーム位置をいう。 In the aberration diagrams, in the spherical aberration diagram, the solid line d is the d line, and the chain double-dashed line g is the g line. In the astigmatism diagram, the dotted line M is the meridional image plane at the d line, and the solid line S is the sagittal image plane at the d line. The diagram showing the distortion shows the distortion at the d line. The chromatic aberration of magnification is shown for the g-line. Fno is an F number, and ω is a half angle of view. In each of the following embodiments, the wide-angle end and the telephoto end refer to zoom positions when the variable power lens group is located at both ends of the mechanically movable range on the optical axis.
実施例1は、レンズ群Ln1の物体側に正の屈折力のレンズ群L1を有し、後群LRは物体側から像側へ順に配置された正の屈折力のレンズ群L5、弱い負の屈折力のレンズ群L6、負の屈折力のレンズ群L7より構成されている。レンズ群L5は正の屈折力のレンズ群の中で屈折力が最も強い。 In the first embodiment, the lens unit Ln1 has a lens unit L1 having a positive refractive power on the object side, and the rear unit LR has a lens unit L5 having a positive refractive power and a weak negative lens unit arranged in order from the object side to the image side. The lens unit L6 has a refractive power and the lens unit L7 has a negative refractive power. The lens unit L5 has the strongest refracting power among the lens units having positive refracting power.
実施例2は、レンズ群Ln1の物体側に正の屈折力のレンズ群L1を有し、後群LRは物体側から像側へ順に配置された正の屈折力のレンズ群L5、負の屈折力のレンズ群L6、正の屈折力のレンズ群L7より構成されている。レンズ群L5は正の屈折力のレンズ群の中で屈折力が最も強い。 In the second embodiment, the lens unit Ln1 has a lens unit L1 having a positive refractive power on the object side, and the rear unit LR has a lens unit L5 having a positive refractive power and a negative refraction that are sequentially arranged from the object side to the image side. It is composed of a lens group L6 for power and a lens group L7 for positive refracting power. The lens unit L5 has the strongest refracting power among the lens units having positive refracting power.
実施例3は、レンズ群Ln1の物体側に正の屈折力のレンズ群L1を有し、後群LRは物体側から像側へ順に配置された正の屈折力のレンズ群L5、正の屈折力のレンズ群L6、負の屈折力のレンズ群L7、弱い負の屈折力のレンズ群L8より構成されている。レンズ群L6は正の屈折力のレンズ群の中で屈折力が最も強い。 In the third embodiment, the lens unit Ln1 has a lens unit L1 having a positive refractive power on the object side, and the rear unit LR has a lens unit L5 having a positive refractive power and a positive refraction lens unit arranged in order from the object side to the image side. It is composed of a lens group L6 for power, a lens group L7 for negative refracting power, and a lens group L8 for weakly negative refracting power. The lens unit L6 has the strongest refractive power among the lens units having positive refractive power.
実施例4は、レンズ群Ln1の物体側に正の屈折力のレンズ群L1を有し、後群LRは物体側から像側へ順に配置された正の屈折力のレンズ群L5、正の屈折力のレンズ群L6より構成されている。レンズ群L6は正の屈折力のレンズ群の中で屈折力が最も強い。 The fourth embodiment has a lens unit L1 having a positive refractive power on the object side of the lens unit Ln1, and a rear lens group LR has a lens unit L5 having a positive refractive power and a positive refraction lens unit arranged in order from the object side to the image side. It is composed of a power lens unit L6. The lens unit L6 has the strongest refractive power among the lens units having positive refractive power.
実施例5において、後群LRは物体側から像側へ順に配置された正の屈折力のレンズ群L4、正の屈折力のレンズ群L5、負の屈折力のレンズ群L6、正の屈折力のレンズ群L7より構成されている。レンズ群L5は正の屈折力のレンズ群の中で屈折力が最も強い。 In the fifth embodiment, the rear lens group LR includes a lens group L4 having a positive refractive power, a lens group L5 having a positive refractive power, a lens group L6 having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are sequentially arranged from the object side to the image side. Lens group L7. The lens unit L5 has the strongest refracting power among the lens units having positive refracting power.
次に、本発明の各実施例のズームレンズの特徴について説明する。まず、ズームレンズにおいてフォーカシングの際に像倍率変化(撮像倍率の変化)が発生する要因を説明する。フォーカシングに際して、光軸上を移動するレンズ群を以下、フォーカシングレンズ群という。フォーカシングに際してのフォーカシングレンズ群の移動量dの関数として、焦点距離、歪曲、像面位置をそれぞれ、f(d)、dist(d)、sk(d)とする。 Next, the features of the zoom lens of each embodiment of the present invention will be described. First, a factor that causes a change in image magnification (change in image pickup magnification) during focusing in a zoom lens will be described. The lens group that moves along the optical axis during focusing is hereinafter referred to as a focusing lens group. As a function of the moving amount d of the focusing lens unit at the time of focusing, the focal length, the distortion, and the image plane position are f (d), dist (d), and sk (d), respectively.
像倍率変化は、焦点距離の微分量f’(d)と歪曲の微分量dist’(d)の、それぞれに対する像面位置の微分量sk’(d)との比、
f’(d)/sk’(d)
dist’(d)/sk’(d)
のいずれかが大きいことで発生する。ここで、sk’(d)は、フォーカス敏感度(フォーカシングレンズ群の単位移動当たりの像面移動量の比)を表している。
The change in image magnification is the ratio of the differential amount f ′ (d) of the focal length and the differential amount dist ′ (d) of the distortion to the differential amount sk ′ (d) of the image plane position with respect to each,
f '(d) / sk' (d)
dist '(d) / sk' (d)
Is caused by one of these being large. Here, sk ′ (d) represents the focus sensitivity (ratio of the amount of movement of the image plane per unit movement of the focusing lens group).
通常、レンズ設計時は、フォーカス敏感度が高い程、フォーカシングレンズ群の駆動量を小さくできるため、全系の小型化に有利である。しかしながら、フォーカシング敏感度が高過ぎると、高精度なフォーカシング制御が困難になるため、一般にはアクチュエータの停止精度でフォーカシング敏感度の上限が決まって来る。そのため、フォーカシングレンズ群の像倍率変化の大きさは、微分量f’(d)、又は微分量dist’(d)のいずれかで決まることになる。 Normally, when designing a lens, the higher the focus sensitivity, the smaller the driving amount of the focusing lens group, which is advantageous for downsizing the entire system. However, if the focusing sensitivity is too high, it becomes difficult to perform highly accurate focusing control. Therefore, the upper limit of the focusing sensitivity is generally determined by the stopping accuracy of the actuator. Therefore, the magnitude of the change in image magnification of the focusing lens group is determined by either the differential amount f '(d) or the differential amount dist' (d).
ここで、微分量dist’(d)は、軸外主光線の入射高haが高い位置に非球面を配置する等の設計事項で軽減することが容易である。よって、像倍率変化の大きさは、光学系のパワー配置(屈折力配置)で決まる微分量f’(d)が、主要因ということになる。ここで、特許文献1の像倍率変化が小さいズームレンズ、特許文献2の像倍率変化が比較的大きいズームレンズ、特許文献3に示す像倍率変化が大きいバリエータフォーカス(変倍用レンズ群によるフォーカス)のズームレンズを例にとる。このとき微分量f’(d)を比較すると、1:4:5の関係となる。即ち、前述の仮説が立証される。 Here, the differential amount dist '(d) can be easily reduced by designing matters such as disposing an aspherical surface at a position where the incident height ha of the off-axis chief ray is high. Therefore, the amount of change in image magnification is mainly due to the differential amount f ′ (d) determined by the power arrangement (refractive power arrangement) of the optical system. Here, a zoom lens of Patent Document 1 with a small change in image magnification, a zoom lens of Patent Document 2 with a relatively large change of image magnification, and a variator focus shown in Patent Document 3 with a large change of image magnification (focusing by a zoom lens group). Take the zoom lens of. At this time, comparing the differential amounts f '(d), the relationship is 1: 4: 5. That is, the above-mentioned hypothesis is proved.
次に、これらの特許文献1乃至3で微分値f’(d)の違いが出る屈折力配置上の差異分析をする。これら3つの特許文献1乃至3は、前述の通り、フォーカシング敏感度があまり変わらないにも関わらず、フォーカシングレンズ群の屈折力(パワー)が大きく異なることが分かった。特許文献1のズームレンズが最も弱く、次に特許文献2、特許文献3の順番であり、像倍率変化の大きさ順に並んでいることが分かった。屈折力が強いレンズ群と屈折力が弱いレンズ群が、同じ量動いた時に、焦点距離の変化(微分量)f’(d)が大きいのは当然、屈折力が強いレンズ群であることは、明らかである。 Next, in these Patent Documents 1 to 3, a difference analysis in the arrangement of the refractive powers in which the difference of the differential value f ′ (d) is generated is analyzed. As described above, it has been found that these three Patent Documents 1 to 3 have large differences in the refractive powers of the focusing lens groups, although the focusing sensitivities do not change much. It was found that the zoom lens of Patent Document 1 was the weakest, followed by Patent Document 2 and Patent Document 3 in that order, and the zoom lenses were arranged in order of magnitude of change in image magnification. It is natural that the lens group having a strong refractive power and the lens group having a weak refractive power have a large change (differential amount) f ′ (d) in the focal length when they move by the same amount. ,it is obvious.
では何故、フォーカシングレンズ群の屈折力が大きく異なるのに、同程度のフォーカシング敏感度sk’(d)が得られているのか、これを解明した時、像倍率変化が発生するメカニズムを解明されることになる。3つの特許文献1乃至3のフォーカシングレンズ群の前後(物体側と像側)の光束の収光状態に着目した。特許文献1では、フォーカシングレンズ群に対し、フォーカシング駆動方向に向かって入射する光束が、大きく収束していた。特許文献2や特許文献3では、フォーカシングレンズ群に対し、フォーカシング駆動方向に向かって入射する光束が、緩い収束光束であった。 Then, why the same degree of focusing sensitivity sk ′ (d) is obtained even though the refracting power of the focusing lens group is greatly different. When this is elucidated, the mechanism of the change in image magnification will be elucidated. It will be. Attention was paid to the light collecting states of the light beams before and after (the object side and the image side) of the three focusing lens groups of Patent Documents 1 to 3. In Patent Document 1, the light flux incident on the focusing lens group in the focusing driving direction is largely converged. In Patent Document 2 and Patent Document 3, the light flux incident on the focusing lens group in the focusing drive direction is a gentle convergent light flux.
フォーカシング駆動方向に向かい、光束が収束している場合、フォーカシングレンズ群が移動した際、軸上光線の入射高hが下がる方向に大きく変化するため、弱い屈折力でもレンズ群の撮像倍率の変化を得やすくなる。駆動方向に向かってアフォーカルに近い場合、軸上光線高の入射高hが変わらないため、その分強い屈折力で、レンズ群の撮像倍率を変化させる必要があった。このことが、フォーカシングレンズ群の屈折力が大きく異なるのに、フォーカシング敏感度sk’(d)を同等にできた理由である。 When the light flux is converging toward the focusing drive direction, when the focusing lens group moves, the incident height h of the axial ray largely changes in the direction of lowering. Therefore, even if the refractive power is weak, the imaging magnification of the lens group is changed. It will be easier to obtain. When the distance is closer to the afocal direction in the driving direction, the incident height h of the axial ray height does not change, and accordingly, it is necessary to change the imaging magnification of the lens group with a strong refractive power. This is the reason why the focusing sensitivities sk '(d) can be made equal even though the refracting powers of the focusing lens groups are greatly different.
以上のことから、像倍率変化を小さくするためには、駆動方向に向かって強い収束光束中にフォーカシングレンズ群を配置することが重要であることがわかる。強い収束光束中にフォーカシングレンズ群を配置するには、特許文献1のように像側付近にフォーカシングレンズ群を配置する方法があるが、それでは前述の通り、全系が大型化してしまう。 From the above, it can be understood that it is important to arrange the focusing lens group in a strong convergent light beam in the driving direction in order to reduce the change in image magnification. In order to arrange the focusing lens group in the strong convergent light flux, there is a method of arranging the focusing lens group near the image side as in Patent Document 1, but as described above, the whole system becomes large.
そこで本発明者は、反対に物体側の変倍用のレンズ群近傍の、強い負の屈折力により軸上光束の入射高hが大きく変わる箇所に着目した。例として、物体側より順に正、負、正、正の屈折力の第1レンズ群乃至第4レンズ群よりなる4群ズームレンズの広角端を例に挙げると、第3レンズ群から物体側の第2レンズ群に向かい、緩い収束光束となる。その緩い収束光束中に、正の屈折力のレンズ群Lp1を配置することで、物体側に強い収束光束とした。その物体側に負の屈折力のレンズ群Ln2を配置すれば、弱い屈折力で像倍率変化が小さいフォーカシングレンズ群とすることが出来ることを見出した。 Therefore, on the contrary, the present inventor has focused on a portion in the vicinity of the object-side lens group for zooming which greatly changes the incident height h of the axial light flux due to a strong negative refractive power. As an example, taking the wide-angle end of a four-group zoom lens including first to fourth lens groups having positive, negative, positive, and positive refractive powers in order from the object side, the third lens group The light beam converges toward the second lens group and becomes a gentle convergent light beam. By arranging the lens group Lp1 having a positive refractive power in the loose convergent light flux, a strong convergent light flux is formed on the object side. It has been found that by arranging the lens unit Ln2 having a negative refractive power on the object side, a focusing lens unit having a weak refractive power and a small change in image magnification can be obtained.
更にその物体側に、強い負の屈折力のレンズ群Ln1を配置することで、元の変倍用のレンズ群の屈折力を持たせた。ここで、レンズ群Ln2とレンズ群Ln1は、レンズ群Ln2のフォーカシング駆動後に極限まで接近させることで、全系の小型化を図り、レンズ群Lp1もレンズ群Ln2の無限遠に合焦時に極限まで近づける。これにより、全系の小型化だけで無く、レンズ群Lp1の収束性の屈折力を効果的に得ることができた。 Further, a lens unit Ln1 having a strong negative refracting power is arranged on the object side to give the refracting power of the original lens unit for zooming. Here, the lens group Ln2 and the lens group Ln1 are made as close to the limit as possible after focusing driving of the lens group Ln2, so that the entire system is downsized, and the lens group Lp1 reaches the limit when the lens group Ln2 is focused at infinity. Get closer. As a result, not only the entire system can be downsized, but also the converging refractive power of the lens unit Lp1 can be effectively obtained.
そのように設計していくと、レンズ群Ln1,レンズ群Ln2,レンズ群Lp1の3つのレンズ群を合わせて、元の正、負、正、正の屈折力の第1レンズ群乃至第4レンズ群よりなる4群ズームレンズの第2レンズ群のような屈折力配置となる。言い換えると本発明のズームレンズは、結果的に変倍用のレンズ群を負、負、正の屈折力の3つのレンズ群に分けた真ん中のレンズ群でフォーカシングを行うような形となった。そうなると、通常は変倍用のレンズ群内の各レンズの偏芯敏感度が非常に高く、これらを別のレンズ群として分解すると、製造が困難になってくる。 With such a design, the first lens group to the fourth lens having the original positive, negative, positive, and positive refracting power by combining the three lens groups Ln1, Ln2, and Lp1 It has a refracting power arrangement like the second lens group of a four-group zoom lens. In other words, the zoom lens of the present invention has a shape in which focusing is performed by the middle lens group which is obtained by dividing the zoom lens group into three lens groups of negative, negative and positive refracting powers. Then, usually, the decentering sensitivity of each lens in the lens group for zooming is very high, and if these are disassembled into different lens groups, manufacturing becomes difficult.
そこで本発明では、レンズ群Ln1とレンズ群Lp1の間隔をズーミングに際して不動としている。即ち、双方を一体的に(同じ軌跡で)移動とし、その中をレンズ群Ln2がフォーカシング駆動する機構を取ることで、各レンズ群の製造を容易にしている。 Therefore, in the present invention, the distance between the lens unit Ln1 and the lens unit Lp1 is fixed during zooming. That is, the two lenses are moved integrally (with the same locus), and the lens unit Ln2 has a mechanism for focusing driving in the unit, thereby facilitating the manufacture of each lens unit.
従来、変倍用のレンズ群を負の屈折力のレンズ群と、負の屈折力のレンズ群の2つのレンズ群に分離し、その像側のレンズ群でフォーカシングを行うことが知られている(特許文献4、5)。このフォーカシング方法では、レンズ群Lp1が無いため、フォーカシングレンズ群に入射する光束の収束度は弱く、像倍率変化が大きい。変倍用のレンズ群の負の屈折力を略均等に分けると、フォーカシングレンズ群の負の屈折力が非常に強くなってくる。 Conventionally, it is known that a lens group for zooming is divided into two lens groups, a lens group having a negative refractive power and a lens group having a negative refractive power, and focusing is performed by the lens group on the image side. (Patent Documents 4 and 5). In this focusing method, since the lens unit Lp1 is not provided, the degree of convergence of the light beam incident on the focusing lens unit is weak and the change in image magnification is large. If the negative refracting power of the zoom lens group is divided substantially evenly, the negative refracting power of the focusing lens group becomes very strong.
そのため、フォーカシングレンズ群をフォーカシング駆動量分だけ像側に離して配置すると、2つの負の屈折力のレンズ群を合成した変倍用のレンズ群としての主点が像側に大きく移動してしまい、全系の小型化と広画角化が困難になる傾向にあった。それに対し本発明は、正の屈折力のレンズ群Lp1があることで、3つのレンズ群を合成した変倍用のレンズ群としての主点を物体側に大きく配置することが出来、全系の小型化と広画角化を容易にしている。 Therefore, if the focusing lens unit is arranged on the image side by the focusing drive amount, the principal point as a lens unit for zooming, which is a combination of two lens units having negative refractive power, moves largely to the image side. , There was a tendency that downsizing and widening the angle of view of the entire system would become difficult. On the other hand, according to the present invention, since the lens unit Lp1 having a positive refractive power is provided, the principal point as a lens unit for zooming, which is a combination of three lens units, can be largely arranged on the object side, and It facilitates miniaturization and wide angle of view.
次に、特許文献3のような変倍用の負の屈折力の第2レンズ群でフォーカシングを行うバリエータフォーカスのズームレンズと、本発明のズームレンズを比較する。本発明のズームレンズは、レンズ群Ln2の駆動量の分だけ変倍用のレンズ群が厚くなるが、逆に正の屈折力の第1レンズ群とレンズ群Ln1との間隔を、フォーカシング駆動しない分、大きく狭めることが出来る。これにより、全系の小型化と広画角化を容易にしている。 Next, a zoom lens of the present invention will be compared with a zoom lens of variator focus for focusing with a second lens unit having a negative refractive power for zooming as in Patent Document 3. In the zoom lens of the present invention, the lens group for zooming becomes thicker by the drive amount of the lens group Ln2, but conversely, the distance between the first lens group Ln1 having a positive refractive power and the lens group Ln1 is not focus-driven. It can be narrowed down significantly. This facilitates downsizing of the entire system and widening of the angle of view.
その結果、通常の変倍用のレンズ群を2つに分け、一方のレンズ群でフォーカスを行うズームレンズとほぼ同等の大きさで、像倍率変化が小さい静音駆動のズームレンズを得ることが容易となる。
As a result, it is easy to obtain a silent drive zoom lens that is similar in size to a zoom lens that focuses on one lens group, and that has a small change in image magnification. Becomes
以上の理由により、本発明のズームレンズを実施する上での最良の形態は、物体側より像側へ順に、負の屈折力のレンズ群Ln1、負の屈折力のレンズ群Ln2、正の屈折力のレンズ群Lp1、1つ以上のレンズ群を含む後群を有する構成となる。そしてズーミングに際しレンズ群Ln1とレンズ群Lp1の間隔が一定であり、無限遠から近距離のフォーカシングに際してレンズ群Ln2を物体側に移動する構成とするのが良い。 For the above reasons, the best mode for carrying out the zoom lens of the present invention is, in order from the object side to the image side, the lens group Ln1 having a negative refractive power, the lens group Ln2 having a negative refractive power, and the positive refractive power. The power lens group Lp1 and the rear group including one or more lens groups are provided. The distance between the lens unit Ln1 and the lens unit Lp1 is constant during zooming, and the lens unit Ln2 may be moved to the object side during focusing from infinity to a short distance.
次に、本発明を実施するにあたり、より好ましい構成について説明する。後群LRは、正の屈折力のレンズ群Lp2を有し、レンズ群Lp2はズームレンズに含まれる正の屈折力のレンズ群の中で焦点距離が最も短く、広角端に比べて望遠端においてレンズ群Lp1とレンズ群Lp2の間隔が狭いのが良い。それにより、レンズ群Ln1と、レンズ群Lp2のレンズ群間隔が狭まるため、変倍を効果的に行うことができる。 Next, a more preferable configuration for carrying out the present invention will be described. The rear group LR has a lens group Lp2 having a positive refractive power, and the lens group Lp2 has the shortest focal length among the lens groups having a positive refractive power included in the zoom lens and is at the telephoto end compared to the wide-angle end. It is preferable that the distance between the lens group Lp1 and the lens group Lp2 is narrow. As a result, the lens group distance between the lens group Ln1 and the lens group Lp2 is narrowed, so that it is possible to effectively perform zooming.
各実施例において好ましくは次の条件式のうち1つ以上を満足するのが良い。広角端におけるレンズ群Ln2の撮像倍率をβLn2w、望遠端におけるレンズ群Ln2の撮像倍率をβLn2tとする。広角端におけるレンズ群Lp1の撮像倍率をβLp1wとする。望遠端におけるレンズ群Lp1の撮像倍率をβLp1tとする。 In each embodiment, it is preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions. The imaging magnification of the lens group Ln2 at the wide-angle end is βLn2w, and the imaging magnification of the lens group Ln2 at the telephoto end is βLn2t. The imaging magnification of the lens unit Lp1 at the wide-angle end is βLp1w. The imaging magnification of the lens unit Lp1 at the telephoto end is βLp1t.
レンズ群Ln2の焦点距離をfLn2、レンズ群Lp1の焦点距離をfLp1とする。
レンズ群Ln1の焦点距離をfLn1とする。レンズ群L1の焦点距離をfL1、広角端
における全系(ズームレンズ)の焦点距離をfwとする。レンズ群Lp2の焦点距離をfLp2とする。このとき次の条件式のうち1つ以上を満足するのが良い。
The focal length of the lens unit Ln2 is fLn2, and the focal length of the lens unit Lp1 is fLp1.
The focal length of the lens unit Ln1 is fLn1. The focal length of the lens unit L1 is fL1, and the focal length of the entire system (zoom lens) at the wide-angle end is fw. The focal length of the lens unit Lp2 is fLp2. At this time, at least one of the following conditional expressions should be satisfied.
0.0<βLn2w<1.0 ・・・(1)
0.0<βLn2t<1.0 ・・・(2)
1.1<βLp1w<5.0 ・・・(3)
1.1<βLp1t<5.0 ・・・(4)
1.0<−fLn2/fLp1<2.5 ・・・(5)
2.0<fLn2/fLn1<20.0 ・・・(6)
2.0<fL1/fw<7.0 ・・・(7)
0.4<−fLn1/fw<1.5 ・・・(8)
2.0<−fLn2/fw<13.5 ・・・(9)
2.0<fLp1/fw<8.0 ・・・(10)
0.8<fLp2/fw<3.0 ・・・(11)
0.0 <βLn2w <1.0 (1)
0.0 <βLn2t <1.0 (2)
1.1 <βLp1w <5.0 (3)
1.1 <βLp1t <5.0 (4)
1.0 <-fLn2 / fLp1 <2.5 (5)
2.0 <fLn2 / fLn1 <20.0 (6)
2.0 <fL1 / fw <7.0 (7)
0.4 <-fLn1 / fw <1.5 (8)
2.0 <-fLn2 / fw <13.5 (9)
2.0 <fLp1 / fw <8.0 (10)
0.8 <fLp2 / fw <3.0 (11)
次に前述の条件式の技術的意味及びズームレンズの各レンズ群の好ましいレンズ構成について説明する。 Next, the technical meaning of the above conditional expressions and the preferable lens configuration of each lens group of the zoom lens will be described.
条件式(1)、(2)は、レンズ群Ln2でフォーカシングを効果的に行うためのものである。条件式(1)、(2)の上限値を逸脱すると、レンズ群Ln2が像側から物体側に向かい移動するとき、収束する光束中でなくなるため、像倍率変化が大きくなり、好ましくない。条件式(1)、(2)の下限値を逸脱すると、レンズ群Ln2が、像側から物体側に向かい移動するとき、発散光束中となることを意味しており、フォーカスレンズ群の屈折力が強すぎ、高精度な駆動が困難になるため、好ましくない。 The conditional expressions (1) and (2) are for effectively performing focusing with the lens unit Ln2. If the upper limit values of the conditional expressions (1) and (2) are deviated, when the lens unit Ln2 moves from the image side to the object side, it is not in the converging light flux, so that the image magnification change becomes large, which is not preferable. If the lower limits of conditional expressions (1) and (2) are exceeded, it means that the lens unit Ln2 is in a divergent light beam when moving from the image side to the object side, and the refractive power of the focus lens unit Is too strong and it becomes difficult to drive with high precision, which is not preferable.
条件式(3)、(4)は、レンズ群Lp1の正の屈折力により、レンズ群Lp1から物体側に向かい効果的に収束光束にし、レンズ群Ln2のフォーカシングによる像倍率変化を小さくするためのものである。条件式(3)、(4)の上限値を逸脱すると、レンズ群Lp1の正の屈折力が強過ぎて、レンズ群Ln1,レンズ群Ln2,レンズ群Lp1を合成した変倍用のレンズ群としての負の屈折力が弱まるため、好ましくない。 Conditional expressions (3) and (4) are for reducing the image magnification change due to the focusing of the lens unit Ln2 by effectively making the light flux from the lens unit Lp1 toward the object side by the positive refracting power of the lens unit Lp1. It is a thing. If the upper limits of the conditional expressions (3) and (4) are exceeded, the positive refractive power of the lens group Lp1 is too strong, and the lens group Ln1, the lens group Ln2, and the lens group Lp1 are combined to form a lens group for zooming. The negative refractive power of is weakened, which is not preferable.
条件式(3)、(4)の下限値を逸脱すると、レンズ群Lp1の正の屈折力が弱過ぎて、物体側の光束の収束性が弱まり、レンズ群Ln2でのフォーカシングによる像倍率変化が大きくなるため、好ましくない。 If the lower limit values of the conditional expressions (3) and (4) are exceeded, the positive refractive power of the lens unit Lp1 is too weak and the convergence of the light flux on the object side is weakened, so that the image magnification change due to focusing in the lens unit Ln2. It is not preferable because it becomes large.
条件式(5)は、レンズ群Ln2の屈折力とレンズ群Lp1の屈折力の比に関し、フォーカシング敏感度を適切にしつつ、フォーカシングによる像倍率変化を小さくするためのものである。条件式(5)の上限値を逸脱すると、レンズ群Ln2の負の屈折力が弱過ぎ、フォーカシング敏感度が小さくなり、フォーカシングに際してのフォーカシング駆動量が大きくなり、全系が大型化するため好ましくない。条件式(5)の下限値を逸脱すると、レンズ群Lp1の正の屈折力が弱過ぎ、像倍率変化が大きくなるため、好ましくない。 Conditional expression (5) is for reducing the image magnification change due to focusing while making the focusing sensitivity appropriate with respect to the ratio of the refractive power of the lens unit Ln2 to the refractive power of the lens unit Lp1. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (5), the negative refractive power of the lens unit Ln2 becomes too weak, the focusing sensitivity becomes small, the focusing drive amount at the time of focusing becomes large, and the entire system becomes large, which is not preferable. . If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the positive refractive power of the lens unit Lp1 becomes too weak, and the change in image magnification becomes large, which is not preferable.
条件式(6)は、レンズ群Ln1の屈折力とレンズ群Ln2の屈折力の比に関し、全系を小型化しつつ、かつ広画角化を図り、更にフォーカシング敏感度を適切にするためのものである。条件式(6)の上限値を逸脱すると、レンズ群Ln2の負の屈折力が弱過ぎ、フォーカシング敏感度が小さくなり、フォーカシングに際してのフォーカシング駆動量が大きくなり、全系が大型化するため好ましくない。条件式(6)の下限値を逸脱すると、レンズ群Ln2の負の屈折力が強過ぎ、変倍用のレンズ群としての負の主点位置が像側に移動してしまうため、小型化を図りつつ、広画角化を図るのが困難になる。 Conditional expression (6) relates to the ratio of the refracting power of the lens unit Ln1 to the refracting power of the lens unit Ln2 in order to downsize the entire system and to widen the angle of view, and further to make the focusing sensitivity appropriate. Is. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (6), the negative refractive power of the lens unit Ln2 is too weak, the focusing sensitivity becomes small, the focusing driving amount at the time of focusing becomes large, and the entire system becomes large, which is not preferable. . If the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the negative refractive power of the lens unit Ln2 becomes too strong, and the position of the negative principal point of the lens unit for zooming moves to the image side. It becomes difficult to achieve a wide angle of view while trying.
本発明のズームレンズは、最も物体側が負の屈折力のレンズ群であるネガティブリード型のズームレンズであっても、最も物体側が正の屈折力のレンズ群であるポジティブリード型のズームレンズであっても良い。ネガティブリード型のズームレンズでは、広画角化が容易となる。 The zoom lens of the present invention is a positive lead type zoom lens in which the most object side is a lens group having a positive refracting power even though it is a negative lead type zoom lens in which the most object side is a lens group having a negative refracting power. May be. With the negative lead type zoom lens, it is easy to widen the angle of view.
一方、ポジティブリード型のズームレンズでは、正の屈折力の第1レンズ群により光束が収束されて負の屈折力のレンズ群が小径化し、静音駆動のフォーカシングが容易になる。最も物体側に、正の屈折力のレンズ群L1を有し、広角端から望遠端へのズーミングに際し、レンズ群L1とレンズ群Ln1の間隔が広がるレンズ構成が良い。また、レンズ群L1が、広角端から望遠端へのズーミングに際し、物体側に移動すると、広角端のレンズ全長が短くなり、全系の小型化が容易となる。
On the other hand, in the positive lead type zoom lens, the light flux is converged by the first lens group having a positive refractive power, the lens group having a negative refractive power is reduced in diameter, and silent driving focusing is facilitated. A lens configuration having a lens unit L1 having a positive refractive power closest to the object side and widening the distance between the lens unit L1 and the lens unit Ln1 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is preferable. Further, when the lens unit L1 moves toward the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the total lens length at the wide-angle end becomes short, which facilitates downsizing of the entire system.
条件式(7)はこのときのレンズ群L1の好ましい焦点距離の範囲を設定している。条件式(7)は、レンズ群L1の焦点距離を適切にし、全系を小型化しつつ、ズーミングに伴う球面収差の変動を小さくするためのものである。条件式(7)の上限値を逸脱すると、レンズ群L1の正の屈折力が弱過ぎ、全系が大型化するため好ましくない。条件式(7)の下限値を逸脱すると、レンズ群L1の正の屈折力が強過ぎ、ズーミングに伴う球面収差の変動が大きくなるため好ましくない。 The conditional expression (7) sets a preferable range of the focal length of the lens unit L1 at this time. Conditional expression (7) is for making the focal length of the lens unit L1 appropriate, and for reducing the size of the entire system and reducing the variation of spherical aberration due to zooming. If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the positive refractive power of the lens unit L1 becomes too weak, and the entire system becomes large, which is not preferable. If the lower limit value of the conditional expression (7) is exceeded, the positive refractive power of the lens unit L1 becomes too strong and the fluctuation of spherical aberration due to zooming becomes large, which is not preferable.
条件式(8)は、変倍用のレンズ群の負の屈折力の大半を持つレンズ群Ln1の負の屈折力を適切にし、全系の小型化と広画角化を図りつつ、ズーミングに伴う球面収差及び像面湾曲の変動を良好に補正するめのものである。条件式(8)の上限値を逸脱すると、レンズ群Ln1の負の屈折力が弱過ぎ、全系が大型化するため好ましくない。条件式(8)の下限値を逸脱すると、レンズ群Ln1の負の屈折力が強過ぎ、ズーミングに伴う球面収差及び像面湾曲の変動が大きくなるため好ましくない。 The conditional expression (8) makes the negative refracting power of the lens unit Ln1 having a large majority of the negative refracting power of the lens unit for zooming appropriate, and enables zooming while achieving downsizing of the entire system and widening of the angle of view. It is intended to satisfactorily correct fluctuations in spherical aberration and field curvature that accompany it. If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, the negative refractive power of the lens unit Ln1 becomes too weak, and the entire system becomes large, which is not preferable. If the lower limit value of the conditional expression (8) is exceeded, the negative refractive power of the lens unit Ln1 becomes too strong, and spherical aberration and field curvature fluctuations associated with zooming become large, which is not preferable.
条件式(9)は、フォーカシングレンズ群(レンズ群Ln2)の負の屈折力を適切にし、フォーカシング敏感度を適切にしつつ、全系の小型化と広画角化を図るためのものである。条件式(9)の上限値を逸脱すると、フォーカシングレンズ群の負の屈折力が弱過ぎ、フォーカシング駆動量が大きくなり、全系が大型化するため好ましくない。条件式(9)の下限値を逸脱すると、フォーカシングレンズ群の負の屈折力が強過ぎ、フォーカシング制御が困難になる上に、変倍用のレンズ群の主点が像側に移動し、全系の小型化と広画角化を図るのが困難になる。 Conditional expression (9) is intended to make the negative refractive power of the focusing lens unit (lens unit Ln2) appropriate and the focusing sensitivity appropriate, while at the same time reducing the size of the entire system and widening the angle of view. If the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, the negative refractive power of the focusing lens unit becomes too weak, the focusing drive amount increases, and the entire system becomes large, which is not preferable. If the lower limit of conditional expression (9) is exceeded, the negative refracting power of the focusing lens group becomes too strong, which makes focusing control difficult, and the principal point of the lens group for zooming moves toward the image side. It becomes difficult to reduce the system size and widen the angle of view.
条件式(10)は、レンズ群Lp1の正の屈折力を適切にし、レンズ群Ln2での像倍率変化を小さくしつつ、全系の小型化と広画角化を図るためのものである。条件式(10)の上限値を逸脱すると、レンズ群Lp1の正の屈折力が弱過ぎ、レンズ群Ln2の像側から物体側に向かう光束の収束性が弱まり、像倍率変化が大きくなってしまうため、好ましくない。条件式(10)の下限値を逸脱すると、レンズ群Lp1の正の屈折力が強過ぎ、変倍用のレンズ群としての負の屈折力が弱くなってしまい、全系の小型化と広画角化を図るのが困難になる。 Conditional expression (10) is for making the positive refractive power of the lens unit Lp1 appropriate and reducing the change in image magnification of the lens unit Ln2, while at the same time achieving downsizing of the entire system and widening of the angle of view. When the value exceeds the upper limit of the conditional expression (10), the positive refractive power of the lens unit Lp1 is too weak, the convergence of the light flux from the image side to the object side of the lens unit Ln2 is weakened, and the change in image magnification becomes large. Therefore, it is not preferable. If the lower limit of conditional expression (10) is exceeded, the positive refracting power of the lens unit Lp1 becomes too strong, and the negative refracting power of the lens unit for zooming becomes weak, thus making the entire system compact and wide-screen. It becomes difficult to keratinize.
条件式(11)は、レンズ群Lp2の正の屈折力を適切にし、全系を小型化しつつ、ズーミングに伴う球面収差の変動を小さくするためのものである。条件式(11)の上限値を逸脱すると、レンズ群Lp2の正の屈折力が弱過ぎ、全系が大型化するため、好ましくない。条件式(11)の下限値を逸脱すると、レンズ群Lp2の正の屈折力が強過ぎ、ズーミングに伴う球面収差の変動が大きくなるため、好ましくない。 Conditional expression (11) is for making the positive refracting power of the lens unit Lp2 appropriate, and for making the entire system compact and for reducing the fluctuation of spherical aberration due to zooming. When the value exceeds the upper limit of the conditional expression (11), the positive refractive power of the lens unit Lp2 becomes too weak and the entire system becomes large, which is not preferable. If the lower limit value of the conditional expression (11) is exceeded, the positive refractive power of the lens unit Lp2 becomes too strong, and the fluctuation of spherical aberration accompanying zooming becomes large, which is not preferable.
好ましくは条件式(1)乃至(11)の数値範囲を次の如くとするのが良い。
0.5<βLn2w<0.9 ・・・(1a)
0.5<βLn2t<0.9 ・・・(2a)
1.2<βLp1w<2.0 ・・・(3a)
1.2<βLp1t<2.0 ・・・(4a)
1.2<−fLn2/fLp1<2.0 ・・・(5a)
4.0<fLn2/fLn1<15.0 ・・・(6a)
3.5<fL1/fw<6.0 ・・・(7a)
0.50<−fLn1/fw<1.35 ・・・(8a)
3.0<−fLn2/fw<12.5 ・・・(9a)
2.5<fLp1/fw<7.0 ・・・(10a)
1.0<fLp2/fw<2.5 ・・・(11a)
Preferably, the numerical ranges of conditional expressions (1) to (11) are set as follows.
0.5 <βLn2w <0.9 (1a)
0.5 <βLn2t <0.9 (2a)
1.2 <βLp1w <2.0 (3a)
1.2 <βLp1t <2.0 (4a)
1.2 <-fLn2 / fLp1 <2.0 (5a)
4.0 <fLn2 / fLn1 <15.0 (6a)
3.5 <fL1 / fw <6.0 (7a)
0.50 <-fLn1 / fw <1.35 (8a)
3.0 <-fLn2 / fw <12.5 (9a)
2.5 <fLp1 / fw <7.0 (10a)
1.0 <fLp2 / fw <2.5 (11a)
レンズ群Ln1が2枚以上の負レンズを有すると良い。レンズ群Ln1は、変倍用のレンズ群として負の屈折力の大半を有する。そのため、2枚以上の負レンズを有し、負の屈折力を分散させることが好ましい。レンズ群Ln2が1枚以上の負レンズと、1枚以上の正レンズを有すると良い。レンズ群Ln2は、負の屈折力のレンズ群であるため、1枚以上の負レンズを有し、更にフォーカシング駆動の際、主に望遠端において球面収差の変動と広角端において像面の変動を補正するために、1枚以上の正レンズを有すると良い。 It is preferable that the lens unit Ln1 has two or more negative lenses. The lens unit Ln1 has the majority of negative refracting power as a lens unit for zooming. Therefore, it is preferable to have two or more negative lenses to disperse the negative refracting power. The lens unit Ln2 may include one or more negative lenses and one or more positive lenses. Since the lens unit Ln2 is a lens unit having a negative refracting power, it has one or more negative lenses, and during focusing driving, fluctuations in spherical aberration at the telephoto end and fluctuations in the image plane at the wide-angle end are mainly caused. For correction, it is preferable to have one or more positive lenses.
特にフォーカシングレンズ群であるレンズ群Ln2を小型軽量化するべく、より好ましくは、2枚以下の負レンズと、1枚の正レンズより構成するのが良い。更に好ましくは、レンズ群Ln2は1枚の負レンズと、1枚の正レンズより構成するのが良い。広角端に比べて望遠端において、レンズ群Ln1とレンズ群Ln2の間隔が広くなるズーミング方式が良い。それにより、広角端においてレンズ群Ln2を物体側に配置することで、広画角化が容易となり、かつ望遠端のズーム位置に向かってレンズ群Ln2とレンズ群Lp1の間隔が狭まり、変倍効果が十分得られる。 In particular, in order to reduce the size and weight of the lens unit Ln2 which is a focusing lens unit, it is more preferable that the lens unit Ln2 be composed of two or less negative lenses and one positive lens. More preferably, the lens unit Ln2 is composed of one negative lens and one positive lens. A zooming method in which the distance between the lens groups Ln1 and Ln2 is wider at the telephoto end than at the wide-angle end is preferable. By arranging the lens unit Ln2 on the object side at the wide-angle end, it becomes easy to widen the angle of view, and the distance between the lens unit Ln2 and the lens unit Lp1 becomes narrower toward the zoom position at the telephoto end, which results in a variable magnification effect. Is sufficiently obtained.
以下、各実施例におけるレンズ構成について説明する。実施例1は、物体側より像側へ順に配置された以下のレンズ群より構成されている。正の屈折力の第1レンズ群L1、負の屈折力の第2レンズ群L2、負の屈折力の第3レンズ群L3、正の屈折力の第4レンズ群L4、正の屈折力の第5レンズ群L5、負の屈折力の第6レンズ群L6、弱い負の屈折力の第7レンズ群L7より構成されている。実施例1はズーム比9.7の7群ズームレンズである。 Hereinafter, the lens configuration in each example will be described. Example 1 is composed of the following lens groups arranged in order from the object side to the image side. The first lens unit L1 having a positive refractive power, the second lens unit L2 having a negative refractive power, the third lens unit L3 having a negative refractive power, the fourth lens unit L4 having a positive refractive power, the first lens unit L4 having a positive refractive power, It is composed of a fifth lens unit L5, a sixth lens unit L6 having a negative refractive power, and a seventh lens unit L7 having a weak negative refractive power. Example 1 is a 7-group zoom lens with a zoom ratio of 9.7.
第2レンズ群L2が負の屈折力のレンズ群Ln1、第3レンズ群L3が負の屈折力のレンズ群Ln2、第4レンズ群L4が正の屈折力のレンズ群Lp1、第5レンズ群L5が正の屈折力のレンズ群Lp2に対応している。無限遠から近距離へのフォーカシングは第3レンズ群L3を物体側に移動することで行っている。第3レンズ群L3は、1枚の負レンズと1枚の正レンズよりなり、小型軽量なレンズ構成となっており、それによりフォーカシングの際の静音駆動を容易にしている。また、第2レンズ群L2は、2枚の負レンズより構成されており、変倍用のレンズ群としての大半の負の屈折力を保持している。
The second lens group L2 has a negative refractive power lens group Ln1, the third lens group L3 has a negative refractive power lens group Ln2, the fourth lens group L4 has a positive refractive power lens group Lp1, and the fifth lens group L5. Corresponds to the lens unit Lp2 having a positive refractive power. Focusing from infinity to a short distance is performed by moving the third lens unit L3 toward the object side. The third lens unit L3 includes one negative lens and one positive lens, and has a small and lightweight lens configuration, which facilitates silent driving during focusing. The second lens unit L2 is composed of two negative lenses and holds most of the negative refracting power as a variable power lens unit.
広角端に比べ望遠端において、第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の間隔が広く、第2レンズ群L2と第3レンズ群L3の間隔が広く、第3レンズ群L3と第4レンズ群L4の間隔が狭い。更に第4レンズ群L4と第5レンズ群L5の間隔が狭く、第5レンズ群L5と第6レンズ群L6の間隔が広く、第6レンズ群L6と第7レンズ群L7の間隔が狭くなるようにズーミングを行っている。また、第2レンズ群L2と第4レンズ群L4の間隔と、第5レンズ群L5と第7レンズ群L7の間隔は、ズーミングに際して一定であり、それにより製造誤差による光学性能の劣化を軽減している。 The distance between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 is wider at the telephoto end than at the wide angle end, the distance between the second lens unit L2 and the third lens unit L3 is wider, and the third lens unit L3 and the fourth lens unit L3. The interval of L4 is narrow. Further, the distance between the fourth lens unit L4 and the fifth lens unit L5 is narrow, the distance between the fifth lens unit L5 and the sixth lens unit L6 is wide, and the distance between the sixth lens unit L6 and the seventh lens unit L7 is narrow. I am zooming in. Further, the distance between the second lens unit L2 and the fourth lens unit L4 and the distance between the fifth lens unit L5 and the seventh lens unit L7 are constant during zooming, thereby reducing deterioration of optical performance due to manufacturing errors. ing.
第2レンズ群L2と第3レンズ群L3と第4レンズ群L4の屈折力の関係は、条件式(5)、(6)、(8)、(9)、(10)を満たしている。それにより、フォーカシングレンズ群の屈折力を弱くしながら高いフォーカシング敏感度を得ており、その結果、像倍率変化を軽減している。 The relationship between the refractive powers of the second lens unit L2, the third lens unit L3, and the fourth lens unit L4 satisfies the conditional expressions (5), (6), (8), (9), and (10). As a result, high focusing sensitivity is obtained while weakening the refracting power of the focusing lens unit, and as a result, changes in image magnification are reduced.
また、第2レンズ群L2から第4レンズ群L4までを変倍用のレンズ群とみなした時の、合成主点位置を物体側へ極力移動し、それにより広画角化と全系の小型化を図っている。また、第3レンズ群L3の像倍率は、広角端と、望遠端の双方において条件式(1)、(2)を満たしており、それにより、第3レンズ群L3での光束を像側から物体側にかけて収束光になるようにして、像倍率変化が小さいフォーカシングを容易にしている。 Further, when the second lens unit L2 to the fourth lens unit L4 are regarded as the lens units for zooming, the combined principal point position is moved to the object side as much as possible, thereby widening the angle of view and downsizing the entire system. It is trying to make it. Further, the image magnification of the third lens unit L3 satisfies the conditional expressions (1) and (2) at both the wide-angle end and the telephoto end, whereby the light flux in the third lens unit L3 from the image side. By focusing the light toward the object side, focusing with a small change in image magnification is facilitated.
また、第4レンズ群L4での像倍率は、広角端と望遠端共に条件式(3)、(4)を満たしており、第4レンズ群L4の物体側に向かって強い収束光束とし、第3レンズ群L3の負の屈折力を弱くしつつ適切なフォーカシング敏感度を得ている。また、第1レンズ群L1は、条件式(7)を満たしており、これにより全系を小型化しつつ、ズーミングに際しての球面収差の変動を小さくしている。また、第5レンズ群L5は、条件式(11)を満たしており、それにより全系を小型化しつつ、ズーミングに際しての球面収差の変動を小さくしている。 Further, the image magnification in the fourth lens unit L4 satisfies the conditional expressions (3) and (4) at both the wide-angle end and the telephoto end, and a strong converging light beam is directed toward the object side of the fourth lens unit L4. An appropriate focusing sensitivity is obtained while weakening the negative refractive power of the third lens unit L3. Further, the first lens unit L1 satisfies the conditional expression (7), whereby the entire system is downsized and the fluctuation of the spherical aberration during zooming is reduced. Further, the fifth lens unit L5 satisfies the conditional expression (11), whereby the entire system is downsized and the fluctuation of the spherical aberration during zooming is reduced.
実施例2は、物体側より像側へ順に配置された以下のレンズ群より構成されている。正の屈折力の第1レンズ群L1、負の屈折力の第2レンズ群L2、負の屈折力の第3レンズ群L3、正の屈折力の第4レンズ群L4、正の屈折力の第5レンズ群L5、負の屈折力の第6レンズ群L6、正の屈折力の第7レンズ群L7より構成されている。実施例2はズーム比9.7の7群ズームレンズである。 Example 2 is composed of the following lens groups arranged in order from the object side to the image side. The first lens unit L1 having a positive refractive power, the second lens unit L2 having a negative refractive power, the third lens unit L3 having a negative refractive power, the fourth lens unit L4 having a positive refractive power, the first lens unit L4 having a positive refractive power, It is composed of a fifth lens unit L5, a sixth lens unit L6 having a negative refractive power, and a seventh lens unit L7 having a positive refractive power. The second embodiment is a 7-group zoom lens having a zoom ratio of 9.7.
第2レンズ群L2が負の屈折力のレンズ群Ln1、第3レンズ群L3が負の屈折力のレンズ群Ln2、第4レンズ群L4が正の屈折力のレンズ群Lp1、第5レンズ群L5が正の屈折力のレンズ群Lp2に対応している。無限遠から近距離へのフォーカシングは第3レンズ群L3を物体側に移動することで行っている。 The second lens group L2 has a negative refractive power lens group Ln1, the third lens group L3 has a negative refractive power lens group Ln2, the fourth lens group L4 has a positive refractive power lens group Lp1, and the fifth lens group L5. Corresponds to the lens unit Lp2 having a positive refractive power. Focusing from infinity to a short distance is performed by moving the third lens unit L3 toward the object side.
第3レンズ群L3は、2枚の負レンズと、1枚の正レンズより構成し、小型軽量なレンズ構成となっており、それによりフォーカシングの際の静音駆動を容易にしている。また、第2レンズ群L2は、2枚の負レンズで構成されており、変倍用のレンズ群としての大半の負の屈折力を保持している。
The third lens unit L3 is composed of two negative lenses and one positive lens, and has a small and lightweight lens structure, which facilitates silent driving during focusing. The second lens unit L2 is composed of two negative lenses and holds most of the negative refracting power as a lens unit for zooming.
広角端に比べ望遠端において、第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の間隔が広く、第2レンズ群L2と第3レンズ群L3の間隔が広く、第3レンズ群L3と第4レンズ群L4の間隔が狭い。更に第4レンズ群L4と第5レンズ群L5の間隔が狭く、第5レンズ群L5と第6レンズ群L6の間隔が広く、第6レンズ群L6と第7レンズ群L7の間隔が狭くなるようにズーミングを行っている。また、第2レンズ群L2と第4レンズ群L4の間隔と、第5レンズ群L5と第7レンズ群L7の間隔は、ズーミングに際して一定であり、それにより製造誤差による光学性能の劣化を軽減している。 The distance between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 is wider at the telephoto end than at the wide angle end, the distance between the second lens unit L2 and the third lens unit L3 is wider, and the third lens unit L3 and the fourth lens unit L3. The interval of L4 is narrow. Further, the distance between the fourth lens unit L4 and the fifth lens unit L5 is narrow, the distance between the fifth lens unit L5 and the sixth lens unit L6 is wide, and the distance between the sixth lens unit L6 and the seventh lens unit L7 is narrow. I am zooming in. Further, the distance between the second lens unit L2 and the fourth lens unit L4 and the distance between the fifth lens unit L5 and the seventh lens unit L7 are constant during zooming, thereby reducing deterioration of optical performance due to manufacturing errors. ing.
条件式(1)乃至(11)に関する各レンズ群の光学作用は、実施例1と同様である。実施例3は、物体側より像側へ順に配置された以下のレンズ群より構成されている。正の屈折力の第1レンズ群L1、負の屈折力の第2レンズ群L2、負の屈折力の第3レンズ群L3、正の屈折力の第4レンズ群L4、正の屈折力の第5レンズ群L5よりなる。更に正の屈折力の第6レンズ群L6、負の屈折力の第7レンズ群L7、弱い負の屈折力の第8レンズ群L8より成る。実施例3はズーム比9.5の8群ズームレンズである。 The optical action of each lens group regarding the conditional expressions (1) to (11) is the same as that of the first embodiment. Example 3 is composed of the following lens groups arranged in order from the object side to the image side. The first lens unit L1 having a positive refractive power, the second lens unit L2 having a negative refractive power, the third lens unit L3 having a negative refractive power, the fourth lens unit L4 having a positive refractive power, the first lens unit L4 having a positive refractive power, It consists of 5 lens groups L5. Further, it comprises a sixth lens unit L6 having a positive refractive power, a seventh lens unit L7 having a negative refractive power, and an eighth lens unit L8 having a weak negative refractive power. The third embodiment is an 8-group zoom lens having a zoom ratio of 9.5.
第2レンズ群L2が負の屈折力のレンズ群Ln1、第3レンズ群L3が負の屈折力のレンズ群Ln2、第4レンズ群L4が正の屈折力のレンズ群Lp1、第6レンズ群L6が正の屈折力のレンズ群Lp2に対応している。無限遠から近距離のフォーカシングは第3レンズ群L3を物体側に移動することで行っている。第3レンズ群L3は、1枚の負レンズと、1枚の正レンズより小型軽量なレンズ構成となっており、それによりフォーカシングの際の静音駆動を容易にしている。
The second lens group L2 has a negative refractive power lens group Ln1, the third lens group L3 has a negative refractive power lens group Ln2, the fourth lens group L4 has a positive refractive power lens group Lp1, and the sixth lens group L6. Corresponds to the lens unit Lp2 having a positive refractive power. Focusing from infinity to a short distance is performed by moving the third lens unit L3 toward the object side. The third lens unit L3 has a smaller and lighter lens configuration than one negative lens and one positive lens, which facilitates silent driving during focusing.
また、第2レンズ群L2は、2枚の負レンズより構成されており、変倍用のレンズ群としての大半の負の屈折力を保持している。広角端に比べ望遠端において第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の間隔が広く、第2レンズ群L2と第3レンズ群L3の間隔が狭く、第3レンズ群L3と第4レンズ群L4の間隔が狭い。更に第4レンズ群L4と第5レンズ群L5の間隔が狭く、第5レンズ群L5と第6レンズ群L6の間隔が微小に変化し、第6レンズ群L6と第7レンズ群L7の間隔が広く、第7レンズ群L7と第8レンズ群L8の間隔が狭くなるようにズーミングを行っている。 The second lens unit L2 is composed of two negative lenses and holds most of the negative refracting power as a variable power lens unit. The distance between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 is wider at the telephoto end than at the wide-angle end, the distance between the second lens unit L2 and the third lens unit L3 is narrow, and the third lens unit L3 and the fourth lens unit L4. Is close to each other. Further, the distance between the fourth lens unit L4 and the fifth lens unit L5 is narrow, the distance between the fifth lens unit L5 and the sixth lens unit L6 is slightly changed, and the distance between the sixth lens unit L6 and the seventh lens unit L7 is small. Zooming is performed so that it is wide and the distance between the seventh lens unit L7 and the eighth lens unit L8 is narrow.
また、第2レンズ群L2と第4レンズ群L4の間隔と、第6レンズ群L6と第8レンズ群L8の間隔は、ズーミングに際して一定であり、それにより製造誤差による光学性能の劣化を軽減している。実施例1に比べて、第5レンズ群L5と第6レンズ群L6を2つの正の屈折力のレンズ群に分離し、ズーミングに際してのコマ収差の変動を軽減している点が異なっている。 Further, the distance between the second lens unit L2 and the fourth lens unit L4 and the distance between the sixth lens unit L6 and the eighth lens unit L8 are constant during zooming, thereby reducing deterioration of optical performance due to manufacturing errors. ing. The difference from the first embodiment is that the fifth lens unit L5 and the sixth lens unit L6 are separated into two lens units having a positive refractive power to reduce the fluctuation of coma aberration during zooming.
条件式(1)乃至(11)に関する各レンズ群の光学作用は、実施例1と同様である。実施例4は、物体側より像側へ順に配置された以下のレンズ群より構成されている。正の屈折力の第1レンズ群L1、負の屈折力の第2レンズ群L2、負の屈折力の第3レンズ群L3、正の屈折力の第4レンズ群L4、正の屈折力の第5レンズ群L5、正の屈折力の第6レンズ群L6より成る。実施例4はズーム比8.2の6群ズームレンズである。 The optical action of each lens group regarding the conditional expressions (1) to (11) is the same as that of the first embodiment. Example 4 is composed of the following lens groups arranged in order from the object side to the image side. The first lens unit L1 having a positive refractive power, the second lens unit L2 having a negative refractive power, the third lens unit L3 having a negative refractive power, the fourth lens unit L4 having a positive refractive power, the first lens unit L4 having a positive refractive power, It includes a fifth lens unit L5 and a sixth lens unit L6 having a positive refractive power. The fourth embodiment is a 6-group zoom lens having a zoom ratio of 8.2.
第2レンズ群L2が負の屈折力のレンズ群Ln1、第3レンズ群L3が負の屈折力のレンズ群Ln2、第4レンズ群L4が正の屈折力のレンズ群Lp1、第6レンズ群L6が正の屈折力のレンズ群Lp2に対応している。無限遠から近距離のフォーカシングは第3レンズ群L3を物体側に移動することで行っている。第3レンズ群L3は、1枚の負レンズと1枚の正レンズよりなり、小型軽量なレンズ構成となっており、それによりフォーカシングの際の静音駆動を容易にしている。また、第2レンズ群L2は、2枚の負レンズより構成されており、変倍用のレンズ群としての大半の負の屈折力を保持している。
The second lens group L2 has a negative refractive power lens group Ln1, the third lens group L3 has a negative refractive power lens group Ln2, the fourth lens group L4 has a positive refractive power lens group Lp1, and the sixth lens group L6. Corresponds to the lens unit Lp2 having a positive refractive power. Focusing from infinity to a short distance is performed by moving the third lens unit L3 toward the object side. The third lens unit L3 includes one negative lens and one positive lens, and has a small and lightweight lens configuration, which facilitates silent driving during focusing. The second lens unit L2 is composed of two negative lenses and holds most of the negative refracting power as a variable power lens unit.
広角端に比べ、望遠端において第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の間隔が広く、第2レンズ群L2と第3レンズ群L3の間隔が広く、第3レンズ群L3と第4レンズ群L4の間隔が狭い。更に第4レンズ群L4と第5レンズ群L5の間隔が狭く、第5レンズ群L5と第6レンズ群L6の間隔が狭くなるようにズーミングを行っている。また、第2レンズ群L2と第4レンズ群L4の間隔は、ズーミングに際して一定であり、それにより製造誤差による光学性能の劣化を軽減している。 The distance between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 is wider at the telephoto end than at the wide-angle end, the distance between the second lens unit L2 and the third lens unit L3 is wider, and the third lens unit L3 and the fourth lens unit L4. The interval of L4 is narrow. Further, zooming is performed so that the distance between the fourth lens unit L4 and the fifth lens unit L5 is narrow and the distance between the fifth lens unit L5 and the sixth lens unit L6 is narrow. Further, the distance between the second lens unit L2 and the fourth lens unit L4 is constant during zooming, thereby reducing deterioration of optical performance due to manufacturing error.
実施例1に比べてレンズ群Lp2に対応する第6レンズ群L6の光学作用は同じである。条件式(1)乃至(11)に関する各レンズ群の光学作用は実施例1と同じである。 The optical action of the sixth lens unit L6 corresponding to the lens unit Lp2 is the same as that of the first embodiment. The optical action of each lens group regarding the conditional expressions (1) to (11) is the same as that of the first embodiment.
実施例1乃至4までは、ポジティブリード型のズームレンズであるが、本発明のズームレンズは、ネガティブリード型のズームレンズにも同様に適用できる。実施例5は、ネガティブリード型のズームレンズである。実施例5は物体側より像側へ順に配置された以下のレンズ群より構成されている。負の屈折力の第1レンズ群L1、負の屈折力の第2レンズ群L2、正の屈折力の第3レンズ群L3、正の屈折力の第4レンズ群L4、正の屈折力の第5レンズ群L5、負の屈折力の第6レンズ群L6、正の屈折力の第7レンズ群L7より成る。実施例5はズーム比4.1の7群ズームレンズである。 Although the first to fourth embodiments are positive lead type zoom lenses, the zoom lens of the present invention can be similarly applied to negative lead type zoom lenses. Example 5 is a negative lead type zoom lens. Example 5 is composed of the following lens groups arranged in order from the object side to the image side. The first lens unit L1 having negative refractive power, the second lens unit L2 having negative refractive power, the third lens unit L3 having positive refractive power, the fourth lens unit L4 having positive refractive power, and the fourth lens unit L4 having positive refractive power. It includes a fifth lens unit L5, a sixth lens unit L6 having a negative refractive power, and a seventh lens unit L7 having a positive refractive power. The fifth embodiment is a 7-group zoom lens having a zoom ratio of 4.1.
第1レンズ群L1が負の屈折力のレンズ群Ln1、第2レンズ群L2が負の屈折力のレンズ群Ln2、第3レンズ群L3が正の屈折力のレンズ群Lp1、第5レンズ群L5が正の屈折力のレンズ群Lp2に対応している。無限遠から近距離へのフォーカシングは第2レンズ群L2を物体側に移動することで行っている。第2レンズ群L2は、1枚の負レンズと1枚の正レンズよりなり、小型軽量なレンズ構成となっており、それによりフォーカシングの際の静音駆動を容易にしている。 The first lens group L1 has a negative refractive power lens group Ln1, the second lens group L2 has a negative refractive power lens group Ln2, the third lens group L3 has a positive refractive power lens group Lp1, and the fifth lens group L5. Corresponds to the lens unit Lp2 having a positive refractive power. Focusing from infinity to a short distance is performed by moving the second lens unit L2 toward the object side. The second lens unit L2 is composed of one negative lens and one positive lens, and has a compact and lightweight lens structure, which facilitates silent driving during focusing.
また、第1レンズ群L1は、2枚の負レンズで構成されており、変倍用のレンズ群としての大半の負の屈折力を保持している。広角端に比べて望遠端において第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の間隔が微小変化し、第2レンズ群L2と第3レンズ群L3の間隔が微小変化する。第3レンズ群L3と第4レンズ群L4の間隔が狭く、第4レンズ群L4と第5レンズ群L5の間隔が狭く、第5レンズ群L5と第6レンズ群L6の間隔が広く、第6レンズ群L6と第7レンズ群L7の間隔が狭くなるようにズーミングを行っている。 The first lens unit L1 is composed of two negative lenses and holds most of the negative refracting power as a lens unit for zooming. The distance between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 slightly changes at the telephoto end, and the distance between the second lens unit L2 and the third lens unit L3 slightly changes at the telephoto end, compared to the wide-angle end. The distance between the third lens unit L3 and the fourth lens unit L4 is narrow, the distance between the fourth lens unit L4 and the fifth lens unit L5 is narrow, the distance between the fifth lens unit L5 and the sixth lens unit L6 is wide, and Zooming is performed so that the distance between the lens unit L6 and the seventh lens unit L7 becomes narrow.
また、第1レンズ群L1と第3レンズ群L3の間隔は、ズーミングに際して一定であり、それにより製造誤差による光学性能の劣化を軽減している。 In addition, the distance between the first lens unit L1 and the third lens unit L3 is constant during zooming, thereby reducing deterioration of optical performance due to manufacturing errors.
第1レンズ群L1と第2レンズ群L2と第3レンズ群L3の屈折力の関係は、条件式(5)、(6)、(8)、(9)、(10)を満たしている。それにより、フォーカシングレンズ群の屈折力を弱くしながら高いフォーカシング敏感度を得ており、その結果、像倍率変化を軽減している。 The relationship between the refractive powers of the first lens group L1, the second lens group L2, and the third lens group L3 satisfies the conditional expressions (5), (6), (8), (9), and (10). As a result, high focusing sensitivity is obtained while weakening the refracting power of the focusing lens unit, and as a result, changes in image magnification are reduced.
また、第1レンズ群L1から第3レンズ群L3までを変倍用のレンズ群とみなした時の、合成主点位置を物体側へ極力移動し、それにより広画角化と小型化を図っている。また、第2レンズ群L2の像倍率は、広角端と、望遠の双方において条件式(1)、(2)を満たしており、それにより、第2レンズ群L2での光束を像側から物体側にかけて収束光になるようにしており、像倍率変化が小さいフォーカシングを容易にしている。 Further, when the first lens unit L1 to the third lens unit L3 are regarded as the lens units for zooming, the combined principal point position is moved to the object side as much as possible, thereby widening the angle of view and downsizing. ing. Further, the image magnification of the second lens unit L2 satisfies the conditional expressions (1) and (2) at both the wide-angle end and the telephoto position, so that the light flux in the second lens unit L2 is moved from the image side to the object side. The light is converged toward the side, facilitating focusing with a small change in image magnification.
また、第3レンズ群L3での像倍率は、広角端と、望遠端の双方において条件式(3)、(4)を満たしており、第3レンズ群L3の物体側に向かって強い収束光束とし、第2レンズ群L2の負の屈折力を弱くしつつ適切なフォーカシング敏感度を得ている。また第5レンズ群L5は、条件式(11)を満たしており、それにより全系を小型化しつつ、ズーミングに際しての球面収差の変動を小さくしている。 The image magnification of the third lens unit L3 satisfies the conditional expressions (3) and (4) at both the wide-angle end and the telephoto end, and the strong converging light flux toward the object side of the third lens unit L3. Then, the negative refracting power of the second lens unit L2 is weakened and appropriate focusing sensitivity is obtained. Further, the fifth lens unit L5 satisfies the conditional expression (11), whereby the entire system is downsized and the fluctuation of the spherical aberration during zooming is reduced.
図16の本発明の一眼レフカメラ(撮像装置)について説明する。図16は実施例1乃至5のズームレンズを有する撮像装置である。10は交換レンズ鏡筒である。ズームレンズ1は保持部材である鏡筒2に保持されている。20はカメラ本体であり、ズームレンズ1からの光束を上方に反射するクイックリターンミラー3、ズームレンズ1の像形成装置に配置された焦点板4を有する。更に焦点板4に形成された逆像を正立像に変換するペンタダハプリズム(像反転手段)5、その正立像を観察するための接眼レンズ6などによって構成されている。 The single-lens reflex camera (imaging device) of the present invention in FIG. 16 will be described. FIG. 16 shows an image pickup apparatus having the zoom lens according to the first to fifth embodiments. Reference numeral 10 is an interchangeable lens barrel. The zoom lens 1 is held by a lens barrel 2 which is a holding member. Reference numeral 20 denotes a camera body, which has a quick return mirror 3 that reflects the light flux from the zoom lens 1 upward, and a focusing screen 4 arranged in the image forming apparatus of the zoom lens 1. Further, it is composed of a penta roof prism (image inverting means) 5 for converting an inverted image formed on the focusing screen 4 into an erect image, an eyepiece 6 for observing the erect image, and the like.
7は感光面であり、CCDセンサやCMOSセンサ等のズームレンズによって形成される像を受光する固体撮像素子(光電変換素子)や銀塩フィルムが配置される。撮影時にはクイックリターンミラー3が光路から退避して、感光面7上にズームレンズ1によって像が形成される。実施例1乃至5にて説明した利益は本実施例に開示したような撮像装置において効果的に享受される。 Reference numeral 7 denotes a photosensitive surface on which a solid-state image sensor (photoelectric conversion element) that receives an image formed by a zoom lens such as a CCD sensor or a CMOS sensor, and a silver salt film are arranged. At the time of shooting, the quick return mirror 3 is retracted from the optical path, and an image is formed on the photosensitive surface 7 by the zoom lens 1. The benefits described in the first to fifth embodiments can be effectively enjoyed in the image pickup apparatus disclosed in the present embodiment.
本発明の撮像装置としては、クイックリターンミラー3のないミラーレスの一眼レフカメラにも同様に適用できる。 The image pickup apparatus of the present invention can be similarly applied to a mirrorless single-lens reflex camera without the quick return mirror 3.
以上、本発明の好ましい光学系の実施例について説明したが、本発明はこれらの実施例に限定されないことは言うまでもなく、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。 Although the preferred embodiments of the optical system of the present invention have been described above, it is needless to say that the present invention is not limited to these embodiments, and various modifications and changes can be made within the scope of the invention.
以下に実施例1乃至5に対応する数値データ1乃至5を示す。各数値データにおいてiは物体側からの面の順番を示す。数値データにおいてriは物体側より順に第i番目のレンズ面の曲率半径、diは物体側より順に第i番目のレンズ厚及び空気間隔、ndiとνdiは各々物体側より順に第i番目のレンズの材料の屈折率とアッベ数である。BFはバックフォーカスである。非球面形状は光軸方向にX軸、光軸と垂直な方向にH軸、光の進行方向を正としRを近軸曲率半径、K、A2、A4、A6、A8、A10、A12を各々非球面係数とするとき、 Numerical data 1 to 5 corresponding to Examples 1 to 5 are shown below. In each numerical data, i indicates the order of surfaces from the object side. In the numerical data, ri is the radius of curvature of the i-th lens surface in order from the object side, di is the i-th lens thickness and air gap in order from the object side, and ndi and νdi are the i-th lens values in order from the object side, respectively. It is the refractive index and Abbe number of the material. BF is the back focus. The aspherical shape is the X axis in the optical axis direction, the H axis in the direction perpendicular to the optical axis, the traveling direction of light is positive, R is the paraxial radius of curvature, and K, A2, A4, A6, A8, A10, A12 are respectively When it is an aspherical coefficient,
で与えるものとする。各非球面係数において「e−x」は「10-x」を意味する。また、焦点距離、Fナンバー等のスペックに加え、全系の半画角、像高は半画角を決定する最大像高、レンズ全長は第1レンズ面から像面までの距離である。バックフォーカスBFは最終レンズ面から像面までの長さを示している。また、各レンズ群データは、各レンズ群とそれらの焦点距離を示している。 Shall be given by In each aspherical surface coefficient, "e-x" means "10 -x ". In addition to specs such as the focal length and the F number, the half field angle of the entire system, the image height is the maximum image height that determines the half field angle, and the total lens length is the distance from the first lens surface to the image surface. The back focus BF indicates the length from the final lens surface to the image surface. Further, each lens group data indicates each lens group and their focal lengths.
また、各光学面の間隔dが(可変)となっている部分は、ズーミングに際して変化するものであり、別表に焦点距離に応じた面間隔を記している。尚、以下に記載する数値データ1乃至5のレンズデータに基づく、各条件式の計算結果を表1に示す。 Further, the part where the distance d between the optical surfaces is (variable) changes during zooming, and the surface distance according to the focal length is shown in a separate table. Table 1 shows the calculation results of each conditional expression based on the lens data of the numerical data 1 to 5 described below.
(数値データ1)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1 132.480 2.00 1.80440 39.6 63.34
2 58.479 9.30 1.49700 81.5 57.03
3 1004.808 0.15 55.31
4 61.378 7.05 1.59522 67.7 53.24
5 441.235 (可変) 52.42
6* 1396.081 1.70 1.85400 40.4 35.67
7* 21.758 6.08 27.46
8 -101.824 1.40 1.76385 48.5 27.36
9 55.563 (可変) 25.69
10 136.150 2.50 1.71736 29.5 22.82
11 -101.412 1.87 22.39
12 -26.398 1.20 1.49700 81.5 22.39
13 1518.313 (可変) 23.87
14 397.664 2.48 1.85478 24.8 24.93
15 -90.949 (可変) 25.37
16 ∞ 0.70 (可変)
17(絞り) ∞ (可変) 26.58
18 27.817 5.94 1.49700 81.5 28.74
19 512.488 0.15 28.49
20 27.440 1.40 1.90366 31.3 27.93
21 16.263 8.74 1.58313 59.4 25.59
22* -116.763 (可変) 24.95
23 -180.283 3.03 1.75520 27.5 20.87
24 -28.086 1.00 1.77250 49.6 20.56
25* 42.446 0.30 19.68
26 21.981 2.00 1.72047 34.7 19.63
27 27.444 (可変) 19.03
28 25.585 3.92 1.51633 64.1 20.86
29 -1334.955 0.15 20.50
30 79.292 1.10 2.00100 29.1 20.21
31 15.227 4.87 1.49700 81.5 19.07
32 117.425 1.05 19.32
33 89.705 7.23 1.59270 35.3 19.85
34 -13.680 1.20 1.88300 40.8 20.26
35 -58.439 22.38
(Numerical data 1)
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Effective diameter
1 132.480 2.00 1.80440 39.6 63.34
2 58.479 9.30 1.49700 81.5 57.03
3 1004.808 0.15 55.31
4 61.378 7.05 1.59522 67.7 53.24
5 441.235 (variable) 52.42
6 * 1396.081 1.70 1.85400 40.4 35.67
7 * 21.758 6.08 27.46
8 -101.824 1.40 1.76385 48.5 27.36
9 55.563 (variable) 25.69
10 136.150 2.50 1.71736 29.5 22.82
11 -101.412 1.87 22.39
12 -26.398 1.20 1.49700 81.5 22.39
13 1518.313 (Variable) 23.87
14 397.664 2.48 1.85478 24.8 24.93
15 -90.949 (variable) 25.37
16 ∞ 0.70 (variable)
17 (Aperture) ∞ (Variable) 26.58
18 27.817 5.94 1.49700 81.5 28.74
19 512.488 0.15 28.49
20 27.440 1.40 1.90366 31.3 27.93
21 16.263 8.74 1.58313 59.4 25.59
22 * -116.763 (variable) 24.95
23 -180.283 3.03 1.75520 27.5 20.87
24 -28.086 1.00 1.77250 49.6 20.56
25 * 42.446 0.30 19.68
26 21.981 2.00 1.72047 34.7 19.63
27 27.444 (variable) 19.03
28 25.585 3.92 1.51633 64.1 20.86
29 -1334.955 0.15 20.50
30 79.292 1.10 2.00100 29.1 20.21
31 15.227 4.87 1.49700 81.5 19.07
32 117.425 1.05 19.32
33 89.705 7.23 1.59270 35.3 19.85
34 -13.680 1.20 1.88300 40.8 20.26
35 -58.439 22.38
非球面データ
第6面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.32120e-005 A 6=-3.35744e-008 A 8= 4.30207e-011 A10=-7.07141e-015 A12=-2.74350e-017
第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 8.33223e-006 A 6=-5.68507e-009 A 8=-1.87147e-011 A10=-1.56985e-013
第22面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.21704e-005 A 6=-1.15174e-008 A 8=-2.34645e-012 A10= 8.04596e-014
第25面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.43903e-006 A 6=-1.20001e-009 A 8= 1.07822e-010 A10=-7.14391e-013
Aspherical data 6th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.32120e-005 A 6 = -3.35744e-008 A 8 = 4.30207e-011 A10 = -7.07141e-015 A12 = -2.74350e-017
7th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 8.33223e-006 A 6 = -5.68507e-009 A 8 = -1.87147e-011 A10 = -1.56985e-013
Side 22
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.21704e-005 A 6 = -1.15174e-008 A 8 = -2.34645e-012 A10 = 8.04596e-014
Surface 25
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.43903e-006 A 6 = -1.20001e-009 A 8 = 1.07822e-010 A10 = -7.14391e-013
各種データ
ズーム比 9.67
広角 中間 望遠
焦点距離 24.30 99.99 234.98
Fナンバー 4.10 6.04 6.40
半画角(度) 41.68 12.21 5.26
像高 21.64 21.64 21.64
レンズ全長 176.56 220.28 254.60
BF 38.70 85.02 92.03
d 5 0.90 31.00 63.15
d 9 8.14 4.85 9.80
d13 2.45 5.74 0.80
d15 19.93 1.50 1.50
d17 19.40 5.14 0.30
d22 1.15 6.53 7.65
d27 7.35 1.97 0.85
ea16 16.47 23.83 26.26
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 115.35 18.50 5.50 -6.46
2 6 -15.30 9.18 3.08 -4.17
3 10 -159.24 5.57 8.50 4.13
4 14 86.80 2.48 1.09 -0.25
5 16 ∞ 0.70 0.35 -0.35
6 18 29.82 16.23 2.63 -8.15
7 23 -61.56 6.34 3.39 -0.31
8 28 -720.48 19.52 81.88 61.39
Various data Zoom ratio 9.67
Wide-angle mid-telephoto focal length 24.30 99.99 234.98
F number 4.10 6.04 6.40
Half angle of view (degrees) 41.68 12.21 5.26
Image height 21.64 21.64 21.64
Total lens length 176.56 220.28 254.60
BF 38.70 85.02 92.03
d 5 0.90 31.00 63.15
d 9 8.14 4.85 9.80
d13 2.45 5.74 0.80
d15 19.93 1.50 1.50
d17 19.40 5.14 0.30
d22 1.15 6.53 7.65
d27 7.35 1.97 0.85
ea16 16.47 23.83 26.26
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 115.35 18.50 5.50 -6.46
2 6 -15.30 9.18 3.08 -4.17
3 10 -159.24 5.57 8.50 4.13
4 14 86.80 2.48 1.09 -0.25
5 16 ∞ 0.70 0.35 -0.35
6 18 29.82 16.23 2.63 -8.15
7 23 -61.56 6.34 3.39 -0.31
8 28 -720.48 19.52 81.88 61.39
(数値データ2)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1 115.094 2.00 1.90043 37.4 62.38
2 61.116 8.71 1.49700 81.5 56.97
3 597.125 0.15 56.14
4 64.719 7.23 1.59522 67.7 54.99
5 521.702 (可変) 54.22
6* 217.632 1.60 1.85400 40.4 33.72
7* 19.788 6.05 25.73
8 -77.964 1.30 1.76385 48.5 25.50
9 76.533 (可変) 23.98
10 96.863 1.15 1.77250 49.6 23.07
11 30.116 3.82 1.71736 29.5 22.00
12 -131.948 2.35 21.46
13 -22.042 1.10 1.59522 67.7 21.46
14 -199.817 (可変) 21.82
15 1534.963 3.07 1.62588 35.7 23.22
16 -41.748 (可変) 23.78
17 ∞ 0.50 (可変)
18(絞り) ∞ (可変) 25.25
19 26.038 5.95 1.49700 81.5 27.44
20 786.155 0.15 27.16
21 25.948 1.40 1.90366 31.3 26.58
22 14.855 8.69 1.58313 59.4 24.13
23* -105.696 (可変) 23.54
24 -101.691 5.23 1.75520 27.5 19.60
25 -19.948 1.00 1.77250 49.6 19.07
26* 32.084 0.30 18.44
27 29.087 2.13 1.59551 39.2 18.71
28 65.081 (可変) 18.78
29 44.517 4.00 1.48749 70.2 21.26
30 -62.721 0.15 21.36
31 165.666 1.20 2.00100 29.1 21.25
32 15.824 4.22 1.49700 81.5 20.74
33 36.751 0.15 21.76
34 26.293 6.51 1.59270 35.3 23.48
35 -41.718 1.86 23.95
36 -21.634 1.30 1.88300 40.8 23.95
37 -34.045 25.43
(Numerical data 2)
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Effective diameter
1 115.094 2.00 1.90043 37.4 62.38
2 61.116 8.71 1.49700 81.5 56.97
3 597.125 0.15 56.14
4 64.719 7.23 1.59522 67.7 54.99
5 521.702 (variable) 54.22
6 * 217.632 1.60 1.85400 40.4 33.72
7 * 19.788 6.05 25.73
8 -77.964 1.30 1.76385 48.5 25.50
9 76.533 (variable) 23.98
10 96.863 1.15 1.77250 49.6 23.07
11 30.116 3.82 1.71736 29.5 22.00
12 -131.948 2.35 21.46
13 -22.042 1.10 1.59522 67.7 21.46
14 -199.817 (variable) 21.82
15 1534.963 3.07 1.62588 35.7 23.22
16 -41.748 (Variable) 23.78
17 ∞ 0.50 (variable)
18 (Aperture) ∞ (Variable) 25.25
19 26.038 5.95 1.49700 81.5 27.44
20 786.155 0.15 27.16
21 25.948 1.40 1.90366 31.3 26.58
22 14.855 8.69 1.58313 59.4 24.13
23 * -105.696 (variable) 23.54
24 -101.691 5.23 1.75520 27.5 19.60
25 -19.948 1.00 1.77250 49.6 19.07
26 * 32.084 0.30 18.44
27 29.087 2.13 1.59551 39.2 18.71
28 65.081 (variable) 18.78
29 44.517 4.00 1.48749 70.2 21.26
30 -62.721 0.15 21.36
31 165.666 1.20 2.00 100 29.1 21.25
32 15.824 4.22 1.49700 81.5 20.74
33 36.751 0.15 21.76
34 26.293 6.51 1.59270 35.3 23.48
35 -41.718 1.86 23.95
36 -21.634 1.30 1.88300 40.8 23.95
37 -34.045 25.43
非球面データ
第6面
K = 0.00000e+000 A 4= 7.65377e-006 A 6=-1.47714e-008 A 8= 4.72399e-011 A10=-7.13337e-014 A12= 2.79748e-017
第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.42514e-006 A 6=-2.40422e-009 A 8= 1.96364e-011 A10= 2.69656e-013
第23面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.55967e-005 A 6=-1.39770e-008 A 8=-1.10046e-011 A10= 1.40040e-013
第26面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.00848e-005 A 6=-3.62496e-009 A 8= 1.87692e-010 A10=-1.41895e-012
Aspherical data 6th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 7.65377e-006 A 6 = -1.47714e-008 A 8 = 4.72399e-011 A10 = -7.13337e-014 A12 = 2.79748e-017
7th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.42514e-006 A 6 = -2.40422e-009 A 8 = 1.96364e-011 A10 = 2.69656e-013
Surface 23
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.55967e-005 A 6 = -1.39770e-008 A 8 = -1.10046e-011 A10 = 1.40040e-013
Surface 26
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.00848e-005 A 6 = -3.62496e-009 A 8 = 1.87692e-010 A10 = -1.41895e-012
各種データ
ズーム比 9.67
広角 中間 望遠
焦点距離 24.30 99.94 234.87
Fナンバー 4.10 6.00 6.40
半画角(度) 41.68 12.21 5.26
像高 21.64 21.64 21.64
レンズ全長 178.58 222.44 258.53
BF 38.70 85.15 91.52
d 5 0.90 31.69 65.43
d 9 1.86 2.92 6.00
d14 4.94 3.88 0.80
d16 18.91 1.50 1.50
d18 20.50 4.54 0.50
d23 1.32 7.69 8.71
d28 8.19 1.81 0.80
ea17 15.94 23.26 25.02
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 118.54 18.08 4.66 -6.97
2 6 -15.66 8.95 2.92 -4.24
3 10 -87.68 8.42 9.47 3.16
4 15 64.99 3.07 1.84 -0.05
5 17 ∞ 0.50 0.25 -0.25
6 19 28.22 16.19 2.65 -8.15
7 24 -46.64 8.66 2.63 -2.45
8 29 334.19 19.39 -5.13 -18.11
Various data Zoom ratio 9.67
Wide-angle mid-telephoto focal length 24.30 99.94 234.87
F number 4.10 6.00 6.40
Half angle of view (degrees) 41.68 12.21 5.26
Image height 21.64 21.64 21.64
Total lens length 178.58 222.44 258.53
BF 38.70 85.15 91.52
d 5 0.90 31.69 65.43
d 9 1.86 2.92 6.00
d14 4.94 3.88 0.80
d16 18.91 1.50 1.50
d18 20.50 4.54 0.50
d23 1.32 7.69 8.71
d28 8.19 1.81 0.80
ea17 15.94 23.26 25.02
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 118.54 18.08 4.66 -6.97
2 6 -15.66 8.95 2.92 -4.24
3 10 -87.68 8.42 9.47 3.16
4 15 64.99 3.07 1.84 -0.05
5 17 ∞ 0.50 0.25 -0.25
6 19 28.22 16.19 2.65 -8.15
7 24 -46.64 8.66 2.63 -2.45
8 29 334.19 19.39 -5.13 -18.11
(数値データ3)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1 130.994 2.00 1.80440 39.6 62.69
2 58.583 9.29 1.49700 81.5 56.56
3 953.601 0.15 55.15
4 61.661 7.17 1.59522 67.7 53.83
5 437.699 (可変) 53.09
6* 654.455 1.70 1.85400 40.4 35.33
7* 20.900 6.57 27.16
8 -72.705 1.40 1.76385 48.5 26.95
9 78.864 (可変) 25.61
10 128.499 2.50 1.71736 29.5 22.67
11 -104.228 2.44 22.40
12 -26.403 1.20 1.49700 81.5 22.08
13 1291.374 (可変) 23.74
14 1112.240 2.44 1.85478 24.8 24.38
15 -79.983 (可変) 24.92
16(絞り) ∞ 0.00 26.05
17 27.286 5.75 1.49700 81.5 27.79
18 380.075 (可変) 27.55
19 28.137 1.40 1.90366 31.3 27.07
20 16.420 8.27 1.58313 59.4 24.97
21* -130.611 (可変) 24.39
22 -240.099 3.25 1.75520 27.5 21.88
23 -29.981 1.00 1.77250 49.6 21.52
24* 46.180 0.30 20.77
25 22.564 1.98 1.72047 34.7 20.91
26 27.164 (可変) 20.39
27 25.390 3.98 1.51633 64.1 20.39
28 -1025.644 0.15 20.03
29 66.284 1.10 2.00100 29.1 19.75
30 15.290 4.82 1.49700 81.5 18.84
31 107.452 1.33 19.24
32 153.111 6.91 1.59270 35.3 19.72
33 -13.749 1.20 1.88300 40.8 20.15
34 -57.017 22.24
(Numerical data 3)
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Effective diameter
1 130.994 2.00 1.80440 39.6 62.69
2 58.583 9.29 1.49700 81.5 56.56
3 953.601 0.15 55.15
4 61.661 7.17 1.59522 67.7 53.83
5 437.699 (Variable) 53.09
6 * 654.455 1.70 1.85400 40.4 35.33
7 * 20.900 6.57 27.16
8 -72.705 1.40 1.76385 48.5 26.95
9 78.864 (variable) 25.61
10 128.499 2.50 1.71736 29.5 22.67
11 -104.228 2.44 22.40
12 -26.403 1.20 1.49700 81.5 22.08
13 1291.374 (variable) 23.74
14 1112.240 2.44 1.85478 24.8 24.38
15 -79.983 (variable) 24.92
16 (aperture) ∞ 0.00 26.05
17 27.286 5.75 1.49 700 81.5 27.79
18 380.075 (variable) 27.55
19 28.137 1.40 1.90366 31.3 27.07
20 16.420 8.27 1.58313 59.4 24.97
21 * -130.611 (variable) 24.39
22 -240.099 3.25 1.75520 27.5 21.88
23 -29.981 1.00 1.77250 49.6 21.52
24 * 46.180 0.30 20.77
25 22.564 1.98 1.72047 34.7 20.91
26 27.164 (variable) 20.39
27 25.390 3.98 1.51633 64.1 20.39
28 -1025.644 0.15 20.03
29 66.284 1.10 2.00100 29.1 19.75
30 15.290 4.82 1.49700 81.5 18.84
31 107.452 1.33 19.24
32 153.111 6.91 1.59270 35.3 19.72
33 -13.749 1.20 1.88300 40.8 20.15
34 -57.017 22.24
非球面データ
第6面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.10198e-005 A 6=-3.08107e-008 A 8= 5.85186e-011 A10=-6.18886e-014 A12= 2.71131e-017
第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 5.85298e-006 A 6=-1.50401e-008 A 8= 2.22480e-011 A10=-1.68569e-013
第21面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.21224e-005 A 6=-1.16227e-008 A 8= 1.69214e-011 A10= 4.07401e-014
第24面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.94829e-006 A 6= 8.62162e-009 A 8=-9.21008e-012 A10=-1.88190e-013
Aspherical data 6th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.10198e-005 A 6 = -3.08107e-008 A 8 = 5.85186e-011 A10 = -6.18886e-014 A12 = 2.71131e-017
7th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 5.85298e-006 A 6 = -1.50401e-008 A 8 = 2.22480e-011 A10 = -1.68569e-013
Side 21
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.21224e-005 A 6 = -1.16227e-008 A 8 = 1.69214e-011 A10 = 4.07401e-014
Side 24
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.94829e-006 A 6 = 8.62162e-009 A 8 = -9.21008e-012 A10 = -1.88190e-013
各種データ
ズーム比 9.51
広角 中間 望遠
焦点距離 24.60 100.02 234.00
Fナンバー 3.43 6.09 6.50
半画角(度) 41.33 12.21 5.28
像高 21.64 21.64 21.64
レンズ全長 176.41 220.91 254.55
BF 39.21 85.58 92.15
d 5 0.90 30.94 62.94
d 9 9.70 5.08 9.61
d13 0.71 5.33 0.80
d15 38.37 6.43 1.50
d18 0.51 0.54 0.54
d21 1.14 6.61 7.85
d26 7.56 2.09 0.85
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 115.42 18.62 5.41 -6.62
2 6 -15.31 9.67 3.10 -4.60
3 10 -164.94 6.14 10.67 5.58
4 14 87.38 2.44 1.23 -0.09
5 16 58.83 5.75 -0.30 -4.11
6 19 58.44 9.67 0.74 -5.37
7 22 -67.83 6.53 3.79 -0.03
8 27 -1038.25 19.49 128.69 102.34
Various data Zoom ratio 9.51
Wide-angle mid-telephoto focal length 24.60 100.02 234.00
F number 3.43 6.09 6.50
Half angle of view (degrees) 41.33 12.21 5.28
Image height 21.64 21.64 21.64
Total lens length 176.41 220.91 254.55
BF 39.21 85.58 92.15
d 5 0.90 30.94 62.94
d 9 9.70 5.08 9.61
d13 0.71 5.33 0.80
d15 38.37 6.43 1.50
d18 0.51 0.54 0.54
d21 1.14 6.61 7.85
d26 7.56 2.09 0.85
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 115.42 18.62 5.41 -6.62
2 6 -15.31 9.67 3.10 -4.60
3 10 -164.94 6.14 10.67 5.58
4 14 87.38 2.44 1.23 -0.09
5 16 58.83 5.75 -0.30 -4.11
6 19 58.44 9.67 0.74 -5.37
7 22 -67.83 6.53 3.79 -0.03
8 27 -1038.25 19.49 128.69 102.34
(数値データ4)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1 119.585 2.00 1.80440 39.6 64.04
2 59.612 9.33 1.49700 81.5 60.09
3 368.173 0.15 59.26
4 65.779 7.53 1.59522 67.7 57.57
5 445.134 (可変) 56.76
6* -515.488 1.70 1.85400 40.4 36.47
7* 21.242 6.61 27.95
8 -95.887 1.40 1.76385 48.5 27.76
9 102.290 (可変) 26.64
10 3605.550 2.30 1.71736 29.5 22.94
11 -73.518 1.66 22.62
12 -26.667 1.20 1.49700 81.5 22.60
13 -210.343 (可変) 23.48
14 373.971 2.36 1.85478 24.8 24.26
15 -99.724 (可変) 24.65
16(絞り) ∞ 0.00 25.70
17 27.248 5.15 1.49700 81.5 27.21
18 141.864 0.96 26.89
19 25.043 1.40 1.90366 31.3 26.57
20 16.717 5.61 1.58313 59.4 24.75
21* 40.974 2.49 24.04
22 142.102 3.19 1.75520 27.5 23.99
23 -47.894 1.00 1.77250 49.6 23.87
24 50.376 (可変) 23.50
25 21.934 5.62 1.51633 64.1 25.34
26 370.801 1.08 25.11
27 27.815 1.10 2.00100 29.1 24.54
28 15.556 8.30 1.49700 81.5 22.77
29 -48.010 0.30 22.58
30 -204.624 6.23 1.59270 35.3 22.05
31 -15.654 1.20 1.88300 40.8 21.60
32* 131.206 22.39
(Numerical data 4)
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Effective diameter
1 119.585 2.00 1.80440 39.6 64.04
2 59.612 9.33 1.49700 81.5 60.09
3 368.173 0.15 59.26
4 65.779 7.53 1.59522 67.7 57.57
5 445.134 (Variable) 56.76
6 * -515.488 1.70 1.85400 40.4 36.47
7 * 21.242 6.61 27.95
8 -95.887 1.40 1.76385 48.5 27.76
9 102.290 (variable) 26.64
10 3605.550 2.30 1.71736 29.5 22.94
11 -73.518 1.66 22.62
12 -26.667 1.20 1.49700 81.5 22.60
13 -210.343 (Variable) 23.48
14 373.971 2.36 1.85478 24.8 24.26
15 -99.724 (variable) 24.65
16 (aperture) ∞ 0.00 25.70
17 27.248 5.15 1.49700 81.5 27.21
18 141.864 0.96 26.89
19 25.043 1.40 1.90366 31.3 26.57
20 16.717 5.61 1.58313 59.4 24.75
21 * 40.974 2.49 24.04
22 142.102 3.19 1.75520 27.5 23.99
23 -47.894 1.00 1.77250 49.6 23.87
24 50.376 (Variable) 23.50
25 21.934 5.62 1.51633 64.1 25.34
26 370.801 1.08 25.11
27 27.815 1.10 2.00100 29.1 24.54
28 15.556 8.30 1.49700 81.5 22.77
29 -48.010 0.30 22.58
30 -204.624 6.23 1.59270 35.3 22.05
31 -15.654 1.20 1.88300 40.8 21.60
32 * 131.206 22.39
非球面データ
第6面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.33977e-005 A 6=-2.89383e-008 A 8= 3.26785e-011 A10=-8.83774e-016 A12=-2.03321e-017
第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 5.24173e-006 A 6= 1.15011e-008 A 8=-1.06391e-010 A10= 8.71487e-014
第21面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.10326e-005 A 6= 8.71569e-009 A 8= 2.12418e-012 A10= 7.75948e-014
第32面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.09800e-005 A 6=-2.03435e-008 A 8= 5.05459e-010 A10=-3.79728e-012 A12= 1.13692e-014
Aspherical data 6th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.33977e-005 A 6 = -2.89383e-008 A 8 = 3.26785e-011 A10 = -8.83774e-016 A12 = -2.03321e-017
7th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 5.24173e-006 A 6 = 1.15011e-008 A 8 = -1.06391e-010 A10 = 8.71487e-014
Side 21
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.10326e-005 A 6 = 8.71569e-009 A 8 = 2.12418e-012 A10 = 7.75948e-014
Surface 32
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.09800e-005 A 6 = -2.03435e-008 A 8 = 5.05459e-010 A10 = -3.79728e-012 A12 = 1.13692e-014
各種データ
ズーム比 8.23
広角 中間 望遠
焦点距離 24.30 100.00 200.00
Fナンバー 3.07 5.62 6.29
半画角(度) 41.68 12.21 6.17
像高 21.64 21.64 21.64
レンズ全長 171.86 221.11 254.57
BF 38.70 85.00 96.09
d 5 0.90 38.66 65.60
d 9 10.06 6.42 10.54
d13 1.29 4.92 0.80
d15 31.64 4.90 1.50
d24 9.39 1.33 0.15
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 126.32 19.01 4.60 -7.68
2 6 -16.14 9.71 2.64 -5.16
3 10 -165.82 5.16 5.55 1.68
4 14 92.32 2.36 1.01 -0.27
5 16 73.84 19.81 -16.36 -24.43
6 25 57.98 23.83 -17.36 -25.25
Various data Zoom ratio 8.23
Wide-angle mid-telephoto focal length 24.30 100.00 200.00
F number 3.07 5.62 6.29
Half angle of view (degrees) 41.68 12.21 6.17
Image height 21.64 21.64 21.64
Total lens length 171.86 221.11 254.57
BF 38.70 85.00 96.09
d 5 0.90 38.66 65.60
d 9 10.06 6.42 10.54
d13 1.29 4.92 0.80
d15 31.64 4.90 1.50
d24 9.39 1.33 0.15
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 126.32 19.01 4.60 -7.68
2 6 -16.14 9.71 2.64 -5.16
3 10 -165.82 5.16 5.55 1.68
4 14 92.32 2.36 1.01 -0.27
5 16 73.84 19.81 -16.36 -24.43
6 25 57.98 23.83 -17.36 -25.25
(数値データ5)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1* 101.865 2.70 1.58313 59.4 51.34
2* 23.965 10.15 39.20
3 220.475 2.10 1.88300 40.8 39.02
4 60.772 (可変) 36.83
5 99.973 3.05 1.65412 39.7 31.09
6 -5281.346 2.41 30.37
7 -53.787 1.20 1.49700 81.5 30.18
8 458.967 (可変) 29.58
9 183.253 2.45 1.84666 23.8 29.40
10 -645.519 (可変) 29.33
11(絞り) ∞ 0.00 28.71
12 30.678 6.25 1.49700 81.5 31.65
13 358.328 (可変) 31.37
14 25.999 1.40 1.90366 31.3 30.60
15 18.568 9.18 1.58313 59.4 28.40
16* -184.039 (可変) 27.38
17 -69.478 1.84 1.76182 26.5 25.24
18 -50.604 1.00 1.74320 49.3 24.85
19* 30.342 (可変) 23.67
20 34.843 4.90 1.49700 81.5 24.18
21 -80.065 0.15 24.34
22 88.620 4.87 1.49700 81.5 24.31
23 -37.070 0.17 24.22
24 -424.133 5.24 1.59270 35.3 23.55
25 -22.500 1.20 1.88300 40.8 23.15
26* 66.265 23.35
(Numerical data 5)
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Effective diameter
1 * 101.865 2.70 1.58313 59.4 51.34
2 * 23.965 10.15 39.20
3 220.475 2.10 1.88300 40.8 39.02
4 60.772 (variable) 36.83
5 99.973 3.05 1.65412 39.7 31.09
6 -5281.346 2.41 30.37
7 -53.787 1.20 1.49700 81.5 30.18
8 458.967 (variable) 29.58
9 183.253 2.45 1.84666 23.8 29.40
10 -645.519 (variable) 29.33
11 (Aperture) ∞ 0.00 28.71
12 30.678 6.25 1.49 700 81.5 31.65
13 358.328 (variable) 31.37
14 25.999 1.40 1.90366 31.3 30.60
15 18.568 9.18 1.58313 59.4 28.40
16 * -184.039 (variable) 27.38
17 -69.478 1.84 1.76182 26.5 25.24
18 -50.604 1.00 1.74320 49.3 24.85
19 * 30.342 (variable) 23.67
20 34.843 4.90 1.49700 81.5 24.18
21 -80.065 0.15 24.34
22 88.620 4.87 1.49700 81.5 24.31
23 -37.070 0.17 24.22
24 -424.133 5.24 1.59270 35.3 23.55
25 -22.500 1.20 1.88300 40.8 23.15
26 * 66.265 23.35
非球面データ
第1面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.26758e-005 A 6=-2.97938e-008 A 8= 4.61726e-011 A10=-3.93749e-014 A12= 1.45888e-017
第2面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.11654e-005 A 6=-2.01556e-008 A 8= 2.75615e-013 A10= 1.56083e-014
第16面
K = 0.00000e+000 A 4= 5.98081e-006 A 6=-2.30949e-008 A 8= 7.95036e-011 A10=-1.14679e-013
第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.68295e-006 A 6= 3.98461e-008 A 8=-1.10067e-010 A10= 1.75347e-013
第26面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.02711e-005 A 6=-3.47587e-009 A 8= 2.64713e-011 A10=-1.18691e-013
Aspheric surface first surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.26758e-005 A 6 = -2.97938e-008 A 8 = 4.61726e-011 A10 = -3.93749e-014 A12 = 1.45888e-017
Second side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.11654e-005 A 6 = -2.01556e-008 A 8 = 2.75615e-013 A10 = 1.56083e-014
Surface 16
K = 0.00000e + 000 A 4 = 5.98081e-006 A 6 = -2.30949e-008 A 8 = 7.95036e-011 A10 = -1.14679e-013
Side 19
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.68295e-006 A 6 = 3.98461e-008 A 8 = -1.10067e-010 A10 = 1.75347e-013
Surface 26
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.02711e-005 A 6 = -3.47587e-009 A 8 = 2.64713e-011 A10 = -1.18691e-013
各種データ
ズーム比 4.07
広角 中間 望遠
焦点距離 24.60 50.00 100.00
Fナンバー 2.78 4.03 6.71
半画角(度) 41.33 23.40 12.21
像高 21.64 21.64 21.64
レンズ全長 176.57 166.06 198.50
BF 39.19 66.32 117.51
d 4 14.42 13.10 14.42
d 8 0.80 2.12 0.80
d10 50.72 15.86 1.50
d13 3.23 1.52 0.50
d16 1.95 2.69 3.35
d19 6.01 4.20 0.16
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 -32.28 14.95 6.03 -6.20
2 5 -296.82 6.66 13.25 7.81
3 9 168.81 2.45 0.29 -1.04
4 11 67.08 6.25 -0.39 -4.54
5 14 48.32 10.58 0.40 -6.26
6 17 -28.16 2.84 1.10 -0.49
7 20 59.97 16.52 -8.53 -16.43
Various data Zoom ratio 4.07
Wide-angle mid-telephoto focal length 24.60 50.00 100.00
F number 2.78 4.03 6.71
Half angle of view (degrees) 41.33 23.40 12.21
Image height 21.64 21.64 21.64
Total lens length 176.57 166.06 198.50
BF 39.19 66.32 117.51
d 4 14.42 13.10 14.42
d 8 0.80 2.12 0.80
d10 50.72 15.86 1.50
d13 3.23 1.52 0.50
d16 1.95 2.69 3.35
d19 6.01 4.20 0.16
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 -32.28 14.95 6.03 -6.20
2 5 -296.82 6.66 13.25 7.81
3 9 168.81 2.45 0.29 -1.04
4 11 67.08 6.25 -0.39 -4.54
5 14 48.32 10.58 0.40 -6.26
6 17 -28.16 2.84 1.10 -0.49
7 20 59.97 16.52 -8.53 -16.43
Ln1、Ln2、Lp1、Lp2 レンズ群
L1 第1レンズ群 L2 第2レンズ群 L3 第3レンズ群
L4 第4レンズ群 L5 第5レンズ群 L6 第6レンズ群
L7 第7レンズ群 L8 第8レンズ群
Ln1, Ln2, Lp1, Lp2 lens group L1 first lens group L2 second lens group L3 third lens group L4 fourth lens group L5 fifth lens group L6 sixth lens group L7 seventh lens group L8 eighth lens group
Claims (27)
ズーミングに際して前記レンズ群Ln1と前記レンズ群Lp1は同一の軌跡で移動し、
無限遠から近距離へのフォーカシングに際して前記レンズ群Ln2は物体側に移動し、
前記後群は、前記ズームレンズに含まれる正の屈折力のレンズ群の中で焦点距離が最も短い正の屈折力のレンズ群Lp2を有し、
広角端に比べて望遠端において前記レンズ群Lp1と前記レンズ群Lp2の間隔が狭くなることを特徴とするズームレンズ。 A lens unit Ln1 having a negative refracting power, a lens unit Ln2 having a negative refracting power disposed adjacent to the image side of the lens unit Ln1, and a positive lens unit disposed adjacent to the image side of the lens unit Ln2. A zoom lens including a lens unit Lp1 having a refractive power and a rear unit including one or more lens units, in which a distance between adjacent lens units changes during zooming.
During zooming, the lens group Ln1 and the lens group Lp1 move along the same locus,
When focusing from infinity to a short distance, the lens unit Ln2 moves to the object side ,
The rear group includes a lens group Lp2 having a positive refractive power and having a shortest focal length among the lens groups having a positive refractive power included in the zoom lens,
A zoom lens characterized in that the distance between the lens group Lp1 and the lens group Lp2 is narrower at the telephoto end than at the wide-angle end .
0.8<fLp2/fw<3.0
なる条件式を満たすことを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。 When the focal length of the lens unit Lp2 is fLp2 and the focal length of the zoom lens at the wide angle end is fw,
0.8 <fLp2 / fw <3.0
The zoom lens according to claim 1 , wherein the following conditional expression is satisfied.
0.4<−fLn1/fw<1.5
なる条件式を満たすことを特徴とする請求項1又は2に記載のズームレンズ。 When the focal length of the lens unit Ln1 is fLn1 and the focal length of the zoom lens at the wide angle end is fw,
0.4 <-fLn1 / fw <1.5
The zoom lens according to claim 1 or 2 , wherein the following conditional expression is satisfied.
2.0<−fLn2/fw<13.5
なる条件式を満たすことを特徴とする請求項1乃至3の何れか一項に記載のズームレンズ。 When the focal length of the lens unit Ln2 is fLn2 and the focal length of the zoom lens at the wide angle end is fw,
2.0 <-fLn2 / fw <13.5
The zoom lens according to any one of claims 1 to 3 , wherein the following conditional expression is satisfied.
2.0<fLp1/fw<8.0
なる条件式を満たすことを特徴とする請求項1乃至4の何れか一項に記載のズームレンズ。 When the focal length of the lens unit Lp1 is fLp1 and the focal length of the zoom lens at the wide angle end is fw,
2.0 <fLp1 / fw <8.0
The zoom lens according to any one of claims 1 to 4 , wherein the following conditional expression is satisfied.
ズーミングに際して前記レンズ群Ln1と前記レンズ群Lp1は同一の軌跡で移動し、
無限遠から近距離へのフォーカシングに際して前記レンズ群Ln2は物体側に移動し、
前記レンズ群Lp1の焦点距離をfLp1、広角端における前記ズームレンズの焦点距離をfwとするとき、
2.0<fLp1/fw<8.0
なる条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。 A lens unit Ln1 having a negative refracting power, a lens unit Ln2 having a negative refracting power disposed adjacent to the image side of the lens unit Ln1, and a positive lens unit disposed adjacent to the image side of the lens unit Ln2. A zoom lens including a lens unit Lp1 having a refractive power and a rear unit including one or more lens units, in which a distance between adjacent lens units changes during zooming.
During zooming, the lens group Ln1 and the lens group Lp1 move along the same locus,
When focusing from infinity to a short distance, the lens unit Ln2 moves to the object side,
When the focal length of the lens unit Lp1 is fLp1 and the focal length of the zoom lens at the wide angle end is fw,
2.0 <fLp1 / fw <8.0
A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression .
0.0<βLn2w<1.0
0.0<βLn2t<1.0
なる条件式を満たすことを特徴とする請求項1乃至6の何れか一項に記載のズームレンズ。 When the imaging magnification of the lens group Ln2 at the wide-angle end is βLn2w and the imaging magnification of the lens group Ln2 at the telephoto end is βLn2t,
0.0 <βLn2w <1.0
0.0 <βLn2t <1.0
The zoom lens according to any one of claims 1 to 6, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.1<βLp1w<5.0
なる条件式を満たすことを特徴とする請求項1乃至7の何れか一項に記載のズームレンズ。 When the imaging magnification of the lens unit Lp1 at the wide angle end is βLp1w,
1.1 <βLp1w <5.0
The zoom lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the following conditional expression is satisfied.
ズーミングに際して前記レンズ群Ln1と前記レンズ群Lp1は同一の軌跡で移動し、During zooming, the lens group Ln1 and the lens group Lp1 move along the same locus,
無限遠から近距離へのフォーカシングに際して前記レンズ群Ln2は物体側に移動し、When focusing from infinity to a short distance, the lens unit Ln2 moves to the object side,
広角端における前記レンズ群Lp1の撮像倍率をβLp1wとするとき、When the imaging magnification of the lens unit Lp1 at the wide angle end is βLp1w,
1.1<βLp1w<5.01.1 <βLp1w <5.0
なる条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression.
1.1<βLp1t<5.0
なる条件式を満たすことを特徴とする請求項1乃至9の何れか一項に記載のズームレンズ。 When the imaging magnification of the lens unit Lp1 at the telephoto end is βLp1t,
1.1 <βLp1t <5.0
The zoom lens according to any one of claims 1 to 9, characterized by satisfying the following conditional expression.
ズーミングに際して前記レンズ群Ln1と前記レンズ群Lp1は同一の軌跡で移動し、During zooming, the lens group Ln1 and the lens group Lp1 move along the same locus,
無限遠から近距離へのフォーカシングに際して前記レンズ群Ln2は物体側に移動し、When focusing from infinity to a short distance, the lens unit Ln2 moves to the object side,
望遠端における前記レンズ群Lp1の撮像倍率をβLp1tとするとき、When the imaging magnification of the lens unit Lp1 at the telephoto end is βLp1t,
1.1<βLp1t<5.01.1 <βLp1t <5.0
なる条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression.
1.0<−fLn2/fLp1<2.5
なる条件式を満たすことを特徴とする請求項1乃至11の何れか一項に記載のズームレンズ。 When the focal length of the lens group Ln2 is fLn2 and the focal length of the lens group Lp1 is fLp1,
1.0 <-fLn2 / fLp1 <2.5
The zoom lens according to any one of claims 1 to 11, characterized by satisfying the following conditional expression.
2.0<fLn2/fLn1<20.0
なる条件式を満たすことを特徴とする請求項1乃至12の何れか一項に記載のズームレンズ。 When the focal length of the lens group Ln1 is fLn1 and the focal length of the lens group Ln2 is fLn2,
2.0 <fLn2 / fLn1 <20.0
The zoom lens according to any one of claims 1 to 12 , wherein the following conditional expression is satisfied.
ズーミングに際して前記レンズ群Ln1と前記レンズ群Lp1は同一の軌跡で移動し、During zooming, the lens group Ln1 and the lens group Lp1 move along the same locus,
無限遠から近距離へのフォーカシングに際して前記レンズ群Ln2は物体側に移動し、When focusing from infinity to a short distance, the lens unit Ln2 moves to the object side,
前記レンズ群Ln1の焦点距離をfLn1、前記レンズ群Ln2の焦点距離をfLn2とするとき、When the focal length of the lens group Ln1 is fLn1 and the focal length of the lens group Ln2 is fLn2,
2.0<fLn2/fLn1<20.02.0 <fLn2 / fLn1 <20.0
なる条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression.
ズーミングに際して前記レンズ群Ln1と前記レンズ群Lp1は同一の軌跡で移動し、During zooming, the lens group Ln1 and the lens group Lp1 move along the same locus,
無限遠から近距離へのフォーカシングに際して前記レンズ群Ln2は物体側に移動し、When focusing from infinity to a short distance, the lens unit Ln2 moves to the object side,
前記レンズ群Ln1は2枚以上の負レンズを有することを特徴とするズームレンズ。The zoom lens, wherein the lens group Ln1 includes two or more negative lenses.
2.0<fL1/fw<7.0
なる条件式を満たすことを特徴とする請求項19又は20に記載のズームレンズ。 When the focal length of the lens unit L1 is fL1 and the focal length of the zoom lens at the wide-angle end is fw,
2.0 <fL1 / fw <7.0
The zoom lens according to claim 19 or 20 , wherein the following conditional expression is satisfied.
前記レンズ群L5は、前記ズームレンズに含まれる正の屈折力のレンズ群の中で焦点距離が最も短いレンズ群であることを特徴とする請求項1乃至21の何れか一項に記載のズームレンズ。 The rear group includes a lens group L5 having a positive refractive power, a lens group L6 having a negative refractive power, and a lens group L7 having a negative refractive power, which are sequentially arranged from the object side to the image side.
The lens unit L5, zoom according to any one of claims 1 to 21, characterized in that the focal length in the lens unit having positive refractive power included in the zoom lens is the shortest lens group lens.
前記レンズ群L5は、前記ズームレンズに含まれる正の屈折力のレンズ群の中で焦点距離が最も短いレンズ群であることを特徴とする請求項1乃至21の何れか一項に記載のズームレンズ。 The rear group includes a lens group L5 having a positive refractive power, a lens group L6 having a negative refractive power, and a lens group L7 having a positive refractive power, which are sequentially arranged from the object side to the image side.
The lens unit L5, zoom according to any one of claims 1 to 21, characterized in that the focal length in the lens unit having positive refractive power included in the zoom lens is the shortest lens group lens.
前記レンズ群L6は、前記ズームレンズに含まれる正の屈折力のレンズ群の中で焦点距離が最も短いレンズ群であることを特徴とする請求項1乃至21の何れか一項に記載のズームレンズ。 The rear group is a lens group L5 having a positive refractive power, a lens group L6 having a positive refractive power, a lens group L7 having a negative refractive power, and a lens group having a negative refractive power, which are sequentially arranged from the object side to the image side. Composed of L8,
The lens unit L6 includes a zoom according to any one of claims 1 to 21, characterized in that the focal length in the lens unit having positive refractive power included in the zoom lens is the shortest lens group lens.
前記レンズ群L6は、前記ズームレンズに含まれる正の屈折力のレンズ群の中で焦点距離が最も短いレンズ群であることを特徴とする請求項1乃至21の何れか一項に記載のズームレンズ。 The rear group includes a lens group L5 having a positive refractive power and a lens group L6 having a positive refractive power, which are sequentially arranged from the object side to the image side.
The lens unit L6 includes a zoom according to any one of claims 1 to 21, characterized in that the focal length in the lens unit having positive refractive power included in the zoom lens is the shortest lens group lens.
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