JP6680588B2 - 中型容器、および、中型容器の使用方法 - Google Patents

Description

本発明は、中型容器、および、中型容器の使用方法、特に、耐食性を要求されるステンレス鋼製の中型容器、および、ステンレス鋼製の中型容器の使用方法に関する。

飲料用の原液、あるいは、薬液等の液体を搬送する際には、主として、容量が２００Ｌ程度（ドラム缶程度）のステンレス鋼製容器が用いられる。ステンレス鋼製容器の本体は、使い易さ、強度、および、製造コスト等を考慮して、様々な方法で製造される。

大型容器（例えば、容量が、数立方メートル）では、口金部のフランジに蓋部材を装着する際に、ボルトによって、フランジと蓋部材とが締結される。このため、口金部におけるねじ山の損傷のリスクがない。他方、中型容器の密封に際しては、ねじ付きの栓部材が用いられる。また、中型の容器、特に、搬送用の液体容器においては、容器本体に対する栓部材の着脱が、頻繁に行われる。そして、中型容器の口金部に栓部材を取り付ける際には、小型容器の口金部に栓部材を取り付ける場合と比較して、栓部材に、極めて大きなねじ込みトルク（例えば、１０ｋｇ重・ｍ＝９８Ｎ・ｍ）が付与される。大きなねじ込みトルクで、栓部材を口金部にねじ込むことにより、栓部材と口金部との間のパッキンが効果的に圧縮され、搬送中等において、栓部材が口金部から緩むことがなくなる。しかし、中型容器の口金部に設けられたねじ山、および、栓部材に設けられたねじ山は、大きなねじ込みトルクを繰り返し受けることにより、損傷または消耗する。栓部材が、損傷または消耗した場合には、当該栓部材を交換することにより対応することが考えられる。他方、中型容器の口金部が、損傷または消耗した場合には、ダメージのない容器本体部を含めて廃棄せざるを得ない。現状においては、中型容器本体部の寿命が３０年程度ある場合であっても、口金部の損傷または消耗のため、中型容器は、使用後数年程度で廃棄されている。また、腐食性の強い飲料、薬品等を収納するためには、例えば、ＳＵＳ３１６Ｌ以上の高価なステンレス鋼が使用される。このため、現在、口金部の損傷または消耗のために、高価な中型容器を短期間で廃棄していることは、大きな経済的損失であるといえる。

口金部の損傷または消耗を防ぐための苦肉の策として、内部が低圧の中型容器の場合には、ポリテトラフルオロエチレン製の栓部材が用いられる場合がある。しかし、ポリテトラフルオロエチレン製の栓部材を用いる場合には、ねじ山部において発生するポリテトラフルオロエチレンの切り粉が、容器内に落下し、内容物が汚染されるおそれがある。また、ポリテトラフルオロエチレン製の栓部材を、高圧の中型容器に用いることは困難である。

そこで、本発明の目的は、口金部における損傷または消耗の発生リスクが低減された中型容器および中型容器の使用方法を提供することである。本発明では、口金部において発生する上述の問題点が一挙に解決される。

以下に、（発明を実施するための形態）で使用される番号を用いて、課題を解決するための手段を説明する。これらの番号は、（特許請求の範囲）の記載と（発明を実施するための形態）との対応関係を明らかにするために付加されたものである。ただし、それらの番号を、（特許請求の範囲）に記載されている発明の技術的範囲の解釈に用いてはならない。

いくつかの実施形態の中型容器は、容量が１００Ｌ以上３００Ｌ以下のステンレス鋼製の中型容器である。中型容器は、容器本体部（１０）と口金部（２０；２０’；２０’’）とを含む容器部材と、前記口金部（２０；２０’；２０’’）に装着される閉鎖部材（４０；４０’；４０’’）と、前記口金部（２０；２０’；２０’’）と前記閉鎖部材（４０；４０’；４０’’）との間に配置されるシールリング（５０；５０’）とを具備する。 前記口金部（２０；２０’；２０’’）には、第１ねじ山（２３；２３’；２３’’）が設けられている。前記閉鎖部材（４０；４０’；４０’’）には、前記第１ねじ山（２３；２３’；２３’’）に螺合する第２ねじ山（４３；４３’；４３’’）が設けられている。前記口金部（２０；２０’；２０’’）は、オーステナイト系ステンレス鋼を含む。また、前記閉鎖部材（４０；４０’；４０’’）は、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼を含む。

上記中型容器において、前記オーステナイト系ステンレス鋼のブリネル硬度は、１３０以上２１０以下であってもよい。また、前記オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼のブリネル硬度は、前記オーステナイト系ステンレス鋼の前記ブリネル硬度の１．５倍以上３．０倍以下であってもよい。

上記中型容器において、前記閉鎖部材（４０；４０’；４０’’）は、鋳物であってもよい。

上記中型容器において、前記口金部（２０；２０’’）は、前記第１ねじ山（２３；２３’’）が設けられた環状の第１壁（２２；２２’’）と、口金部上面（２６；２６’’）とを含んでいてもよい。前記閉鎖部材（４０；４０’’）は、前記第２ねじ山（４３；４３’’）が設けられた環状の第２壁（４２；４２’’）と、前記第２壁（４２；４２’’）の上方に設けられたフランジ部（４４）または天板部（４４’’）とを含んでいてもよい。前記閉鎖部材（４０；４０’’）が前記口金部（２０；２０’’）に装着された状態において、前記シールリング（５０）は、前記第１壁（２２；２２’’）と、前記フランジ部（４４）または前記天板部（４４’’）とに接触し、かつ、前記フランジ部（４４）の下面（４６）または前記天板部（４４’’）の下面（４６’’）と前記口金部上面（２６；２６’’）とは、直接的に面接触していてもよい。

上記中型容器において、前記口金部（２０）は、前記シールリング（５０）に接触する傾斜面（２８）を含んでいてもよい。前記閉鎖部材は、栓部材（４０）であってもよい。前記栓部材（４０）が前記口金部（２０）に装着された状態において、前記シールリング（５０）は、前記傾斜面（２８）、前記第２壁（４２）、および、前記フランジ部（４４）の各々に接触し、かつ、前記フランジ部（４４）の下面（４６）と前記口金部上面（２６）とは、直接的に面接触していてもよい。

上記中型容器において、前記傾斜面（２８）と前記口金部上面（２６）との間には、段差部（２７）が存在していてもよい。

いくつかの実施形態における中型容器は、容量が１００Ｌ以上３００Ｌ以下であるステンレス鋼製の中型容器である。中型容器は、容器本体部（１０）と口金部（２０；２０’’）とを含む容器部材と、前記口金部（２０；２０’’）に装着される閉鎖部材（４０；４０’’）と、前記口金部（２０；２０’’）と前記閉鎖部材（４０；４０’’）との間に配置されるシールリング（５０）とを具備する。前記口金部（２０；２０’’）には、第１ねじ山（２３；２３’’）が設けられている。前記閉鎖部材（４０；４０’’）には、前記第１ねじ山（２３；２３’’）に螺合する第２ねじ山（４３；４３’’）が設けられている。前記口金部（２０；２０’’）は、前記第１ねじ山（２３；２３’’）が設けられた環状の第１壁（２２；２２’’）と、口金部上面（２６；２６’’；２６’’’）とを含む。前記閉鎖部材（４０；４０’’）は、前記第２ねじ山（４３；４３’’）が設けられた環状の第２壁（４２；４２’’）と、前記第２壁（４２；４２’’）の上方に設けられたフランジ部（４４）または天板部（４４’’）とを含む。前記閉鎖部材（４０；４０’’）が前記口金部（２０；２０’’）に装着された状態において、前記シールリング（５０）は、前記第１壁（２２；２２’’）と、前記フランジ部（４４）または前記天板部（４４’’）とに接触し、かつ、前記フランジ部（４４）の下面（４６）または前記天板部（４４’’）の下面（４６’’）と前記口金部上面（２６；２６’’）とは、直接的に面接触している。

上記中型容器において、前記第２壁（４２；４２’’）には、環状凹部（６０）または環状凸部（６１）が設けられ、前記シールリング（５０）は、前記環状凹部（６０）に配置されているか、または、前記環状凸部（６１）に対向するように配置されていてもよい。

上記中型容器において、前記シールリング（５０）に張力が作用していない状態において、前記シールリング（５０）の周方向に垂直な断面は、第１直線部（５０ａ）と曲線部（５０ｃ）とを備えていてもよい。

いくつかの実施形態における中型容器の使用方法は、容量が１００Ｌ以上３００Ｌ以下である中型容器の使用方法である。中型容器の使用方法は、容器本体部（１０）と口金部（２０；２０’’）とを含む容器部材を準備する準備工程と、前記容器部材の内部に、前記口金部（２０；２０’’）を介して、液体を充填する充填工程と、シールリング（５０）が前記口金部（２０；２０’’）と閉鎖部材（４０；４０’’）との間に配置されるように、前記閉鎖部材（４０；４０’’）を、前記口金部（２０；２０’’）に取り付ける取付工程とを具備する。前記口金部（２０；２０’’）には、第１ねじ山（２３；２３’’）が設けられている。前記閉鎖部材（４０；４０’’）には、前記第１ねじ山（２３；２３’’）に螺合する第２ねじ山（４３；４３’’）が設けられている。前記口金部（２０；２０’’）は、前記第１ねじ山（２３；２３’’）が設けられた環状の第１壁（２２；２２’’）と、口金部上面（２６；２６’’）とを含む。前記閉鎖部材（４０；４０’’）は、前記第２ねじ山（４３；４３’’）が設けられた環状の第２壁（４２；４２’’）と、前記第２壁（４２；４２’’）の上方に設けられたフランジ部（４４）または天板部（４４’’）とを含む。前記取付工程は、前記閉鎖部材（４０；４０’’）を前記口金部（２０；２０’’）にねじ込むことにより、前記シールリング（５０）を、前記第１壁（２２；２２’’）と、前記フランジ部（４４）または前記天板部（４４’’）とに接触させる工程と、前記閉鎖部材（４０；４０’’）を前記口金部（２０；２０’’）に更にねじ込むことにより、前記フランジ部（４４）の下面（４６）または前記天板部（４４’’）の下面（４６’’）と前記口金部上面（２６；２６’’）とを、直接的に面接触させる工程とを含む。

上記中型容器の使用方法において、前記口金部（２０；２０’’）は、オーステナイト系ステンレス鋼を含んでいてもよい。前記閉鎖部材（４０；４０’’）は、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼を含んでいてもよい。前記フランジ部（４４）の下面（４６）または前記天板部（４４’’）の下面（４６’’）と前記口金部上面（２６；２６’’）とが面接触する直前において、前記閉鎖部材（４０；４０’’）に付与されるねじ込みトルクを第１トルクと定義する時、前記フランジ部（４４）の下面（４６）または前記天板部（４４’’）の下面（４６’’）と前記口金部上面（２６；２６’’）とが面接触した後において、前記閉鎖部材（４０；４０’’）に、前記第１トルクの２倍以上のねじ込みトルクが付与されてもよい。

本発明によれば、口金部における損傷または消耗の発生リスクが低減された中型容器および中型容器の使用方法を提供することができる。

図１は、ねじ山部における損傷または消耗の発生のメカニズムを説明するための図である。 図２は、オーステナイト系ステンレス鋼の特性と、２相ステンレス合金（オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼）の特性との比較を示すテーブルである。 図３は、実施形態における中型容器を模式的に示す２面図である。 図４は、図３における領域Ａの拡大図である。 図５は、実施形態における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図６は、実施形態における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図７は、第１変形例における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図８は、第１変形例における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図９は、第２変形例における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図１０は、第２変形例における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図１１は、第３変形例における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図１２は、第３変形例における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図１３は、シールリングの捩じれについて説明するための図である。 図１４は、第３変形例におけるシールリングを、他の実施形態に適用した時の中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図１５は、中型容器の口金部を模式的に示す２面図である。 図１６は、中型容器の口金部の変形例を模式的に示す２面図である。 図１７は、中型容器の栓部材を模式的に示す２面図である。 図１８は、中型容器の使用方法の一例を示すフローチャートである。 図１９は、実施形態における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図２０は、実施形態における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図２１は、第４変形例における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図２２は、第４変形例における中型容器の一部を模式的に示す断面図である。 図２３は、中型容器の一部を模式的に示す断面図である。

以下、添付図面を参照して、実施形態の説明を行う。なお、添付図面において、同一の機能を有する構成要素には、同一の符号が付与されている。同一の符号が付された構成要素についての繰り返しとなる説明は省略される。

（用語の定義）
本明細書では、中型容器の内部から口金部に向かう方向を「上方」と定義し、上方とは反対側に向かう方向を「下方」と定義する。よって、例えば、中型容器が倒置状態にある場合には、実際の「上方」と、本明細書で定義される「上方」とは、異なることとなる。

本明細書では、「径方向」は、容器の口金部の中心軸に垂直な方向で、かつ、中心軸から離れていく方向を意味する。

（第１の実施形態）
図１および図２を参照して、第１の実施形態における中型容器について説明する。まず、図１を参照して、第１ねじ山２３’および第２ねじ山４３’における損傷または消耗の発生のメカニズムを説明する。

図１には、中型容器の口金部２０’と、当該口金部に装着された栓部材４０’（閉鎖部材）と、口金部２０’と栓部材４０’との間に配置されたシールリング５０’（換言すれば、パッキン）とが示されている。口金部２０’には、第１ねじ山２３’が形成され、栓部材４０’には、第２ねじ山４３’が形成されている。

栓部材４０’を、口金部２０’にねじ込むことにより、シールリング５０’が圧縮され、中型容器の口金部２０’が、栓部材４０’およびシールリング５０’によって、シールされる。また、栓部材４０’を、大きなねじ込みトルク（回転トルク）によってねじ込むことにより、栓部材４０’の緩みが防止される。栓部材４０’に付与されるねじ込むトルクのうちの大部分は、シールリング５０’と口金部２０’との間において発生する摩擦力、および、第１ねじ山２３’と第２ねじ山４３’との間において発生する摩擦力に打ち勝って、栓部材４０’をねじ込むために使用される。第１ねじ山２３’と第２ねじ山４３’との間において発生する摩擦力は、第１ねじ山２３’および第２ねじ山４３’におけるかじり（損傷、消耗、あるいは、焼き付き等）の原因となる。

第１の実施形態では、口金部２０’の材質と、栓部材４０’の材質とを工夫することにより、第１ねじ山２３’および第２ねじ山４３’における損傷または消耗の発生リスクが低減される。

すなわち、実施形態では、口金部２０’の材質として、オーステナイト系ステンレス鋼が用いられ、栓部材４０’の材質として、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼が用いられる。

オーステナイト系ステンレス鋼は、容器の材質として周知の材質である。本明細書において「ステンレス鋼」は、例えば、鉄を主成分（５０重量％以上）とし、クロムを１０．５％以上含む合金鋼を意味する。また、オーステナイト系ステンレス鋼は、γ鉄にクロム等の元素が固溶したものを意味する。オーステナイト系ステンレス鋼は、加工が容易であるため、容器の材質として好適である。なお、実施形態におけるオーステナイト系ステンレス鋼には、例えば、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３１７、ＳＵＳ３１７Ｌ、ＳＵＳ３２１等が含まれる。

他方、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼は、容器の材質としては加工が難しく、特定の用途以外では使用実績の少ない材質である。オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼と比較して、伸び特性が悪く、また、加工が難しい。また、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼は、溶接加工が難しい。オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼は、オーステナイト相とフェライト相の２つの金属組織（二相）が混在したステンレス鋼である。オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼は、耐海水性、耐腐食性に優れており、主として、海水用復水器、熱交換器および排煙脱硫装置などの環境対策機器、あるいは、各種化学プラント用装置に用いられている。なお、実施形態におけるオーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼には、例えば、ＳＵＳ３２９Ｊ１、ＳＵＳ３２９Ｊ３Ｌ、ＳＵＳ３２９Ｊ４Ｌ等が含まれる。

図２は、オーステナイト系ステンレス鋼の一例であるＳＵＳ３１６Ｌ（材料＜Ｂ＞）の特性と、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼の一例であるＳＵＳ３２９Ｊ４Ｌ（材料＜Ａ＞）の特性との比較を示すテーブルである。図２から把握されるように、ＳＵＳ３２９Ｊ４Ｌのブリネル硬度（ＨＢ）は、ＳＵＳ３１６Ｌのブリネル硬度（ＨＢ）よりも大幅に高い。一般的に、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼のブリネル硬度は、オーステナイト系ステンレス鋼のブリネル硬度よりも大幅に高い。実施形態において使用されるオーステナイト系ステンレス鋼のブリネル硬度（ＨＢ）は、例えば、１３０以上２１０以下であり、他方、実施形態において使用されるオーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼のブリネル硬度（ＨＢ）は、実施形態において使用されるオーステナイト系ステンレス鋼のブリネル硬度（ＨＢ）の１．５倍以上３．０倍以下である。

実施形態における中型容器では、口金部２０’の第１ねじ山２３’がオーステナイト系ステンレス鋼（例えば、ＳＵＳ３０４系、ＳＵＳ３１６系）を含み、栓部材４０’の第２ねじ山４３’がオーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼（例えば、ＳＵＳ３２９Ｊ４Ｌ）を含む。よって、第１ねじ山２３’の硬度と第２ねじ山４３’の硬度とは、互いに、大幅に異なることとなる。その結果、第１ねじ山２３’と第２ねじ山４３’とが摩擦接触した場合であっても、ねじ山部は、損傷または消耗しにくい。また、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼は、切削特性が、オーステナイト系ステンレス鋼よりもよい。このため、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼を切削することによりねじ山を形成する場合、ねじ山の仕上がり面がきれいで、仕上がり面に荒れが発生しにくい。このため、第１ねじ山２３’と第２ねじ山４３’とが摩擦接触した場合であっても、ねじ山部は、損傷または消耗しにくい。

さらに、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼は、強度および耐食性が高い。例えば、図２を参照して、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼の耐食性は、オーステナイト系ステンレス鋼の約７倍である。また、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼の耐エロージョン性能（耐摩耗性）は、オーステナイト系ステンレス鋼の約１００倍である。このため、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼を栓部材４０’の材質として用いた場合に、栓部材４０’の寿命が長期化する。なお、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼は、加工しにくいとの問題点に関しては、例えば、栓部材４０’を鋳造によって作製することにより克服可能である。

実施形態における中型容器では、加工特性の悪いオーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼を、敢えて、栓部材４０’の材質として用いることにより、ねじ山の損傷または消耗の発生リスクを低減している点において、画期的である。また、互いに接触するねじ山部の一方の材質をオーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼とし、ねじ山部の他方の材質をオーステナイト系ステンレス鋼としている点において、画期的である。

また、図２からも把握されるように、実施形態におけるオーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼よりも、飲料または薬品に対する耐食性が高い。よって、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼製の栓部材は、耐食性の観点からみても寿命が長く、飲料容器または薬品容器に用いる栓部材として好適である。

（第２の実施形態）
図３乃至図９を参照して、第２の実施形態における中型容器について説明する。なお、第２の実施形態における口金部２０の材質は、第１の実施形態における口金部２０’の材質と同じであり、第２の実施形態における栓部材４０（閉鎖部材）の材質は、第１の実施形態における栓部材４０’の材質と同じである。

第２の実施形態では、口金部２０の構造と、栓部材４０（閉鎖部材）の構造とを工夫することにより、第１ねじ山２３および第２ねじ山４３における損傷または消耗の発生リスクが低減される。詳細は、後述される。

図３は、実施形態における中型容器１（栓部材を除く）を模式的に示す２面図である。図３の上側には、平面図が記載され、図３の下側には、側面図が記載されている。

中型容器１は、容量が１００リットル以上３００リットル以下の中型容器である。中型容器１の容器本体部１０の上方には、口金部２０が設けられている。容器本体部１０の下方には、容器本体部１０を起立状態に支持するための支持部材３０が設けられていてもよい。中型容器１の高さＬ１（容器本体部１０の底面と、口金部２０の上面との間の距離）は、例えば、６００ｍｍ以上１２００ｍｍ以下である。また、図３に記載の例では、中型容器１の内面の断面形状、すなわち、中型容器の中心軸Ｃに垂直な断面形状は、円である。また、中型容器１の内径Ｌ２の最大値は、例えば、５００ｍｍ以上７００ｍｍ以下である。

図４は、図３における領域Ａの拡大図である。図４を参照して、口金部２０は、容器本体部１０に連結されている。図４に記載の例では、領域Ｂにおいて、容器本体部１０と口金部２０とは、互いに溶接されている。なお、容器本体部１０の材質と、口金部２０の材質とを同じにすれば、溶接が容易となり、かつ、材質が異なることに起因する電気的な腐食が防止される。図４を参照して、口金部２０の内径Ｌ３（第１ねじ山２３の頂部間の距離）は、例えば、７０ｍｍ以上７６ｍｍ以下である。すなわち、口金部２０は、いわゆる、３インチ径の口金部である。３インチ径の口金部に、栓部材を装着する際には、小径の口金部に栓部材を装着する場合と比較して、栓部材に大きなねじ込みトルクが付与される。なお、図４において、Ｃ１は、口金部２０の中心軸を示す。図３および図４に記載の例では、口金部２０の中心軸Ｃ１と、容器本体部１０の中心軸Ｃとは、互いに一致しているが、両軸は、互いに一致していなくてもよい。

図５は、口金部２０に、栓部材４０を仮装着した後の状態を示す概略断面図である。

口金部２０は、第１ねじ山２３が設けられた環状の第１壁２２と、口金部上面２６と、シールリング５０に接触する傾斜面２８とを含む。傾斜面２８は、環状の傾斜面である。傾斜面は、中心軸Ｃ１に面するように傾斜しており、傾斜面の法線は、口金部２０の中心軸Ｃ１と交差する。口金部２０の下部は、容器本体部１０に連結されている。

栓部材４０は、第２ねじ山４３が設けられた環状の第２壁４２と、当該第２壁４２の上方に設けられたフランジ部４４とを含む。栓部材４０は、容器内部に面する底壁４１を備えていてもよい。図５に記載の状態において、シールリング５０は、口金部２０の傾斜面２８と、栓部材４０との間で挟まれている。より具体的には、シールリング５０は、口金部２０の傾斜面２８、栓部材４０の第２壁４２、および、フランジ部４４の各々に接触している。シールリング５０と、傾斜面２８とは、図５において「Ｅ」で示される部分において線接触し、シールリング５０と、第２壁４２の外側面とは、図５において「Ｆ」で示される部分、すなわち、フランジ部４４と第２ねじ山４３との間に形成された環状凹部６０の底壁６０ａにおいて線接触し、シールリング５０と、フランジ部４４の下面４６とは、図５において「Ｇ」で示される部分において線接触している。なお、図５に記載の例では、シールリング５０は、断面の形状（周方向に垂直な断面の形状）が円形状のシールリングであり、シールリング５０の断面の直径は、約５ｍｍである。しかし、シールリング５０の断面の形状は、任意である。図５から把握されるように、栓部材４０の仮装着状態においては、口金部上面２６とフランジ部４４の下面４６とは、互いに離間している。なお、仮装着状態において、口金部上面２６とフランジ部４４の下面４６との間の距離Ｈ１は、例えば、１．８ｍｍ程度（１ｍｍ以上３ｍｍ以下である）。仮装着状態において、口金部上面２６とフランジ部４４の下面４６との間の距離Ｈ１は、第２ねじ山４３の１／２ピッチ以上、２ピッチ以下であってもよい。すなわち、仮装着状態から、栓部材４０を、１／２周以上２周以下の範囲で回転させることにより、口金部上面２６とフランジ部４４の下面４６とが、互いに接触するようにしてもよい。なお、図５に記載の例では、口金部上面２６は、中心軸Ｃ１に垂直な平面である。

図５に記載の状態から、栓部材４０を口金部２０に対して、更にねじ込み、口金部上面２６とフランジ部４４の下面４６とを互いに接触させる。図６には、口金部上面２６とフランジ部４４の下面４６とが互いに接触した後の状態が示されている。図５に記載の状態から図６に記載の状態になるまでに要するねじ込みトルク（栓部材４０に付与される回転トルク）は、相対的に小さなトルクである。トルクの大きさは、例えば、１５Ｎ・ｍ程度（１０Ｎ・ｍ以上３０Ｎ・ｍ以下）である。図６に記載の状態になるまでに付与されるトルクの大きさは、相対的に小さい。このため、仮に、ねじ込み時に、口金部２０の第１ねじ山２３と、栓部材４０の第２ねじ山４３とが、互いに摩擦接触する場合であっても、当該摩擦接触に伴う、ねじ山部の損傷または消耗は、比較的小さい。

図６に示される状態では、フランジ部４４の下面４６と口金部上面２６とは、直接的に面接触している（金属同士で面接触している）。また、図６に示される状態では、シールリング５０は、傾斜面２８、第２壁４２、および、フランジ部４４の各々に面接触している（「Ｅ１」、「Ｆ１」、「Ｇ１」を参照）。また、傾斜面２８、第２壁４２、および、フランジ部４４によって囲まれる空間の大部分（例えば、７０％以上）が、シールリング５０によって埋められている。このため、シールリングによるシール特性が、非常に高い。なお、図６に示される状態において、傾斜面２８、第２壁４２、および、フランジ部４４によって囲まれる空間の大きさおよび形状は、シールリング５０の歪が３０％程度となるように、設定されることが好ましい。なお、本段落に記載の事項は、他の実施形態および他の変形例にも適用可能な事項である。

図６に記載の状態から、栓部材４０を口金部２０に対して、更にねじ込むことを想定する。図６の状態から、栓部材４０をねじ込む際に要するねじ込みトルク（栓部材４０に付与される回転トルク）は、相対的に大きなトルクである。トルクの大きさは、例えば、５０Ｎ・ｍ程度（４０Ｎ・ｍ以上１００Ｎ・ｍ以下）である。なお、ねじ込みトルクの大部分は、フランジ部４４の下面４６と口金部上面２６との間の摩擦力に打ち勝つために使用される。このため、栓部材４０を、相対的に大きなトルクでねじ込む場合であっても、口金部２０の第１ねじ山２３と、栓部材４０の第２ねじ山４３との間の摩擦力が大きくなることはない。その結果、ねじ山部の損傷または消耗は、抑制される。

第２の実施形態では、構造的に、ねじ山部の損傷または消耗が、抑制される。したがって、ねじ山に過度に長い寿命が要求されない場合には、栓部材４０の材質を、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼以外の材質とすることも可能である。この場合であっても、従来の口金部と栓部材との組み合わせに比較して、ねじ山部の寿命を長期化することが可能である。しかし、第１の実施形態と、第２の実施形態との組み合わせ、すなわち、材質の工夫と、構造の工夫との組み合わせは、ねじ山部の寿命の観点からみて最良の組み合わせである。このような組み合わせは、画期的であり、中型容器の口金部において発生していた問題点が一挙に解決される組み合わせである。

（第１変形例）
図７および図８を参照して、口金部２０および栓部材４０の第１変形例について説明する。図７は、栓部材４０が口金部２０に仮装着された状態における、中型容器の一部分を示す。また、図８は、フランジ部４４の下面４６と口金部上面２６とが直接面接触した状態における中型容器の一部分を示す。

第１変形例における口金部２０は、傾斜面２８と口金部上面２６とが、段差部２７（ステップ部）を介して接続されている点で、図５および図６に記載の口金部とは異なる。また、第１変形例におけるシールリング５０の断面の直径は、例えば、５．５ｍｍ程度である。その他の点では、図７および図８に記載の例は、図５および図６に記載の例と同様である。なお、図７および図８に記載の例では、段差部２７は、中心軸Ｃ１に平行な環状壁面である。段差部２７を設けることの利点については、図１６を参照して、後述される。

（第２変形例）
図９および図１０を参照して、口金部２０および栓部材４０の第２変形例について説明する。図９は、栓部材４０が口金部２０に仮装着された状態における、中型容器の一部分を示す。また、図１０は、フランジ部４４の下面４６と口金部上面２６とが直接面接触した状態における中型容器の一部分を示す。

図９および図１０に記載の例では、シールリング５０が、栓部材４０の第２壁４２に設けられた環状の凸部６１の外周面に対向するように配置されている点で、図５および図６に記載の例とは異なる。また、第２変形例におけるシールリング５０の断面の直径は、例えば、４．５ｍｍ程度である。その他の点では、図９および図１０に記載の例は、図５および図６に記載の例と同様である。

図９および図１０に記載の例では、栓部材４０の第２壁４２の外周面に環状の凸部６１が設けられている。そして、当該環状の凸部６１の外周面に、シールリング５０が装着されている。図９および図１０に記載の例では、環状の凸部６１の外周面と中心軸Ｃ１との間の距離は、第２ねじ山４３の山の頂部と中心軸Ｃ１との間の距離と等しいかそれ以上である。このため、栓部材４０が、口金部２０にねじ込まれた時に、圧縮されたシールリング５０の一部が、第１ねじ山２３と第２ねじ山４３との間に噛み込まれるリスクがない。その結果、シールリング５０によるシールの確実性が向上する。なお、栓部材４０を口金部２０に装着した後、シールリング５０は、環状の凸部６１の外周面（すなわち、第２壁４２の外側面）、フランジ部４４の下面４６、および、傾斜面２８の各々に接触する。

（第３変形例）
図１１および図１２を参照して、口金部２０および栓部材４０の第３変形例について説明する。図１１は、栓部材４０が口金部２０に仮装着された状態における、中型容器の一部分を示す。また、図１２は、フランジ部４４の下面４６と口金部上面２６とが直接面接触した状態における中型容器の一部分を示す。

第３変形例は、第１変形例と第２変形例との組み合わせである。すなわち、第３変形例における口金部２０は、段差部２７を備える。また、第３変形例における栓部材４０は、環状の凸部６１を備える。

さらに、第３変形例におけるシールリング５０の断面形状は、円形状以外の形状である。特に、外力（張力）が作用していない自然状態において、シールリング５０の断面形状（周方向に垂直な断面形状）は、第１直線部５０ａと、曲線部５０ｃとを備える。第１直線部５０ａは、シールリング５０が栓部材４０に装着された時、第２壁４２に接する直線部分、すなわち、シールリングの内周表面の母線に対応する直線部分である。また、外力（張力）が作用していない自然状態において、シールリング５０の断面形状（周方向に垂直な断面形状）は、第１直線部５０ａとは異なる第２直線部５０ｂを備えていてもよい。第２直線部５０ｂは、栓部材４０が口金部２０に装着された時、フランジ部４４の下面４６に接する直線部分である。また、曲線部５０ｃは、栓部材４０が口金部２０に装着された時、口金部２０の傾斜面２８に接する曲線部分（例えば、円弧状部分）である。

第３変形例では、シールリングの周方向に垂直な断面形状が、第１直線部５０ａ（および／または第２直線部５０ｂ）を備える。このため、シールリング５０を栓部材４０に装着する際に、シールリング５０が、捩じれるおそれがない（捩じれについては、図１３を参照）。実施形態または変形例においてシールリング５０に作用する外力は、従来例においてシールリング５０に作用する外力よりも小さい。このため、シールリング５０に捩じれ歪が存在する場合には、シール特性が悪化する可能性がある。しかし、本変形例では、シールリング５０が捩じれるおそれがない。このため、シールリング５０に作用する外力が相対的に小さい場合であっても、良好なシール特性が維持される。

また、第３変形例では、シールリング５０の周方向に垂直な断面形状が、口金部２０の傾斜面２８に接触する曲線部５０ｃを備える。このため、栓部材４０のねじ込み時に、傾斜面２８が、シールリング５０に対して滑りやすい。その結果、シールリング５０が移動することにより、シールリングの位置ずれが発生するリスクが小さい。また、シールリング５０の周方向に垂直な断面形状が、曲線部５０ｃを備えるため、傾斜面２８からの圧力によって、シールリング５０（曲線部５０ｃ）は容易に変形する。その結果、傾斜面２８とシールリング５０との間の密着性が向上し、シール特性が向上する。

なお、第３変形例におけるシールリング５０の形状は、他の実施形態あるいは他の変形例にも適用可能である。図１４は、第３変形例におけるシールリング５０を、図５および図６に記載の実施形態に適用した時の状態を模式的に示す図である。図１４に記載の例では、シールリング５０の断面形状は、第１直線部５０ａ、第２直線部５０ｂ、円弧状の曲線部５０ｃに加えて、第３直線部５０ｄを備えている。すなわち、シールリング５０の断面形状は、略馬蹄形状である。

第３変形例では、シールリング５０の断面形状が、非円形形状である場合の例について説明したが、第３変形例におけるシールリング５０の断面形状は、円形状であってもよい。

次に、図１５を参照して、中型容器１の口金部２０について更に詳細に説明する。図１５は、口金部２０を模式的に示す２面図である。図１５の上側には平面図が記載され、図１５の下側には、上側の平面図におけるＦ−Ｆ矢視図が記載されている。

図１５を参照して、口金部上面２６の幅Ｌ４、すなわち、口金部上面２６の径方向に沿った長さは、例えば、１ｍｍ以上５ｍｍ以下である。幅Ｌ４が１ｍｍ以上であることにより、口金部上面２６とフランジ部４４の下面４６との間の接触面積が適切に確保される。また、図１５に記載の例では、口金部２０は、口金部の上部において、径外方向に突出する環状の突出部２９を備える。環状の突出部２９の存在により、口金部上面２６の幅Ｌ４を大きく取ることが可能となる。

図１５に記載の例では、口金部２０は、口金部の下部の外周面において、環状の切り欠き部２５を備える。当該切り欠き部２５の存在により、容器本体部１０と口金部２０との間の溶接面積を広くすることが可能となる。なお、切り欠き部２５の高さＬ５、すなわち、中心軸Ｃ１に沿う方向の長さは、容器本体部１０の板厚と等しい。高さＬ５は、例えば、１ｍｍ以上２ｍｍ以下である。また、口金部全体の高さＬ６は、例えば、１５ｍｍ以上３０ｍｍ以下である。

傾斜面２８の傾斜角度θ、すなわち、傾斜面２８と鉛直面との間のなす角（あるいは、傾斜面２８と中心軸Ｃ１との間のなす角）は、例えば、３０度以上６０度以下である。傾斜角度θは、容器の内圧、シールリング５０の材質等を考慮して、設定される。シールリング５０の材質は、例えば、ＮＢＲ（ニトリルブタジエンゴム）、シリコーンゴム、ポリテトラフルオロエチレン等である。シールリングのＨｓ硬度は、例えば、５０以上７０以下である。シールリングを繰り返し使用する場合には、Ｈｓ硬度が７０程度（６５以上７５以下）のシールリングが適しており、シールリングを使い捨てとする場合には、Ｈｓ硬度が５０程度（４５以上５５以下）のシールリングが適している。シールリングの断面の直径は、容器の内圧等を考慮して、設定される。シールリングの断面の直径、換言すれば、径方向に沿う幅は、例えば、４ｍｍ以上６ｍｍ以下である。

なお、傾斜面２８の一部が、第１ねじ山２３の表面の一部として用いられてもよい。すなわち、第１ねじ山２３の一部は、傾斜面２８を削ることにより形成されてもよい。

（口金部の変形例）
続いて、図１６を参照して、中型容器１の口金部２０の変形例について説明する。変形例における口金部２０は、傾斜面２８と口金部上面２６とが、段差部２７（ステップ部）を介して接続されている点で、図１５に記載の口金部とは異なる。その他の点では、変形例における口金部２０は、図１５に記載の口金部と同様である。

図１６は、口金部２０の変形例を模式的に示す２面図である。図１６の上側には平面図が記載され、図１６の下側には、上側の平面図におけるＧ−Ｇ矢視図が記載されている。

図１６に記載の例では、段差部２７が設けられているため、口金部上面２６の幅Ｌ４を大きく取ることが可能となる。すなわち、傾斜面２８と口金部上面２６との間に段差部を介在させた時に得られる口金部上面２６の幅Ｌ４は、傾斜面２８を口金部上面２６まで延長した時に得られる口金部上面２６の幅Ｌ４よりも大きい。このため、変形例では、口金部上面２６とフランジ部４４の下面４６との間の接触面積を、より大きくすることが可能である。また、段差部２７の存在により、傾斜面２８が、口金部２０の奥側に設けられることとなる。その結果、シールリング５０と接触する傾斜面２８が意図せずして傷つくことが抑制される。

図１７を参照して、中型容器１の栓部材４０について更に詳細に説明する。図１７は、栓部材４０を模式的に示す２面図である。図１７の上側には平面図が記載され、図１７の下側には、上側の平面図におけるＨ−Ｈ矢視図が記載されている。

図１７を参照して、栓部材４０のフランジ部４４の幅Ｌ７、すなわち、フランジ部４４の径方向に沿った長さは、例えば、５ｍｍ以上２０ｍｍ以下である。幅Ｌ７が５ｍｍ以上であることにより、フランジ部４４の下面４６の幅Ｌ８が十分に確保される。なお、フランジ部４４の下面４６の内周側領域は、シールリング５０と接触する部分であり、フランジ部４４の下面４６の外周側領域は、口金部上面２６と接触する領域である。このため、フランジ部４４の下面４６の幅Ｌ８、すなわち、下面４６の径方向に沿った長さは、口金部上面２６の幅Ｌ４（図１５等を参照）よりも大きい。下面４６の幅Ｌ８は、口金部上面２６の幅Ｌ４に、自然状態におけるシールリング５０の断面の直径（あるいは断面の幅）を加算することにより得られる値よりも大きい。

栓部材４０全体の高さＬ９は、例えば、１５ｍｍ以上３０ｍｍ以下である。栓部材４０の上面には、摘み部４７、および、摘み部４７によって分割された複数の凹部４９が設けられている。凹部４９には、摘み部４７を操作する工具（図示されず）が挿入される。工具によって、摘み部４７に回転トルクが付与されることにより、栓部材４０が、口金部２０に装着される。なお、工具の駆動は、人力によって行われてもよいし、モータ等の駆動手段によって行われてもよい。摘み部４７の幅Ｌ１０は、例えば、３ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。

栓部材４０（閉鎖部材）は、例えば、鋳造によって作製される。栓部材４０は、ロストワックス鋳造法を用いて作製されてもよい。ロストワックス鋳造法は、ロウ（ワックス）を利用した鋳造方法の一種である。例えば、ロウで原型（栓部材４０の原型）を作り、当該原型の周囲を鋳型材で覆い固める。次に、ロウを溶かして除去することによってできる空洞に、溶融状態の材料（オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼）を流し込む。鋳型材を壊し、さらに、鋳物に仕上げ加工を施すことにより、鋳造によって作製された部品（栓部材４０）が得られる。栓部材４０を、鋳造によって作製することにより、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼の難加工性の問題点が克服される。

（中型容器の使用方法）
図５、図６、図１８を参照して、実施形態における中型容器１の使用方法について説明する。図１８は、中型容器の使用方法の一例を示すフローチャートである。実施形態における中型容器の使用方法は、上述の第１の実施形態における中型容器、または、第２の実施形態における中型容器を用いて実行される。

第１工程Ｓ１において、容器本体部１０と口金部２０とを含む容器部材が準備される。容器部材は、例えば、オーステナイト系ステンレス鋼製である。なお、容器本体部１０と口金部２０とは、溶接により連結されていてもよい。容器本体部１０は、１００Ｌ以上３００Ｌ以下の液体を収納可能である。なお、口金部２０は、例えば、オーステナイト系ステンレス鋼製のシームレス管からの削り出しによって、作製することが可能である。

第２工程Ｓ２において、容器部材（具体的には、容器本体部１０）の内部に、液体が充填される。当該充填は、口金部２０を介して行われる。

第３工程Ｓ３において、シールリング５０が装着された栓部材４０が、口金部２０に取り付けられる。なお、栓部材４０は、例えば、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼製である。栓部材４０は、鋳物であってもよい。なお、シールリング５０は、第３工程Ｓ３より前に、栓部材４０の外周面（より具体的には、第２壁４２の外周面）に装着されている。

第３工程Ｓ３は、３つのサブ工程Ｓ３−１、Ｓ３−２、Ｓ３−３を含む。サブ工程Ｓ３−１では、栓部材４０が、口金部２０に仮装着される。図５には、サブ工程Ｓ３−１が実行された後の状態の一例が示されている。サブ工程Ｓ３−１が実行された後の状態において、シールリング５０は、口金部２０の傾斜面２８、栓部材４０の第２壁４２、および、栓部材４０のフランジ部４４の各々に接触している。なお、サブ工程Ｓ３−１の実行後において、フランジ部４４の下面４６と口金部上面２６とは、接触していない。

サブ工程Ｓ３−２では、フランジ部４４の下面４６と口金部上面２６とが互いに面接触するように、栓部材４０が口金部２０にねじ込まれる。図６には、サブ工程Ｓ３−２が実行された後の状態の一例が示されている。サブ工程Ｓ３−２が実行された後の状態において、シールリング５０は、口金部２０の傾斜面２８、栓部材４０の第２壁４２、および、栓部材４０のフランジ部４４の各々に接触している。また、サブ工程Ｓ３−２の実行後において、フランジ部４４の下面４６と口金部上面２６とは、互いに直接的に面接触している。

サブ工程Ｓ３−３では、フランジ部４４の下面４６と口金部上面２６との間の面圧が上昇するように、栓部材４０が口金部２０にねじ込まれる。サブ工程Ｓ３−３は、フランジ部４４の下面４６と口金部上面２６との間の摩擦力に打ち勝って、栓部材４０を更にねじ込む工程である。

実施形態における中型容器の使用方法では、フランジ部の下面と口金部上面とが、互いに直接的に面接触する。このため、大きなねじ込みトルクが、口金部の第１ねじ山および栓部材の第２ねじ山に作用することが抑制される。その結果、ねじ山部の損傷または消耗は効果的に抑制される。

なお、上述のサブ工程Ｓ３−２において、栓部材４０に作用させるねじ込みトルク（ねじ込みトルクの最大値）を第１トルクと定義するとき、上述のサブ工程Ｓ３−３において、栓部材４０に作用させるねじ込みトルクは、第１トルクの２倍以上であってもよい。サブ工程Ｓ３−３においては、フランジ部４４の下面４６と口金部上面２６とが互いに面接触している。このため、サブ工程Ｓ３−３において、栓部材４０に、大きなねじ込みトルクを作用させても、当該トルクが、口金部の第１ねじ山および栓部材の第２ねじ山に作用することは抑制される。その結果、ねじ山部の損傷または消耗は効果的に抑制される。

以上のとおり、実施形態における中型容器および中型容器の使用方法では、口金部における損傷または消耗の発生リスクが、効果的に低減される。

（第３の実施形態）
図１９および図２０を参照して、第３の実施形態における中型容器について説明する。なお、第３の実施形態における口金部２０’’の材質は、第１の実施形態における口金部２０’の材質と同じであり、第３の実施形態におけるキャップ部材４０’’（閉鎖部材）の材質は、第１の実施形態における栓部材４０’（閉鎖部材）の材質と同じである。

第３の実施形態では、口金部２０’’の構造と、キャップ部材４０’’（閉鎖部材）の構造とを工夫することにより、第１ねじ山２３’’および第２ねじ山４３’’における損傷または消耗の発生リスクが低減される。詳細は、後述される。

図１９は、口金部２０’’に、キャップ部材４０’’を仮装着した後の状態を示す概略断面図である。

口金部２０’’は、第１ねじ山２３’’が設けられた環状の第１壁２２’’と、口金部上面２６’’と、シールリング５０に接触する面とを含む。図１９に記載の例では、シールリング５０に接触する面は、環状平面２２０’’と、環状平面２２０’’よりも上方に突出する環状突出部２１’’の外周面２１０’’とを含む。

キャップ部材４０’’は、第２ねじ山４３’’が設けられた環状の第２壁４２’’と、当該第２壁４２’’の上方に設けられた天板部４４’’とを含む。図１９に記載の状態において、シールリング５０は、キャップ部材の天板部４４’’と、口金部の第１壁２２’’との間で挟まれている。より具体的には、シールリング５０は、キャップ部材の天板部の傾斜面４８’’と、環状平面２２０’’、および、外周面２１０’’の各々に接触している。シールリング５０と、傾斜面４８’’とは、図１９において「Ｐ」で示される部分において線接触し、シールリング５０と、環状平面２２０’’とは、図１９において「Ｑ」で示される部分において線接触し、シールリング５０と、外周面２１０’’とは、図１９において「Ｒ」で示される部分において線接触している。キャップ部材４０’’の仮装着状態においては、口金部上面２６’’と天板部４４’’の下面４６’’とは、互いに離間している。なお、仮装着状態において、口金部上面２６’’と天板部４４’’の下面４６’’との間の距離は、例えば、１．８ｍｍ程度（１ｍｍ以上３ｍｍ以下である）。仮装着状態において、口金部上面２６’’と天板部４４’’の下面４６との間の距離は、第２ねじ山４３’’の１／２ピッチ以上、２ピッチ以下であってもよい。すなわち、仮装着状態から、キャップ部材４０’’を、１／２周以上２周以下の範囲で回転させることにより、口金部上面２６’’と天板部４４’’の下面４６’’とが、互いに接触するようにしてもよい。なお、図１９に記載の例では、口金部上面２６’’は、中心軸Ｃ１に垂直な平面である。

図１９に記載の状態から、キャップ部材４０’’を口金部２０’’に対して、更にねじ込み、口金部上面２６’’と天板部４４’’の下面４６’’とを互いに接触させる。図２０には、口金部上面２６’’と天板部４４’’の下面４６’’とが互いに接触した後の状態が示されている。図１９に記載の状態から図２０に記載の状態になるまでに要するねじ込みトルク（キャップ部材４０’’に付与される回転トルク）は、相対的に小さなトルクである。トルクの大きさは、例えば、１５Ｎ・ｍ程度（１０Ｎ・ｍ以上３０Ｎ・ｍ以下）である。図２０に記載の状態になるまでに付与されるトルクの大きさは、相対的に小さい。このため、仮に、ねじ込み時に、口金部２０’’の第１ねじ山２３’’と、キャップ部材４０’’の第２ねじ山４３’’とが、互いに摩擦接触する場合であっても、当該摩擦接触に伴う、ねじ山部の損傷または消耗は、比較的小さい。

図２０に示される状態では、天板部４４’’の下面４６’’と口金部上面２６’’とは、直接的に面接触している（金属同士で面接触している）。また、図２０に示される状態では、シールリング５０は、天板部４４’’の下面４６’’、傾斜面４８’’、環状平面２２０’’、および、外周面２１０’’の各々に面接触している。図２０に記載の例では、シールリング５０は、４つの面に面接触しているが、代替的に、３つの面に面接触するようにしてもよい。

図２０に記載の状態から、キャップ部材４０’’を口金部２０’’に対して、更にねじ込むことを想定する。図２０の状態から、キャップ部材４０’’をねじ込む際に要するねじ込みトルク（キャップ部材４０’’に付与される回転トルク）は、相対的に大きなトルクである。トルクの大きさは、例えば、５０Ｎ・ｍ程度（４０Ｎ・ｍ以上１００Ｎ・ｍ以下）である。なお、ねじ込みトルクの大部分は、天板部４４’’の下面４６’’と口金部上面２６’’との間の摩擦力に打ち勝つために使用される。このため、キャップ部材４０’’を、相対的に大きなトルクでねじ込む場合であっても、口金部２０’’の第１ねじ山２３’’と、キャップ部材４０’’の第２ねじ山４３’’との間の摩擦力が大きくなることはない。その結果、ねじ山部の損傷または消耗は、抑制される。

第３の実施形態では、構造的に、ねじ山部の損傷または消耗が、抑制される。したがって、ねじ山に過度に長い寿命が要求されない場合には、キャップ部材４０’’の材質を、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼以外の材質とすることも可能である。この場合であっても、従来の口金部とキャップ部材との組み合わせに比較して、ねじ山部の寿命を長期化することが可能である。しかし、第１の実施形態と、第３の実施形態との組み合わせ、すなわち、材質の工夫と、構造の工夫との組み合わせは、ねじ山部の寿命の観点からみて最良の組み合わせである。このような組み合わせは、画期的であり、中型容器の口金部において発生していた問題点が一挙に解決される組み合わせである。

（第４変形例）
図２１および図２２を参照して、口金部２０’’およびキャップ部材４０’’の変形例（第４変形例）について説明する。図２１は、キャップ部材４０’’が口金部２０’’に仮装着された状態における、中型容器の一部分を示す。また、図２２は、天板部４４’’の下面４６’’と口金部上面２６’’とが直接面接触した状態における中型容器の一部分を示す。

図２１および図２２に記載の例では、シールリング５０が、キャップ部材４０’’の第２壁４２’’に設けられた環状の凸部６１’’の内周面に対向するように配置されている点で、図１９および図２０に記載の例とは異なる。その他の点では、図２１および図２２に記載の例は、図１９および図２０に記載の例と同様である。

図２１および図２２に記載の例では、キャップ部材４０’’の第２壁４２’’の内周面に環状の凸部６１’’が設けられている。そして、当該環状の凸部６１’’の内周面に、シールリング５０が装着されている。図２１および図２２に記載の例では、環状の凸部６１’’の内周面と中心軸Ｃ１との間の距離は、第２ねじ山４３’’の山の頂部と中心軸Ｃ１との間の距離と等しいかそれ以下である。このため、キャップ部材４０’’が、口金部２０’’にねじ込まれた時に、圧縮されたシールリング５０の一部が、第１ねじ山２３’’と第２ねじ山４３’’との間に噛み込まれるリスクがない。その結果、シールリング５０によるシールの確実性が向上する。なお、キャップ部材４０’’を口金部２０’’に装着した後、シールリング５０は、環状の凸部６１’’の内周面（すなわち、第２壁４２’’の内周面）、天板部４４’’の下面４６’’、および、第１壁２２’’（例えば、環状平面２２０’’、および、外周面２１０’’）の各々に接触する。

なお、第４変形例（図２１および図２２）において、環状の凸部６１’’と、天板部の下面４６’’との間には、図２３に示されるような傾斜面４８’’が設けられていてもよい。すなわち、傾斜面４８’’の第１端が、環状の凸部６１’’の外周面に接続され、傾斜面４８’’の第２端が下面４６’’に接続されていてもよい。また、第３の実施形態または第４変形例におけるシールリングの断面形状（周方向に垂直な断面形状）は、円形状ではなく、図２３に示されるように、第１直線部５０ａと、曲線部５０ｃとを備えていてもよい。

本発明は上記各実施形態に限定されず、本発明の技術思想の範囲内において、各実施形態は適宜変形又は変更され得ることは明らかである。また、各実施形態又は変形例で用いられる種々の技術は、技術的矛盾が生じない限り、他の実施形態または変形例にも適用可能である。

１ ：中型容器
１０ ：容器本体部
２０、２０’、２０’’：口金部
２１’’ ：環状突出部
２２、２０’’：第１壁
２３、２３’、２３’’：第１ねじ山
２５ ：切り欠き部
２６、２６’’：口金部上面
２７ ：段差部
２８ ：傾斜面
２９ ：突出部
３０ ：支持部材
４０、４０’、４０’’：閉鎖部材
４１ ：底壁
４２、４２’’：第２壁
４３、４３’、４３’’ ：第２ねじ山
４４ ：フランジ部
４４’’ ：天板部
４６ ：フランジ部の下面
４６’’ ：天板部の下面
４７ ：摘み部
４９ ：凹部
５０、５０’ ：シールリング
６０ ：環状の凹部
６１、６１’’：環状の凸部
２１０’’ ：外周面
２２０’’ ：環状平面
Ｃ、Ｃ１ ：中心軸
θ ：傾斜角度

Claims (9)

1. 容量が１００Ｌ以上３００Ｌ以下であるステンレス鋼製の中型容器であって、
   容器本体部と口金部とを含む容器部材と、
   前記容器部材の内部に液体が充填された後の前記容器部材の前記口金部に装着される閉鎖部材と、
   前記口金部と前記閉鎖部材との間に配置されるシールリングと
   を具備し、
   前記口金部には、第１ねじ山が設けられ、
   前記閉鎖部材には、前記第１ねじ山に螺合する第２ねじ山が設けられ、
   前記口金部は、オーステナイト系ステンレス鋼を含み、
   前記閉鎖部材は、オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼を含み、
   前記口金部は、
   前記第１ねじ山が設けられた環状の第１壁と、
   口金部上面と
   を含み、
   前記閉鎖部材は、
   前記第２ねじ山が設けられた環状の第２壁と、
   前記第２壁の上方に設けられたフランジ部または天板部と
   を含み、
   前記閉鎖部材が前記口金部に装着された状態において、前記シールリングは、前記第１壁と、前記フランジ部または前記天板部とに接触し、かつ、前記フランジ部の下面または前記天板部の下面と前記口金部上面とは、直接的に面接触しており、
   前記フランジ部の下面または前記天板部の下面と前記口金部上面とが面接触した後に、前記閉鎖部材を前記口金部に対して更にねじ込むことにより、前記フランジ部の下面または前記天板部の下面と前記口金部上面との間の面圧を上昇させて使用する中型容器であり、
   前記口金部がオーステナイト系ステンレス鋼を含み、前記閉鎖部材がオーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼を含むことと、前記更にねじ込む時に前記フランジ部の下面または前記天板部の下面と前記口金部上面とが面接触していることとにより、前記第１ねじ山および前記第２ねじ山における損傷または消耗が抑制される
   中型容器。
2. 前記オーステナイト系ステンレス鋼のブリネル硬度は、１３０以上２１０以下であり、
   前記オーステナイト−フェライト系２相ステンレス鋼のブリネル硬度は、前記オーステナイト系ステンレス鋼の前記ブリネル硬度の１．５倍以上３．０倍以下である
   請求項１に記載の中型容器。
3. 前記閉鎖部材は、鋳物である
   請求項１または２に記載の中型容器。
4. 前記口金部は、前記シールリングに接触する傾斜面を含み、
   前記閉鎖部材は、栓部材であり、
   前記栓部材が前記口金部に装着された状態において、前記シールリングは、前記傾斜面、前記第２壁、および、前記フランジ部の各々に接触し、かつ、前記フランジ部の下面と前記口金部上面とは、直接的に面接触している
   請求項１乃至３のいずれか一項に記載の中型容器。
5. 前記傾斜面と前記口金部上面との間には、段差部が存在する
   請求項４に記載の中型容器。
6. 前記第２壁には、環状凹部または環状凸部が設けられ、前記シールリングは、前記環状凹部に配置されているか、または、前記環状凸部に対向するように配置されている
   請求項１乃至５のいずれか一項に記載の中型容器。
7. 前記シールリングに張力が作用していない状態において、前記シールリングの周方向に垂直な断面は、第１直線部と曲線部とを備える
   請求項１乃至６のいずれか一項に記載の中型容器。
8. 請求項１乃至７のいずれか一項に記載の中型容器の使用方法であって、
   前記容器部材を準備する準備工程と、
   前記容器部材の内部に、前記口金部を介して、前記液体を充填する充填工程と、
   前記シールリングが前記口金部と前記閉鎖部材との間に配置されるように、前記閉鎖部材を、前記口金部に取り付ける取付工程と
   を具備し、
   前記取付工程は、
   前記閉鎖部材を前記口金部にねじ込むことにより、前記シールリングを、前記第１壁と、前記フランジ部または前記天板部とに接触させる工程と、
   前記閉鎖部材を前記口金部に更にねじ込むことにより、前記フランジ部の下面または前記天板部の下面と前記口金部上面とを、直接的に面接触させる工程と
   を含み、
   前記フランジ部の下面または前記天板部の下面と前記口金部上面とが面接触する直前において、前記閉鎖部材に付与されるねじ込みトルクを第１トルクと定義する時、
   前記フランジ部の下面または前記天板部の下面と前記口金部上面とが面接触した後において、前記閉鎖部材に、前記第１トルクの２倍以上のねじ込みトルクが付与される
   中型容器の使用方法。
9. 請求項２に記載の中型容器の使用方法であって、
   前記容器部材を準備する準備工程と、
   前記容器部材の内部に、前記口金部を介して、前記液体を充填する充填工程と、
   前記シールリングが前記口金部と前記閉鎖部材との間に配置されるように、前記閉鎖部材を、前記口金部に取り付ける取付工程と
   を具備し、
   前記取付工程は、
   前記閉鎖部材を前記口金部にねじ込むことにより、前記シールリングを、前記第１壁と、前記フランジ部または前記天板部とに接触させる工程と、
   前記閉鎖部材を前記口金部に更にねじ込むことにより、前記フランジ部の下面または前記天板部の下面と前記口金部上面とを、直接的に面接触させる工程と
   を含み、
   前記フランジ部の下面または前記天板部の下面と前記口金部上面とが面接触する直前において、前記閉鎖部材に付与されるねじ込みトルクを第１トルクと定義する時、
   前記フランジ部の下面または前記天板部の下面と前記口金部上面とが面接触した後において、前記閉鎖部材に、前記第１トルクの２倍以上のねじ込みトルクが付与される
   中型容器の使用方法。

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