JP6675252B2 - Variable power optical system and image pickup apparatus provided with the same - Google Patents
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Description
本発明は、変倍光学系及びそれを備えた撮像装置に関する。 The present invention relates to a variable power optical system and an imaging apparatus including the same.
近年、撮像光学系は、デジタルカメラ、ビデオカメラ、監視用カメラ及びテレビ会議システムのカメラ等など、広範囲の分野で使用されている。 2. Description of the Related Art In recent years, imaging optical systems have been used in a wide range of fields, such as digital cameras, video cameras, surveillance cameras, and cameras for videoconferencing systems.
このような撮像光学系には、ズーム光学系が用いられる。ズーム光学系として、特許文献1、特許文献2及び特許文献3に開示されたズーム光学系がある。特許文献1のズーム光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群と、を有する。
As such an imaging optical system, a zoom optical system is used. As a zoom optical system, there are zoom optical systems disclosed in
特許文献2及び特許文献3に開示されたズーム光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群と、を有する。
The zoom optical systems disclosed in
しかしながら、特許文献1〜3では、広角端での広い画角の確保、小さいFナンバーの確保及び諸収差の良好な補正が、同時にできていなかった。
However, in
本発明は、このような課題に鑑みてなされたものであって、広角端での広い画角の確保と小さいFナンバーの確保ができ、しかも、諸収差が良好に補正された変倍光学系及びそれを備えた撮像装置を提供することを目的とするものである。 The present invention has been made in view of such a problem, and a variable power optical system that can secure a wide angle of view and a small F-number at a wide-angle end, and in which various aberrations are satisfactorily corrected. And an imaging device provided with the same.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の変倍光学系は、
物体側から順に、
正の屈折力を有する第1レンズ群と、
負の屈折力を有する第2レンズ群と、
正の屈折力を有する第3レンズ群と、
負の屈折力を有する第4レンズ群と、
正の屈折力を有する第5レンズ群と、
第6レンズ群と、からなり、
第6レンズ群は、負レンズと正レンズとを有し、
各レンズ群は、変倍時、合焦時、又は、手ブレ補正時、の少なくとも1以上の時点で、隣り合うレンズ群に対して、相対的に異なる動きをし、
第1レンズ群と第2レンズ群との間隔が、広角端より望遠端で広がるように、第2レンズ群が移動し、
開口絞りは、第2レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と、第3レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と、の間に位置するか、又は、第3レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と隣り合っており、
変倍時、第4レンズ群は固定され、
第4レンズ群は、光軸と直交する方向に移動し、
変倍時、第6レンズ群は固定され、
第1レンズ群は、負レンズと、共に物体側に凸面を向けた2枚の正メニスカスレンズと、を有し、
第1レンズ群は、反射面を持たず、
第5レンズ群は、単レンズまたは接合レンズからなり、
以下の条件式(1)を満足することを特徴とすることを特徴とする。
0.012≦DG5G6aw/fG5≦5.0 (1)
ここで、
DG5G6awは、広角端における第5レンズ群と第6レンズ群との空気間隔、
fG5は、第5レンズ群の焦点距離、
である。
In order to solve the above-described problems and achieve the object, a variable power optical system according to the present invention includes:
From the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having a negative refractive power;
A third lens group having a positive refractive power;
A fourth lens group having a negative refractive power;
A fifth lens group having a positive refractive power;
And a sixth lens group consists of,
The sixth lens group includes a negative lens and a positive lens,
At the time of at least one of zooming, focusing, or camera shake correction, each lens group moves relatively differently with respect to the adjacent lens group,
The second lens group moves so that the distance between the first lens group and the second lens group increases at the telephoto end from the wide-angle end,
The aperture stop is located between the lens surface closest to the image side in the second lens group and the lens surface closest to the image side in the third lens group, or the image stop in the third lens group. It is adjacent to the lens surface located on the side ,
During zooming, the fourth lens group is fixed,
The fourth lens group moves in a direction orthogonal to the optical axis,
During zooming, the sixth lens group is fixed,
The first lens group includes a negative lens and two positive meniscus lenses both having a convex surface facing the object side,
The first lens group has no reflecting surface,
The fifth lens group includes a single lens or a cemented lens,
And wherein to Rukoto and satisfies the following conditional expression (1).
0.012 ≦ DG5G6aw / fG5 ≦ 5.0 (1)
here,
DG5G6aw is an air gap between the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
fG5 is the focal length of the fifth lens group,
It is.
また、本発明の撮像装置は、
光学系と、
撮像面を持ち且つ光学系により撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有し、
光学系が上述の変倍光学系のいずれかであることを特徴とする。
In addition, the imaging device of the present invention,
Optics,
An imaging element having an imaging surface and converting an image formed on the imaging surface by the optical system into an electric signal,
The optical system is any one of the above-described zoom optical systems.
本発明によれば、広角端での広い画角の確保と小さいFナンバーの確保ができ、しかも、諸収差が良好に補正された変倍光学系及びそれを備えた撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a variable power optical system which can secure a wide angle of view and a small F-number at the wide angle end and in which various aberrations are satisfactorily corrected, and an image pickup apparatus including the same. it can.
実施例の説明に先立ち、本発明のある態様にかかる実施形態の作用効果を説明する。なお、本実施形態の作用効果を具体的に説明するに際しては、具体的な例を示して説明することになる。しかし、後述する実施例の場合と同様に、それらの例示される態様はあくまでも本発明に含まれる態様のうちの一部に過ぎず、その態様には数多くのバリエーションが存在する。したがって、本発明は例示される態様に限定されるものではない。 Prior to the description of the embodiment, the operation and effect of the embodiment according to an aspect of the present invention will be described. In describing the operation and effect of the present embodiment specifically, a specific example will be described. However, as in the case of the embodiments described later, the illustrated embodiments are only a part of the embodiments included in the present invention, and there are many variations in the embodiments. Therefore, the present invention is not limited to the illustrated embodiment.
以下の説明において、「補正されている」とは、収差補正に関しては、収差量が、許容値以下になっていることを意味している。また、手ブレ補正に関しては、手ブレによって生じた像のブレ量が、許容値以下になっていることを意味している。 In the following description, “corrected” means that the aberration amount is equal to or less than an allowable value for aberration correction. Further, the camera shake correction means that the amount of image blur caused by the camera shake is less than or equal to an allowable value.
第1実施形態の変倍光学系と第2実施形態の変倍光学系(以下、「本実施形態の変倍光学系」という)の基本構成について説明する。なお、同様な構成の技術的意義が既述された場合には、説明を省略する。また、条件式の技術的意義について、例えば、条件式(1)の技術的意義と、条件式(1−*)(*は数字)の技術的意義は同様であるため、条件式(1−*)の技術的意義については説明を省略する。また、以下の説明において、レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズを意味する。 The basic configuration of the variable power optical system according to the first embodiment and the variable power optical system according to the second embodiment (hereinafter, referred to as “power variable optical system according to the present embodiment”) will be described. In addition, when the technical significance of the same configuration has been described, the description will be omitted. Regarding the technical significance of the conditional expression, for example, the technical significance of the conditional expression (1) and the technical significance of the conditional expression (1- *) (* is a number) are the same, and therefore the conditional expression (1- Description of the technical significance of *) is omitted. In the following description, the lens component means a single lens or a cemented lens.
本実施形態の変倍光学系の基本構成は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群と、第6レンズ群と、を有し、第6レンズ群は、負レンズと正レンズとを有し、各レンズ群は、変倍時、合焦時、又は、手ブレ補正時、の少なくとも1以上の時点で、隣り合うレンズ群に対して、相対的に異なる動きをし、無限遠物体合焦時における第1レンズ群と第2レンズ群との間隔が、広角端より望遠端で広がるように、第2レンズ群が移動し、開口絞りは、第2レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と、第3レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と、の間に位置するか、又は、第3レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と隣り合っている。 The basic configuration of the variable power optical system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. A lens group, a fourth lens group having a negative refractive power, a fifth lens group having a positive refractive power, and a sixth lens group. The sixth lens group includes a negative lens and a positive lens. Each of the lens units moves relatively differently with respect to the adjacent lens unit at least at one or more of the time of zooming, the time of focusing, and the time of camera shake correction. The second lens group moves so that the distance between the first lens group and the second lens group at the time of focusing on the object expands from the wide-angle end to the telephoto end. Is located between the lens surface located and the lens surface located closest to the image side in the third lens group, or , It is adjacent to the lens surface located nearest to the image side in the third lens group.
基本構成は、第1レンズ群、第2レンズ群、第3レンズ群、第4レンズ群及び第5レンズ群を有する。この場合、屈折力の並びを、正の屈折力、負の屈折力、正の屈折力、負の屈折力及び正の屈折力にすることができる。そのため、基本構成では、第3レンズ群を中心として屈折力の並びが対称になる。その結果、光学系の全長を短縮しつつ、広角端における広い画角の確保と高い変倍比の確保とが可能になる。 The basic configuration includes a first lens group, a second lens group, a third lens group, a fourth lens group, and a fifth lens group. In this case, the order of the refractive power can be a positive refractive power, a negative refractive power, a positive refractive power, a negative refractive power, and a positive refractive power. Therefore, in the basic configuration, the arrangement of the refractive power is symmetric about the third lens group. As a result, it is possible to secure a wide angle of view and a high zoom ratio at the wide-angle end while shortening the overall length of the optical system.
ここでは、例えば、半画角が25度を越える場合を、広い画角という。また、例えば、変倍比が5.5倍を超えるような場合を、高い変倍比という。ただし、この値に限定されない。 Here, for example, a case where the half angle of view exceeds 25 degrees is referred to as a wide angle of view. Further, for example, a case where the zoom ratio exceeds 5.5 times is referred to as a high zoom ratio. However, it is not limited to this value.
基本構成では、変倍域の広い範囲で屈折力の並びが略対称又は対称になっている。そのため、光学系の全長の短縮化と、変倍域の広い範囲での収差補正とが可能になる。収差補正については、主に、変倍域の広い範囲で、像面湾曲やコマ収差を補正することが可能になる。 In the basic configuration, the arrangement of the refractive power is substantially symmetric or symmetric over a wide range of the variable power range. Therefore, it is possible to shorten the entire length of the optical system and to correct aberrations in a wide zoom range. As for the aberration correction, it is possible to correct the field curvature and the coma mainly in a wide range of the variable power range.
光学系のなかでは、第1レンズ群の径が最大となる。変倍光学系に上述の基本構成を用いると、第4レンズ群の屈折力を負の屈折力にでき、第5レンズ群の屈折力を正の屈折力にできるので、この2つのレンズ群で拡大光学系を構成することができる。その結果、第1レンズ群の小径化が可能になる。 In the optical system, the diameter of the first lens group is the largest. When the above-described basic configuration is used for the variable power optical system, the refractive power of the fourth lens group can be made negative and the refractive power of the fifth lens group can be made positive. An enlargement optical system can be configured. As a result, the diameter of the first lens group can be reduced.
このように、基本構成では、広い画角と高い変倍比を備える光学系において、光学系の小型化と良好な結像性能の確保とが可能となる。 As described above, with the basic configuration, in an optical system having a wide angle of view and a high zoom ratio, it is possible to reduce the size of the optical system and ensure good imaging performance.
各レンズ群は、変倍時、合焦時、又は、手ブレ補正時、の少なくとも1以上の時点で、隣り合うレンズ群に対して、相対的に異なる動きをすることができる。 Each of the lens units can move relatively differently with respect to the adjacent lens units at least at one of the times of zooming, focusing, and camera shake correction.
「1以上の時点」は、変倍時、合焦時、又は手ブレ補正時の少なくとも一つを指している。基本構成では、隣り合うレンズと独立して動き得る最小単位のレンズの集まりを、一つのレンズ群としている。1つのレンズ群は、1つのレンズ又は複数のレンズを含んでいる。 “One or more points in time” refers to at least one of at the time of zooming, at the time of focusing, or at the time of camera shake correction. In the basic configuration, a group of lenses in a minimum unit that can move independently of an adjacent lens is defined as one lens group. One lens group includes one lens or a plurality of lenses.
例えば、「変倍時に間隔が変化する」という観点でレンズ群を区分けする場合、4つのレンズ群に区分けできたとする。ここで、第4レンズ群内に、1つの合焦レンズ群と、1つの手ブレ補正レンズ群と、合焦レンズ群でも手ブレ補正レンズ群でもないレンズ群と、が存在したとする。この場合、合焦レンズ群や手ブレ補正レンズ群は、隣り合う群とは、異なる動きをするレンズ群と見なされる。そのため、第4レンズ群は、少なくとも3つのレンズ群で構成されていると見なされる。その結果、「隣り合う群とは、異なる動きをする」という観点でレンズ群を区分けすると、少なくとも6つのレンズ群に区分けすることができる。 For example, in a case where the lens groups are divided from the viewpoint that the distance changes at the time of zooming, it is assumed that the lens groups have been divided into four lens groups. Here, it is assumed that one focusing lens group, one camera shake correction lens group, and a lens group that is neither a focusing lens group nor a camera shake correction lens group exist in the fourth lens group. In this case, the focusing lens group and the camera shake correction lens group are regarded as a lens group that moves differently from the adjacent group. Therefore, the fourth lens group is considered to be composed of at least three lens groups. As a result, if the lens groups are divided from the viewpoint of "moving differently from the adjacent groups", it can be divided into at least six lens groups.
開口絞りは、第2レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と、第3レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と、の間に位置させることができる。あるいは、開口絞りは、第3レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と隣り合うように配置できる。これにより、第1レンズ群、第2レンズ群及び第3レンズ群の各々で、小径化ができる。また、上述のように、屈折力の並びを、第3レンズ群を中心として略対称にできるので、光学系の全長を短縮できる。 The aperture stop can be located between the lens surface closest to the image side in the second lens group and the lens surface closest to the image side in the third lens group. Alternatively, the aperture stop can be arranged so as to be adjacent to the lens surface located closest to the image side in the third lens group. Thereby, the diameter of each of the first lens group, the second lens group, and the third lens group can be reduced. In addition, as described above, since the arrangement of the refractive power can be made substantially symmetric about the third lens group, the total length of the optical system can be shortened.
各レンズ群の屈折力を大きくできると、変倍作用を大きくすることができる。変倍作用を大きくできると、光学系の全長短縮と光学系の小径化ができる。ただし、変倍作用が大きくなると、小さなFナンバーの確保をする場合に、変倍域の広い範囲で良好な結像性能を確保することが難しくなる。 If the refractive power of each lens group can be increased, the zooming effect can be increased. If the zooming action can be increased, the overall length of the optical system can be reduced and the diameter of the optical system can be reduced. However, when the zooming action becomes large, it becomes difficult to secure good imaging performance over a wide zooming range when securing a small F-number.
第2レンズ群は、広角端における広い画角の確保に関与できる。変倍作用を大きくできると、第2レンズ群において倍率色収差が発生し易くなる。第2レンズ群において倍率色収差が発生しても、光学系全体での倍率色収差の発生が抑制できれば、広角端における画角をより広くすると共に、光学系の小型化と小さいFナンバーの確保を実現できる。 The second lens group can contribute to ensuring a wide angle of view at the wide-angle end. When the zooming action can be increased, chromatic aberration of magnification easily occurs in the second lens group. Even if chromatic aberration of magnification occurs in the second lens group, if the occurrence of chromatic aberration of magnification in the entire optical system can be suppressed, the angle of view at the wide-angle end can be made wider, and the miniaturization of the optical system and the securing of a small F-number can be realized. it can.
第5レンズ群から像面までの間では、広角端における軸上光束と軸外光束との分離状態が第2レンズ群と似ている。第5レンズ群から像面までの間にレンズ群を配置できると、このレンズ群で倍率色収差を発生できる。このとき、このレンズ群における倍率色収差の発生方向を、第2レンズ群における倍率色収差の発生方向と逆にすることができる。 Between the fifth lens group and the image plane, the separation state of the on-axis light beam and the off-axis light beam at the wide-angle end is similar to that of the second lens group. If the lens group can be arranged between the fifth lens group and the image plane, lateral chromatic aberration can be generated in this lens group. At this time, the direction in which chromatic aberration of magnification occurs in this lens group can be reversed from the direction in which chromatic aberration of magnification occurs in the second lens group.
基本構成では、第5レンズ群から像面までの間に、第6レンズ群を配置できる。第6レンズ群は、負レンズと正レンズとを有している。そこで、負レンズと正レンズを用いて、第6レンズ群における倍率色収差の発生方向を、第2レンズ群における倍率色収差の発生方向と逆にすることができる。 In the basic configuration, the sixth lens group can be arranged between the fifth lens group and the image plane. The sixth lens group has a negative lens and a positive lens. Therefore, by using the negative lens and the positive lens, the direction in which the chromatic aberration of magnification occurs in the sixth lens group can be reversed from the direction in which the chromatic aberration of magnification occurs in the second lens group.
このように、第6レンズ群に倍率収差の補正作用を持たせることができるので、第2レンズ群で発生した倍率色収差を、第6レンズ群で補正することができる。その結果、倍率色収差の補正と広角域からの高変倍化とが可能になる。 As described above, since the sixth lens group can have a function of correcting magnification aberration, chromatic aberration of magnification generated in the second lens group can be corrected by the sixth lens group. As a result, it is possible to correct the chromatic aberration of magnification and to increase the magnification from a wide angle range.
ただし、倍率色収差を重点的に補正すると、非点収差やコマ収差が発生し得る。よって、倍率色収差のみを重点的に抑制すると、結像性能に悪影響が及び得る。第6レンズ群の物体側に、正の屈折力を有する第5レンズ群を配置できる。このようにすることで、第5レンズ群で、倍率色収差以外の発生も抑えることができる。 However, if the chromatic aberration of magnification is mainly corrected, astigmatism and coma may occur. Therefore, if only the chromatic aberration of magnification is mainly suppressed, the imaging performance may be adversely affected. A fifth lens group having a positive refractive power can be arranged on the object side of the sixth lens group. By doing so, the fifth lens group can also suppress generation other than chromatic aberration of magnification.
第5レンズ群と第6レンズ群とを離すことができると、第5レンズ群における収差補正作用と第6レンズ群における収差補正作用を、共により高めることができる。 When the fifth lens group and the sixth lens group can be separated from each other, the aberration correcting action in the fifth lens group and the aberration correcting action in the sixth lens group can be both increased.
第4レンズ群は、第3レンズ群と第5レンズ群との間に位置できる。第3レンズ群の屈折力と第5レンズ群の屈折力は、共に正の屈折力にできる。第4レンズ群の屈折力は負の屈折力にできるので、第4レンズ群の横倍率を大きくできる。 The fourth lens group can be located between the third lens group and the fifth lens group. The refractive power of the third lens group and the refractive power of the fifth lens group can both be positive. Since the refractive power of the fourth lens group can be made negative, the lateral magnification of the fourth lens group can be increased.
レンズ群の横倍率を大きくできると、レンズ群の移動量と像面での像の移動量との比を大きくできると共に、レンズ群の小径化や軽量化ができる。レンズ群の移動には、光軸に沿う方向の移動と、光軸と直交する方向の移動がある。 If the lateral magnification of the lens group can be increased, the ratio between the amount of movement of the lens group and the amount of movement of the image on the image plane can be increased, and the diameter and weight of the lens group can be reduced. The movement of the lens group includes movement in a direction along the optical axis and movement in a direction orthogonal to the optical axis.
光軸に沿う方向におけるレンズ群の移動は、変倍時や合焦時に行われる。レンズ群の横倍率を大きくできると、変倍作用や合焦感度も大きくできる。光軸と直交する方向におけるレンズ群の移動は、手ブレ補正時に行われる。レンズ群の横倍率を大きくできると、手ブレ補正感度を大きくできる。上述のように、第4レンズ群の横倍率は大きくできる。よって、第4レンズ群は、変倍、合焦及び手ブレ補正のいずれにも使用することができる。 The movement of the lens group in the direction along the optical axis is performed at the time of zooming or focusing. If the lateral magnification of the lens group can be increased, the zooming effect and the focusing sensitivity can be increased. The movement of the lens group in the direction orthogonal to the optical axis is performed at the time of camera shake correction. If the lateral magnification of the lens group can be increased, the camera shake correction sensitivity can be increased. As described above, the lateral magnification of the fourth lens group can be increased. Therefore, the fourth lens group can be used for any of zooming, focusing, and camera shake correction.
また、変倍、合焦及び手ブレ補正のいずれにおいても、第4レンズ群が大きな横倍率を持つことは、光学系の小型化に寄与する。このように、第4レンズ群の横倍率を大きくできることで、光学系全体を小型化することができる。 In any of zooming, focusing, and camera shake correction, having a large lateral magnification of the fourth lens group contributes to downsizing of the optical system. As described above, by increasing the lateral magnification of the fourth lens group, the entire optical system can be reduced in size.
第1実施形態の変倍光学系は、上述の基本構成を備える共に、変倍時、第4レンズ群は固定でき、第4レンズ群は、光軸と直交する方向に移動でき、以下の条件式(1)を満足することを特徴とする。
0.012≦DG5G6aw/fG5≦5.0 (1)
ここで、
DG5G6awは、広角端における第5レンズ群と第6レンズ群との空気間隔、
fG5は、第5レンズ群の焦点距離、
である。
The variable power optical system according to the first embodiment has the above-described basic configuration. At the time of variable power, the fourth lens group can be fixed, and the fourth lens group can be moved in a direction orthogonal to the optical axis. It is characterized by satisfying the expression (1).
0.012 ≦ DG5G6aw / fG5 ≦ 5.0 (1)
here,
DG5G6aw is an air gap between the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
fG5 is the focal length of the fifth lens group,
It is.
撮像装置を手で保持すると、場合によっては、手ブレによって撮像装置が振動し得る。手ブレによって光学系に振動が加わると、その振動の影響で鮮明な像が得られない。より鮮明で高解像な像を得るためには、光学系内で手ブレ補正を行ってもよい。 When the imaging device is held by hand, the imaging device may vibrate due to camera shake in some cases. When vibration is applied to the optical system due to camera shake, a clear image cannot be obtained due to the influence of the vibration. In order to obtain a clearer and higher resolution image, camera shake correction may be performed in the optical system.
例えば、撮像装置を三脚に固定した場合や、撮像装置を建物の外壁に固定した場合、固定した側に振動が生じると、その振動が撮像装置に伝達され得る。このような振動は、手ブレによる振動と同じと見なしてもよい。よって、このような場合の振動も、手ブレによる振動に含まれるものとみなしてもよい。 For example, when the imaging device is fixed to a tripod, or when the imaging device is fixed to an outer wall of a building, and vibration occurs on the fixed side, the vibration can be transmitted to the imaging device. Such vibration may be regarded as the same as vibration due to camera shake. Therefore, the vibration in such a case may be considered to be included in the vibration due to camera shake.
上述のように、第4レンズ群は、変倍、合焦及び手ブレ補正のいずれにも使用することができる。第1実施形態の変倍光学系では、第4レンズ群を光軸と直交する方向に移動することができる。これにより、手ブレ補正を行うことができる。 As described above, the fourth lens group can be used for any of zooming, focusing, and camera shake correction. In the variable power optical system of the first embodiment, the fourth lens group can be moved in a direction orthogonal to the optical axis. Thereby, camera shake correction can be performed.
レンズ群の動きは、変倍機能の観点、合焦機能の観点及び手ブレ補正機能の観点で記述できる。「変倍時、第4レンズ群が固定できる」とは、第4レンズ群の動きを、変倍機能だけの観点で記述したものである。従って、「変倍時、第4レンズ群が固定できる」には、例えば、変倍しながら、同時に、手ブレ補正を行うために、第4レンズ群が光軸と直交する方向に移動する態様や、変倍しながら、同時に、合焦を行うために、第4レンズ群が光軸に沿う方向に移動する態様が含まれ得る。 The movement of the lens group can be described in terms of a zoom function, a focusing function, and a camera shake correction function. The phrase "the fourth lens group can be fixed at the time of zooming" describes the movement of the fourth lens group from the viewpoint of only the zooming function. Therefore, “the fourth lens group can be fixed at the time of zooming” includes, for example, a mode in which the fourth lens group moves in a direction orthogonal to the optical axis to perform camera shake correction while zooming. Also, a mode may be included in which the fourth lens group moves in a direction along the optical axis in order to simultaneously focus while changing the magnification.
第4レンズ群の横倍率は大きいので、第4レンズ群の位置の制御は単純にした方が良い。第4レンズ群は変倍にも使えるが、このようなことから、変倍時、第4レンズ群は固定されている。このようにすることで、第4レンズ群の位置の誤差は、変倍時に生じなくなる。その結果、高い結像性能の維持しつつ、高い精度で手ブレ補正を行うことができる。第4レンズ群は軽量化できるので、高い追従性で手ブレ補正を行うことができる。 Since the lateral magnification of the fourth lens group is large, it is better to simply control the position of the fourth lens group. Although the fourth lens group can be used for zooming, the fourth lens group is fixed during zooming. By doing so, an error in the position of the fourth lens group does not occur during zooming. As a result, camera shake correction can be performed with high accuracy while maintaining high imaging performance. Since the weight of the fourth lens group can be reduced, camera shake correction can be performed with high follow-up performance.
条件式(1)の下限値を上回ると、非点収差の補正効果やコマ収差の補正効果を得ることができる。条件式(1)の上限値を下回ると、第5レンズ群の光軸上の厚みと第6レンズ群の光軸上の厚みとの合計が減少する。第5レンズ群より物体側では、変倍時にレンズ群が移動する。2つのレンズ群の厚みの合計が減少すると、移動するレンズ群の可動スペースが増える。そのため、高い変倍比を得ることができる。 When the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, it is possible to obtain the effect of correcting astigmatism and the effect of correcting coma. When falling below the upper limit of conditional expression (1), the sum of the thickness of the fifth lens unit on the optical axis and the thickness of the sixth lens unit on the optical axis decreases. On the object side of the fifth lens group, the lens group moves during zooming. As the sum of the thicknesses of the two lens groups decreases, the movable space of the moving lens group increases. Therefore, a high zoom ratio can be obtained.
第2実施形態の変倍光学系は、上述の基本構成を備える共に、変倍時、第6レンズ群は固定でき、以下の条件式(1−1)を満足することを特徴とする。
0.014≦DG5G6aw/fG5≦5.0 (1−1)
ここで、
DG5G6awは、広角端における第5レンズ群と第6レンズ群との空気間隔、
fG5は、第5レンズ群の焦点距離、
である。
The variable power optical system according to the second embodiment has the above-described basic configuration, and can fix the sixth lens unit during zooming, and satisfies the following conditional expression (1-1).
0.014 ≦ DG5G6aw / fG5 ≦ 5.0 (1-1)
here,
DG5G6aw is an air gap between the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
fG5 is the focal length of the fifth lens group,
It is.
第6レンズ群に入射する光線の高さは、変倍時に変化する。変倍時に第6レンズ群が固定されると、第6レンズ群に入射する中心光束径の変化と周辺光線高の変化を、共に減らすことができる。その結果、広角端から望遠端にかけて倍率色収差の変動を抑えることや、小さなFナンバーを確保することが容易となる。 The height of the light beam incident on the sixth lens group changes during zooming. If the sixth lens group is fixed at the time of zooming, it is possible to reduce both the change in the diameter of the central luminous flux incident on the sixth lens group and the change in the height of the peripheral rays. As a result, it becomes easy to suppress a change in chromatic aberration of magnification from the wide-angle end to the telephoto end and to secure a small F-number.
中心光束径とは、像面の中心に結像する光束の径のことである。周辺光線高とは、像面の周辺に結像する光線の高さのことである。 The center light beam diameter is the diameter of a light beam that forms an image at the center of the image plane. The marginal ray height is the height of a ray that forms an image around the image plane.
像面の近くでレンズ群を移動させると、レンズ群の移動によってゴミが発生し易くなる。第6レンズ群は、像面の近くに位置させることができる。第6レンズ群が光軸に沿って移動できないようにすると、ゴミの発生を軽減することができる。像面に撮像素子を配置する場合、ゴミの撮像面への付着を軽減できる。 When the lens group is moved near the image plane, dust is likely to be generated due to the movement of the lens group. The sixth lens group can be located near the image plane. If the sixth lens group is prevented from moving along the optical axis, the generation of dust can be reduced. When the image pickup device is arranged on the image plane, dust can be reduced from adhering to the image pickup plane.
第6レンズ群の近くに、合焦時に光軸に沿って移動するレンズ群(以下、「合焦用レンズ群」という)を配置することができる。第6レンズ群を変倍時に固定すると、第6レンズ群の近傍に変倍用のアクチュエータを配置しなくても良い。よって、合焦用レンズ群の近傍に合焦用のアクチュエータが配置できる。その結果、合焦ユニットの小型化ができる。合焦ユニットは、例えば、合焦用のレンズ群と合焦用のアクチュエータとで構成できる。 A lens group that moves along the optical axis during focusing (hereinafter, referred to as a “focusing lens group”) can be arranged near the sixth lens group. If the sixth lens group is fixed at the time of zooming, it is not necessary to dispose a zooming actuator near the sixth lens group. Therefore, a focusing actuator can be arranged near the focusing lens group. As a result, the size of the focusing unit can be reduced. The focusing unit can be composed of, for example, a focusing lens group and a focusing actuator.
上述のように、レンズ群の動きは、変倍機能の観点、合焦機能の観点及び手ブレ補正機能の観点で記述できる。「変倍時、第6レンズ群は固定できる」とは、第6レンズ群の動きを、変倍機能だけの観点で記述したものである。従って、「変倍時、第6レンズ群が固定できる」には、例えば、変倍しながら、同時に、手ブレ補正を行うために、第6レンズ群が光軸と直交する方向に移動する態様や、変倍しながら、同時に、合焦を行なうために、第6レンズ群が光軸に沿う方向に移動する態様が含まれ得る。 As described above, the movement of the lens group can be described in terms of the zoom function, the focusing function, and the camera shake correction function. The phrase "the sixth lens group can be fixed at the time of zooming" describes the movement of the sixth lens group from the viewpoint of only the zooming function. Therefore, "the sixth lens group can be fixed at the time of zooming" includes, for example, a mode in which the sixth lens group moves in a direction orthogonal to the optical axis in order to simultaneously perform camera shake correction while zooming. Also, a mode may be included in which the sixth lens group moves in a direction along the optical axis in order to simultaneously focus while changing the magnification.
第1実施形態の変倍光学系では、変倍時、第6レンズ群は固定することができる。 In the variable power optical system of the first embodiment, the sixth lens group can be fixed at the time of variable power.
第2実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(1)を満足することができる。
0.012≦DG5G6aw/fG5≦5.0 (1)
ここで、
DG5G6awは、広角端における第5レンズ群と第6レンズ群との空気間隔、
fG5は、第5レンズ群の焦点距離、
である。
The zoom optical system according to the second embodiment can satisfy the following conditional expression (1).
0.012 ≦ DG5G6aw / fG5 ≦ 5.0 (1)
here,
DG5G6aw is an air gap between the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
fG5 is the focal length of the fifth lens group,
It is.
第2実施形態の変倍光学系では、第4レンズ群は、光軸に沿う方向と光軸と直交する方向の少なくとも一方に移動することができる。 In the variable power optical system of the second embodiment, the fourth lens group can move in at least one of a direction along the optical axis and a direction orthogonal to the optical axis.
上述のように、第4レンズ群は軽量化できる。変倍、合焦及び手ブレ補正のいずれにおいても、高い精度と高い追従性で、変倍、合焦及び手ブレ補正を行うことができる。また、光学系を小型化できる。 As described above, the weight of the fourth lens group can be reduced. In any of zooming, focusing, and camera shake correction, zooming, focusing, and camera shake correction can be performed with high accuracy and high followability. Further, the size of the optical system can be reduced.
第2実施形態の変倍光学系では、第4レンズ群は、変倍時に、光軸に沿う方向に移動することができる。 In the variable power optical system according to the second embodiment, the fourth lens group can move in the direction along the optical axis during variable power.
このようにすることで、高い精度と高い追従性で、変倍を行うことができる。また、光学系を小型化できる。 By doing so, zooming can be performed with high accuracy and high followability. Further, the size of the optical system can be reduced.
第2実施形態の変倍光学系では、無限遠物体合焦時における第3レンズ群と第4レンズ群との間隔が、広角端より望遠端で広がるように、変倍時に第4レンズ群は移動できる。 In the variable power optical system according to the second embodiment, the fourth lens group is zoomed during zooming so that the distance between the third lens group and the fourth lens group at the time of focusing on an object at infinity is wider at the telephoto end than at the wide angle end. You can move.
変倍域の広い範囲で、像面位置の補正ができる。その結果、良好な結像性能が得られる。 The image plane position can be corrected over a wide zoom range. As a result, good imaging performance is obtained.
第2実施形態の変倍光学系では、変倍時、第4レンズ群は、物体側に移動した後、像側に移動することができる。 In the zoom optical system of the second embodiment, at the time of zooming, the fourth lens group can move to the object side and then move to the image side.
この場合、第4レンズ群は、物体側に凸の軌跡で移動する。そのため、中間焦点距離状態での像面位置の変動を補正できる。また、変倍域の広い範囲で、良好な結像性能が得られる。 In this case, the fourth lens group moves along a locus convex toward the object side. Therefore, it is possible to correct the fluctuation of the image plane position in the intermediate focal length state. Further, good imaging performance can be obtained in a wide range of the variable power range.
第2実施形態の変倍光学系では、第4レンズ群は、光軸と直交する方向に移動することができる。 In the variable power optical system of the second embodiment, the fourth lens group can move in a direction orthogonal to the optical axis.
第2実施形態の変倍光学系では、変倍時、第4レンズ群は固定できる。 In the variable power optical system according to the second embodiment, the fourth lens group can be fixed during zooming.
本実施形態の変倍光学系では、第5レンズ群は、光軸に沿う方向と光軸と直交する方向の少なくとも一方に移動できる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the fifth lens group can move in at least one of a direction along the optical axis and a direction perpendicular to the optical axis.
第5レンズ群の像側には、第6レンズ群を配置できる。このようにすると、第5レンズ群を、より物体側に位置させることができる。第5レンズ群の物体側には、第4レンズ群が配置されているので、第5レンズ群は第4レンズ群に近接した状態になる。この場合、第4レンズ群の屈折力は負の屈折力で、第5レンズ群の屈折力は正の屈折力なので、第5レンズ群の横倍率を大きくできる。 A sixth lens group can be arranged on the image side of the fifth lens group. In this case, the fifth lens group can be located closer to the object side. Since the fourth lens group is arranged on the object side of the fifth lens group, the fifth lens group comes close to the fourth lens group. In this case, since the refractive power of the fourth lens group is a negative refractive power and the refractive power of the fifth lens group is a positive refractive power, the lateral magnification of the fifth lens group can be increased.
上述のように、レンズ群の横倍率を大きくできると、レンズ群の移動量と像面での像の移動量との比を大きくできると共に、レンズ群の小径化や軽量化ができる。第5レンズ群の横倍率は大きくできるので、第5レンズ群は、変倍、合焦及び手ブレ補正のいずれにも使用することができる。 As described above, when the lateral magnification of the lens group can be increased, the ratio between the movement amount of the lens group and the movement amount of the image on the image plane can be increased, and the diameter and weight of the lens group can be reduced. Since the lateral magnification of the fifth lens group can be increased, the fifth lens group can be used for any of zooming, focusing, and camera shake correction.
また、変倍、合焦及び手ブレ補正のいずれにおいても、第5レンズ群が大きな横倍率を持つことは、光学系の小型化に寄与する。このように、第5レンズ群の横倍率を大きくできることで、光学系全体を小型化することができる。 In any of zooming, focusing, and camera shake correction, having the fifth lens unit have a large lateral magnification contributes to downsizing of the optical system. As described above, by increasing the lateral magnification of the fifth lens group, the entire optical system can be reduced in size.
本実施形態の変倍光学系では、第5レンズ群は、変倍時に、光軸に沿う方向に移動することができる。 In the variable power optical system according to the present embodiment, the fifth lens group can move in the direction along the optical axis during variable power.
このようにすることで、高い精度と高い追従性で、変倍を行うことができる。また、光学系を小型化できる。 By doing so, zooming can be performed with high accuracy and high followability. Further, the size of the optical system can be reduced.
本実施形態の変倍光学系では、第5レンズ群は、合焦時に、光軸に沿う方向に移動することができる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the fifth lens group can move in the direction along the optical axis at the time of focusing.
このようにすることで、高い精度と高い追従性で、合焦を行うことができる。また、光学系を小型化できる。 By doing so, focusing can be performed with high accuracy and high tracking performance. Further, the size of the optical system can be reduced.
本実施形態の変倍光学系では、変倍時、第5レンズ群と第6レンズ群との間隔は一定にできる。 In the variable power optical system according to the present embodiment, the distance between the fifth lens unit and the sixth lens unit can be made constant during zooming.
変倍時、第6レンズ群を固定できる。この場合、第5レンズ群と第6レンズ群との間隔を一定にできると、変倍時、第5レンズ群を固定できる。 During zooming, the sixth lens group can be fixed. In this case, if the distance between the fifth lens group and the sixth lens group can be made constant, the fifth lens group can be fixed during zooming.
第5レンズ群の横倍率は大きいので、第5レンズ群の位置の制御は単純にした方が良い。第5レンズ群は変倍にも使えるが、このようなことから、変倍時、第5レンズ群は固定されている。このようにすることで、第5レンズ群の位置の誤差は、変倍時に生じなくなる。その結果、高い結像性能を維持しつつ、高い精度で、手ブレ補正や合焦を行うことができる。第5レンズ群は軽量化できるので、高い追従性で、手ブレ補正や合焦を行うことができる。 Since the lateral magnification of the fifth lens group is large, it is better to simply control the position of the fifth lens group. Although the fifth lens group can be used for zooming, the fifth lens group is fixed during zooming. By doing so, an error in the position of the fifth lens group does not occur during zooming. As a result, camera shake correction and focusing can be performed with high accuracy while maintaining high imaging performance. Since the fifth lens group can be reduced in weight, camera shake correction and focusing can be performed with high tracking performance.
本実施形態の変倍光学系では、変倍光学系の全長は、変倍時に一定にできる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the entire length of the variable power optical system can be made constant at the time of variable power.
変倍時に最も物体側に位置するレンズ群が移動すると、光学系全体の重心位置が変化し得る。光学系全体の重心位置が変化すると、撮影時の姿勢が変倍前の姿勢から変化する場合がある。このように、変倍時に最も物体側に位置するレンズ群が移動すると、一定の姿勢で撮影することが難しくなる場合がある。 When the lens group located closest to the object moves during zooming, the position of the center of gravity of the entire optical system may change. When the position of the center of gravity of the entire optical system changes, the posture at the time of photographing may change from the posture before zooming. As described above, when the lens group located closest to the object moves during zooming, it may be difficult to shoot in a fixed posture.
変倍時に変倍光学系の全長を一定にできると、変倍時に最も物体側に位置するレンズ群を動かないようにできる。変倍時に最も物体側に位置するレンズ群を動かないようにできると、撮影時の姿勢の変化を少なくして変倍を行うことができる。 If the entire length of the variable power optical system can be kept constant during zooming, the lens group located closest to the object side during zooming can be kept stationary. If the lens group located closest to the object side can be kept stationary during zooming, zooming can be performed with less change in posture during shooting.
また、外観上、鏡筒に可動する部分が存在しなくなる。よって、本実施形態の変倍光学系と鏡筒を用いて光学ユニットを構成すると、耐久性、防塵性及び防水性がより高い光学ユニットを構成できる。例えば、この光学ユニットを監視カメラに用いると、監視カメラを長期間屋外に設置し得る。 Also, there is no movable part in the lens barrel in appearance. Therefore, when an optical unit is configured using the variable power optical system and the lens barrel according to the present embodiment, an optical unit having higher durability, dust resistance, and waterproofness can be configured. For example, when this optical unit is used for a surveillance camera, the surveillance camera can be installed outdoors for a long period of time.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(2)を満足することができる。
0.0≦ΔSS/LTLw≦0.11 (2)
ここで、
ΔSSは、変倍時における開口絞りの移動量の最大値、
LTLwは、広角端における変倍光学系の全長、
である。
The variable power optical system according to the present embodiment can satisfy the following conditional expression (2).
0.0 ≦ ΔSS / LTLw ≦ 0.11 (2)
here,
ΔSS is the maximum value of the amount of movement of the aperture stop during zooming,
LTLw is the total length of the variable power optical system at the wide-angle end,
It is.
条件式(2)を満足することで、変倍によるFナンバーの急激な変化を少なくすることができる。その結果、変培時の開口絞りの開口径の変化量を少なくできる。また、Fナンバーが小さい場合であっても、変倍域の広い範囲で、光量変動が少ない状態を維持することができる。 By satisfying conditional expression (2), it is possible to reduce a sharp change in the F-number due to zooming. As a result, the amount of change in the aperture diameter of the aperture stop at the time of changing the culture can be reduced. Further, even when the F-number is small, it is possible to maintain a state in which the light quantity fluctuation is small in a wide range of the variable power range.
また、開口絞りの開口径の変更には、電気的手段が使用されてもよい。電気的手段としては、例えば、電気信号を伝達する電線がある。変倍時、開口絞りの移動に伴って、電気信号の伝達経路、すなわち電線の長さが変化し得る。条件式(2)を満足することで開口絞りの移動量を小さくできるので、電線の長さの変化を少なくできる。その結果、耐久性の高い構造を持つ電気的手段を実現できる。 Further, electric means may be used for changing the aperture diameter of the aperture stop. As the electric means, for example, there is an electric wire for transmitting an electric signal. At the time of zooming, the transmission path of the electric signal, that is, the length of the electric wire may change with the movement of the aperture stop. By satisfying conditional expression (2), the amount of movement of the aperture stop can be reduced, so that a change in the length of the electric wire can be reduced. As a result, electrical means having a highly durable structure can be realized.
ΔSS/LTLw=0は、開口絞りの位置が固定であることを意味している。 ΔSS / LTLw = 0 means that the position of the aperture stop is fixed.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(3)を満足することができる。
1.30≦|fG2/fw|≦4.50 (3)
ここで、
fG2は、第2レンズ群の焦点距離、
fwは、広角端における変倍光学系の焦点距離、
である。
The variable power optical system according to the present embodiment can satisfy the following conditional expression (3).
1.30 ≦ | fG2 / fw | ≦ 4.50 (3)
here,
fG2 is the focal length of the second lens group,
fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
It is.
条件式(3)の下限値を上回ると、第1レンズ群から第2レンズ群に入射する光線の角度が、軸外光線で小さくなる。その結果、第1レンズ群を小径化できる。また、広角端付近での倍率色収差の発生量とディストーションの発生量が、共に小さくなる。 If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the angle of the light beam entering the second lens group from the first lens group will be smaller for off-axis rays. As a result, the diameter of the first lens group can be reduced. In addition, both the amount of chromatic aberration of magnification and the amount of distortion near the wide angle end are reduced.
条件式(3)の上限値を下回ると、第2レンズ群の屈折力が小さくなるので、広い画角を確保できる。 When the value goes below the upper limit of conditional expression (3), the refractive power of the second lens unit becomes small, so that a wide angle of view can be secured.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(4)を満足することができる。
−0.065≦fG2×PG1G2a≦0.190 (4)
ここで、
PG1G2aは、以下の式で表され、
PG1G2a=1/RG1B−1/RG2F、
RG1Bは、前記第1レンズ群の最も像側に位置するレンズ面の曲率半径、
RG2Fは、前記第2レンズ群の最も物体側に位置するレンズ面の曲率半径、
である。
The variable power optical system according to the present embodiment can satisfy the following conditional expression (4).
−0.065 ≦ fG2 × PG1G2a ≦ 0.190 (4)
here,
PG1G2a is represented by the following equation:
PG1G2a = 1 / RG1B-1 / RG2F,
RG1B is the radius of curvature of the lens surface of the first lens group located closest to the image,
RG2F is a radius of curvature of a lens surface of the second lens group located closest to the object,
It is.
条件式(4)の下限値を上回ると、広角端付近で、主に、非点収差の発生とディストーションの変化を小さくできる。その結果、広角端における画角を広角化することができる。 If the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, mainly the occurrence of astigmatism and the change in distortion can be reduced near the wide-angle end. As a result, the angle of view at the wide-angle end can be widened.
条件式(4)の上限値を下回ると、第2レンズ群の屈折力を小さくできる。そのため、広角端における画角を広くしても、第2レンズ群を小径化できる。 When falling below an upper limit value of conditional expression (4), the refractive power of the second lens group can be reduced. Therefore, even if the angle of view at the wide-angle end is widened, the diameter of the second lens group can be reduced.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(5)を満足することができる。
−0.11≦(LTLt−LTLw)/LTLw≦0.11 (5)
ここで、
LTLtは、望遠端における変倍光学系の全長、
LTLwは、広角端における変倍光学系の全長、
である。
The variable power optical system according to the present embodiment can satisfy the following conditional expression (5).
−0.11 ≦ (LTLt−LTLw) /LTLw≦0.11 (5)
here,
LTLt is the total length of the variable power optical system at the telephoto end,
LTLw is the total length of the variable power optical system at the wide-angle end,
It is.
条件式(5)の下限値を上回ると、高い変倍比の確保を実現しつつ、広角端付近での像面湾曲の増大を抑制することができ、しかも、望遠端付近での球面収差の増大を抑制することができる。そのため、良好な結像性能が得られる。 If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, an increase in field curvature near the wide-angle end can be suppressed while achieving a high zoom ratio, and spherical aberration near the telephoto end can be reduced. The increase can be suppressed. Therefore, good imaging performance can be obtained.
条件式(5)の上限値を下回ると、変倍時における第1レンズ群の移動量の増大を抑制できる。第1レンズ群の移動量の増大が抑制できると、撮影時の姿勢を安定させた状態で変倍を行うことができる。そのため、安定した撮影が行える。 When falling below the upper limit value of conditional expression (5), it is possible to suppress an increase in the moving amount of the first lens unit during zooming. If the increase in the amount of movement of the first lens group can be suppressed, zooming can be performed with the posture during shooting stabilized. Therefore, stable shooting can be performed.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(6)を満足することができる。
4.0≦fG1/fw≦35 (6)
ここで、
fG1は、第1レンズ群の焦点距離、
fwは、広角端における変倍光学系の焦点距離、
である。
The zoom optical system according to the present embodiment can satisfy the following conditional expression (6).
4.0 ≦ fG1 / fw ≦ 35 (6)
here,
fG1 is the focal length of the first lens group,
fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
It is.
条件式(6)の下限値を上回ると、入射瞳の位置が、最も物体側のレンズ面から像側に遠ざからないようにできる。そのため、広角端における画角を広くしても、第1レンズ群の径が大径化しない。その結果、光学系の小型化ができる。 When the value exceeds the lower limit of conditional expression (6), the position of the entrance pupil can be kept from moving away from the lens surface closest to the object side to the image side. Therefore, even if the angle of view at the wide-angle end is widened, the diameter of the first lens group does not increase. As a result, the size of the optical system can be reduced.
条件式(6)の上限値を下回ると、第1レンズ群と第2レンズ群とで得られる変倍効果を大きくできるので、高い変倍比が確保できる。 When the value goes below the upper limit of conditional expression (6), the zooming effect obtained by the first lens unit and the second lens unit can be increased, so that a high zoom ratio can be secured.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(7)を満足することができる。
0.30≦fG1/ft≦2.5 (7)
ここで、
fG1は、第1レンズ群の焦点距離、
fwは、望遠端における変倍光学系の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (7).
0.30 ≦ fG1 / ft ≦ 2.5 (7)
here,
fG1 is the focal length of the first lens group,
fw is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
It is.
条件式(7)の技術的意義は、条件式(6)の技術的意義と同様である。 The technical significance of conditional expression (7) is the same as the technical significance of conditional expression (6).
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(8)を満足することができる。
3.5≦|fG1/fG2|≦9.1 (8)
ここで、
fG1は、第1レンズ群の焦点距離、
fG2は、第2レンズ群の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (8).
3.5 ≦ | fG1 / fG2 | ≦ 9.1 (8)
here,
fG1 is the focal length of the first lens group,
fG2 is the focal length of the second lens group,
It is.
条件式(8)の技術的意義は、条件式(6)の技術的意義と同様である。 The technical significance of conditional expression (8) is the same as the technical significance of conditional expression (6).
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(9)を満足することができる。
1.0≦fG3/fw≦8.0 (9)
ここで、
fG3は、第3レンズ群の焦点距離、
fwは、広角端における変倍光学系の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (9).
1.0 ≦ fG3 / fw ≦ 8.0 (9)
here,
fG3 is the focal length of the third lens group,
fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
It is.
条件式(9)の下限値を上回ると、主に、第3レンズ群での球面収差の発生量が減少する。そのため、広角端で、小さいFナンバーを確保できる。条件式(9)の上限値を下回ると、第3レンズ群の変倍作用が増加する。その結果、高い変倍比を確保することができる。 If the lower limit of conditional expression (9) is exceeded, the amount of spherical aberration generated mainly in the third lens group will decrease. Therefore, a small F-number can be secured at the wide-angle end. When falling below the upper limit value of conditional expression (9), the zooming effect of the third lens unit increases. As a result, a high zoom ratio can be secured.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(10)を満足することができる。
−14%<DTw<5% (10)
ここで、
DTwは、広角端における最大画角での歪曲収差量であって、以下の式で表わされ、
DTw=(IHw1−IHw2)/IHw2×100(%)、
IHw1は、広角端における最大画角の光線を含む光束が像面に結像するときの実像高、
IHw2は、広角端における最大画角の光線を含む光束が像面に結像するときの近軸像高であって、
いずれも、無限遠物点合焦時の像高、
である。
The zoom optical system according to the present embodiment can satisfy the following conditional expression (10).
-14% <DTw <5% (10)
here,
DTw is the amount of distortion at the maximum angle of view at the wide-angle end, and is represented by the following equation:
DTw = (IHw1−IHw2) / IHw2 × 100 (%),
IHw1 is an actual image height when a light beam including a light ray having a maximum angle of view at the wide-angle end is formed on an image plane;
IHw2 is a paraxial image height when a light beam including a light ray having a maximum angle of view at the wide-angle end is formed on an image plane,
In each case, the image height when focusing on an object point at infinity,
It is.
条件式(10)の下限値を上回ると、像の歪が小さくなるので、被写体を正確に撮影することができる。又は、電気的にディストーションの補正をしても、画像周辺部の画像が大きく引き伸ばされない。そのため、、画像周辺部での画像の劣化を防止できる。 If the lower limit of conditional expression (10) is exceeded, the distortion of the image will be small, so that the subject can be photographed accurately. Alternatively, even if the distortion is corrected electrically, the image around the image is not greatly stretched. Therefore, it is possible to prevent the image from deteriorating in the peripheral portion of the image.
条件式(10)の上限値を下回ると、ディストーションが生じていない状態に対して得られる画角が広くなる。そのため、広角端で十分な情報量が得られる。 When the value goes below the upper limit of conditional expression (10), the angle of view obtained in a state where no distortion occurs is widened. Therefore, a sufficient amount of information can be obtained at the wide-angle end.
本実施形態の変倍光学系では、第1レンズ群は、負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとを有することができる。 In the variable power optical system according to the present embodiment, the first lens group can include a negative lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
このようにすることで、変倍比を高くすることができ、しかも、変倍域の広い反映で色収差の発生を減らすことができる。また、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズが第1レンズ群に配置できることで、変倍時の非点収差の変動を減らすことができる。その結果、変倍域の広い範囲で、安定した結像性能が得られる。 By doing so, the zoom ratio can be increased, and the occurrence of chromatic aberration can be reduced by reflecting the zoom range widely. Further, since a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side can be arranged in the first lens group, fluctuation of astigmatism during zooming can be reduced. As a result, stable imaging performance can be obtained over a wide zoom range.
本実施形態の変倍光学系では、第1レンズ群は、負レンズと2枚の正レンズを有することができる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the first lens group can include a negative lens and two positive lenses.
このようにすることで、望遠端付近での第1レンズにおける球面収差の発生を抑えることができる。その結果、変倍比を高くすることが可能になる。更には、正レンズのうちに少なくとも1枚を、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとすることができる。このようにできると、球面収差の発生を抑制できると共に、変倍時の非点収差の変動を減らすことができる。その結果、変倍域の広い範囲で、安定した結像性能が得られる。 By doing so, it is possible to suppress the occurrence of spherical aberration in the first lens near the telephoto end. As a result, it is possible to increase the zoom ratio. Further, at least one of the positive lenses can be a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. By doing so, it is possible to suppress the occurrence of spherical aberration and reduce the fluctuation of astigmatism during zooming. As a result, stable imaging performance can be obtained over a wide zoom range.
本実施形態の変倍光学系では、2枚の正レンズは、共に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズにすることができる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the two positive lenses can both be positive meniscus lenses with convex surfaces facing the object side.
このようにすることで、変倍時の非点収差の変動を減らすことができる。その結果、変倍域の広い範囲で、安定した結像性能が得られる。 By doing so, fluctuations in astigmatism during zooming can be reduced. As a result, stable imaging performance can be obtained over a wide zoom range.
本実施形態の変倍光学系では、2枚の正レンズとは別に、1枚の正レンズを有することができる。 In the variable power optical system of the present embodiment, one positive lens can be provided separately from the two positive lenses.
このようにすることで、第1レンズ群における屈折力を大きくすることができる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。 By doing so, the refractive power of the first lens group can be increased. As a result, the overall length of the optical system can be reduced.
本実施形態の変倍光学系では、第3レンズ群は、正レンズと負レンズとを有することができる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the third lens group can include a positive lens and a negative lens.
変倍比を高くすると共に、Fナンバーを小さくするためには、使用する波長域の広い範囲で、球面収差が補正できると良い。第3レンズ群は、開口絞り近くに位置することができる。この場合、第3レンズ群では、球面収差の補正への関与が大きくなる。第3レンズ群に、正レンズと負レンズとを配置できると、球面収差が補正できる。 In order to increase the zoom ratio and decrease the F-number, it is preferable that spherical aberration can be corrected over a wide range of the wavelength range used. The third lens group can be located near the aperture stop. In this case, the third lens group is more involved in correcting spherical aberration. If a positive lens and a negative lens can be arranged in the third lens group, spherical aberration can be corrected.
球面収差が補正されていると、レンズ群を移動させても、移動に伴う収差変動を抑えることができる。光軸と直交する方向に第3レンズ群を移動できることで、高い結像性能を維持しつつ手ブレ補正を行うことができる。 If the spherical aberration is corrected, even if the lens group is moved, it is possible to suppress the fluctuation of aberration due to the movement. Since the third lens group can be moved in a direction perpendicular to the optical axis, camera shake correction can be performed while maintaining high imaging performance.
本実施形態の変倍光学系では、無限遠物体合焦時における広角端よりも望遠端で物体側に位置するように、第3レンズ群は移動することができる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the third lens group can move so as to be located closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end when focusing on an object at infinity.
このようにすることで、第3レンズ群による変倍作用を大きくできる。その結果、変倍比を高くすることができる。 By doing so, the zooming effect of the third lens group can be increased. As a result, the zoom ratio can be increased.
本実施形態の変倍光学系では、変倍時、第3レンズ群は固定にすることができる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the third lens group can be fixed at the time of variable power.
レンズ群を移動させると、移動機構が持つガタによって、レンズ群を停止したときの位置にばらつきが生じることがある。第3レンズ群は変倍作用への寄与が大きい。そこで、第3レンズ群を、変倍時に固定する。このようにすることで、第3レンズ群の位置については、変倍域の広い範囲で、設計上の位置からのズレを抑えることができる。その結果、変倍域の広い範囲で、良好な結像性能を得ることができる。なお、第3レンズ群は、変倍時に固定であっても、合焦レンズ群および手ブレ補正レンズ群の少なくとも一方に該当してもよい。 When the lens group is moved, the position at the time of stopping the lens group may vary due to the play of the moving mechanism. The third lens group has a large contribution to the variable power operation. Therefore, the third lens group is fixed at the time of zooming. By doing so, the deviation of the position of the third lens group from the designed position can be suppressed in a wide range of the variable power range. As a result, good imaging performance can be obtained in a wide zoom range. The third lens group may be fixed at the time of zooming, or may correspond to at least one of a focusing lens group and a camera shake correction lens group.
本実施形態の変倍光学系では、第3レンズ群は、以下の条件式(11)を満足する所定の正レンズを有することができる。
63≦νdG3P1≦100 (11)
ここで、
νdG3P1は、所定の正レンズのアッベ数、
である。
In the variable power optical system of the present embodiment, the third lens group can include a predetermined positive lens satisfying the following conditional expression (11).
63 ≦ νdG3P1 ≦ 100 (11)
here,
νdG3P1 is the Abbe number of a predetermined positive lens,
It is.
条件式(11)の下限値を上回ると、第3レンズ群での軸上色収差の発生が小さくなる。そのため、変倍比を高くしても、変倍域の広い範囲で良好な結像性能を確保できる。例えば、10倍を超える変倍比を得ようとする場合でも、変倍域の広い範囲で良好な結像性能を確保できる。 If the lower limit of conditional expression (11) is exceeded, the occurrence of axial chromatic aberration in the third lens group will be small. Therefore, even if the zoom ratio is increased, good imaging performance can be secured over a wide zoom range. For example, even when a magnification ratio exceeding 10 times is to be obtained, good imaging performance can be secured in a wide range of the magnification range.
本実施形態の変倍光学系では、第3レンズ群は、第1正レンズと接合レンズとを有し、接合レンズは、正レンズと負レンズとからなるようにできる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the third lens group has a first positive lens and a cemented lens, and the cemented lens can be composed of a positive lens and a negative lens.
接合レンズによって軸上色収差の補正効果や倍率色収差の補正効果を高めることができる。加えて、主に第1正レンズと接合レンズの接合面とで、球面収差の補正効果やコマ収差の補正効果を高めることができる。 The effect of correcting axial chromatic aberration and the effect of correcting lateral chromatic aberration can be enhanced by the cemented lens. In addition, the effect of correcting spherical aberration and the effect of correcting coma can be enhanced mainly at the cemented surface of the first positive lens and the cemented lens.
本実施形態の変倍光学系では、接合レンズの形状は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状にすることができる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the shape of the cemented lens can be a meniscus shape with the convex surface facing the object side.
接合レンズによって軸上色収差の補正効果や倍率色収差の補正効果を高めることができる。加えて、主に第1正レンズと接合レンズとで、球面収差の補正効果やコマ収差の補正効果を高めることができる。 The effect of correcting axial chromatic aberration and the effect of correcting lateral chromatic aberration can be enhanced by the cemented lens. In addition, the effect of correcting spherical aberration and the effect of correcting coma can be enhanced mainly by the first positive lens and the cemented lens.
接合レンズの像側に、両凸形状の正の屈折力を有するレンズ成分を配置することができる。このようにすることで、球面収差の補正効果やコマ収差の補正効果を更に高めることができる。その結果、変倍比が高くできると共に、Fナンバーを小さくすることができる。 A biconvex lens component having a positive refractive power can be arranged on the image side of the cemented lens. By doing so, the effect of correcting spherical aberration and the effect of correcting coma can be further enhanced. As a result, the zoom ratio can be increased and the F-number can be reduced.
本実施形態の変倍光学系では、広角端から望遠端の間で、第3レンズ群と第4レンズ群との相対的位置、又は第4レンズ群と第5レンズ群との相対的位置を変化できる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the relative position between the third lens unit and the fourth lens unit or the relative position between the fourth lens unit and the fifth lens unit is set between the wide-angle end and the telephoto end. Can change.
このようにすることで、これにより、変倍比を高くしても、像面湾曲を補正できる。例えば、変倍比が10倍を超える場合であっても、像面湾曲を補正できる。 By doing so, it is possible to correct the field curvature even when the zoom ratio is increased. For example, even if the zoom ratio exceeds 10 times, the field curvature can be corrected.
本実施形態の変倍光学系では、第4レンズ群は、以下の条件式(12)を満足する所定の負レンズを有することができる。
51≦νdG4N1≦100 (12)
ここで、
νdG4N1は、前記所定の負レンズのアッベ数、
である。
In the variable power optical system of the present embodiment, the fourth lens group can include a predetermined negative lens satisfying the following conditional expression (12).
51 ≦ νdG4N1 ≦ 100 (12)
here,
νdG4N1 is the Abbe number of the predetermined negative lens,
It is.
条件式(12)の下限値を上回ると、合焦時の色収差の変動、すなわち、軸上色収差の変動や倍率色収差の変動を小さくできる。そのため、良好な結像性能が得られる。 If the lower limit of conditional expression (12) is exceeded, the fluctuation of chromatic aberration during focusing, that is, the fluctuation of axial chromatic aberration and the fluctuation of lateral chromatic aberration can be reduced. Therefore, good imaging performance can be obtained.
色収差の発生を抑える方法として、負レンズよりも高分散の正レンズを第4レンズ群に配置する方法がある。しかしながら、第4レンズ群に正レンズを配置すると、第4レンズ群の重量が増加し得る。条件式(12)を満足することで、高分散の正レンズを第4レンズ群に配置しなくても良い。この場合、第4レンズ群の重量が増加することを防ぐことができる。よって、第4レンズ群で合焦を行う場合、高速な合焦が容易となる。 As a method of suppressing the occurrence of chromatic aberration, there is a method of disposing a positive lens having a higher dispersion than a negative lens in the fourth lens group. However, if a positive lens is arranged in the fourth lens group, the weight of the fourth lens group may increase. By satisfying conditional expression (12), it is not necessary to arrange a high dispersion positive lens in the fourth lens group. In this case, it is possible to prevent the weight of the fourth lens group from increasing. Therefore, when focusing is performed by the fourth lens group, high-speed focusing becomes easy.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(13)を満足することができる。
−1.5≦SFG4≦1.8 (13)
ここで、
SFG4は、以下の式で表わされ、
SFG4=(RG4f+RG4r)/(RG4f−RG4r)、
RG4fは、第4レンズ群の最も物体側に位置するレンズ面の曲率半径、
RG4rは、第4レンズ群の最も像側に位置するレンズ面の曲率半径、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (13).
−1.5 ≦ SFG4 ≦ 1.8 (13)
here,
SFG4 is represented by the following equation:
SFG4 = (RG4f + RG4r) / (RG4f-RG4r),
RG4f is the radius of curvature of the lens surface of the fourth lens group located closest to the object,
RG4r is the radius of curvature of the lens surface of the fourth lens group located closest to the image,
It is.
条件式(13)の下限値を上回るか、又は条件式(13)の上限値を下回ると、第4レンズ群における諸収差の発生量が小さくなる。例えば、球面収差の発生、非点収差の発生及びコマ収差の発生が小さくなる。そのため、良好な結像性能が得られる。 If the lower limit of conditional expression (13) is exceeded or the upper limit of conditional expression (13) is exceeded, the amount of occurrence of various aberrations in the fourth lens group decreases. For example, the occurrence of spherical aberration, astigmatism, and coma are reduced. Therefore, good imaging performance can be obtained.
条件式(13)を満足すると、第4レンズ群で合焦、或いは手ブレ補正を行う場合、至近距離での球面収差や像面のズレが小さくなる。また、手ブレ補正のためにレンズ群を移動させても、球面収差の非対称性や非点収差の非対称性が大きくなりにくい。そのため、良好な結像性能が得られる。 When conditional expression (13) is satisfied, when focusing or camera shake correction is performed by the fourth lens unit, spherical aberration and image plane deviation at a close distance are reduced. Even when the lens group is moved for camera shake correction, the asymmetry of the spherical aberration and the asymmetry of the astigmatism hardly increase. Therefore, good imaging performance can be obtained.
本実施形態の変倍光学系では、第4レンズ群は、1枚の負レンズからなるようにできる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the fourth lens group can be composed of one negative lens.
第4レンズ群は、合焦のため、或いは手ブレ補正のために移動させることができる。第4レンズ群を1枚のレンズ1枚で構成することで、第4レンズ群の軽量化が図れる。そうすると、合焦時や手ブレ補正時に、第4レンズ群を高速で移動させることができる。すなわち、追従性が高い手ブレ合焦や、追従性が高い手ブレ補正を行うことができる。また、レンズ群の位置の制御も容易にできる。そのため、撮影精度とスピードの向上が図れる。 The fourth lens group can be moved for focusing or for camera shake correction. By configuring the fourth lens group with one lens, the weight of the fourth lens group can be reduced. Then, the fourth lens group can be moved at high speed during focusing or when correcting camera shake. That is, it is possible to perform camera shake focusing with high tracking performance and camera shake correction with high tracking performance. In addition, the position of the lens group can be easily controlled. As a result, it is possible to improve the shooting accuracy and speed.
本実施形態の変倍光学系では、第5レンズ群は、空気間隔を持たないレンズ成分で構成することができる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the fifth lens group can be configured by a lens component having no air space.
このようにすることで、第5レンズ群の光軸方向の厚みを減らすことができる。この場合、第5レンズ群の物体側のスペースや像側のスペースを、広くすることができる。また、高次の倍率色収差の発生を抑えることができる。 By doing so, the thickness of the fifth lens group in the optical axis direction can be reduced. In this case, the space on the object side and the space on the image side of the fifth lens group can be increased. Further, occurrence of higher-order chromatic aberration of magnification can be suppressed.
本実施形態の変倍光学系では、第6レンズ群は、負レンズと正レンズとからなるようにできる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the sixth lens group can include a negative lens and a positive lens.
このようにすることで、第6レンズ群の光軸方向の厚みを減らすことができる。この場合、第6レンズ群の物体側のスペースを、広くすることができる。 By doing so, the thickness of the sixth lens group in the optical axis direction can be reduced. In this case, the space on the object side of the sixth lens group can be increased.
第6レンズ群の負レンズと正レンズは、接合できる。このようにすることで、高次のコマ収差や高次の非点収差の発生を抑えることができる。 The negative lens and the positive lens in the sixth lens group can be cemented. By doing so, it is possible to suppress the occurrence of high-order coma aberration and high-order astigmatism.
本実施形態の変倍光学系では、第5レンズ群は、1枚の正レンズからなり、第6レンズ群は、1枚の負レンズと1枚の正レンズとからなるようにできる。 In the variable power optical system according to the present embodiment, the fifth lens group can be composed of one positive lens, and the sixth lens group can be composed of one negative lens and one positive lens.
このようにすることで、第5レンズ群と第6レンズ群の各々について、光軸方向の厚みを減らすことができる。この場合、第5レンズ群の両側のスペースを、広くすることができる。第5レンズ群の物体側に位置するレンズ群を、光軸に沿って移動させる場合、移動スペースを広くすることができる。その結果、高い変倍比を確保できる。 By doing so, the thickness of each of the fifth lens unit and the sixth lens unit in the optical axis direction can be reduced. In this case, the space on both sides of the fifth lens group can be increased. When the lens group located on the object side of the fifth lens group is moved along the optical axis, the moving space can be widened. As a result, a high zoom ratio can be secured.
第5レンズ群は、合焦のため、或いは手ブレ補正のために移動させることができる。第5レンズ群を1枚のレンズ1枚で構成することで、第5レンズ群の軽量化が図れる。そうすると、合焦時や手ブレ補正時に、第5レンズ群を高速で移動させることができる。すなわち、追従性が高い手ブレ合焦や、追従性が高い手ブレ補正を行うことができる。また、レンズ群の位置の制御も容易にできる。そのため、撮影精度とスピードの向上が図れる。 The fifth lens group can be moved for focusing or for camera shake correction. By configuring the fifth lens group with one lens, the weight of the fifth lens group can be reduced. Then, the fifth lens group can be moved at a high speed at the time of focusing or at the time of camera shake correction. That is, it is possible to perform camera shake focusing with high tracking performance and camera shake correction with high tracking performance. In addition, the position of the lens group can be easily controlled. As a result, it is possible to improve the shooting accuracy and speed.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(14)を満足することができる。
0.5≦fG5/fG56w≦2.5 (14)
ここで、
fG5は、第5レンズ群の焦点距離、
fG56wは、広角端における第5レンズ群と第6レンズ群の合成焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (14).
0.5 ≦ fG5 / fG56w ≦ 2.5 (14)
here,
fG5 is the focal length of the fifth lens group,
fG56w is a composite focal length of the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
It is.
条件式(14)の下限値を上回ると、非点収差の補正やコマ収差の補正が過剰になりにくい。そのため、良好な結像性能が得られる。条件式(14)の上限値を下回ると、非点収差の補正やコマ収差の補正が不足しにくい。そのため、良好な結像性能が得られる。 If the lower limit of conditional expression (14) is exceeded, correction of astigmatism and correction of coma hardly become excessive. Therefore, good imaging performance can be obtained. When the value goes below the upper limit value of conditional expression (14), correction of astigmatism and correction of coma aberration hardly become insufficient. Therefore, good imaging performance can be obtained.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(15)を満足することができる。
0.5≦|fG5/fG4|≦2.5 (15)
ここで、
fG4は、第4レンズ群の焦点距離、
fG5は、第5レンズ群の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (15).
0.5 ≦ | fG5 / fG4 | ≦ 2.5 (15)
here,
fG4 is the focal length of the fourth lens group,
fG5 is the focal length of the fifth lens group,
It is.
条件式(15)の下限値を上回ると、非点収差の補正やコマ収差の補正が過剰になりにくい。そのため、良好な結像性能が得られる。条件式(15)の上限値を下回ると、非点収差の補正やコマ収差の補正が不足しにくい。そのため、良好な結像性能が得られる。また、合焦時の像面位置の変動が小さくなるので、良好な結像性能が得られる。 When the value exceeds the lower limit of conditional expression (15), correction of astigmatism and correction of coma hardly become excessive. Therefore, good imaging performance can be obtained. When the value goes below the upper limit of conditional expression (15), correction of astigmatism and correction of coma are unlikely to be insufficient. Therefore, good imaging performance can be obtained. Further, since the fluctuation of the image plane position at the time of focusing is reduced, good imaging performance is obtained.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(16)を満足することができる。
0.026≦DG56aw/fG56w≦0.4 (16)
ここで、
DG56awは、広角端における第5レンズ群と第6レンズ群との空気間隔、
fG56wは、広角端における第5レンズ群と第6レンズ群の合成焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (16).
0.026 ≦ DG56aw / fG56w ≦ 0.4 (16)
here,
DG56aw is an air gap between the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
fG56w is a composite focal length of the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
It is.
条件式(16)の下限値を上回ると、非点収差の補正効果やコマ収差の補正効果が十分に得られる。条件式(16)の上限値を下回ると、第5レンズ群の光軸方向の厚さが増加しない。この場合、変倍時に移動するレンズ群の可動スペースが増える。そのため、高い変倍比が得られる。 If the lower limit of conditional expression (16) is exceeded, a sufficient astigmatism correction effect and coma correction effect will be obtained. When falling below an upper limit value of conditional expression (16), the thickness of the fifth lens unit in the optical axis direction does not increase. In this case, the movable space of the lens group that moves during zooming increases. Therefore, a high zoom ratio can be obtained.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(17)を満足することができる。
0.1≦DG56aw/fw≦2.0 (17)
ここで、
DG56awは、広角端における第5レンズ群と第6レンズ群との空気間隔、
fwは、広角端における変倍光学系の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (17).
0.1 ≦ DG56aw / fw ≦ 2.0 (17)
here,
DG56aw is an air gap between the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
It is.
条件式(17)の技術的意義は、条件式(16)の技術的意義と同様である。 The technical significance of conditional expression (17) is the same as the technical significance of conditional expression (16).
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(18)を満足することができる。
0.3≦|MGG4backw×(MGG4w−1)|≦1.5 (18)
ここで、
MGG4wは、広角端での第4レンズ群における横倍率、
MGG4backwは、広角端での所定の光学系における横倍率、
所定の光学系は、第4レンズ群よりも像側に位置する全てのレンズで構成される光学系、
横倍率は、無限遠物体合焦時の横倍率、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (18).
0.3 ≦ | MGG4backw × (MGG4w−1) | ≦ 1.5 (18)
here,
MGG4w is the lateral magnification of the fourth lens group at the wide-angle end,
MGG4backw is a lateral magnification in a predetermined optical system at the wide-angle end,
The predetermined optical system is an optical system including all lenses located on the image side of the fourth lens group;
The lateral magnification is the lateral magnification when focusing on an object at infinity,
It is.
条件式(18)の下限値を上回ると、非点収差の補正やコマ収差の補正が不足の傾向にならない。そのため、良好な結像性能が得られる。また、第4レンズ群を移動させて手ブレ補正を行う場合、手ブレ補正感度が低くなりすぎない。この場合、第4レンズ群の移動量が増大しないので、手ブレ補正時の追従性を良くできる。 When the value exceeds the lower limit of conditional expression (18), correction of astigmatism and correction of coma do not tend to be insufficient. Therefore, good imaging performance can be obtained. Further, when performing the camera shake correction by moving the fourth lens group, the camera shake correction sensitivity does not become too low. In this case, since the amount of movement of the fourth lens group does not increase, it is possible to improve the followability during camera shake correction.
条件式(18)の上限値を下回ると、非点収差の補正やコマ収差は補正が過剰にならない。そのため、良好な結像性能が得られる。 When the value goes below the upper limit of conditional expression (18), correction of astigmatism and correction of coma do not become excessive. Therefore, good imaging performance can be obtained.
本実施形態の変倍光学系では、第5レンズ群は1枚の正レンズからなり、以下の条件式(19)を満足することができる。
52≦νdG5P≦100 (19)
ここで、
νdG5Pは、第5レンズ群の正レンズのアッベ数、
である。
In the variable power optical system of the present embodiment, the fifth lens group includes one positive lens, and can satisfy the following conditional expression (19).
52 ≦ νdG5P ≦ 100 (19)
here,
νdG5P is the Abbe number of the positive lens in the fifth lens group,
It is.
条件式(19)の下限値を上回ると、倍率色収差の補正ができる。そのため、良好な結像性能が得られる。第5レンズ群を移動させて手ブレ補正を行う場合、色収差の発生が大きくならない。そのため、良好な結像性能が得られる。 If the lower limit of conditional expression (19) is exceeded, lateral chromatic aberration can be corrected. Therefore, good imaging performance can be obtained. When camera shake correction is performed by moving the fifth lens group, the occurrence of chromatic aberration does not increase. Therefore, good imaging performance can be obtained.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(20)を満足することができる。
18.5≦νdG6N≦50 (20)
ここで、
νdG6Nは、第6レンズ群の負レンズのアッベ数のなかで、最小となるアッベ数、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (20).
18.5 ≦ νdG6N ≦ 50 (20)
here,
νdG6N is the minimum Abbe number among the Abbe numbers of the negative lens in the sixth lens group,
It is.
条件式(20)の下限値を上回ると、2次スペクトルの発生を抑制できる。この場合、倍率色収差の補正ができる。そのため、良好な結像性能が得られる。 If the lower limit of conditional expression (20) is exceeded, generation of a secondary spectrum can be suppressed. In this case, chromatic aberration of magnification can be corrected. Therefore, good imaging performance can be obtained.
本実施形態の変倍光学系では、開口絞りは、第2レンズ群と第3レンズ群との間に位置することができる。 In the zoom optical system according to the present embodiment, the aperture stop can be located between the second lens group and the third lens group.
これのようにすることで、特に第1レンズ群の小径化と第2レンズ群の小径化が、共にできる。 By doing so, the diameter of the first lens group and the diameter of the second lens group can both be reduced.
本実施形態の変倍光学系では、変倍時、開口絞りは固定することができる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the aperture stop can be fixed at the time of variable power.
変倍時に開口絞りを移動させると、開口絞りの移動を停止したときの位置にばらつきが生じることがある。開口絞りの停止位置にがばらつくと、Fナンバーの値が変化する。変倍時、開口絞りを固定できると、開口絞りの位置にばらつきが生じない。この場合、Fナンバーの値を安定させることができる。その結果、Fナンバーが小さい場合であっても、変倍域の広い範囲で安定した光量を確保できる。 If the aperture stop is moved at the time of zooming, there may be a variation in the position when the movement of the aperture stop is stopped. When the stop position of the aperture stop varies, the value of the F-number changes. During zooming, if the aperture stop can be fixed, the position of the aperture stop will not vary. In this case, the value of the F number can be stabilized. As a result, even when the F-number is small, a stable light amount can be secured in a wide range of the variable power range.
また、開口絞りの開口径の変更には、電気的手段が使用されてもよい。電気的手段としては、例えば、電気信号を伝達する電線がある。開口絞りを変倍時に固定とすると、開口絞りの移動量を小さくできるので、電線の長さの変化を少なくできる。その結果、耐久性の高い構造を持つ電気的手段を実現できる。 Further, electric means may be used for changing the aperture diameter of the aperture stop. As the electric means, for example, there is an electric wire for transmitting an electric signal. If the aperture stop is fixed at the time of zooming, the amount of movement of the aperture stop can be reduced, so that the change in the length of the electric wire can be reduced. As a result, electrical means having a highly durable structure can be realized.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(21)を満足することができる。
2.3≦fG1/fG3≦7 (21)
ここで、
fG1は、第1レンズ群の焦点距離、
fG3は、第3レンズ群の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (21).
2.3 ≦ fG1 / fG3 ≦ 7 (21)
here,
fG1 is the focal length of the first lens group,
fG3 is the focal length of the third lens group,
It is.
条件式(21)の下限値を上回ると、第3レンズ群の変倍作用が増加する。そのため、高い変倍比が得られる。条件式(21)の上限値を下回ると、第3レンズ群での球面収差の発生やコマ収差の発生を抑制できる。そのため、小さなFナンバーが得られる。 If the lower limit of conditional expression (21) is exceeded, the zooming effect of the third lens unit will increase. Therefore, a high zoom ratio can be obtained. When falling below an upper limit value of conditional expression (21), it is possible to suppress occurrence of spherical aberration and coma in the third lens unit. Therefore, a small F number can be obtained.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(22)を満足することができる。
0.5≦|fG3/fG4|≦2.0 (22)
ここで、
fG3は、第3レンズ群の焦点距離、
fG4は、第4レンズ群の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (22).
0.5 ≦ | fG3 / fG4 | ≦ 2.0 (22)
here,
fG3 is the focal length of the third lens group,
fG4 is the focal length of the fourth lens group,
It is.
条件式(22)の下限値を上回ると、第4レンズ群での像面湾曲の補正効果が強まる。そのため、変倍域の広い範囲で良好な結像性能が得られる。条件式(22)の上限値を下回ると、第4レンズ群での非点収差の発生量が増加しない。そのため、組み付け誤差により像が片ボケになる状態が発生しにくい。 If the lower limit of conditional expression (22) is exceeded, the effect of correcting the field curvature in the fourth lens group will be enhanced. Therefore, good imaging performance can be obtained in a wide range of the variable power range. When falling below the upper limit value of conditional expression (22), the amount of astigmatism generated in the fourth lens unit does not increase. For this reason, a state in which the image is blurred due to an assembly error hardly occurs.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(23)を満足することができる。
0.25≦fG2/fG4≦1.5 (23)
ここで、
fG2は、第2レンズ群の焦点距離、
fG4は、第4レンズ群の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (23).
0.25 ≦ fG2 / fG4 ≦ 1.5 (23)
here,
fG2 is the focal length of the second lens group,
fG4 is the focal length of the fourth lens group,
It is.
条件式(23)の下限値を上回ると、第2レンズ群による倍率色収差が増加しない。そのため、良好な結像性能が得られる。条件式(23)の上限値を下回ると、第2レンズ群の変倍作用が増加する。そのため、高い変倍比が得られる。 If the lower limit of conditional expression (23) is exceeded, lateral chromatic aberration of the second lens group will not increase. Therefore, good imaging performance can be obtained. When falling below an upper limit value of conditional expression (23), the zooming effect of the second lens unit increases. Therefore, a high zoom ratio can be obtained.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(24)を満足することができる。
0.25≦|fG2/fG3|≦1.5 (24)
ここで、
fG2は、第2レンズ群の焦点距離、
fG3は、第3レンズ群の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (24).
0.25 ≦ | fG2 / fG3 | ≦ 1.5 (24)
here,
fG2 is the focal length of the second lens group,
fG3 is the focal length of the third lens group,
It is.
条件式(24)の技術的意義は、条件式(23)の技術的意義と同様である。 The technical significance of conditional expression (24) is the same as the technical significance of conditional expression (23).
本実施形態の変倍光学系では、第1レンズ群は、物体側から順に、負レンズと正レンズとを有し、第1レンズ群の正レンズは、第1レンズ群の負レンズと近接しており、以下の条件式(25)を満足することができる。
−0.1≦fG1×PG1NPa≦0.27 (25)
ここで、
fG1は、第1レンズ群の焦点距離、
PG1NPaは、以下の式で表され、
PG1NPa=1/RG1NB−1/RG1PF、
RG1NBは、第1レンズ群の負レンズの像側レンズ面の曲率半径、
RG1PFは、第1レンズ群の正レンズの物体側レンズ面の曲率半径、
である。
In the variable power optical system of the present embodiment, the first lens group includes, in order from the object side, a negative lens and a positive lens, and the positive lens of the first lens group is close to the negative lens of the first lens group. Thus, the following conditional expression (25) can be satisfied.
−0.1 ≦ fG1 × PG1NPa ≦ 0.27 (25)
here,
fG1 is the focal length of the first lens group,
PG1NPa is represented by the following equation:
PG1NPa = 1 / RG1NB-1 / RG1PF,
RG1NB is the radius of curvature of the image side lens surface of the negative lens in the first lens group,
RG1PF is the radius of curvature of the object-side lens surface of the positive lens in the first lens group,
It is.
条件式(25)の下限値を上回ると、望遠端付近で非点収差の発生量が大きくならない。そのため、良好な結像性能が得られる。条件式(25)の上限値を下回ると、望遠端付近での球面収差の発生量が大きくならない。そのため、良好な結像性能をが得られる。 If the lower limit of conditional expression (25) is exceeded, the amount of astigmatism does not increase near the telephoto end. Therefore, good imaging performance can be obtained. When falling below the upper limit of conditional expression (25), the amount of spherical aberration generated near the telephoto end does not increase. Therefore, good imaging performance can be obtained.
第1レンズ群の負レンズと第1レンズ群の正レンズとは接合することができる。このようにすると、2つのレンズの組み付け時に、相対位置の誤差を減らすることができる。そのため、良好な結像性能が得られる。 The negative lens of the first lens group and the positive lens of the first lens group can be cemented. By doing so, it is possible to reduce the error in the relative position when assembling the two lenses. Therefore, good imaging performance can be obtained.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(26)を満足することができる。
2.5≦fG5/fw≦15 (26)
ここで、
fG5は、第5レンズ群の焦点距離、
fwは、広角端における変倍光学系の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (26).
2.5 ≦ fG5 / fw ≦ 15 (26)
here,
fG5 is the focal length of the fifth lens group,
fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
It is.
条件式(26)の下限値を上回ると、非点収差の補正やコマ収差の補正が過剰になりにくい。そのため、画角を大きくした場合であっても、良好な結像性能が得られる。条件式(26)の上限値を下回ると、非点収差の補正やコマ収差の補正が不足の傾向になりにくい。そのため、良好な結像性能が得られる。 If the lower limit of conditional expression (26) is exceeded, the correction of astigmatism and the correction of coma hardly become excessive. Therefore, good imaging performance can be obtained even when the angle of view is increased. When the value goes below the upper limit of conditional expression (26), correction of astigmatism and correction of coma are less likely to be insufficient. Therefore, good imaging performance can be obtained.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(27)を満足することができる。
−1.9≦SFG5≦0.95 (27)
ここで、
SFG5は、以下の式で表わされ、
SFG5=(RG5f+RG5r)/(RG5f−RG5r)、
RG5fは、第5レンズ群の最も物体側に位置するレンズ面の曲率半径、
RG5rは、第5レンズ群の最も像側に位置するレンズ面の曲率半径、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (27).
-1.9≤SFG5≤0.95 (27)
here,
SFG5 is represented by the following equation:
SFG5 = (RG5f + RG5r) / (RG5f-RG5r),
RG5f is the radius of curvature of the lens surface of the fifth lens group located closest to the object,
RG5r is the radius of curvature of the lens surface of the fifth lens group located closest to the image,
It is.
条件式(27)の下限値を上回るか、又は条件式(27)の上限値を下回ると、第5レンズ群における諸収差の発生量が大きくならない。例えば、球面収差の発生、非点収差の発生及びコマ収差の発生が大きくならない。そのため、良好な結像性能が得られる。 If the lower limit of conditional expression (27) is exceeded or the upper limit of conditional expression (27) is not exceeded, the amount of occurrence of various aberrations in the fifth lens group will not increase. For example, occurrence of spherical aberration, astigmatism, and coma do not increase. Therefore, good imaging performance can be obtained.
また、第5レンズ群で合焦、或いは手ブレ補正を行う場合、至近距離での球面収差や像面のズレが大きくなる。また、手ブレ補正のためにレンズ群を移動させると、球面収差の非対称性や非点収差の非対称性が大きくなる。そのため、良好な結像性能を得ることが難しくなる。 Also, when focusing or camera shake correction is performed by the fifth lens group, spherical aberration and image plane deviation at a close distance increase. When the lens group is moved for camera shake correction, the asymmetry of spherical aberration and the asymmetry of astigmatism increase. Therefore, it is difficult to obtain good imaging performance.
本実施形態の変倍光学系では、変倍時、開口絞りは一方向のみに移動できる、或いは、固定できる。 In the variable power optical system according to the present embodiment, at the time of variable power, the aperture stop can be moved or fixed in only one direction.
変倍時、開口絞りは光軸に沿って移動できる。変倍時に、開口絞りの移動方向が途中で反転すると、像面に対する開口絞りの位置に誤差が生じることがある。位置の誤差は、例えば、ギアを用いた移動機構では、バックラッシュによって生じる。変倍時に、開口絞りの移動方向を一方向のみにすることで、開口絞りの位置を常に安定させることができる。変倍に伴ってFナンバーが変化する。開口絞りの位置を安定させることができると、設計時の位置に開口絞りの位置を一致又は略一致させることができる。その結果、Fナンバーを変化させた時の誤差を減らすことができる。 During zooming, the aperture stop can move along the optical axis. If the direction of movement of the aperture stop is reversed during zooming, an error may occur in the position of the aperture stop with respect to the image plane. The position error occurs due to backlash in a moving mechanism using gears, for example. By changing the direction of movement of the aperture stop in only one direction during zooming, the position of the aperture stop can always be stabilized. The F-number changes with the magnification. When the position of the aperture stop can be stabilized, the position of the aperture stop can be matched or substantially matched with the position at the time of design. As a result, it is possible to reduce an error when the F number is changed.
Fナンバーを小さくすると、フレアが発生しやすい。変倍時、開口絞りの位置を固定できると、Fナンバーを変化させた時の誤差を更に減らすことができる。その結果、フレアの発生を軽減できる。 When the F-number is reduced, flare is likely to occur. If the position of the aperture stop can be fixed at the time of zooming, the error when the F-number is changed can be further reduced. As a result, the occurrence of flare can be reduced.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(28)を満足することができる。
26.9°≦ΩHw/2≦75° (28)
ここで、
ΩHwは、広角端における水平方向の全画角、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (28).
26.9 ° ≦ ΩHw / 2 ≦ 75 ° (28)
here,
ΩHw is the total horizontal angle of view at the wide-angle end,
It is.
条件式(28)の下限値を上回ると、広い範囲を撮像できる。そのため、例えば、監視カメラでは、死角が減少する。テレビ会議用のカメラでは、狭い部屋であっても一度に複数人を撮影できる。条件式(28)の上限値を下回ると、第1レンズ群の径が大きくならないので、光学系を小型化することができる。 If the lower limit of conditional expression (28) is exceeded, a wide range can be imaged. Therefore, for example, in a surveillance camera, blind spots decrease. Videoconferencing cameras can shoot multiple people at once, even in a small room. When the value goes below the upper limit of conditional expression (28), the diameter of the first lens unit does not increase, so that the optical system can be downsized.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(29)を満足することができる。
5.5≦ft/fw≦120 (29)
ここで、
ftは、望遠端における変倍光学系の焦点距離、
fwは、広角端における変倍光学系の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (29).
5.5 ≦ ft / fw ≦ 120 (29)
here,
ft is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
It is.
条件式(29)の下限値を上回ると、高精細な像が得られる。そのため、例えば、監視カメラでは、自動車のナンバープレートや人物の顔などを鮮明に撮影できる。条件式(29)の上限値を下回ると、光学系の全長を短縮できる。その結果、光学系を小型化できる。 When the value exceeds the lower limit of conditional expression (29), a high-definition image is obtained. Therefore, for example, a surveillance camera can clearly capture a license plate of an automobile, a face of a person, and the like. When falling below the upper limit value of conditional expression (29), the overall length of the optical system can be shortened. As a result, the size of the optical system can be reduced.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(30)を満足することができる。
0.6≦FNOw≦1.84 (30)
ここで、
FNOwは、広角端におけるFナンバー、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (30).
0.6 ≦ FNOw ≦ 1.84 (30)
here,
FNOw is the F-number at the wide-angle end,
It is.
条件式(30)の下限値を上回ると、第1レンズ群、第2レンズ群及び第3レンズ群のそれぞれで、広角端付近における球面収差の発生と非点収差の発生を抑制できる。良好な結像性能を得る場合でも、各レンズ群が大型化しない。そのため、光学系を小型化できる。 If the lower limit of conditional expression (30) is exceeded, it is possible to suppress the occurrence of spherical aberration and the occurrence of astigmatism near the wide-angle end in each of the first lens group, the second lens group, and the third lens group. Even when good imaging performance is obtained, each lens group does not increase in size. Therefore, the size of the optical system can be reduced.
条件式(30)の上限値を下回ると、広角端で十分な明るさを確保できる。そのため、例えば、監視カメラでは、曇天時の監視や夜間の監視で良好な画像が得られる。 When the value goes below the upper limit of conditional expression (30), sufficient brightness can be secured at the wide-angle end. Therefore, for example, with a surveillance camera, a good image can be obtained by monitoring when it is cloudy or at night.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(31)を満足することができる。
0.7≦FNOt≦5.1 (31)
ここで、
FNOtは、望遠端におけるFナンバー、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (31).
0.7 ≦ FNOt ≦ 5.1 (31)
here,
FNOt is the F-number at the telephoto end,
It is.
条件式(31)の下限値を上回ると、第1レンズ群、第2レンズ群及び第3レンズ群のそれぞれで、望遠端付近における球面収差の発生と非点収差の発生を抑制できる。良好な結像性能を得る場合でも、各レンズ群が大型化しない。そのため、光学系を小型化できる。 If the lower limit of conditional expression (31) is exceeded, the generation of spherical aberration and the generation of astigmatism near the telephoto end can be suppressed in each of the first lens group, the second lens group, and the third lens group. Even when good imaging performance is obtained, each lens group does not increase in size. Therefore, the size of the optical system can be reduced.
条件式(31)の上限値を下回ると、望遠端で十分な明るさを確保できる。そのため、例えば、監視カメラでは、曇天時の監視や夜間の監視で良好な画像が得らえる。 When falling below the upper limit value of conditional expression (31), sufficient brightness can be secured at the telephoto end. Therefore, for example, with a surveillance camera, a good image can be obtained by monitoring when it is cloudy or at night.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(32)を満足することができる。
−20≦ft/fw+143.9×tan(ΩHw/2)−121.88≦140 (32)
ここで、
fwは、広角端における変倍光学系の焦点距離、
ftは、望遠端における変倍光学系の焦点距離、
ΩHwは、広角端における水平方向の全画角、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (32).
−20 ≦ ft / fw + 143.9 × tan (ΩHw / 2) −121.88 ≦ 140 (32)
here,
fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
ft is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
ΩHw is the total horizontal angle of view at the wide-angle end,
It is.
例えば、監視カメラでは、広角端での視野範囲を確認することや、所定エリアを拡大して所定エリア内を詳細に確認することがある。より詳細な情報を得ることを考えた場合、変倍比を高くしてもよい。 For example, a surveillance camera may check the field of view at the wide-angle end or magnify a predetermined area to check the inside of the predetermined area in detail. In order to obtain more detailed information, the zoom ratio may be increased.
変倍光学系では、撮影エリアはf×tanωに比例し得る(fは焦点距離、ωは画角である)。そのため、広角端での水平画角が狭くなるに従い、撮影エリア内の情報量は画角のtanに比例して減少し得る。つまり、情報量の減少率は、画角の変化率以上になる。 In a variable power optical system, the shooting area can be proportional to f × tan ω (f is the focal length and ω is the angle of view). Therefore, as the horizontal angle of view at the wide-angle end becomes narrower, the amount of information in the shooting area may decrease in proportion to the angle of view tan. That is, the reduction rate of the information amount is equal to or more than the change rate of the angle of view.
広角端での水平画角が狭い場合は、広角端での水平画角が広い場合に対して、変倍比を高くして、望遠端での画角をより狭めることで情報量を補うことが可能になる。条件式(32)の下限値を上回ると、十分な情報量が得られる。 When the horizontal angle of view at the wide-angle end is narrow, compensate for the amount of information by increasing the zoom ratio and narrowing the angle of view at the telephoto end compared to when the horizontal angle of view at the wide-angle end is wide. Becomes possible. If the lower limit of conditional expression (32) is exceeded, a sufficient amount of information will be obtained.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(33)を満足することができる。
−1.5≦ft/fw+126.52×tan(ΩHw/2)−101.91≦140 (33)
ここで、
fwは、広角端における変倍光学系の焦点距離、
ftは、望遠端における変倍光学系の焦点距離、
ΩHwは、広角端における水平方向の全画角、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (33).
−1.5 ≦ ft / fw + 126.52 × tan (ΩHw / 2) −101.91 ≦ 140 (33)
here,
fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
ft is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
ΩHw is the total horizontal angle of view at the wide-angle end,
It is.
条件式(33)の技術的意義は、条件式(32)の技術的意義と同様である。 The technical significance of conditional expression (33) is the same as the technical significance of conditional expression (32).
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(34)を満足することができる。
−2.0≦ft/fw+13.38×tan(ΩHw/2)−21.0≦140 (34)
ここで、
fwは、広角端における変倍光学系の焦点距離、
ftは、望遠端における変倍光学系の焦点距離、
ΩHwは、広角端における水平方向の全画角、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (34).
−2.0 ≦ ft / fw + 13.38 × tan (ΩHw / 2) −21.0 ≦ 140 (34)
here,
fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
ft is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
ΩHw is the total horizontal angle of view at the wide-angle end,
It is.
条件式(34)の技術的意義は、条件式(32)の技術的意義と同様である。 The technical significance of conditional expression (34) is the same as the technical significance of conditional expression (32).
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(35)を満足することができる。
−3≦ft/fw+80.72×tan(ΩHw/2)−62.0≦140 (35)
ここで、
fwは、広角端における変倍光学系の焦点距離、
ftは、望遠端における変倍光学系の焦点距離、
ΩHwは、広角端における水平方向の全画角、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (35).
-3 ≦ ft / fw + 80.72 × tan (ΩHw / 2) −62.0 ≦ 140 (35)
here,
fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
ft is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
ΩHw is the total horizontal angle of view at the wide-angle end,
It is.
条件式(35)の技術的意義は、条件式(32)の技術的意義と同様である。 The technical significance of conditional expression (35) is the same as the technical significance of conditional expression (32).
本実施形態の変倍光学系では、第5レンズ群から像面までの間に、正レンズと負レンズとを有するができる。 The variable power optical system according to the present embodiment can include a positive lens and a negative lens between the fifth lens group and the image plane.
各レンズ群の屈折力を大きくできると、変倍作用を大きくすることができる。変倍作用を大きくできると、光学系の全長短縮と光学系の小径化ができる。ただし、変倍作用が大きくなると、小さなFナンバーの確保をする場合に、変倍域の広い範囲で良好な結像性能を確保することが難しくなる。 If the refractive power of each lens group can be increased, the zooming effect can be increased. If the zooming action can be increased, the overall length of the optical system can be reduced and the diameter of the optical system can be reduced. However, when the zooming action becomes large, it becomes difficult to secure good imaging performance over a wide zooming range when securing a small F-number.
第2レンズ群は、広角端における広い画角の確保に関与できる。変倍作用を大きくできると、第2レンズ群において倍率色収差が発生し易くなる。第2レンズ群において倍率色収差が発生しても、光学系全体での倍率色収差の発生が抑制できれば、広角端における画角をより広くすると共に、光学系の小型化と小さいFナンバーの確保を実現できる。 The second lens group can contribute to ensuring a wide angle of view at the wide-angle end. When the zooming action can be increased, chromatic aberration of magnification easily occurs in the second lens group. Even if chromatic aberration of magnification occurs in the second lens group, if the occurrence of chromatic aberration of magnification in the entire optical system can be suppressed, the angle of view at the wide-angle end can be made wider, and the miniaturization of the optical system and the securing of a small F-number can be realized. it can.
第5レンズ群から像面までの間では、広角端における軸上光束と軸外光束との分離状態が第2レンズ群と似ている。第5レンズ群から像面までの間にレンズを配置できると、このレンズで倍率色収差を発生できる。このとき、このレンズ群における倍率色収差の発生方向を、第2レンズ群における倍率色収差の発生方向と逆にすることができる。 Between the fifth lens group and the image plane, the separation state of the on-axis light beam and the off-axis light beam at the wide-angle end is similar to that of the second lens group. If a lens can be arranged between the fifth lens group and the image plane, lateral chromatic aberration can be generated by this lens. At this time, the direction in which chromatic aberration of magnification occurs in this lens group can be reversed from the direction in which chromatic aberration of magnification occurs in the second lens group.
第5レンズ群から像面までの間に、正レンズと負レンズとを配置できる。負レンズと正レンズを用いて、正レンズと負レンズにおける倍率色収差の発生方向を、第2レンズ群における倍率色収差の発生方向と逆にすることができる。 A positive lens and a negative lens can be arranged between the fifth lens group and the image plane. Using the negative lens and the positive lens, the direction in which the chromatic aberration of magnification occurs in the positive lens and the negative lens can be reversed from the direction in which the chromatic aberration of magnification occurs in the second lens group.
このように、正レンズと負レンズに倍率収差の補正作用を持たせることができるので、第2レンズ群で発生した倍率色収差を、正レンズと負レンズとで補正することができる。その結果、倍率色収差の補正と広角域からの高変倍化とが可能になる。 As described above, since the positive lens and the negative lens can have a function of correcting magnification aberration, chromatic aberration of magnification generated in the second lens group can be corrected by the positive lens and the negative lens. As a result, it is possible to correct the chromatic aberration of magnification and to increase the magnification from a wide angle range.
ただし、倍率色収差を重点的に補正すると、非点収差やコマ収差が発生し得る。よって、倍率色収差のみを重点的に抑制すると、結像性能に悪影響が及び得る。第4レンズ群に近い部分では、第5レンズ群から像面までの中で収差補正能力が高くなる。最も第4レンズ群に近い部分に、正の屈折力を有するレンズ成分を配置できる。このようにすることで、レンズ成分で、倍率色収差以外の発生も抑えることができる。 However, if the chromatic aberration of magnification is mainly corrected, astigmatism and coma may occur. Therefore, if only the chromatic aberration of magnification is mainly suppressed, the imaging performance may be adversely affected. In a portion close to the fourth lens group, the ability to correct aberration is high in the range from the fifth lens group to the image plane. A lens component having a positive refractive power can be arranged in a portion closest to the fourth lens group. By doing so, it is possible to suppress the occurrence of other than the chromatic aberration of magnification in the lens component.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(36)を満足することができる。
0.04≦ΣG1/LTLw≦0.33 (36)
ここで、
ΣG1は、第1レンズ群の厚み、
LTLwは、広角端における変倍光学系の全長、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (36).
0.04 ≦ ΔG1 / LTLw ≦ 0.33 (36)
here,
ΣG1 is the thickness of the first lens group,
LTLw is the total length of the variable power optical system at the wide-angle end,
It is.
条件式(36)の下限値を上回ると、第1レンズ群の屈折力を十分に確保できる。そのため、光学系の全長の短縮ができる。条件式(36)の上限値を下回って光学系の全長を短縮する場合、変倍時における第2レンズ群の移動するスペースを確保できる。そのため、広角側で広い画角を確保しつつ、高い変倍化も確保できる。 If the lower limit of conditional expression (36) is exceeded, the refractive power of the first lens group can be sufficiently ensured. Therefore, the total length of the optical system can be reduced. When the total length of the optical system is shortened by falling below the upper limit of conditional expression (36), it is possible to secure a space for moving the second lens unit during zooming. Therefore, a high zoom ratio can be secured while securing a wide angle of view on the wide-angle side.
本実施形態の変倍光学系では、合焦時、第4レンズ群と第5レンズ群が、共に移動できる。 In the variable power optical system of the present embodiment, the fourth lens group and the fifth lens group can move together during focusing.
このようにすることで、至近距離物体に合焦した時の結像性能を向上できる。 By doing so, the imaging performance when focusing on an object at a close distance can be improved.
本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式(37)を満足することができる。
0.01≦|fG5/fG6|≦3.0 (37)
ここで、
fG5は、第5レンズ群の焦点距離、
fG6は、第6レンズ群の焦点距離、
である。
The variable power optical system of the present embodiment can satisfy the following conditional expression (37).
0.01 ≦ | fG5 / fG6 | ≦ 3.0 (37)
here,
fG5 is the focal length of the fifth lens group,
fG6 is the focal length of the sixth lens group,
It is.
第5レンズ群と第6レンズ群との間では、非点収差の補正作用や倍率色収差の補正作用が生じる。条件式(36)の下限値を上回るか、又は条件式(36)の上限値を下回るとこの非点収差の補正作用や倍率色収差の補正作用が強まる。そのため、良好な結像性能が得られる。 Between the fifth lens group and the sixth lens group, an astigmatism correcting action and a magnification chromatic aberration correcting action occur. When the value exceeds the lower limit of conditional expression (36) or falls below the upper limit of conditional expression (36), the effect of correcting astigmatism and the effect of correcting chromatic aberration of magnification increase. Therefore, good imaging performance can be obtained.
本実施形態の撮像装置は、光学系と、撮像面を持ち且つ光学系により撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有し、光学系が本実施形態の変倍光学系であることを特徴とする。 The imaging apparatus according to the present embodiment includes an optical system, and an imaging device that has an imaging surface and converts an image formed on the imaging surface by the optical system into an electric signal. It is a double optical system.
高画質の画像が得られる撮像装置を提供することができる。 An imaging device capable of obtaining a high-quality image can be provided.
本実施形態の撮像装置は、以下の条件式(38)を満足することができる。
2.5mm≦Rimg≦40mm (38)
ここで、
Rimgは、撮像素子におけるイメージサークルの半径、
である。
The imaging apparatus according to the present embodiment can satisfy the following conditional expression (38).
2.5mm ≦ Rimg ≦ 40mm (38)
here,
Rimg is the radius of the image circle in the image sensor,
It is.
監視カメラに用いられる光学系は、十分な情報量を確保するために、高い解像度を持つことができる。高い解像度とは、例えば、ハイビジョンの解像度や、ハイビジョンの解像度を上回る解像度のことである。このような解像度を得るには、撮像素子の画素数は、例えば、少なくとも250万画素以上、300万画以上、或いは800万画素あると良い。 The optical system used for the surveillance camera can have a high resolution in order to secure a sufficient amount of information. The high resolution is, for example, a high-definition resolution or a resolution that exceeds the high-definition resolution. In order to obtain such a resolution, the number of pixels of the image sensor is preferably, for example, at least 2.5 million pixels or more, 3 million images or more, or 8 million pixels.
条件式(30)の下限値を上回ると、高い解像度を確保する場合でも、画素ピッチが小さくなりすぎない。この場合、撮像素子の感度を高く保つことができる。そのため、良好な画像が得られる。 When the value exceeds the lower limit of conditional expression (30), the pixel pitch does not become too small even when a high resolution is secured. In this case, the sensitivity of the imaging device can be kept high. Therefore, a good image can be obtained.
撮像装置としては、例えば、デジタルカメラ、ビデオカメラ、監視カメラ、テレビ会議システムのカメラ等がある。 Examples of the imaging device include a digital camera, a video camera, a surveillance camera, and a camera of a video conference system.
デジタルカメラやビデオカメラにおける撮影ニーズには、例えば、2つの撮影ニーズがあり得る。1つ目の撮影ニーズは、大きな建造物を撮影したいというニーズや、広大な背景をバックにした記念撮影を行いたいというニーズである。2つ目の撮影ニーズは、広い範囲の撮影から被写体の拡大撮影までを1つの撮影レンズで行いたいというニーズである。 There are, for example, two photographing needs in digital cameras and video cameras. The first need for photography is to photograph a large building or to take a commemorative photograph against a vast background. A second need for photographing is a need to use a single photographing lens to perform photographing from a wide range to magnified photographing of a subject.
1つ目の撮影ニーズを満たすためには、光学系の画角をより広くしてもよい。2つ目の撮影ニーズを満たすためには、光学系の変倍比をより高くしてもよい。2つの撮影ニーズを満足する光学系としては、例えば、半画角が33度以上で、変倍比が5倍以上の変倍光学系がある。このような仕様を持つ変倍光学系は、様々な撮影シーンで使えるので、使い易い変倍光学系ということができる。 In order to satisfy the first shooting need, the angle of view of the optical system may be made wider. In order to satisfy the second photographing need, the zoom ratio of the optical system may be increased. As an optical system that satisfies the two photographing needs, for example, there is a zoom optical system having a half angle of view of 33 degrees or more and a zoom ratio of 5 times or more. Since the variable power optical system having such specifications can be used in various photographing scenes, it can be said that the variable power optical system is easy to use.
監視カメラにおけるニーズとして、より広範囲の監視ができることや、より高い倍率での監視ができることがあり得る。例えば、より高い倍率での監視は、ナンバープレートの数字の特定や、人物の特定などが容易にできる。 As a need for a surveillance camera, it may be possible to perform monitoring over a wider area or to perform monitoring at a higher magnification. For example, monitoring at a higher magnification makes it easy to specify a number on a license plate or a person.
また、テレビ会議システムにおけるニーズとして、会議室全体の様子を把握できることや、会議室の一部の様子を詳細に把握できることがあり得る。 Further, as needs in the video conference system, it is possible that the state of the entire conference room can be grasped or the state of a part of the conference room can be grasped in detail.
このようなことから、撮像装置では、広角端における画角が広く、変倍比が5倍を超えるような光学系に対するニーズが高いかもしれない。 For this reason, in the imaging apparatus, the need for an optical system that has a wide angle of view at the wide-angle end and a zoom ratio of more than 5 may be high.
また、デジタルカメラやビデオカメラでは、機動性が重要な場合がある。ここで、機動性とは、例えば、持ち運びの容易性、手持ち撮影時の安定性、フォーカススピードの高速性などである。装置の機動性を優れたものにするためには、光学系は小型で軽量なものであってよい。また、監視カメラでは、監視カメラを設置する場所が限られる場合があるため、光学系には小型化と細径化が要求される場合がある。 In a digital camera or a video camera, mobility may be important. Here, the mobility refers to, for example, ease of carrying, stability at the time of hand-held shooting, high-speed focus speed, and the like. The optical system may be small and lightweight in order to improve the mobility of the device. Further, in a surveillance camera, a place where the surveillance camera is installed may be limited, and thus the optical system may be required to be reduced in size and diameter.
また、手ブレによって撮像装置が振動すると、撮影スピードが遅い場合、その振動の影響で画像が不鮮明になる場合がある。鮮明な画像が得られるようにするためには、Fナンバーを小さくしてもよい。 Further, when the image pickup apparatus vibrates due to camera shake, if the shooting speed is low, the image may be unclear due to the influence of the vibration. In order to obtain a clear image, the F-number may be reduced.
本実施形態の変倍光学系は、主に電子撮像素子を用いた撮像装置の光学系に使用できる。この場合、半画角は36度以上にすることができる。半画角は、40度以上、更には42度以上にしても良い。半画角と焦点距離の対応関係は、以下の通りである。
半画角 焦点距離
40度以上 25.7mm以下
42度以上 24mm以下
The variable magnification optical system according to the present embodiment can be mainly used for an optical system of an imaging device using an electronic imaging device. In this case, the half angle of view can be 36 degrees or more. The half angle of view may be 40 degrees or more, or even 42 degrees or more. The correspondence between the half angle of view and the focal length is as follows.
Half angle of view
本実施形態の変倍光学系は、広角端での広い画角の確保と小さいFナンバーの確保ができ、しかも、諸収差を良好に補正することができる。更に、本実施形態の変倍光学系は、機動性や設置の自由度に優れると共に、光学系が小型化や細径化されている。本実施形態の変倍光学系によれば、撮影機会を逃さない安定した撮影や迅速な撮影に有効な撮像光学系を提供することができる。 The variable power optical system of the present embodiment can secure a wide angle of view and a small F-number at the wide-angle end, and can satisfactorily correct various aberrations. Furthermore, the variable power optical system of the present embodiment is excellent in mobility and freedom of installation, and the optical system is reduced in size and diameter. According to the variable power optical system of the present embodiment, it is possible to provide an imaging optical system that is effective for stable shooting and quick shooting without missing shooting opportunities.
上述の変倍光学系や光学装置は、複数の構成を同時に満足できる。このようにすることで、良好な変倍光学系や光学装置を得ることができる。また、構成の組み合わせは任意である。また、各条件式について、より限定した条件式の数値範囲の上限値又は下限値のみを限定できる。 The above-described variable power optical system and optical device can simultaneously satisfy a plurality of configurations. By doing so, it is possible to obtain a good zoom optical system and optical device. The combination of the configurations is arbitrary. In addition, for each conditional expression, only the upper limit or the lower limit of the numerical range of the conditional expression that is more limited can be limited.
条件式(1−1)〜(38)の少なくとも1つを、本実施形態の変倍光学系の基本構成に組み合わせることができる。この組み合わせでは、条件式(1)を含まないようにすることができる。 At least one of conditional expressions (1-1) to (38) can be combined with the basic configuration of the variable power optical system according to the present embodiment. In this combination, it is possible not to include the conditional expression (1).
各条件式について、以下のように下限値、または上限値を変更できる。
条件式(1)、(1−1)については、以下の通りである。
下限値を0.013、0.014、0.02、0.023、0.025、0.034、0.035、0.04、0.045、0.046、0.05、0.06のいずれかにすることができる。
上限値を3.8、2.6、1.4、0.6、0.5、0.3、0.25、0.17のいずれかにすることができる。
条件式(2)については、以下の通りである。
上限値を0.11、0.1、0.065、0.03のいずれかにすることができる。
条件式(3)については、以下の通りである。
下限値を1.4、1.5、1.52、1.6、1.8、2.0、2.2、2.5のいずれかにすることができる。
上限値を4.3、4.2、4.1、4.0、3.8、3.6、3.5、3.2、2.76のいずれかにすることができる。
条件式(4)については、以下の通りである。
下限値を−0.06、−0.059、−0.053、−0.05、−0.048、−0.04、−0.02のいずれかにすることができる。
上限値を0.15、0.11、0.08、0.074、0.05、0.035のいずれかにすることができる。
条件式(5)については、以下の通りである。
下限値を−0.089、−0.068、−0.048、−0.03のいずれかにすることができる。
上限値を0.083、0.055、0.05、0.028のいずれかにすることができる。
条件式(6)については、以下の通りである。
下限値を5.6、6.0、7.2、8.0、8.8、10、10.45のいずれかにすることができる。
上限値を31、30、27、25、22、18のいずれかにすることができる。
条件式(7)については、以下の通りである。
下限値を0.33、0.36、0.38、0.41、0.50、0.60、0.70、0.80のいずれかにすることができる。
上限値を2.3、2.2、2.0、1.9、1.8、1.6、1.29のいずれかにすることができる。
条件式(8)については、以下の通りである。
下限値を4.0、4.5、4.6、5.1、5.6のいずれかにすることができる。
上限値を8.7、8.5、8.4、8.0、7.4、6.9のいずれかにすることができる。
条件式(9)については、以下の通りである。
下限値を1.5、1.9、2.0、2.4、2.5、2.8のいずれかにすることができる。
上限値を7.5、7.4、7.0、6.7、6.5、6.1、5.5のいずれかにすることができる。
条件式(10)については、以下の通りである(単位は「%」)。
下限値を−12.5、−11.0、−9.5、−8.0のいずれかにすることができる。
上限値を2.7、0.49、−1.8、−4.1のいずれかにすることができる。
条件式(11)については、以下の通りである。
下限値を64、65、66、67、69、70、74、80のいずれかにすることができる。
上限値を95、91、86、82のいずれかにすることができる。
条件式(12)については、以下の通りである。
下限値を52、53、54、55.52、56、59、63、65のいずれかにすることができる。
上限値を95、91、86、82のいずれかにすることができる。
条件式(13)については、以下の通りである。
下限値を−1.1、−1.0、−0.8、−0.71、−0.60、−0.50、−0.32、0.07のいずれかにすることができる。
上限値を1.5、1.3、1.2、1.1、1.0、0.90、0.80、0.70のいずれかにすることができる。
条件式(14)については、以下の通りである。
下限値を0.59、0.6、0.68、0.7、0.77、0.8、0.86のいずれかにすることができる。
上限値を2.2、2.0、1.8、1.7、1.6、1.44のいずれかにすることができる。
条件式(15)については、以下の通りである。
下限値を0.58、0.6、0.66、0.7、0.74、0.83、0.9のいずれかにすることができる。
上限値を2.2、2.0、1.9、1.8、1.6、1.34のいずれかにすることができる。
条件式(16)については、以下の通りである。
下限値を0.03、0.04、0.05、0.06、0.07のいずれかにすることができる。
上限値を0.4、0.35、0.3、0.28、0.24のいずれかにすることができる。
条件式(17)については、以下の通りである。
下限値を0.12、0.13、0.15、0.18、0.20のいずれかにすることができる。
上限値を、1.7、1.5、1.2、0.97のいずれかにすることができる。
条件式(18)については、以下の通りである。
下限値を0.35、0.4、0.42、0.5、0.55、0.67、0.79のいずれかにすることができる。
上限値を1.4、1.3、1.2、1.1、1.0、0.94のいずれかにすることができる。
条件式(19)については、以下の通りである。
下限値を54、55、56、58、59、63、67のいずれかにすることができる。
上限値を95、91、86、82のいずれかにすることができる。
条件式(20)については、以下の通りである。
下限値を19、20、23、25のいずれかにすることができる。
上限値を47、45、42、40のいずれかにすることができる。
条件式(21)については、以下の通りである。
下限値を2.5、2.6、2.8、3.0、3.30のいずれかにすることができる。
上限値を6.5、6.2、5.5、5.4、4.6、3.83のいずれかにすることができる。
条件式(22)については、以下の通りである。
下限値を0.56、0.63、0.69、0.7、0.75、0.85のいずれかにすることができる。
上限値を1.8、1.7、1.6、1.5、1.4、1.26のいずれかにすることができる。
条件式(23)については、以下の通りである。
下限値を0.2、0.29、0.33、0.35、0.37、0.40、0.53のいずれかにすることができる。
上限値を1.6、1.3、1.2、1.1、1.0、0.9のいずれかにすることができる。
条件式(24)については、以下の通りである。
下限値を0.31、0.35、0.38、0.4、0.44、0.45、0.51のいずれかにすることができる。
上限値を1.3、1.2、1.1、1.0、0.9、0.65のいずれかにすることができる。
条件式(25)については、以下の通りである。
下限値を−0.08、−0.05、−0.03、−0.01、0.00のいずれかにすることができる。
上限値を0.2、0.15、0.1のいずれかにすることができる。
条件式(26)については、以下の通りである。
下限値を2.70、2.89、3.0、3.09、3.1、3.2、3.28、4.0のいずれかにすることができる。
上限値を12.7、12、10、10.4、8.1、8.0、7.0、5.80のいずれかにすることができる。
条件式(27)については、以下の通りである。
下限値を−1.7、−1.5、−1.4、−1.2、−0.98、−0.97、−0.8、−0.7のいずれかにすることができる。
上限値を0.8、0.7、0.6、0.5、0.4、0.3、−0.3、0.27のいずれかにすることができる。
条件式(28)については、以下の通りである(単位は「°(度)」)。
下限値を28.8、30.74、32.65、34、34.57、37、39、41のいずれかにすることができる。
上限値を67、59、51、43.05のいずれかにすることができる。
条件式(29)については、以下の通りである。
下限値を6.9、7.0、8.3、9.5、9.8、11.1、12、13.5、14、21のいずれかにすることができる。
上限値を100、81、80、63、60、45、44、40、35、30、26のいずれかにすることができる。
条件式(30)については、以下の通りである。
下限値を0.65、0.76、0.8、0.9、1.1、1.26のいずれかにすることができる。
上限値を1.8、1.79、1.78、1.75、1.70、1.65のいずれかにすることができる。
条件式(31)については、以下の通りである。
下限値を0.8、1.0、1.2、1.3、1.7、1.97のいずれかにすることができる。
上限値を5.0、4.9、4.8、4.7、4.6、4.3、4.0、3.5、4.48のいずれかにすることができる。
条件式(32)については、以下の通りである。
下限値を−14.4、−10、−8.7、−6.0、−5.0、−4.0、−3.1、0.0、1.0、2.6、4.5のいずれかにすることができる。
上限値を112、100、83、75、60、55、50、45、40、27のいずれかにすることができる。
条件式(33)については、以下の通りである。
下限値を1.5、3.0、4.0、4.5、5.0、6.0、7.0、7.5、8.0、9.0、10.6のいずれかにすることができる。
上限値を113、100、85、75、60、58、50、45、40、30のいずれかにすることができる。
条件式(34)については、以下の通りである。
下限値を−1.2、−0.4、0.4、1.1、2.0、3.5のいずれかにすることができる。
上限値を120、108、90、77、70、60、50、45、40、14のいずれかにすることができる。
条件式(35)については、以下の通りである。
下限値を1.6、4、6.1、8、9、10.7、12、14、15.3のいずれかにすることができる。
上限値を112、100、84、75、60、56、50、45、40、28のいずれかにすることができる。
条件式(36)については、以下の通りである。
下限値を0.050、0.059、0.069、0.08のいずれかにすることができる。
上限値を0.3、0.25、0.2、0.15のいずれかにすることができる。
条件式(37)については、以下の通りである。
下限値を0.016、0.022、0.028、0.03のいずれかにすることができる。
上限値を2.4、1.9、1.3、0.70のいずれかにすることができる。
条件式(38)については、以下の通りである(単位は「mm」)。
下限値を2.7、2.90、3.0、3.1、3.30、3.4、3.5、3.8、4.1のいずれかにすることができる。
上限値を31、22、13、4.00のいずれかにすることができる。
For each conditional expression, the lower limit or the upper limit can be changed as follows.
The conditional expressions (1) and (1-1) are as follows.
The lower limit is 0.013, 0.014, 0.02, 0.023, 0.025, 0.034, 0.035, 0.04, 0.045, 0.046, 0.05, 0.06 Can be either.
The upper limit can be any of 3.8, 2.6, 1.4, 0.6, 0.5, 0.3, 0.25, 0.17.
The conditional expression (2) is as follows.
The upper limit can be any of 0.11, 0.1, 0.065, 0.03.
The conditional expression (3) is as follows.
The lower limit can be any of 1.4, 1.5, 1.52, 1.6, 1.8, 2.0, 2.2, 2.5.
The upper limit can be any of 4.3, 4.2, 4.1, 4.0, 3.8, 3.6, 3.5, 3.2, 2.76.
Conditional expression (4) is as follows.
The lower limit can be any of -0.06, -0.059, -0.053, -0.05, -0.048, -0.04, -0.02.
The upper limit can be any of 0.15, 0.11, 0.08, 0.074, 0.05, and 0.035.
The conditional expression (5) is as follows.
The lower limit can be any of -0.089, -0.068, -0.048, and -0.03.
The upper limit can be any of 0.083, 0.055, 0.05, and 0.028.
The conditional expression (6) is as follows.
The lower limit can be any of 5.6, 6.0, 7.2, 8.0, 8.8, 10, 10.45.
The upper limit can be any one of 31, 30, 27, 25, 22, and 18.
Conditional expression (7) is as follows.
The lower limit can be any of 0.33, 0.36, 0.38, 0.41, 0.50, 0.60, 0.70, 0.80.
The upper limit can be any of 2.3, 2.2, 2.0, 1.9, 1.8, 1.6, 1.29.
Conditional expression (8) is as follows.
The lower limit can be any of 4.0, 4.5, 4.6, 5.1, 5.6.
The upper limit can be 8.7, 8.5, 8.4, 8.0, 7.4, or 6.9.
The conditional expression (9) is as follows.
The lower limit can be any of 1.5, 1.9, 2.0, 2.4, 2.5, 2.8.
The upper limit can be any of 7.5, 7.4, 7.0, 6.7, 6.5, 6.1, 5.5.
The conditional expression (10) is as follows (unit is “%”).
The lower limit can be any of -12.5, -11.0, -9.5, and -8.0.
The upper limit can be any of 2.7, 0.49, -1.8, and -4.1.
The conditional expression (11) is as follows.
The lower limit can be any of 64, 65, 66, 67, 69, 70, 74, 80.
The upper limit can be any of 95, 91, 86, 82.
The conditional expression (12) is as follows.
The lower limit can be any of 52, 53, 54, 55.52, 56, 59, 63, 65.
The upper limit can be any of 95, 91, 86, 82.
The conditional expression (13) is as follows.
The lower limit can be any of -1.1, -1.0, -0.8, -0.71, -0.60, -0.50, -0.32, and 0.07.
The upper limit can be any of 1.5, 1.3, 1.2, 1.1, 1.0, 0.90, 0.80, 0.70.
The conditional expression (14) is as follows.
The lower limit can be any of 0.59, 0.6, 0.68, 0.7, 0.77, 0.8, 0.86.
The upper limit can be any of 2.2, 2.0, 1.8, 1.7, 1.6, 1.44.
The conditional expression (15) is as follows.
The lower limit can be any of 0.58, 0.6, 0.66, 0.7, 0.74, 0.83, 0.9.
The upper limit can be any of 2.2, 2.0, 1.9, 1.8, 1.6, 1.34.
The conditional expression (16) is as follows.
The lower limit can be any of 0.03, 0.04, 0.05, 0.06, 0.07.
The upper limit can be any of 0.4, 0.35, 0.3, 0.28, 0.24.
The conditional expression (17) is as follows.
The lower limit can be any of 0.12, 0.13, 0.15, 0.18, 0.20.
The upper limit can be any of 1.7, 1.5, 1.2, and 0.97.
The conditional expression (18) is as follows.
The lower limit can be any of 0.35, 0.4, 0.42, 0.5, 0.55, 0.67, 0.79.
The upper limit can be any of 1.4, 1.3, 1.2, 1.1, 1.0, 0.94.
The conditional expression (19) is as follows.
The lower limit can be any of 54, 55, 56, 58, 59, 63, 67.
The upper limit can be any of 95, 91, 86, 82.
The conditional expression (20) is as follows.
The lower limit can be any of 19, 20, 23, 25.
The upper limit can be any of 47, 45, 42, 40.
The conditional expression (21) is as follows.
The lower limit can be any of 2.5, 2.6, 2.8, 3.0, 3.30.
The upper limit can be any of 6.5, 6.2, 5.5, 5.4, 4.6, 3.83.
The conditional expression (22) is as follows.
The lower limit can be any of 0.56, 0.63, 0.69, 0.7, 0.75, 0.85.
The upper limit can be any of 1.8, 1.7, 1.6, 1.5, 1.4, 1.26.
The conditional expression (23) is as follows.
The lower limit can be any of 0.2, 0.29, 0.33, 0.35, 0.37, 0.40, 0.53.
The upper limit can be any of 1.6, 1.3, 1.2, 1.1, 1.0, 0.9.
The conditional expression (24) is as follows.
The lower limit can be any of 0.31, 0.35, 0.38, 0.4, 0.44, 0.45, 0.51.
The upper limit can be any of 1.3, 1.2, 1.1, 1.0, 0.9, 0.65.
The conditional expression (25) is as follows.
The lower limit can be any of -0.08, -0.05, -0.03, -0.01, 0.00.
The upper limit can be any of 0.2, 0.15, 0.1.
The conditional expression (26) is as follows.
The lower limit can be any of 2.70, 2.89, 3.0, 3.09, 3.1, 3.2, 3.28, 4.0.
The upper limit can be any of 12.7, 12, 10, 10.4, 8.1, 8.0, 7.0, 5.80.
The conditional expression (27) is as follows.
The lower limit can be any of -1.7, -1.5, -1.4, -1.2, -0.98, -0.97, -0.8, -0.7. .
The upper limit can be any of 0.8, 0.7, 0.6, 0.5, 0.4, 0.3, -0.3, and 0.27.
The conditional expression (28) is as follows (unit is “° (degree)”).
The lower limit can be any of 28.8, 30.74, 32.65, 34, 34.57, 37, 39, 41.
The upper limit can be any of 67, 59, 51, 43.05.
The conditional expression (29) is as follows.
The lower limit can be any of 6.9, 7.0, 8.3, 9.5, 9.8, 11.1, 12, 13.5, 14, 21.
The upper limit can be any of 100, 81, 80, 63, 60, 45, 44, 40, 35, 30, 26.
The conditional expression (30) is as follows.
The lower limit can be any of 0.65, 0.76, 0.8, 0.9, 1.1, 1.26.
The upper limit can be any of 1.8, 1.79, 1.78, 1.75, 1.70, 1.65.
The conditional expression (31) is as follows.
The lower limit can be any of 0.8, 1.0, 1.2, 1.3, 1.7, 1.97.
The upper limit can be any of 5.0, 4.9, 4.8, 4.7, 4.6, 4.3, 4.0, 3.5, 4.48.
The conditional expression (32) is as follows.
The lower limit is -14.4, -10, -8.7, -6.0, -5.0, -4.0, -3.1, 0.0, 1.0, 2.6, 4. 5 can be used.
The upper limit can be any of 112, 100, 83, 75, 60, 55, 50, 45, 40, 27.
The conditional expression (33) is as follows.
Lower limit value is any of 1.5, 3.0, 4.0, 4.5, 5.0, 6.0, 7.0, 7.5, 8.0, 9.0, 10.6 can do.
The upper limit can be any of 113, 100, 85, 75, 60, 58, 50, 45, 40, 30.
The conditional expression (34) is as follows.
The lower limit can be any of -1.2, -0.4, 0.4, 1.1, 2.0, 3.5.
The upper limit can be any of 120, 108, 90, 77, 70, 60, 50, 45, 40, 14.
The conditional expression (35) is as follows.
The lower limit can be any of 1.6, 4, 6.1, 8, 9, 10.7, 12, 14, 15.3.
The upper limit can be any of 112, 100, 84, 75, 60, 56, 50, 45, 40, 28.
The conditional expression (36) is as follows.
The lower limit can be any of 0.050, 0.059, 0.069, 0.08.
The upper limit can be any of 0.3, 0.25, 0.2, 0.15.
The conditional expression (37) is as follows.
The lower limit can be any of 0.016, 0.022, 0.028, and 0.03.
The upper limit can be any of 2.4, 1.9, 1.3, 0.70.
The conditional expression (38) is as follows (the unit is “mm”).
The lower limit can be any of 2.7, 2.90, 3.0, 3.1, 3.30, 3.4, 3.5, 3.8, 4.1.
The upper limit can be any of 31, 22, 13, 4.00.
以下に、変倍光学系の実施例を、図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。 Hereinafter, embodiments of the variable power optical system will be described in detail with reference to the drawings. The present invention is not limited by the embodiment.
各実施例のレンズ断面図について説明する。(a)は広角端におけるレンズ断面図、(b)は中間焦点距離状態におけるレンズ断面図、(c)は望遠端におけるレンズ断面図を示している。 A lens cross-sectional view of each embodiment will be described. (A) is a lens cross-sectional view at a wide-angle end, (b) is a lens cross-sectional view at an intermediate focal length state, and (c) is a lens cross-sectional view at a telephoto end.
各実施例の収差図について説明する。(a)は広角端における球面収差(SA)、(b)は広角端における非点収差(AS)、(c)は広角端における歪曲収差(DT)、(d)は広角端における倍率色収差(CC)を示している。 The aberration diagrams of each embodiment will be described. (A) is spherical aberration (SA) at the wide-angle end, (b) is astigmatism (AS) at the wide-angle end, (c) is distortion (DT) at the wide-angle end, and (d) is chromatic aberration of magnification at the wide-angle end ( CC).
また、(e)は中間焦点距離状態における球面収差(SA)、(f)は中間焦点距離状態における非点収差(AS)、(g)は中間焦点距離状態における歪曲収差(DT)、(h)は中間焦点距離状態における倍率色収差(CC)を示している。 (E) is spherical aberration (SA) in the intermediate focal length state, (f) is astigmatism (AS) in the intermediate focal length state, (g) is distortion (DT) in the intermediate focal length state, (h) ) Shows the chromatic aberration of magnification (CC) in the intermediate focal length state.
また、(i)は望遠端における球面収差(SA)、(j)は望遠端における非点収差(AS)、(k)は望遠端における歪曲収差(DT)、(l)は望遠端における倍率色収差(CC)を示している。 (I) is spherical aberration (SA) at the telephoto end, (j) is astigmatism (AS) at the telephoto end, (k) is distortion (DT) at the telephoto end, and (l) is magnification at the telephoto end. Chromatic aberration (CC) is shown.
レンズ断面図と収差図は、共に、無限遠物体合焦時の図である。 Both the lens cross-sectional view and the aberration diagram are diagrams when an object at infinity is in focus.
第1レンズ群はG1、第2レンズ群はG2、第3レンズ群はG3、第4レンズ群はG4、第5レンズ群はG5、第6レンズ群はG6、開口絞り(明るさ絞り)はS、像面(撮像面)はIで示してある。また、第6レンズ群G6と像面Iとの間に、撮像素子のカバーガラスCを配置できる。 The first lens group is G1, the second lens group is G2, the third lens group is G3, the fourth lens group is G4, the fifth lens group is G5, the sixth lens group is G6, and the aperture stop (brightness stop) is S and the image plane (imaging plane) are indicated by I. Further, a cover glass C of the image sensor can be arranged between the sixth lens group G6 and the image plane I.
実施例1の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、正の屈折力を有する第6レンズ群G6と、で構成されている。開口絞りSは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間に配置されている。 The variable power optical system according to the first embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The zoom lens includes a group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power. The aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL1と正メニスカスレンズL2とが接合されている。 The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side. I have. Here, the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are joined.
第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL4と、両凹負レンズL5と、両凸正レンズL6と、で構成されている。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L5, and a biconvex positive lens L6.
第3レンズ群G3は、両凸正レンズL7と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8と、両凸正レンズL9と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL8と両凸正レンズL9とが接合されている。 The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L7, a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L9. Here, the negative meniscus lens L8 and the biconvex positive lens L9 are joined.
第4レンズ群G4は、両凹負レンズL10で構成されている。 The fourth lens group G4 includes a biconcave negative lens L10.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL11で構成されている。 The fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L11.
第6レンズ群G6は、両凹負レンズL12と、両凸正レンズL13と、で構成されている。ここで、両凹負レンズL12と両凸正レンズL13とが接合されている。 The sixth lens group G6 includes a biconcave negative lens L12 and a biconvex positive lens L13. Here, the biconcave negative lens L12 and the biconvex positive lens L13 are joined.
変倍時、第1レンズ群G1は固定で、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は像側に移動し、第5レンズ群G5は像側に移動し、第6レンズ群G6は固定である。開口絞りSは固定である。 At the time of zooming, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, the fourth lens group G4 moves to the image side, The fifth lens group G5 moves to the image side, and the sixth lens group G6 is fixed. The aperture stop S is fixed.
合焦時、第5レンズ群G5が光軸に沿って移動し、手ブレ補正時、第4レンズ群G4が光軸に対して垂直な方向に移動する。 At the time of focusing, the fifth lens group G5 moves along the optical axis, and at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 moves in a direction perpendicular to the optical axis.
非球面は、両凹負レンズL5の両側面と、両凸正レンズL7の両側面と、両凹負レンズL10の両側面と、両凸正レンズL11の両側面と、の合計8面に設けられている。 The aspherical surface is provided on a total of eight surfaces of both sides of the biconcave negative lens L5, both sides of the biconvex positive lens L7, both sides of the biconcave negative lens L10, and both sides of the biconvex positive lens L11. Have been.
実施例2の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、正の屈折力を有する第6レンズ群G6と、で構成されている。開口絞りSは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間に配置されている。 The variable power optical system according to the second embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The zoom lens includes a group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power. The aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL1と正メニスカスレンズL2とが接合されている。 The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side. I have. Here, the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are joined.
第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL4と、両凹負レンズL5と、両凸正レンズL6と、で構成されている。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L5, and a biconvex positive lens L6.
第3レンズ群G3は、両凸正レンズL7と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8と、両凸正レンズL9と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL8と両凸正レンズL9とが接合されている。 The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L7, a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L9. Here, the negative meniscus lens L8 and the biconvex positive lens L9 are joined.
第4レンズ群G4は、両凹負レンズL10で構成されている。 The fourth lens group G4 includes a biconcave negative lens L10.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL11で構成されている。 The fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L11.
第6レンズ群G6は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL12と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL12と正メニスカスレンズL13とが接合されている。 The sixth lens group G6 includes a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Here, the negative meniscus lens L12 and the positive meniscus lens L13 are joined.
変倍時、第1レンズ群G1は固定で、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4、第5レンズ群G5及び第6レンズ群G6は固定である。開口絞りSは固定である。 During zooming, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The six-lens group G6 is fixed. The aperture stop S is fixed.
合焦時、第5レンズ群G5が光軸に沿って移動し、手ブレ補正時、第4レンズ群G4が光軸に対して垂直な方向に移動する。 At the time of focusing, the fifth lens group G5 moves along the optical axis, and at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 moves in a direction perpendicular to the optical axis.
非球面は、両凹負レンズL5の両側面と、両凸正レンズL7の両側面と、両凹負レンズL10の両側面と、両凸正レンズL11の両側面と、の合計8面に設けられている。 The aspherical surface is provided on a total of eight surfaces of both sides of the biconcave negative lens L5, both sides of the biconvex positive lens L7, both sides of the biconcave negative lens L10, and both sides of the biconvex positive lens L11. Have been.
実施例3の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、正の屈折力を有する第6レンズ群G6と、で構成されている。開口絞りSは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間に配置されている。 The variable power optical system according to the third embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The zoom lens includes a group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power. The aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL1と正メニスカスレンズL2とが接合されている。 The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side. I have. Here, the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are joined.
第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL4と、両凹負レンズL5と、両凸正レンズL6と、で構成されている。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L5, and a biconvex positive lens L6.
第3レンズ群G3は、両凸正レンズL7と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8と、両凸正レンズL9と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL8と両凸正レンズL9とが接合されている。 The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L7, a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L9. Here, the negative meniscus lens L8 and the biconvex positive lens L9 are joined.
第4レンズ群G4は、両凹負レンズL10で構成されている。 The fourth lens group G4 includes a biconcave negative lens L10.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL11で構成されている。 The fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L11.
第6レンズ群G6は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL12と、両凸正レンズL13と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL12と両凸正レンズL13とが接合されている。 The sixth lens group G6 includes a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13. Here, the negative meniscus lens L12 and the biconvex positive lens L13 are joined.
変倍時、第1レンズ群G1は固定で、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は物体側に移動した後、像側に移動し、第5レンズ群G5と第6レンズ群G6は固定である。開口絞りSは固定である。 During zooming, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens group G4 moves to the object side. Moving to the image side, the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 are fixed. The aperture stop S is fixed.
合焦時、第5レンズ群G5が光軸に沿って移動し、手ブレ補正時、第4レンズ群G4が光軸に対して垂直な方向に移動する。 At the time of focusing, the fifth lens group G5 moves along the optical axis, and at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 moves in a direction perpendicular to the optical axis.
非球面は、両凹負レンズL5の両側面と、両凸正レンズL7の両側面と、両凹負レンズL10の両側面と、両凸正レンズL11の両側面と、の合計8面に設けられている。 The aspherical surface is provided on a total of eight surfaces of both sides of the biconcave negative lens L5, both sides of the biconvex positive lens L7, both sides of the biconcave negative lens L10, and both sides of the biconvex positive lens L11. Have been.
実施例4の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、正の屈折力を有する第6レンズ群G6と、で構成されている。開口絞りSは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間に配置されている。 The variable power optical system of Example 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The zoom lens includes a group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power. The aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL1と正メニスカスレンズL2とが接合されている。 The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side. I have. Here, the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are joined.
第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL4と、両凹負レンズL5と、両凸正レンズL6と、で構成されている。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L5, and a biconvex positive lens L6.
第3レンズ群G3は、両凸正レンズL7と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8と、両凸正レンズL9と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL8と両凸正レンズL9とが接合されている。 The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L7, a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L9. Here, the negative meniscus lens L8 and the biconvex positive lens L9 are joined.
第4レンズ群G4は、両凹負レンズL10で構成されている。 The fourth lens group G4 includes a biconcave negative lens L10.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL11で構成されている。 The fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L11.
第6レンズ群G6は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL12と、両凸正レンズL13と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL12と両凸正レンズL13とが接合されている。 The sixth lens group G6 includes a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13. Here, the negative meniscus lens L12 and the biconvex positive lens L13 are joined.
変倍時、第1レンズ群G1は像側に移動した後、物体側に移動し、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4、第5レンズ群G5及び第6レンズ群G6は固定である。開口絞りSは固定である。 During zooming, the first lens group G1 moves to the image side and then moves to the object side, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens group The group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 are fixed. The aperture stop S is fixed.
合焦時、第5レンズ群G5が光軸に沿って移動し、手ブレ補正時、第4レンズ群G4が光軸に対して垂直な方向に移動する。 At the time of focusing, the fifth lens group G5 moves along the optical axis, and at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 moves in a direction perpendicular to the optical axis.
非球面は、両凹負レンズL5の両側面と、両凸正レンズL7の両側面と、両凹負レンズL10の両側面と、両凸正レンズL11の両側面と、の合計8面に設けられている。 The aspherical surface is provided on a total of eight surfaces of both sides of the biconcave negative lens L5, both sides of the biconvex positive lens L7, both sides of the biconcave negative lens L10, and both sides of the biconvex positive lens L11. Have been.
実施例5の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、正の屈折力を有する第6レンズ群G6と、で構成されている。開口絞りSは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間に配置されている。 The variable power optical system of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The zoom lens includes a group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power. The aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL1と正メニスカスレンズL2とが接合されている。 The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side. I have. Here, the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are joined.
第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL4と、両凹負レンズL5と、両凸正レンズL6と、で構成されている。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L5, and a biconvex positive lens L6.
第3レンズ群G3は、両凸正レンズL7と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8と、両凸正レンズL9と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL8と両凸正レンズL9とが接合されている。 The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L7, a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L9. Here, the negative meniscus lens L8 and the biconvex positive lens L9 are joined.
第4レンズ群G4は、両凹負レンズL10で構成されている。 The fourth lens group G4 includes a biconcave negative lens L10.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL11と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL12と、で構成されている。ここで、両凸正レンズL11と負メニスカスレンズL12とが接合されている。 The fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L11 and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the image side. Here, the biconvex positive lens L11 and the negative meniscus lens L12 are joined.
第6レンズ群G6は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL13と、両凸正レンズL14と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL13と両凸正レンズL14とが接合されている。 The sixth lens group G6 includes a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L14. Here, the negative meniscus lens L13 and the biconvex positive lens L14 are joined.
変倍時、第1レンズ群G1は固定で、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は物体側に移動した後、像側に移動し、第5レンズ群G5と第6レンズ群G6は固定である。開口絞りSは固定である。 During zooming, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens group G4 moves to the object side. Moving to the image side, the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 are fixed. The aperture stop S is fixed.
合焦時、第5レンズ群G5が光軸に沿って移動し、手ブレ補正時、第4レンズ群G4または第5レンズ群G5が光軸に対して垂直な方向に移動する。 At the time of focusing, the fifth lens group G5 moves along the optical axis, and at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 or the fifth lens group G5 moves in a direction perpendicular to the optical axis.
非球面は、両凹負レンズL5の両側面と、両凸正レンズL7の両側面と、両凹負レンズL10の両側面と、両凸正レンズL11の物体側面と、の合計7面に設けられている。 The aspherical surface is provided on a total of seven surfaces including both sides of the biconcave negative lens L5, both sides of the biconvex positive lens L7, both sides of the biconcave negative lens L10, and the object side surface of the biconvex positive lens L11. Have been.
実施例6の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、負の屈折力を有する第6レンズ群G6と、で構成されている。開口絞りSは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間に配置されている。 The zoom optical system according to Example 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The zoom lens includes a group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. The aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、両凸正レンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL1と両凸正レンズL2とが接合されている。 The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L2, a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. L4. Here, the negative meniscus lens L1 and the biconvex positive lens L2 are joined.
第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL5と、両凹負レンズL6と、両凸正レンズL7と、で構成されている。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L6, and a biconvex positive lens L7.
第3レンズ群G3は、両凸正レンズL8と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL9と、両凸正レンズL10と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズL9と両凸正レンズL10とが接合されている。 The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L8, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L10. Here, the negative meniscus lens L9 and the biconvex positive lens L10 are joined.
第4レンズ群G4は、両凹負レンズL11で構成されている。 The fourth lens group G4 includes a biconcave negative lens L11.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL12で構成されている。 The fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L12.
第6レンズ群G6は、両凹負レンズL13と、両凸正レンズL14と、で構成されている。ここで、両凹負レンズ13と両凸正レンズL14とが接合されている。
The sixth lens group G6 includes a biconcave negative lens L13 and a biconvex positive lens L14. Here, the biconcave
変倍時、第1レンズ群G1は固定で、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群と第4レンズ群G4は固定で、第5レンズ群G5は物体側に移動した後、像側に移動し、第6レンズ群G6は固定である。開口絞りSは固定である。 During zooming, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group and the fourth lens group G4 are fixed, and the fifth lens group G5 moves to the object side. Thereafter, the lens moves to the image side, and the sixth lens group G6 is fixed. The aperture stop S is fixed.
合焦時、第5レンズ群G5が光軸に沿って移動し、手ブレ補正時、第4レンズ群G4が光軸に対して垂直な方向に移動する。 At the time of focusing, the fifth lens group G5 moves along the optical axis, and at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 moves in a direction perpendicular to the optical axis.
非球面は、負メニスカスレンズL5の両側面と、両凸正レンズL8の両側面と、両凹負レンズL11の両側面と、両凸正レンズL12の両側面と、の合計8面に設けられている。 The aspheric surfaces are provided on a total of eight surfaces including both sides of the negative meniscus lens L5, both sides of the biconvex positive lens L8, both sides of the biconcave negative lens L11, and both sides of the biconvex positive lens L12. ing.
2つの基準でレンズ群を区分けした結果を表1に示す。隣に位置するレンズに対して相対的に異なる動きをするか否かで、レンズ群を区分けすることができる。隣に位置するレンズに対する相対的な動きは、変倍時、合焦時或いは手ブレ補正時で異なる。変倍時の相対的な動きを基準にして区分けした場合、合焦時の相対的な動きを基準にして区分けした場合及び手ブレ補正時の相対的な動きを基準にして区分けした場合とで、レンズ群の区分けは異なる。 Table 1 shows the results obtained by dividing the lens groups based on the two criteria. The lens group can be divided depending on whether or not the lens moves relatively differently with respect to the adjacent lens. The relative movement with respect to the adjacent lens differs during zooming, when focusing, or when correcting camera shake. When classified based on the relative movement during zooming, when classified based on the relative movement during focusing, and when classified based on the relative movement during camera shake correction And the lens groups are different.
例えば、実施例2では、変倍時の相対的な動きを基準にして区分けした場合、以下のようになる。
第1レンズ群:L1、L2、L3
第2レンズ群:L4、L5、L6
第3レンズ群:L7、L8、L9
第4レンズ群:L10、L11、L12、L13
For example, in the second embodiment, when the classification is performed based on the relative movement at the time of zooming, the following is performed.
First lens group: L1, L2, L3
Second lens group: L4, L5, L6
Third lens group: L7, L8, L9
Fourth lens group: L10, L11, L12, L13
合焦時の相対的な動きを基準にして区分けした場合、以下のようになる。
第1レンズ群:L1、L2、L3、L4、L5、L6、L7、L8、L9
第2レンズ群:L10
第3レンズ群:L11、L12、L13
When the classification is performed based on the relative movement at the time of focusing, it is as follows.
First lens group: L1, L2, L3, L4, L5, L6, L7, L8, L9
Second lens group: L10
Third lens group: L11, L12, L13
手ブレ補正時の相対的な動きを基準にして区分けした場合、以下のようになる。
第1レンズ群:L1、L2、L3、L4、L5、L6、L7、L8、L9、L10
第2レンズ群:L11
第3レンズ群:L12、L13
When the classification is performed based on the relative movement at the time of camera shake correction, the following is performed.
First lens group: L1, L2, L3, L4, L5, L6, L7, L8, L9, L10
Second lens group: L11
Third lens group: L12, L13
このように、変倍時の相対的な動きを基準にして区分けした場合、合焦時の相対的な動きを基準にして区分けした場合及び手ブレ補正時の相対的な動きを基準にして区分けした場合とでは、レンズ群の群数や1つのレンズ群に含まれるレンズの枚数が異なる。 As described above, when the image is classified based on the relative motion during zooming, when the image is classified based on the relative motion during focusing, and when the image is classified based on the relative motion during camera shake correction. In this case, the number of lens groups and the number of lenses included in one lens group are different.
最も少ないレンズ枚数で構成されたレンズのまとまりを1つのレンズ群とすると、変倍時、合焦時及び手ブレ補正時の間隔変化を基準にした場合は、以下のようになる。
第1レンズ群:L1、L2、L3
第2レンズ群:L4、L5、L6
第3レンズ群:L7、L8、L9
第4レンズ群:L10
第5レンズ群:L11
第6レンズ群:L12、L13
Assuming that a group of lenses composed of the smallest number of lenses is one lens group, the following is obtained based on changes in the intervals at the time of zooming, focusing, and correction of camera shake.
First lens group: L1, L2, L3
Second lens group: L4, L5, L6
Third lens group: L7, L8, L9
Fourth lens group: L10
Fifth lens group: L11
Sixth lens group: L12, L13
表1では、変倍時のみの間隔変化でレンズ群を区分けした場合を「区分け1」とし、変倍時、合焦時及び手ブレ補正時の間隔変化でレンズ群を区分けした場合を「区分け2」としている。
以下に、上記各実施例の数値データを示す。面データにおいて、rは各レンズ面の曲率半径、dは各レンズ面間の間隔、ndは各レンズのd線の屈折率、νdは各レンズのアッベ数、*印は非球面である。 Hereinafter, numerical data of each of the above embodiments will be shown. In the surface data, r is the radius of curvature of each lens surface, d is the distance between each lens surface, nd is the refractive index of the d line of each lens, vd is the Abbe number of each lens, and * is an aspheric surface.
また、ズームデータにおいて、fは変倍光学系の焦点距離、FNO.はFナンバー、ωは半画角、IHは像高、LTLは光学系の全長、BFはバックフォーカス、である。バックフォーカスは、最も像側の光学面から近軸像面までの距離である。全長は、最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。WEは広角端、STは中間焦点距離状態、TEは望遠端である。 In the zoom data, f is the focal length of the variable power optical system, and FNO. Is the F number, ω is the half angle of view, IH is the image height, LTL is the total length of the optical system, and BF is the back focus. The back focus is the distance from the optical surface closest to the image side to the paraxial image surface. The total length is obtained by adding the back focus to the distance from the lens surface closest to the object to the lens surface closest to the image. WE is the wide-angle end, ST is the intermediate focal length state, and TE is the telephoto end.
また、非球面形状は、光軸方向をz、光軸に直交する方向をyにとり、円錐係数をk、非球面係数をA4、A6、A8、A10、A12…としたとき、次の式で表される。
z=(y2/r)/[1+{1−(1+k)(y/r)2}1/2]
+A4y4+A6y6+A8y8+A10y10+A12y12+…
また、非球面係数において、「e−n」(nは整数)は、「10−n」を示している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
The aspherical shape is represented by the following equation, where z is the optical axis direction, y is the direction orthogonal to the optical axis, k is the cone coefficient, and A4, A6, A8, A10, A12. expressed.
z = (y 2 / r) / [1+ {1- (1 + k) (y / r) 2} 1/2]
+ A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 +
In the aspheric coefficient, “en” (n is an integer) indicates “10− n ”. Note that the symbols of these specification values are common to numerical data in the embodiments described later.
数値実施例1
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 76.358 1.400 1.85478 24.80
2 34.099 9.961 1.49700 81.54
3 750.873 0.150
4 35.998 6.007 1.83481 42.73
5 128.422 可変
6 115.893 0.800 1.77250 49.60
7 9.600 6.946
8* -19.203 0.820 1.85135 40.10
9* 18.055 0.828
10 28.409 3.119 2.00069 25.46
11 -42.211 可変
12(絞り) ∞ 可変
13* 21.462 4.500 1.80610 40.88
14* -69.689 0.100
15 16.891 2.110 2.00069 25.46
16 9.055 4.952 1.49700 81.54
17 -35.239 可変
18* -29.799 0.858 1.51633 64.14
19* 11.466 可変
20* 19.994 4.974 1.59201 67.02
21* -11.555 可変
22 -67.886 0.523 1.92286 20.88
23 9.332 3.735 1.90043 37.37
24 -50.184 4.825
像面 ∞
非球面データ
第8面
k=0.0000
A4=1.4190e-004,A6=-5.0390e-006,A8=1.1656e-007,
A10-1.4459e-009,A12=6.9370e-012,A14=0.0000e+000
第9面
k=0.0000
A4=3.1502e-005,A6=-4.6522e-006,A8=1.1052e-007,
A10=-1.3514e-009,A12=6.5108e-012,A14=0.0000e+000
第13面
k=0.0000
A4=-1.1778e-005,A6=-1.4823e-007,A8=3.9038e-009,
A10=-1.2515e-010,A12=5.4754e-013,A14=0.0000e+000
第14面
k=0.0000
A4=1.6142e-005,A6=-9.8514e-008,A8=-4.7755e-009,
A10=2.6274e-011,A12=-2.5866e-013,A14=0.0000e+000
第18面
k=0.0000
A4=-4.4383e-004,A6=4.0371e-006,A8=1.3468e-007,
A10=-4.6965e-009,A12=6.9962e-011,A14=0.0000e+000
第19面
k=0.0000
A4=-5.4052e-004,A6=-1.3916e-006,A8=3.0352e-007,
A10=-8.0286e-009,A12=1.0508e-010,A14=0.0000e+000
第20面
k=0.0000
A4=-3.4323e-005,A6=-3.0201e-006,A8=2.2878e-008,
A10=-9.9332e-010,A12=0.0000e+000,A14=0.0000e+000
第21面
k=0.0000
A4=2.7302e-004,A6=-3.3353e-006,A8=7.7118e-009,
A10=-3.8748e-010,A12=0.0000e+000,A14=0.0000e+000
ズームデータ
WE ST TE
f 4.001 14.360 58.297
FNO. 1.417 2.395 3.630
2ω 86.3 27.6 6.8
IH 3.60 3.60 3.60
LTL 112.102 112.102 112.102
BF 4.825 4.825 4.825
d5 0.401 21.095 32.932
d11 33.728 13.034 1.197
d12 10.618 7.177 1.195
d17 0.999 5.013 11.520
d19 7.557 7.640 7.635
d21 2.190 1.534 1.014
各群焦点距離
f1=58.51995 f2=-9.45149 f3=15.19986 f4=-15.9238
f5=13.14017 f6=389.62769
Numerical example 1
Unit: mm
Surface data surface number rd nd νd
Physical surface ∞ ∞
1 76.358 1.400 1.85478 24.80
2 34.099 9.961 1.49700 81.54
3 750.873 0.150
4 35.998 6.007 1.83481 42.73
5 128.422 variable
6 115.893 0.800 1.77250 49.60
7 9.600 6.946
8 * -19.203 0.820 1.85135 40.10
9 * 18.055 0.828
10 28.409 3.119 2.00069 25.46
11 -42.211 Variable
12 (aperture) ∞ variable
13 * 21.462 4.500 1.80610 40.88
14 * -69.689 0.100
15 16.891 2.110 2.00069 25.46
16 9.055 4.952 1.49700 81.54
17 -35.239 Variable
18 * -29.799 0.858 1.51633 64.14
19 * 11.466 Variable
20 * 19.994 4.974 1.59201 67.02
21 * -11.555 variable
22 -67.886 0.523 1.92286 20.88
23 9.332 3.735 1.90043 37.37
24 -50.184 4.825
Image plane ∞
Aspheric surface data 8th surface
k = 0.0000
A4 = 1.4190e-004, A6 = -5.0390e-006, A8 = 1.1656e-007,
A10-1.4459e-009, A12 = 6.9370e-012, A14 = 0.0000e + 000
9th page
k = 0.0000
A4 = 3.1502e-005, A6 = -4.6522e-006, A8 = 1.1052e-007,
A10 = -1.3514e-009, A12 = 6.5108e-012, A14 = 0.0000e + 000
Thirteenth
k = 0.0000
A4 = -1.1778e-005, A6 = -1.4823e-007, A8 = 3.9038e-009,
A10 = -1.2515e-010, A12 = 5.4754e-013, A14 = 0.0000e + 000
k = 0.0000
A4 = 1.6142e-005, A6 = -9.8514e-008, A8 = -4.7755e-009,
A10 = 2.6274e-011, A12 = -2.5866e-013, A14 = 0.0000e + 000
18th page
k = 0.0000
A4 = -4.4383e-004, A6 = 4.0371e-006, A8 = 1.3468e-007,
A10 = -4.6965e-009, A12 = 6.9962e-011, A14 = 0.0000e + 000
19th page
k = 0.0000
A4 = -5.4052e-004, A6 = -1.3916e-006, A8 = 3.0352e-007,
A10 = -8.0286e-009, A12 = 1.0508e-010, A14 = 0.0000e + 000
20th page
k = 0.0000
A4 = -3.4323e-005, A6 = -3.0201e-006, A8 = 2.2878e-008,
A10 = -9.9332e-010, A12 = 0.0000e + 000, A14 = 0.0000e + 000
k = 0.0000
A4 = 2.7302e-004, A6 = -3.3353e-006, A8 = 7.7118e-009,
A10 = -3.8748e-010, A12 = 0.0000e + 000, A14 = 0.0000e + 000
Zoom data
WE ST TE
f 4.001 14.360 58.297
FNO. 1.417 2.395 3.630
2ω 86.3 27.6 6.8
IH 3.60 3.60 3.60
LTL 112.102 112.102 112.102
BF 4.825 4.825 4.825
d5 0.401 21.095 32.932
d11 33.728 13.034 1.197
d12 10.618 7.177 1.195
d17 0.999 5.013 11.520
d19 7.557 7.640 7.635
d21 2.190 1.534 1.014
Each group focal length
f1 = 58.51995 f2 = -9.45149 f3 = 15.19986 f4 = -15.9238
f5 = 13.14017 f6 = 389.62769
数値実施例2
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 81.040 1.400 1.85478 24.80
2 31.264 8.940 1.49700 81.54
3 354.912 0.150
4 36.279 5.450 1.90043 37.37
5 172.059 可変
6 107.527 0.800 1.75500 52.32
7 10.000 6.239
8* -20.630 0.800 1.85135 40.10
9* 22.049 2.062
10 41.189 2.700 2.00069 25.46
11 -53.219 可変
12(絞り) ∞ 可変
13* 17.884 3.700 1.82080 42.71
14* -98.517 0.739
15 24.943 0.550 1.95375 32.32
16 9.050 5.700 1.59282 68.63
17 -30.778 可変
18* -15.087 0.550 1.49700 81.54
19* 13.007 6.050
20* 14.756 5.219 1.49700 81.54
21* -12.076 0.800
22 31.498 0.500 1.92286 18.90
23 8.411 4.250 1.88300 40.76
24 87.922 5.200
像面 ∞
非球面データ
第8面
k=0.0000
A4=2.1520e-004,A6=-6.4489e-006,A8=9.7910e-008,
A10=-7.9110e-010,A12=2.5549e-012,A14=0.0000e+000
第9面
k=0.0000
A4=1.3630e-004,A6=-6.1502e-006,A8=9.1768e-008,
A10=-6.2920e-010,A12=1.4410e-012,A14=0.0000e+000
第13面
k=0.0000
A4=-1.3970e-005,A6=4.7758e-007,A8=-1.3134e-008,
A10=8.1039e-011,A12=0.0000e+000,A14=0.0000e+000
第14面
k=0.0000
A4=2.9296e-005,A6=1.9795e-007,A8=-9.9355e-009,
A10=6.0400e-011,A12=0.0000e+000,A14=0.0000e+000
第18面
k=0.0000
A4=-3.4204e-004,A6=9.6433e-006,A8=4.7726e-009,
A10=-1.8121e-009,A12=0.0000e+000,A14=0.0000e+000
第19面
k=0.0000
A4=-5.1284e-004,A6=5.8114e-006,A8=7.5767e-008,
A10=-2.2253e-009,A12=0.0000e+000,A14=0.0000e+000
第20面
k=0.0000
A4=-1.1498e-006,A6=-2.2945e-006,A8=4.0844e-009,
A10=-5.8297e-011,A12=0.0000e+000,A14=0.0000e+000
第21面
k=0.0000
A4=3.1930e-004,A6=-2.8428e-006,A8=4.3333e-009,
A10=7.6108e-012,A12=0.0000e+000,A14=0.0000e+000
ズームデータ
WE ST TE
f 3.951 14.220 44.208
FNO. 1.634 1.902 1.972
2ω 86.4 26.5 8.6
IH 3.41 3.41 3.41
LTL 106.27 106.27 106.27
BF 5.200 5.200 5.200
d5 0.373 21.442 32.369
d11 33.356 12.287 1.360
d12 8.080 4.581 1.072
d17 2.662 6.161 9.670
各群焦点距離
f1=56.59748 f2=-9.95663 f3=15.24881 f4=-13.96397
f5=14.28508 f6=65.84716
Numerical example 2
Unit: mm
Surface data surface number rd nd νd
Physical surface ∞ ∞
1 81.040 1.400 1.85478 24.80
2 31.264 8.940 1.49700 81.54
3 354.912 0.150
4 36.279 5.450 1.90043 37.37
5 172.059 Variable
6 107.527 0.800 1.75500 52.32
7 10.000 6.239
8 * -20.630 0.800 1.85135 40.10
9 * 22.049 2.062
10 41.189 2.700 2.00069 25.46
11 -53.219 Variable
12 (aperture) ∞ variable
13 * 17.884 3.700 1.82080 42.71
14 * -98.517 0.739
15 24.943 0.550 1.95375 32.32
16 9.050 5.700 1.59282 68.63
17 -30.778 variable
18 * -15.087 0.550 1.49700 81.54
19 * 13.007 6.050
20 * 14.756 5.219 1.49700 81.54
21 * -12.076 0.800
22 31.498 0.500 1.92286 18.90
23 8.411 4.250 1.88300 40.76
24 87.922 5.200
Image plane ∞
Aspheric surface data 8th surface
k = 0.0000
A4 = 2.1520e-004, A6 = -6.4489e-006, A8 = 9.7910e-008,
A10 = -7.9110e-010, A12 = 2.5549e-012, A14 = 0.0000e + 000
9th page
k = 0.0000
A4 = 1.3630e-004, A6 = -6.1502e-006, A8 = 9.1768e-008,
A10 = -6.2920e-010, A12 = 1.4410e-012, A14 = 0.0000e + 000
Thirteenth
k = 0.0000
A4 = -1.3970e-005, A6 = 4.7758e-007, A8 = -1.3134e-008,
A10 = 8.1039e-011, A12 = 0.0000e + 000, A14 = 0.0000e + 000
k = 0.0000
A4 = 2.9296e-005, A6 = 1.9795e-007, A8 = -9.9355e-009,
A10 = 6.0400e-011, A12 = 0.0000e + 000, A14 = 0.0000e + 000
18th page
k = 0.0000
A4 = -3.4204e-004, A6 = 9.6433e-006, A8 = 4.7726e-009,
A10 = -1.8121e-009, A12 = 0.0000e + 000, A14 = 0.0000e + 000
19th page
k = 0.0000
A4 = -5.1284e-004, A6 = 5.8114e-006, A8 = 7.5767e-008,
A10 = -2.2253e-009, A12 = 0.0000e + 000, A14 = 0.0000e + 000
20th page
k = 0.0000
A4 = -1.1498e-006, A6 = -2.2945e-006, A8 = 4.0844e-009,
A10 = -5.8297e-011, A12 = 0.0000e + 000, A14 = 0.0000e + 000
k = 0.0000
A4 = 3.1930e-004, A6 = -2.8428e-006, A8 = 4.3333e-009,
A10 = 7.6108e-012, A12 = 0.0000e + 000, A14 = 0.0000e + 000
Zoom data
WE ST TE
f 3.951 14.220 44.208
FNO. 1.634 1.902 1.972
2ω 86.4 26.5 8.6
IH 3.41 3.41 3.41
LTL 106.27 106.27 106.27
BF 5.200 5.200 5.200
d5 0.373 21.442 32.369
d11 33.356 12.287 1.360
d12 8.080 4.581 1.072
d17 2.662 6.161 9.670
Each group focal length
f1 = 56.59748 f2 = -9.95663 f3 = 15.24881 f4 = -13.96397
f5 = 14.28508 f6 = 65.84716
数値実施例3
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 96.913 1.600 1.92119 23.96
2 35.025 6.931 1.51633 64.14
3 275.273 0.250
4 42.405 4.600 1.91082 35.25
5 264.575 可変
6 264.575 0.950 1.78800 47.37
7 10.900 5.812
8* -120.313 0.800 1.85135 40.10
9* 15.518 5.151
10 45.483 2.700 1.92286 20.88
11 -120.498 可変
12(絞り) ∞ 可変
13* 19.628 4.725 1.80610 40.88
14* -850.000 5.541
15 28.431 0.650 1.85478 24.80
16 10.174 5.150 1.49700 81.54
17 -30.905 可変
18* -58.733 0.700 1.58313 59.38
19* 11.744 可変
20* 13.004 3.800 1.58313 59.38
21* -850.000 3.800
22 18.320 0.600 2.00100 29.13
23 8.400 5.727 1.61800 63.40
24 -31.484 2.042
25 ∞ 0.500 1.51633 64.14
26 ∞ 3.500
像面 ∞
非球面データ
第8面
k=0.0000
A4=1.5897e-004,A6=-4.6243e-006,A8=6.0294e-008,
A10=-4.3744e-010,A12=1.4215e-012,A14=0.0000e+000
第9面
k=0.0000
A4=5.4622e-005,A6=-4.8681e-006,A8=6.2006e-008,
A10=-4.3749e-010,A12=1.3677e-012,A14=0.0000e+000
第13面
k=0.0000
A4=-8.0152e-007,A6=-3.4395e-007,A8=9.0517e-009,
A10=-1.4953e-010,A12=9.3464e-013,A14=0.0000e+000
第14面
k=0.0000
A4=2.4705e-005,A6=-4.0759e-007,A8=1.0962e-008,
A10=-2.0152e-010,A12=1.4434e-012,A14=0.0000e+000
第18面
k=0.0000
A4=1.5541e-004,A6=-6.7393e-006,A8=2.3846e-007,
A10=-5.0744e-009,A12=5.5675e-011,A14=0.0000e+000
第19面
k=0.0000
A4=1.4156e-004,A6=-9.5105e-006,A8=3.6964e-007,
A10=-8.9290e-009,A12=1.0492e-010,A14=0.0000e+000
第20面
k=0.0000
A4=2.1326e-005,A6=-1.5883e-006,A8=2.2701e-008,
A10=-3.9311e-010,A12=1.3883e-012,A14=0.0000e+000
第21面
k=0.0000
A4=8.9785e-005,A6=-2.2240e-006,A8=4.2912e-008,
A10=-8.1741e-010,A12=4.8550e-012,A14=0.0000e+000
ズームデータ
WE ST TE
f 3.920 13.900 55.458
FNO. 1.642 2.762 3.803
2ω 93.9 31.9 8.1
IH 4.00 4.00 4.00
LTL 135.2677 135.2677 135.2677
BF 3.500 3.500 3.500
d5 0.701 19.946 37.993
d11 38.792 19.547 1.500
d12 25.310 5.263 1.200
d17 1.806 8.048 22.221
d19 3.300 17.105 6.995
各群焦点距離
f1=69.5426 f2=-10.66131 f3=21.0955 f4=-16.72209
f5=22.00062 f6=35.18717
Numerical example 3
Unit: mm
Surface data surface number rd nd νd
Physical surface ∞ ∞
1 96.913 1.600 1.92119 23.96
2 35.025 6.931 1.51633 64.14
3 275.273 0.250
4 42.405 4.600 1.91082 35.25
5 264.575 Variable
6 264.575 0.950 1.78800 47.37
7 10.900 5.812
8 * -120.313 0.800 1.85135 40.10
9 * 15.518 5.151
10 45.483 2.700 1.92286 20.88
11 -120.498 variable
12 (aperture) ∞ variable
13 * 19.628 4.725 1.80610 40.88
14 * -850.000 5.541
15 28.431 0.650 1.85478 24.80
16 10.174 5.150 1.49700 81.54
17 -30.905 Variable
18 * -58.733 0.700 1.58313 59.38
19 * 11.744 variable
20 * 13.004 3.800 1.58313 59.38
21 * -850.000 3.800
22 18.320 0.600 2.00100 29.13
23 8.400 5.727 1.61800 63.40
24 -31.484 2.042
25 ∞ 0.500 1.51633 64.14
26 ∞ 3.500
Image plane ∞
Aspheric surface data 8th surface
k = 0.0000
A4 = 1.5897e-004, A6 = -4.6243e-006, A8 = 6.0294e-008,
A10 = -4.3744e-010, A12 = 1.4215e-012, A14 = 0.0000e + 000
9th page
k = 0.0000
A4 = 5.4622e-005, A6 = -4.8681e-006, A8 = 6.2006e-008,
A10 = -4.3749e-010, A12 = 1.3677e-012, A14 = 0.0000e + 000
Thirteenth
k = 0.0000
A4 = -8.0152e-007, A6 = -3.4395e-007, A8 = 9.0517e-009,
A10 = -1.4953e-010, A12 = 9.3464e-013, A14 = 0.0000e + 000
k = 0.0000
A4 = 2.4705e-005, A6 = -4.0759e-007, A8 = 1.0962e-008,
A10 = -2.0152e-010, A12 = 1.4434e-012, A14 = 0.0000e + 000
18th page
k = 0.0000
A4 = 1.5541e-004, A6 = -6.7393e-006, A8 = 2.3846e-007,
A10 = -5.0744e-009, A12 = 5.5675e-011, A14 = 0.0000e + 000
19th page
k = 0.0000
A4 = 1.4156e-004, A6 = -9.5105e-006, A8 = 3.6964e-007,
A10 = -8.9290e-009, A12 = 1.0492e-010, A14 = 0.0000e + 000
20th page
k = 0.0000
A4 = 2.1326e-005, A6 = -1.5883e-006, A8 = 2.2701e-008,
A10 = -3.9311e-010, A12 = 1.3883e-012, A14 = 0.0000e + 000
k = 0.0000
A4 = 8.9785e-005, A6 = -2.2240e-006, A8 = 4.2912e-008,
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Zoom data
WE ST TE
f 3.920 13.900 55.458
FNO. 1.642 2.762 3.803
2ω 93.9 31.9 8.1
IH 4.00 4.00 4.00
LTL 135.2677 135.2677 135.2677
BF 3.500 3.500 3.500
d5 0.701 19.946 37.993
d11 38.792 19.547 1.500
d12 25.310 5.263 1.200
d17 1.806 8.048 22.221
d19 3.300 17.105 6.995
Each group focal length
f1 = 69.5426 f2 = -10.66131 f3 = 21.0955 f4 = -16.72209
f5 = 22.00062 f6 = 35.18717
数値実施例4
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 96.913 1.600 1.92119 23.96
2 35.025 6.931 1.51633 64.14
3 275.273 0.250
4 42.405 4.600 1.91082 35.25
5 264.575 可変
6 264.575 0.950 1.78800 47.37
7 10.900 5.812
8* -120.313 0.800 1.85135 40.10
9* 15.518 5.151
10 45.483 2.700 1.92286 20.88
11 -120.498 可変
12(絞り) ∞ 可変
13* 19.628 4.725 1.80610 40.88
14* -850.000 5.541
15 28.431 0.650 1.85478 24.80
16 10.174 5.150 1.49700 81.54
17 -30.905 可変
18* -58.733 0.700 1.58313 59.38
19* 11.744 3.300
20* 13.004 3.800 1.58313 59.38
21* -850.000 3.800
22 18.320 0.600 2.00100 29.13
23 8.400 5.727 1.61800 63.40
24 -31.484 5.870
像面 ∞
非球面データ
第8面
k=0.0000
A4=1.5897e-004,A6=-4.6243e-006,A8=6.0294e-008,
A10=-4.3744e-010,A12=1.4215e-012,A14=0.0000e+000
第9面
k=0.0000
A4=5.4622e-005,A6=-4.8681e-006,A8=6.2006e-008,
A10=-4.3749e-010,A12=1.3677e-012,A14=0.0000e+000
第13面
k=0.0000
A4=-8.0152e-007,A6=-3.4395e-007,A8=9.0517e-009,
A10=-1.4953e-010,A12=9.3464e-013,A14=0.0000e+000
第14面
k=0.0000
A4=2.4705e-005,A6=-4.0759e-007,A8=1.0962e-008,
A10=-2.0152e-010,A12=1.4434e-012,A14=0.0000e+000
第18面
k=0.0000
A4=1.5541e-004,A6=-6.7393e-006,A8=2.3846e-007,
A10=-5.0744e-009,A12=5.5675e-011,A14=0.0000e+000
第19面
k=0.0000
A4=.4156e-004,A6=-9.5105e-006,A8=3.6964e-007,
A10=-8.9290e-009,A12=1.0492e-010,A14=0.0000e+000
第20面
k=0.0000
A4=2.1326e-005,A6=-1.5883e-006,A8=2.2701e-008,
A10=-3.9311e-010,A12=1.3883e-012,A14=0.0000e+000
第21面
k=0.0000
A4=8.9785e-005,A6=-2.2240e-006,A8=4.2912e-008,
A10=-8.1741e-010,A12=4.8550e-012,A14=0.0000e+000
ズームデータ
WE ST TE
f 3.920 12.513 53.868
FNO. 1.702 2.246 3.635
2ω 88.0 30.9 7.4
IH 3.57 3.57 3.57
LTL 135.268 121.687 131.637
BF 5.870 5.870 5.870
d5 0.702 19.945 37.993
d11 42.422 9.598 1.500
d12 21.680 15.215 1.200
d17 1.807 8.272 22.287
各群焦点距離
f1=69.5426 f2=-10.66131 f3=21.0955 f4=-16.72209
f5=22.00062 f6=35.18716
Numerical example 4
Unit: mm
Surface data surface number rd nd νd
Physical surface ∞ ∞
1 96.913 1.600 1.92119 23.96
2 35.025 6.931 1.51633 64.14
3 275.273 0.250
4 42.405 4.600 1.91082 35.25
5 264.575 Variable
6 264.575 0.950 1.78800 47.37
7 10.900 5.812
8 * -120.313 0.800 1.85135 40.10
9 * 15.518 5.151
10 45.483 2.700 1.92286 20.88
11 -120.498 variable
12 (aperture) ∞ variable
13 * 19.628 4.725 1.80610 40.88
14 * -850.000 5.541
15 28.431 0.650 1.85478 24.80
16 10.174 5.150 1.49700 81.54
17 -30.905 Variable
18 * -58.733 0.700 1.58313 59.38
19 * 11.744 3.300
20 * 13.004 3.800 1.58313 59.38
21 * -850.000 3.800
22 18.320 0.600 2.00100 29.13
23 8.400 5.727 1.61800 63.40
24 -31.484 5.870
Image plane ∞
Aspheric surface data 8th surface
k = 0.0000
A4 = 1.5897e-004, A6 = -4.6243e-006, A8 = 6.0294e-008,
A10 = -4.3744e-010, A12 = 1.4215e-012, A14 = 0.0000e + 000
9th page
k = 0.0000
A4 = 5.4622e-005, A6 = -4.8681e-006, A8 = 6.2006e-008,
A10 = -4.3749e-010, A12 = 1.3677e-012, A14 = 0.0000e + 000
Thirteenth
k = 0.0000
A4 = -8.0152e-007, A6 = -3.4395e-007, A8 = 9.0517e-009,
A10 = -1.4953e-010, A12 = 9.3464e-013, A14 = 0.0000e + 000
k = 0.0000
A4 = 2.4705e-005, A6 = -4.0759e-007, A8 = 1.0962e-008,
A10 = -2.0152e-010, A12 = 1.4434e-012, A14 = 0.0000e + 000
18th page
k = 0.0000
A4 = 1.5541e-004, A6 = -6.7393e-006, A8 = 2.3846e-007,
A10 = -5.0744e-009, A12 = 5.5675e-011, A14 = 0.0000e + 000
19th page
k = 0.0000
A4 = .4156e-004, A6 = -9.5105e-006, A8 = 3.6964e-007,
A10 = -8.9290e-009, A12 = 1.0492e-010, A14 = 0.0000e + 000
20th page
k = 0.0000
A4 = 2.1326e-005, A6 = -1.5883e-006, A8 = 2.2701e-008,
A10 = -3.9311e-010, A12 = 1.3883e-012, A14 = 0.0000e + 000
k = 0.0000
A4 = 8.9785e-005, A6 = -2.2240e-006, A8 = 4.2912e-008,
A10 = -8.1741e-010, A12 = 4.8550e-012, A14 = 0.0000e + 000
Zoom data
WE ST TE
f 3.920 12.513 53.868
FNO. 1.702 2.246 3.635
2ω 88.0 30.9 7.4
IH 3.57 3.57 3.57
LTL 135.268 121.687 131.637
BF 5.870 5.870 5.870
d5 0.702 19.945 37.993
d11 42.422 9.598 1.500
d12 21.680 15.215 1.200
d17 1.807 8.272 22.287
Each group focal length
f1 = 69.5426 f2 = -10.66131 f3 = 21.0955 f4 = -16.72209
f5 = 22.00062 f6 = 35.18716
数値実施例5
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 96.913 1.600 1.92119 23.96
2 35.025 6.931 1.51633 64.14
3 275.273 0.250
4 42.405 4.600 1.91082 35.25
5 264.575 可変
6 264.575 0.950 1.78800 47.37
7 10.900 5.812
8* -120.313 0.800 1.85135 40.10
9* 15.518 5.151
10 45.483 2.700 1.92286 20.88
11 -120.498 可変
12(絞り) ∞ 可変
13* 19.628 4.725 1.80610 40.88
14* -850.000 5.541
15 28.431 0.650 1.85478 24.80
16 10.174 5.150 1.49700 81.54
17 -30.905 可変
18* -58.733 0.700 1.58313 59.38
19* 11.744 可変
20* 13.004 3.800 1.58313 59.38
21 -25.125 0.500 1.60562 43.70
22 -850.000 3.500
23 18.320 0.600 2.00100 29.13
24 8.400 5.727 1.63854 55.38
25 -31.484 1.986
26 ∞ 0.500 1.51633 64.14
27 ∞ 3.500
像面 ∞
非球面データ
第8面
k=0.0000
A4=1.5897e-004,A6=-4.6243e-006,A8=6.0294e-008,
A10=-4.3744e-010,A12=1.4215e-012,A14=0.0000e+000
第9面
k=0.0000
A4=5.4622e-005,A6=-4.8681e-006,A8=6.2006e-008,
A10=-4.3749e-010,A12=1.3677e-012,A14=0.0000e+000
第13面
k=0.0000
A4=-8.0152e-007,A6=-3.4395e-007,A8=9.0517e-009,
A10=-1.4953e-010,A12=9.3464e-013,A14=0.0000e+000
第14面
k=0.0000
A4=2.4705e-005,A6=-4.0759e-007,A8=1.0962e-008,
A10=-2.0152e-010,A12=1.4434e-012,A14=0.0000e+000
第18面
k=0.0000
A4=1.5541e-004,A6=-6.7393e-006,A8=2.3846e-007,
A10=-5.0744e-009,A12=5.5675e-011,A14=0.0000e+000
第19面
k=0.0000
A4=1.4156e-004,A6=-9.5105e-006,A8=3.6964e-007,
A10=-8.9290e-009,A12=1.0492e-010,A14=0.0000e+000
第20面
k=0.0000
A4=-4.0000e-005,A6=-8.0000e-007,A8=2.4500e-008,
A10=-4.0300e-010,A12=1.6334e-012, A14=9.5550e-015
ズームデータ
WE ST TE
f 3.858 13.681 54.586
FNO. 1.616 2.718 3.743
2ω 93.6 31.6 8.1
IH 3.90 3.90 3.90
LTL 135.4117 135.4117 135.4117
BF 3.500 3.500 3.500
d5 0.701 19.946 37.993
d11 38.792 19.547 1.500
d12 25.310 5.263 1.201
d17 1.806 8.048 22.220
d19 3.300 17.105 6.995
各群焦点距離
f1=69.5426 f2=-10.66131 f3=21.0955 f4=-16.72209
f5=22.3873 f6=31.96736
Numerical example 5
Unit: mm
Surface data surface number rd nd νd
Physical surface ∞ ∞
1 96.913 1.600 1.92119 23.96
2 35.025 6.931 1.51633 64.14
3 275.273 0.250
4 42.405 4.600 1.91082 35.25
5 264.575 Variable
6 264.575 0.950 1.78800 47.37
7 10.900 5.812
8 * -120.313 0.800 1.85135 40.10
9 * 15.518 5.151
10 45.483 2.700 1.92286 20.88
11 -120.498 variable
12 (aperture) ∞ variable
13 * 19.628 4.725 1.80610 40.88
14 * -850.000 5.541
15 28.431 0.650 1.85478 24.80
16 10.174 5.150 1.49700 81.54
17 -30.905 Variable
18 * -58.733 0.700 1.58313 59.38
19 * 11.744 variable
20 * 13.004 3.800 1.58313 59.38
21 -25.125 0.500 1.60562 43.70
22 -850.000 3.500
23 18.320 0.600 2.00100 29.13
24 8.400 5.727 1.63854 55.38
25 -31.484 1.986
26 ∞ 0.500 1.51633 64.14
27 ∞ 3.500
Image plane ∞
Aspheric surface data 8th surface
k = 0.0000
A4 = 1.5897e-004, A6 = -4.6243e-006, A8 = 6.0294e-008,
A10 = -4.3744e-010, A12 = 1.4215e-012, A14 = 0.0000e + 000
9th page
k = 0.0000
A4 = 5.4622e-005, A6 = -4.8681e-006, A8 = 6.2006e-008,
A10 = -4.3749e-010, A12 = 1.3677e-012, A14 = 0.0000e + 000
Thirteenth
k = 0.0000
A4 = -8.0152e-007, A6 = -3.4395e-007, A8 = 9.0517e-009,
A10 = -1.4953e-010, A12 = 9.3464e-013, A14 = 0.0000e + 000
k = 0.0000
A4 = 2.4705e-005, A6 = -4.0759e-007, A8 = 1.0962e-008,
A10 = -2.0152e-010, A12 = 1.4434e-012, A14 = 0.0000e + 000
18th page
k = 0.0000
A4 = 1.5541e-004, A6 = -6.7393e-006, A8 = 2.3846e-007,
A10 = -5.0744e-009, A12 = 5.5675e-011, A14 = 0.0000e + 000
19th page
k = 0.0000
A4 = 1.4156e-004, A6 = -9.5105e-006, A8 = 3.6964e-007,
A10 = -8.9290e-009, A12 = 1.0492e-010, A14 = 0.0000e + 000
20th page
k = 0.0000
A4 = -4.0000e-005, A6 = -8.0000e-007, A8 = 2.4500e-008,
A10 = -4.0300e-010, A12 = 1.6334e-012, A14 = 9.5550e-015
Zoom data
WE ST TE
f 3.858 13.681 54.586
FNO. 1.616 2.718 3.743
2ω 93.6 31.6 8.1
IH 3.90 3.90 3.90
LTL 135.4117 135.4117 135.4117
BF 3.500 3.500 3.500
d5 0.701 19.946 37.993
d11 38.792 19.547 1.500
d12 25.310 5.263 1.201
d17 1.806 8.048 22.220
d19 3.300 17.105 6.995
Each group focal length
f1 = 69.5426 f2 = -10.66131 f3 = 21.0955 f4 = -16.72209
f5 = 22.3873 f6 = 31.96736
数値実施例6
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 79.517 1.100 2.00330 28.27
2 45.491 6.851 1.43700 95.10
3 -687.604 0.100
4 50.578 4.150 1.49700 81.54
5 555.118 0.100
6 29.923 4.250 1.59282 68.63
7 76.911 可変
8* 150.040 0.650 1.88202 37.22
9* 5.666 4.069
10 -13.844 0.700 1.88300 40.76
11 334.372 0.100
12 21.015 1.900 1.95906 17.47
13 -68.494 可変
14 (絞り) ∞ 0.800
15* 16.100 6.517 1.49700 81.54
16* -18.939 0.144
17 30.290 0.800 1.95906 17.47
18 20.553 5.602 1.59282 68.63
19 -23.052 0.830
20* -62.097 0.600 1.69680 55.53
21* 14.000 可変
22* 11.683 2.600 1.49700 81.54
23* -38.228 可変
24 -50.000 0.500 1.65412 39.68
25 5.000 3.917 1.53775 74.70
26 -18.511 2.794
像面 ∞
非球面データ
第8面
k=0.0000
A4=1.4563e-004,A6=-8.1300e-006,A8=2.4155e-007,
A10=-4.3334e-009,A12=3.2588e-011,A14=0.0000e+000
第9面
k=0.0000
A4=4.2136e-005,A6=-2.1915e-005,A8=9.8346e-007,
A10=-3.7075e-008,A12=-8.9279e-011,A14=0.0000e+000
第15面
k=0.0000
A4=-6.8790e-005,A6=-9.3832e-008,A8=3.1300e-010,
A10=-1.0048e-012
第16面
k=0.0000
A4=1.1899e-004,A6=-4.1425e-007,A8=3.6636e-009,
A10=-5.2358e-012,A12=0.0000e+000,A14=0.0000e+000
第20面
k=0.0000
A4=1.4274e-004,A6=-3.1072e-006,A8=7.8038e-008,
A10=-8.8650e-010,A12=7.2486e-012,A14=-5.0943e-014
第21面
k=0.0000
A4=6.8931e-005,A6=-1.5697e-006,A8=1.3021e-008,
A10=8.2153e-010,A12=8.8275e-012,A14=-3.6668e-013
第22面
k=0.0000
A4=-5.9011e-005,A6=-1.2149e-007,A8=-1.4798e-007,
A10=0.0000e+000,A12=0.0000e+000,A14=0.0000e+000
第23面
k=0.0000
A4=7.2308e-005,A6=1.6790e-006,A8=-3.2715e-007,
A10=4.4426e-009,A12=0.0000e+000,A14=0.0000e+000
ズームデータ
WE ST TE
f 4.351 24.502 109.997
FNO. 1.258 2.799 4.475
2ω 76.6 15.0 3.3
IH 3.30 3.30 3.30
LTL 94.333 94.333 94.333
BF 2.794 2.794 2.794
d7 0.412 23.766 32.083
d13 33.048 9.694 1.377
d21 9.731 2.989 10.014
d23 2.068 8.810 1.785
各群焦点距離
f1=45.45958 f2=-6.61814 f3=12.30182 f4=-16.3426
f5=18.32165 f6=-218.10859
Numerical example 6
Unit: mm
Surface data surface number rd nd νd
Physical surface ∞ ∞
1 79.517 1.100 2.00330 28.27
2 45.491 6.851 1.43700 95.10
3 -687.604 0.100
4 50.578 4.150 1.49700 81.54
5 555.118 0.100
6 29.923 4.250 1.59282 68.63
7 76.911 Variable
8 * 150.040 0.650 1.88202 37.22
9 * 5.666 4.069
10 -13.844 0.700 1.88300 40.76
11 334.372 0.100
12 21.015 1.900 1.95906 17.47
13 -68.494 Variable
14 (aperture) ∞ 0.800
15 * 16.100 6.517 1.49700 81.54
16 * -18.939 0.144
17 30.290 0.800 1.95906 17.47
18 20.553 5.602 1.59282 68.63
19 -23.052 0.830
20 * -62.097 0.600 1.69680 55.53
21 * 14.000 variable
22 * 11.683 2.600 1.49700 81.54
23 * -38.228 Variable
24 -50.000 0.500 1.65412 39.68
25 5.000 3.917 1.53775 74.70
26 -18.511 2.794
Image plane ∞
Aspheric surface data 8th surface
k = 0.0000
A4 = 1.4563e-004, A6 = -8.1300e-006, A8 = 2.4155e-007,
A10 = -4.3334e-009, A12 = 3.2588e-011, A14 = 0.0000e + 000
9th page
k = 0.0000
A4 = 4.2136e-005, A6 = -2.1915e-005, A8 = 9.8346e-007,
A10 = -3.7075e-008, A12 = -8.9279e-011, A14 = 0.0000e + 000
15th
k = 0.0000
A4 = -6.8790e-005, A6 = -9.3832e-008, A8 = 3.1300e-010,
A10 = -1.0048e-012
16th page
k = 0.0000
A4 = 1.1899e-004, A6 = -4.1425e-007, A8 = 3.6636e-009,
A10 = -5.2358e-012, A12 = 0.0000e + 000, A14 = 0.0000e + 000
20th page
k = 0.0000
A4 = 1.4274e-004, A6 = -3.1072e-006, A8 = 7.8038e-008,
A10 = -8.8650e-010, A12 = 7.2486e-012, A14 = -5.0943e-014
k = 0.0000
A4 = 6.8931e-005, A6 = -1.5697e-006, A8 = 1.3021e-008,
A10 = 8.2153e-010, A12 = 8.8275e-012, A14 = -3.6668e-013
k = 0.0000
A4 = -5.9011e-005, A6 = -1.2149e-007, A8 = -1.4798e-007,
A10 = 0.0000e + 000, A12 = 0.0000e + 000, A14 = 0.0000e + 000
k = 0.0000
A4 = 7.2308e-005, A6 = 1.6790e-006, A8 = -3.2715e-007,
A10 = 4.4426e-009, A12 = 0.0000e + 000, A14 = 0.0000e + 000
Zoom data
WE ST TE
f 4.351 24.502 109.997
FNO. 1.258 2.799 4.475
2ω 76.6 15.0 3.3
IH 3.30 3.30 3.30
LTL 94.333 94.333 94.333
BF 2.794 2.794 2.794
d7 0.412 23.766 32.083
d13 33.048 9.694 1.377
d21 9.731 2.989 10.014
d23 2.068 8.810 1.785
Each group focal length
f1 = 45.45958 f2 = -6.61814 f3 = 12.30182 f4 = -16.3426
f5 = 18.32165 f6 = -218.10859
次に、各実施例における条件式の値を以下に掲げる。条件式(1−1)の値には、以下の(1)に記載された値が対応する。
実施例1 実施例2 実施例3
(1)DG5G6aw/fG5 0.167 0.056 0.173
(2)ΔSS/LTLw 0 0 0
(3)|fG2/fw| 2.362 2.520 2.720
(4)fG2×PG1G2a 0.008 0.035 0.000
(5)(LTLt-LTLw)/LTLw 0.000 0.000 0.000
(6)fG1/fw 14.626 14.325 17.741
(7)fG1/ft 1.004 1.280 1.254
(8)|fG1/fG2| 6.192 5.684 6.523
(9)fG3/fw 3.799 3.860 5.382
(10)DTw -4.03 -8.01 -4.75
(11)νdG3P1 81.54 68.63 81.54
(12)νdG4N1 64.14 81.54 59.38
(13)SFG4 0.444 0.074 0.667
(14)fG5/fG56w 0.985 1.206 1.387
(15)|fG5/fG4| 0.825 1.023 1.316
(16)DG56aw/fG56w 0.164 0.068 0.240
(17)DG56aw/fw 0.547 0.202 0.969
(18)|MGG4backw×(MGG4w-1)| 0.795 0.809 0.878
(19)νdG5P 67.02 81.54 59.38
(20)νdG6N 20.88 18.9 29.13
(21)fG1/fG3 3.85 3.712 3.297
(22)|fG3/fG4| 0.955 1.092 1.262
(23)fG2/fG4 0.594 0.713 0.638
(24)|fG2/fG3| 0.622 0.653 0.505
(25)fG1×PG1NPa 0.000 0.000 0.000
(26)fG5/fw 3.284 3.616 5.613
(27)SFG5 0.267 0.100 -0.970
(28)ΩHw/2 39.260 39.314 43.045
(29)ft/fw 14.571 11.190 14.148
(30)FNOw 1.417 1.634 1.642
(31)FNOt 3.630 1.972 3.803
(32)ft/fw+143.9
×tan(ΩHw/2)-121.88 10.3 7.1 26.7
(33)ft/fw+126.52
×tan(ΩHw/2)-101.91 16.1 12.9 30.4
(34)ft/fw+13.38
×tan(ΩHw/2)-21.0 4.5 1.1 5.6
(35)ft/fw+80.72
×tan(ΩHw/2)-62.0 18.5 15.3 27.5
(36)ΣG1/LTLw 0.156 0.150 0.099
(37)|fG5/fG6| 0.034 0.217 0.625
(38)Rimg 3.600 3.414 4.000
実施例4 実施例5 実施例6
(1)DG5G6aw/fG5 0.173 0.156 0.113
(2)ΔSS/LTLw 0 0 0
(3)|fG2/fw| 2.720 2.763 1.521
(4)fG2×PG1G2a 0.000 0.000 -0.042
(5)(LTLt-LTLw)/LTLw -0.027 0.000 0.000
(6)fG1/fw 17.741 18.025 10.448
(7)fG1/ft 1.291 1.274 0.413
(8)|fG1/fG2| 6.523 6.523 6.869
(9)fG3/fw 5.382 5.468 2.827
(10)DTw -5.77 -5.12 -4.04
(11)νdG3P1 81.54 81.54 81.54
(12)νdG4N1 59.38 59.38 55.53
(13)SFG4 0.667 0.667 0.632
(14)fG5/fG56w 1.387 1.441 0.855
(15)|fG5/fG4| 1.316 1.339 1.121
(16)DG56aw/fG56w 0.240 0.225 0.097
(17)DG56aw/fw 0.969 0.907 0.475
(18)|MGG4backw×(MGG4w-1)| 0.878 0.864 0.944
(19)νdG5P 59.38 59.38 81.54
(20)νdG6N 29.13 29.13 39.68
(21)fG1/fG3 3.297 3.297 3.695
(22)|fG3/fG4| 1.262 1.262 0.753
(23)fG2/fG4 0.638 0.638 0.405
(24)|fG2/fG3| 0.505 0.505 0.538
(25)fG1×PG1NPa 0.000 0.000 0.000
(26)fG5/fw 5.612 5.803 4.211
(27)SFG5 -0.970 -0.970 -0.532
(28)ΩHw/2 40.116 42.887 34.570
(29)ft/fw 13.742 14.148 25.281
(30)FNOw 1.702 1.616 1.258
(31)FNOt 3.635 3.743 4.475
(32)ft/fw+143.9
×tan(ΩHw/2)-121.88 13.1 25.9 2.6
(33)ft/fw+126.52
×tan(ΩHw/2)-101.91 18.4 29.8 10.6
(34)ft/fw+13.38
×tan(ΩHw/2)-21.0 4.0 5.6 13.5
(35)ft/fw+80.72
×tan(ΩHw/2)-62.0 19.8 27.1 18.9
(36)ΣG1/LTLw 0.099 0.099 0.176
(37)|fG5/fG6| 0.625 0.700 0.084
(38)Rimg 3.570 3.900 3.300
Next, the values of the conditional expressions in each embodiment are listed below. The value described in the following (1) corresponds to the value of the conditional expression (1-1).
Example 1 Example 2 Example 3
(1) DG5G6aw / fG5 0.167 0.056 0.173
(2) ΔSS /
(3) | fG2 / fw | 2.362 2.520 2.720
(4) fG2 × PG1G2a 0.008 0.035 0.000
(5) (LTLt-LTLw) / LTLw 0.000 0.000 0.000
(6) fG1 / fw 14.626 14.325 17.741
(7) fG1 / ft 1.004 1.280 1.254
(8) | fG1 / fG2 | 6.192 5.684 6.523
(9) fG3 / fw 3.799 3.860 5.382
(10) DTw -4.03 -8.01 -4.75
(11) νdG3P1 81.54 68.63 81.54
(12) νdG4N1 64.14 81.54 59.38
(13) SFG4 0.444 0.074 0.667
(14) fG5 / fG56w 0.985 1.206 1.387
(15) | fG5 / fG4 | 0.825 1.023 1.316
(16) DG56aw / fG56w 0.164 0.068 0.240
(17) DG56aw / fw 0.547 0.202 0.969
(18) | MGG4backw × (MGG4w-1) | 0.795 0.809 0.878
(19) νdG5P 67.02 81.54 59.38
(20) νdG6N 20.88 18.9 29.13
(21) fG1 / fG3 3.85 3.712 3.297
(22) | fG3 / fG4 | 0.955 1.092 1.262
(23) fG2 / fG4 0.594 0.713 0.638
(24) | fG2 / fG3 | 0.622 0.653 0.505
(25) fG1 × PG1NPa 0.000 0.000 0.000
(26) fG5 / fw 3.284 3.616 5.613
(27) SFG5 0.267 0.100 -0.970
(28) ΩHw / 2 39.260 39.314 43.045
(29) ft / fw 14.571 11.190 14.148
(30) FNOw 1.417 1.634 1.642
(31) FNOt 3.630 1.972 3.803
(32) ft / fw + 143.9
× tan (ΩHw / 2) -121.88 10.3 7.1 26.7
(33) ft / fw + 126.52
× tan (ΩHw / 2) -101.91 16.1 12.9 30.4
(34) ft / fw + 13.38
× tan (ΩHw / 2) -21.0 4.5 1.1 5.6
(35) ft / fw + 80.72
× tan (ΩHw / 2) -62.0 18.5 15.3 27.5
(36) ΣG1 / LTLw 0.156 0.150 0.099
(37) | fG5 / fG6 | 0.034 0.217 0.625
(38) Rimg 3.600 3.414 4.000
Example 4 Example 5 Example 6
(1) DG5G6aw / fG5 0.173 0.156 0.113
(2) ΔSS /
(3) | fG2 / fw | 2.720 2.763 1.521
(4) fG2 × PG1G2a 0.000 0.000 -0.042
(5) (LTLt-LTLw) / LTLw -0.027 0.000 0.000
(6) fG1 / fw 17.741 18.025 10.448
(7) fG1 / ft 1.291 1.274 0.413
(8) | fG1 / fG2 | 6.523 6.523 6.869
(9) fG3 / fw 5.382 5.468 2.827
(10) DTw -5.77 -5.12 -4.04
(11) νdG3P1 81.54 81.54 81.54
(12) νdG4N1 59.38 59.38 55.53
(13) SFG4 0.667 0.667 0.632
(14) fG5 / fG56w 1.387 1.441 0.855
(15) | fG5 / fG4 | 1.316 1.339 1.121
(16) DG56aw / fG56w 0.240 0.225 0.097
(17) DG56aw / fw 0.969 0.907 0.475
(18) | MGG4backw × (MGG4w-1) | 0.878 0.864 0.944
(19) νdG5P 59.38 59.38 81.54
(20) νdG6N 29.13 29.13 39.68
(21) fG1 / fG3 3.297 3.297 3.695
(22) | fG3 / fG4 | 1.262 1.262 0.753
(23) fG2 / fG4 0.638 0.638 0.405
(24) | fG2 / fG3 | 0.505 0.505 0.538
(25) fG1 × PG1NPa 0.000 0.000 0.000
(26) fG5 / fw 5.612 5.803 4.211
(27) SFG5 -0.970 -0.970 -0.532
(28) ΩHw / 2 40.116 42.887 34.570
(29) ft / fw 13.742 14.148 25.281
(30) FNOw 1.702 1.616 1.258
(31) FNOt 3.635 3.743 4.475
(32) ft / fw + 143.9
× tan (ΩHw / 2) -121.88 13.1 25.9 2.6
(33) ft / fw + 126.52
× tan (ΩHw / 2) -101.91 18.4 29.8 10.6
(34) ft / fw + 13.38
× tan (ΩHw / 2) -21.0 4.0 5.6 13.5
(35) ft / fw + 80.72
× tan (ΩHw / 2) -62.0 19.8 27.1 18.9
(36) ΣG1 / LTLw 0.099 0.099 0.176
(37) | fG5 / fG6 | 0.625 0.700 0.084
(38) Rimg 3.570 3.900 3.300
図13は、電子撮像装置としての一眼ミラーレスカメラの断面図である。図13において、一眼ミラーレスカメラ1の鏡筒内には撮影光学系2が配置され得る。マウント3は、撮影光学系2を一眼ミラーレスカメラ1のボディに着脱可能とする。マウント3としては、スクリュータイプのマウントやバヨネットタイプのマウント等が用いられ得る。この例では、バヨネットタイプのマウントを用いているが、それに限定されない。また、一眼ミラーレスカメラ1のボディには、撮像素子面4、バックモニタ5が配置され得る。なお、撮像素子としては、撮像センサ、小型のCCD又はCMOS等が用いられ得る。
FIG. 13 is a sectional view of a single-lens mirrorless camera as an electronic imaging device. In FIG. 13, a photographing
そして、一眼ミラーレスカメラ1の撮影光学系2として、例えば上記実施例1〜6に示した変倍光学系が用いられ得る。
As the photographing
図14、図15は、撮像装置の構成の概念図を示す。図14は撮像装置としてのデジタルカメラ40の前方斜視図、図15は同後方斜視図である。このデジタルカメラ40の撮影光学系41に、本実施例の変倍光学系が用いられ得る。
14 and 15 are conceptual diagrams of the configuration of the imaging device. FIG. 14 is a front perspective view of a
この実施形態のデジタルカメラ40は、撮影用光路42上に位置する撮影光学系41、シャッターボタン45、液晶表示モニター47等を含み得る。デジタルカメラ40の上部に配置されたシャッターボタン45を押圧すると、それに連動して撮影光学系41、例えば実施例1の変倍光学系を通して撮影が行われ得る。撮影光学系41によって形成された物体像が、結像面近傍に設けられた撮像センサ(光電変換面)上に形成され得る。この撮像センサで受光された物体像は、プロセッサによって電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター47に表示され得る。また、撮影された電子画像はメモリに記録することができる。
The
図16は、デジタルカメラ40の主要部の内部回路を示すブロック図である。なお、以下の説明では、前述したプロセッサは、例えばCDS/ADC24、一時記憶メモリ17、プロセッサ18等で構成され得る。メモリは、ストレージ19等で構成され得る。
FIG. 16 is a block diagram showing an internal circuit of a main part of the
図16に示すように、デジタルカメラ40は、入力デバイス12と、この入力デバイス12に接続された制御部13と、この制御部13の制御信号出力ポートにバス14及び15を介して接続された撮像駆動回路16並びに一時記憶メモリ17、プロセッサ18、ストレージ19、ディスプレイ20、及び設定情報記憶メモリ21を備え得る。
As shown in FIG. 16, the
上記の一時記憶メモリ17、プロセッサ18、ストレージ19、ディスプレイ20、及び設定情報記憶メモリ21は、バス22を介して相互にデータの入力、出力が可能とされている。また、撮像駆動回路16には、撮像センサ49とCDS/ADC24が接続され得る。
The above-described
入力デバイス12は、各種の入力ボタンやスイッチを備え得る。これらを介して外部(カメラ使用者)から入力されるイベント情報を制御部13に通知し得る。制御部13は、例えばCPUなどからなる中央演算処理装置であって、不図示のプログラムメモリを内蔵し、プログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、デジタルカメラ40全体を制御し得る。
The
撮像センサ49は、撮像駆動回路16により駆動制御され、撮影光学系41を介して形成された物体像の画素ごとの光量を電気信号に変換し、CDS/ADC24に出力し得る。
The
CDS/ADC24は、撮像センサ49から入力する電気信号を増幅し、かつ、アナログ/デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ(ベイヤーデータ、以下RAWデータという。)を一時記憶メモリ17に出力し得る回路である。
The CDS /
一時記憶メモリ17は、例えばSDRAM等からなるバッファであってよく、CDS/ADC24から出力されるRAWデータを一時的に記憶するメモリ装置であってよい。プロセッサ18は、一時記憶メモリ17に記憶されたRAWデータ又はストレージ19に記憶されているRAWデータを読み出して、制御部13にて指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行い得る回路である。
The
ストレージ19は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、これらのフラッシュメモリに、一時記憶メモリ17から転送されるRAWデータやプロセッサ18で画像処理された画像データを記録して保持し得る。
In the
ディスプレイ20は、液晶表示モニター47などにて構成され、撮影したRAWデータ、画像データや操作メニューなどを表示し得る。設定情報記憶メモリ21には、予め各種の画質パラメータが格納されているROM部と、入力デバイス12の入力操作によってROM部から読み出された画質パラメータを記憶するRAM部が備えられ得る。
The
図17は、テレビ会議システムの構成を示している。テレビ会議システム100は、複数のテレビ会議装置110、120、130を有し得る。そして、テレビ会議装置110、120、130の各々が、ネットワーク、例えば、ワイドエリアネットワーク(WAN)140に接続され得る。
FIG. 17 shows a configuration of the video conference system. The
テレビ会議装置110は、本体111と、カメラ112と、ディスプレイ113と、を備え得る。同様に、テレビ会議装置120とテレビ会議装置130も、同様のユニットを備え得る。カメラ112は、例えば、実施例1の変倍光学系と撮像センサとを備え得る。カメラ112を通して、会議参加者や会議資料の撮影が行われ得る。
The
テレビ会議装置110、120、130は、互いに離れた拠点(遠隔地)に配置され得る。そこで、会議参加者119、129、139の各々の映像は、ワイドエリアネットワーク(WAN)140を介して、他の会議参加者が使用しているテレビ会議装置に送信され得る。その結果、ディスプレイ113には、会議参加者129の映像129’と会議参加者139の映像139’が表示され得る。また、映像の送信と共に音声も送信され得る。ディスプレイ123、133についても同様である。
The
このように、テレビ会議システム100を用いることで、お互いの拠点が遠隔地であっても、会議参加者119、129、139の各々は、自身以外の会議参加者の様子や発言内容を確認しながら、会議を進めることができる。なお、各拠点で用いるテレビ会議装置は、必ずしも同じ装置である必要はない。
In this way, by using the
なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。また、上記各実施例により示された形状枚数には必ずしも限定されない。また、上記各実施例において、カバーガラスは必ずしも配置しなくても良い。また、各レンズ群内又は各レンズ群外に、上記各実施例に図示されていないレンズであって実質的に屈折力を有さないレンズを配置してもよい。 The present invention can take various modifications without departing from the spirit thereof. Also, the number of shapes shown in each of the above embodiments is not necessarily limited. In each of the above embodiments, the cover glass does not necessarily have to be provided. Further, a lens which is not shown in the above embodiments and which has substantially no refractive power may be arranged in each lens group or outside each lens group.
以上のように、本発明は、広角端での広い画角の確保と小さいFナンバーの確保ができ、しかも、諸収差が良好に補正された変倍光学系及びそれを備えた撮像装置に適している。 As described above, the present invention can secure a wide angle of view and a small F-number at the wide-angle end, and is suitable for a variable power optical system in which various aberrations are satisfactorily corrected and an imaging apparatus including the same. ing.
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
G5 第5レンズ群
G6 第6レンズ群
S 開口絞り
C カバーガラス
I 像面
1 一眼ミラーレスカメラ
2 撮影光学系
3 鏡筒のマウント
4 撮像素子面
5 バックモニタ
12 入力デバイス
13 制御部
14、15 バス
16 撮像駆動回路
17 一時記憶メモリ
18 プロセッサ
19 ストレージ
20 ディスプレイ
21 設定情報記憶メモリ
22 バス
24 CDS/ADC
40 デジタルカメラ
41 撮影光学系
42 撮影用光路
45 シャッターボタン
47 液晶表示モニター
49 撮像センサ
100 テレビ会議システム
110、120、130 テレビ会議装置
111、121、131 本体
112、122、132 カメラ
113、123、133 ディスプレイ
119、129、139 会議参加者
119’、129’、139’ 会議参加者の映像
140 ワイドエリアネットワーク(WAN)
G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group G5 Fifth lens group G6 Sixth lens group S Aperture stop C Cover glass
Claims (59)
正の屈折力を有する第1レンズ群と、
負の屈折力を有する第2レンズ群と、
正の屈折力を有する第3レンズ群と、
負の屈折力を有する第4レンズ群と、
正の屈折力を有する第5レンズ群と、
第6レンズ群と、からなり、
前記第6レンズ群は、負レンズと正レンズとを有し、
各レンズ群は、変倍時、合焦時、又は、手ブレ補正時、の少なくとも1以上の時点で、隣り合うレンズ群に対して、相対的に異なる動きをし、
前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が、広角端より望遠端で広がるように、前記第2レンズ群が移動し、
開口絞りは、前記第2レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と、前記第3レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と、の間に位置するか、又は、前記第3レンズ群において最も像側に位置するレンズ面と隣り合っており、
変倍時、前記第4レンズ群は固定され、
前記第4レンズ群は、光軸と直交する方向に移動し、
変倍時、前記第6レンズ群は固定され、
前記第1レンズ群は、負レンズと、共に物体側に凸面を向けた2枚の正メニスカスレンズと、を有し、
前記第1レンズ群は、反射面を持たず、
前記第5レンズ群は、単レンズまたは接合レンズからなり、
以下の条件式(1)を満足することを特徴とする変倍光学系。
0.012≦DG5G6aw/fG5≦5.0 (1)
ここで、
DG5G6awは、広角端における前記第5レンズ群と前記第6レンズ群との空気間隔、
fG5は、前記第5レンズ群の焦点距離、
である。 From the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having a negative refractive power;
A third lens group having a positive refractive power;
A fourth lens group having a negative refractive power;
A fifth lens group having a positive refractive power;
And a sixth lens group consists of,
The sixth lens group includes a negative lens and a positive lens,
At the time of at least one of zooming, focusing, or camera shake correction, each lens group moves relatively differently with respect to the adjacent lens group,
The second lens group moves so that an interval between the first lens group and the second lens group increases from a wide-angle end to a telephoto end,
The diaphragm apertures, a lens surface positioned nearest to the image side in the second lens group, a lens surface positioned nearest to the image side in the third lens group, or located between, or, the third lens Adjacent to the lens surface located closest to the image side in the group,
During zooming, the fourth lens group is fixed,
The fourth lens group moves in a direction orthogonal to the optical axis,
At the time of zooming, the sixth lens group is fixed,
The first lens group includes a negative lens and two positive meniscus lenses both having a convex surface facing the object side,
The first lens group has no reflecting surface,
The fifth lens group includes a single lens or a cemented lens,
A variable power optical system characterized by satisfying the following conditional expression (1).
0.012 ≦ DG5G6aw / fG5 ≦ 5.0 (1)
here,
DG5G6aw is an air gap between the fifth lens unit and the sixth lens unit at a wide-angle end,
fG5 is the focal length of the fifth lens group,
It is.
又は3に記載の変倍光学系。Or the variable power optical system according to 3.
0.0≦ΔSS/LTLw≦0.11 (2)0.0 ≦ ΔSS / LTLw ≦ 0.11 (2)
ここで、here,
ΔSSは、変倍時における前記開口絞りの移動量の最大値、ΔSS is the maximum value of the amount of movement of the aperture stop during zooming,
LTLwは、広角端における前記変倍光学系の全長、LTLw is the total length of the variable power optical system at the wide-angle end,
である。It is.
1.30≦|fG2/fw|≦4.50 (3)1.30 ≦ | fG2 / fw | ≦ 4.50 (3)
ここで、here,
fG2は、前記第2レンズ群の焦点距離、fG2 is the focal length of the second lens group,
fwは、広角端における前記変倍光学系の焦点距離、fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
である。It is.
−0.065≦fG2×PG1G2a≦0.190 (4)−0.065 ≦ fG2 × PG1G2a ≦ 0.190 (4)
ここで、here,
PG1G2aは、以下の式で表され、PG1G2a is represented by the following equation:
PG1G2a=1/RG1B−1/RG2F、PG1G2a = 1 / RG1B-1 / RG2F,
RG1Bは、前記第1レンズ群の最も像側に位置するレンズ面の曲率半径、RG1B is the radius of curvature of the lens surface of the first lens group located closest to the image,
RG2Fは、前記第2レンズ群の最も物体側に位置するレンズ面の曲率半径、RG2F is a radius of curvature of a lens surface of the second lens group located closest to the object,
である。It is.
−0.11≦(LTLt−LTLw)/LTLw≦0.11 (5)−0.11 ≦ (LTLt−LTLw) /LTLw≦0.11 (5)
ここで、here,
LTLtは、望遠端における前記変倍光学系の全長、LTLt is the total length of the variable power optical system at the telephoto end,
LTLwは、広角端における前記変倍光学系の全長、LTLw is the total length of the variable power optical system at the wide-angle end,
である。It is.
4.0≦fG1/fw≦35 (6)4.0 ≦ fG1 / fw ≦ 35 (6)
ここで、here,
fG1は、前記第1レンズ群の焦点距離、fG1 is the focal length of the first lens group,
fwは、広角端における前記変倍光学系の焦点距離、fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
である。It is.
0.30≦fG1/ft≦2.5 (7)0.30 ≦ fG1 / ft ≦ 2.5 (7)
ここで、here,
fG1は、前記第1レンズ群の焦点距離、fG1 is the focal length of the first lens group,
ftは、望遠端における前記変倍光学系の焦点距離、ft is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
である。It is.
3.5≦|fG1/fG2|≦9.1 (8)3.5 ≦ | fG1 / fG2 | ≦ 9.1 (8)
ここで、here,
fG1は、前記第1レンズ群の焦点距離、fG1 is the focal length of the first lens group,
fG2は、前記第2レンズ群の焦点距離、fG2 is the focal length of the second lens group,
である。It is.
1.0≦fG3/fw≦8.0 (9)1.0 ≦ fG3 / fw ≦ 8.0 (9)
ここで、here,
fG3は、前記第3レンズ群の焦点距離、fG3 is the focal length of the third lens group,
fwは、広角端における前記変倍光学系の焦点距離、fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
である。It is.
−14%<DTw<5% (10)-14% <DTw <5% (10)
ここで、here,
DTwは、広角端における最大画角での歪曲収差量であって、以下の式で表わされ、DTw is the amount of distortion at the maximum angle of view at the wide-angle end, and is represented by the following equation:
DTw=(IHw1−IHw2)/IHw2×100(%)、DTw = (IHw1−IHw2) / IHw2 × 100 (%),
IHw1は、前記広角端における最大画角の光線を含む光束が像面に結像するときの実像高、IHw1 is an actual image height when a light beam including a light ray having a maximum angle of view at the wide-angle end is formed on an image plane;
IHw2は、前記広角端における最大画角の光線を含む光束が像面に結像するときの近軸像高であって、IHw2 is a paraxial image height when a light beam including a light ray having a maximum angle of view at the wide-angle end is formed on an image plane,
いずれも、無限遠物点合焦時の像高、In each case, the image height at infinity object point focusing,
である。It is.
63≦νdG3P1≦100 (11)63 ≦ νdG3P1 ≦ 100 (11)
ここで、here,
νdG3P1は、前記所定の正レンズのアッベ数、νdG3P1 is the Abbe number of the predetermined positive lens,
である。It is.
前記接合レンズは、正レンズと負レンズとからなることを特徴とする請求項1から20のいずれか一項に記載の変倍光学系。21. The variable power optical system according to claim 1, wherein the cemented lens includes a positive lens and a negative lens.
51≦νdG4N1≦100 (12)51 ≦ νdG4N1 ≦ 100 (12)
ここで、here,
νdG4N1は、前記所定の負レンズのアッベ数、νdG4N1 is the Abbe number of the predetermined negative lens,
である。It is.
−1.5≦SFG4≦1.8 (13)−1.5 ≦ SFG4 ≦ 1.8 (13)
ここで、here,
SFG4は、以下の式で表わされ、SFG4 is represented by the following equation:
SFG4=(RG4f+RG4r)/(RG4f−RG4r)、SFG4 = (RG4f + RG4r) / (RG4f-RG4r),
RG4fは、前記第4レンズ群の最も物体側に位置するレンズ面の曲率半径、RG4f is the radius of curvature of the lens surface of the fourth lens group located closest to the object,
RG4rは、前記第4レンズ群の最も像側に位置するレンズ面の曲率半径、RG4r is the radius of curvature of the lens surface of the fourth lens group located closest to the image,
である。It is.
前記第6レンズ群は、1枚の負レンズと1枚の正レンズとからなることを特徴とする請求項1から27のいずれか一項に記載の変倍光学系。The variable-power optical system according to any one of claims 1 to 27, wherein the sixth lens group includes one negative lens and one positive lens.
0.5≦fG5/fG56w≦2.5 (14)0.5 ≦ fG5 / fG56w ≦ 2.5 (14)
ここで、here,
fG5は、前記第5レンズ群の焦点距離、fG5 is the focal length of the fifth lens group,
fG56wは、広角端における前記第5レンズ群と前記第6レンズ群の合成焦点距離、fG56w is a composite focal length of the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
である。It is.
0.5≦|fG5/fG4|≦2.5 (15)0.5 ≦ | fG5 / fG4 | ≦ 2.5 (15)
ここで、here,
fG4は、前記第4レンズ群の焦点距離、fG4 is the focal length of the fourth lens group,
fG5は、前記第5レンズ群の焦点距離、fG5 is the focal length of the fifth lens group,
である。It is.
0.026≦DG56aw/fG56w≦0.4 (16)0.026 ≦ DG56aw / fG56w ≦ 0.4 (16)
ここで、here,
DG56awは、広角端における前記第5レンズ群と前記第6レンズ群との空気間隔、DG56aw is an air gap between the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
fG56wは、広角端における前記第5レンズ群と前記第6レンズ群の合成焦点距離、fG56w is a composite focal length of the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
である。It is.
0.1≦DG56aw/fw≦2.0 (17)0.1 ≦ DG56aw / fw ≦ 2.0 (17)
ここで、here,
DG56awは、広角端における前記第5レンズ群と前記第6レンズ群との空気間隔、DG56aw is an air gap between the fifth lens unit and the sixth lens unit at the wide-angle end,
fwは、広角端における前記変倍光学系の焦点距離、fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
である。It is.
0.3≦|MGG4backw×(MGG4w−1)|≦1.5 (18)0.3 ≦ | MGG4backw × (MGG4w−1) | ≦ 1.5 (18)
ここで、here,
MGG4wは、広角端での前記第4レンズ群における横倍率、MGG4w is a lateral magnification of the fourth lens group at the wide-angle end,
MGG4backwは、広角端での所定の光学系における横倍率、MGG4backw is a lateral magnification in a predetermined optical system at the wide-angle end,
前記所定の光学系は、前記第4レンズ群よりも像側に位置する全てのレンズで構成される光学系、The predetermined optical system is an optical system including all lenses located on the image side of the fourth lens group;
横倍率は、無限遠物体合焦時の横倍率、The lateral magnification is the lateral magnification when focusing on an object at infinity,
である。It is.
以下の条件式(19)を満足することを特徴とする請求項1から33のいずれか一項に記載の変倍光学系。The variable power optical system according to any one of claims 1 to 33, wherein the following conditional expression (19) is satisfied.
52≦νdG5P≦100 (19)52 ≦ νdG5P ≦ 100 (19)
ここで、here,
νdG5Pは、前記第5レンズ群の前記正レンズのアッベ数、νdG5P is the Abbe number of the positive lens in the fifth lens group,
である。It is.
18.5≦νdG6N≦50 (20)18.5 ≦ νdG6N ≦ 50 (20)
ここで、here,
νdG6Nは、前記第6レンズ群の負レンズのアッベ数のなかで、最小となるアッベ数、νdG6N is the minimum Abbe number among the Abbe numbers of the negative lenses in the sixth lens group,
である。It is.
2.3≦fG1/fG3≦7 (21)2.3 ≦ fG1 / fG3 ≦ 7 (21)
ここで、here,
fG1は、前記第1レンズ群の焦点距離、fG1 is the focal length of the first lens group,
fG3は、前記第3レンズ群の焦点距離、fG3 is the focal length of the third lens group,
である。It is.
0.5≦|fG3/fG4|≦2.0 (22)0.5 ≦ | fG3 / fG4 | ≦ 2.0 (22)
ここで、here,
fG3は、前記第3レンズ群の焦点距離、fG3 is the focal length of the third lens group,
fG4は、前記第4レンズ群の焦点距離、fG4 is the focal length of the fourth lens group,
である。It is.
0.25≦fG2/fG4≦1.5 (23)0.25 ≦ fG2 / fG4 ≦ 1.5 (23)
ここで、here,
fG2は、前記第2レンズ群の焦点距離、fG2 is the focal length of the second lens group,
fG4は、前記第4レンズ群の焦点距離、fG4 is the focal length of the fourth lens group,
である。It is.
0.25≦|fG2/fG3|≦1.5 (24)0.25 ≦ | fG2 / fG3 | ≦ 1.5 (24)
ここで、here,
fG2は、前記第2レンズ群の焦点距離、fG2 is the focal length of the second lens group,
fG3は、前記第3レンズ群の焦点距離、fG3 is the focal length of the third lens group,
である。It is.
以下の条件式(25)を満足することを特徴とする請求項1から41のいずれか一項に記載の変倍光学系。42. The variable power optical system according to claim 1, wherein the following conditional expression (25) is satisfied.
−0.1≦fG1×PG1NPa≦0.27 (25)−0.1 ≦ fG1 × PG1NPa ≦ 0.27 (25)
ここで、here,
fG1は、前記第1レンズ群の焦点距離、fG1 is the focal length of the first lens group,
PG1NPaは、以下の式で表され、PG1NPa is represented by the following equation:
PG1NPa=1/RG1NB−1/RG1PF、PG1NPa = 1 / RG1NB-1 / RG1PF,
RG1NBは、前記第1レンズ群の前記負レンズの像側レンズ面の曲率半径、RG1NB is a radius of curvature of an image-side lens surface of the negative lens of the first lens group,
RG1PFは、前記第1レンズ群の前記1枚の前記正メニスカスレンズの物体側レンズ面の曲率半径、RG1PF is a radius of curvature of an object-side lens surface of the one positive meniscus lens of the first lens group;
である。It is.
2.5≦fG5/fw≦15 (26)2.5 ≦ fG5 / fw ≦ 15 (26)
ここで、here,
fG5は、前記第5レンズ群の焦点距離、fG5 is the focal length of the fifth lens group,
fwは、広角端における前記変倍光学系の焦点距離、fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
である。It is.
−1.9≦SFG5≦0.95 (27)-1.9≤SFG5≤0.95 (27)
ここで、here,
SFG5は、以下の式で表わされ、SFG5 is represented by the following equation:
SFG5=(RG5f+RG5r)/(RG5f−RG5r)、SFG5 = (RG5f + RG5r) / (RG5f-RG5r),
RG5fは、前記第5レンズ群の最も物体側に位置するレンズ面の曲率半径、RG5f is a radius of curvature of a lens surface of the fifth lens group located closest to the object,
RG5rは、前記第5レンズ群の最も像側に位置するレンズ面の曲率半径、RG5r is the radius of curvature of the lens surface of the fifth lens group located closest to the image,
である。It is.
26.9°≦ΩHw/2≦75° (28)26.9 ° ≦ ΩHw / 2 ≦ 75 ° (28)
ここで、here,
ΩHwは、広角端における水平方向の全画角、ΩHw is the total horizontal angle of view at the wide-angle end,
である。It is.
5.5≦ft/fw≦120 (29)5.5 ≦ ft / fw ≦ 120 (29)
ここで、here,
ftは、望遠端における前記変倍光学系の焦点距離、ft is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
fwは、広角端における前記変倍光学系の焦点距離、fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
である。It is.
0.6≦FNOw≦1.84 (30)0.6 ≦ FNOw ≦ 1.84 (30)
ここで、here,
FNOwは、広角端におけるFナンバー、FNOw is the F-number at the wide-angle end,
である。It is.
0.7≦FNOt≦5.1 (31)0.7 ≦ FNOt ≦ 5.1 (31)
ここで、here,
FNOtは、望遠端におけるFナンバー、FNOt is the F-number at the telephoto end,
である。It is.
−20≦ft/fw+143.9×tan(ΩHw/2)−121.88≦140 (32)−20 ≦ ft / fw + 143.9 × tan (ΩHw / 2) −121.88 ≦ 140 (32)
ここで、here,
fwは、広角端における前記変倍光学系の焦点距離、fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
ftは、望遠端における前記変倍光学系の焦点距離、ft is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
ΩHwは、広角端における水平方向の全画角、ΩHw is the total horizontal angle of view at the wide-angle end,
である。It is.
−1.5≦ft/fw+126.52×tan(ΩHw/2)−101.91≦140 (33)−1.5 ≦ ft / fw + 126.52 × tan (ΩHw / 2) −101.91 ≦ 140 (33)
ここで、here,
fwは、広角端における前記変倍光学系の焦点距離、fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
ftは、望遠端における前記変倍光学系の焦点距離、ft is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
ΩHwは、広角端における水平方向の全画角、ΩHw is the total horizontal angle of view at the wide-angle end,
である。It is.
−2.0≦ft/fw+13.38×tan(ΩHw/2)−21.0≦140 (34)−2.0 ≦ ft / fw + 13.38 × tan (ΩHw / 2) −21.0 ≦ 140 (34)
ここで、here,
fwは、広角端における前記変倍光学系の焦点距離、fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
ftは、望遠端における前記変倍光学系の焦点距離、ft is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
ΩHwは、広角端における水平方向の全画角、ΩHw is the total horizontal angle of view at the wide-angle end,
である。It is.
−3≦ft/fw+80.72×tan(ΩHw/2)−62.0≦140 (35)-3 ≦ ft / fw + 80.72 × tan (ΩHw / 2) −62.0 ≦ 140 (35)
ここで、here,
fwは、広角端における前記変倍光学系の焦点距離、fw is the focal length of the variable power optical system at the wide angle end,
ftは、望遠端における前記変倍光学系の焦点距離、ft is the focal length of the variable power optical system at the telephoto end,
ΩHwは、広角端における水平方向の全画角、ΩHw is the total horizontal angle of view at the wide-angle end,
である。It is.
0.04≦ΣG1/LTLw≦0.33 (36)0.04 ≦ ΔG1 / LTLw ≦ 0.33 (36)
ここで、here,
ΣG1は、前記第1レンズ群の厚み、ΣG1 is the thickness of the first lens group,
LTLwは、広角端における前記変倍光学系の全長、LTLw is the total length of the variable power optical system at the wide-angle end,
である。It is.
0.01≦|fG5/fG6|≦3.0 (37)0.01 ≦ | fG5 / fG6 | ≦ 3.0 (37)
ここで、here,
fG5は、前記第5レンズ群の焦点距離、fG5 is the focal length of the fifth lens group,
fG6は、前記第6レンズ群の焦点距離、fG6 is the focal length of the sixth lens group,
である。It is.
撮像面を持ち且つ前記光学系により撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有し、An imaging element having an imaging surface and converting an image formed on the imaging surface by the optical system into an electric signal,
前記光学系が請求項1から57のいずれか一項に記載の変倍光学系であることを特徴とする撮像装置。58. An imaging apparatus, wherein the optical system is the variable power optical system according to any one of claims 1 to 57.
2.5mm≦Rimg≦40mm (38)2.5mm ≦ Rimg ≦ 40mm (38)
ここで、here,
Rimgは、前記撮像素子におけるイメージサークルの半径、Rimg is the radius of the image circle in the image sensor,
である。It is.
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