JP6661390B2 - Zoom lens and imaging device having the same - Google Patents

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JP6661390B2 JP2016014223A JP2016014223A JP6661390B2 JP 6661390 B2 JP6661390 B2 JP 6661390B2 JP 2016014223 A JP2016014223 A JP 2016014223A JP 2016014223 A JP2016014223 A JP 2016014223A JP 6661390 B2 JP6661390 B2 JP 6661390B2
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Description

本発明はズームレンズ及びそれを有する撮像装置に関し、例えばビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、監視用カメラ、銀塩写真用のカメラ、放送用カメラ、スマートフォン、タブレット、ウェアラブル機器等に好適なものである。   The present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus having the same, and is suitable for, for example, a video camera, a digital still camera, a surveillance camera, a camera for silver halide photography, a broadcast camera, a smartphone, a tablet, and a wearable device.

近年、撮像装置に用いられる撮像光学系には、高ズーム比で全体が小型であり、撮像装置（カメラ）に用いたとき、その厚み（前後方向の厚み）を薄くできるズームレンズであることが求められている。   2. Description of the Related Art In recent years, an imaging optical system used for an imaging device is generally a zoom lens that has a high zoom ratio and is small in size, and when used in an imaging device (camera), can reduce its thickness (thickness in a front-rear direction). It has been demanded.

従来、高ズーム比化を図りつつ、撮像装置の厚みを薄くするために、撮影光学系の光軸（光路）を９０°折り曲げる反射部材、例えば内面反射を利用したプリズムを光路中に配置した屈曲式のズームレンズが知られている（特許文献１）。特許文献１は、物体側より像側へ順に配置された、正、負、正、正、負の屈折力の第１レンズ群乃至第５レンズ群より構成される５群ズームレンズにおいて、第１レンズ群中に光路折り曲げ用の反射部材を配置したズームレンズを開示している。   Conventionally, in order to increase the zoom ratio and reduce the thickness of the imaging device, a bending member in which a reflecting member that bends the optical axis (optical path) of the imaging optical system by 90 °, for example, a prism using internal reflection is arranged in the optical path. 2. Description of the Related Art There is known a zoom lens of a formula (Patent Document 1). Patent Literature 1 discloses a five-unit zoom lens including a first lens unit to a fifth lens unit having positive, negative, positive, positive, and negative refractive power arranged in order from the object side to the image side. A zoom lens in which a reflection member for bending an optical path is disposed in a lens group is disclosed.

この他、高ズーム比化を図りつつ、全系の小型化を図るために、物体側より像側へ順に、正、負、正、正、負の屈折力の第１レンズ群乃至第５レンズ群より構成される５群ズームレンズが知られている（特許文献２）。特許文献２では第４レンズ群でフォーカシングをするときの可動域を確保しつつ、バックフォーカスを短くするために第４レンズ群と第５レンズ群の屈折力を適切に設定したズームレンズを開示している。   In addition, in order to increase the zoom ratio and reduce the size of the entire system, the first to fifth lenses having positive, negative, positive, positive, and negative refractive powers are arranged in order from the object side to the image side. A five-group zoom lens composed of groups is known (Patent Document 2). Patent Document 2 discloses a zoom lens in which the refractive power of the fourth lens group and the fifth lens group is appropriately set in order to shorten the back focus while securing a movable range when focusing is performed by the fourth lens group. ing.

特開２００５−３５２３４７号公報JP 2005-352347 A 特開２０１３−３７１０５号公報JP 2013-37105 A

一般に、光路折り曲げ用の反射部材を有するズームレンズでは、撮像装置の厚み方向と、それに直交する方向にレンズ群を配置することで撮像装置の薄型化を達成することが容易となる。反射部材を用いて全系の小型化を図りつつ、高ズーム比で全ズーム範囲にわたり高い光学性能を得るためにはズームレンズのレンズ構成を適切に設定することが重要になってくる。例えば、ズームタイプや反射部材の光路中の配置、そしてズーミングに際して移動するレンズ群の移動量等を適切に設定することが重要になってくる。   In general, in a zoom lens having a reflecting member for bending an optical path, it is easy to reduce the thickness of the imaging device by arranging the lens groups in the thickness direction of the imaging device and in a direction perpendicular to the thickness direction. In order to achieve high optical performance over a wide zoom range at a high zoom ratio while reducing the size of the entire system by using a reflecting member, it is important to appropriately set the lens configuration of the zoom lens. For example, it is important to appropriately set the zoom type, the arrangement of the reflection member in the optical path, and the amount of movement of the lens group that moves during zooming.

本発明は、撮像装置に適用したとき、撮像装置の厚みを薄くすることができ、しかも高ズーム比で全ズーム範囲にわたり高い光学性能が容易に得られるズームレンズ及びそれを用いた撮像装置を提供することを目的とする。   The present invention, when applied to an imaging device, provides a zoom lens that can reduce the thickness of the imaging device, and can easily obtain high optical performance over the entire zoom range at a high zoom ratio, and an imaging device using the same. The purpose is to do.

本発明のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、負の屈折力の第５レンズ群より構成され、
ズーミングに際して前記第１レンズ群は不動で、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群は移動し、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、前記第１レンズ群は物体側から像側へ順に負の屈折力のレンズ成分、光路を折り曲げる反射面を含む反射部材を有し、
広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第２レンズ群の移動量をＭ２、広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第４レンズ群の移動量をＭ４、前記第４レンズ群の屈折力をφ４、前記第５レンズ群の屈折力をφ５とするとき、
０．１＜−Ｍ２／Ｍ４＜１．０
０．１０＜−φ４／φ５＜１．６０
なる条件式を満足することを特徴としている。
本発明のその他のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、負の屈折力の第５レンズ群より構成され、
ズーミングに際して前記第１レンズ群は不動で、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群は移動し、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、前記第１レンズ群は物体側から像側へ順に負の屈折力のレンズ成分、光路を折り曲げる反射面を含む反射部材を有し、
前記第５レンズ群は最も像側に、正の屈折力のレンズ成分ＧＲ５ｐを有し、
広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第２レンズ群の移動量をＭ２、広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第４レンズ群の移動量をＭ４、前記第４レンズ群の屈折力をφ４、前記第５レンズ群の屈折力をφ５、前記レンズ成分ＧＲ５ｐの屈折力をφ５ｐとするとき、
０．１＜−Ｍ２／Ｍ４＜１．０
０．１０＜−φ４／φ５＜１．７０
０．０５＜−φ５ｐ／φ５＜１．５０
なる条件式を満足することを特徴としている。
本発明のその他のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、負の屈折力の第５レンズ群より構成され、
ズーミングに際して前記第１レンズ群は不動で、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は移動し、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、前記第１レンズ群は物体側から像側へ順に負の屈折力のレンズ成分、光路を折り曲げる反射面を含む反射部材を有し、
広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第２レンズ群の移動量をＭ２、広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第４レンズ群の移動量をＭ４、前記第４レンズ群の屈折力をφ４、前記第５レンズ群の屈折力をφ５とするとき、
０．１＜−Ｍ２／Ｍ４＜１．０
０．１０＜−φ４／φ５＜１．７０
なる条件式を満足することを特徴としている。 The zoom lens according to the present invention includes a first lens unit having a positive refractive power, a second lens unit having a negative refractive power, a third lens unit having a positive refractive power, and a positive lens unit arranged in order from the object side to the image side. A fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a negative refractive power;
The first lens group is stationary during zooming, the second lens group and the fourth lens group move, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming, wherein the first lens group is an object. A lens component having a negative refractive power in order from the side to the image side, having a reflecting member including a reflecting surface that bends an optical path,
The amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M2, the amount of movement of the fourth lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M4, and the refractive power of the fourth lens group is φ4. When the refractive power of the fifth lens group is φ5,
0.1 <-M2 / M4 <1.0
0.10 <-φ4 / φ5 <1. 60
It is characterized by satisfying the following conditional expression.
Other zoom lenses according to the present invention include a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side to the image side; A fourth lens group having a positive refractive power and a fifth lens group having a negative refractive power;
The first lens group is stationary during zooming, the second lens group and the fourth lens group move, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming, wherein the first lens group is an object. A lens component having a negative refractive power in order from the side to the image side, having a reflecting member including a reflecting surface that bends an optical path,
The fifth lens group has a lens component GR5p having a positive refractive power closest to the image side.
The amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M2, the amount of movement of the fourth lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M4, and the refractive power of the fourth lens group is φ4. When the refractive power of the fifth lens group is φ5 and the refractive power of the lens component GR5p is φ5p,
0.1 <-M2 / M4 <1.0
0.10 <-φ4 / φ5 <1.70
0.05 <−φ5p / φ5 <1.50
It is characterized by satisfying the following conditional expression.
Other zoom lenses according to the present invention include a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side to the image side; A fourth lens group having a positive refractive power and a fifth lens group having a negative refractive power;
A zoom lens in which the first lens group does not move during zooming, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming; The first lens group includes, in order from the object side to the image side, a lens component having a negative refractive power, a reflecting member including a reflecting surface that bends an optical path,
The amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M2, the amount of movement of the fourth lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M4, and the refractive power of the fourth lens group is φ4. When the refractive power of the fifth lens group is φ5,
0.1 <-M2 / M4 <1.0
0.10 <-φ4 / φ5 <1.70
It is characterized by satisfying the following conditional expression.

本発明によれば、撮像装置に適用したとき、撮像装置の厚みを薄くすることができ、しかも高ズーム比で全ズーム範囲にわたり高い光学性能が容易に得られるズームレンズが得られる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, when applied to an imaging device, the thickness of an imaging device can be made thin, and the zoom lens which can obtain high optical performance easily over the whole zoom range with a high zoom ratio is obtained.

実施例１のズームレンズが無限遠物体に合焦しているときの広角端におけるレンズ断面図FIG. 3 is a lens cross-sectional view at the wide-angle end when the zoom lens according to the first embodiment is focused on an object at infinity. （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例１のズームレンズが無限遠物体に合焦しているときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図(A), (B), (C) Longitudinal aberration diagrams at the wide-angle end, an intermediate zoom position, and a telephoto end when the zoom lens according to the first embodiment is focused on an object at infinity. 実施例２のズームレンズが無限遠物体に合焦しているときの広角端におけるレンズ断面図Sectional view at the wide-angle end when the zoom lens of Embodiment 2 is focused on an object at infinity （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例２のズームレンズが無限遠物体に合焦しているときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図(A), (B), (C) Longitudinal aberration diagrams at the wide-angle end, an intermediate zoom position, and a telephoto end when the zoom lens according to the second embodiment focuses on an object at infinity. 実施例３のズームレンズが無限遠物体に合焦しているときの広角端におけるレンズ断面図Sectional view at the wide-angle end when the zoom lens of Embodiment 3 is focused on an object at infinity （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例３のズームレンズが無限遠物体に合焦しているときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図(A), (B), (C) Longitudinal aberration diagrams at the wide-angle end, an intermediate zoom position, and a telephoto end when the zoom lens according to the third embodiment is focused on an object at infinity. 実施例４のズームレンズが無限遠物体に合焦しているときの広角端におけるレンズ断面図Sectional view at the wide-angle end when the zoom lens of Embodiment 4 is focused on an object at infinity （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例４のズームレンズが無限遠物体に合焦しているときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図(A), (B), (C) Longitudinal aberration diagrams at the wide-angle end, an intermediate zoom position, and a telephoto end when the zoom lens according to the fourth embodiment focuses on an object at infinity. 実施例５のズームレンズが無限遠物体に合焦しているときの広角端におけるレンズ断面図Sectional view at the wide-angle end when the zoom lens of Embodiment 5 is focused on an object at infinity （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例５のズームレンズが無限遠物体に合焦しているときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図(A), (B), (C) Longitudinal aberration diagrams at the wide-angle end, an intermediate zoom position, and a telephoto end when the zoom lens according to the fifth embodiment focuses on an object at infinity. 本発明の実施例１のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図1 is a sectional view of a zoom lens according to a first embodiment of the present invention at a wide-angle end. （Ａ）、（Ｂ） 変倍時に第２レンズ群の移動量が小さいときと大きいときの最外光線と有効径の関係を示した模式図(A), (B) Schematic diagrams showing the relationship between the outermost ray and the effective diameter when the amount of movement of the second lens unit during zooming is small and large. 広角端における、第２レンズ群の屈折力による光路の違いを示した模式図FIG. 3 is a schematic diagram illustrating a difference in an optical path due to a refractive power of a second lens group at a wide-angle end. 本発明の撮像装置の要部概略図Schematic diagram of main parts of the imaging device of the present invention

以下、本発明のズームレンズ及びそれを有する撮像装置について説明する。本発明のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、負の屈折力の第５レンズ群より構成されている。ここで屈折力とは光学的パワーのことであり、焦点距離の逆数である。   Hereinafter, a zoom lens according to the present invention and an imaging apparatus having the same will be described. The zoom lens according to the present invention includes a first lens unit having a positive refractive power, a second lens unit having a negative refractive power, a third lens unit having a positive refractive power, and a positive lens unit arranged in order from the object side to the image side. The fourth lens group has a refractive power and the fifth lens group has a negative refractive power. Here, the refractive power is an optical power, which is the reciprocal of the focal length.

ズーミングに際して第１レンズ群は不動で、第２レンズ群と第４レンズ群は移動する。ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化する。第１レンズ群は物体側から像側へ順に負の屈折力のレンズ成分、光路を折り曲げる反射面を含む反射部材を有している。   During zooming, the first lens group does not move, and the second lens group and the fourth lens group move. During zooming, the distance between adjacent lens groups changes. The first lens group includes, in order from the object side to the image side, a lens component having a negative refractive power and a reflecting member including a reflecting surface that bends an optical path.

図１は本発明の実施例１のズームレンズの広角端（短焦点距離端）におけるレンズ断面図である。図２（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ実施例１のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端（長焦点距離端）における収差図である。実施例１はズーム比４．７１、Ｆナンバー２．９７〜５．８０のズームレンズである。   FIG. 1 is a sectional view of a zoom lens according to a first embodiment of the present invention at a wide-angle end (short focal length end). FIGS. 2A, 2B, and 2C are aberration diagrams at the wide-angle end, an intermediate zoom position, and a telephoto end (long focal length end) of the zoom lens according to the first embodiment, respectively. The first embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 4.71 and an F number of 2.97 to 5.80.

図３は本発明の実施例２のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図４（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ実施例２のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例２はズーム比４．７１、Ｆナンバー３．０９〜５．９２のズームレンズである。   FIG. 3 is a sectional view of a zoom lens according to a second embodiment of the present invention at the wide-angle end. FIGS. 4A, 4B, and 4C are aberration diagrams at the wide-angle end, an intermediate zoom position, and a telephoto end of the zoom lens according to the second embodiment, respectively. Example 2 is a zoom lens having a zoom ratio of 4.71 and an F number of 3.09 to 5.92.

図５は本発明の実施例３のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図６（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ実施例３のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例２はズーム比４．７１、Ｆナンバー３．６０〜８．００のズームレンズである。   FIG. 5 is a sectional view of a zoom lens according to a third embodiment of the present invention at the wide-angle end. 6A, 6B, and 6C are aberration diagrams at the wide-angle end, a middle zoom position, and a telephoto end of the zoom lens according to the third embodiment, respectively. Example 2 is a zoom lens having a zoom ratio of 4.71 and an F number of 3.60 to 8.00.

図７は本発明の実施例４のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図８（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ実施例４のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例４はズーム比４．７１、Ｆナンバー３．５７〜７．８４のズームレンズである。   FIG. 7 is a sectional view of a zoom lens according to a fourth embodiment of the present invention at the wide-angle end. FIGS. 8A, 8B, and 8C are aberration diagrams at the wide-angle end, an intermediate zoom position, and a telephoto end of the zoom lens according to the fourth embodiment, respectively. Example 4 is a zoom lens having a zoom ratio of 4.71 and an F number of 3.57 to 7.84.

図９は本発明の実施例５のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図１０（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ実施例５のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例５はズーム比４．７１、Ｆナンバー３．６０〜６．５１のズームレンズである。   FIG. 9 is a sectional view of a zoom lens according to a fifth embodiment of the present invention at the wide-angle end. FIGS. 10A, 10B, and 10C are aberration diagrams at the wide-angle end, a middle zoom position, and a telephoto end of the zoom lens according to the fifth embodiment, respectively. Example 5 is a zoom lens having a zoom ratio of 4.71 and an F number of 3.60 to 6.51.

各実施例のレンズ断面図ではプリズム内に設けた反射面を有する反射部材（プリズム）で光路を折り曲げているが各レンズ断面図では便宜上光路を展開した状態で示している。図１１は実施例１のズームレンズの広角端において反射部材で光路を折り曲げた状態のレンズ断面図である。図１２（Ａ）、（Ｂ）は本発明のズームレンズにおける光路の説明図である。図１３は本発明のズームレンズにおける光路の説明図である。図１４は本発明のズームレンズを備えるカメラ（撮像装置）の要部概略図である。   In the lens cross-sectional views of the respective embodiments, the optical path is bent by a reflecting member (prism) having a reflecting surface provided in the prism. However, in each lens cross-sectional view, the optical path is shown in an expanded state for convenience. FIG. 11 is a sectional view of the zoom lens according to the first exemplary embodiment in a state where the optical path is bent by the reflection member at the wide-angle end. FIGS. 12A and 12B are explanatory diagrams of an optical path in the zoom lens of the present invention. FIG. 13 is an explanatory diagram of an optical path in the zoom lens of the present invention. FIG. 14 is a schematic diagram of a main part of a camera (imaging device) including the zoom lens of the present invention.

各実施例のズームレンズはビデオカメラやデジタルカメラそして銀塩フィルムカメラ等の撮像装置に用いられる撮像光学系である。レンズ断面図において、左方が被写体側（物体側）（前方）で、右方が像側（後方）である。レンズ断面図において、ｉは物体側からのレンズ群の順番を示し、ＧＲｉは第ｉレンズ群である。ＧＲ１ｎは負の屈折力のレンズ成分である。ＧＲ１ｐは正の屈折力のレンズ成分である。ＧＲ５ｐは正の屈折力のレンズ成分である。   The zoom lens in each embodiment is an imaging optical system used in an imaging device such as a video camera, a digital camera, and a silver halide film camera. In the lens cross-sectional view, the left side is the object side (object side) (front), and the right side is the image side (rear). In the lens cross-sectional view, i indicates the order of the lens groups from the object side, and GRi is the i-th lens group. GR1n is a lens component having a negative refractive power. GR1p is a lens component having a positive refractive power. GR5p is a lens component having a positive refractive power.

ＳＰはＦナンバー光束を制限する開口絞りである。ＰＲは光路折り曲げ用の反射部材であり、各実施例では反射面を有し、光路上の光路を９０度又は９０度前後（９０°±１０°）折り曲げるプリズム（ガラス材又はプラスチック材）よりなっている。ＧＢは光学フィルター、フェースプレート、水晶ローパスフィルター、赤外カットフィルター等に相当する光学ブロックである。   SP is an aperture stop for limiting the F-number light beam. PR is a reflecting member for bending the optical path. In each embodiment, the reflecting member has a reflecting surface, and is formed of a prism (glass or plastic) that bends the optical path on the optical path by 90 degrees or around 90 degrees (90 ° ± 10 °). ing. GB is an optical block corresponding to an optical filter, a face plate, a quartz low-pass filter, an infrared cut filter, and the like.

ＩＰは像面であり、ビデオカメラやデジタルスチルカメラの撮影光学系として使用する際にはＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面に、銀塩フィルム用カメラのときはフィルム面に相当する感光面が置かれる。矢印は広角端から望遠端へのズーミングにおける各レンズ群の移動軌跡を示している。レンズ断面図においてｙは撮像素子の短辺方向である。ｘは撮像素子の長辺方向である。ｚは光軸方向である。   IP is an image plane. When used as a photographing optical system of a video camera or a digital still camera, the image plane of a solid-state image sensor (photoelectric conversion element) such as a CCD sensor or a CMOS sensor is used for a silver halide film camera. Denotes a photosensitive surface corresponding to the film surface. Arrows indicate the movement locus of each lens unit during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. In the lens sectional view, y is the short side direction of the image sensor. x is the long side direction of the image sensor. z is the optical axis direction.

収差図のうち、球面収差図において、d-lineはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、g-lineはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）である。非点収差図においてΔＭはｄ線のメリディオナル像面、ΔＳはｄ線のサジタル像面である。倍率色収差のｇはｇ線である。ωは半画角（撮影画角の半分の値）（度）、ＦｎｏはＦナンバーである。尚、以下の各実施例において広角端と望遠端は変倍用レンズ群が機構上光軸上を移動可能な範囲の両端に位置したときのズーム位置をいう。   Among the aberration diagrams, in the spherical aberration diagram, d-line is d-line (wavelength 587.6 nm), and g-line is g-line (wavelength 435.8 nm). In the astigmatism diagram, ΔM is a meridional image plane of d-line, and ΔS is a sagittal image plane of d-line. The g of the chromatic aberration of magnification is the g line. ω is a half angle of view (a half value of the photographing angle of view) (degree), and Fno is an F number. In each of the following embodiments, the wide-angle end and the telephoto end refer to zoom positions when the zooming lens group is located at both ends of a range in which the lens unit can move on the optical axis in terms of mechanism.

本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された次のレンズ群より構成されている。正の屈折力の第１レンズ群ＧＲ１、負の屈折力の第２レンズ群ＧＲ２、正の屈折力の第３レンズ群ＧＲ３、正の屈折力の第４レンズ群ＧＲ４、負の屈折力の第５レンズ群ＧＲ５にて構成している。第１レンズ群ＧＲ１を正の屈折力、第２レンズ群ＧＲ２を負の屈折力よりなるポジティブリードタイプの屈折力配置を採用することで、高ズーム比化を図りつつ、前玉（第１レンズ群ＧＲ１）および第２レンズ群ＧＲ２以降のレンズ群の小径化を図っている。   The zoom lens according to the present invention includes the following lens groups arranged in order from the object side to the image side. A first lens group GR1 having a positive refractive power, a second lens group GR2 having a negative refractive power, a third lens group GR3 having a positive refractive power, a fourth lens group GR4 having a positive refractive power, and a fourth lens group GR4 having a negative refractive power. It comprises five lens groups GR5. The first lens group GR1 has a positive refractive power and the second lens group GR2 has a positive lead type refractive power arrangement having a negative refractive power. The diameters of the lens groups GR1) and the second lens group GR2 and thereafter are reduced.

また第３レンズ群ＧＲ３を正の屈折力、第４レンズ群ＧＲ４を正の屈折力、第５レンズ群ＧＲ５を負の屈折力とした望遠型の屈折力配置とすることで、レンズ全長を短縮している。特に第４レンズ群ＧＲ４および第５レンズ群ＧＲ５の焦点距離の比を適切に設定（値は後述）することで、第５レンズ群ＧＲ５を像面ＩＰ側に寄せ、ズーミングに際しての第４レンズ群ＧＲ４の移動距離を十分確保することができるレンズ構成としている。   Further, the third lens group GR3 has a positive refractive power, the fourth lens group GR4 has a positive refractive power, and the fifth lens group GR5 has a negative refractive power. are doing. In particular, by appropriately setting the ratio of the focal lengths of the fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5 (values will be described later), the fifth lens group GR5 is moved toward the image plane IP side, and the fourth lens group GR2 is zoomed. The lens configuration is such that the moving distance of the GR 4 can be sufficiently secured.

また、ズーミングに際し、第１レンズ群ＧＲ１を不動とし、ズーミングに際して可動レンズ群を少なくし、鏡筒構造を簡略化して撮像装置のレンズユニットを小型化している。また、最も物体側の第１レンズ群ＧＲ１を不動とし、レンズユニットを密閉構造とすることにより、外乱に対して強固な撮像装置を実現している。   In zooming, the first lens group GR1 is not moved, the number of movable lens groups is reduced during zooming, the lens barrel structure is simplified, and the lens unit of the imaging device is downsized. In addition, the first lens group GR1 closest to the object side is immovable, and the lens unit has a sealed structure, thereby realizing an imaging device that is robust against disturbance.

実施例１乃至３、実施例５では、第３レンズ群ＧＲ３の最も物体側の鏡筒枠が開口絞りの役割を担っている。図９の実施例４では第３レンズ群ＧＲ３の像側近傍に開口絞りＳＰを個別に配置している。全系の小型化、空間確保、部品点数の削減の観点から、第３レンズ群ＧＲ３の有効径（第３レンズ群ＧＲ３の内のいずれか）がそのまま開口絞りの役割を担っていることが好ましい。この他、製造の観点から、第３レンズ群ＧＲ３の鏡筒のうち最も物体側の面、または最も像側の面が開口絞りの役割を担っていることが好ましい。   In Embodiments 1 to 3 and Embodiment 5, the lens barrel closest to the object side of the third lens group GR3 plays the role of an aperture stop. In Example 4 of FIG. 9, the aperture stops SP are individually arranged near the image side of the third lens group GR3. It is preferable that the effective diameter of the third lens group GR3 (any one of the third lens groups GR3) directly plays the role of an aperture stop from the viewpoint of miniaturization of the entire system, securing space, and reducing the number of components. . In addition, from the viewpoint of manufacturing, it is preferable that the most object-side surface or the most image-side surface of the lens barrel of the third lens group GR3 plays the role of an aperture stop.

本発明のズームレンズにおいて、ズーミングに際し、第１レンズ群ＧＲ１は不動である。これによりズーミングに際してレンズ全長が一定となる構成として撮像装置を密閉構造として、静音性や耐衝撃性に強い鏡筒構造を構築している。また、本発明のズームレンズにおいては、次の条件式を満足する。   In the zoom lens of the present invention, the first lens group GR1 does not move during zooming. As a result, the imaging device is hermetically sealed so that the entire length of the lens is constant during zooming, and a lens barrel structure that is strong in silence and impact resistance is constructed. The zoom lens according to the present invention satisfies the following conditional expression.

広角端から望遠端へのズーミングにおける第２レンズ群ＧＲ２の移動量をＭ２とする。広角端から望遠端へのズーミングにおける第４レンズ群ＧＲ４の移動量をＭ４とする。第４レンズ群ＧＲ４の屈折力をφ４とする。第５レンズ群ＧＲ５の屈折力をφ５とする。このとき、
０．１＜−Ｍ２／Ｍ４＜１．０ ・・・（１）
０．１０＜−φ４／φ５＜１．７０ ・・・（２）
なる条件式を満足する。 The amount of movement of the second lens group GR2 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M2. The amount of movement of the fourth lens group GR4 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M4. The refractive power of the fourth lens group GR4 is φ4. The refractive power of the fifth lens group GR5 is assumed to be φ5. At this time,
0.1 <−M2 / M4 <1.0 (1)
0.10 <−φ4 / φ5 <1.70 (2)
The following conditional expression is satisfied.

ここでレンズ群の移動量とは、広角端における光軸上の位置と望遠端における光軸上の位置の差に相当し、移動量の符号は広角端に比べて望遠端においてレンズ群が像側に位置するときを正、物体側に位置するときを負とする。なお、屈折力は焦点距離の逆数であり、第４レンズ群ＧＲ４の焦点距離をｆ４、第５レンズ群ＧＲ５の焦点距離をｆ５とするとき、
φ４＝１／ｆ４、φ５＝１／ｆ５
である。以降、各レンズ群の屈折力と焦点距離との関係についても同様である。 Here, the movement amount of the lens group corresponds to the difference between the position on the optical axis at the wide-angle end and the position on the optical axis at the telephoto end, and the sign of the movement amount indicates that the lens group has an image at the telephoto end compared to the wide-angle end. Is positive when it is located on the object side, and negative when it is located on the object side. The refractive power is the reciprocal of the focal length. When the focal length of the fourth lens group GR4 is f4 and the focal length of the fifth lens group GR5 is f5,
φ4 = 1 / f4, φ5 = 1 / f5
It is. Hereinafter, the same applies to the relationship between the refractive power and the focal length of each lens group.

次に各条件式の技術的意味について説明する。条件式（１）は、広角端から望遠端へのズーミングに際しての第２レンズ群ＧＲ２の移動量と第４レンズ群ＧＲ４の移動量との比を規定している。本発明のズームレンズにおいては、主たる変倍を第２レンズ群ＧＲ２と４レンズ群ＧＲ４にて分担している。その中で条件式（１）が意味するところは第４レンズ群ＧＲ４を主変倍とし、各レンズ群の有効径の大型化を抑制することである。条件式（１）内の符号が示すように、変倍に際し第２レンズ群ＧＲ２と第４レンズ群ＧＲ４は移動方向が逆向きになる。   Next, the technical meaning of each conditional expression will be described. Conditional expression (1) defines the ratio between the amount of movement of the second lens group GR2 and the amount of movement of the fourth lens group GR4 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. In the zoom lens of the present invention, the main zooming is shared between the second lens group GR2 and the four lens groups GR4. Among them, the conditional expression (1) means that the fourth lens group GR4 is used as the main variable power, and the enlargement of the effective diameter of each lens group is suppressed. As indicated by the sign in conditional expression (1), the moving directions of the second lens group GR2 and the fourth lens group GR4 are opposite during zooming.

図１２（Ａ）、（Ｂ）は条件式（１）の効果に関する模式図である。図１２（Ａ）と図１２（Ｂ）はズーミングに際しての第２レンズ群ＧＲ２の移動距離が短い場合と長い場合の違いをそれぞれ表している。また望遠端において最軸外光線のうち最も光軸から離れた側のマージナル光線を、最外光線ＬＵｔとして示している。図１２（Ａ）で示されるように、第２レンズ群ＧＲ２の移動距離が小さいほど、最外光線ＬＵｔを光軸に近い領域で捉えることができ、第２レンズ群ＧＲ２の有効径を小さく抑えることができる。   FIGS. 12A and 12B are schematic diagrams relating to the effect of the conditional expression (1). FIGS. 12A and 12B show a difference between a case where the moving distance of the second lens group GR2 during zooming is short and a case where it is long. At the telephoto end, the marginal ray farthest from the optical axis among the outermost off-axis rays is shown as the outermost ray LUt. As shown in FIG. 12A, as the moving distance of the second lens group GR2 is smaller, the outermost ray LUt can be captured in a region closer to the optical axis, and the effective diameter of the second lens group GR2 is reduced. be able to.

もし第２レンズ群ＧＲ２の移動距離が増えた場合、図１２（Ｂ）に示すように最外光線ＬＵｔは、第１レンズ群ＧＲ１の射出角度のまま軸外へ膨らんでいく。光束径を保つために最外光線ＬＵｔを像面に結像しようとすると、第２レンズ群ＧＲ２の有効径を大きくしなければならない（第２レンズ群ＧＲ２の有効径の増大量をΔＲ２で模式的に示した）。さらに軸外光線が光軸径方向に広がることに起因し、負の屈折力が大きい第２レンズ群ＧＲ２においては、径方向でより外側の面を使用しなければならず（つまり軸外光線のレンズ入射高が大きくなる）、結果として高次収差が増す方向に働いてしまう。   If the moving distance of the second lens group GR2 increases, the outermost ray LUt expands off-axis at the exit angle of the first lens group GR1 as shown in FIG. In order to image the outermost ray LUt on the image plane in order to maintain the light beam diameter, the effective diameter of the second lens group GR2 must be increased (the increase in the effective diameter of the second lens group GR2 is schematically represented by ΔR2). Shown). Further, due to the fact that the off-axis rays spread in the optical axis radial direction, in the second lens group GR2 having a large negative refractive power, the outer surface in the radial direction must be used (that is, the off-axis rays must be used). As a result, the higher order aberration works in a direction to increase.

上記のような課題は、ズームレンズに入射直後の、光線角度が大きい第２レンズ群ＧＲ２までで特に発生しやすくなる。対して軸外光線の角度が光軸に対し略平行に近づく第３レンズ群ＧＲ３以降では発生しにくいことが、光線追跡から明らかである。そこで本発明のズームレンズでは第４レンズ群ＧＲ４に主変倍の機能を多く配分することで、上記課題を改善している。   The above-described problem is particularly likely to occur up to the second lens group GR2 immediately after the light enters the zoom lens, where the light ray angle is large. On the other hand, it is clear from ray tracing that it hardly occurs after the third lens group GR3 where the angle of the off-axis ray approaches substantially parallel to the optical axis. Therefore, in the zoom lens according to the present invention, the above-described problem is improved by distributing the main zooming function to the fourth lens group GR4 in large numbers.

以上のように条件式（１）を満足することにより、主変倍機能を第２レンズ群ＧＲ２に代わって開口絞り（第３レンズ群ＧＲ３近傍に設置）の後方のレンズ群である第４レンズ群ＧＲ４に多く持たせている。これによって、第２レンズ群ＧＲ２以降のレンズ群の有効径を小さく抑えている。同時に、有効径を小さくすることにより、特に望遠端において光線の第２レンズ群ＧＲ２への入射高が小さい領域で済むことにより、これにより高次収差の発生を軽減している。このようにして、良好な光学性能を維持したまま、各レンズ群の有効径が小さくなるようにしている。   By satisfying conditional expression (1) as described above, the fourth lens, which is the lens group behind the aperture stop (installed near the third lens group GR3), replaces the second lens group GR2 with the main zoom function. The group GR4 has many. As a result, the effective diameters of the lens units subsequent to the second lens unit GR2 are kept small. At the same time, by reducing the effective diameter, particularly in the region where the light ray is incident on the second lens group GR2 at the telephoto end at a small height, the occurrence of higher-order aberrations is reduced. In this way, the effective diameter of each lens group is reduced while maintaining good optical performance.

条件式（１）の下限を超えると、第２レンズ群ＧＲ２の変倍分担が小さくなりすぎる光学配置となり、実質的な第２レンズ群ＧＲ２の変倍が少ないことになる。光学瞳より物体側で変倍が少なくなる結果、ズーミングに際してＦナンバーの変動が増大する。特に望遠端におけるＦナンバーが大きくなってくる。   If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the variable power allocation of the second lens group GR2 will be too small, resulting in a substantial reduction in the power of the second lens group GR2. As a result of the reduction in magnification on the object side relative to the optical pupil, the fluctuation of the F-number increases during zooming. In particular, the F-number at the telephoto end increases.

一方、上限を超えると、第２レンズ群ＧＲ２の変倍分担量（移動量）が大きくなりすぎ、前述の通り各レンズ群の有効径が増大したり、収差補正が困難になる。また、ズーミングに際しての第２レンズ群ＧＲ２の移動量が大きくなりすぎ、ズーミングに際して第１レンズ群ＧＲ１を不動とした構成においては、前玉有効径が増大し、全系の小型化が困難になる。   On the other hand, if the upper limit is exceeded, the variable power share (movement amount) of the second lens group GR2 becomes too large, and as described above, the effective diameter of each lens group increases, and it becomes difficult to correct aberrations. In addition, in a configuration in which the amount of movement of the second lens group GR2 during zooming is too large and the first lens group GR1 is not moved during zooming, the effective diameter of the front lens increases, making it difficult to reduce the size of the entire system. .

条件式（２）は、第４レンズ群ＧＲ４の屈折力と第５レンズ群ＧＲ５の屈折力との比を規定している。条件式（２）は、第４レンズ群ＧＲ４と第５レンズ群ＧＲ５を適正なパワー配置とし、ズーミングに際しての第４レンズ群ＧＲ４の可動域を十分確保しつつレンズ全長を短縮するためのものである。   Conditional expression (2) defines the ratio between the refractive power of the fourth lens group GR4 and the refractive power of the fifth lens group GR5. Conditional expression (2) is for setting the fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5 to an appropriate power arrangement, and shortening the entire length of the lens while sufficiently securing the movable range of the fourth lens group GR4 during zooming. is there.

正の屈折力の第４レンズ群ＧＲ４と負の屈折力の第５レンズ群ＧＲ５の関係は、いわゆるテレフォト配置になっている。テレフォト配置の特徴としては、実際のレンズ位置に対し主点位置が物体側に寄ることが挙げられる。テレフォト関係のレンズ群間で屈折力比を適正に調整すれば、主点位置を実体のレンズから離れた位置まで移動させることができる。   The relationship between the fourth lens group GR4 having a positive refractive power and the fifth lens group GR5 having a negative refractive power is a so-called telephoto arrangement. The feature of the telephoto arrangement is that the principal point position is closer to the object side than the actual lens position. If the refractive power ratio is appropriately adjusted between the lens groups related to the telephoto, the principal point can be moved to a position far from the actual lens.

前述の通り、本発明のズームレンズは条件式（１）によって第４レンズ群ＧＲ４が主変倍を担っていることから、高ズーム比化のためには、変倍時における第４レンズ群ＧＲ４の移動距離を長くする必要がある。つまり単純に条件式（１）を満たすだけでは、第４レンズ群ＧＲ４の移動距離が延び、結果的にレンズ全長が延びてしまう。レンズ全長を短くするためには、限られた空間を有効利用する必要がある。   As described above, in the zoom lens according to the present invention, the fourth lens group GR4 performs the main zooming according to the conditional expression (1). Therefore, in order to increase the zoom ratio, the fourth lens group GR4 during zooming is used. It is necessary to increase the moving distance of the vehicle. In other words, simply satisfying conditional expression (1) increases the moving distance of the fourth lens group GR4, and consequently the overall length of the lens. In order to shorten the overall length of the lens, it is necessary to effectively use a limited space.

条件式（２）は、上記のテレフォト配置の効果を利用し、バックフォーカスを短縮するためのものである。なおバックフォーカスとは、屈折力を持つ最も像側のレンズ面（実施例では第５レンズ群の最終レンズ面）から像面までの空気換算距離で規定しており、このことは以下同様である。該範囲はテレフォト配置における後群（ここでは第５レンズ群）のレンズ実体が像面に寄っている程、無駄な空間が少なくなる為、より効果的となる。加えて条件式（２）は、ズーミングに際しての第５レンズ群ＧＲ５の可動域の適正範囲を表している。   Conditional expression (2) is for shortening the back focus by utilizing the effect of the telephoto arrangement described above. The back focus is defined as the air-equivalent distance from the lens surface closest to the image having refractive power (the last lens surface of the fifth lens unit in the embodiment) to the image surface, and the same applies hereinafter. . This range is more effective because the useless space is reduced as the lens entity of the rear group (here, the fifth lens group) in the telephoto arrangement is closer to the image plane. In addition, conditional expression (2) represents an appropriate range of the movable range of the fifth lens group GR5 during zooming.

各実施例では第５レンズ群ＧＲ５も変倍機能を少なからず分担しており、またフォーカス機能を持たせているから、第５レンズ群ＧＲ５に対しても最低限の可動範囲を確保するようにしている。   In each embodiment, the fifth lens group GR5 also shares a variable magnification function to a considerable extent, and has a focusing function. Therefore, a minimum movable range is ensured for the fifth lens group GR5. ing.

以上のように条件式（２）によって、条件式（１）で新たに発生した課題に対し、第４レンズ群ＧＲ４および第５レンズ群ＧＲ５の屈折力の比を最適化することで、高ズーム比化を図りつつ、全系の小型化を図っている。   As described above, by using the conditional expression (2), by optimizing the ratio of the refractive powers of the fourth lens unit GR4 and the fifth lens unit GR5 to the problem newly generated in the conditional expression (1), a high zoom is achieved. The size of the entire system is being reduced while the ratio is being improved.

条件式（２）の上限を超えると、第５レンズ群ＧＲ５の負の屈折力が相対的に小さい状態となり、これはテレフォト効果を弱めることとなる。つまりレンズ全長を短くするのが困難になる。または主変倍レンズ群である第４レンズ群ＧＲ４の可動域を長くすることが難しくなり、高ズーム比化が困難になる。   If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the negative refractive power of the fifth lens group GR5 will be relatively small, which will weaken the telephoto effect. That is, it becomes difficult to shorten the entire length of the lens. Alternatively, it becomes difficult to extend the movable range of the fourth lens group GR4, which is the main variable power lens group, and it becomes difficult to increase the zoom ratio.

一方、下限を超えると、レンズ群が像面や光学フィルターに接触したり、第５レンズ群ＧＲ５のズーミングに際しての可動域を多くするのが難しくなってくる。さらに、第４レンズ群ＧＲ４と第５レンズ群ＧＲ５の主点位置からみて、第４レンズ群ＧＲ４の実体が像側に寄りすぎてしまう。このため第４レンズ群ＧＲ４は第３レンズ群ＧＲ３から射出された光線が径方向により大きく広がった状態で光線を受け取らなければならなくなる。結局、第４レンズ群ＧＲ４のレンズ径が大きくなり、全系が大型化してくる。   On the other hand, if the lower limit is exceeded, it becomes difficult for the lens group to come into contact with the image surface or the optical filter, or to increase the movable range during zooming of the fifth lens group GR5. Furthermore, the entity of the fourth lens group GR4 is too close to the image side when viewed from the principal points of the fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5. For this reason, the fourth lens group GR4 must receive the light beam emitted from the third lens group GR3 in a state where the light beam spreads in the radial direction. Eventually, the lens diameter of the fourth lens group GR4 increases, and the entire system becomes larger.

条件式（１）と（２）を同時に満足することにより、高い光学性能を確保しつつ、全系の小型化が容易なズームレンズを得ている。   By satisfying conditional expressions (1) and (2) at the same time, it is possible to obtain a zoom lens that can easily be reduced in size while ensuring high optical performance.

本発明において、より好ましくは条件式（１）（２）の数値範囲を下記の数値範囲とするのがよい。
０．１４＜−Ｍ２／Ｍ４＜０．９５ ・・・（１ａ）
０．２０＜−φ４／φ５＜１．６５ ・・・（２ａ） In the present invention, the numerical ranges of the conditional expressions (1) and (2) are more preferably set to the following numerical ranges.
0.14 <−M2 / M4 <0.95 (1a)
0.20 <−φ4 / φ5 <1.65 (2a)

本発明において、さらに好ましくは条件式（１ａ）、（２ａ）の数値範囲を下記の数値範囲とするのがよい。
０．１６＜−Ｍ２／Ｍ４＜０．９０ ・・・（１ｂ）
０．３０＜−φ４／φ５＜１．６０ ・・・（２ｂ） In the present invention, the numerical ranges of the conditional expressions (1a) and (2a) are more preferably set to the following numerical ranges.
0.16 <-M2 / M4 <0.90 (1b)
0.30 <−φ4 / φ5 <1.60 (2b)

各実施例において好ましくは次の条件式のうち１つ以上を満足するのが良い。広角端におけるバックフォーカスをｂｋｗ、レンズ全長をＬとする。第５レンズ群ＧＲ５の最も像側に、正の屈折力のレンズ成分ＧＲ５ｐを有しており、レンズ成分ＧＲ５ｐの屈折力をφ５ｐ、第５レンズ群ＧＲ５の屈折力をφ５とする。ここでレンズ成分とは単一レンズ又は複数のレンズを接合した接合レンズをいう。   In each embodiment, it is preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions. The back focus at the wide-angle end is bkw, and the entire length of the lens is L. The fifth lens group GR5 has a lens component GR5p having a positive refractive power closest to the image side. The refractive power of the lens component GR5p is φ5p, and the refractive power of the fifth lens group GR5 is φ5. Here, the lens component refers to a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented.

第１レンズ群ＧＲ１の屈折力をφ１、第３レンズ群ＧＲ３の屈折力をφ３とする。第２レンズ群ＧＲ２の屈折力をφ２、望遠端における全系の屈折力をφｔとする。第１レンズ群ＧＲ１の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群ＧＲ１の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離（レンズ群厚）をＤ１、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとする。反射部材ＰＲはプリズムよりなり、プリズムの材料のｄ線における屈折率をＮｄｐｒとする。   The refractive power of the first lens group GR1 is φ1, and the refractive power of the third lens group GR3 is φ3. The refractive power of the second lens group GR2 is φ2, and the refractive power of the entire system at the telephoto end is φt. The distance (lens group thickness) on the optical axis from the most object side lens surface of the first lens group GR1 to the most image side lens surface of the first lens group GR1 is D1, and the focal length of the entire system at the telephoto end is ft. And The reflecting member PR is composed of a prism, and the refractive index of the material of the prism at d-line is Ndpr.

このとき、次の条件式のうち１つ以上を満足するのが良い。
ｂｋｗ／Ｌ＜０．１２ ・・・（３）
０．０５＜−φ５ｐ／φ５＜１．５０ ・・・（４）
０．２＜φ３／φ１＜１．１ ・・・（５）
（６（欠番））
０．１＜Ｄ１／ｆｔ＜０．６ ・・・（７）
１．８＜Ｎｄｐｒ＜２．５ ・・・（８） At this time, it is preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions.
bkw / L <0.12 (3)
0.05 <−φ5p / φ5 <1.50 (4)
0.2 <φ3 / φ1 <1.1 (5)
( 6 (missing number) )
0.1 <D1 / ft <0.6 (7)
1.8 <Ndpr <2.5 (8)

次に前述の条件式の技術的意味について説明する。条件式（３）は、バックフォーカスとレンズ全長の比に関し、バックフォーカスがレンズ全長に対して短いことを意味する。レンズ全長に対するバックフォーカスの長さが１２％未満であれば、主変倍レンズ群である第４レンズ群ＧＲ４の可動距離を充分多く確保でき、高い光学性能を確保しつつ、高ズーム比で全系の小型化を図ることが容易となる。   Next, the technical meaning of the above conditional expression will be described. Conditional expression (3) means that the back focus is shorter than the entire length of the lens with respect to the ratio of the back focus to the entire length of the lens. When the length of the back focus with respect to the entire length of the lens is less than 12%, the movable distance of the fourth lens group GR4, which is the main variable power lens group, can be secured sufficiently long, and a high zoom ratio can be achieved while securing high optical performance. It is easy to reduce the size of the system.

また、条件式（３）の右辺は小さければ小さいほど、全系の小型化の効果が大きいが、最も像側のレンズ群（各実施例では第５レンズ群ＧＲ５）をフォーカスレンズ群とした場合は、フォーカスレンズ群自身の可動域も十分多く確保する必要がある。この為、条件式（３）の左辺は１％〜１１％程度が最も好ましい（後述する条件式（３ａ）に相当）。   Further, the smaller the right side of conditional expression (3) is, the greater the effect of miniaturization of the whole system is. However, when the lens group closest to the image side (the fifth lens group GR5 in each embodiment) is a focus lens group. It is necessary to secure a sufficiently large movable range of the focus lens group itself. For this reason, the left side of conditional expression (3) is most preferably about 1% to 11% (corresponding to conditional expression (3a) described later).

条件式（４）は、第５レンズ群ＧＲ５内におけるレンズ成分の配置を最適化し、像面への入射角の増大を軽減するためのものである。技術内容を図１３を用いて解説する。条件式（４）内の符号からわかるように、第５レンズ群ＧＲ５内で最も像側のレンズ成分（以降、第５レンズ群ＧＲ５のレンズ成分ＧＲ５ｐと呼ぶ）の屈折力φ５ｐは正である。第５レンズ群ＧＲ５全体の屈折力が負であるため、第５レンズ群ＧＲ５を負レンズだけで構成してしまうと周辺光束の像面への入射角が大きくなり、シェーディング特性が低下してくる。   Conditional expression (4) is for optimizing the arrangement of the lens components in the fifth lens group GR5, and for reducing the increase in the angle of incidence on the image plane. The technical contents will be described with reference to FIG. As can be seen from the sign in the conditional expression (4), the refractive power φ5p of the lens component closest to the image side in the fifth lens group GR5 (hereinafter, referred to as the lens component GR5p of the fifth lens group GR5) is positive. Since the refractive power of the entire fifth lens group GR5 is negative, if the fifth lens group GR5 is composed of only a negative lens, the incident angle of the peripheral light beam on the image plane increases, and the shading characteristics deteriorate. .

そこで最も像側のレンズ成分を正の屈折力とし、さらに条件式（４）で規定した数値範囲にすることで像面への入射角度を小さく抑えている。また第５レンズ群ＧＲ５の最終レンズ面で光線の無理な屈折（負のパワーなので軸外に広がる方向）を抑制し、第５レンズ群ＧＲ５の有効径端と像面の高さを近い量に設定して、像面を含めた全系にわたって同程度の有効径を維持している。   Therefore, the lens component closest to the image side is set to a positive refractive power, and the angle of incidence on the image plane is suppressed to a small value by setting the lens component in the numerical range defined by conditional expression (4). In addition, the final lens surface of the fifth lens group GR5 suppresses the excessive refraction of the light beam (in the direction that spreads out of the axis due to the negative power), so that the height of the effective diameter end of the fifth lens group GR5 and the height of the image plane are close to each other. By setting, the same effective diameter is maintained throughout the entire system including the image plane.

条件式（４）の上限を上回ると、第５レンズ群ＧＲ５ｐに含まれるレンズ成分ＧＲ５ｐの正の屈折力φ５ｐが相対的に大きくなる。第５レンズ群ＧＲ５全体の屈折力φ５が負であるため、辻褄合わせとして第５レンズ群ＧＲ５内の残りの群（第５レンズ群ＧＲ５のレンズ成分ＧＲ５ｎと呼ぶ。図３内に図示）と第５レンズ群ＧＲ５のレンズ成分ＧＲ５ｐとの距離を広げることになり、レンズ全長が伸びてしまうためよくない。一方、下限を下回ると、先述のように第５レンズ群ＧＲ５のレンズ成分ＧＲ５ｐの正の屈折力が小さくなりすぎるために像面への入射角度が大きくなってしまう。   When the value exceeds the upper limit of conditional expression (4), the positive refractive power φ5p of the lens component GR5p included in the fifth lens group GR5p becomes relatively large. Since the refractive power φ5 of the entire fifth lens group GR5 is negative, the remaining groups in the fifth lens group GR5 (referred to as the lens component GR5n of the fifth lens group GR5, shown in FIG. 3) and the fifth lens group GR5 are consistently described. The distance from the lens component GR5p of the five-lens group GR5 is increased, which is not preferable because the overall length of the lens is increased. On the other hand, when the value is below the lower limit, the positive refracting power of the lens component GR5p of the fifth lens group GR5 becomes too small as described above, so that the angle of incidence on the image plane increases.

条件式（５）は、第３レンズ群ＧＲ３と第１レンズ群ＧＲ１の屈折力の比に関し、第２レンズ群ＧＲ２以降のレンズ径（有効径）の小径化を図るためのものである。条件式（５）の上限を上回り、第１レンズ群ＧＲ１の正の屈折力が小さくなりすぎると、第１レンズ群ＧＲ１から射出された軸上光線の収束が足りなくなり、第２レンズ群ＧＲ２の有効径が増大してくる。一方、条件式（５）の下限を下回り、第３レンズ群ＧＲ３の正の屈折力が小さくなりすぎると、軸外光線が広がってしまい、第４レンズ群ＧＲ４以降のレンズ群の有効径が大型化してくる。   Conditional expression (5) is for reducing the lens diameter (effective diameter) of the second and subsequent lens groups GR2 with respect to the refractive power ratio of the third lens group GR3 and the first lens group GR1. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded and the positive refractive power of the first lens group GR1 is too small, the convergence of the axial rays emitted from the first lens group GR1 will be insufficient, and the second lens group GR2 will not be focused. The effective diameter increases. On the other hand, when the value goes below the lower limit of the conditional expression (5) and the positive refractive power of the third lens group GR3 becomes too small, the off-axis rays spread, and the effective diameter of the lens group after the fourth lens group GR4 becomes large. It will become.

また、各実施例において、第１レンズＧＲ１群内に反射部材を配置し、第１レンズ群ＧＲ１にて光軸を９０度屈曲する構成としている。ここで、各実施例で反射面は図示していないが、第１レンズ群ＧＲ１内に全反射を利用したプリズムを配置する構成としている。また、光軸の屈曲方向については、撮像面の短辺方向（ｙ方向）に光軸を屈曲する配置とすることで、撮像装置の厚さを薄型化している。また、前玉径を小型化する構成をとることにより、全反射を利用したプリズムを小型化し撮像装置のユニット厚を薄型化している。   In each embodiment, a reflecting member is arranged in the first lens group GR1, and the optical axis is bent by 90 degrees by the first lens group GR1. Although the reflecting surface is not shown in each embodiment, the first lens group GR1 has a configuration in which a prism using total reflection is arranged. Further, with respect to the bending direction of the optical axis, the thickness of the imaging device is reduced by arranging the optical axis in the short side direction (y direction) of the imaging surface. In addition, by adopting a configuration in which the diameter of the front lens is reduced, the prism using total reflection is reduced in size, and the unit thickness of the imaging apparatus is reduced.

条件式（７）は第１レンズ群ＧＲ１のレンズ群厚を規定する。条件式（７）の下限を超えて、第１レンズ群ＧＲ１のレンズ群厚が小さくなりすぎると、第１レンズ群ＧＲ１内に光軸屈曲のための反射部材を配置することが困難となる。一方、上限を超えて、第１レンズ群ＧＲ１のレンズ群厚が大きくなりすぎると、撮像装置の厚みが増大してしまうのでよくない。   Conditional expression (7) defines the lens group thickness of the first lens group GR1. If the lens group thickness of the first lens group GR1 is too small below the lower limit of the conditional expression (7), it becomes difficult to arrange a reflecting member for bending the optical axis in the first lens group GR1. On the other hand, if the thickness of the first lens group GR1 exceeds the upper limit and the thickness of the lens group of the first lens group GR1 becomes too large, the thickness of the imaging device increases, which is not good.

条件式（８）は第１レンズ群ＧＲ１に配置されるプリズムＰＲの材料の屈折率を規定する。条件式（８）の下限を超えて、プリズムの材料の屈折率が小さくなりすぎると、空気換算長を一定とするとプリズムサイズが大型するため、撮像装置の厚みが増大してしまう。一方、上限を超えて、プリズムの材料の屈折率が大きくなりすぎると、上限を超える屈折率を有する光学材料は短波長側の透過率が極端に低い傾向にあり、撮像装置としての良好なるカラーバランスを維持するのが困難になる。   Conditional expression (8) defines the refractive index of the material of the prism PR arranged in the first lens group GR1. If the refractive index of the material of the prism is too small below the lower limit of the conditional expression (8), the prism size becomes large when the air conversion length is kept constant, so that the thickness of the imaging device increases. On the other hand, if the refractive index of the material of the prism exceeds the upper limit and the refractive index of the prism material becomes too large, the optical material having a refractive index exceeding the upper limit tends to have an extremely low transmittance on the short wavelength side, and a color that is favorable as an imaging device It becomes difficult to maintain balance.

より好ましくは条件式（３）乃至（８）を以下の数値範囲とするのがよい。
０．０１＜ｂｋｗ／Ｌ＜０．１１ ・・・（３ａ）
０．０６＜−φ５ｐ／φ５＜１．２０ ・・・（４ａ）
０．３０＜φ３／φ１＜０．８５ ・・・（５ａ）
（６ａ（欠番））
０．２０＜Ｄ１／ｆｔ＜０．５５ ・・・（７ａ）
１．８５＜Ｎｄｐｒ＜２．３５ ・・・（８ａ） More preferably, conditional expressions (3) to (8) are set in the following numerical ranges.
0.01 <bkw / L <0.11 (3a)
0.06 <−φ5p / φ5 <1.20 (4a)
0.30 <φ3 / φ1 <0.85 (5a)
( 6a (missing number) )
0.20 <D1 / ft <0.55 (7a)
1.85 <Ndpr <2.35 (8a)

より好ましくは条件式（３ａ）乃至（８ａ）を以下の数値範囲とするのがよい。
０．０２０＜ｂｋｗ／Ｌ＜０．１０７ ・・・（３ｂ）
０．０７＜−φ５ｐ／φ５＜０．８０ ・・・（４ｂ）
０．４０＜φ３／φ１＜０．８０ ・・・（５ｂ）
（６ｂ（欠番））
０．３＜Ｄ１／ｆｔ＜０．５ ・・・（７ｂ）
１．９＜Ｎｄｐｒ＜２．２ ・・・（８ｂ） More preferably, conditional expressions (3a) to (8a) are set in the following numerical ranges.
0.020 <bkw / L <0.107 (3b)
0.07 <−φ5p / φ5 <0.80 (4b)
0.40 <φ3 / φ1 <0.80 (5b)
( 6b (missing number) )
0.3 <D1 / ft <0.5 (7b)
1.9 <Ndpr <2.2 (8b)

各実施例では無限遠から近距離への合焦動作（フォーカシング）に際して、第５レンズ群ＧＲ５を像側へ移動する、リアフォーカス方式を採用し、全系の小型化を図っている。また、手ぶれによる像ぶれの補正に際しては、各レンズ群の少なくとも一部、より好ましくは、第２レンズ群ＧＲ２を光軸に対して垂直方向の成分を有するように移動するのが良い。この他、撮像素子を移動する構成などを適用してもよい。また、歪曲収差については、各種公知の手法を適用し電子的に補正する補正手段を用いることが好ましい。   In each embodiment, at the time of focusing operation (focusing) from infinity to short distance, a rear focus method is adopted in which the fifth lens group GR5 is moved to the image side, and the size of the entire system is reduced. When correcting image blur due to camera shake, at least a part of each lens group, more preferably, the second lens group GR2 is preferably moved so as to have a component perpendicular to the optical axis. In addition, a configuration for moving the image sensor may be applied. For distortion, it is preferable to use a correction unit that applies various known methods and electronically corrects the distortion.

各実施例において、開口絞りを第３レンズ群ＧＲ３に配置するのが良い。広角端から望遠端へのズーミングに際して、第２レンズ群ＧＲ２は像側へ移動し、第４レンズ群ＧＲ４は物体側へ移動する。ズーミングに際して、第３レンズ群ＧＲ３は移動し、第３レンズ群ＧＲ３は広角端、または中間のズーム位置において望遠端に比べて物体側に位置するのが良い。第１レンズ群Ｌ１は反射部材ＰＲの像側に正の屈折力のレンズ成分を有し、収差補正を良好に行っている。   In each embodiment, it is preferable to dispose the aperture stop in the third lens group GR3. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group GR2 moves to the image side, and the fourth lens group GR4 moves to the object side. At the time of zooming, the third lens group GR3 moves, and the third lens group GR3 is preferably located closer to the object side at the wide-angle end or at an intermediate zoom position than at the telephoto end. The first lens unit L1 has a lens component having a positive refractive power on the image side of the reflection member PR, and satisfactorily performs aberration correction.

［実施例１］
以下、図１を参照して、本発明の実施例１のズームレンズについて説明する。実施例１は物体側から像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ群ＧＲ１、負の屈折力の第２レンズ群ＧＲ２、正の屈折力の第３レンズ群ＧＲ３、正の屈折力の第４レンズ群ＧＲ４、負の屈折力の第５レンズ群ＧＲ５よりなることを構成している。 [Example 1]
Hereinafter, a zoom lens according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. In the first embodiment, a first lens group GR1 having a positive refractive power, a second lens group GR2 having a negative refractive power, a third lens group GR3 having a positive refractive power, and a positive lens are arranged in order from the object side to the image side. The fourth lens unit GR4 has a refractive power and the fifth lens unit GR5 has a negative refractive power.

実施例１ではズーミングに際して、第１レンズ群ＧＲ１は像面に対して不動である。これにより、レンズ群の駆動機構の簡略化が容易になるとともに、ズームレンズユニットが密閉構造をとれるため、外乱に対して強固な撮像装置の実現が容易となる。   In the first embodiment, the first lens group GR1 does not move with respect to the image plane during zooming. This facilitates simplification of the lens group drive mechanism and facilitates realization of an imaging device that is robust against disturbances because the zoom lens unit can have a closed structure.

また、広角端から望遠端へのズーミングに際し、第２レンズ群ＧＲ２は像面側に移動し、第３レンズ群ＧＲ３と第４レンズ群ＧＲ４と第５レンズ群ＧＲ５はいずれも物体側に移動している。これにより、各レンズ群間で変倍を分担しつつ、全ズーム範囲において収差変動を軽減し、全ズーム範囲で良好な光学性能を得ている。第３レンズ群ＧＲ３を広角端において望遠端よりも物体側に配置し、前玉有効径を小型化している。また、第５レンズ群ＧＲ５を広角端から望遠端へのズーミングに際して、物体側へ移動し、増倍とすることにより全系での高ズーム比化を図りつつレンズ全長を短縮している。   In zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group GR2 moves to the image plane side, and the third lens group GR3, the fourth lens group GR4, and the fifth lens group GR5 all move to the object side. ing. As a result, while varying the magnification among the lens groups, aberration fluctuation is reduced in the entire zoom range, and good optical performance is obtained in the entire zoom range. The third lens group GR3 is disposed closer to the object side at the wide-angle end than at the telephoto end to reduce the effective diameter of the front lens. In zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the fifth lens group GR5 is moved to the object side and multiplied, thereby achieving a high zoom ratio in the entire system and shortening the overall length of the lens.

ここで、第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から像側へ順に、像側のレンズ面が凹面で負の屈折力のレンズ成分ＧＲ１ｎ、反射部材ＰＲへ非球面形状のレンズ面を有する正の屈折力のレンズ成分ＧＲ１ｐより構成している。   Here, the first lens group GR1 includes, in order from the object side to the image side, a lens component GR1n having a concave lens surface on the image side and a negative refractive power, and a positive refraction having an aspheric lens surface on the reflection member PR. It consists of a power lens component GR1p.

最も物体側に像側のレンズ面が負の屈折力のレンズ成分ＧＲ１ｎを置くことで、広画角化を図りつつ第１レンズ群ＧＲ１のレンズ群厚が短くなるようにしている。第２レンズ群ＧＲ２は、両凹で非球面形状のレンズ面を有する負レンズ、両凸形状の正レンズと両凹形状の負レンズを接合した接合レンズにて構成している。また、第３レンズ群ＧＲ３は、両凸で非球面形状のレンズ面を有する正レンズと物体側が凹でメニスカス形状の負レンズを接合した接合レンズで構成している。   By placing a lens component GR1n having a negative refractive power on the lens surface on the image side closest to the object side, the lens group thickness of the first lens group GR1 is reduced while widening the angle of view. The second lens group GR2 is composed of a negative lens having a biconcave aspheric lens surface, and a cemented lens in which a biconvex positive lens and a biconcave negative lens are cemented. The third lens group GR3 includes a cemented lens in which a positive lens having a biconvex aspheric lens surface and a negative meniscus lens having a concave object side are cemented.

また、第４レンズ群ＧＲ４は、両凸で非球面形状のレンズ面を有する正レンズ、両凸で非球面形状のレンズ面を有する正レンズと物体側が凹でメニスカス形状の負レンズを接合した接合レンズにて構成している。また、第５レンズ群ＧＲ５は、両凹形状の負レンズと両凸で非球面形状のレンズ面を有する正レンズを接合した接合レンズにて構成している。   The fourth lens group GR4 is a cemented combination of a positive lens having a biconvex aspheric lens surface, a positive lens having a biconvex aspheric lens surface, and a negative meniscus lens having a concave object side. It consists of a lens. The fifth lens group GR5 includes a cemented lens in which a biconcave negative lens and a positive lens having a biconvex aspheric lens surface are cemented.

本実施例に用いているいずれの接合レンズも、少ないレンズ構成で色消し効果を得られるように構成している。またいずれの非球面形状も、各ズーム状態において高次の収差を抑えられるよう構成されている。各レンズ群の屈折力配置とレンズ群内の構成、ズーミングに際しての移動軌跡等を最適化することにより、高い光学性能を確保しつつ全系の小型化を図っている。   Each of the cemented lenses used in the present embodiment is configured so that an achromatizing effect can be obtained with a small lens configuration. In addition, each aspherical shape is configured to suppress high-order aberrations in each zoom state. By optimizing the refractive power arrangement of each lens group, the configuration inside the lens group, the movement trajectory during zooming, and the like, the overall system is reduced in size while ensuring high optical performance.

［実施例２］
以下、図３を参照して、本発明の実施例２のズームレンズについて説明する。実施例２のズームレンズの基本構成は、実施例１と同じである。実施例２は実施例１に比べて、第２レンズ群ＧＲ２が両凹形状の負レンズ、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズＧＲ５ｐを接合した接合レンズより構成したことが異なっている。また第５レンズ群ＧＲ５を両凹形状の負の屈折力のレンズ成分ＧＲ５ｎと正の屈折力のレンズ成分ＧＲ５ｐの独立した２つのレンズ成分より構成したことが異なっている。 [Example 2]
Hereinafter, a zoom lens according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The basic configuration of the zoom lens of the second embodiment is the same as that of the first embodiment. The second embodiment differs from the first embodiment in that the second lens group GR2 includes a biconcave negative lens, and a cemented lens in which a biconcave negative lens and a biconvex positive lens GR5p are cemented. I have. The fifth lens group GR5 is different from the first embodiment in that the fifth lens group GR5 includes two independent lens components of a biconcave lens component GR5n having a negative refractive power and a lens component GR5p having a positive refractive power.

また、軸外光線において、像面への光線の入射角度が緩和されている。また、広角端から望遠端へのズーミングに際し、第３レンズ群ＧＲ３は像面側に凸状の軌跡で移動し、第４レンズ群ＧＲ４は物体側に凸状の軌跡で移動している。この他の構成は実施例１と同じである。各レンズ群内のパワー配置、ズーミングに際しての移動軌跡等を最適化することにより、高い光学性能を確保しつつ、シェーディング特性を向上させている。   Further, the angle of incidence of the off-axis ray on the image plane is reduced. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the third lens group GR3 moves along a locus convex toward the image plane, and the fourth lens group GR4 moves along a locus convex toward the object side. Other configurations are the same as those of the first embodiment. By optimizing the power arrangement in each lens group, the movement locus during zooming, and the like, the shading characteristics are improved while ensuring high optical performance.

［実施例３］
以下、図５を参照して、本発明の実施例３のズームレンズについて説明する。実施例３のズームレンズの基本構成は、実施例１と同じである。実施例３は実施例１に比べて、次の構成が異なっている。第３レンズ群ＧＲ３が、両凸で非球面形状のレンズ面を有する正レンズで構成している。また、第４レンズ群ＧＲ４は、両凸で非球面形状のレンズ面を有する正レンズ、両凸形状の正レンズにて構成している。また、第１レンズ群内ＧＲ１の反射部材であるプリズムの材料の屈折率が異なる。 [Example 3]
Hereinafter, a zoom lens according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The basic configuration of the zoom lens of the third embodiment is the same as that of the first embodiment. The third embodiment is different from the first embodiment in the following configuration. The third lens group GR3 is constituted by a positive lens having a biconvex, aspherical lens surface. The fourth lens group GR4 is composed of a positive lens having a biconvex aspheric lens surface, and a biconvex positive lens. Further, the refractive index of the material of the prism that is the reflecting member of the GR1 in the first lens group is different.

また、広角端から望遠端へのズーミングに際し、第３レンズ群ＧＲ３は物体側に凸状の軌跡で移動している。また、第２レンズ群ＧＲ２と比較して第４レンズ群ＧＲ４の移動量を大きくして第４レンズ群ＧＲ４の最大レンズ径を縮小している。この他の構成は実施例１と同じである。   In zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the third lens group GR3 moves along a locus convex toward the object side. Also, the maximum lens diameter of the fourth lens group GR4 is reduced by increasing the amount of movement of the fourth lens group GR4 compared to the second lens group GR2. Other configurations are the same as those of the first embodiment.

［実施例４］
以下、図７を参照して、本発明の実施例４のズームレンズについて説明する。実施例４のズームレンズの基本構成は、実施例１と同じである。実施例４は実施例１に比べて、次の構成が異なる。第３レンズ群ＧＲ３の像側に開口絞りＳＰを有し、ズーミングに際して第３レンズ群ＧＲ３と一体的に（同じ軌跡で）移動する。第２レンズ群ＧＲ２は、両凹で非球面形状のレンズ面を有する負レンズ、両凸形状の正レンズ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズで構成している。 [Example 4]
Hereinafter, a zoom lens according to embodiment 4 of the present invention will be described with reference to FIG. The basic configuration of the zoom lens of the fourth embodiment is the same as that of the first embodiment. The fourth embodiment differs from the first embodiment in the following configuration. An aperture stop SP is provided on the image side of the third lens group GR3, and moves integrally (with the same locus) with the third lens group GR3 during zooming. The second lens group GR2 includes a biconcave negative lens having an aspheric lens surface, a biconvex positive lens, and a meniscus negative lens having a concave surface facing the object side.

第２レンズ群ＧＲ２を３つの独立したレンズで構成することで、ズーミングに際して球面収差、コマ収差の変動を良好に補正している。第５レンズ群ＧＲ５は正レンズと非球面形状のレンズ面を有する負レンズを接合した接合レンズより構成している。また、第１レンズ群ＧＲ１の負の屈折力を大きくし、かつ第４レンズ群ＧＲ４と第５レンズ群ＧＲ５の屈折力の比を調整し、第４レンズ群ＧＲ４以降が像面に寄り、第３レンズ群ＧＲ３の可動領域を増加している。   By configuring the second lens group GR2 with three independent lenses, fluctuations in spherical aberration and coma during zooming are favorably corrected. The fifth lens group GR5 includes a cemented lens in which a positive lens and a negative lens having an aspheric lens surface are cemented. Further, the negative refractive power of the first lens group GR1 is increased, and the ratio of the refractive power of the fourth lens group GR4 to the refractive power of the fifth lens group GR5 is adjusted. The movable area of the three lens group GR3 is increased.

その結果、第４レンズ群ＧＲ４の正の屈折力を小さくしている。第４レンズ群ＧＲ４に到達する軸外光線の広がりが、第３レンズ群ＧＲ３によって小さく抑えられ、かつ略平行に制御して、第４レンズ群ＧＲ４のレンズ径の小径化を実現している。この他の構成は実施例１と同じである。   As a result, the positive refractive power of the fourth lens group GR4 is reduced. The spread of off-axis rays reaching the fourth lens group GR4 is suppressed to be small by the third lens group GR3, and is controlled to be substantially parallel, so that the lens diameter of the fourth lens group GR4 is reduced. Other configurations are the same as those of the first embodiment.

［実施例５］
以下、図９を参照して、本発明の実施例５のズームレンズについて説明する。実施例５のズームレンズの基本構成は、実施例１と同じである。実施例５は実施例２に比べて次の構成が異なる。第５レンズ群ＧＲ５は、非球面形状のレンズ面を有する負レンズと正レンズを接合した接合レンズ、正レンズより構成している。接合レンズを用いて、色収差を良好に補正している。さらに第５レンズ群ＧＲ５内の接合レンズの双方のレンズの材料の屈折率比を適切に設定し、特に軸外光線において、像面への光線の入射角度を緩和している。 [Example 5]
Hereinafter, a zoom lens according to embodiment 5 of the present invention will be described with reference to FIG. The basic configuration of the zoom lens of the fifth embodiment is the same as that of the first embodiment. The fifth embodiment differs from the second embodiment in the following configuration. The fifth lens group GR5 includes a cemented lens in which a negative lens having an aspheric lens surface and a positive lens are cemented, and a positive lens. Chromatic aberration is favorably corrected using a cemented lens. Further, the refractive index ratio of the materials of both lenses of the cemented lens in the fifth lens group GR5 is appropriately set, and particularly, the off-axis light rays are reduced in incident angle to the image plane.

また、広角端から望遠端へのズーミングに際し、第３レンズ群ＧＲ３は像面側に向かって略直線的の軌跡で移動し、第４レンズ群ＧＲ４は物体側に凸状の軌跡で各々移動している。ズーミングに際しての移動量を、第２レンズ群ＧＲ２よりも第４レンズ群ＧＲ４の方が大きくなるように設定している。   In zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the third lens group GR3 moves along a substantially linear locus toward the image plane side, and the fourth lens group GR4 moves along a locus convex toward the object side. ing. The amount of movement during zooming is set so that the fourth lens group GR4 is larger than the second lens group GR2.

以上の構成によって、前玉有効径および第２レンズ群ＧＲ２と第３レンズ群ＧＲ３の有効径を小さくし、またシェーディング特性を改善している。この他の構成は実施例１と同じである。   With the above configuration, the front lens effective diameter and the effective diameters of the second lens group GR2 and the third lens group GR3 are reduced, and the shading characteristics are improved. Other configurations are the same as those of the first embodiment.

図１１は図１の実施例１のズームレンズの広角端において光路を反射部材ＰＲで９０度折り曲げた状態を示し、各部材に付した符番やズーミングに際しての移動等は図１と同じである。   FIG. 11 shows a state in which the optical path of the zoom lens according to the first embodiment shown in FIG. 1 is bent at 90 degrees by the reflecting member PR at the wide-angle end, and the reference numerals assigned to the respective members and movement during zooming are the same as those in FIG. .

次に各実施例に示したようなズームレンズを撮影光学系として用いたデジタルスチルカメラの実施形態を図１４を用いて説明する。図１４において、２０はカメラ本体、２１は実施例１乃至５で説明したいずれかのズームレンズによって構成された撮像光学系である。   Next, an embodiment of a digital still camera using the zoom lens as described in each embodiment as a photographic optical system will be described with reference to FIG. In FIG. 14, reference numeral 20 denotes a camera body, and reference numeral 21 denotes an imaging optical system including any one of the zoom lenses described in the first to fifth embodiments.

ＰＲは光路折り曲げ用の反射部材である。２２はカメラ本体に内蔵され、撮像光学系２１によって形成された被写体像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）である。２３は固体撮像素子２２によって光電変換された被写体像に対応する情報を記録するメモリである。２４は液晶ディスプレイパネル等によって構成され、固体撮像素子２２上に形成された被写体像を観察するためのファインダである。このように本発明のズームレンズをデジタルスチルカメラ等の撮像装置に適用することにより、小型で高い光学性能を有する撮像装置を実現している。   PR is a reflecting member for bending the optical path. Reference numeral 22 denotes a solid-state imaging device (photoelectric conversion device) such as a CCD sensor or a CMOS sensor that receives a subject image formed by the imaging optical system 21 and is built in the camera body. Reference numeral 23 denotes a memory for recording information corresponding to a subject image photoelectrically converted by the solid-state imaging device 22. Reference numeral 24 denotes a finder formed of a liquid crystal display panel or the like, for observing a subject image formed on the solid-state imaging device 22. Thus, by applying the zoom lens of the present invention to an imaging device such as a digital still camera, a small-sized imaging device having high optical performance is realized.

次に、本発明の実施例１乃至５に各々対応する数値データ１乃至５を示す。各数値データにおいてｉは物体側からの光学面の順序を示す。ｒｉは第ｉ番目の光学面（第ｉ面）の曲率半径、ｄｉは第ｉ面と第ｉ＋１面との間の間隔、ｎｄｉとνｄｉはそれぞれｄ線に対する第ｉ番目の光学部材の材料の屈折率、アッベ数を示す。   Next, numerical data 1 to 5 corresponding to the first to fifth embodiments of the present invention will be described. In each numerical data, i indicates the order of the optical surface from the object side. ri is the radius of curvature of the i-th optical surface (i-th surface), di is the distance between the i-th surface and the (i + 1) -th surface, and ndi and νdi are the refraction of the material of the i-th optical member with respect to the d-line, respectively. Shows the rate and Abbe number.

また、ｋを離心率、Ａ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０を非球面係数、光軸からの高さｈの位置での光軸方向の変位を面頂点を基準にしてｘとするとき、非球面形状は、
ｘ＝（ｈ2／Ｒ）／［１＋［１−（１＋ｋ）（ｈ／Ｒ）2］1/2］＋Ａ４ｈ4＋Ａ６ｈ6＋Ａ８ｈ8＋Ａ１０ｈ10
で表示される。但しＲは近軸曲率半径である。また、例えば「Ｅ−Ｚ」の表示は「１０-Z」を意味する。 When k is an eccentricity, A4, A6, A8, and A10 are aspherical coefficients, and a displacement in the optical axis direction at a height h from the optical axis is x with respect to a surface vertex, an aspherical shape Is
x = (h 2 / R) / [1+ [1- (1 + k) (h / R) 2] 1/2] + A4h 4 + A6h 6 + A8h 8 + A10h 10
Is displayed with. Here, R is a paraxial radius of curvature. In addition, for example, the display of “EZ” means “10 −Z ”.

数値データ１乃至５において、面番号３、４は反射部材ＰＲの面である。また最後の２つの面は、フィルター、フェースプレート等の光学ブロックの面である。各数値データにおいて、バックフォーカス（ＢＦ）はレンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長により表したものである。レンズ全長は最も物体側のレンズ面から最終レンズ面までの距離に空気換算長のバックフォーカスを加えたものである。また、各数値データにおける上述した各条件式との対応を表１に示す。   In the numerical data 1 to 5, the surface numbers 3 and 4 are the surfaces of the reflection member PR. The last two surfaces are surfaces of an optical block such as a filter and a face plate. In each numerical data, the back focus (BF) represents the distance from the last surface of the lens to the paraxial image plane in terms of air conversion length. The total length of the lens is obtained by adding the back focus of the air conversion length to the distance from the lens surface closest to the object side to the final lens surface. Table 1 shows the correspondence between each numerical data and each conditional expression described above.

（数値データ１）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 114.008 0.26 2.00272 19.3
2 6.984 0.87
3 ∞ 5.00 2.10205 16.8
4 ∞ 0.09
5* 7.782 1.25 1.83481 42.7
6* -12.779 (可変)
7* -10.138 0.28 1.80400 46.6
8* 4.464 0.65
9 14.818 0.60 1.92286 18.9
10 -7.368 0.50 1.88300 40.8
11 14.895 (可変)
12* 6.579 0.89 1.49710 81.6
13 -4.649 0.21 1.83481 42.7
14 -11.703 (可変)
15* 7.664 1.44 1.55332 71.7
16 -24.758 3.07
17* 12.264 1.55 1.53775 74.7
18 -4.969 0.29 2.00069 25.5
19 -15.285 (可変)
20 -11.045 1.50 1.88300 40.8
21 16.331 1.13 1.82115 24.1
22* -94.968 (可変)
23 ∞ 0.25 1.55671 58.6
24 ∞ 0.25
像面 ∞ (Numerical data 1)
Unit: mm
Surface data surface number rd nd νd
1 114.008 0.26 2.00272 19.3
2 6.984 0.87
3 ∞ 5.00 2.10205 16.8
4 ∞ 0.09
5 * 7.782 1.25 1.83481 42.7
6 * -12.779 (variable)
7 * -10.138 0.28 1.80400 46.6
8 * 4.464 0.65
9 14.818 0.60 1.92286 18.9
10 -7.368 0.50 1.88300 40.8
11 14.895 (variable)
12 * 6.579 0.89 1.49710 81.6
13 -4.649 0.21 1.83481 42.7
14 -11.703 (variable)
15 * 7.664 1.44 1.55332 71.7
16 -24.758 3.07
17 * 12.264 1.55 1.53775 74.7
18 -4.969 0.29 2.00069 25.5
19 -15.285 (variable)
20 -11.045 1.50 1.88 300 40.8
21 16.331 1.13 1.82115 24.1
22 * -94.968 (variable)
23 ∞ 0.25 1.55671 58.6
24 ∞ 0.25
Image plane ∞

非球面データ
第5面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.08179e-004 A 6=-2.50354e-007
第6面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.21088e-004
第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 9.12102e-004
第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.28051e-003
第12面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.74607e-004
第15面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.56138e-005 A 6=-5.08286e-006 A 8= 1.06109e-007
第17面
K = 0.00000e+000 A 4=-7.87374e-004 A 6=-1.48144e-005
第22面
K = 0.00000e+000 A 4=-8.51047e-005 A 6=-1.06710e-006 A 8= 3.89527e-007 Aspheric surface data 5th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.08179e-004 A 6 = -2.50354e-007
Side 6
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.21088e-004
Surface 7
K = 0.00000e + 000 A 4 = 9.12102e-004
Side 8
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.28051e-003
Side 12
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.74607e-004
15th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.56138e-005 A 6 = -5.08286e-006 A 8 = 1.06109e-007
17th
K = 0.00000e + 000 A 4 = -7.87374e-004 A 6 = -1.48144e-005
Side 22
K = 0.00000e + 000 A 4 = -8.51047e-005 A 6 = -1.06710e-006 A 8 = 3.89527e-007

各種データ
ズーム比 4.71
広角 中間 望遠
焦点距離 4.08 6.72 19.20
Fナンバー 2.97 3.57 5.80
半画角（度） 33.51 24.06 8.88
像高 2.70 3.00 3.00
レンズ全長 35.71 35.71 35.71
BF 0.91 3.19 5.46
d 6 0.25 2.00 3.75
d11 4.61 3.28 0.05
d14 6.37 4.40 0.28
d19 4.00 3.29 6.62
d22 0.50 2.77 5.05 Various data Zoom ratio 4.71
Wide angle Medium telephoto focal length 4.08 6.72 19.20
F-number 2.97 3.57 5.80
Half angle of view (degrees) 33.51 24.06 8.88
Image height 2.70 3.00 3.00
35.71 35.71 35.71
BF 0.91 3.19 5.46
d 6 0.25 2.00 3.75
d11 4.61 3.28 0.05
d14 6.37 4.40 0.28
d19 4.00 3.29 6.62
d22 0.50 2.77 5.05

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 8.74
2 7 -3.88
3 12 13.47
4 15 9.41
5 20 -13.45
6 23 ∞
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 8.74
2 7 -3.88
3 12 13.47
4 15 9.41
5 20 -13.45
6 23 ∞

（数値データ２）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 93.084 0.26 2.00272 19.3
2 8.512 0.60
3 ∞ 5.00 2.10205 16.8
4 ∞ 0.09
5* 6.867 1.35 1.72000 43.7
6* -12.042 (可変)
7* -15.824 0.28 1.85150 40.8
8* 3.944 0.65
9 -13.343 0.60 1.88300 40.8
10 6.204 0.50 1.92286 18.9
11 -18.318 (可変)
12* 5.317 1.05 1.49710 81.6
13 -6.378 0.28 1.88300 40.8
14 -26.101 (可変)
15* 8.474 1.41 1.55332 71.7
16 -9.039 1.20
17 17.520 1.50 1.53775 74.7
18 -8.579 0.29 2.00069 25.5
19 -68.336 (可変)
20* -25.835 0.29 1.68893 31.1
21 11.989 0.80
22* -40.781 0.86 1.66672 48.3
23 -29.670 (可変)
24 ∞ 0.25 1.55671 58.6
25 ∞ 0.18
像面 ∞ (Numerical data 2)
Unit: mm
Surface data surface number rd nd νd
1 93.084 0.26 2.00272 19.3
2 8.512 0.60
3 ∞ 5.00 2.10205 16.8
4 ∞ 0.09
5 * 6.867 1.35 1.72000 43.7
6 * -12.042 (variable)
7 * -15.824 0.28 1.85 150 40.8
8 * 3.944 0.65
9 -13.343 0.60 1.88300 40.8
10 6.204 0.50 1.92286 18.9
11 -18.318 (variable)
12 * 5.317 1.05 1.49710 81.6
13 -6.378 0.28 1.88300 40.8
14 -26.101 (variable)
15 * 8.474 1.41 1.55332 71.7
16 -9.039 1.20
17 17.520 1.50 1.53775 74.7
18 -8.579 0.29 2.00069 25.5
19 -68.336 (variable)
20 * -25.835 0.29 1.68893 31.1
21 11.989 0.80
22 * -40.781 0.86 1.66672 48.3
23 -29.670 (variable)
24 ∞ 0.25 1.55671 58.6
25 ∞ 0.18
Image plane ∞

非球面データ
第5面
K = 0.00000e+000 A 4=-5.77897e-004 A 6=-4.14724e-006
第6面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.32622e-004
第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.33109e-004
第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.64408e-003
第12面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.18238e-003
第15面
K = 0.00000e+000 A 4=-8.24688e-004 A 6=-3.41851e-006
第20面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.45157e-002 A 6= 5.16305e-004
第22面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.33412e-002 A 6=-1.11664e-003 A 8= 4.58837e-005 A10=-4.55710e-007 Aspheric surface data 5th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = -5.77897e-004 A 6 = -4.14724e-006
Side 6
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.32622e-004
Surface 7
K = 0.00000e + 000 A 4 = 4.33109e-004
Side 8
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.64408e-003
Side 12
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.18238e-003
15th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -8.24688e-004 A 6 = -3.41851e-006
Side 20
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.45157e-002 A 6 = 5.16305e-004
Side 22
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.33412e-002 A 6 = -1.11664e-003 A 8 = 4.58837e-005 A10 = -4.55710e-007

各種データ
ズーム比 4.71
広角 中間 望遠
焦点距離 4.08 10.41 19.20
Fナンバー 3.09 4.50 5.92
半画角（度） 33.51 16.08 8.88
像高 2.70 3.00 3.00
レンズ全長 32.16 32.16 32.16
BF 0.66 2.65 4.64
d 6 0.25 2.34 4.43
d11 4.05 1.00 0.07
d14 5.01 2.20 0.10
d19 5.20 6.98 5.92
d23 0.32 2.31 4.30 Various data Zoom ratio 4.71
Wide-angle medium telephoto focal length 4.08 10.41 19.20
F-number 3.09 4.50 5.92
Half angle of view (degrees) 33.51 16.08 8.88
Image height 2.70 3.00 3.00
32.16 32.16 32.16
BF 0.66 2.65 4.64
d 6 0.25 2.34 4.43
d11 4.05 1.00 0.07
d14 5.01 2.20 0.10
d19 5.20 6.98 5.92
d23 0.32 2.31 4.30

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 9.09
2 7 -3.68
3 12 14.62
4 15 8.23
5 20 -13.05
6 24 ∞
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 9.09
2 7 -3.68
3 12 14.62
4 15 8.23
5 20 -13.05
6 24 ∞

（数値データ３）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 17.085 0.26 2.00272 19.3
2 5.554 0.87
3 ∞ 5.00 2.00100 29.1
4 ∞ 0.09
5* 5.116 1.00 1.72000 42.0
6* -12.055 (可変)
7* -7.300 0.28 1.88300 40.8
8* 3.755 0.65
9 47.010 0.60 1.92286 18.9
10 -6.384 0.50 1.89190 37.1
11 74.981 (可変)
12* 7.524 0.82 1.49710 81.6
13 -10.107 (可変)
14* 7.458 1.05 1.53775 74.7
15 -734.667 0.50
16 11.354 1.14 1.55332 71.7
17 -15.621 (可変)
18* 112.941 0.40 1.89286 20.4
19 4.688 0.80
20* 7.950 2.33 1.81600 46.6
21 3.380 1.55 1.62588 35.7
22* -98.533 (可変)
23 ∞ 0.25 1.55671 58.6
24 ∞ 0.25
像面 ∞ (Numerical data 3)
Unit: mm
Surface data surface number rd nd νd
1 17.085 0.26 2.00272 19.3
2 5.554 0.87
3 ∞ 5.00 2.00 100 29.1
4 ∞ 0.09
5 * 5.116 1.00 1.72000 42.0
6 * -12.055 (variable)
7 * -7.300 0.28 1.88 300 40.8
8 * 3.755 0.65
9 47.010 0.60 1.92286 18.9
10 -6.384 0.50 1.89190 37.1
11 74.981 (variable)
12 * 7.524 0.82 1.49710 81.6
13 -10.107 (variable)
14 * 7.458 1.05 1.53775 74.7
15 -734.667 0.50
16 11.354 1.14 1.55332 71.7
17 -15.621 (variable)
18 * 112.941 0.40 1.89286 20.4
19 4.688 0.80
20 * 7.950 2.33 1.81600 46.6
21 3.380 1.55 1.62588 35.7
22 * -98.533 (variable)
23 ∞ 0.25 1.55671 58.6
24 ∞ 0.25
Image plane ∞

非球面データ
第5面
K = 0.00000e+000 A 4=-9.74442e-004 A 6=-3.94175e-005
第6面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.33031e-004 A 6=-1.79172e-005
第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.45765e-003
第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.39460e-003
第12面
K = 0.00000e+000 A 4=-9.10677e-004
第14面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.21755e-004 A 6=-5.69991e-006 A 8=-6.98157e-008
第18面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.91852e-003 A 6=-1.37286e-005 A 8= 1.07357e-006
第20面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.02634e-003 A 6= 7.68943e-005
第22面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.24651e-003 Aspheric surface data 5th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = -9.74442e-004 A 6 = -3.94175e-005
Side 6
K = 0.00000e + 000 A 4 = 3.33031e-004 A 6 = -1.79172e-005
Surface 7
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.45765e-003
Side 8
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.39460e-003
Side 12
K = 0.00000e + 000 A 4 = -9.10677e-004
Side 14
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.21755e-004 A 6 = -5.69991e-006 A 8 = -6.98157e-008
18th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.91852e-003 A 6 = -1.37286e-005 A 8 = 1.07357e-006
Side 20
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.02634e-003 A 6 = 7.68943e-005
Side 22
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.24651e-003

各種データ
ズーム比 4.71
広角 中間 望遠
焦点距離 4.08 9.89 19.20
Fナンバー 3.60 4.95 8.00
半画角（度） 33.51 16.88 8.88
像高 2.70 3.00 3.00
レンズ全長 35.42 35.42 35.42
BF 3.76 8.57 13.37
d 6 0.25 1.32 2.38
d11 4.96 0.87 0.12
d13 7.95 5.00 0.25
d17 0.65 1.82 1.46
d22 3.35 8.16 12.96 Various data Zoom ratio 4.71
Wide-angle Medium telephoto focal length 4.08 9.89 19.20
F-number 3.60 4.95 8.00
Half angle of view (degrees) 33.51 16.88 8.88
Image height 2.70 3.00 3.00
35.42 35.42 35.42
BF 3.76 8.57 13.37
d 6 0.25 1.32 2.38
d11 4.96 0.87 0.12
d13 7.95 5.00 0.25
d17 0.65 1.82 1.46
d22 3.35 8.16 12.96

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 6.28
2 7 -2.89
3 12 8.81
4 14 6.82
5 18 -7.98
6 23 ∞
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 6.28
2 7 -2.89
3 12 8.81
4 14 6.82
5 18 -7.98
6 23 ∞

（数値データ４）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 -547.875 0.26 2.00272 19.3
2 5.832 0.87
3 ∞ 5.00 1.90366 31.3
4 ∞ 0.09
5* 9.616 1.48 1.65412 39.7
6* -6.458 (可変)
7* -6.213 0.28 1.88300 40.8
8* 8.321 0.65
9 18.371 0.88 1.92286 18.9
10 -10.608 0.50
11 -12.490 0.30 1.91650 31.6
12 -74.657 (可変)
13* 5.839 1.12 1.49710 81.6
14 -6.679 0.28 1.88300 40.8
15 -15.419 0.00
16(絞り) ∞ (可変)
17* 4.798 1.55 1.55332 71.7
18 9.730 2.00
19 15.992 1.49 1.53775 74.7
20 -4.687 1.50 2.00069 25.5
21* -87.029 (可変)
22 -13.054 1.09 1.59270 35.3
23 -3.671 0.94 1.66672 48.3
24* -87.866 (可変)
25 ∞ 0.25 1.55671 58.6
26 ∞ 0.20
像面 ∞ (Numerical data 4)
Unit: mm
Surface data surface number rd nd νd
1 -547.875 0.26 2.00272 19.3
2 5.832 0.87
3 ∞ 5.00 1.90366 31.3
4 ∞ 0.09
5 * 9.616 1.48 1.65412 39.7
6 * -6.458 (variable)
7 * -6.213 0.28 1.88 300 40.8
8 * 8.321 0.65
9 18.371 0.88 1.92286 18.9
10 -10.608 0.50
11 -12.490 0.30 1.91650 31.6
12 -74.657 (variable)
13 * 5.839 1.12 1.49710 81.6
14 -6.679 0.28 1.88 300 40.8
15 -15.419 0.00
16 (aperture) ∞ (variable)
17 * 4.798 1.55 1.55332 71.7
18 9.730 2.00
19 15.992 1.49 1.53775 74.7
20 -4.687 1.50 2.00069 25.5
21 * -87.029 (variable)
22 -13.054 1.09 1.59270 35.3
23 -3.671 0.94 1.66672 48.3
24 * -87.866 (variable)
25 ∞ 0.25 1.55671 58.6
26 ∞ 0.20
Image plane ∞

非球面データ
第5面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.18657e-004 A 6=-4.13930e-006
第6面
K = 0.00000e+000 A 4= 7.23453e-004
第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 7.05534e-004
第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.08338e-003
第13面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.45719e-004
第17面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.05388e-004 A 6=-4.56345e-006 A 8=-8.03536e-008
第21面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.89577e-003 A 6= 1.02031e-004
第24面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.51492e-003 A 6= 1.23827e-004 A 8=-3.59515e-005 A10= 4.13667e-006 Aspheric surface data 5th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.18657e-004 A 6 = -4.13930e-006
Side 6
K = 0.00000e + 000 A 4 = 7.23453e-004
Surface 7
K = 0.00000e + 000 A 4 = 7.05534e-004
Side 8
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.08338e-003
Thirteenth
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.45719e-004
17th
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.05388e-004 A 6 = -4.56345e-006 A 8 = -8.03536e-008
Surface 21
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.89577e-003 A 6 = 1.02031e-004
Side 24
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.51492e-003 A 6 = 1.23827e-004 A 8 = -3.59515e-005 A10 = 4.13667e-006

各種データ
ズーム比 4.71
広角 中間 望遠
焦点距離 4.08 6.88 19.20
Fナンバー 3.57 4.61 7.84
半画角（度） 33.51 23.56 8.88
像高 2.70 3.00 3.00
レンズ全長 37.98 37.98 37.98
BF 1.18 4.96 8.74
d 6 0.25 1.57 2.89
d12 9.90 6.69 0.08
d16 4.47 3.83 1.03
d21 1.90 0.65 4.96
d24 0.82 4.60 8.38 Various data Zoom ratio 4.71
Wide-angle medium telephoto focal length 4.08 6.88 19.20
F-number 3.57 4.61 7.84
Half angle of view (degrees) 33.51 23.56 8.88
Image height 2.70 3.00 3.00
Total lens length 37.98 37.98 37.98
BF 1.18 4.96 8.74
d 6 0.25 1.57 2.89
d12 9.90 6.69 0.08
d16 4.47 3.83 1.03
d21 1.90 0.65 4.96
d24 0.82 4.60 8.38

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 9.37
2 7 -6.24
3 13 11.85
4 17 31.30
5 22 -17.22
6 25 ∞
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 9.37
2 7 -6.24
3 13 11.85
4 17 31.30
5 22 -17.22
6 25 ∞

（数値データ５）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 50.334 0.26 2.00272 19.3
2 7.806 0.87
3 ∞ 5.00 2.10205 16.8
4 ∞ 0.09
5* 7.525 1.19 1.77030 47.4
6* -12.359 (可変)
7* -12.560 0.29 1.80610 40.4
8* 3.928 0.60
9 -6.897 0.29 1.80400 46.6
10 6.953 0.50 1.92286 18.9
11 -11.487 (可変)
12* 9.048 0.85 1.49710 81.6
13 -3.793 0.28 1.80610 40.4
14 -9.862 (可変)
15* 7.823 1.40 1.55332 71.7
16 -13.516 4.20
17 9.241 1.42 1.53775 74.7
18 -6.070 1.80 2.00069 25.5
19 -20.437 (可変)
20* -54037.615 0.29 1.90270 31.0
21 5.431 1.22 1.92286 18.9
22 6.259 1.00
23* 8.510 1.65 1.48749 70.2
24* -789.924 (可変)
25 ∞ 0.25 1.55671 58.6
26 ∞ 0.50
像面 ∞ (Numerical data 5)
Unit: mm
Surface data surface number rd nd νd
1 50.334 0.26 2.00272 19.3
2 7.806 0.87
3 ∞ 5.00 2.10205 16.8
4 ∞ 0.09
5 * 7.525 1.19 1.77030 47.4
6 * -12.359 (variable)
7 * -12.560 0.29 1.80610 40.4
8 * 3.928 0.60
9 -6.897 0.29 1.80400 46.6
10 6.953 0.50 1.92286 18.9
11 -11.487 (variable)
12 * 9.048 0.85 1.49710 81.6
13 -3.793 0.28 1.80610 40.4
14 -9.862 (variable)
15 * 7.823 1.40 1.55332 71.7
16 -13.516 4.20
17 9.241 1.42 1.53775 74.7
18 -6.070 1.80 2.00069 25.5
19 -20.437 (variable)
20 * -54037.615 0.29 1.90270 31.0
21 5.431 1.22 1.92286 18.9
22 6.259 1.00
23 * 8.510 1.65 1.48749 70.2
24 * -789.924 (variable)
25 ∞ 0.25 1.55671 58.6
26 ∞ 0.50
Image plane ∞

非球面データ
第5面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.24201e-004 A 6=-1.40947e-006
第6面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.17556e-004
第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 8.34921e-004
第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.72000e-003
第12面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.59171e-004
第15面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.90711e-004 A 6=-2.44852e-006
第20面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.37711e-003
第23面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.21615e-003 A 6=-1.16896e-004
第24面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.69056e-003 Aspheric surface data 5th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.24201e-004 A 6 = -1.40947e-006
Side 6
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.17556e-004
Surface 7
K = 0.00000e + 000 A 4 = 8.34921e-004
Side 8
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.72000e-003
Side 12
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.59171e-004
15th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.90711e-004 A 6 = -2.44852e-006
Side 20
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.37711e-003
Side 23
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.21615e-003 A 6 = -1.16896e-004
Side 24
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.69056e-003

各種データ
ズーム比 4.71
広角 中間 望遠
焦点距離 4.08 8.39 19.20
Fナンバー 3.60 4.53 6.51
半画角（度） 33.51 19.67 8.88
像高 2.70 3.00 3.00
レンズ全長 35.32 35.32 35.32
BF 1.11 2.44 3.78
d 6 0.25 2.41 4.56
d11 4.09 1.76 0.05
d14 5.18 2.92 0.10
d19 1.49 2.60 3.64
d24 0.45 1.78 3.12 Various data Zoom ratio 4.71
Wide-angle Medium telephoto focal length 4.08 8.39 19.20
F-number 3.60 4.53 6.51
Half angle of view (degrees) 33.51 19.67 8.88
Image height 2.70 3.00 3.00
35.32 35.32 35.32
BF 1.11 2.44 3.78
d 6 0.25 2.41 4.56
d11 4.09 1.76 0.05
d14 5.18 2.92 0.10
d19 1.49 2.60 3.64
d24 0.45 1.78 3.12

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 8.75
2 7 -3.58
3 12 18.02
4 15 8.17
5 20 -12.94
6 25 ∞
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 8.75
2 7 -3.58
3 12 18.02
4 15 8.17
5 20 -12.94
6 25 ∞

ＧＲ１ 第１レンズ群 ＧＲ２ 第２レンズ群 ＧＲ３ 第３レンズ群
ＧＲ４ 第４レンズ群 ＧＲ５ 第５レンズ群 ＧＲ１ｎ レンズ成分
ＧＲ５ｎ レンズ成分 ＧＲ５ｐ レンズ成分 ＰＲ 反射部材 GR1 First lens group GR2 Second lens group GR3 Third lens group GR4 Fourth lens group GR5 Fifth lens group GR1n Lens component GR5n Lens component GR5p Lens component PR Reflecting member

Claims (16)

物体側より像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、負の屈折力の第５レンズ群より構成され、
ズーミングに際して前記第１レンズ群は不動で、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群は移動し、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、前記第１レンズ群は物体側から像側へ順に負の屈折力のレンズ成分、光路を折り曲げる反射面を含む反射部材を有し、
広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第２レンズ群の移動量をＭ２、広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第４レンズ群の移動量をＭ４、前記第４レンズ群の屈折力をφ４、前記第５レンズ群の屈折力をφ５とするとき、
０．１＜−Ｍ２／Ｍ４＜１．０
０．１０＜−φ４／φ５＜１．６０
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power arranged in order from the object side to the image side. , A fifth lens unit having a negative refractive power,
The first lens group is stationary during zooming, the second lens group and the fourth lens group move, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming, wherein the first lens group is an object. A lens component having a negative refractive power in order from the side to the image side, having a reflecting member including a reflecting surface that bends an optical path,
The amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M2, the amount of movement of the fourth lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M4, and the refractive power of the fourth lens group is φ4. When the refractive power of the fifth lens group is φ5,
0.1 <-M2 / M4 <1.0
0.10 <-φ4 / φ5 <1. 60
A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression. 開口絞りが前記第３レンズ群に配置されていることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein an aperture stop is disposed in the third lens group. 広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第２レンズ群は像側へ移動し、前記第４レンズ群は物体側へ移動することを特徴とする請求項１又は２に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein during zooming from a wide-angle end to a telephoto end, the second lens group moves toward the image side, and the fourth lens group moves toward the object side. フォーカシングに際して前記第５レンズ群が移動することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the fifth lens group moves during focusing. 広角端におけるバックフォーカスをｂｋｗ、レンズ全長をＬとするとき、
ｂｋｗ／Ｌ＜０．１２
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のズームレンズ。 When the back focus at the wide-angle end is bkw and the total lens length is L,
bkw / L <0.12
The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the following conditional expression is satisfied. 前記第５レンズ群は最も像側に、正の屈折力のレンズ成分ＧＲ５ｐを有し、該レンズ成分ＧＲ５ｐの屈折力をφ５ｐとするとき、
０．０５＜−φ５ｐ／φ５＜１．５０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載のズームレンズ。 The fifth lens group has a lens component GR5p having a positive refractive power closest to the image side. When the refractive power of the lens component GR5p is φ5p,
0.05 <−φ5p / φ5 <1.50
The zoom lens according to any one of claims 1 to 5, wherein the following conditional expression is satisfied. 物体側より像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、負の屈折力の第５レンズ群より構成され、A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power arranged in order from the object side to the image side. , A fifth lens unit having a negative refractive power,
ズーミングに際して前記第１レンズ群は不動で、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群は移動し、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、前記第１レンズ群は物体側から像側へ順に負の屈折力のレンズ成分、光路を折り曲げる反射面を含む反射部材を有し、The first lens group is stationary during zooming, the second lens group and the fourth lens group move, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming, wherein the first lens group is an object. A lens component having a negative refractive power in order from the side to the image side, having a reflecting member including a reflecting surface that bends an optical path,
前記第５レンズ群は最も像側に、正の屈折力のレンズ成分ＧＲ５ｐを有し、The fifth lens group has a lens component GR5p having a positive refractive power closest to the image side.
広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第２レンズ群の移動量をＭ２、広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第４レンズ群の移動量をＭ４、前記第４レンズ群の屈折力をφ４、前記第５レンズ群の屈折力をφ５、前記レンズ成分ＧＲ５ｐの屈折力をφ５ｐとするとき、The amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M2, the amount of movement of the fourth lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M4, and the refractive power of the fourth lens group is φ4. When the refractive power of the fifth lens group is φ5 and the refractive power of the lens component GR5p is φ5p,
０．１＜−Ｍ２／Ｍ４＜１．０0.1 <-M2 / M4 <1.0
０．１０＜−φ４／φ５＜１．７０0.10 <-φ4 / φ5 <1.70
０．０５＜−φ５ｐ／φ５＜１．５０0.05 <−φ5p / φ5 <1.50
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression. 前記第１レンズ群の屈折力をφ１、前記第３レンズ群の屈折力をφ３とするとき、
０．２＜φ３／φ１＜１．１
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至７のいずれか１項に記載のズームレンズ。 When the refractive power of the first lens group is φ1 and the refractive power of the third lens group is φ3,
0.2 <φ3 / φ1 <1.1
The zoom lens according to any one of claims 1 to 7 , wherein the following conditional expression is satisfied. ズーミングに際して、前記第３レンズ群は移動することを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１項に記載のズームレンズ。   9. The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group moves during zooming. 物体側より像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、負の屈折力の第５レンズ群より構成され、A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power arranged in order from the object side to the image side. , A fifth lens unit having a negative refractive power,
ズーミングに際して前記第１レンズ群は不動で、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は移動し、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、前記第１レンズ群は物体側から像側へ順に負の屈折力のレンズ成分、光路を折り曲げる反射面を含む反射部材を有し、A zoom lens in which the first lens group does not move during zooming, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming; The first lens group includes, in order from the object side to the image side, a lens component having a negative refractive power, a reflecting member including a reflecting surface that bends an optical path,
広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第２レンズ群の移動量をＭ２、広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第４レンズ群の移動量をＭ４、前記第４レンズ群の屈折力をφ４、前記第５レンズ群の屈折力をφ５とするとき、The amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M2, the amount of movement of the fourth lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M4, and the refractive power of the fourth lens group is φ4. When the refractive power of the fifth lens group is φ5,
０．１＜−Ｍ２／Ｍ４＜１．０0.1 <-M2 / M4 <1.0
０．１０＜−φ４／φ５＜１．７０0.10 <-φ4 / φ5 <1.70
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression. 前記第３レンズ群は広角端または中間のズーム位置において望遠端に比べて物体側に位置することを特徴とする請求項９又は１０に記載のズームレンズ。 The third lens group zoom lens according to claim 9 or 10, characterized in that positioned on the object side as compared to the telephoto end in the wide-angle end or an intermediate zoom position. 前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をＤ１、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとするとき、
０．１＜Ｄ１／ｆｔ＜０．６
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至１１のいずれか１項に記載のズームレンズ。 When the distance on the optical axis from the most object side lens surface of the first lens group to the most image side lens surface of the first lens group is D1, and the focal length of the entire system at the telephoto end is ft,
0.1 <D1 / ft <0.6
The zoom lens according to any one of claims 1 to 11 , wherein the following conditional expression is satisfied. 前記反射部材はプリズムよりなることを特徴とする請求項１乃至１２のいずれか１項に記載のズームレンズ。 The reflecting member zoom lens according to any one of claims 1 to 12, characterized in that consists of a prism. 前記プリズムの材料のｄ線における屈折率をＮｄｐｒとするとき、
１．８＜Ｎｄｐｒ＜２．５
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１３に記載のズームレンズ。 When the refractive index at d-line of the material of the prism is Ndpr,
1.8 <Ndpr <2.5
14. The zoom lens according to claim 13 , wherein the following conditional expression is satisfied. 前記第１レンズ群は、前記反射部材の像側に正の屈折力のレンズ成分を有することを特徴とする請求項１乃至１４のいずれか１項に記載のズームレンズ。 Wherein the first lens group, a zoom lens according to any one of claims 1 to 14, characterized in that it has a lens component having a positive refractive power on the image side of the reflecting member. 請求項１乃至１５のいずれか１項に記載のズームレンズと、該ズームレンズによって形成される像を受光する固体撮像素子とを有することを特徴とする撮像装置。 A zoom lens according to any one of claims 1 to 15, an imaging apparatus characterized by having a solid-state imaging device for receiving the image formed by the zoom lens.
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