JP6633121B2 - Expansion valve and refrigeration cycle device using expansion valve - Google Patents

Description

本発明は、膨張弁、および、膨張弁を用いる冷凍サイクル装置に関するものである。   The present invention relates to an expansion valve and a refrigeration cycle apparatus using the expansion valve.

冷凍サイクル装置は、冷凍回路の構成要素として、少なくとも、圧縮機、凝縮器、膨張弁および蒸発器を備えている。例えば、特許文献１に開示されているように、従来、膨張弁としては、弁の流通孔をニードル弁で開閉して冷媒の流量を制御する電動弁が用いられていることがある。   The refrigeration cycle device includes at least a compressor, a condenser, an expansion valve, and an evaporator as components of the refrigeration circuit. For example, as disclosed in Patent Literature 1, a motor-operated valve that controls the flow rate of refrigerant by opening and closing a flow hole of the valve with a needle valve may be used as an expansion valve.

特開２０１３−２３４７２６号公報JP 2013-234726 A

冷凍サイクル装置において、一般的に、膨張弁は、高圧の液冷媒を減圧して低圧の低乾き度の気液二相に状態変化させる。その内部では、流路断面積の変化を適切にすることでキャビテーションの破裂を抑制し、冷媒流れの安定化を図ることで、下流側の配管における騒音を抑制することが可能である。   In a refrigeration cycle apparatus, an expansion valve generally reduces the pressure of a high-pressure liquid refrigerant to change the state to a low-pressure, low-dryness gas-liquid two-phase. Inside, it is possible to suppress cavitation rupture by appropriately changing the cross-sectional area of the flow path, and to stabilize the refrigerant flow, thereby suppressing noise in the downstream piping.

しかし、通常の冷凍サイクルでは、膨張弁の下流側が二相状態であり、キャビテーションがなくても気泡状態の冷媒が存在するため、キャビテーションの破裂の抑制によっては、騒音の抑制効果があまり期待できない場合もある。   However, in a normal refrigeration cycle, since the downstream side of the expansion valve is in a two-phase state, and there is a refrigerant in a bubble state even without cavitation, the effect of suppressing noise due to suppression of cavitation rupture can not be expected much. There is also.

また、例えば外気状態などの運転条件や、冷媒回路の条件によっては、膨張弁出口側で低圧の液冷媒となる場合がある。その場合は、膨張弁内の移動速度より音速が大きいので、出口側の圧力脈動が、冷媒流れを逆行して上流側に伝搬し、膨張弁内で共鳴して、弁体やその他の構成部品が振動し、騒音を発生させる可能性がある。従来、このような圧力伝播による騒音に対する考慮はなく、十分な低減効果が得られないことが課題である。   Also, depending on the operating conditions such as the outside air condition and the conditions of the refrigerant circuit, the refrigerant may become low-pressure liquid refrigerant at the expansion valve outlet side. In that case, since the sound speed is higher than the moving speed in the expansion valve, the pressure pulsation on the outlet side reverses the refrigerant flow and propagates upstream, resonates in the expansion valve, and causes the valve body and other components. May vibrate and generate noise. Conventionally, there is no consideration for noise due to such pressure propagation, and it is a problem that a sufficient reduction effect cannot be obtained.

本発明は、上記に鑑みてなされたものであり、膨張弁に流入する冷媒および膨張弁から流出する冷媒が共に液冷媒の場合において騒音を低減することができる、膨張弁を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above, and an object of the present invention is to provide an expansion valve capable of reducing noise when the refrigerant flowing into the expansion valve and the refrigerant flowing out of the expansion valve are both liquid refrigerants. And

上述した目的を達成するため、本発明の膨張弁は、弁室を有するケースと、前記弁室に配置された弁体とを備え、前記ケースは、第１配管が接続される側壁部と、第２配管が接続される端壁部とを含み、前記端壁部には、前記弁体によって開閉される流通孔が設けられており、前記流通孔は、該流通孔の軸方向長さをＬとし、共鳴波長をλとしたとき、Ｌ＜λ／２を満たすように設けられている。
さらに、同目的を達成するための本発明の冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源熱交換器、膨張弁、室内熱交換器を備えた冷凍サイクル装置であって、前記膨張弁は、室内機に設けられており、上述した本発明の膨張弁である。 In order to achieve the above-described object, an expansion valve of the present invention includes a case having a valve chamber, and a valve element disposed in the valve chamber, wherein the case has a side wall to which a first pipe is connected, An end wall portion to which a second pipe is connected, the end wall portion is provided with a flow hole that is opened and closed by the valve body, and the flow hole has an axial length of the flow hole. is L, when the resonance wavelength is lambda, is provided so as to satisfy L <λ / 2.
Furthermore, a refrigeration cycle apparatus of the present invention for achieving the same object is a refrigeration cycle apparatus including a compressor, a heat source heat exchanger, an expansion valve, and an indoor heat exchanger, wherein the expansion valve is provided in an indoor unit. And the expansion valve of the present invention described above.

本発明によれば、膨張弁に流入する冷媒および膨張弁から流出する冷媒が共に液冷媒の場合において騒音を低減することができる。   According to the present invention, noise can be reduced when the refrigerant flowing into the expansion valve and the refrigerant flowing out of the expansion valve are both liquid refrigerants.

本実施の形態１の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。FIG. 2 is a diagram illustrating a configuration of a refrigeration cycle device according to Embodiment 1. 冷凍サイクルの状態を表すモリエル線図である。It is a Mollier diagram showing the state of the refrigeration cycle. 図２と比べ外気温が低い冷房運転を説明するモリエル線図である。FIG. 3 is a Mollier diagram illustrating a cooling operation in which the outside air temperature is lower than that in FIG. 2. 膨張弁の構成を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of an expansion valve. 冷媒種とサブクールとを変化させた場合の液音速を示すグラフである。It is a graph which shows the liquid sound speed at the time of changing a refrigerant | coolant type and a subcool. 冷媒種とサブクールとを変化させた場合の液密度を示すグラフである。It is a graph which shows the liquid density at the time of changing a refrigerant | coolant type and a subcool. 冷媒種とサブクールとを変化させた場合の質量流速を示すグラフである。It is a graph which shows the mass flow rate at the time of changing a refrigerant | coolant type and a subcool. 流通孔での圧力伝搬の様子を示す図である。It is a figure showing a situation of pressure propagation in a flow hole. 本実施の形態２の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。It is a figure showing the composition of the refrigerating cycle device of this Embodiment 2. 本実施の形態３の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。It is a figure showing the composition of the refrigeration cycle device of this Embodiment 3. 本実施の形態３の冷凍サイクル装置に関する、図２と同態様の線図である。FIG. 9 is a diagram of the same mode as FIG. 2 regarding the refrigeration cycle device of the third embodiment.

以下、本発明の実施の形態について添付図面に基づいて説明する。なお、図中、同一符号は同一又は対応部分を示すものとする。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. In the drawings, the same reference numerals indicate the same or corresponding parts.

実施の形態１．
図１は、本実施の形態１の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。冷凍サイクル装置１は、圧縮機３、室外熱交換器としての熱源熱交換器５、膨張弁７および室内熱交換器９を備えている。あくまでも一例であるが、図１の具体的構成では、一つの室外機１１と、複数の室内機１３とが示されている。 Embodiment 1 FIG.
FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of a refrigeration cycle device according to the first embodiment. The refrigeration cycle apparatus 1 includes a compressor 3, a heat source heat exchanger 5 as an outdoor heat exchanger, an expansion valve 7, and an indoor heat exchanger 9. This is merely an example, but in the specific configuration of FIG. 1, one outdoor unit 11 and a plurality of indoor units 13 are shown.

室外機１１と、室内機１３のそれぞれとは、液管１５およびガス管１７によって接続されている。室外機１１には、上述した圧縮機３、熱源熱交換器５および四方弁１９が設けられている。室内機１３のそれぞれには、上述した膨張弁７および室内熱交換器９が設けられている。   The outdoor unit 11 and each of the indoor units 13 are connected by a liquid pipe 15 and a gas pipe 17. The outdoor unit 11 is provided with the compressor 3, the heat source heat exchanger 5, and the four-way valve 19 described above. Each of the indoor units 13 is provided with the expansion valve 7 and the indoor heat exchanger 9 described above.

次に、上述した冷凍サイクル装置１の運転動作について説明する。
（冷房運転時）
図１において、四方弁１９は、実線で示すような接続状態を提供する。冷媒は、圧縮機３に低圧ガスで入り、圧縮されて高圧ガスとなる。熱源熱交換器５は凝縮器であり、冷媒のエネルギーを熱源（空気や水）に伝達することで冷媒を凝縮し、冷媒は、高圧液冷媒となる。 Next, the operation of the refrigeration cycle apparatus 1 will be described.
(During cooling operation)
In FIG. 1, the four-way valve 19 provides a connection state as shown by a solid line. The refrigerant enters the compressor 3 with a low-pressure gas and is compressed into a high-pressure gas. The heat source heat exchanger 5 is a condenser, and condenses the refrigerant by transmitting the energy of the refrigerant to a heat source (air or water), and the refrigerant becomes a high-pressure liquid refrigerant.

熱源熱交換器５から流出した冷媒は、液管１５を通り、膨張弁７を通過して低圧二相冷媒となり、室内熱交換器９に入る。室内熱交換器９は蒸発器であり、負荷側の水や空気のエネルギーを吸収して冷媒を蒸発させ、冷媒は、低圧ガスとなる。一方、熱交換された水や空気は冷却される。冷媒は、その後、ガス管１７を通り、圧縮機３へ戻る。室内機１３が複数あると、各室内機１３への流量調整が必要であり、図示例では、膨張弁７も複数、設けられている。   The refrigerant flowing out of the heat source heat exchanger 5 passes through the liquid pipe 15, passes through the expansion valve 7, becomes a low-pressure two-phase refrigerant, and enters the indoor heat exchanger 9. The indoor heat exchanger 9 is an evaporator, which absorbs energy of water or air on the load side to evaporate the refrigerant, and the refrigerant becomes a low-pressure gas. On the other hand, the heat-exchanged water and air are cooled. The refrigerant then returns to the compressor 3 through the gas pipe 17. If there are a plurality of indoor units 13, it is necessary to adjust the flow rate to each indoor unit 13, and in the illustrated example, a plurality of expansion valves 7 are provided.

（暖房運転時）
図１において、四方弁１９は、破線で示すような接続状態を提供する。冷媒は、圧縮機３に低圧ガスで入り、圧縮されて高圧ガスとなる。冷媒は、ガス管１７を通り、室内熱交換器９に至る。室内熱交換器９は凝縮器であり、冷媒のエネルギーを負荷側の空気や水に伝達することで冷媒を凝縮し、高圧液冷媒となる。熱交換された水や空気は加熱される。 (During heating operation)
In FIG. 1, the four-way valve 19 provides a connection state as shown by a broken line. The refrigerant enters the compressor 3 with a low-pressure gas and is compressed into a high-pressure gas. The refrigerant passes through the gas pipe 17 and reaches the indoor heat exchanger 9. The indoor heat exchanger 9 is a condenser, and condenses the refrigerant by transmitting the energy of the refrigerant to air or water on the load side, and turns into a high-pressure liquid refrigerant. The heat exchanged water and air are heated.

さらに、冷媒は、膨張弁７で減圧され低圧二相となる。冷媒は、液管１５を通過し、熱源熱交換器５に至る。熱源熱交換器５は蒸発器であり、熱源側の水や空気のエネルギーを吸収して冷媒を蒸発させ、冷媒は、低圧ガスとなる。熱交換された水や空気は冷却される。冷媒は、その後、圧縮機へ戻る。暖房運転においても、室内機１３が複数あると、各室内機１３への流量調整が必要であることは同様であり、図示例では、膨張弁７も複数、設けられている。   Further, the refrigerant is decompressed by the expansion valve 7 and becomes a low-pressure two-phase. The refrigerant passes through the liquid pipe 15 and reaches the heat source heat exchanger 5. The heat source heat exchanger 5 is an evaporator, which absorbs energy of water or air on the heat source side to evaporate the refrigerant, and the refrigerant becomes a low-pressure gas. The heat-exchanged water and air are cooled. The refrigerant then returns to the compressor. Even in the heating operation, if there are a plurality of indoor units 13, it is the same that the flow rate adjustment to each indoor unit 13 is necessary. In the illustrated example, a plurality of expansion valves 7 are also provided.

図２は、冷凍サイクルの状態を表すモリエル線図である。冷房運転時と暖房運転時で供給される水温が変化しても、また、室内側あるいは室外側で供給される水温が変化しても、基本的には、図２の状態である。膨張弁７の流入側で冷媒は高圧液であり、膨張弁７の流出側で冷媒は低圧二相である。   FIG. 2 is a Mollier chart showing the state of the refrigeration cycle. Even if the water temperature supplied during the cooling operation and the heating operation changes, or if the water temperature supplied indoors or outdoors changes, the state is basically the state shown in FIG. The refrigerant is a high-pressure liquid on the inflow side of the expansion valve 7, and the refrigerant is a low-pressure two-phase on the outflow side of the expansion valve 7.

しかし、図１に示した冷凍サイクル装置で、外気温が低い冷房運転の場合は、凝縮器出口温度が低下し、冷凍サイクルの状態は、図３に示すようになる。膨張弁の入口でのエンタルピが低下するため、膨張弁の出口でも冷媒は液相である。これはあくまで一例であり、冷凍サイクル装置が設置される状況に応じて、膨張弁の出口が液冷媒となる場合が存在する。   However, in the refrigeration cycle apparatus shown in FIG. 1, in the cooling operation in which the outside air temperature is low, the condenser outlet temperature decreases, and the state of the refrigeration cycle becomes as shown in FIG. Since the enthalpy at the inlet of the expansion valve is reduced, the refrigerant is also in a liquid phase at the outlet of the expansion valve. This is merely an example, and there is a case where the outlet of the expansion valve becomes a liquid refrigerant depending on the situation where the refrigeration cycle device is installed.

次に、上述した膨張弁について説明する。図４は、膨張弁の構成を示す図である。膨張弁７は、第１配管２１と、第２配管２３との間に配置されており、すなわち、膨張弁７には、第１配管２１と第２配管２３とが接続されている。   Next, the above-described expansion valve will be described. FIG. 4 is a diagram illustrating a configuration of the expansion valve. The expansion valve 7 is arranged between the first pipe 21 and the second pipe 23, that is, the first pipe 21 and the second pipe 23 are connected to the expansion valve 7.

膨張弁７は、ケース３１と、弁体３３とを備えている。ケース３１の内部には、弁室３５が形成されている。第１配管２１は、弁室３５を画定しているケース３１の側壁部３１ａに接続されている。側壁部３１ａには、弁室３５と、第１配管２１の内部空間とを連通する貫通孔が設けられている。   The expansion valve 7 includes a case 31 and a valve body 33. A valve chamber 35 is formed inside the case 31. The first pipe 21 is connected to a side wall 31 a of the case 31 that defines the valve chamber 35. The side wall portion 31 a is provided with a through hole that communicates the valve chamber 35 with the internal space of the first pipe 21.

一方、第２配管２３は、弁室３５を画定しているケース３１の端壁部３１ｂに接続されている。端壁部３１ｂには、弁室３５と、第１配管２１の内部空間とを連通する流通孔３７が設けられている。   On the other hand, the second pipe 23 is connected to an end wall 31 b of the case 31 defining the valve chamber 35. The end wall portion 31b is provided with a communication hole 37 that communicates the valve chamber 35 with the internal space of the first pipe 21.

流通孔３７、弁室３５、弁体３３および第２配管２３の接続部は、共通の中心線ＣＬ２を有している。中心線ＣＬ２を基準として、流通孔３７は、第２配管２３の接続部および弁室３５の径よりも、小径である。   The connection portion between the flow hole 37, the valve chamber 35, the valve body 33, and the second pipe 23 has a common center line CL2. The diameter of the flow hole 37 is smaller than the diameter of the connection portion of the second pipe 23 and the diameter of the valve chamber 35 with reference to the center line CL2.

一方、第２配管２３の接続部の中心線ＣＬ１は、流通孔３７、弁室３５、弁体３３および第２配管２３の接続部の共通の中心線ＣＬ２に対して交差しており、図示する一例では、直交している。   On the other hand, the center line CL1 of the connection part of the second pipe 23 intersects with the common center line CL2 of the connection part of the flow hole 37, the valve chamber 35, the valve element 33 and the second pipe 23, and is illustrated. In one example, they are orthogonal.

弁体３３は、中心線ＣＬ１に沿って、且つ、流通孔３７に対して進入退出可能に、移動する。   The valve element 33 moves along the center line CL1 so as to be able to enter and exit the communication hole 37.

第１配管２１および第２配管２３は、例えば銅管よりなり、ケース３１と炉中ろう付けされている。ケース３１は、真鍮製の鋳造品を切削加工し、側壁部３１ａの外面には、第１配管２１との嵌合部が設けられ、端壁部３１ｂの外面には、第２配管２３との嵌合部が設けられている。   The first pipe 21 and the second pipe 23 are made of, for example, copper pipe, and are brazed to the case 31 in the furnace. The case 31 is formed by cutting a cast product made of brass, a fitting portion with the first pipe 21 is provided on the outer surface of the side wall portion 31a, and a fitting portion with the second pipe 23 is formed on the outer surface of the end wall portion 31b. A fitting portion is provided.

弁体３３は、ケース３１の上部に設けた図示しない公知の駆動装置により、上下方向（開閉方向）に移動する。弁体３３が下方向（閉弁方向）に移動し、ケース３１に接触すると、すなわち、端壁部３１ｂに接触すると、それ以上は下方向に移動できない。このように弁体３３が接触する端壁部３１ｂの箇所が、弁座３９である。   The valve element 33 is moved in the vertical direction (opening / closing direction) by a known driving device (not shown) provided on the upper part of the case 31. When the valve element 33 moves downward (to close the valve) and comes into contact with the case 31, that is, when it comes into contact with the end wall portion 31b, it cannot move downward any more. The portion of the end wall portion 31b where the valve body 33 contacts as described above is the valve seat 39.

弁体３３の流通孔側の端部３３ａは、第２配管２３側に近い位置ほど径が小さくなっており（先細っており）、図示する一例では、円錐形に形成されている。   The end 33a of the valve element 33 on the side of the flow hole has a smaller diameter (tapered) as it is closer to the second pipe 23, and is formed in a conical shape in the example shown in the figure.

流通孔３７は、円柱状の孔である。また、弁座３９は、理想的な幾何学形状である”円”であっても良いし、オリフィスに面取りをしたような截頭円錐面形状であっても良いし、あるいは、弁体との接触により生じる、実在の曲面であっても良い。   The flow hole 37 is a cylindrical hole. Also, the valve seat 39 may be a “circle” which is an ideal geometric shape, a frusto-conical surface shape in which an orifice is chamfered, or a valve seat 39 with a valve body. It may be a real curved surface generated by contact.

このような弁体３３の端部３３ａの形状と、流通孔３７の形状とによって、弁体３３が開閉方向に移動すると、円環状の微少通路の絞り部４１の通路面積が変化する。   Due to the shape of the end 33a of the valve body 33 and the shape of the flow hole 37, when the valve body 33 moves in the opening and closing direction, the passage area of the narrow portion 41 of the annular minute passage changes.

さらに、図５〜図８を用いて、流通孔について説明する。前述の構成において、第２配管２３が膨張弁７からの流出側であり、第２配管２３内の冷媒が液相であるものとする。第１配管２１から、液冷媒が膨張弁７に流入する。冷媒は、弁室３５、流通孔３７さらに第２配管２３へと移動するが、液相のままである。ただし、キャビテーションにより若干の気泡が発生する場合もあるが気体の比率はごく僅かである。流通孔３７から第２配管２３へ至る際に、不連続に流路面積が変化するため、渦が生じ、圧力脈動が発生する。   Further, the flow holes will be described with reference to FIGS. In the above configuration, it is assumed that the second pipe 23 is on the outflow side from the expansion valve 7 and the refrigerant in the second pipe 23 is in a liquid phase. Liquid refrigerant flows into the expansion valve 7 from the first pipe 21. The refrigerant moves to the valve chamber 35, the flow hole 37, and further to the second pipe 23, but remains in the liquid phase. However, although some bubbles may be generated due to cavitation, the ratio of gas is very small. When reaching the second pipe 23 from the flow hole 37, the flow path area changes discontinuously, so that a vortex is generated and pressure pulsation is generated.

ここで、膨張弁出口での冷媒が気液二相である場合、膨張弁の弁体と弁座で形成される絞り流路で冷媒が減圧され、気液二相となる。気液二相では、液相よりも格段に低密度のガス冷媒のため、移動速度が大きい。気液二相での音速は、液冷媒の音速と比較すると格段に小さい。よって、「移動速度＞音速」となる。既存技術に示されるような絞り部下流で発生するキャビテーションの破裂や流路面積の急拡大により発生する圧力脈動（音速で移動）が、弁座経路の冷媒流れを遡ることはなく、上流側の膨張弁の弁体や周辺構成部品が振動したり、騒音を発生させることがない。   Here, when the refrigerant at the outlet of the expansion valve is in a gas-liquid two-phase state, the refrigerant is decompressed in a throttle channel formed by the valve element and the valve seat of the expansion valve, and becomes a gas-liquid two-phase. In the gas-liquid two-phase, the moving speed is high because the gas refrigerant is much lower in density than the liquid phase. The sound velocity in the gas-liquid two-phase is much lower than the sound velocity of the liquid refrigerant. Therefore, “moving speed> sound speed” is satisfied. The pressure pulsation (moving at the speed of sound) generated by the cavitation rupture generated at the downstream of the throttle and the rapid expansion of the flow path area as shown in the existing technology does not trace the refrigerant flow in the valve seat path, The valve element and peripheral components of the expansion valve do not vibrate or generate noise.

これに対して、膨張弁出口での冷媒が液相である場合、膨張弁の弁体と弁座とで形成される絞り流路において冷媒が減圧されるが、液相である。液相では、気液二相よりも格段に高密度のため、移動速度が小さい。液相の音速は、気液二相の音速と比較すると格段に大きい。よって、「移動速度＜音速」となる。既存技術の説明で述べたような、絞り部下流で発生するキャビテーションの破裂や流路面積の急拡大により発生する圧力脈動（音速で移動）が、弁座経路の冷媒流れを遡る。その際、弁座経路で共鳴すると、上流側の膨張弁の弁体や周辺構成部品を振動させ、騒音を発生させる可能性がある。このため、弁座経路で共鳴させないことが品質上重要である。   On the other hand, when the refrigerant at the outlet of the expansion valve is in the liquid phase, the refrigerant is decompressed in the throttle passage formed by the valve element and the valve seat of the expansion valve, but is in the liquid phase. The liquid phase has a much lower density than the gas-liquid two phase, and therefore has a lower moving speed. The sound speed of the liquid phase is much higher than the sound speed of the gas-liquid two-phase. Therefore, “moving speed <sound speed” is satisfied. As described in the description of the existing technology, the pressure pulsation (moving at the speed of sound) generated by the cavitation rupture generated at the downstream of the throttle portion and the rapid expansion of the flow path area traces the refrigerant flow in the valve seat path. At this time, if resonance occurs in the valve seat path, the valve element and peripheral components of the upstream expansion valve may vibrate, and noise may be generated. For this reason, it is important for quality not to resonate in the valve seat path.

図５、図６および図７にそれぞれ、冷媒種と、サブクール（＝凝縮温度−凝縮器出口温度）とを変化させた場合の液音速、液密度、質量流速（＝液音速×液密度）を示す。これら図５、図６および図７は、ソフトウェアＲＥＦＰＲＯＰ（Ｖｅｒ．９）より求めたものである。図５〜図７により、液音速、液密度、質量流速がそれぞれ、冷媒種およびサブクールが異なる態様にわたって、全体としてみると、どのような値の範囲を有しているかが分かる。例えば、液冷媒の音速は、図５より、２００〜１０００［ｍ／ｓ］の範囲を有している。 FIGS. 5, 6, and 7 show the liquid sound speed, liquid density, and mass flow rate (= liquid sound speed × liquid density) when the refrigerant type and the subcool (= condensation temperature−condenser outlet temperature) are changed, respectively. Show. These FIGS. 5, 6 and 7 are obtained from software REFPROP (Ver. 9). 5 to 7, it can be seen that the liquid sound velocity, the liquid density, and the mass flow rate have ranges of values as a whole when the refrigerant type and the subcooling are different from each other. For example, the sound velocity of the liquid refrigerant from FIG. 5, has a range of 200~1000 [m / s].

図７から分かるように、質量流速は、最低でも２×１０＾５［ｋｇ／ｍ２ｈ］であるが、仮に流通孔内径Ｄを１ｍｍとすると、断面積は７．８５×１０＾−７であり、冷媒循環量は５６５［ｋｇ／ｈ］となる。通常の冷凍サイクル装置で、流通孔内径が１ｍｍの膨張弁が５６５［ｋｇ／ｈ］もの冷媒流量をながすことは到底不可能であり、膨張弁の流通孔を流れる冷媒の移動速度は音速より小さい。つまり、流通孔下流で発生した圧力脈動が、冷媒流れを逆行して弁体へ至る。   As can be seen from FIG. 7, the mass flow rate is at least 2 × 10 × 5 [kg / m2h], but if the inner diameter D of the flow hole is 1 mm, the cross-sectional area is 7.85 × 10 ＾ −7. , And the refrigerant circulation amount is 565 [kg / h]. In a normal refrigeration cycle device, it is impossible for an expansion valve having a flow hole inner diameter of 1 mm to flow a refrigerant flow of 565 [kg / h], and the moving speed of the refrigerant flowing through the flow hole of the expansion valve is lower than the sound speed. . That is, the pressure pulsation generated downstream of the flow hole reverses the flow of the refrigerant and reaches the valve body.

図８に、流通孔での圧力伝搬の様子について示す。流通孔内径をＤ、軸方向長さ（中心線ＣＬ２方向の寸法）をＬとする。流通孔は、入口側および出口側の両側が開口しており、定在波が発生する場合の状況を、図８の中央部に示す。共鳴波長（膨張弁の固有振動数近傍で液冷媒を伝播する場合の波長）をλとすると、流通孔長さＬと、正の整数ｎとを用いて、
（λ／２）×ｎ＝Ｌ
となる。 FIG. 8 shows a state of pressure propagation in the flow hole. The inside diameter of the flow hole is D, and the length in the axial direction (dimension in the direction of the center line CL2) is L. The flow hole is open on both sides of the inlet side and the outlet side, and the situation where a standing wave is generated is shown in the center of FIG. Assuming that the resonance wavelength (wavelength when the liquid refrigerant propagates in the vicinity of the natural frequency of the expansion valve) is λ, using a flow hole length L and a positive integer n,
(Λ / 2) × n = L
Becomes

よって、
Ｌ＜λ／２・・・（式１）
であれば、定在波がなく共鳴しない。圧力脈動の周波数が膨張弁の固有振動数の近傍であれば、膨張弁から騒音が発生しやすいが、流通孔で共鳴していないように流通孔を構成するので、膨張弁からの騒音が抑制される。
さらに、冷媒の音速ａ、脈動の周波数ｆから、
Ｌ＜｛ａ／（２ｆ）｝×ｎ
である。 Therefore,
L <λ / 2 (Equation 1)
If so, there is no standing wave and there is no resonance. If the frequency of the pressure pulsation is near the natural frequency of the expansion valve, noise is likely to be generated from the expansion valve, but since the flow hole is configured so as not to resonate with the flow hole, noise from the expansion valve is suppressed. Is done.
Furthermore, from the sound speed a of the refrigerant and the frequency f of the pulsation,
L <{a / (2f)} × n
It is.

図５より、液冷媒の音速は、２００〜１０００［ｍ／ｓ］であり、聴感で気になる周波数帯は１〜２０［ｋＨｚ］であるので、流通孔で共鳴する条件は、
２００／（２・２００００） ＜ Ｌ ≦｛１０００／（２・１０００）｝×ｎ
であり、上限は無いが、下限は、
Ｌ≧０．００５［ｍ］
である。逆に、流通孔長さが、
Ｌ＜０．００５［ｍ］・・・（式２）
であれば、定在波がなく、共鳴しない。流通孔下流で圧力脈動が発生して、弁体に到達しても、加振源としては小さく、膨張弁の騒音となりえない。本実施の形態１では、流通孔３７は、Ｌ＜λ／２を満たすように設けられている。 From FIG. 5, the sound speed of the liquid refrigerant is 200 to 1000 [m / s], and the frequency band of interest in hearing is 1 to 20 [kHz].
200 / (2.20000) <L ≦ {1000 / (2 · 1000)} × n
And there is no upper limit, but the lower limit is
L ≧ 0.005 [m]
It is. Conversely, if the flow hole length is
L <0.005 [m] (Equation 2)
If there is no standing wave, there is no resonance. Even if pressure pulsation is generated downstream of the flow hole and reaches the valve body, the vibration source is small and cannot generate noise from the expansion valve. In the first embodiment, the flow holes 37 are provided so as to satisfy L <λ / 2.

以上、繰り返しになるが、流通孔で圧力脈動が共鳴しないので、流通孔下流で圧力脈動が発生して、弁体に到達しても、加振源としては小さく、膨張弁の騒音が抑制される。そして、膨張弁を室内機内部やその近傍に配置しているので、騒音低減の効果が、聴感では増大される。   As described above, since the pressure pulsation does not resonate in the flow hole, the pressure pulsation occurs downstream of the flow hole, and even when the pressure pulsation reaches the valve body, the pressure pulsation is small as a vibration source and noise of the expansion valve is suppressed. You. And since the expansion valve is arranged inside or near the indoor unit, the effect of noise reduction is increased in the sense of hearing.

基本的には共鳴する条件は、流通孔長さに依存するが、流通孔内径の影響を受ける。一般的に開口端補正と呼ばれ、０．４×Ｄを加えるのが一般的である（Ｒａｙｌｅｉｇｈ， Ｊ．Ｗ Ｓ．，「Ｔｈｅｏｒｙ ｏｆ Ｓｏｕｎｄ」）。ただし、流通孔上流側は、弁体の影響で、ほぼ開口しておらず、流通孔下流側のみ補正すればよく、
Ｌ＋０．４×Ｄ＜λ／２・・・（式３）
Ｌ＋０．４×Ｄ＜５［ｍｍ］・・・（式４）
とすれば、定在波がなく、共鳴しない。流通孔下流で圧力脈動が発生して、弁体に到達しても、加振源としては小さく、膨張弁の騒音となりえない。流通孔内径を考慮しており、流通孔内径が大きい場合も確実に騒音を抑制する効果がある。 Basically, the condition of resonance depends on the length of the flow hole, but is affected by the inner diameter of the flow hole. It is generally called aperture end correction, and it is general to add 0.4 × D (Rayleigh, JWS, “Theory of Sound”). However, the upstream side of the flow hole is almost not open due to the effect of the valve element, and only the downstream side of the flow hole needs to be corrected.
L + 0.4 × D <λ / 2 (Equation 3)
L + 0.4 × D <5 [mm] (Equation 4)
Then, there is no standing wave and no resonance occurs. Even if pressure pulsation is generated downstream of the flow hole and reaches the valve body, the vibration source is small and cannot generate noise from the expansion valve. The inner diameter of the flow hole is taken into consideration, and even when the inner diameter of the flow hole is large, there is an effect of reliably suppressing noise.

さらに、Ｄ＜Ｌであれば、流通孔内部の圧力伝搬を平面波として扱うことができる。そのため（式１）から（式４）のいずれかを満たしていれば、膨張弁の騒音を抑制することができる。逆に、Ｄ≧Ｌであれば、流通孔内部の圧力伝搬が、集約される形で弁体に到達するため、騒音が増大するおそれがある。膨張弁出口側が液冷媒となる場合に、出口側を第１配管となるように接続しておけば、冷媒は、弁座と弁体で形成される円環状の微少通路の絞り部４１を通過すると共に弁室内に拡散するので、定在波が生じる可能性が少ない。すなわち、弁座３９が流通孔３７の上流側に位置することとなり、流速が低下するため、振動・騒音の発生源となる圧力変動が生じにくい。よって騒音を抑制することができる。   Further, if D <L, the pressure propagation inside the flow hole can be treated as a plane wave. Therefore, if any of (Expression 1) to (Expression 4) is satisfied, the noise of the expansion valve can be suppressed. Conversely, if D ≧ L, the pressure propagation inside the flow hole reaches the valve body in a concentrated manner, so that the noise may increase. When the outlet side of the expansion valve is liquid refrigerant, if the outlet side is connected so as to be the first pipe, the refrigerant passes through the narrowed portion 41 of the annular small passage formed by the valve seat and the valve element. And at the same time, it diffuses into the valve chamber, so that there is little possibility of standing waves being generated. That is, the valve seat 39 is located on the upstream side of the flow hole 37, and the flow velocity is reduced, so that pressure fluctuation, which is a source of vibration and noise, hardly occurs. Therefore, noise can be suppressed.

なお、上述した四方弁１９は、膨張弁７への冷媒の流れ方向を切り替える流れ方向切替部の一例である。第１の流れ態様では、冷媒は、第１配管２１から膨張弁７に流入し、膨張弁７から第２配管２３へ流出する。第２の流れ態様では、冷媒は、第２配管２３から膨張弁７に流入し、膨張弁７から第１配管２１へ流出する。流れ方向切替部は、かかる第１の流れ態様と第２の流れ態様との切り替えを実現する部分である。   The above-described four-way valve 19 is an example of a flow direction switching unit that switches the flow direction of the refrigerant to the expansion valve 7. In the first flow mode, the refrigerant flows into the expansion valve 7 from the first pipe 21 and flows out from the expansion valve 7 to the second pipe 23. In the second flow mode, the refrigerant flows into the expansion valve 7 from the second pipe 23 and flows out from the expansion valve 7 to the first pipe 21. The flow direction switching unit is a part that realizes switching between the first flow mode and the second flow mode.

冷媒は特定する必要がないが、Ｒ３２、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ１１２３など微燃性冷媒であれば、振動が要因で配管が疲労破壊する可能性を低減するので、燃焼リスクを低減することができる。   It is not necessary to specify the refrigerant, but if it is a slightly flammable refrigerant such as R32, R1234yf, or R1123, the possibility of the pipe being fatigued and broken due to vibration is reduced, so that the combustion risk can be reduced.

上述した実施の形態１によれば、第２配管が接続される端壁部に設けられ、弁体によって開閉される流通孔を、流通孔の軸方向長さをＬとし、共鳴波長をλとしとき、Ｌ＜λ／２を満たすように設けたので、次のような優れた利点が得られる。第１配管から液冷媒が流入し、第２配管から液冷媒が流出する場合は、流通孔を通過する液の移動速度より、液冷媒の音速の方が大きい。このため、流通孔から第２配管での不連続な経路で発生する渦による圧力脈動が、流通孔内部の冷媒流れに逆行して弁体に至る。逆行する経路である流通孔の軸方向長さが、両方が開口端である定在波波長より短ければ、共鳴が生じず、膨張弁の固有振動数と共振して、騒音を発生するのを抑制することができる。   According to the above-described first embodiment, the flow hole provided in the end wall to which the second pipe is connected and opened and closed by the valve body has the axial length L of the flow hole and the resonance wavelength λ. At this time, since L <λ / 2 is provided, the following excellent advantages can be obtained. When the liquid refrigerant flows in from the first pipe and the liquid refrigerant flows out from the second pipe, the sound speed of the liquid refrigerant is higher than the moving speed of the liquid passing through the flow hole. For this reason, pressure pulsation due to a vortex generated in the discontinuous path in the second pipe from the flow hole runs counter to the refrigerant flow inside the flow hole and reaches the valve body. If the axial length of the flow hole, which is the backward path, is shorter than the standing wave wavelength, both of which are open ends, resonance does not occur, and resonance occurs with the natural frequency of the expansion valve to generate noise. Can be suppressed.

また、流通孔がＬ＋０．４×Ｄ＜λ／２を満たすように設けられている場合、流通孔内径が大きい場合にも、きめ細かく騒音を抑制する事ができる。さらに、流通孔が、Ｌ＋０．４×Ｄ＜５［ｍｍ］を満たすように設けられている場合、膨張弁のような剛性の高い部材は固有振動数が高いので、聴感に影響する１から２０ｋＨｚの範囲の共鳴による騒音を抑制する効果も得られる。さらに、流通孔が、Ｌ≧Ｄを満たすように設けられている場合にも、同様に、聴感に影響する１から２０ｋＨｚの範囲の共鳴による騒音を抑制する効果が得られる。   Further, when the flow holes are provided so as to satisfy L + 0.4 × D <λ / 2, noise can be finely suppressed even when the inner diameter of the flow holes is large. Further, when the flow hole is provided so as to satisfy L + 0.4 × D <5 [mm], since a member having high rigidity such as an expansion valve has a high natural frequency, 1 to 20 kHz which affects the hearing is given. The effect of suppressing noise due to resonance in the range described above is also obtained. Further, even when the flow holes are provided so as to satisfy L ≧ D, the effect of suppressing noise due to resonance in the range of 1 to 20 kHz that affects the hearing can be similarly obtained.

また、第２配管から流通孔を介して冷媒が弁室に流入し、弁室から第１配管へと冷媒が流出する場合には、弁座が流通孔の上流側に位置することとなり、流速が低下するため、振動・騒音の発生源となる圧力変動が生じにくい。よって騒音を抑制することができる。   Further, when the refrigerant flows into the valve chamber from the second pipe through the flow hole and flows out from the valve chamber to the first pipe, the valve seat is located on the upstream side of the flow hole, and the flow rate is increased. , Pressure fluctuation, which is a source of vibration and noise, is unlikely to occur. Therefore, noise can be suppressed.

また、室内機や、室内機近傍は人から近い位置にあるので、室内機や、室内機近傍に騒音発生源があると、その騒音が気づかれやすい。よって、本実施の形態は、上述した膨張弁を室内機に設けた場合でこそ、より優れた効果を享受できるといえる。   Further, since the indoor unit and the vicinity of the indoor unit are located close to a person, if there is a noise source near the indoor unit or the indoor unit, the noise is likely to be noticed. Therefore, it can be said that the present embodiment can enjoy more excellent effects only when the above-described expansion valve is provided in the indoor unit.

実施の形態２．
次に、本発明の実施の形態２について説明する。図９は、本実施の形態２の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。冷凍サイクル装置１０１は、圧縮機３、熱源熱交換器５、膨張弁７および室内熱交換器９を備えている。あくまでも一例であるが、図９の具体的構成では、一つの室外機１１と、複数の室内機１３とが示されている。 Embodiment 2 FIG.
Next, a second embodiment of the present invention will be described. FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration of a refrigeration cycle device according to Embodiment 2. The refrigeration cycle apparatus 101 includes a compressor 3, a heat source heat exchanger 5, an expansion valve 7, and an indoor heat exchanger 9. This is merely an example, but in the specific configuration of FIG. 9, one outdoor unit 11 and a plurality of indoor units 13 are shown.

室外機１１と、室内機１３のそれぞれとは、液管１５およびガス管１７によって接続されている。室外機１１には、圧縮機３、熱源熱交換器５、四方弁１９、冷媒熱交換器１５１およびバイパス調整弁１５３が設けられている。室内機１３のそれぞれには、室内熱交換器９が設けられている。また、室内機１３の近傍に、膨張弁７が設けられている。   The outdoor unit 11 and each of the indoor units 13 are connected by a liquid pipe 15 and a gas pipe 17. The outdoor unit 11 is provided with a compressor 3, a heat source heat exchanger 5, a four-way valve 19, a refrigerant heat exchanger 151, and a bypass adjustment valve 153. An indoor heat exchanger 9 is provided in each of the indoor units 13. The expansion valve 7 is provided near the indoor unit 13.

冷房運転時における圧縮機３の入口側と液管１５との間には、バイパス管１５５が設けられている。バイパス調整弁１５３は、かかるバイパス管１５５に設けられている。冷媒熱交換器１５１は、冷房運転時における熱源熱交換器５の出口側から膨張弁７の入口側までの冷媒と、バイパス管１５５の冷媒との間で、熱交換を行う。   A bypass pipe 155 is provided between the inlet side of the compressor 3 and the liquid pipe 15 during the cooling operation. The bypass adjusting valve 153 is provided in the bypass pipe 155. The refrigerant heat exchanger 151 exchanges heat between the refrigerant from the outlet side of the heat source heat exchanger 5 to the inlet side of the expansion valve 7 and the refrigerant in the bypass pipe 155 during the cooling operation.

図９の冷凍サイクル装置１においては、室内機１３内部には膨張弁７がないが、分岐した後の液管１５に膨張弁７が接続されている。室内機１３の状態、例えば吸込み空気温度と設定温度との差（大きければ流量を多く流す必要がある）や、室内熱交換器９の飽和温度と熱交換器出口温度差（室内熱交換器をどの程度有効に使用しているかを示す指標）とに応じて膨張弁７を制御して、流量を調整する必要があるので、大抵の場合、膨張弁７は室内機に近い位置に存在する。   In the refrigeration cycle apparatus 1 of FIG. 9, the expansion valve 7 is not provided inside the indoor unit 13, but the expansion valve 7 is connected to the branched liquid pipe 15. The state of the indoor unit 13, for example, the difference between the intake air temperature and the set temperature (if it is large, it is necessary to increase the flow rate), and the difference between the saturation temperature of the indoor heat exchanger 9 and the heat exchanger outlet temperature (the indoor heat exchanger It is necessary to control the expansion valve 7 in accordance with the index indicating the extent to which it is used effectively) to adjust the flow rate. Therefore, in most cases, the expansion valve 7 is located at a position close to the indoor unit.

凝縮器を出た冷媒は、冷媒間熱交換器の高圧側を通過するが、その通過後に、冷媒の一部は、バイパス調整弁で減圧され低温となり、さらに、冷媒間熱交換器の低圧側を通過する。これにより、温度が異なる高圧側と低圧側との間で熱交換が行われ、その結果、高圧側は冷却され、低圧側は加熱されることとなる。よって、膨張弁７に流入する冷媒のエンタルピは低下し、同じく図３に示すようなサイクル状態となる。この場合、膨張弁流出側の冷媒は、液冷媒である。   The refrigerant that has exited the condenser passes through the high-pressure side of the inter-refrigerant heat exchanger, but after passing through, a part of the refrigerant is depressurized by the bypass adjustment valve to a low temperature, and further, the low-pressure side of the inter-refrigerant heat exchanger. Pass through. Thereby, heat exchange is performed between the high pressure side and the low pressure side having different temperatures, and as a result, the high pressure side is cooled and the low pressure side is heated. Therefore, the enthalpy of the refrigerant flowing into the expansion valve 7 decreases, and the refrigerant enters a cycle state as shown in FIG. In this case, the refrigerant on the expansion valve outflow side is a liquid refrigerant.

このような冷凍サイクル装置１においても、上記実施の形態１で説明した膨張弁７が用いられることで、上記実施の形態１と同様な作用効果が得られる。   Also in such a refrigeration cycle apparatus 1, the same operation and effect as in the first embodiment can be obtained by using the expansion valve 7 described in the first embodiment.

実施の形態３．
次に、本発明の実施の形態３について説明する。図１０は、本実施の形態３の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。冷凍サイクル装置２０１は、圧縮機３、熱源熱交換器２０５、膨張弁２０７ａ、２０７ｂおよび室内熱交換器９を備えている。 Embodiment 3 FIG.
Next, a third embodiment of the present invention will be described. FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of a refrigeration cycle device according to the third embodiment. The refrigeration cycle apparatus 201 includes a compressor 3, a heat source heat exchanger 205, expansion valves 207a and 207b, and an indoor heat exchanger 9.

全体的構成としては、冷凍サイクル装置２０１は、熱源機２６１と、複数の室内機２１３と、中継機２６３とを備えている。   As an overall configuration, the refrigeration cycle apparatus 201 includes a heat source unit 261, a plurality of indoor units 213, and a relay unit 263.

熱源機２６１には、圧縮機３、熱源熱交換器２０５、四方弁２１９およびアキュムレータ２７１が設けられている。室内機２１３のそれぞれには、室内熱交換器９および膨張弁（第１流量制御弁）２０７ａが設けられており、これら室内熱交換器９および膨張弁２０７ｂは直列に接続されている。中継機２６３には、第１分岐部２７３、第２分岐部２７５および膨張弁（第２流量制御弁）２０７ｂが設けられている。   The heat source unit 261 includes the compressor 3, the heat source heat exchanger 205, the four-way valve 219, and the accumulator 271. Each of the indoor units 213 is provided with an indoor heat exchanger 9 and an expansion valve (first flow control valve) 207a, and these indoor heat exchanger 9 and expansion valve 207b are connected in series. The repeater 263 includes a first branch 273, a second branch 275, and an expansion valve (second flow control valve) 207b.

熱源機２６１と、中継機２６３とは、熱源機側第１接続配管２７７および熱源機側第２接続配管２７９によって接続されている。室内機２１３と、中継機２６３とは、室外機側第１接続配管２８１および室外機側第２接続配管２８３によって接続されている。   The heat source device 261 and the relay device 263 are connected by a first heat source device connection pipe 277 and a second heat source device connection pipe 279. The indoor unit 213 and the relay unit 263 are connected by an outdoor unit-side first connection pipe 281 and an outdoor unit-side second connection pipe 283.

膨張弁２０７ｂは、第１分岐部２７３と、第２分岐部２７５との間に配置されている。また、第２分岐部２７５には、複数の三方切替弁２８５が設けられている。   The expansion valve 207b is disposed between the first branch 273 and the second branch 275. The second branch 275 is provided with a plurality of three-way switching valves 285.

なお、図示例では、３つの室内機２１３が設けられており、かかる室内機２１３の設置数に対応して、３つの室外機側第１接続配管２８１、３つの室外機側第２接続配管２８３および３つの三方切替弁２８５が設けられている。   In the illustrated example, three indoor units 213 are provided, and three outdoor unit-side first connection pipes 281 and three outdoor unit-side second connection pipes 283 are provided corresponding to the number of installed indoor units 213. And three three-way switching valves 285 are provided.

第１分岐部２７３の流路の一方側（合流側）は、膨張弁２０７ｂの流路の他方側に接続されており、第１分岐部２７３の流路の他方側（分岐側）は、室外機側第２接続配管２８３を介して、室内機２１３の流路の一方側に接続されている。   One side (merging side) of the flow path of the first branch part 273 is connected to the other side of the flow path of the expansion valve 207b, and the other side (branch side) of the flow path of the first branch part 273 is outdoor. It is connected to one side of the flow path of the indoor unit 213 via the unit-side second connection pipe 283.

室内機２１３の流路の他方側は、室外機側第１接続配管２８１を介して、三方切替弁２８５の第１流路端に接続されている。三方切替弁２８５の第２流路端は、熱源機側第１接続配管２７７に接続されており、熱源機側第１接続配管２７７を介して、熱源機２６１の流路の一方側に接続されている。   The other side of the flow path of the indoor unit 213 is connected to the first flow path end of the three-way switching valve 285 via the outdoor unit-side first connection pipe 281. The second flow path end of the three-way switching valve 285 is connected to the heat source unit-side first connection pipe 277, and is connected to one side of the flow path of the heat source unit 261 via the heat source unit-side first connection pipe 277. ing.

熱源機２６１の流路の他方側は、熱源機側第２接続配管２７９を介して、膨張弁２０７ｂの流路の一方側に接続されている。また、かかる熱源機側第２接続配管２７９には、三方切替弁２８５の第３流路端が接続されている。   The other side of the flow path of the heat source device 261 is connected to one side of the flow path of the expansion valve 207b via a second heat source device side connection pipe 279. The third flow path end of the three-way switching valve 285 is connected to the heat source unit side second connection pipe 279.

図１０に示すような冷凍サイクル装置の場合、一部の室内機が冷房運転を、他の室内機が暖房運転を、同時に実現することができる。暖房運転を行う室内機は、高圧ガスが流入し、室内熱交換器が凝縮器として機能するため、膨張弁には、高圧液の冷媒が流入する。膨張弁を流出する冷媒は、さらに、冷房運転を行う室内機の膨張弁に至り、室内熱交換器を通過して低圧ガスとなるため、２つの膨張弁を通過する。そのため、図１１に示されるように、暖房運転を行う室内機の膨張弁を出た冷媒は、高圧と低圧との中間である中圧である。よって、図１の冷凍サイクル装置で空気温度が変化する場合と比べて、図１０の冷凍サイクル装置で空気温度が変化する場合のほうがその変化が小さくても、膨張弁の流出側の冷媒が液相となり得る。   In the case of the refrigeration cycle device as shown in FIG. 10, some indoor units can simultaneously perform a cooling operation, and other indoor units can simultaneously perform a heating operation. In the indoor unit that performs the heating operation, high-pressure gas flows, and the indoor heat exchanger functions as a condenser. Therefore, the refrigerant of the high-pressure liquid flows into the expansion valve. The refrigerant flowing out of the expansion valve further reaches the expansion valve of the indoor unit performing the cooling operation, passes through the indoor heat exchanger and becomes low-pressure gas, and passes through the two expansion valves. Therefore, as shown in FIG. 11, the refrigerant that has exited the expansion valve of the indoor unit performing the heating operation has a medium pressure that is intermediate between the high pressure and the low pressure. Therefore, even if the change in the air temperature in the refrigeration cycle apparatus of FIG. 10 is smaller than that in the case of the air temperature change in the refrigeration cycle apparatus of FIG. Can be a phase.

本実施の形態３は、このような冷凍サイクル装置２０１において、中継機２６３内に設けられた膨張弁２０７ａおよび室内機２１３内に設けられた膨張弁２０７ｂの、一部または全部に、上記実施の形態１で説明した膨張弁７が用いられることで、上記実施の形態１と同様な作用効果が得られる。   In the third embodiment, in the refrigeration cycle apparatus 201, the expansion valve 207a provided in the repeater 263 and the expansion valve 207b provided in the indoor unit 213 are partially or entirely provided as described above. By using the expansion valve 7 described in the first embodiment, the same operation and effect as in the first embodiment can be obtained.

以上、好ましい実施の形態を参照して本発明の内容を具体的に説明したが、本発明の基本的技術思想及び教示に基づいて、当業者であれば、種々の改変態様を採り得ることは自明である。   As described above, the content of the present invention has been specifically described with reference to the preferred embodiments. However, based on the basic technical idea and teaching of the present invention, those skilled in the art can adopt various modifications. It is obvious.

１、１０１、２０１ 冷凍サイクル装置、３ 圧縮機、５、２０５ 熱源熱交換器、７、２０７ａ、２０７ｂ 膨張弁、９ 室内熱交換器、１３、２１３ 室内機、２１ 第１配管、２３ 第２配管、３１ ケース、３１ａ 側壁部、３１ｂ 端壁部、３３ 弁体、３５ 弁室、３７ 流通孔。   1, 101, 201 refrigeration cycle device, 3 compressor, 5, 205 heat source heat exchanger, 7, 207a, 207b expansion valve, 9 indoor heat exchanger, 13, 213 indoor unit, 21 first piping, 23 second piping , 31 case, 31a side wall, 31b end wall, 33 valve body, 35 valve chamber, 37 flow hole.

Claims (7)

弁室を有するケースと、前記弁室に配置された弁体とを備え、
前記ケースは、第１配管が接続される側壁部と、第２配管が接続される端壁部とを含み、
前記端壁部には、前記弁体によって開閉される流通孔が設けられており、
前記流通孔は、該流通孔の軸方向長さをＬとし、共鳴波長をλとしたとき、
Ｌ＜λ／２
を満たすように設けられており、
前記第１配管から冷媒が前記弁室に流入し、該弁室から前記流通孔を介して前記第２配管へと冷媒が流出する、
膨張弁。 A case having a valve chamber, comprising a valve body disposed in the valve chamber,
The case includes a side wall to which the first pipe is connected, and an end wall to which the second pipe is connected,
The end wall portion is provided with a flow hole that is opened and closed by the valve body,
The flow hole, the axial length of the flow hole is L, when the resonance wavelength is lambda,
L <λ / 2
Is provided to satisfy
Refrigerant flows into the valve chamber from the first pipe, and flows out of the valve chamber to the second pipe via the communication hole.
Expansion valve. 弁室を有するケースと、前記弁室に配置された弁体とを備え、
前記ケースは、第１配管が接続される側壁部と、第２配管が接続される端壁部とを含み、
前記端壁部には、前記弁体によって開閉される流通孔が設けられており、
前記流通孔は、該流通孔の軸方向長さをＬとし、共鳴波長をλとしたとき、
Ｌ＜λ／２
を満たすように設けられており、
前記第２配管から前記流通孔を介して冷媒が前記弁室に流入し、該弁室から前記第１配管へと冷媒が流出する、
膨張弁。 A case having a valve chamber, comprising a valve body disposed in the valve chamber,
The case includes a side wall to which the first pipe is connected, and an end wall to which the second pipe is connected,
The end wall portion is provided with a flow hole that is opened and closed by the valve body,
The flow hole, the axial length of the flow hole is L, when the resonance wavelength is lambda,
L <λ / 2
Is provided to satisfy
Refrigerant flows into the valve chamber from the second pipe via the circulation hole, and flows out of the valve chamber to the first pipe.
Expansion valve. 前記流通孔の軸方向長さＬは、流通する冷媒の過冷却していない状態での液音速を、人間の可聴周波数域の上限周波数で除した長さの１／２よりも短く形成されている、The axial length L of the circulation hole is formed to be shorter than 1/2 of the length obtained by dividing the liquid sound velocity of the flowing refrigerant in a state where the refrigerant is not supercooled by the upper limit frequency of the human audible frequency range. Yes,
請求項１または請求項２に記載の膨張弁。The expansion valve according to claim 1. 前記流通孔は、流通孔内径をＤとしたとき、
Ｌ＋０．４×Ｄ＜λ／２
を満たすように設けられている、
請求項１〜３までの何れか一項に記載の膨張弁。 The flow hole, when the flow hole inner diameter is D,
L + 0.4 × D <λ / 2
Is provided to satisfy,
The expansion valve according to any one of claims 1 to 3 . 前記流通孔は、流通孔内径をＤとしたとき、
Ｌ＋０．４×Ｄ＜５ｍｍ
を満たすように設けられている、
請求項１〜４の何れか一項に記載の膨張弁。 The flow hole, when the flow hole inner diameter is D,
L + 0.4 × D <5mm
Is provided to satisfy,
The expansion valve according to any one of claims 1 to 4 . 前記流通孔は、流通孔内径をＤとしたとき、
Ｌ≧Ｄ
を満たすように設けられている、
請求項１〜５の何れか一項に記載の膨張弁。 The flow hole, when the flow hole inner diameter is D,
L ≧ D
Is provided to satisfy,
The expansion valve according to any one of claims 1 to 5 . 圧縮機、熱源熱交換器、膨張弁、室内熱交換器を備えた冷凍サイクル装置であって、
前記膨張弁は、室内機に設けられており、請求項１〜６の何れか一項に記載の膨張弁である、
冷凍サイクル装置。 A compressor, a heat source heat exchanger, an expansion valve, a refrigeration cycle device including an indoor heat exchanger,
The expansion valve is provided in an indoor unit, and is the expansion valve according to any one of claims 1 to 6 .
Refrigeration cycle device.

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