JP6631770B2 - Imaging optical system, stereo camera device, in-vehicle camera device and various devices - Google Patents
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Description
本発明は、撮像光学系およびこの撮像光学系を有するステレオカメラ装置、車載カメラ装置および各種カメラに関するものである。 The present invention relates to an imaging optical system, a stereo camera device having the imaging optical system, a vehicle-mounted camera device, and various cameras.
近年、自動車には数多くのカメラ装置や光学センサが搭載されており、それぞれに必要とされる光学性能は、多岐にわたっている。その中で、小型高性能のステレオカメラを構成するための、特に歪曲収差を小さく抑えた比較的広角の大口径小型高画質の撮影光学系に対する需要が一定数存在する。
歪曲収差は、ステレオカメラの測距精度を劣化させる主要因の一つで、光学的に、もしくは電子的に補正されていることが望ましい。しかしながら、歪曲収差を電子的に補正する場合は、カメラ電子回路基板内の回路容量や計算能力に影響を与え、カメラサイズアップやコストアップにつながる。また、車載カメラは、自車の走行車線の他に、対向車線や歩道等も画角内に確保することが必要とされている。遠方の車両測距や、物体の識別・認識のためには、カメラ画質としてもある程度の高性能が必要となる。そのため、許容される歪曲収差最大量は±１％未満程度が望まれ、広角という面では５８度程度の全画角が望まれる。高画質という面では、少なくともＳＸＧＡサイズ（Ｓｕｐｅｒ ｅｘｔｅｎｄｅｄ Ｇｒａｐｈｉｃｓ Ａｒｒａｙの略で、構成画素数で、１２８０×１０２４ピクセルのもの）の撮像素子に対応した解像力を有することに加え、色収差が少なく像高による色にじみ差異が生じにくいことが望まれる。
2. Description of the Related Art In recent years, a large number of camera devices and optical sensors have been mounted on automobiles, and the optical performance required for each of them is diverse. Among them, there is a certain number of demands for a relatively wide-angle, large-aperture, small-sized and high-quality imaging optical system for configuring a compact, high-performance stereo camera, particularly with a relatively small distortion.
The distortion is one of the main factors that deteriorate the distance measurement accuracy of the stereo camera, and it is desirable that the distortion be corrected optically or electronically. However, when the distortion is electronically corrected, the circuit capacity and the calculation capability in the camera electronic circuit board are affected, which leads to an increase in the size and cost of the camera. In addition, the on-board camera is required to secure an oncoming lane, a sidewalk, and the like in the angle of view in addition to the traveling lane of the own vehicle. In order to measure the distance of a distant vehicle and to identify and recognize an object, a certain level of high performance is required for the image quality of the camera. Therefore, the allowable maximum amount of distortion is desired to be less than about ± 1%, and a wide angle of view is desired to have a full angle of view of about 58 degrees. In terms of high image quality, in addition to having a resolution corresponding to an image sensor of at least SXGA size (abbreviation of Super extended Graphics Array, the number of pixels of which is 1280 × 1024 pixels), chromatic aberration is small, and color due to image height is small. It is desired that the bleeding difference hardly occurs.
加えて、薄暮時や黎明時などの低輝度シーンにおける認識向上のためＦ２程度以下の大口径であることが望ましい。
また、世界各国さまざまな気象条件下における安定した性能発揮が望まれており、特に、温度負荷時の検知誤差を小さく抑えることが重要である。そのため、雰囲気温度が変化したときの、光学的な像高変動、もしくは撮影倍率変動を小さく抑えることが望ましい。
固体撮像素子を前提とした、比較的広角の単焦点レンズのタイプとしては、像面への最大入射角度を抑制しやすいレトロフォーカスタイプが代表的である。比較的広角で小型のレトロフォーカスタイプの従来例として、特許文献１（特開２０１２−２２０７４１号公報）、特許文献２（特開２０１２−１２３１２２号公報）、特許文献３（特開平０１−１３４４１１号公報）等に開示されたものがある。
In addition, in order to improve recognition in low-luminance scenes such as at twilight or at dawn, it is desirable that the aperture be as large as about F2 or less.
In addition, stable performance under various weather conditions in various countries around the world is desired. In particular, it is important to suppress the detection error at the time of temperature load to be small. For this reason, it is desirable to suppress optical image height fluctuations or photographing magnification fluctuations when the ambient temperature changes.
A typical example of a relatively wide-angle single focal length lens based on a solid-state imaging device is a retrofocus type in which the maximum incident angle on the image plane is easily suppressed. As conventional examples of a relatively wide-angle and small retrofocus type, Patent Document 1 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2012-220742), Patent Document 2 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2012-123122), and Patent Document 3 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 01-134411). Gazettes).
しかしながら、特許文献１に開示された光学系は、焦点距離に比する光学全長がやや大きく、また、歪曲収差が最大−２．５％程度以上残存しており低ディストーション光学系とは言い難い。
特許文献２に開示された光学系は、ディストーションを小さく抑制しつつ、その他の収差補正も十分に行われているが、構成枚数が９枚とやや多く、また、全画角が４０度程度と狭く、Ｆナンバが２．９程度と暗めで、広角且つ大口径とは言い難い。
特許文献３に開示された光学系は、画角が十分広くＦナンバも十分に小さいが、歪曲収差が最大−２．５％以上残存しており、低ディストーション光学系とは言い難く、構成枚数が１２枚と多く小型光学系とも言い難い。
本発明は、以上の点に鑑みてなされたものであり、低ディストーション、小型高性能且つ広画角で、Ｆナンバが小さく大口径でありながら、温度負荷時の像高変動を抑制した撮像光学系を提供することを目的としている。
However, the optical system disclosed in Patent Literature 1 has a slightly longer overall optical length than the focal length, and has a distortion of about -2.5% or more at the maximum, and cannot be said to be a low distortion optical system.
In the optical system disclosed in
The optical system disclosed in
The present invention has been made in view of the above points, and has an image pickup optical system which has a low distortion, a small size, a high performance, a wide angle of view, a small F number, and a large aperture, while suppressing a change in image height under a temperature load. It is intended to provide a system.
請求項１に係る撮像光学系は、上述した目的を達成するために、
開口絞りを挟んで物体側に位置する負の第１レンズ群と、像側に位置する正の第２レンズ群とから構成されるレトロフォーカスタイプのレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側から順に、物体側に凸のメニスカス形状である正の第１レンズ、負の第２レンズ、正の第３レンズからなり、前記第２レンズと前記第３レンズとの空気間隔が、光学系内で最大であり、前記第１レンズ群の最終面と前記第２レンズ群の先頭面とで形成される空気レンズが両凸形状であり、前記第２レンズ群内において、
下記の条件式（１）を満足する正レンズは、下記の条件式（２）を満足することを特徴とする撮像光学系。
０．５０ ＜ ｜ｆ２／ｆｒｎ｜ ＜ ７．００ （１）
０ ＜ ｄｔｎ （２）
但し、ｆ２は、前記第２レンズ群の焦点距離、ｆｒｎは、前記第２レンズ群内の各正レンズの焦点距離、ｄｔｎは、前記第２レンズ群内の前記各正レンズの屈折率の温度係数を表す。なお、屈折率の温度係数は、対象ガラスと同一温度空気中における相対屈折率温度係数であるｄｎ／ｄｔｒｅｌａｔｉｖｅの２０℃〜４０℃範囲のｄ線に対する値とする。
The imaging optical system according to claim 1 achieves the above-described object.
In a retrofocus type lens including a negative first lens group located on the object side with an aperture stop interposed therebetween and a positive second lens group located on the image side, the first lens group is located on the object side. In order from the positive lens, a negative second lens, and a positive third lens having a meniscus shape convex to the object side, and the air gap between the second lens and the third lens is set in the optical system. The air lens formed by the last surface of the first lens group and the top surface of the second lens group has a biconvex shape, and in the second lens group,
An imaging optical system, wherein the positive lens satisfying the following conditional expression (1) satisfies the following conditional expression (2).
0.50 <| f2 / frn | <7.00 (1)
0 <dtn (2)
Here, f2 is the focal length of the second lens group, frn is the focal length of each positive lens in the second lens group, and dtn is the temperature of the refractive index of each positive lens in the second lens group. Indicates a coefficient. Note that the temperature coefficient of the refractive index is a value of dn / dtrelative, which is a relative refractive index temperature coefficient in the same temperature air as the target glass, with respect to the d line in the range of 20 ° C to 40 ° C.
開口絞りを挟んで物体側に位置する負の第１レンズ群と、像側に位置する正の第２レンズ群とから構成されるレトロフォーカスタイプのレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側から順に、物体側に凸のメニスカス形状である正の第１レンズ、負の第２レンズ、正の第３レンズからなり、前記第２レンズと前記第３レンズとの空気間隔が、光学系内で最大であり、前記第１レンズ群の最終面と前記第２レンズ群の先頭面とで形成される空気レンズが両凸形状であり、前記第２レンズ群内において、
前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第２レンズ群内の各正レンズの焦点距離をｆｒｎとし、前記第２レンズ群内の前記各正レンズの屈折率の温度係数をｄｔｎとし、前記屈折率の温度係数ｄｔｎは、対象ガラスと同一温度空気中における相対屈折率温度係数であるｄｎ／ｄｔｒｅｌａｔｉｖｅの２０℃〜４０℃範囲のｄ線に対する値として、
下記の条件式（１）を満足する前記正レンズは、下記の条件式（２）：
０．５０ ＜ ｜ｆ２／ｆｒｎ｜ ＜ ７．００ （１）
０ ＜ ｄｔｎ （２）
０を満足することにより、広画角で大口径でありながら、十分に小型で、低ディストーションを保ちながら、温度負荷時の像高変動を抑制した、非常に良好な像性能を確保し得る撮像光学系を提供することができる。
そして、第２レンズ群と第３レンズとの空気間隔を、光学系内で最大とすることで光線の傾角を抑制し、製造誤差による性能劣化を抑制することが可能となる。
In a retrofocus type lens including a negative first lens group located on the object side with an aperture stop interposed therebetween and a positive second lens group located on the image side, the first lens group is located on the object side. In order from the positive lens, a negative second lens, and a positive third lens having a meniscus shape convex to the object side, and the air gap between the second lens and the third lens is set in the optical system. The air lens formed by the last surface of the first lens group and the top surface of the second lens group has a biconvex shape, and in the second lens group,
The focal length of the second lens group is f2, the focal length of each positive lens in the second lens group is frn, the temperature coefficient of the refractive index of each positive lens in the second lens group is dtn, The temperature coefficient dtn of the refractive index is a relative refractive index temperature coefficient dn / dtrelative in the same temperature air as the target glass as a value for d-line in the range of 20 ° C to 40 ° C.
The positive lens satisfying the following conditional expression (1) is satisfied by the following conditional expression (2):
0.50 <| f2 / frn | <7.00 (1)
0 <dtn (2)
By satisfying 0, it is possible to obtain a very good image performance that suppresses the image height fluctuation under a temperature load while maintaining a low distortion while keeping a wide field angle and a large aperture, while maintaining a small distortion. An optical system can be provided.
Then, by setting the air gap between the second lens group and the third lens to be the maximum in the optical system, the inclination angle of the light beam can be suppressed, and the performance degradation due to a manufacturing error can be suppressed.
以下、本発明の実施の形態に基づき、図面を参照して、本発明に係る撮像光学系、ステレオカメラ装置、車載カメラ装置および各種装置を詳細に説明する。
具体的な実施例について説明する前に、先ず、本発明の原理的な実施の形態を説明する。
上述したように、自動車に搭載される車載カメラには、高画質化、小型化、広角化、大口径化のニーズが強くなっており、これらの要望に応える開発をしていく必要がある。また、ステレオカメラなどの精密計測デバイスにおいては、計測誤差に与える影響を軽減するため、もしくは、電子的な画像補正負荷の軽減のため、低ディストーションであることに対する要求も高まっており、これらを両立した光学設計が求められている。加えて、過酷な使用環境における機能安定性も求められており、特に車載カメラに用いられるステレオカメラにおいては、温度環境変化時の像高変動、もしくは撮影倍率変動も、光学設計上小さく抑制する必要がある。その他、環境耐性や経時変化耐性、且つ低コストであることも必要な条件として考慮しなければならない。
Hereinafter, an imaging optical system, a stereo camera device, a vehicle-mounted camera device, and various devices according to the present invention will be described in detail based on embodiments of the present invention with reference to the drawings.
Before describing a specific example, first, a principle embodiment of the present invention will be described.
As described above, there is a growing need for higher image quality, smaller size, wider angle, and larger diameter of on-vehicle cameras mounted on automobiles, and it is necessary to develop to meet these demands. In precision measurement devices such as stereo cameras, there is a growing demand for low distortion in order to reduce the effect on measurement errors or to reduce the load of electronic image correction. There is a need for an optimized optical design. In addition, there is also a demand for functional stability in harsh operating environments.Especially for stereo cameras used in in-vehicle cameras, it is necessary to minimize variations in image height or imaging magnification when the temperature environment changes due to optical design. There is. In addition, environmental resistance, aging resistance, and low cost must be considered as necessary conditions.
一般に、広角化を進めると、コマ収差、非点収差、像面湾曲や、特に歪曲収差が増大しやすく、また、大口径化を進めると、コマ収差などや、特に球面収差が増大し、それらの収差を補正するために光学系が長大化する傾向にある。また、適切な硝材配置を行わないと、温度環境変化に伴う光学性能の変化が大きくなる傾向にある。
本発明は、以下の構成を採ることによってこれら収差補正上の課題、光学系長大化の課題および温度環境変動時の光学性能変動の課題を解決できることを見出したものである。
開口絞りを挟んで物体側に位置する負の第１レンズ群と、像側に位置する正の第２レンズ群とから構成されるレトロフォーカスタイプのレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側から順に、物体側に凸のメニスカス形状である正の第１レンズ、負の第２レンズ、正の第３レンズからなり、前記第２レンズと前記第３レンズとの空気間隔が、光学系内で最大であり、前記第１レンズ群の最終面と前記第２レンズ群の先頭面とで形成される空気レンズが両凸形状であり、
前記第２レンズ群内において、
前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第２レンズ群内の各正レンズの焦点距離をｆｒｎとし、前記第２レンズ群内の前記各正レンズの屈折率の温度係数をｄｔｎとし、前記屈折率の温度係数ｄｔｎは、対象ガラスと同一温度空気中における相対屈折率温度係数であるｄｎ／ｄｔｒｅｌａｔｉｖｅの２０℃〜４０℃範囲のｄ線に対する値として、
下記の条件式（１）を満足する正レンズは、下記の条件式（２）：
０．５０ ＜ ｜ｆ２／ｆｒｎ｜ ＜ ７．００ （１）
０ ＜ ｄｔｎ （２）
を満足することを特徴としている（請求項１に対応する）。
In general, as the angle of view increases, coma, astigmatism, curvature of field, and particularly distortion tend to increase, and as the aperture increases, the amount of coma and other aberrations, particularly spherical aberration, increase. In order to correct the aberration, the optical system tends to be longer. Further, if the glass material is not properly arranged, a change in optical performance due to a change in the temperature environment tends to increase.
The present invention has been found to be able to solve the problems in aberration correction, the problem of lengthening the optical system, and the problem of optical performance fluctuation due to temperature environment fluctuation by adopting the following configuration.
In a retrofocus type lens including a negative first lens group located on the object side with an aperture stop interposed therebetween and a positive second lens group located on the image side, the first lens group is located on the object side. In order from the positive lens, a negative second lens, and a positive third lens having a meniscus shape convex to the object side, and the air gap between the second lens and the third lens is set in the optical system. And the air lens formed by the last surface of the first lens group and the top surface of the second lens group has a biconvex shape,
In the second lens group,
The focal length of the second lens group is f2, the focal length of each positive lens in the second lens group is frn, the temperature coefficient of the refractive index of each positive lens in the second lens group is dtn, The temperature coefficient dtn of the refractive index is a relative refractive index temperature coefficient dn / dtrelative in the same temperature air as the target glass as a value for d-line in the range of 20 ° C to 40 ° C.
A positive lens satisfying the following conditional expression (1) is required to satisfy the following conditional expression (2):
0.50 <| f2 / frn | <7.00 (1)
0 <dtn (2)
Is satisfied (corresponding to claim 1).
まず、本発明の撮像光学系は、固体撮像素子を前提として考慮し、前方に負のレンズ群を配置し、後方に正のレンズ群を配置したレトロフォーカスタイプを採用することで、広角化に伴って増大しがちな、軸外光の像面への入射角度を抑制する効果を得ている。その上で、第１レンズ群を物体側から順に正、負、正と配置して全体として負のパワーに構成することで、第１レンズの正と、第２・第３レンズを合わせた負と、絞りと、第２レンズ群の全体としての正というトリプレットタイプの屈折力配置とし、色収差をはじめとした諸収差の補正の難易度を下げている。また、絞りよりも物体側に位置する第１レンズ群を全体として負として構成することで、広い画角の光線を比較的小さいサイズで取り込むことが可能となる。加えて、第１レンズを物体側に凸の正メニスカスレンズとすることで、大口径化によって特に増大する球面収差を抑制する効果を得ている。また、第１レンズ群の最終面と第２レンズ群の先頭面とで形成される空気レンズを両凸形状とすることで絞りを挟んで向かい合う凹面を形成して、広角化に伴って増大しやすく、屈折力バランスの偏ったレトロフォーカスタイプでさらに悪化しやすい歪曲収差のバランスを採り、歪曲収差補正の難易度を下げている。 First, the imaging optical system of the present invention considers a solid-state imaging device as a premise, adopts a retrofocus type in which a negative lens group is arranged in front and a positive lens group is arranged in rear, to achieve a wide angle. The effect of suppressing the incident angle of off-axis light to the image plane, which tends to increase with this, is obtained. Then, the first lens group is arranged in order from the object side as positive, negative, and positive to form a negative power as a whole, so that the positive of the first lens and the negative of the second and third lenses are combined. In addition, a triplet-type refractive power arrangement in which the aperture and the second lens group as a whole are positive, which reduces the difficulty of correcting various aberrations including chromatic aberration. In addition, by configuring the first lens group located on the object side of the stop as a whole to be negative, it is possible to capture a light beam having a wide angle of view in a relatively small size. In addition, since the first lens is a positive meniscus lens convex to the object side, an effect of suppressing a spherical aberration which is particularly increased due to a large aperture is obtained. In addition, the air lens formed by the last surface of the first lens unit and the top surface of the second lens unit is formed to have a biconvex shape, so that concave surfaces facing each other with the diaphragm interposed therebetween are formed. The balance of distortion, which tends to be worse with a retrofocus type that is easy to balance and has a biased refractive power balance, is adopted to reduce the difficulty of distortion correction.
本発明の撮像光学系の構成によれば、以上説明したように収差補正上の大きな効果を得ることが可能であり、例えば、半画角２９°程度の広画角、Ｆ２程度以下の大口径でありながら十分に小型で、低ディストーションを保ちながら、非常に良好な像性能を確保し得る撮像光学系を実現することが可能となる。
上記条件式（１）は、第２レンズ群の焦点距離に対する、第２レンズ群内における対象とする正レンズ群の焦点距離を規定している。条件式（１）の上限値を超えることは、撮影レンズ系の中で結像に対する寄与の小さいレンズであることを意味し、条件式（１）の下限値を下回ることは、撮影レンズの中で結像に対する寄与の大きいレンズであることを意味する。また、条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズ群内で屈折力の大きなレンズ同士による過剰な収差のやり取りが発生し、製造誤差感度が上昇し過ぎて生産性が劣化する恐れがある。
上記条件式（２）は、条件式（１）を満たす正レンズ、つまり、撮影レンズの中で結像に対する寄与度が比較的高いレンズにおいて、屈折率の温度係数が正であるように規定している。これによって、温度上昇時に熱膨張によって拡大し、光学系全体として正の屈折力が弱くなる傾向に反する正レンズを配置することになり、光学系全体の屈折力変化を抑えることが可能となる。像の鮮鋭性という意味で像性能変化を抑制しようとすると、温度上昇時には、光学系保持部材の熱膨張によって正の方向へ移動してしまう受光素子を追いかけるように、光学系全体の焦点距離を伸ばすことが効果的である。しかしながら、ステレオカメラにおいては、像の鮮鋭性よりも像位置が変動しないことのほうが重要である。
According to the configuration of the imaging optical system of the present invention, as described above, it is possible to obtain a great effect on aberration correction. For example, a wide angle of view of about 29 ° half field angle and a large aperture of about F2 or less. However, it is possible to realize an imaging optical system that is sufficiently small in size and can maintain a very good image performance while maintaining low distortion.
The conditional expression (1) defines the focal length of the target positive lens group in the second lens group with respect to the focal length of the second lens group. Exceeding the upper limit of conditional expression (1) means that the lens has a small contribution to image formation in the taking lens system, and falling below the lower limit of conditional expression (1) means that Means that the lens has a large contribution to image formation. If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, excessive aberrations will be exchanged between lenses having a large refractive power in the second lens group, and the production error sensitivity will be excessively increased, which may degrade productivity. There is.
Conditional expression (2) defines that the temperature coefficient of the refractive index is positive for a positive lens that satisfies conditional expression (1), that is, a lens that has a relatively high degree of contribution to image formation in a photographic lens. ing. As a result, a positive lens which expands due to thermal expansion when the temperature rises and which opposes the tendency that the positive refractive power of the optical system as a whole is weakened is arranged, so that a change in the refractive power of the entire optical system can be suppressed. When trying to suppress image performance change in the sense of image sharpness, when the temperature rises, the focal length of the entire optical system is adjusted so as to follow the light receiving element that moves in the positive direction due to the thermal expansion of the optical system holding member. Stretching is effective. However, in a stereo camera, it is more important that the image position does not fluctuate than the sharpness of the image.
そのため、結像に寄与度の高いレンズにおいて屈折率の温度係数を正の値として焦点距離変化を制御することで受光素子上における結像位置の変動を抑制し、ステレオカメラとして温度負荷時の性能変動を抑制することが可能となる。
さらに良好な性能にするためには、以下の条件式（１Ａ）、（２Ａ）：
０．７０ ＜ ｜ｆ２／ｆｒｎ｜ ＜ ５．００ （１Ａ）
０．５ ＜ ｄｔｎ （２Ａ）
を満足するとよい。
第１レンズ群中唯一の負レンズである第２レンズは、大口径化に伴って増大する球面収差補正に対して大きく寄与する。第３レンズとの空気間隔を大きくとることで光線の傾角を抑制し、製造誤差による性能劣化を抑制することが可能となる。
Therefore, by controlling the focal length change by setting the temperature coefficient of the refractive index to a positive value in a lens that has a high degree of contribution to image formation, fluctuations in the image formation position on the light receiving element are suppressed, and the performance of a stereo camera under temperature load Variation can be suppressed.
For better performance, the following conditional expressions (1A) and (2A):
0.70 <| f2 / frn | <5.00 (1A)
0.5 <dtn (2A)
Should be satisfied .
The second lens, which is the only negative lens in the first lens group, greatly contributes to spherical aberration correction that increases with an increase in aperture. By increasing the air gap with the third lens, the inclination angle of the light beam can be suppressed, and performance degradation due to manufacturing errors can be suppressed.
より高性能にするためには、全系の焦点距離をｆとし、第１レンズ群の最終面と第２レンズ群の先頭面とで形成される空気レンズの焦点距離をｆａとして、下記条件式（３）：
０．１５ ＜ ｜ｆ／ｆａ｜ ＜ １．００ （３）
を満足すればよい（請求項２に対応する）。
上記条件式（３）は、全系の焦点距離に対する第１レンズ群最終面と第２レンズ群の先頭面で形成される空気レンズの焦点距離の最適範囲を規定している。上記条件式（３）の上限値を超えると、絞り前後の間隔が増大して光学系全長が伸びる恐れがある。また、屈折面における光線傾角が大きくなりすぎて、製造誤差に対する性能劣化の感度が上昇する恐れがある。上記条件式（３）の下限値を下回ると、歪曲収差補正に対する寄与が小さくなり過ぎて、光学系全体の大型化につながる恐れがある。
なお、さらに良好な性能にするためには、以下の条件式を満足することが望ましい。
０．１８ ＜ ｜ｆ／ｆａ｜ ＜ ０．７５ （３Ａ）
より高性能にするためには、全系の焦点距離をｆとし、第１レンズ群の焦点距離をｆ１として、以下の条件式（４）：
２．００ ＜ ｜ｆ１／ｆ｜ ＜ ２０．００ （４）
を満足すればよい（請求項３に対応する）。
To achieve higher performance, the following conditional expression is used, where f is the focal length of the entire system, and fa is the focal length of the air lens formed by the last surface of the first lens unit and the top surface of the second lens unit. (3):
0.15 <| f / fa | <1.00 (3)
Is satisfied (corresponding to claim 2 ).
The conditional expression (3) defines the optimum range of the focal length of the air lens formed by the last surface of the first lens group and the front surface of the second lens group with respect to the focal length of the entire system. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (3), the distance before and after the stop increases, and the overall length of the optical system may increase. In addition, the light beam inclination angle on the refraction surface may become too large, and the sensitivity of the performance degradation to the manufacturing error may increase. When the value goes below the lower limit of conditional expression (3), the contribution to distortion correction becomes too small, which may lead to an increase in the size of the entire optical system.
For better performance, it is desirable to satisfy the following conditional expressions.
0.18 <| f / fa | <0.75 (3A)
To achieve higher performance, the following conditional expression (4), where f is the focal length of the entire system and f1 is the focal length of the first lens group:
2.00 <| f1 / f | <20.00 (4)
Is satisfied (corresponding to claim 3 ).
上記条件式（４）は、全系の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離の最適範囲を規定している。上記条件式（４）の上限値を超えると、第１レンズ群における第２レンズの負の屈折力が小さくなり過ぎて色収差補正能力が低下するか、第１レンズ群内の正負の屈折力差が大きくなり過ぎて第１レンズ群内の製造誤差に対する性能劣化の感度が上昇する恐れがある。また、条件式（４）の下限値を下回ると、第１レンズ群と第２レンズ群との屈折力差が大きくなり過ぎて製造誤差に対する性能劣化の感度が上昇するか、光学系全体が大型化する恐れがある。
なお、さらに良好な性能にするためには、以下の条件式（４Ａ）：
２．５０ ＜ ｜ｆ１／ｆ｜ ＜ １５．００ （４Ａ）
を満足することが望ましい。
より高性能にするためには、全系の焦点距離をｆとし、無限遠合焦時における第１レンズの第１面から像面までの光軸上距離をＡＬとして、以下の条件式（５）：
０．１５ ＜ ｆ／ＡＬ ＜ ０．５０ （５）
を満足すればよい（請求項４に対応する）。
Conditional expression (4) defines the optimum range of the focal length of the first lens group with respect to the focal length of the entire system. When the value exceeds the upper limit of the conditional expression (4), the negative refractive power of the second lens in the first lens group becomes too small to reduce the chromatic aberration correcting ability, or the difference between the positive and negative refractive powers in the first lens group. May become too large, and the sensitivity of performance degradation to a manufacturing error in the first lens group may increase. If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the difference in refractive power between the first lens unit and the second lens unit will be too large to increase the sensitivity of performance degradation due to manufacturing errors, or the entire optical system will be large. There is a risk of becoming.
In order to obtain better performance, the following conditional expression (4A):
2.50 <| f1 / f | <15.00 (4A)
It is desirable to satisfy
In order to achieve higher performance, the following conditional expression (5) is used, where f is the focal length of the entire system, and AL is the distance on the optical axis from the first surface of the first lens to the image plane when focusing on infinity. ):
0.15 <f / AL <0.50 (5)
Is satisfied (corresponding to claim 4 ).
上記条件式（５）は、全系の焦点距離に対する光学全長の最適範囲を規定している。撮像素子に対する入射角抑制を必須とすると、条件式（５）の上限値を超えると前絞り系に近付いて主に歪曲収差補正の難易度が上昇し、所望の像性能を得られない恐れがある。また、条件式（５）の下限値を下回ると収差補正上は有利になるが、光学系が長大化して小型光学系を構成できなくなる。
なお、さらに良好な性能にするためには、以下の条件式（５Ａ）：
０．２０ ＜ ｆ／ＡＬ ＜ ０．４０ （５Ａ）
を満足することが望ましい。
より高性能にするためには、前記第２レンズ群は、全体として正の第２Ｆレンズ群と、全体として正の第２Ｒレンズ群とからなり、第２Ｆレンズ群は少なくとも１枚の負レンズと１枚の正レンズを含み、第２Ｒレンズ群は１枚の正レンズを含む構成とすればよい（請求項５に対応する）。
第２Ｆレンズ群に少なくとも１枚ずつの負レンズと正レンズを有することで、第１レンズ群中の負の第２レンズと正の第３レンズとペアになって、色収差補正への効果拡大が可能となる。また、第２Ｒレンズ群に１枚以上の正レンズを含んで射出瞳位置調整の機能を付与することで、像面への光線の入射角度抑制に効果がある。
Conditional expression (5) defines the optimum range of the total optical length with respect to the focal length of the entire system. If it is necessary to suppress the incident angle with respect to the imaging element, if the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the lens system approaches the front aperture system, increasing the difficulty of distortion correction, and may not be able to obtain desired image performance. is there. If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, aberration correction will be advantageous, but the optical system will be long and a compact optical system cannot be constructed.
In order to achieve better performance, the following conditional expression (5A):
0.20 <f / AL <0.40 (5A)
It is desirable to satisfy
In order to achieve higher performance, the second lens group includes a positive second F lens group as a whole and a positive second R lens group as a whole, and the second F lens group includes at least one negative lens. The second R lens group may include one positive lens, and the second R lens group may include one positive lens (corresponding to claim 5 ).
By having at least one negative lens and one positive lens in the second F lens group, the negative second lens and the positive third lens in the first lens group are paired, and the effect of correcting chromatic aberration is expanded. It becomes possible. In addition, the function of adjusting the exit pupil position by including one or more positive lenses in the second R lens group is effective in suppressing the incidence angle of light rays on the image plane.
上記した構成の効果をより適切に発揮するには、第２Ｆレンズ群の焦点距離をｆ２Ｆとし、全系の焦点距離をｆとして、下記の条件式（６）：
０．５０ ＜ ｆ２Ｆ／ｆ ＜ ２．５０ （６）
を満足すればよい（請求項６に対応する）。
上記条件式（６）は、全系の焦点距離に対する第２Ｆレンズ群の焦点距離の最適範囲を規定している。条件式（６）の上限値を超えると、第２Ｒレンズ群の屈折力を強くする必要が生じて第２Ｒレンズ群の射出瞳調整の機能が減少し、また、第１レンズ群の負レンズとペアになって発揮される球面収差補正能力や色収差補正能力が減少して像性能が悪化する恐れがある。また、条件式（６）の下限値を下回ると第１レンズ群との収差のやり取りが過大となり、製造誤差に対する性能劣化の感度が上昇するか、光学系全体が大型化する恐れがある。
なお、さらに良好な性能にするためには、以下の条件式（６Ａ）：
０．７５ ＜ ｆ２Ｆ／ｆ ＜ ２．００ （６Ａ）
を満足することが望ましい。
In order to more appropriately exhibit the effect of the above-described configuration, the following conditional expression (6), where f2F is the focal length of the second F lens group and f is the focal length of the entire system:
0.50 <f2F / f <2.50 (6)
Is satisfied (corresponding to claim 6 ).
The conditional expression (6) defines an optimum range of the focal length of the second F lens group with respect to the focal length of the entire system. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (6), it becomes necessary to increase the refractive power of the second R lens unit, so that the function of adjusting the exit pupil of the second R lens unit decreases. There is a possibility that the spherical aberration correction ability and the chromatic aberration correction ability that are exhibited in a pair decrease, and the image performance deteriorates. If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, the exchange of aberrations with the first lens group becomes excessive, which may increase the sensitivity of performance degradation to manufacturing errors or increase the size of the entire optical system.
In order to achieve better performance, the following conditional expression (6A):
0.75 <f2F / f <2.00 (6A)
It is desirable to satisfy
環境変動や経時変化耐性を向上させるためには、全レンズをガラス製の球面レンズで構成すればよい（請求項７に対応する）。
光学樹脂材料に比較して熱膨張率が小さく、環境変動による光学特性変動が小さいガラス製レンズを全レンズに採用することで、環境変動や経時変化耐性に優れた光学系を構成することが可能となる。また、加工上、残存内部応力が比較的小さい研磨加工を安価に選択可能な球面レンズとすることで、環境変動による光学特性変化をさらに抑制する効果を得られる。
In order to improve the resistance to environmental fluctuations and aging, all lenses may be constituted by glass spherical lenses (corresponding to claim 7 ).
By adopting a glass lens, which has a smaller coefficient of thermal expansion than optical resin materials and a small variation in optical characteristics due to environmental fluctuations, for all lenses, it is possible to construct an optical system that excels in resistance to environmental fluctuations and aging. It becomes. In addition, by using a spherical lens in which polishing processing with relatively small residual internal stress can be selected at a low cost, an effect of further suppressing a change in optical characteristics due to environmental fluctuation can be obtained.
〔第１の実施の形態〕
次に、上述した本発明の実施の形態に基づく、具体的な実施例を詳細に説明する。実施例１〜実施例３は、本発明の第１の実施の形態〜第３の実施の形態に係る撮像光学系の数値例による具体的な構成の実施例である。図１は、本発明の第１の実施の形態に係る実施例１における撮像光学系を説明するためのものである。図３は、本発明の第２の実施の形態に係る実施例２における撮像光学系を説明するためのものである。図５は、本発明の第３の実施の形態に係る実施例３における撮像光学系を説明するためのものである。
これら実施例１〜実施例３における収差は、充分に補正されている。すなわち、本発明に係る第１の実施の形態〜第３の実施の形態のように撮像光学系を構成することによって、例えば、半画角２９°程度の広画角、Ｆ２程度以下の大口径でありながら、十分に小型で非常に良好な像性能を確保し得ることは、これら実施例１〜実施例３から明らかである。
[First Embodiment]
Next, specific examples based on the above-described embodiment of the present invention will be described in detail. Examples 1 to 3 are examples of specific configurations based on numerical examples of the imaging optical system according to the first to third embodiments of the present invention. FIG. 1 is a view for explaining an imaging optical system in Example 1 according to the first embodiment of the present invention. FIG. 3 is for explaining an imaging optical system in Example 2 according to the second embodiment of the present invention. FIG. 5 is for explaining an imaging optical system in Example 3 according to the third embodiment of the present invention.
The aberrations in Examples 1 to 3 are sufficiently corrected. That is, by configuring the imaging optical system as in the first embodiment to the third embodiment according to the present invention, for example, a wide angle of view of about 29 ° half field angle, and a large aperture of about F2 or less. However, it is clear from these Examples 1 to 3 that a sufficiently small and very good image performance can be secured.
これら実施例１〜実施例３に共通の記号の意味は、次の通りである。
ｆ：全系の焦点距離
Ｆｎｏ：Ｆ値（Ｆナンバ）
ω： 半画角
Ｒ：曲率半径
Ｙ′：最大像高
Ｄ：面間隔
ｎｄ：ｄ線における屈折率
νｄ：ｄ線のアッベ数
The meanings of the symbols common to these Embodiments 1 to 3 are as follows.
f: Focal length of the whole system Fno: F value (F number)
ω: half angle of view R: radius of curvature Y ′: maximum image height D: distance between surfaces nd: refractive index at d-line νd: Abbe number of d-line
本発明の実施例１に係る結像光学系は、図１に示すように、物体側から像面側に向かって、順次、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、開口絞りＳ、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５、第６レンズＬ６、そして第７レンズＬ７を配置しており、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５は、それぞれ接合レンズを構成しており、いわゆる６群７枚構成としている。
レンズ群構成に着目すると、第１レンズＬ１〜第３レンズＬ３により第１レンズ群１Ｇを構成している。第４レンズＬ４〜第７レンズＬ７により第２レンズ群２Ｇを構成している。そして第４レンズＬ４、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６により正の屈折力を有する第２Ｆレンズ群２ＦＧを構成している。第７レンズＬ７により正の屈折力を有する第２Ｒレンズ群２ＲＧを構成している。つまり、図１に示す結像光学系は、これら第１レンズ群１Ｇ、開口絞りＳ、第２Ｆレンズ群２ＦＧおよび第２Ｒレンズ群２ＲＧを、物体側から像面側に向かって、順次、配置した構成としている。
As shown in FIG. 1, the imaging optical system according to the first embodiment of the present invention sequentially includes a first lens L1, a second lens L2, a third lens L3, and an aperture stop from an object side to an image plane side. S, a fourth lens L4, a fifth lens L5, a sixth lens L6, and a seventh lens L7 are arranged. The fourth lens L4 and the fifth lens L5 respectively constitute a cemented lens, The group is composed of seven sheets.
Focusing on the lens group configuration, the first lens group 1G is configured by the first lens L1 to the third lens L3. The fourth lens L4 to the seventh lens L7 constitute a
詳細には、第１レンズ群１Ｇは、物体側から像面側に向かって、順次、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状をなす正レンズからなる第１レンズＬ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状をなす負レンズからなる第２レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状をなす正レンズからなる第３レンズＬ３を配置して負の屈折力を示すように構成している。
第１レンズ群１Ｇと第２レンズ群２Ｇとの間に開口絞りＳを配置している。
第２Ｆレンズ群２ＦＧは、物体側から像面側に向かって、順次、像面側に物体側の面より曲率の大きな凹面を向けて両凹形状をなす負レンズからなる第４レンズＬ４と、物体側に像面側の面より曲率の大きな凸面を向けて両凸形状をなす正レンズからなる第５レンズＬ５と、像側に凸面を向けて正メニスカス形状をなす正レンズからなる第６レンズＬ６を配置して、正の屈折力を示すように構成している。第２Ｆレンズ群２ＦＧの第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の２枚のレンズは、互いに密接して接着剤にて貼り合わせられて一体に接合され、２枚接合からなる接合レンズを形成している。第２Ｒレンズ群２ＲＧは、像面側に物体側の面より曲率の大きな凸面を向けてなる両凸形状の第７レンズＬ７を配置して、正の屈折力を示すように構成している。
In detail, the first lens group 1G includes, in order from the object side to the image plane side, a first lens L1 composed of a positive meniscus positive lens having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. A second lens L2 composed of a negative lens having a negative meniscus shape and a third lens L3 composed of a positive lens having a positive meniscus shape having a convex surface facing the object side are arranged to exhibit a negative refractive power. ing.
An aperture stop S is arranged between the first lens group 1G and the
The second F lens group 2FG includes, in order from the object side to the image surface side, a fourth lens L4 including a negative lens having a biconcave shape with a concave surface having a larger curvature than the object side surface facing the image surface side; A fifth lens L5 composed of a positive lens having a biconvex shape with the convex surface having a larger curvature than the surface on the image side facing the object side, and a sixth lens composed of a positive lens having a positive meniscus shape with the convex surface facing the image side. L6 is arranged so as to exhibit a positive refractive power. The two lenses of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 of the second F lens group 2FG are in close contact with each other and are adhered to each other with an adhesive to form a cemented lens composed of two cemented lenses. I have. The second R lens group 2RG includes a biconvex seventh lens L7 having a convex surface having a larger curvature than the object-side surface facing the image surface side, and is configured to exhibit a positive refractive power.
そして、さらに、これら第２レンズ群２Ｇの後方、すなわち像面側には、光学ローパスフィルタおよび赤外カットフィルタ等の各種フィルタや、受光素子のカバーガラス（シールガラス）を等価的な平行平板として示すフィルタガラスＦが配置される。
いわゆるデジタルスティルカメラのように、ＣＣＤ（電荷結合素子）センサまたはＣＭＯＳ（相補型金属酸化物半導体）センサ等の固体撮像素子を用いるタイプの撮像光学系では、バック挿入ガラス、ローパスフィルタ、赤外カットガラスおよび固体撮像素子の受光面を保護するためのカバーガラス等の少なくとも何れかを介挿する。本実施例では、これらを代表して上述したフィルタガラスＦとして、等価的に２枚の平行平板として示している。なお、実施例２〜実施例３においても等価的に２枚の平行平板としてフィルタガラスＦを示しているが、本実施例におけるフィルタガラスＦと同様に、バック挿入ガラス、ローパスフィルタ、赤外カットガラスおよびカバーガラス等の少なくとも何れかを代表してあらわしている。
Further, behind the
In an imaging optical system of a type using a solid-state imaging device such as a CCD (charge coupled device) sensor or a CMOS (complementary metal oxide semiconductor) sensor like a so-called digital still camera, a back insertion glass, a low-pass filter, and an infrared cutoff At least one of glass and a cover glass for protecting the light receiving surface of the solid-state imaging device is inserted. In the present embodiment, the above-described filter glass F is representatively represented as two parallel flat plates equivalently. Although the filter glass F is equivalently shown as two parallel flat plates in the second and third embodiments, similarly to the filter glass F in the present embodiment, a back insertion glass, a low-pass filter, and an infrared cut filter are used. It represents at least one of glass and cover glass.
フォーカシングを行う場合には、第１レンズ群１Ｇ、開口絞りＳ、第２レンズ群２Ｇが一体となり、光軸方向に移動してフォーカシングを行う。
第２Ｒレンズ群２ＲＧは、上記実施の形態においては、正レンズ１枚で構成したものを示しているが、複数枚のレンズで構成してもよい。但し、第２Ｒレンズ群２ＲＧを１枚という最少枚数で構成することで、光軸方向の厚みを最小限にとどめ、第２Ｒレンズ群２ＲＧの径方向の大型化を抑制する効果がある。
図１には、撮像光学系における各光学面の面番号も示している。なお、図１に示す各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、各実施例毎に独立に用いており、そのため、図３、図５と共通の参照符号を付している。
この実施例１においては、光学系全系の焦点距離ｆ、開放Ｆ値Ｆｎｏおよび半画角ω〔度〕が、それぞれｆ＝５．３５、Ｆｎｏ＝１．９１、ω＝２９．２６であり、この実施例１における各光学要素における光学面の曲率半径（非球面については近軸曲率半径）Ｒ、隣接する光学面の面間隔Ｄ、屈折率Ｎｄ、アッベ数νｄおよび硝種等の光学特性は、次表１の通りである。
When performing focusing, the first lens group 1G, the aperture stop S, and the
In the above-described embodiment, the second R lens group 2RG is configured by one positive lens, but may be configured by a plurality of lenses. However, by configuring the second R lens group 2RG with a minimum number of one, the thickness in the optical axis direction is kept to a minimum, and there is an effect of suppressing an increase in the radial size of the second R lens group 2RG.
FIG. 1 also shows the surface number of each optical surface in the imaging optical system. Note that each reference symbol shown in FIG. 1 is used independently for each embodiment in order to avoid complication of description due to an increase in the number of digits of the reference symbol, and therefore, the same reference numerals as those in FIGS. 3 and 5 are used. Is attached.
In the first embodiment, the focal length f, the open F value Fno, and the half angle of view ω [degree] of the entire optical system are f = 5.35, Fno = 1.91, and ω = 29.26, respectively. In the first embodiment, the optical characteristics such as the radius of curvature of the optical surface (the paraxial radius of curvature for an aspheric surface) R, the surface spacing D between adjacent optical surfaces, the refractive index Nd, the Abbe number νd, and the glass type are as follows. Table 1 below.
光学ガラスレンズの硝材の硝種名の後には、製造メーカ名を、ＨＯＹＡ（ＨＯＹＡ株式会社）、ＯＨＡＲＡ（株式会社オハラ）として略記している。
これらは、他の実施例についても同様である。
尚、上記実施例１に係る撮像レンズにおいて、温度変動時（２０℃→８０℃）の最大像高変動を計算した結果は、０．４０μｍであった。
温度変動時の最大像高変動計算結果は、２０℃状態を基準として８０℃状態となったときの、同一入射角光線に対する像高変動を計算している。レンズＬ１から像面へ向かって単純に積み上がるような保持構造を有するアルミのレンズセルを前提としている。本実施例１においては、１μｍ以下の像高変動量となっており、温度環境変動時の像高変動が十分小さく抑制できていることが分かる。
After the glass type name of the glass material of the optical glass lens, the manufacturer names are abbreviated as HOYA (HOYA CORPORATION) and OHARA (OHARA CORPORATION).
These are the same for the other embodiments.
In addition, in the imaging lens according to Example 1, the result of calculating the maximum image height fluctuation at the time of temperature fluctuation (20 ° C. → 80 ° C.) was 0.40 μm.
The calculation result of the maximum image height fluctuation at the time of temperature fluctuation is the image height fluctuation with respect to the same incident angle light ray when the 80 ° C. state is set based on the 20 ° C. state. An aluminum lens cell having a holding structure that simply stacks from the lens L1 toward the image plane is assumed. In the first embodiment, the image height fluctuation amount is 1 μm or less, and it can be seen that the image height fluctuation at the time of temperature environment fluctuation can be suppressed sufficiently small.
本実施例１の場合、条件式（１）〜条件式（６）に対応する値は、下記の通りとなり、それぞれ条件式（１）〜条件式（６）を満足している。
条件式計算結果
（１） Ｌ５；１．２２７、 Ｌ６；２．６７３、 Ｌ７；３．２５４
（２） Ｌ５；４．１、 Ｌ６；４．５、 Ｌ７；１．０
（３） ０．４１３
（４） ３．１８８
（５） ０．２７７
（６） １．２４３
また、図２に、実施例１に係る撮像光学系のｄ線とｇ線における諸収差、すなわち球面収差、非点収差、歪曲収差およびコマ収差、の各収差曲線図を示している。
In the case of the first embodiment, the values corresponding to the conditional expressions (1) to (6) are as follows, and satisfy the conditional expressions (1) to (6), respectively.
Conditional expression calculation result (1) L5; 1.227, L6; 2.673, L7; 3.254
(2) L5; 4.1, L6; 4.5, L7; 1.0
(3) 0.413
(4) 3.188
(5) 0.277
(6) 1.243
FIG. 2 shows various aberration curves of various aberrations at the d-line and the g-line of the imaging optical system according to the first embodiment, that is, spherical aberration, astigmatism, distortion, and coma.
なお、図２の収差曲線図において、球面収差における破線は正弦条件をあらわし、非点収差における実線はサジタル、そして破線はメリディオナルをそれぞれあらわしている。また、球面収差、非点収差、並びにコマ収差の各収差図における細線はｄ線、太線はｇ線をあらわしている。これらは、他の実施例に係る収差曲線図についても同様である。
実施例１における撮像光学系の収差は、十分に補正されている。
第１の実施の形態に係る実施例１のように撮像光学系を構成することで、半画角２９°程度の広画角、Ｆ２程度以下の大口径でありながら十分に小型で、低ディストーションを保ちながら、非常に良好な像性能を確保し得る撮像光学系を実現し得ることが、明らかである。
In the aberration curve diagram of FIG. 2, the broken line in spherical aberration represents a sine condition, the solid line in astigmatism represents sagittal, and the broken line represents meridional. In each of the spherical aberration, astigmatism, and coma aberration diagrams, a thin line represents a d-line, and a thick line represents a g-line. The same applies to aberration curve diagrams according to other examples.
The aberration of the imaging optical system according to the first embodiment is sufficiently corrected.
By configuring the imaging optical system as in Example 1 according to the first embodiment, a wide angle of view of about 29 ° half angle of view, a large aperture of about F2 or less, and a sufficiently small size and low distortion It is clear that an imaging optical system capable of securing a very good image performance while maintaining the above can be realized.
〔第２の実施の形態〕
図３に本発明の第２の実施の形態に係る実施例２の撮像光学系の断面構成を示す。
[Second embodiment]
FIG. 3 shows a cross-sectional configuration of an imaging optical system of Example 2 according to the second embodiment of the present invention.
本発明の実施例２に係る結像光学系は、図３に示すように、物体側から像面側に向かって、順次、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、開口絞りＳ、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５、第６レンズＬ６、そして第７レンズＬ７を配置しており、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５は、それぞれ接合レンズを構成しており、いわゆる６群７枚構成としている。
レンズ群構成に着目すると、第１レンズＬ１〜第３レンズＬ３により第１レンズ群１Ｇを構成している。第４レンズＬ４〜第７レンズＬ７により第２レンズ群２Ｇを構成している。そして第４レンズＬ４、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６により正の屈折力を有する第２Ｆレンズ群２ＦＧを構成している。第７レンズＬ７により正の屈折力を有する第２Ｒレンズ群２ＲＧを構成している。つまり、図３に示す結像光学系は、これら第１レンズ群１Ｇ、開口絞りＳ、第２Ｆレンズ群２ＦＧおよび第２Ｒレンズ群２ＲＧを、物体側から像面側に向かって、順次、配置した構成としている。
詳細には、第１レンズ群１Ｇは、物体側から像面側に向かって、順次、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状をなす正レンズからなる第１レンズＬ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状をなす負レンズからなる第２レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状をなす正レンズからなる第３レンズＬ３を配置して負の屈折力を示すように構成している。
As shown in FIG. 3, the imaging optical system according to the second embodiment of the present invention sequentially includes a first lens L1, a second lens L2, a third lens L3, and an aperture stop from the object side to the image plane side. S, a fourth lens L4, a fifth lens L5, a sixth lens L6, and a seventh lens L7 are arranged. The fourth lens L4 and the fifth lens L5 respectively constitute a cemented lens, The group is composed of seven sheets.
Focusing on the lens group configuration, the first lens group 1G is configured by the first lens L1 to the third lens L3. The fourth lens L4 to the seventh lens L7 constitute a
In detail, the first lens group 1G includes, in order from the object side to the image plane side, a first lens L1 composed of a positive meniscus positive lens having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. A second lens L2 composed of a negative lens having a negative meniscus shape and a third lens L3 composed of a positive lens having a positive meniscus shape having a convex surface facing the object side are arranged to exhibit a negative refractive power. ing.
第１レンズ群１Ｇと第２レンズ群２Ｇとの間に開口絞りＳを配置している。
第２Ｆレンズ群２ＦＧは、物体側から像面側に向かって、順次、像面側に物体側の面より曲率の大きな凹面を向けて両凹形状をなす負レンズからなる第４レンズＬ４と、像面側に物体側の面より曲率の大きな凸面を向けて両凸形状をなす正レンズからなる第５レンズＬ５と、像側に凸面を向けて正メニスカス形状をなす正レンズからなる第６レンズＬ６を配置して、正の屈折力を示すように構成している。第２Ｆレンズ群２ＦＧの第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の２枚のレンズは、互いに密接して接着剤にて貼り合わせられて一体に接合され、２枚接合からなる接合レンズを形成している。第２Ｒレンズ群２ＲＧは、像面側に物体側の面より曲率の大きな凸面を向けてなる両凸形状の第７レンズＬ７を配置して、正の屈折力を示すように構成している。
そして、さらに、これら第２レンズ群２Ｇの後方、すなわち像面側には、光学ローパスフィルタおよび赤外カットフィルタ等の各種フィルタや、受光素子のカバーガラス（シールガラス）を等価的な平行平板として示すフィルタガラスＦが配置される。
An aperture stop S is arranged between the first lens group 1G and the
The second F lens group 2FG includes, in order from the object side to the image surface side, a fourth lens L4 including a negative lens having a biconcave shape with a concave surface having a larger curvature than the object side surface facing the image surface side; A fifth lens L5 composed of a positive lens having a biconvex shape with the convex surface having a larger curvature than the surface on the object side facing the image side, and a sixth lens composed of a positive lens having a positive meniscus shape having the convex surface facing the image side. L6 is arranged so as to exhibit a positive refractive power. The two lenses of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 of the second F lens group 2FG are in close contact with each other and are adhered to each other with an adhesive to form a cemented lens composed of two cemented lenses. I have. The second R lens group 2RG includes a biconvex seventh lens L7 having a convex surface having a larger curvature than the object-side surface facing the image surface side, and is configured to exhibit a positive refractive power.
Further, behind the
フォーカシングに際しては、第１レンズ群１Ｇ、開口絞りＳ、第２Ｆレンズ群２ＦＧは固定で、第２Ｒレンズ群２ＲＧのみが、光軸方向に移動してフォーカシングを行う。
第２Ｒレンズ群２ＲＧは、上記実施の形態においては、正レンズ１枚で構成したものを示している。複数枚のレンズで構成することを否定するものではないが、第２Ｒレンズ群２ＲＧを１枚という最少枚数で構成することで、光軸方向の厚みを最小限にとどめ、第２Ｒレンズ群２ＲＧの径方向の大型化を抑制する効果がある。
図３には、撮像光学系における各光学面の面番号も示している。なお、図３に示す各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、各実施例毎に独立に用いており、そのため、図１、図５と共通の参照符号を付している。
この実施例２においては、光学系全系の焦点距離ｆ、開放Ｆ値Ｆｎｏおよび半画角ω〔度〕が、それぞれｆ＝５．３５、Ｆｎｏ＝１．９１、ω＝２９．１３であり、この実施例２における各光学要素における光学面の曲率半径（非球面については近軸曲率半径）Ｒ、隣接する光学面の面間隔Ｄ、屈折率Ｎｄ、アッベ数νｄおよび硝種等の光学特性は、次表２の通りである。
In focusing, the first lens group 1G, the aperture stop S, and the second F lens group 2FG are fixed, and only the second R lens group 2RG moves in the optical axis direction to perform focusing.
In the above-described embodiment, the second R lens group 2RG is configured by one positive lens. Although it is not denied that the second R lens group 2RG is constituted by a minimum number of one lens, the thickness in the optical axis direction is minimized, and the second R lens group 2RG is formed. This has the effect of suppressing the enlargement in the radial direction.
FIG. 3 also shows the surface number of each optical surface in the imaging optical system. Note that each reference symbol shown in FIG. 3 is used independently for each embodiment in order to avoid complication of description due to an increase in the number of digits of the reference symbol, and therefore, the same reference numerals as those in FIGS. 1 and 5 are used. Is attached.
In the second embodiment, the focal length f, the open F value Fno, and the half angle of view ω [degrees] of the entire optical system are f = 5.35, Fno = 1.91, and ω = 29.13, respectively. The optical characteristics such as the radius of curvature of the optical surface (the paraxial radius of curvature for an aspheric surface) R, the surface spacing D between adjacent optical surfaces, the refractive index Nd, the Abbe number νd, and the type of glass in each optical element in the second embodiment are Table 2 below.
光学ガラスレンズの硝材の硝種名の後には、製造メーカ名を、ＨＯＹＡ（ＨＯＹＡ株式会社）、ＯＨＡＲＡ（株式会社オハラ）として略記している。
尚、上記実施例２に係る撮像レンズにおいて、温度変動時（２０℃→８０℃）の最大像高変動を計算した結果は、０．２２μｍであった。
温度変動時の最大像高変動計算結果は、２０℃状態を基準として８０℃状態となったときの、同一入射角光線に対する像高変動を計算している。レンズＬ１から像面へ向かって単純に積み上がるような保持構造を有するアルミのレンズセルを前提としている。本実施例２においては、１μｍ以下の像高変動量となっており、温度環境変動時の像高変動が十分小さく抑制できていることが分かる。
本実施例２の場合、条件式（１）〜条件式（６）に対応する値は、下記の通りとなり、それぞれ条件式（１）〜条件式（６）を満足している。
After the glass type name of the glass material of the optical glass lens, the manufacturer names are abbreviated as HOYA (HOYA CORPORATION) and OHARA (OHARA CORPORATION).
In addition, in the imaging lens according to Example 2, the maximum image height fluctuation when the temperature fluctuated (from 20 ° C. to 80 ° C.) was 0.22 μm.
The calculation result of the maximum image height fluctuation at the time of temperature fluctuation is the image height fluctuation with respect to the same incident angle light ray when the 80 ° C. state is set based on the 20 ° C. state. An aluminum lens cell having a holding structure that simply stacks from the lens L1 toward the image plane is assumed. In the second embodiment, the image height fluctuation amount is 1 μm or less, and it can be seen that the image height fluctuation at the time of temperature environment fluctuation can be suppressed sufficiently small.
In the case of the second embodiment, values corresponding to the conditional expressions (1) to (6) are as follows, and satisfy the conditional expressions (1) to (6), respectively.
条件式計算結果
（１） Ｌ５；１．０９１、 Ｌ６；４．２７６、 Ｌ７；３．６６２
（２） Ｌ５；４．４、 Ｌ６；５．２、 Ｌ７；５．２
（３） ０．５４４
（４） １１．９２０
（５） ０．３１５
（６） １．１７７
また、図４に、実施例２に係る撮像光学系のｄ線とｇ線における諸収差、すなわち球面収差、非点収差、歪曲収差およびコマ収差、の各収差曲線図を示している。
なお、図４の収差曲線図において、球面収差における破線は正弦条件をあらわし、非点収差における実線はサジタル、そして破線はメリディオナルをそれぞれあらわしている。また、球面収差、非点収差、並びにコマ収差の各収差図における細線はｄ線、太線はｇ線をあらわしている。これらは、他の実施例に係る収差曲線図についても同様である。
Conditional expression calculation result (1) L5; 1.091, L6; 4.276, L7; 3.662
(2) L5; 4.4, L6; 5.2, L7; 5.2
(3) 0.544
(4) 11.920
(5) 0.315
(6) 1.177
FIG. 4 shows various aberration curves of various aberrations at the d-line and the g-line of the imaging optical system according to the second embodiment, that is, spherical aberration, astigmatism, distortion, and coma.
In the aberration curve diagram of FIG. 4, a broken line in spherical aberration indicates a sine condition, a solid line in astigmatism indicates sagittal, and a broken line indicates meridional. In each of the spherical aberration, astigmatism, and coma aberration diagrams, a thin line represents a d-line, and a thick line represents a g-line. The same applies to aberration curve diagrams according to other examples.
実施例２における撮像光学系の収差は、十分に補正されている。
第２の実施の形態に係る実施例２のように撮像光学系を構成することで、半画角２９°程度の広画角、Ｆ２程度以下の大口径でありながら十分に小型で、低ディストーションを保ちながら、非常に良好な像性能を確保し得る撮像光学系を実現し得ることが、明らかである。
〔第３の実施の形態〕
図５に本発明の第３の実施の形態に係る実施例３の撮像光学系の断面構成を示す。
The aberration of the imaging optical system according to the second embodiment is sufficiently corrected.
By configuring the imaging optical system as in Example 2 according to the second embodiment, a wide angle of view with a half angle of view of about 29 ° and a large aperture of about F2 or less are sufficiently small and low distortion. It is clear that an imaging optical system capable of securing a very good image performance while maintaining the above can be realized.
[Third Embodiment]
FIG. 5 shows a cross-sectional configuration of an imaging optical system of Example 3 according to the third embodiment of the present invention.
本発明の実施例３に係る結像光学系は、図５に示すように、物体側から像面側に向かって、順次、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、開口絞りＳ、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５、第６レンズＬ６、そして第７レンズＬ７を配置しており、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５は、それぞれ接合レンズを構成しており、いわゆる６群７枚構成としている。
レンズ群構成に着目すると、第１レンズＬ１〜第３レンズＬ３により第１レンズ群１Ｇを構成している。第４レンズＬ４〜第７レンズＬ７により第２レンズ群２Ｇを構成している。そして第４レンズＬ４、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６により正の屈折力を有する第２Ｆレンズ群２ＦＧを構成している。第７レンズＬ７により正の屈折力を有する第２Ｒレンズ群２ＲＧを構成している。つまり、図５に示す結像光学系は、これら第１レンズ群１Ｇ、開口絞りＳ、第２Ｆレンズ群２ＦＧおよび第２Ｒレンズ群２ＲＧを、物体側から像面側に向かって、順次、配置した構成としている。
As shown in FIG. 5, the imaging optical system according to the third embodiment of the present invention sequentially includes a first lens L1, a second lens L2, a third lens L3, and an aperture stop from the object side to the image plane side. S, a fourth lens L4, a fifth lens L5, a sixth lens L6, and a seventh lens L7 are arranged. The fourth lens L4 and the fifth lens L5 respectively constitute a cemented lens, The group is composed of seven sheets.
Focusing on the lens group configuration, the first lens group 1G is configured by the first lens L1 to the third lens L3. The fourth lens L4 to the seventh lens L7 constitute a
詳細には、第１レンズ群１Ｇは、物体側から像面側に向かって、順次、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状をなす正レンズからなる第１レンズＬ１、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状をなす負レンズからなる第２レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状をなす正レンズからなる第３レンズＬ３を配置して負の屈折力を示すように構成している。
第１レンズ群１Ｇと第２レンズ群２Ｇとの間に開口絞りＳを配置している。
第２Ｆレンズ群２ＦＧは、物体側から像面側に向かって、順次、像面側に物体側の面より曲率の大きな凹面を向けて両凹形状をなす負レンズからなる第４レンズＬ４と、物体側に像面側の面より曲率の大きな凸面を向けて両凸形状をなす正レンズからなる第５レンズＬ５と、像面側に物体側の面より曲率の大きな凸面を向けて両凸形状をなす正レンズからなる第６レンズＬ６を配置して、正の屈折力を示すように構成している。第２Ｆレンズ群２ＦＧの第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の２枚のレンズは、互いに密接して接着剤にて貼り合わせられて一体に接合され、２枚接合からなる接合レンズを形成している。第２Ｒレンズ群２ＲＧは、物体側に像面側の面より曲率の大きな凸面を向けてなる両凸形状の第７レンズＬ７を配置して、正の屈折力を示すように構成している。
In detail, the first lens group 1G includes, in order from the object side to the image plane side, a first lens L1 composed of a positive meniscus positive lens having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. A second lens L2 composed of a negative lens having a negative meniscus shape and a third lens L3 composed of a positive lens having a positive meniscus shape having a convex surface facing the object side are arranged to exhibit a negative refractive power. ing.
An aperture stop S is arranged between the first lens group 1G and the
The second F lens group 2FG includes, in order from the object side to the image surface side, a fourth lens L4 including a negative lens having a biconcave shape with a concave surface having a larger curvature than the object side surface facing the image surface side; A fifth lens L5 composed of a positive lens having a biconvex shape with the convex surface having a larger curvature than the image-side surface facing the object side, and a biconvex shape having a convex surface having a larger curvature than the object-side surface facing the image surface side And a sixth lens L6 composed of a positive lens is arranged to exhibit a positive refractive power. The two lenses of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 of the second F lens group 2FG are in close contact with each other and are adhered to each other with an adhesive to form a cemented lens composed of two cemented lenses. I have. The second R lens group 2RG includes a biconvex seventh lens L7 having a convex surface having a larger curvature than the image-side surface facing the object side, and is configured to exhibit a positive refractive power.
そして、さらに、これら第２レンズ群２Ｇの後方、すなわち像面側には、光学ローパスフィルタおよび赤外カットフィルタ等の各種フィルタや、受光素子のカバーガラス（シールガラス）を等価的な平行平板として示すフィルタガラスＦが配置される。
フォーカシングに際しては、第１レンズ群１Ｇ、開口絞りＳ、第２Ｆレンズ群２ＦＧは固定で、第２Ｒレンズ群２ＲＧのみが、光軸方向に移動してフォーカシングを行う。
第２Ｒレンズ群２ＲＧは、上記実施の形態においては、正レンズ１枚で構成したものを示している。複数枚のレンズで構成することを否定するものではないが、第２Ｒレンズ群２ＲＧを１枚という最少枚数で構成することで、光軸方向の厚みを最小限にとどめ、第２Ｒレンズ群２ＲＧの径方向の大型化を抑制する効果がある。
図５には、撮像光学系における各光学面の面番号も示している。なお、図５に示す各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、各実施例毎に独立に用いており、そのため、図１、図３と共通の参照符号を付している。
Further, behind the
In focusing, the first lens group 1G, the aperture stop S, and the second F lens group 2FG are fixed, and only the second R lens group 2RG moves in the optical axis direction to perform focusing.
In the above-described embodiment, the second R lens group 2RG is configured by one positive lens. Although it is not denied that the second R lens group 2RG is constituted by a minimum number of one lens, the thickness in the optical axis direction is minimized, and the second R lens group 2RG is formed. This has the effect of suppressing the enlargement in the radial direction.
FIG. 5 also shows the surface number of each optical surface in the imaging optical system. Note that each reference symbol shown in FIG. 5 is used independently for each embodiment in order to avoid complication of description due to an increase in the number of digits of the reference symbol, and therefore, the same reference numerals as those in FIGS. 1 and 3 are used. Is attached.
この実施例３においては、光学系全系の焦点距離ｆ、開放Ｆ値Ｆｎｏおよび半画角ω〔度〕が、それぞれｆ＝５．３５、Ｆｎｏ＝１．９０、ω＝２９．１８であり、この実施例３における各光学要素における光学面の曲率半径（非球面については近軸曲率半径）Ｒ、隣接する光学面の面間隔Ｄ、屈折率Ｎｄ、アッベ数νｄおよび硝種等の光学特性は、次表３の通りである。 In the third embodiment, the focal length f, the open F value Fno, and the half angle of view ω [degrees] of the entire optical system are f = 5.35, Fno = 1.90, and ω = 29.18, respectively. In the third embodiment, the optical characteristics such as the radius of curvature of the optical surface (the paraxial radius of curvature for an aspherical surface) R, the surface spacing D between adjacent optical surfaces, the refractive index Nd, the Abbe number νd, and the glass type are as follows. Table 3 below.
尚、上記実施例３に係る撮像レンズにおいて、温度変動時（２０℃→８０℃）の最大像高変動を計算した結果は、−０．０８μｍであった。
温度変動時の最大像高変動計算結果は、２０℃状態を基準として８０℃状態となったときの、同一入射角光線に対する像高変動を計算している。レンズＬ１から像面へ向かって単純に積み上がるような保持構造を有するアルミのレンズセルを前提としている。本実施例３においては、１μｍ以下の−０．０８μｍの像高変動量となっており、温度環境変動時の像高変動が十分小さく抑制できていることが分かる。
本実施例３の場合、条件式（１）〜条件式（６）に対応する値は、下記の通りとなり、それぞれ条件式（１）〜条件式（６）を満足している。
In addition, in the imaging lens according to Example 3, the result of calculating the maximum image height fluctuation at the time of temperature fluctuation (20 ° C. → 80 ° C.) was −0.08 μm.
The calculation result of the maximum image height fluctuation at the time of temperature fluctuation is the image height fluctuation with respect to the same incident angle light ray when the 80 ° C. state is set based on the 20 ° C. state. An aluminum lens cell having a holding structure that simply stacks from the lens L1 toward the image plane is assumed. In the third embodiment, the image height variation amount is -0.08 [mu] m of 1 [mu] m or less, and it can be seen that the image height variation at the time of temperature environment variation can be suppressed to a sufficiently small value.
In the case of the third embodiment, the values corresponding to the conditional expressions (1) to (6) are as follows, and satisfy the conditional expressions (1) to (6), respectively.
条件式計算結果
（１） Ｌ５；１．３０５、 Ｌ６；３．０６９、 Ｌ７；４．１４３
（２） Ｌ５；４．１、 Ｌ６；６．４、 Ｌ７；１．０
（３） ０．２２２
（４） ２．８６２
（５） ０．２４３
（６） １．０４２
また、図６に、実施例３に係る撮像光学系のｄ線とｇ線における諸収差、すなわち球面収差、非点収差、歪曲収差およびコマ収差、の各収差曲線図を示している。
なお、図６の収差曲線図において、球面収差における破線は正弦条件をあらわし、非点収差における実線はサジタル、そして破線はメリディオナルをそれぞれあらわしている。また、球面収差、非点収差、並びにコマ収差の各収差図における細線はｄ線、太線はｇ線をあらわしている。これらは、他の実施例に係る収差曲線図についても同様である。
実施例３における撮像光学系の収差は、十分に補正されている。
第３の実施の形態に係る実施例３のように撮像光学系を構成することで、半画角２９°程度の広画角、Ｆ２程度以下の大口径でありながら十分に小型で、低ディストーションを保ちながら、非常に良好な像性能を確保し得る撮像光学系を実現し得ることが、明らかである。
Conditional expression calculation result (1) L5; 1.305, L6; 3.069, L7; 4.143
(2) L5; 4.1, L6; 6.4, L7; 1.0
(3) 0.222
(4) 2.862
(5) 0.243
(6) 1.042
FIG. 6 shows various aberration curves of various aberrations at the d-line and the g-line of the imaging optical system according to the third embodiment, that is, spherical aberration, astigmatism, distortion, and coma.
In the aberration curve diagram of FIG. 6, a broken line in spherical aberration indicates a sine condition, a solid line in astigmatism indicates sagittal, and a broken line indicates meridional. In each of the spherical aberration, astigmatism, and coma aberration diagrams, a thin line represents a d-line, and a thick line represents a g-line. The same applies to aberration curve diagrams according to other examples.
The aberration of the imaging optical system in the third embodiment is sufficiently corrected.
By configuring the imaging optical system as in Example 3 according to the third embodiment, a wide angle of view of about 29 [deg.] Of a half angle of view, a large aperture of about F2 or less, and a sufficiently small size and low distortion are provided. It is clear that an imaging optical system capable of securing a very good image performance while maintaining the above can be realized.
〔他の実施の形態〕
上記第１の実施の形態〜第３の実施の形態に係る撮像光学系は、車載カメラ装置や公知のステレオカメラ装置、撮影画像をデジタル情報とする機能を有する各種装置に用いることができる（請求項７〜請求項１０に対応する）。
監視カメラや車載カメラ装置は、撮像光学系と、エリアセンサを組み合わせた撮像装置を含むシステムとして、実用化されてきている。
例えば、車載カメラ装置に用いられる撮像光学系は、上述したように、画角を広くして「広い撮像範囲」を撮像可能とし、特に、自動車の前方部分に限らず、自車の走行車線の他に、対向車線や歩道等も画角内に確保することや、Ｆナンバを小さくして、夜間等の比較的暗いシーンにおける露出量確保が必要とされる。
本発明に係る撮像光学系をステレオカメラ装置や車載カメラ装置、撮影画像をデジタル情報とする機能を有する各種装置に適用することで、半画角２９°程度の広画角、Ｆ２程度以下の大口径であり、且つ十分に小型で、低ディストーションを保ちながら、温度負荷時の像高変動を抑制して非常に良好な像性能を享受することができる。
また、本発明は、デジタルカメラに用いる撮像光学系、携帯情報端滅装置に用いる撮像光学系、ビデオカメラに用いる撮像光学系、銀塩カメラに用いる撮像光学系、光学センサに用いる撮像光学系、投射光学系に用いる撮像光学系、等の分野に応用することができる。
[Other embodiments]
The imaging optical system according to the first to third embodiments can be used for an in-vehicle camera device, a known stereo camera device, and various devices having a function of converting a captured image into digital information. Claims 7 to 10 ).
Surveillance cameras and in-vehicle camera devices have been put into practical use as systems including an imaging device in which an imaging optical system and an area sensor are combined.
For example, as described above, the imaging optical system used in the vehicle-mounted camera device widens the angle of view to enable imaging of a “wide imaging range”. In addition, it is necessary to secure the oncoming lane and the sidewalk within the angle of view, and to secure the exposure amount in a relatively dark scene such as at night by reducing the F number.
By applying the imaging optical system according to the present invention to a stereo camera device, an in-vehicle camera device, and various devices having a function of converting a captured image into digital information, a wide angle of view having a half angle of view of about 29 ° and a large angle of view of about F2 or less. It has a large diameter, is sufficiently small, and maintains a low distortion, while suppressing fluctuations in image height under a temperature load, and can enjoy very good image performance.
The present invention also provides an imaging optical system used for a digital camera, an imaging optical system used for a portable information extermination device, an imaging optical system used for a video camera, an imaging optical system used for a silver halide camera, an imaging optical system used for an optical sensor, The present invention can be applied to fields such as an imaging optical system used for a projection optical system.
１Ｇ 第１レンズ群
２Ｇ 第２レンズ群
２ＦＧ 第２Ｆレンズ群
２ＲＧ 第２Ｒレンズ群
Ｌ１〜Ｌ７ 第１レンズ〜第７レンズ
Ｆ 各種フィルタ
1G
Claims (10)
０．５０ ＜ ｜ｆ２／ｆｒｎ｜ ＜ ７．００ （１）
０ ＜ ｄｔｎ （２）
但し、ｆ２は、前記第２レンズ群の焦点距離、ｆｒｎは、前記第２レンズ群内の各正レンズの焦点距離、ｄｔｎは、前記第２レンズ群内の前記各正レンズの屈折率の温度係数を表す。なお、屈折率の温度係数は、対象ガラスと同一温度空気中における相対屈折率温度係数であるｄｎ／ｄｔｒｅｌａｔｉｖｅの２０℃〜４０℃範囲のｄ線に対する値とする。 In a retrofocus type lens including a negative first lens group located on the object side with an aperture stop interposed therebetween and a positive second lens group located on the image side, the first lens group is located on the object side. In order from the positive lens, a negative second lens, and a positive third lens having a meniscus shape convex to the object side, and the air gap between the second lens and the third lens is set in the optical system. The air lens formed by the last surface of the first lens group and the top surface of the second lens group has a biconvex shape, and in the second lens group, the following conditional expression (1) An imaging optical system, wherein the positive lens satisfying the condition (2) satisfies the following conditional expression (2).
0.50 <| f2 / frn | <7.00 (1)
0 <dtn (2)
Here, f2 is the focal length of the second lens group, frn is the focal length of each positive lens in the second lens group, and dtn is the temperature of the refractive index of each positive lens in the second lens group. Indicates a coefficient. Note that the temperature coefficient of the refractive index is a value of dn / dtrelative, which is a relative refractive index temperature coefficient in the same temperature air as the target glass, with respect to the d line in the range of 20 ° C to 40 ° C.
０．１５ ＜ ｜ｆ／ｆａ｜ ＜ １．００ （３）
但し、ｆは、全系の焦点距離、ｆａは、前記第１レンズ群の最終面と前記第２レンズ群の先頭面とで形成される空気レンズの焦点距離を表す。 The imaging optical system according to claim 1, wherein the following conditional expression (3) is satisfied.
0.15 <| f / fa | <1.00 (3)
Here, f represents the focal length of the entire system, and fa represents the focal length of the air lens formed by the last surface of the first lens unit and the leading surface of the second lens unit.
２．００ ＜ ｜ｆ１／ｆ｜ ＜ ２０．００ （４）
但し、ｆ１は、前記第１レンズ群の焦点距離、ｆは、全系の焦点距離を表す。 In the imaging optical system according to claim 1 or claim 2, the imaging optical system, characterized by satisfying the following conditional expression (4).
2.00 <| f1 / f | <20.00 (4)
Here, f1 represents the focal length of the first lens group, and f represents the focal length of the entire system.
０．１５ ＜ ｆ／ＡＬ ＜ ０．５０ （５）
但し、ＡＬは、無限遠合焦時における前記第１レンズの第１面から像面までの光軸上距離、ｆは、全系の焦点距離を表す。 The imaging optical system according to any one of claims 1 to 3 , wherein the following conditional expression (5) is satisfied.
0.15 <f / AL <0.50 (5)
Here, AL is the distance on the optical axis from the first surface of the first lens to the image plane at the time of focusing on infinity, and f is the focal length of the entire system .
０．５０ ＜ ｆ２Ｆ／ｆ ＜ ２．５０ （６）
但し、ｆ２Ｆは、前記第２Ｆレンズ群の焦点距離、ｆは、全系の焦点距離を表す。 The imaging optical system according to claim 5 , wherein the following conditional expression (6) is satisfied.
0.50 <f2F / f <2.50 (6)
Here, f2F represents the focal length of the second F lens group, and f represents the focal length of the entire system.
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