JP6631702B2 - 低温靭性に優れた高張力鋼板 - Google Patents
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Description
Ts=750−4240×(t/2)−1.4×(80×C+10×Mn+7×Ni+13×Cr+13×Mo−40×Si)・・・式1
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5・・・式2
Ac1=720−25×C+22×Si−40×Mn−30×Ni+20×Cr+25×Mo・・・式3
x=C1/2×(1+0.64×Si)×(1+4.10×Mn)×(1+0.27×Cu)×(1+0.52×Ni)×(1+2.33×Cr)×(1+3.14×Mo)・・・式4
C:0.09%〜0.13%を満たしてもよい。
Cは、焼き入れ後の鋼板の組織の硬さを高めるため、強度向上に有効である。そのため、Cの量が0.08%以上であることが必要である。一方で、Cの量が過剰であると靭性を損なうため、Cの量が0.15%以下であることが必要である。したがって、Cの量は、0.08%〜0.15%である。強度をより高めるために、Cの量は、0.09%以上又は0.10%以上であると好ましい。また、靭性をより高めるために、Cの量は、0.14%以下であると好ましく、0.13%以下又は0.12%以下であるとより好ましい。
Mnは、脱酸にも焼入れ性の改善にも有効である。鋼の焼入れ性を高めて強度を向上させるために、Mnの量が0.80%以上であることが必要である。Mnの量を、0.85%以上、0.90%以上、0.95%以上、1.00%以上、1.05%以上又は1.10%以上としてもよい。一方で、Mnの量が過剰であると、焼入れ性が過剰であり、組織が硬質になる。また、過剰な量のMnは、焼戻し脆性を助長するので、硬質な組織と焼戻し脆性との相乗効果により鋼の靭性が低下する。そのため、Mnの量が1.60%以下であることが必要である。したがって、Mnの量は、0.80%〜1.60%である。靭性をより高めるために、Mnの量は、1.50%以下であると好ましく、1.40%以下であるとより好ましく、1.35%以下又は1.30%以下であると最も好ましい。必要に応じて、Mnの量を1.25%以下又は1.20%以下としてもよい。
Niは、鋼の強度および靭性を向上するのに有効であり、Niの量が3.00%以上であることが必要である。Niの量が過度であると、Ac1の低下により焼戻し温度を低くする必要があるので、焼戻し時間が長くなる。また、Niは、オーステナイトを安定化させるので、残留オーステナイトが残存する虞がある。加えて、Niは、高価である。そのため、Niの量が過剰であると、製造コストが悪化する。そのため、Niの量が4.50%以下であることが必要である。したがって、Niの量は、3.00%〜4.50%である。また、鋼の強度及び靭性をより高める場合、Niの量が3.15%以上、3.30%以上、3.40%以上又は3.50%以上であると好ましく、3.60%以上であるとより好ましい。Niの量は、4.30%以下、4.15%以下、4.00%以下、3.90%以下又は3.80%以下としてもよい。
Mo:0.50%〜1.00%
Cr及びMoは、鋼の焼入れ性を改善し強度を向上させる。Crの量は0.50%以上であることが必要であり、Moの量は0.50%以上であることが必要である。一方、Crの量もしくはMoの量が過剰であると、合金炭化物の形成により靭性が低下する。そのため、Crの量が1.00%以下であることが必要であり、Moの量が1.00%以下であることが必要である。したがって、Crの量は、0.50%〜1.00%であり、Moの量は、0.50%〜1.00%である。また、鋼の強度を安定的に高めるために、Crの量が、0.60%以上であると好ましく、0.65%以上、0.70%以上、0.75%以上又は0.80%以上であるとより好ましい。Crの量は、0.96%以下、0.94%以下又は0.91%以下としてもよい。同様に、Moの量が、0.60%以上であると好ましく、0.70%以上、0.75%以上、0.80%以上又は0.85%以上であるとより好ましい。Moの量は、0.96%以下、0.94%以下、0.92%以下又は0.90%以下としてもよい。
Alは、脱酸に有効であり、鋼中の固溶Nと結びついてAlNを形成する。このAlNが結晶粒を細粒にし、鋼中の固溶Nの量の低下によって鋼の焼入れ性に与えるBの効果が安定化する。そのため、Alの量が0.020%以上であることが必要である。一方、Alの量が過剰であると、AlNのサイズが大きすぎるため、靭性が低下し、鋳片に割れが生じる。そのため、AlNの量が0.085%以下であることが必要である。したがって、Alの量は、0.020%〜0.085%である。Bの焼入れ性向上効果をさらに高めるため、Alの量を0.030%以上、0.040%以上又は0.045%以上としてもよい。粗大なAlNが生成するのをより確実に防止するため、Alの量の上限を0.070%、0.065%又は0.060%としてもよい。
Nは、合金元素と結びついて化合物(窒化物及び炭窒化物)を形成し結晶粒を細粒にする。そのため、Nの量が0.0020%以上であることが必要である。一方で、Nの量が過剰であると、鋼中に固溶Nが過剰になったり、化合物(窒化物及び炭窒化物)が粗大になったりするため、鋼の靭性が低下する。そのため、Nの量が0.0070%以下であることが必要である。したがって、Nの量は、0.0020%〜0.0070%である。Nの量を0.0025%以上、0.0030%以上又は0.0040%以上としてもよく、0.0065%以下又は0.0060%以下としてもよい。
鋼がBを微量含有すると、鋼の焼入れ性が改善し強度が向上する。そのため、Bの量が0.0005%以上であることが必要である。しかし、Bの量が過剰になった場合、金属の炭硼化物が形成され焼入れ性が低下する。そのため、Bの量が0.0020%以下であることが必要である。したがって、Bの量は、0.0005%〜0.0020%である。焼入れ性をさらに高めるため、Bの量を0.0007%以上又は0.0008%以上としてもよい。焼入れ性をさらに最適化するために、Bの量を0.0018%以下、0.0016%以下又は0.0014%以下としてもよい。
Pは、鋼中の不純物であり、粒界脆化を助長し靭性を低下させる。このように、Pは鋼の靭性に対して有害であるため、Pの量は出来るだけ少ないことが好ましい。そのため、Pの量が0.010%以下であることが必要である。Pの量は、0.000%であっても構わない。したがって、Pの量は、0.000%〜0.010%である。Pの量を0.007%以下又は0.005%以下としてもよい。なお、Pの量を減らすと、精錬コストが増大したり、生産性が低下したりするため、Pの量を0.0005%以上又は0.001%以上としてもよい。
Sは、鋼中の不純物であり、Sの偏析および硫化物が靭性を低下させる。そのため、Sの量は、出来るだけ少ないことが好ましい。よって、Sの量が0.003%以下であることが必要である。Sの量は、0.000%であっても構わない。したがって、Sの量は、0.000%〜0.003%である。Sの量を0.002%以下としてもよい。なお、Sの量を減らすと、精錬コストが増大したり、生産性が低下したりするため、Sの量を0.0004%以上又は0.0006%以上としてもよい。
Siの量が過剰であると、焼戻し脆性を助長し靭性を低下させる。そのため、Siの量が0.30%以下であることが必要である。一方、Siの量が0.00%でも構わない。したがって、Siの量は、0.00%〜0.30%である。なお、Siは、脱酸にも強度改善にも有効であるので、鋼がSiを任意に含んでもよい。溶鋼を精錬する際の脱酸効率を高めるために、Siの量が0.01%以上、0.02%以上又は0.03%以上であってもよい。また、より安定的に靭性を高めるために、Siの量が0.25%以下であると好ましく、0.20%以下、0.15%又は0.10%以下であるとより好ましい。
Cuの量が過剰であると、熱間加工時に割れが生じるほか金属Cuが析出して靭性が低下する。そのため、Cuの量が0.50%以下であることが必要である。Cuの量が0.50%以下であれば、低温靭性を損なうことなく鋼の強度を高めることができる。また、Cuの量が増加するとCeqが大きくなるので、焼入れ時にフェライトが生成するのをより安定して抑制することができる。そのため、鋼がCuを任意に含んでもよい。但し、Cuが鋼の強度及びCeqに与える効果は、Cuを他の合金元素に代替しても得ることが可能である。そのため、Cuの量は、0.00%でも構わない。したがって、Cuの量は、0.00%〜0.50%である。なお、原料として用いられる溶鋼にCuが含まれる場合、精錬によってCuの量を0.00%まで低減するのは困難であるため、Cuの量を0.01%以上、0.02%以上又は0.06%以上としてもよい。Cuの量を0.45%以下、0.40%以下、0.35%以下又は0.030%以下としてもよい。
Vの量が過剰であると、合金炭化物の形成により靭性が低下する。そのため、Vの量が0.050%以下であることが必要である。一方、Vは、炭化物を形成したり、焼入れ性を改善したりするため、鋼の強度を向上させる。また、Vの量が増加するとCeqが大きくなるので、焼入れ時にフェライトが生成するのをより安定して抑制することができる。そのため、鋼がVを任意に含んでもよい。但し、Vが鋼の強度及びCeqに与える効果は、Vを他の合金に代替しても得ることが可能である。そのため、Vの量は、0.000%でも構わない。したがって、Vの量は、0.000%〜0.050%である。なお、原料として用いられる溶鋼にVが含まれる場合、精錬によってVの量を0.000%まで低減するのは困難であるため、Vの量を0.003%以上又は0.005%以上としてもよい。鋼の強度を安定的に高めるために、Vの量が0.010%以上であるとより好ましく、Vの量が0.020%以上であると最も好ましい。Vの上限を0.045%、0.040%又は0.035%としてもよい。
Nbは、炭窒化物を形成し、鋼内部の結晶粒を細粒にする。そのため、鋼がNbを任意に含んでもよい。一方で、Nbの量は0.000%であっても構わない。しかし、Nbの量が過剰であると、炭窒化物のサイズが大きくなり靭性が低下する。そのため、Nbの量が0.050%以下であることが必要である。したがって、Nbの量は、0.000%〜0.050%である。Nbが結晶粒微細化に与える効果を鋼に付与する場合、Nbの量を0.001%としてもよい。この場合、Nbの上限を0.040%、0.035%、0.030%又は0.025%としてもよい。Nbによる結晶粒微細化効果が不要な場合など、Nbの意図的な添加を行わないこともできる。
Tiは、安定な窒化物を形成し、結晶粒を細粒にする。そのため、鋼がTiを任意に含んでもよい。一方で、Tiの量は0.000%であっても構わない。しかし、Tiの量が過剰であると、窒化物のサイズが大きくなり靭性が低下する。そのため、Tiの量が0.020%以下であることが必要である。したがって、Tiの量は、0.000%〜0.020%である。Tiが結晶粒微細化に与える効果を鋼に付与する場合、Tiの量を0.001%以上としてもよい。また、AlNによっても結晶粒微細化を達成できるため、Tiの量は、0.010%以下であってもよく、0.004%以下又は0.002%以下であってもよい。Tiによる結晶粒微細化効果が不要な場合など、Tiの意図的な添加を行わないこととしてもよい。
Mg:0.0000%〜0.0030%
REM:0.0000%〜0.0030%
Ca、Mg、REMは、何れもSなどの有害不純物と結合し、無害な介在物を形成するため、鋼の機械的性質を改善する。そのため、鋼がCa、Mg、REMからなる群から選択される少なくとも1種を任意に含んでもよい。一方で、Caの量、Mgの量、REMの量は、何れも0.0000%であっても構わない。これら化学元素の量が過剰であると、鋳造ノズルなどの耐火物が溶損する。そのため、Caの量、Mgの量、REMの量は、何れも0.0030%以下であることが必要である。したがって、Caの量、Mgの量、REMの量は、何れも0.0000%〜0.0030%である。Ca、Mg、REMが鋼の機械的性質に与える効果を鋼に付与する場合、Caの量、Mgの量、REMの量は、何れも0.0001%以上であると好ましい。この効果は、これら化学元素の量がそれぞれ0.0030%に達すると飽和する。Ca、Mg、REMの意図的な添加を行わないこととしてもよい。
Tsは、下記式5によって定義され、板厚が200mmを超える鋼板が水冷で焼入れされた後の鋼板の組織と比較的強い相関がある。Tsが過度に低い場合には、組織がマルテンサイト主体となり、鋼板の靭性が低下する。そのため、図1に示されるように、Tsが380以上であることが必要である。一方、Tsが過度に高い場合には、組織が上部ベイナイト主体となり、鋼板の強度及び靭性が低下する。そのため、図1に示されるように、Tsが430以下であることが必要である。したがって、Tsの範囲は、380〜430である。このようにTsの範囲を380〜430と定義しているため、Tsそれ自体は無次元量である。そのため、Tsの単位を限定する必要はない。仮にTsに単位を付与するとすれば、Tsの単位は、mm−1.4・%である。また、鋼板の靭性をより安定的に高めるために、Tsが385以上、390以上、395以上又は400以上であると好ましい。同様の理由で、Tsが425以下、420以下、415以下又は412以下であると好ましい。
Ts=750−4240×(t/2)−1.4
×(80×C+10×Mn+7×Ni+13×Cr+13×Mo−40×Si) ‥‥式5
ここで、tは、鋼板の板厚mmであり、各元素記号は、対応する化学元素の量%である。
Ceqは、下記式6によって定義され、鋼の焼入れ性を表す。Ceqが低すぎると、フェライトが晶出し、鋼板の強度及び低温靭性が十分でない。そのため、図2に示されるように、Ceqが0.80以上であることが必要である。一方、Ceqが高すぎると、鋼板の強度が高くなりすぎるとともに鋼板の靭性が著しく低下する。そのため、図2に示されるように、Ceqが1.05以下であることが必要である。したがって、Ceqの範囲は、0.80〜1.05である。このようにCeqの範囲を0.80〜1.05と定義しているため、Ceqそれ自体は、無次元量である。そのため、Ceqの単位を限定する必要はない。仮にCeqに単位を付与するとすれば、Ceqの単位は、%である。また、鋼板の強度及び低温靭性をさらに高めるために、Ceqが0.80超であると好ましく、Ceqが0.85以上、0.86以上、0.87以上又は0.89以上であるとより好ましい。Ceqの上限は1.02、0.99、0.96又は0.94としてもよい。
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5 ‥‥式6
ここで、各元素記号は、対応する化学元素の量%である。
xは、下記式7によって定義され、鋼の焼入れ性を表す。xが低すぎると、上部ベイナイトの量が増加し、鋼板の低温靭性が十分でない。そのため、図3に示されるように、xが46以上であることが必要である。一方、xが高すぎると、マルテンサイトの量が多くなりすぎるため、鋼板の低温靭性が十分でない。そのため、図3に示されるように、xが90以下であることが必要である。したがって、xの範囲は、46〜90である。このようにxの範囲を46〜90と定義しているため、xそれ自体は、無次元量である。そのため、xの単位を限定する必要はない。仮にxに単位を付与するとすれば、xの単位は、%6.5である。xの下限を50,53、56、59、61又は63としてもよく、xの上限を85、82、79、76又は73としてもよい。
x=C1/2×(1+0.64×Si)×(1+4.10×Mn)×(1+0.27×Cu)×(1+0.52×Ni)×(1+2.33×Cr)×(1+3.14×Mo)・・・式7
ここで、各元素記号は、対応する化学元素の量%である。
βは、下記式8によって定義され、鋼の焼入れ性を表す。βが低すぎると、焼入れ組織が上部ベイナイト主体となり、鋼板の強度及び低温靭性が十分でない。そのため、βが22以上であることが必要である。一方、βが高すぎると、焼入れ組織がマルテンサイト主体となり、鋼板の低温靭性が十分でない。そのため、βが60以下であることが必要である。したがって、βの範囲は、22〜60である。但し、本実施形態では、Siの量が0.00%〜0.30%であり、xが46〜90であるため、βの範囲は、必ず22〜60となる。したがって、βの範囲を限定する必要はない。なお、βの範囲を22〜60と定義しているため、βそれ自体は、無次元量である。そのため、βの単位を限定する必要はない。仮にβに単位を付与するとすれば、βの単位は、%6.5である。βの下限を25、28、31又は34としてもよく、βの上限を56、53、50又は48としてもよい。
β=0.65×C1/2×(1+0.27×Si)×(1+4.10×Mn)×(1+0.27×Cu)×(1+0.52×Ni)×(1+2.33×Cr)×(1+3.14×Mo)・・・式8
ここで、各元素記号は、対応する化学元素の量%である。
Ac1は、鋼を加熱する際にオーステナイト変態が始まる温度を示し、下記式9により定義される。焼戻しマルテンサイト及び焼戻しベイナイトを含む組織を有する鋼では、Ac1が580よりも低いと、不純物が結晶粒界に偏析し、鋼の低温靭性が十分でない。そのため、Ac1が580以上であることが必要である。なお、本実施形態では、Cの量、Siの量、Mnの量、Niの量、Crの量及びMoの量が上述の範囲内であることが必要であるので、Ac1は、647以下である。したがって、Ac1の範囲は、580〜647である。このようにAc1の範囲を580〜647と定義しているため、Ac1それ自体は、無次元量である。そのため、Ac1の単位を限定する必要はない。Ac1に単位を付与する場合、Ac1の単位は、℃である。Ac1の上限を640、635、630又は625としてもよく、その下限を585、590又は595としてもよい。
Ac1=720−25×C+22×Si−40×Mn−30×Ni+20×Cr+25×Mo‥‥式9
ここで、各元素記号は、対応する化学元素の量%である。
鋼にTiを添加する場合、TiがNと結びついてTiNが生成する。この反応においてNに対するTiの比率が化学量論比(3.4)よりも小さいと、TiがN以外の化学元素(例えば、C)と結びつくのを抑止することができる。そのため、TiNが結晶粒微細化に与える効果を安定的に得ることができ、より低温靭性を高めることができる。そのため、鋼の化学組成がTi/N≦3.4を満たすと好ましい。
マルテンサイトとベイナイトとの合計量:99%〜100%
マルテンサイト及びベイナイトは、鋼板の強度を高める。そのため、マルテンサイトとベイナイトとの合計量が99%〜100%であることが必要である。組織の残部には、フェライト、パーライト、残留オーステナイトが含まれる場合がある。この残部の量(フェライトとパーライトと残留オーステナイトとの合計量)は、0%〜1%である。この残部の量を0.5%以下、0.2%以下又は0.1%以下としてもよい。すなわち、マルテンサイトとベイナイトとの合計量を99.5%以上、99.8%以上又は99.9%以上としてもよい。この残部の量が0%つまりマルテンサイト及びベイナイトの合計量が100%であると最も好ましい。
板厚中心部の−60℃でのシャルピー衝撃試験による吸収エネルギー:69J以上
本実施形態では、鋼板の引張強度が780MPa〜930MPaであり、板厚中心部の−60℃でのシャルピー衝撃試験による吸収エネルギーが69J以上であることが必要である。この理由を以下に説明する。
規模の大きな将来の構造物の安全性をより高めるには、鋼板を製造及び取扱い可能な限りにおいて板厚ができる限り厚いと好ましい。そのため、板厚が200mm超であることが必要であり、板厚の好ましい下限は、最も好ましいものまで順に並べると、210mm、215mm、220mm、225mm、または、230mmである。一方、板厚が厚くなりすぎると、高い強度及び優れた低温靭性を有する鋼板を製造するのがより困難になることに加え、上述の化学組成が高い強度及び優れた低温靭性に対して与える効果が低下する。そのため、板厚が300mm以下であることが必要であり、板厚の好ましい上限は、最も好ましいものまで順に並べると、290mm、280mm、270mm、260mmである。上記の理由より、板厚が、200mm超かつ300mm以下であることが必要である。
Ac3=937.2−476.2×C+56×Si−19.7×Mn−16.3×Cu−26.6×Ni−4.9×Cr+38.1×Mo+124.8×V+198.4×Al+3315×B−19.1×Nb+136.3×Ti ‥‥式10
ここで、各元素記号は、対応する化学元素の量%である。
Claims (11)
- 質量%にて、
C:0.08%〜0.15%、
Mn:0.80%〜1.60%、
Ni:3.00%〜4.50%、
Cr:0.50%〜1.00%、
Mo:0.50%〜1.00%、
Al:0.020%〜0.085%、
N:0.0020%〜0.0070%、
B:0.0005%〜0.0020%、
P:0.000%〜0.010%、
S:0.000%〜0.003%、
Si:0.00%〜0.30%、
Cu:0.00%〜0.50%、
V:0.000%〜0.050%、
Nb:0.000%〜0.050%、
Ti:0.000%〜0.020%、
Ca:0.0000%〜0.0030%、
Mg:0.0000%〜0.0030%、
REM:0.0000%〜0.0030%、
を含有し、残部がFe及び不純物からなる化学組成を有し、
板厚tmmが200mm超かつ300mm以下であり、
前記化学組成では、下記式1で定義されるTsが380〜430であり、下記式2で定義されるCeqが0.85〜1.05であり、下記式3で定義されるAc1が580〜647であり、下記式4で定義されるxが46〜90であり、
面積%で、マルテンサイトとベイナイトとの合計量が99%〜100%であり、
引張強度が780MPa〜930MPaであり、板厚中心部の−60℃でのシャルピー衝撃試験による吸収エネルギーが69J以上である
ことを特徴とする鋼板。
Ts=750−4240×(t/2)−1.4×(80×C+10×Mn+7×Ni+13×Cr+13×Mo−40×Si)・・・式1
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5・・・式2
Ac1=720−25×C+22×Si−40×Mn−30×Ni+20×Cr+25×Mo・・・式3
x=C1/2×(1+0.64×Si)×(1+4.10×Mn)×(1+0.27×Cu)×(1+0.52×Ni)×(1+2.33×Cr)×(1+3.14×Mo)・・・式4 - 前記化学組成が、さらに、
Ti/N≦3.4
を満たす
ことを特徴とする請求項1に記載の鋼板。 - 前記化学組成が、さらに、
C:0.09%〜0.13%
を満たすことを特徴とする請求項1または2に記載の鋼板。 - 前記化学組成が、さらに、
Mn:0.80%〜1.30%
を満たすことを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載の鋼板。 - 前記化学組成が、さらに、
Ni:3.60%〜4.50%
を満たすことを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載の鋼板。 - 前記化学組成が、さらに、
Cr:0.75%〜1.00%
を満たすことを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の鋼板。 - 前記化学組成が、さらに、
Mo:0.70%〜1.00%
を満たすことを特徴とする請求項1〜6のいずれか一項に記載の鋼板。 - 前記化学組成が、さらに、
Si:0.00%〜0.10%
を満たすことを特徴とする請求項1〜7のいずれか一項に記載の鋼板。 - 前記化学組成が、さらに、
V:0.020%〜0.050%
を満たすことを特徴とする請求項1〜8のいずれか一項に記載の鋼板。 - 前記化学組成が、さらに、
Ti:0.000%〜0.004%
を満たすことを特徴とする請求項1〜9のいずれか一項に記載の鋼板。 - 前記化学組成が、さらに、
前記Tsが395〜415であるという条件
を満たすことを特徴とする請求項1〜10のいずれか一項に記載の鋼板。
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