JP6623559B2 - Variable power optical system, optical device - Google Patents

Description

本発明は、変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法に関する。   The present invention relates to a variable power optical system, an optical device, and a method for manufacturing a variable power optical system.

従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照。）。しかしながら、特許文献１のような変倍光学系は、光学性能が不十分であるという問題があった。   2. Description of the Related Art Conventionally, a variable power optical system suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera, and the like has been proposed (for example, see Patent Document 1). However, the variable power optical system as disclosed in Patent Document 1 has a problem that the optical performance is insufficient.

特開２０１４−３２３５８号公報JP 2014-32358 A

本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
０．６０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．１０
２．００≦（−ｆＦ）／ｆ２＜３．００
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆＦ：前記合焦レンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
０．６０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．１０
０．４０＜（−ｆ１）／ｆ４＜０．６０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
０．６０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．１０
１．５０＜（−ｆＦ）／ｆ２＜３．００
０．３３＜（−ｆ１）／ｆ４＜０．７０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
ｆＦ：前記合焦レンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、前記第４レンズ群は移動し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
０．３３＜（−ｆ１）／ｆ４＜０．６０
１．５０＜（−ｆＦ）／ｆ２＜３．００
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆＦ：前記合焦レンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
前記第３レンズ群は１つの接合レンズからなり、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
０．３３＜（−ｆ１）／ｆ４＜０．６０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
前記第３レンズ群は１つの接合レンズからなり、
前記第４レンズ群は２枚の単レンズからなる変倍光学系を提供する。 The present invention
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
A variable power optical system satisfying the following conditional expression is provided.
0.60 <(− f1) / f2 <1.10.
2.00 ≦ (−fF) / f2 <3.00
However,
f1: focal length of the first lens group f2: focal length fF of the second lens group: focal length of the focusing lens group
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
A variable power optical system satisfying the following conditional expression is provided.
0.60 <(− f1) / f2 <1.10.
0.40 <(− f1) / f4 <0.60
However,
f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group f4: focal length of the fourth lens group
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
A variable power optical system satisfying the following conditional expression is provided.
0.60 <(− f1) / f2 <1.10.
1.50 <(− fF) / f2 <3.00
0.33 <(− f1) / f4 <0.70
However,
f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group f4: focal length of the fourth lens group fF: focal length of the focusing lens group
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes, the fourth lens group moves,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
A variable power optical system satisfying the following conditional expression is provided.
0.33 <(− f1) / f4 <0.60
1.50 <(− fF) / f2 <3.00
However,
f1: focal length of the first lens group f4: focal length of the fourth lens group
f2: focal length of the second lens group
fF: focal length of the focusing lens group .
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
The third lens group includes one cemented lens,
A variable power optical system satisfying the following conditional expression is provided.
0.33 <(− f1) / f4 <0.60
However,
f1: focal length of the first lens group f4: focal length of the fourth lens group
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
The third lens group includes one cemented lens,
The fourth lens group provides a variable power optical system including two single lenses.

第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 1 in a wide-angle end state. （ａ）、（ｂ）及び（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。(A), (b) and (c) are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 1 upon focusing on an object at infinity in a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state, respectively. . 第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to a second example at the wide-angle end. （ａ）、（ｂ）及び（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。(A), (b) and (c) are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 2 upon focusing on an object at infinity in a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state, respectively. . 第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。FIG. 11 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to a third example at the wide-angle end. （ａ）、（ｂ）及び（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。(A), (b) and (c) are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 3 upon focusing on an object at infinity in a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state, respectively. . 第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。FIG. 13 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to a fourth example in a wide-angle end state. （ａ）、（ｂ）及び（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。(A), (b) and (c) are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 4 upon focusing on an object at infinity in a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state. . 第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。FIG. 14 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to Example 5 in a wide-angle end state. （ａ）、（ｂ）及び（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。(A), (b), and (c) are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 5 upon focusing on an object at infinity in a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state, respectively. . 第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。It is sectional drawing of the variable-power optical system which concerns on 6th Example in a wide-angle end state. （ａ）、（ｂ）及び（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。(A), (b) and (c) are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 6 when focused on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively. . 第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。FIG. 14 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to Example 7 in a wide-angle end state. （ａ）、（ｂ）及び（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。(A), (b) and (c) are aberration diagrams at the time of focusing on an object at infinity in a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state of the variable power optical system according to Example 7, respectively. . 変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。FIG. 2 is a diagram illustrating a configuration of a camera including a variable power optical system. 変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。It is a figure which shows the outline of the manufacturing method of a variable power optical system.

以下、本願の変倍光学系、光学装置及び変倍光学系の製造方法について説明する。
本願の変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、前記第２レンズ群が負レンズを含み、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、合焦時に、前記第２レンズ群中の前記負レンズが合焦レンズ群として移動する。 Hereinafter, a method of manufacturing the variable power optical system, the optical device, and the variable power optical system of the present application will be described.
The variable power optical system of the present application includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, The second lens group includes a negative lens, and at the time of zooming between a wide-angle end state and a telephoto end state, the distance between the lens groups changes. During focusing, the negative lens in the second lens group moves as a focusing lens group.

上記のように本願の変倍光学系は、合焦時に、前記第２レンズ群中の前記負レンズが合焦レンズ群として移動する。この構成により、合焦レンズ群の径を比較的小さくでき、かつレンズ枚数を少なくできる。したがって、本願の変倍光学系の小型軽量化と合焦動作の静音化を達成することができる。また、負の屈折力を有する合焦レンズ群で合焦を行うことにより、合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差の変動を良好に補正することができる。
以上の構成により、良好な光学性能を備えた変倍光学系を実現することができる。 As described above, in the variable power optical system of the present application, at the time of focusing, the negative lens in the second lens group moves as a focusing lens group. With this configuration, the diameter of the focusing lens group can be made relatively small, and the number of lenses can be reduced. Therefore, it is possible to reduce the size and weight of the zoom optical system of the present application and to reduce the noise of the focusing operation. In addition, by performing focusing with a focusing lens group having a negative refractive power, fluctuations of various aberrations such as spherical aberration and field curvature at the time of focusing can be favorably corrected.
With the above configuration, a variable power optical system having good optical performance can be realized.

また本願の変倍光学系は、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
（１） ０．６０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．１０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 It is desirable that the zoom optical system of the present application satisfies the following conditional expression (1).
(1) 0.60 <(− f1) / f2 <1.10.
However,
f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group

条件式（１）は第１レンズ群の焦点距離に対する第２レンズ群の焦点距離を規定するものである。本願の変倍光学系は、条件式（１）を満足することにより、小型化を図りながら、望遠端状態における球面収差や像面湾曲、広角端状態における像面湾曲を良好に補正することができる。本願の変倍光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が小さくなるとともに第２レンズ群の焦点距離が大きくなる。これにより、望遠端状態において球面収差や像面湾曲を補正することが困難になってしまう。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．７０とすることが好ましい。一方、本願の変倍光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の焦点距離が大きくなるとともに第２レンズ群の焦点距離が小さくなる。これにより、本願の変倍光学系の全長が大きくなり、広角端状態において像面湾曲を補正することが困難になってしまう。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を１．００とすることが好ましい。   Conditional expression (1) defines the focal length of the second lens group with respect to the focal length of the first lens group. By satisfying conditional expression (1), the variable-power optical system of the present application can favorably correct spherical aberration and field curvature in the telephoto end state and field curvature in the wide-angle end state while miniaturizing. it can. When the corresponding value of the conditional expression (1) of the variable power optical system of the present application falls below the lower limit, the focal length of the first lens group decreases and the focal length of the second lens group increases. This makes it difficult to correct spherical aberration and field curvature in the telephoto end state. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.70. On the other hand, when the corresponding value of the conditional expression (1) of the variable power optical system of the present application exceeds the upper limit, the focal length of the first lens group increases and the focal length of the second lens group decreases. As a result, the overall length of the variable power optical system of the present application is increased, and it becomes difficult to correct the field curvature in the wide-angle end state. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.00.

また本願の変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） １．５０＜（−ｆＦ）／ｆ２＜３．００
ただし、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆＦ：前記合焦レンズ群の焦点距離 It is desirable that the zoom optical system of the present application satisfies the following conditional expression (2).
(2) 1.50 <(− fF) / f2 <3.00
However,
f2: focal length of the second lens group fF: focal length of the focusing lens group

条件式（２）は合焦レンズ群の焦点距離に対する第２レンズ群の焦点距離を規定するものである。本願の変倍光学系は、条件式（２）を満足することにより、小型化を図りながら望遠端状態における球面収差や広角端状態における像面湾曲を良好に補正することができる。本願の変倍光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群の焦点距離が小さくなるとともに第２レンズ群の焦点距離が大きくなる。これにより、望遠端状態において球面収差を補正することが困難になってしまう。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を１．７０とすることが好ましい。一方、本願の変倍光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、合焦レンズ群の焦点距離が大きくなるとともに第２レンズ群の焦点距離が小さくなる。これにより、第１〜第３レンズ群の径が大きくなり、広角端状態において像面湾曲を補正することが困難になってしまう。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を２．８０とすることが好ましい。   Conditional expression (2) defines the focal length of the second lens group with respect to the focal length of the focusing lens group. By satisfying conditional expression (2), the variable power optical system of the present application can favorably correct spherical aberration in the telephoto end state and field curvature in the wide-angle end state while miniaturizing. When the corresponding value of the conditional expression (2) of the variable power optical system of the present application falls below the lower limit, the focal length of the focusing lens unit decreases and the focal length of the second lens unit increases. This makes it difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 1.70. On the other hand, when the corresponding value of the conditional expression (2) of the variable power optical system of the present application exceeds the upper limit, the focal length of the focusing lens unit increases and the focal length of the second lens unit decreases. Accordingly, the diameters of the first to third lens groups become large, and it becomes difficult to correct the field curvature in the wide-angle end state. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 2.80.

また本願の変倍光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） ０．３３＜（−ｆ１）／ｆ４＜０．７０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離 It is desirable that the zoom optical system of the present application satisfies the following conditional expression (3).
(3) 0.33 <(− f1) / f4 <0.70
However,
f1: focal length of the first lens group f4: focal length of the fourth lens group

条件式（３）は第１レンズ群の焦点距離に対する第４レンズ群の焦点距離を規定するものである。本願の変倍光学系は、条件式（３）を満足することにより、小型化を図りながら、望遠端状態における球面収差や像面湾曲、広角端状態における像面湾曲を良好に補正することができる。本願の変倍光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が小さくなるとともに第４レンズ群の焦点距離が大きくなる。これにより、望遠端状態において球面収差や像面湾曲を補正することが困難になってしまう。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．４０とすることが好ましい。一方、本願の変倍光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の焦点距離が大きくなるとともに第４レンズ群の焦点距離が小さくなる。これにより、本願の変倍光学系の全長が大きくなり、広角端状態において像面湾曲を補正することが困難になってしまう。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を０．６０とすることが好ましい。   Conditional expression (3) defines the focal length of the fourth lens group with respect to the focal length of the first lens group. By satisfying conditional expression (3), the variable power optical system of the present application can favorably correct spherical aberration and curvature of field in the telephoto end state and curvature of field in the wide-angle end state while reducing the size. it can. When the corresponding value of the conditional expression (3) of the variable power optical system of the present application falls below the lower limit, the focal length of the first lens unit decreases and the focal length of the fourth lens unit increases. This makes it difficult to correct spherical aberration and field curvature in the telephoto end state. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.40. On the other hand, when the corresponding value of the conditional expression (3) of the variable power optical system of the present application exceeds the upper limit, the focal length of the first lens unit increases and the focal length of the fourth lens unit decreases. As a result, the overall length of the variable power optical system of the present application is increased, and it becomes difficult to correct the field curvature in the wide-angle end state. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.60.

また本願の変倍光学系は、前記第２レンズ群中の最も物体側のレンズ成分が光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動することが望ましい。この構成により、手ぶれや振動等に起因する像ぶれの補正即ち防振を行うことができる。また、変倍時に像面湾曲の変動を効果的かつ効率的に補正することができる。なお、本明細書においてレンズ成分とは単レンズ又は接合レンズをいう。   Further, it is desirable that the variable power optical system of the present application move so that the lens component closest to the object in the second lens group includes a component in a direction perpendicular to the optical axis. With this configuration, it is possible to perform correction of image blur caused by camera shake, vibration, or the like, that is, image stabilization. In addition, it is possible to effectively and efficiently correct a change in curvature of field during zooming. In this specification, the lens component refers to a single lens or a cemented lens.

また本願の変倍光学系は、前記第１レンズ群が２つから４つのレンズ成分からなることが望ましい。この構成により、諸収差、特に球面収差、像面湾曲及び歪曲収差の補正と、本願の変倍光学系の小型化とを両立することができる。
また本願の変倍光学系は、前記第１レンズ群が少なくとも１枚の正レンズを有することが好ましい。この構成により、諸収差、特に球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を良好に補正することができる。 In the zoom optical system according to the present application, it is preferable that the first lens group includes two to four lens components. With this configuration, it is possible to achieve both the correction of various aberrations, in particular, spherical aberration, curvature of field, and distortion, and downsizing of the variable power optical system of the present application.
In the zoom optical system according to the present application, it is preferable that the first lens group includes at least one positive lens. With this configuration, various aberrations, in particular, spherical aberration, field curvature, and distortion can be favorably corrected.

また本願の変倍光学系は、前記第１レンズ群と最も像側のレンズ群の少なくとも一方が非球面を備えることが望ましい。この構成により、コマ収差を補正することができる。   In the zoom optical system according to the present application, it is preferable that at least one of the first lens unit and the lens unit closest to the image has an aspheric surface. With this configuration, coma can be corrected.

また本願の変倍光学系は、前記第１レンズ群中のレンズ成分が非球面を備えることが望ましい。この構成により、広角端状態における像面湾曲や望遠端状態における球面収差をより効率的に補正することができる。特に、本願の変倍光学系は、第１レンズ群中の最も物体側のレンズの像側のレンズ面を非球面とすることが望ましい。この構成により、歪曲収差を補正し、低コストや小型化を図ることができる。第１レンズ群中の最も物体側のレンズは、負メニスカスレンズであることが望ましい。この構成により、前玉径（最も物体側のレンズ面の径）を小さくすることができる。   In the zoom optical system of the present application, it is desirable that the lens component in the first lens group has an aspherical surface. With this configuration, it is possible to more efficiently correct the field curvature in the wide-angle end state and the spherical aberration in the telephoto end state. In particular, in the variable power optical system according to the present application, it is desirable that the lens surface on the image side of the lens closest to the object in the first lens unit be an aspheric surface. With this configuration, distortion can be corrected, and cost and size can be reduced. The lens closest to the object in the first lens group is preferably a negative meniscus lens. With this configuration, the diameter of the front lens (the diameter of the lens surface closest to the object) can be reduced.

また本願の変倍光学系は、第１レンズ群が接合レンズを有することが望ましい。この構成により、広角端状態において各波長のコマ収差を効果的に補正することができる。また、当該接合レンズは全体として物体側に凸面を向けたメニスカス形状又は両凹形状であることが望ましい。当該接合レンズは物体側から順に負レンズと正レンズとからなることが望ましい。当該接合レンズ中の負レンズはメニスカス形状であることが望ましい。当該接合レンズ中の正レンズはメニスカス形状であることが望ましい。これらの条件を当該接合レンズがより多く満足するほど、当該接合レンズでの収差の発生が少なくなり、また高い取り付け精度が必要ないため製造上の無駄がない。   In the zoom optical system according to the present application, it is desirable that the first lens group includes a cemented lens. With this configuration, coma of each wavelength can be effectively corrected in the wide-angle end state. Further, it is preferable that the cemented lens has a meniscus shape or a biconcave shape with the convex surface facing the object side as a whole. It is desirable that the cemented lens includes a negative lens and a positive lens in order from the object side. It is desirable that the negative lens in the cemented lens has a meniscus shape. It is desirable that the positive lens in the cemented lens has a meniscus shape. The more the cemented lens satisfies these conditions, the less occurrence of aberrations in the cemented lens, and the higher the mounting accuracy, the less wasteful the production.

また本願の変倍光学系は、最も像側のレンズ群中にプラスチックレンズを備えることが好ましい。これにより、低コスト化を図ることができる。また、プラスチックレンズには非球面をコストアップすることなく設けることができ、これによってコマ収差を良好に補正することができる。なお、本願の変倍光学系を交換レンズとした場合、最も像側のレンズは使用者が簡単に触れることができるため、プラスチックレンズに比して耐久性の高いガラスレンズにすることが望ましい。   It is preferable that the variable power optical system of the present application includes a plastic lens in the lens group closest to the image. Thereby, cost reduction can be achieved. In addition, the plastic lens can be provided with an aspherical surface without increasing the cost, so that coma can be satisfactorily corrected. In the case where the variable power optical system of the present application is an interchangeable lens, the lens closest to the image can be easily touched by the user. Therefore, it is desirable to use a glass lens having higher durability than a plastic lens.

また本願の変倍光学系は、第２レンズ群が、物体側から順に、前群、中群及び後群からなり、合焦時に中群が合焦レンズ群として光軸に沿って移動することが望ましい。特に、前群が正の屈折力を有し、中群が負の屈折力を有し、後群が正の屈折力を有することが望ましい。   In the zoom optical system according to the present application, the second lens group includes a front group, a middle group, and a rear group in order from the object side, and the middle group moves along the optical axis as a focusing lens group during focusing. Is desirable. In particular, it is desirable that the front group has a positive refractive power, the middle group has a negative refractive power, and the rear group has a positive refractive power.

本願の光学装置は、上述した構成の変倍光学系を有する。これにより、良好な光学性能を備えた光学装置を実現することができる。   The optical device of the present application has the variable power optical system having the above-described configuration. Thus, an optical device having good optical performance can be realized.

本願の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、前記第２レンズ群が負レンズを含むようにし、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化するようにし、合焦時に、前記第２レンズ群中の前記負レンズが合焦レンズ群として移動するようにする。これにより、良好な光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。   The method of manufacturing a variable power optical system according to the present application includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power. And a fourth lens group having a positive refractive power, wherein the second lens group includes a negative lens, and the second lens group includes a negative lens between a wide-angle end state and a telephoto end state. During zooming, the distance between the lens groups is changed, and during focusing, the negative lens in the second lens group is moved as a focusing lens group. Thereby, a variable power optical system having good optical performance can be manufactured.

以下、本願の数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１は本願の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。なお、図１及び後述する図３、図５、図７、図９、図１１及び図１３中の矢印は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍時の各レンズ群の移動軌跡を示している。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間には、開口絞りＳが配置されている。 Hereinafter, a variable power optical system according to a numerical example of the present application will be described with reference to the accompanying drawings.
(First embodiment)
FIG. 1 is a cross-sectional view of a variable power optical system according to Example 1 of the present invention in a wide-angle end state. Arrows in FIG. 1 and FIGS. 3, 5, 7, 9, 9, 11 and 13 described below indicate each lens at the time of zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). The movement locus of the group is shown.
The variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power. Note that an aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凸形状の正レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズとからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２との接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とからなる。なお、正メニスカスレンズＬ４１はプラスチックレンズであり、正メニスカスレンズＬ４２の像側のレンズ面は非球面である。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and a cemented lens formed by a biconcave negative lens L12 and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Become. The image-side lens surface of the negative meniscus lens L11 is aspheric.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L21, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L23, and a biconvex positive lens L24. And a cemented lens formed by a negative meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side.
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens formed by a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L41 is a plastic lens, and the image-side lens surface of the positive meniscus lens L42 is aspheric.

本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。詳しくは、変倍時に第２、第４レンズ群Ｇ２、Ｇ４は一体的に移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。   In the variable power optical system according to the present embodiment, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2, the second lens group G2 and the third lens group. The first to fourth lens groups G1 to G4 move along the optical axis so that the air gap between G3 and the third lens group G3 and fourth lens group G4 change. More specifically, the second and fourth lens groups G2 and G4 move integrally during zooming. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming.

本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の負メニスカスレンズＬ２２を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の正レンズＬ２１を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。 In the variable power optical system according to this embodiment, the negative meniscus lens L22 in the second lens group G2 is moved toward the object side along the optical axis to focus from an object at infinity to an object at a short distance.
In the variable power optical system according to this embodiment, image stabilization is performed by moving the positive lens L21 in the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis.

以下の表１に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
表１において、ｆは焦点距離、Ｂｆはバックフォーカス即ち最も像側のレンズ面と像面との光軸上の距離を示す。
［面データ］において、面番号は物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。物面は物体面、可変は可変の面間隔、絞りＳは開口絞りＳをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。非球面は面番号に「*」を付して曲率半径ｒの欄に近軸曲率半径の値を示している。 Table 1 below shows values of specifications of the variable power optical system according to the present example.
In Table 1, f indicates the focal length, and Bf indicates the back focus, that is, the distance on the optical axis between the lens surface closest to the image side and the image plane.
In [surface data], the surface number is the order of the optical surfaces counted from the object side, r is the radius of curvature, d is the surface interval (the interval between the nth surface (n is an integer) and the (n + 1) th surface), and nd is The refractive index for d-line (wavelength 587.6 nm) and νd indicate Abbe number for d-line (wavelength 587.6 nm). The object surface is an object surface, the variable is a variable surface interval, and the stop S is an aperture stop S. Note that the radius of curvature r = ∞ indicates a plane. For the aspherical surface, “*” is added to the surface number, and the value of the paraxial radius of curvature is shown in the column of the radius of curvature r.

［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ^２／ｒ）／［１＋｛１−κ（ｈ／ｒ）^２｝^１／２］＋A4ｈ^４＋A6ｈ^６＋A8ｈ^８
ここで、ｈを光軸に垂直な方向の高さ、ｘを高さｈにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離（サグ量）、κを円錐定数、A4，A6，A8を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）とする。なお、「E−n」（nは整数）は「×10^−ｎ」を示し、例えば「1.23456E-07」は「1.23456×10^−７」を示す。２次の非球面係数A2は０であり、記載を省略している。 [Aspherical surface data] shows an aspherical surface coefficient and a conical constant when the shape of the aspherical surface shown in [surface data] is represented by the following equation.
^{x = (h 2 / r)} / [1+ {1-κ (h / r) 2} 1/2] + A4h 4 + A6h 6 + A8h 8
Here, h is the height in the direction perpendicular to the optical axis, x is the distance along the optical axis from the tangent plane of the vertex of the aspheric surface at the height h to the aspheric surface (sag amount), and κ is the conic constant , A4, A6, and A8 are aspheric coefficients, and r is a radius of curvature (paraxial radius of curvature) of the reference spherical surface. Note that “E−n” (n is an integer) indicates “× 10 ⁻ⁿ ”, for example, “1.23456E-07” indicates “1.23456 × 10 ⁻⁷ ”. The second-order aspheric coefficient A2 is 0, and the description is omitted.

［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、Ｙは像高、ＴＬは本実施例に係る変倍光学系の全長即ち第１面から像面までの光軸上の距離、ｄnは第n面と第n+1面との可変の間隔をそれぞれ示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。
［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
［条件式対応値］には、本実施例に係る変倍光学系の各条件式の対応値を示す。 In [various data], FNO is the F number, 2ω is the angle of view (unit is “°”), Y is the image height, and TL is the total length of the variable power optical system according to the present embodiment, that is, from the first surface to the image surface. The distance on the optical axis, dn, indicates a variable distance between the n-th surface and the (n + 1) -th surface. W indicates a wide-angle end state, M indicates an intermediate focal length state, and T indicates a telephoto end state.
[Lens group data] indicates the starting surface and the focal length of each lens group.
[Conditional Expression Corresponding Value] shows the corresponding value of each conditional expression of the variable power optical system according to the present example.

ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。 Here, “mm” is generally used as the unit of the focal length f, the radius of curvature r, and other lengths described in Table 1. However, the optical system is not limited to this, since the same optical performance can be obtained even if the optical system is enlarged or reduced proportionally.
The reference numerals in Table 1 described above are used in the same manner in the tables of the respective embodiments described later.

（表１）第１実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 70.11 2.00 1.58913 61.22
2 18.88 0.17 1.56093 36.64
*3 17.05 9.35 1.00000
4 -2481.05 1.40 1.62299 58.12
5 18.03 5.00 1.84666 23.80
6 32.74 可変 1.00000
7 90.12 1.65 1.48749 70.31
8 -48.23 6.23 1.00000
9 -30.43 0.80 1.77250 49.62
10 -87.64 2.96 1.00000
11 43.72 3.05 1.48749 70.31
12 -32.08 0.10 1.00000
13 25.50 4.20 1.48749 70.31
14 -25.50 0.80 1.84666 23.80
15 -60.79 0.75 1.00000
16(絞りＳ) ∞ 可変 1.00000
17 -44.35 2.27 1.75520 27.57
18 -13.14 0.80 1.70154 41.02
19 38.98 可変 1.00000
20 81.93 1.30 1.52444 56.21
21 91.62 1.60 1.00000
22 -93.48 2.30 1.51680 63.88
*23 -21.95 Ｂｆ 1.00000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.67499E-05 2.00068E-08 -5.26097E-12 2.70529E-13
23 0.0000 2.72442E-05 8.63364E-08 -1.90704E-09 1.39737E-11
［各種データ］
変倍比 2.89
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.00 53.40
ＦＮＯ 3.65 4.65 5.96
２ω 80.64 45.85 30.71
ＴＬ 132.42 126.38 134.26
Ｙ 14.25 14.25 14.25
ｄ6 33.51 11.32 3.41
ｄ16 1.70 5.67 9.57
ｄ19 9.07 5.10 1.20
Ｂｆ 41.41 57.56 73.36
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -23.01
2 7 24.76
3 17 -31.50
4 20 53.25
［条件式対応値］
（１） （−ｆ１）／ｆ２ ＝ 0.9293
（２） （−ｆＦ）／ｆ２ ＝ 2.5
（３） （−ｆ１）／ｆ４ ＝ 0.4321 (Table 1) First embodiment
[Surface data]
Surface number rd nd νd
Physical surface ∞
1 70.11 2.00 1.58913 61.22
2 18.88 0.17 1.56093 36.64
* 3 17.05 9.35 1.00000
4 -2481.05 1.40 1.62299 58.12
5 18.03 5.00 1.84666 23.80
6 32.74 Variable 1.00000
7 90.12 1.65 1.48749 70.31
8 -48.23 6.23 1.00000
9 -30.43 0.80 1.77250 49.62
10 -87.64 2.96 1.00000
11 43.72 3.05 1.48749 70.31
12 -32.08 0.10 1.00000
13 25.50 4.20 1.48749 70.31
14 -25.50 0.80 1.84666 23.80
15 -60.79 0.75 1.00000
16 (Aperture S) ∞ Variable 1.00000
17 -44.35 2.27 1.75520 27.57
18 -13.14 0.80 1.70154 41.02
19 38.98 Variable 1.00000
20 81.93 1.30 1.52444 56.21
21 91.62 1.60 1.00000
22 -93.48 2.30 1.51680 63.88
* 23 -21.95 Bf 1.00000
Image plane ∞
[Aspheric data]
Surface number κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.67499E-05 2.00068E-08 -5.26097E-12 2.70529E-13
23 0.0000 2.72442E-05 8.63364E-08 -1.90704E-09 1.39737E-11
[Various data]
Zoom ratio 2.89
W M T
f 18.50 35.00 53.40
FNO 3.65 4.65 5.96
2ω 80.64 45.85 30.71
TL 132.42 126.38 134.26
Y 14.25 14.25 14.25
d6 33.51 11.32 3.41
d16 1.70 5.67 9.57
d19 9.07 5.10 1.20
Bf 41.41 57.56 73.36
[Lens group data]
Group start face f
1 1 -23.01
2 7 24.76
3 17 -31.50
4 20 53.25
[Values for conditional expressions]
(1) (−f1) /f2=0.9293
(2) (−fF) /f2=2.5
(3) (−f1) /f4=0.4321

図２（ａ）、図２（ｂ）及び図２（ｃ）はそれぞれ、本願の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。   FIGS. 2A, 2B, and 2C show an infinity object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the first example of the present invention, respectively. It is a diagram of various aberrations at the time of focusing.

各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。詳しくは、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーＦＮＯの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高Ｙの最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高Ｙにおけるコマ収差を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。   In each aberration diagram, FNO indicates an F number, and Y indicates an image height. Specifically, the spherical aberration diagram shows the value of the F-number FNO corresponding to the maximum aperture, the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum value of the image height Y, and the coma diagram shows the value of each image height. . In each aberration diagram, d indicates the aberration at the d-line (wavelength 587.6 nm), and g indicates the aberration at the g-line (wavelength 435.8 nm). In the astigmatism diagram, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. The coma aberration diagram shows the coma aberration at each image height Y. Note that the same reference numerals as in the present embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.

各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。   From the aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present embodiment has excellent correction of various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance.

（第２実施例）
図３は本願の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間には、開口絞りＳが配置されている。 (Second embodiment)
FIG. 3 is a cross-sectional view of a variable power optical system according to Example 2 of the present application in a wide-angle end state.
The variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power. Note that an aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凸形状の正レンズＬ２４と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２との接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とからなる。なお、正メニスカスレンズＬ４１はプラスチックレンズであり、正メニスカスレンズＬ４２の像側のレンズ面は非球面である。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens. The image-side lens surface of the negative meniscus lens L11 is aspheric.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L21, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L23, and a biconvex positive lens L24. And a negative meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side.
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens formed by a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L41 is a plastic lens, and the image-side lens surface of the positive meniscus lens L42 is aspheric.

本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。詳しくは、変倍時に第２、第４レンズ群Ｇ２、Ｇ４は一体的に移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。   In the variable power optical system according to the present embodiment, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2, the second lens group G2 and the third lens group. The first to fourth lens groups G1 to G4 move along the optical axis so that the air gap between G3 and the third lens group G3 and fourth lens group G4 change. More specifically, the second and fourth lens groups G2 and G4 move integrally during zooming. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming.

本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の負メニスカスレンズＬ２２を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の正レンズＬ２１を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
以下の表２に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。 In the variable power optical system according to this embodiment, the negative meniscus lens L22 in the second lens group G2 is moved toward the object side along the optical axis to focus from an object at infinity to an object at a short distance.
In the variable power optical system according to this embodiment, image stabilization is performed by moving the positive lens L21 in the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis.
Table 2 below lists the values of the specifications of the variable power optical system according to this example.

（表２）第２実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 77.10 2.00 1.58913 61.22
2 18.88 0.17 1.56093 36.64
3 17.05 9.35 1.00000
4 534.62 1.40 1.62299 58.12
5 18.71 5.00 1.84666 23.80
6 32.74 可変 1.00000
7 88.62 1.65 1.48749 70.31
8 -48.23 0.00 1.00000
9 -28.98 0.80 1.77250 49.62
10 -87.64 2.96 1.00000
11 44.36 3.05 1.48749 70.31
12 -33.31 0.10 1.00000
13 24.99 4.20 1.49782 82.57
14 -25.35 0.50 1.00000
15 -24.49 0.80 1.85026 32.35
16 -60.43 0.75 1.00000
17(絞りＳ) ∞ 可変 1.00000
18 -55.04 2.27 1.75520 27.57
19 -20.28 0.80 1.70154 41.02
20 38.98 可変 1.00000
21 81.93 1.30 1.52444 56.21
22 91.62 1.60 1.00000
23 -84.15 2.30 1.51680 63.88
24 -21.95 Ｂｆ 1.00000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.55471E-05 2.80770E-08 -3.49740E-11 2.62530E-13
24 0.0000 2.36026E-05 2.68745E-07 -5.43216E-09 3.82798E-11
［各種データ］
変倍比 2.89
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.00 53.40
ＦＮＯ 3.65 4.60 6.01
２ω 80.77 45.80 30.69
ＴＬ 131.27 125.73 134.21
Ｙ 14.25 14.25 14.25
ｄ6 33.51 11.32 3.41
ｄ17 1.70 5.67 9.57
ｄ20 9.07 5.10 1.20
Ｂｆ 39.77 56.41 72.81
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -23.18
2 7 25.27
3 18 -33.97
4 21 54.97
［条件式対応値］
（１） （−ｆ１）／ｆ２ ＝ 0.9171
（２） （−ｆＦ）／ｆ２ ＝ 2.2
（３） （−ｆ１）／ｆ４ ＝ 0.4216 (Table 2) Second embodiment
[Surface data]
Surface number rd nd νd
Physical surface ∞
1 77.10 2.00 1.58913 61.22
2 18.88 0.17 1.56093 36.64
3 17.05 9.35 1.00000
4 534.62 1.40 1.62299 58.12
5 18.71 5.00 1.84666 23.80
6 32.74 Variable 1.00000
7 88.62 1.65 1.48749 70.31
8 -48.23 0.00 1.00000
9 -28.98 0.80 1.77250 49.62
10 -87.64 2.96 1.00000
11 44.36 3.05 1.48749 70.31
12 -33.31 0.10 1.00000
13 24.99 4.20 1.49782 82.57
14 -25.35 0.50 1.00000
15 -24.49 0.80 1.85026 32.35
16 -60.43 0.75 1.00000
17 (Aperture S) ∞ Variable 1.00000
18 -55.04 2.27 1.75520 27.57
19 -20.28 0.80 1.70154 41.02
20 38.98 Variable 1.00000
21 81.93 1.30 1.52444 56.21
22 91.62 1.60 1.00000
23 -84.15 2.30 1.51680 63.88
24 -21.95 Bf 1.00000
Image plane ∞
[Aspheric data]
Surface number κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.55471E-05 2.80770E-08 -3.49740E-11 2.62530E-13
24 0.0000 2.36026E-05 2.68745E-07 -5.43216E-09 3.82798E-11
[Various data]
Zoom ratio 2.89
W M T
f 18.50 35.00 53.40
FNO 3.65 4.60 6.01
2ω 80.77 45.80 30.69
TL 131.27 125.73 134.21
Y 14.25 14.25 14.25
d6 33.51 11.32 3.41
d17 1.70 5.67 9.57
d20 9.07 5.10 1.20
Bf 39.77 56.41 72.81
[Lens group data]
Group start face f
1 1 -23.18
2 7 25.27
3 18 -33.97
4 21 54.97
[Values for conditional expressions]
(1) (−f1) /f2=0.9171
(2) (−fF) /f2=2.2
(3) (−f1) /f4=0.21616

図４（ａ）、図４（ｂ）及び図４（ｃ）はそれぞれ、本願の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。   FIGS. 4A, 4B, and 4C show an infinity object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to Example 2 of the present application, respectively. It is a diagram of various aberrations at the time of focusing.

各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。   From the aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present embodiment has excellent correction of various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance.

（第３実施例）
図５は本願の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間には、開口絞りＳが配置されている。 (Third embodiment)
FIG. 5 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to Example 3 of the present application in a wide-angle end state.
The variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power. Note that an aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凸形状の正レンズＬ２４と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２との接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とからなる。なお、正レンズＬ４１はプラスチックレンズであり、正メニスカスレンズＬ４２の像側のレンズ面は非球面である。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens. The image-side lens surface of the negative meniscus lens L11 is aspheric.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L21, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L23, and a biconvex positive lens L24. And a negative meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side.
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens formed by a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object, a biconvex positive lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a concave surface facing the object. The positive lens L41 is a plastic lens, and the image-side lens surface of the positive meniscus lens L42 is an aspheric surface.

本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。詳しくは、変倍時に第２、第４レンズ群Ｇ２、Ｇ４は一体的に移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。   In the variable power optical system according to the present embodiment, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2, the second lens group G2 and the third lens group. The first to fourth lens groups G1 to G4 move along the optical axis so that the air gap between G3 and the third lens group G3 and fourth lens group G4 change. More specifically, the second and fourth lens groups G2 and G4 move integrally during zooming. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming.

本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の負メニスカスレンズＬ２２を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の正レンズＬ２１を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
以下の表３に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。 In the variable power optical system according to this embodiment, the negative meniscus lens L22 in the second lens group G2 is moved toward the object side along the optical axis to focus from an object at infinity to an object at a short distance.
In the variable power optical system according to this embodiment, image stabilization is performed by moving the positive lens L21 in the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis.
Table 3 below shows values of specifications of the variable power optical system according to the present example.

（表３）第３実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 71.53 2.00 1.58913 61.22
2 18.88 0.17 1.56093 36.64
*3 17.05 9.35 1.00000
4 442.27 1.40 1.62299 58.12
5 18.94 5.00 1.84666 23.80
6 32.74 可変 1.00000
7 58.18 1.65 1.48749 70.31
8 -48.23 0.00 1.00000
9 -27.12 0.80 1.77250 49.62
10 -87.64 2.96 1.00000
11 44.86 3.05 1.48749 70.31
12 -35.37 0.10 1.00000
13 26.42 4.20 1.49782 82.57
14 -24.88 0.50 1.00000
15 -24.79 0.80 1.85026 32.35
16 -60.43 0.75 1.00000
17(絞りＳ) ∞ 可変 1.00000
18 -66.48 2.27 1.75520 27.57
19 -23.38 0.80 1.70154 41.02
20 38.98 可変 1.00000
21 135.53 1.30 1.52444 56.21
22 -100.00 1.60 1.00000
23 -34.76 2.30 1.51680 63.88
*24 -21.95 Ｂｆ 1.00000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.58111E-05 3.32055E-08 -6.52732E-11 3.07200E-13
24 0.0000 2.92777E-05 -5.70229E-08 5.23833E-09 -5.90093E-11
［各種データ］
変倍比 2.89
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.00 53.40
ＦＮＯ 3.61 4.46 5.83
２ω 80.59 45.84 30.70
ＴＬ 128.48 123.03 131.75
Ｙ 14.25 14.25 14.25
ｄ6 33.51 11.32 3.41
ｄ17 1.70 5.67 9.57
ｄ20 9.07 5.10 1.20
Ｂｆ 36.97 53.72 70.34
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -23.66
2 7 25.83
3 18 -36.53
4 21 56.12
［条件式対応値］
（１） （−ｆ１）／ｆ２ ＝ 0.9161
（２） （−ｆＦ）／ｆ２ ＝ 2.0
（３） （−ｆ１）／ｆ４ ＝ 0.4216 (Table 3) Third embodiment
[Surface data]
Surface number rd nd νd
Physical surface ∞
1 71.53 2.00 1.58913 61.22
2 18.88 0.17 1.56093 36.64
* 3 17.05 9.35 1.00000
4 442.27 1.40 1.62299 58.12
5 18.94 5.00 1.84666 23.80
6 32.74 Variable 1.00000
7 58.18 1.65 1.48749 70.31
8 -48.23 0.00 1.00000
9 -27.12 0.80 1.77250 49.62
10 -87.64 2.96 1.00000
11 44.86 3.05 1.48749 70.31
12 -35.37 0.10 1.00000
13 26.42 4.20 1.49782 82.57
14 -24.88 0.50 1.00000
15 -24.79 0.80 1.85026 32.35
16 -60.43 0.75 1.00000
17 (Aperture S) ∞ Variable 1.00000
18 -66.48 2.27 1.75520 27.57
19 -23.38 0.80 1.70154 41.02
20 38.98 Variable 1.00000
21 135.53 1.30 1.52444 56.21
22 -100.00 1.60 1.00000
23 -34.76 2.30 1.51680 63.88
* 24 -21.95 Bf 1.00000
Image plane ∞
[Aspheric data]
Surface number κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.58111E-05 3.32055E-08 -6.52732E-11 3.07200E-13
24 0.0000 2.92777E-05 -5.70229E-08 5.23833E-09 -5.90093E-11
[Various data]
Zoom ratio 2.89
W M T
f 18.50 35.00 53.40
FNO 3.61 4.46 5.83
2ω 80.59 45.84 30.70
TL 128.48 123.03 131.75
Y 14.25 14.25 14.25
d6 33.51 11.32 3.41
d17 1.70 5.67 9.57
d20 9.07 5.10 1.20
Bf 36.97 53.72 70.34
[Lens group data]
Group start face f
1 1 -23.66
2 7 25.83
3 18 -36.53
4 21 56.12
[Values for conditional expressions]
(1) (−f1) /f2=0.9161
(2) (−fF) /f2=2.0
(3) (−f1) /f4=0.21616

図６（ａ）、図６（ｂ）及び図６（ｃ）はそれぞれ、本願の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。   FIGS. 6A, 6B, and 6C respectively show an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to Example 3 of the present application. It is a diagram of various aberrations at the time of focusing.

各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。   From the aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present embodiment has excellent correction of various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance.

（第４実施例）
図７は本願の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間には、開口絞りＳが配置されている。 (Fourth embodiment)
FIG. 7 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to Example 4 of the present application in a wide-angle end state.
The variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power. Note that an aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凸形状の正レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズとからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２との接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とからなる。なお、正メニスカスレンズＬ４１はプラスチックレンズであり、像側のレンズ面が非球面である。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens. The image-side lens surface of the negative meniscus lens L11 is aspheric.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L21, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L23, and a biconvex positive lens L24. And a cemented lens formed by a negative meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side.
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens formed by a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L41 is a plastic lens, and the lens surface on the image side is aspheric.

本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。詳しくは、変倍時に第２、第４レンズ群Ｇ２、Ｇ４は一体的に移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。   In the variable power optical system according to the present embodiment, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2, the second lens group G2 and the third lens group. The first to fourth lens groups G1 to G4 move along the optical axis so that the air gap between G3 and the third lens group G3 and fourth lens group G4 change. More specifically, the second and fourth lens groups G2 and G4 move integrally during zooming. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming.

本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の負メニスカスレンズＬ２２を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の正レンズＬ２１を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
以下の表４に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。 In the variable power optical system according to this embodiment, the negative meniscus lens L22 in the second lens group G2 is moved toward the object side along the optical axis to focus from an object at infinity to an object at a short distance.
In the variable power optical system according to this embodiment, image stabilization is performed by moving the positive lens L21 in the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis.
Table 4 below shows values of specifications of the variable power optical system according to the present example.

（表４）第４実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 56.54 2.00 1.58913 61.22
2 18.89 0.17 1.56093 36.64
*3 17.07 9.80 1.00000
4 4680.27 1.40 1.62299 58.12
5 17.59 5.00 1.84666 23.80
6 32.17 可変 1.00000
7 314.41 1.65 1.48749 70.31
8 -43.40 6.28 1.00000
9 -33.68 0.80 1.77250 49.62
10 -108.08 3.13 1.00000
11 41.57 3.05 1.48749 70.31
12 -34.99 0.10 1.00000
13 25.27 4.20 1.48749 70.31
14 -26.52 0.80 1.84666 23.80
15 -67.76 0.75 1.00000
16(絞りＳ) ∞ 可変 1.00000
17 -45.11 2.27 1.75520 27.57
18 -14.01 0.80 1.70154 41.02
19 39.30 可変 1.00000
20 121.72 1.30 1.53110 55.91
*21 199.72 1.60 1.00000
22 -110.04 2.30 1.51680 63.88
23 -21.37 Ｂｆ 1.00000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.62830E-05 4.23083E-08 -1.01669E-10 4.96506E-13
21 0.0000 2.44938E-05 4.06380E-08 -6.00632E-10 2.19027E-12
［各種データ］
変倍比 2.89
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.00 53.40
ＦＮＯ 3.63 4.61 5.88
２ω 80.56 45.83 30.69
ＴＬ 136.02 128.87 136.72
Ｙ 14.25 14.25 14.25
ｄ6 34.08 10.90 2.85
ｄ16 1.61 5.51 9.36
ｄ19 9.05 5.14 1.29
Ｂｆ 43.89 59.91 75.81
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -24.60
2 7 26.10
3 17 -32.08
4 20 47.21
［条件式対応値］
（１） （−ｆ１）／ｆ２ ＝ 0.9427
（２） （−ｆＦ）／ｆ２ ＝ 0.8136
（３） （−ｆ１）／ｆ４ ＝ 0.5212 (Table 4) Fourth embodiment
[Surface data]
Surface number rd nd νd
Physical surface ∞
1 56.54 2.00 1.58913 61.22
2 18.89 0.17 1.56093 36.64
* 3 17.07 9.80 1.00000
4 4680.27 1.40 1.62299 58.12
5 17.59 5.00 1.84666 23.80
6 32.17 Variable 1.00000
7 314.41 1.65 1.48749 70.31
8 -43.40 6.28 1.00000
9 -33.68 0.80 1.77250 49.62
10 -108.08 3.13 1.00000
11 41.57 3.05 1.48749 70.31
12 -34.99 0.10 1.00000
13 25.27 4.20 1.48749 70.31
14 -26.52 0.80 1.84666 23.80
15 -67.76 0.75 1.00000
16 (Aperture S) ∞ Variable 1.00000
17 -45.11 2.27 1.75520 27.57
18 -14.01 0.80 1.70154 41.02
19 39.30 Variable 1.00000
20 121.72 1.30 1.53110 55.91
* 21 199.72 1.60 1.00000
22 -110.04 2.30 1.51680 63.88
23 -21.37 Bf 1.00000
Image plane ∞
[Aspheric data]
Surface number κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.62830E-05 4.23083E-08 -1.01669E-10 4.96506E-13
21 0.0000 2.44938E-05 4.06380E-08 -6.00632E-10 2.19027E-12
[Various data]
Zoom ratio 2.89
W M T
f 18.50 35.00 53.40
FNO 3.63 4.61 5.88
2ω 80.56 45.83 30.69
TL 136.02 128.87 136.72
Y 14.25 14.25 14.25
d6 34.08 10.90 2.85
d16 1.61 5.51 9.36
d19 9.05 5.14 1.29
Bf 43.89 59.91 75.81
[Lens group data]
Group start face f
1 1 -24.60
2 7 26.10
3 17 -32.08
4 20 47.21
[Values for conditional expressions]
(1) (−f1) /f2=0.9427
(2) (−fF) /f2=0.8136
(3) (-f1) / f4 = 0.5212

図８（ａ）、図８（ｂ）及び図８（ｃ）はそれぞれ、本願の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。   FIGS. 8A, 8B, and 8C respectively show an infinity object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to Example 4 of the present application. FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations during focusing.

各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。   From the aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present embodiment has excellent correction of various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance.

（第５実施例）
図９は本願の第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間には、開口絞りＳが配置されている。 (Fifth embodiment)
FIG. 9 is a sectional view of a zoom optical system according to a fifth example of the present application in a wide-angle end state.
The variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power. Note that an aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凸形状の正レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズとからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２との接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とからなる。なお、正メニスカスレンズＬ４１はプラスチックレンズであり、正メニスカスレンズＬ４２の像側のレンズ面は非球面である。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens. The image-side lens surface of the negative meniscus lens L11 is aspheric.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L21, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L23, and a biconvex positive lens L24. And a cemented lens formed by a negative meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side.
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens formed by a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L41 is a plastic lens, and the image-side lens surface of the positive meniscus lens L42 is aspheric.

本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。詳しくは、変倍時に第２、第４レンズ群Ｇ２、Ｇ４は一体的に移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。   In the variable power optical system according to the present embodiment, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2, the second lens group G2 and the third lens group. The first to fourth lens groups G1 to G4 move along the optical axis so that the air gap between G3 and the third lens group G3 and fourth lens group G4 change. More specifically, the second and fourth lens groups G2 and G4 move integrally during zooming. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming.

本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の負メニスカスレンズＬ２２を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の正レンズＬ２１を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
以下の表５に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。 In the variable power optical system according to this embodiment, the negative meniscus lens L22 in the second lens group G2 is moved toward the object side along the optical axis to focus from an object at infinity to an object at a short distance.
In the variable power optical system according to this embodiment, image stabilization is performed by moving the positive lens L21 in the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis.
Table 5 below shows the values of the specifications of the variable power optical system according to the present example.

（表５）第５実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 76.10 1.30 1.51680 63.88
2 19.00 0.15 1.56093 36.64
*3 17.00 10.80 1.00000
4 352.67 1.20 1.63854 55.34
5 18.36 5.00 1.84666 23.80
6 33.84 可変 1.00000
7 120.63 1.70 1.48749 70.31
8 -59.23 0.00 1.00000
9 -35.23 0.79 1.77250 49.62
10 -98.25 1.50 1.00000
11 136.12 2.80 1.48749 70.31
12 -27.24 0.10 1.00000
13 19.98 4.00 1.48749 70.31
14 -36.18 0.80 1.84666 23.80
15 -160.37 0.75 1.00000
16(絞りＳ) ∞ 可変 1.00000
17 -46.91 2.10 1.75520 27.57
18 -15.49 0.75 1.70154 41.02
19 40.10 可変 1.00000
20 85.01 1.37 1.52444 56.21
21 100.01 1.71 1.00000
22 -176.72 2.30 1.51680 63.88
*23 -21.86 Ｂｆ 1.00000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.50225E-05 4.72449E-08 -1.16195E-10 4.13814E-13
23 0.0000 2.50198E-05 -1.55055E-08 3.95374E-10 -4.11533E-12
［各種データ］
変倍比 2.89
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.00 53.40
ＦＮＯ 3.52 4.55 5.88
２ω 80.58 45.86 30.70
ＴＬ 136.43 128.85 136.58
Ｙ 14.25 14.25 14.25
ｄ6 35.48 11.33 2.99
ｄ16 1.70 5.32 9.14
ｄ19 8.68 5.06 1.24
Ｂｆ 43.45 60.02 76.10
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -25.51
2 7 27.03
3 17 -32.79
4 20 46.32
［条件式対応値］
（１） （−ｆ１）／ｆ２ ＝ 0.9437
（２） （−ｆＦ）／ｆ２ ＝ 2.6
（３） （−ｆ１）／ｆ４ ＝ 0.5508 (Table 5) Fifth embodiment
[Surface data]
Surface number rd nd νd
Physical surface ∞
1 76.10 1.30 1.51680 63.88
2 19.00 0.15 1.56093 36.64
* 3 17.00 10.80 1.00000
4 352.67 1.20 1.63854 55.34
5 18.36 5.00 1.84666 23.80
6 33.84 Variable 1.00000
7 120.63 1.70 1.48749 70.31
8 -59.23 0.00 1.00000
9 -35.23 0.79 1.77250 49.62
10 -98.25 1.50 1.00000
11 136.12 2.80 1.48749 70.31
12 -27.24 0.10 1.00000
13 19.98 4.00 1.48749 70.31
14 -36.18 0.80 1.84666 23.80
15 -160.37 0.75 1.00000
16 (Aperture S) ∞ Variable 1.00000
17 -46.91 2.10 1.75520 27.57
18 -15.49 0.75 1.70154 41.02
19 40.10 Variable 1.00000
20 85.01 1.37 1.52444 56.21
21 100.01 1.71 1.00000
22 -176.72 2.30 1.51680 63.88
* 23 -21.86 Bf 1.00000
Image plane ∞
[Aspheric data]
Surface number κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.50225E-05 4.72449E-08 -1.16195E-10 4.13814E-13
23 0.0000 2.50198E-05 -1.55055E-08 3.95374E-10 -4.11533E-12
[Various data]
Zoom ratio 2.89
W M T
f 18.50 35.00 53.40
FNO 3.52 4.55 5.88
2ω 80.58 45.86 30.70
TL 136.43 128.85 136.58
Y 14.25 14.25 14.25
d6 35.48 11.33 2.99
d16 1.70 5.32 9.14
d19 8.68 5.06 1.24
Bf 43.45 60.02 76.10
[Lens group data]
Group start face f
1 1 -25.51
2 7 27.03
3 17 -32.79
4 20 46.32
[Conditional expression supported value]
(1) (-f1) / f2 = 0.9437
(2) (−fF) /f2=2.6
(3) (−f1) /f4=0.5508

図１０（ａ）、図１０（ｂ）及び図１０（ｃ）はそれぞれ、本願の第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。   FIGS. 10A, 10B, and 10C respectively show an infinity object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to Example 5 of the present application. It is a diagram of various aberrations at the time of focusing.

各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。   From the aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present embodiment has excellent correction of various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance.

（第６実施例）
図１１は本願の第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間には、開口絞りＳが配置されている。 (Sixth embodiment)
FIG. 11 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to Example 6 of the present application in a wide-angle end state.
The variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power. Note that an aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凸形状の正レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズとからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２との接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とからなる。なお、正メニスカスレンズＬ４１はプラスチックレンズであり、像側のレンズ面が非球面である。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L11, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L13, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L14.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L21, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L23, and a biconvex positive lens L24. And a cemented lens formed by a negative meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side.
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens formed by a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L41 is a plastic lens, and the lens surface on the image side is aspheric.

本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。詳しくは、変倍時に第２、第４レンズ群Ｇ２、Ｇ４は一体的に移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。   In the variable power optical system according to the present embodiment, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2, the second lens group G2 and the third lens group. The first to fourth lens groups G1 to G4 move along the optical axis so that the air gap between G3 and the third lens group G3 and fourth lens group G4 change. More specifically, the second and fourth lens groups G2 and G4 move integrally during zooming. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming.

本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の負メニスカスレンズＬ２２を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の正レンズＬ２１を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
以下の表６に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。 In the variable power optical system according to this embodiment, the negative meniscus lens L22 in the second lens group G2 is moved toward the object side along the optical axis to focus from an object at infinity to an object at a short distance.
In the variable power optical system according to this embodiment, image stabilization is performed by moving the positive lens L21 in the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis.
Table 6 below lists the values of the specifications of the variable power optical system according to this example.

（表６）第６実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 145.24 3.75 1.51680 63.88
2 -257.54 0.10 1.00000
3 94.00 1.20 1.63854 55.34
4 17.49 7.20 1.00000
5 -148.30 1.20 1.58913 61.22
6 16.47 0.80 1.00000
7 17.72 4.50 1.84666 23.80
8 33.04 可変 1.00000
9 572.06 1.50 1.51680 63.88
10 -36.19 5.82 1.00000
11 -22.03 0.75 1.58913 61.22
12 -92.04 1.43 1.00000
13 32.40 3.80 1.48749 70.31
14 -23.26 0.10 1.00000
15 31.12 4.35 1.48749 70.31
16 -16.81 0.80 1.75520 27.57
17 -50.80 0.30 1.00000
18(絞りＳ) ∞ 可変 1.00000
19 -36.94 2.65 1.72825 28.38
20 -11.37 0.90 1.70154 41.02
21 44.81 可変 1.00000
22 97.77 1.37 1.52444 56.21
*23 114.48 1.86 1.00000
24 -177.48 2.30 1.51680 63.88
25 -21.96 Ｂｆ 1.00000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10
25 0.0000 2.37099E-05 5.62451E-08 -1.22140E-09 9.62678E-12
［各種データ］
変倍比 2.89
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.00 53.40
ＦＮＯ 3.57 4.57 5.87
２ω 80.82 46.26 30.83
ＴＬ 127.78 123.20 131.83
Ｙ 14.25 14.25 14.25
ｄ8 30.62 10.02 2.82
ｄ20 1.68 5.34 8.89
ｄ23 8.37 4.71 1.16
Ｂｆ 40.42 56.44 72.28
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -22.94
2 9 23.72
3 21 -29.79
4 24 46.80
［条件式対応値］
（１） （−ｆ１）／ｆ２ ＝ 0.9672
（２） （−ｆＦ）／ｆ２ ＝ 2.1
（３） （−ｆ１）／ｆ４ ＝ 0.4903 (Table 6) Sixth embodiment
[Surface data]
Surface number rd nd νd
Physical surface ∞
1 145.24 3.75 1.51680 63.88
2 -257.54 0.10 1.00000
3 94.00 1.20 1.63854 55.34
4 17.49 7.20 1.00000
5 -148.30 1.20 1.58913 61.22
6 16.47 0.80 1.00000
7 17.72 4.50 1.84666 23.80
8 33.04 Variable 1.00000
9 572.06 1.50 1.51680 63.88
10 -36.19 5.82 1.00000
11 -22.03 0.75 1.58913 61.22
12 -92.04 1.43 1.00000
13 32.40 3.80 1.48749 70.31
14 -23.26 0.10 1.00000
15 31.12 4.35 1.48749 70.31
16 -16.81 0.80 1.75520 27.57
17 -50.80 0.30 1.00000
18 (Aperture S) ∞ Variable 1.00000
19 -36.94 2.65 1.72825 28.38
20 -11.37 0.90 1.70154 41.02
21 44.81 Variable 1.00000
22 97.77 1.37 1.52444 56.21
* 23 114.48 1.86 1.00000
24 -177.48 2.30 1.51680 63.88
25 -21.96 Bf 1.00000
Image plane ∞
[Aspheric data]
Surface number κ A4 A6 A8 A10
25 0.0000 2.37099E-05 5.62451E-08 -1.22140E-09 9.62678E-12
[Various data]
Zoom ratio 2.89
W M T
f 18.50 35.00 53.40
FNO 3.57 4.57 5.87
2ω 80.82 46.26 30.83
TL 127.78 123.20 131.83
Y 14.25 14.25 14.25
d8 30.62 10.02 2.82
d20 1.68 5.34 8.89
d23 8.37 4.71 1.16
Bf 40.42 56.44 72.28
[Lens group data]
Group start face f
1 1 -22.94
2 9 23.72
3 21 -29.79
4 24 46.80
[Values for conditional expressions]
(1) (-f1) / f2 = 0.9672
(2) (−fF) /f2=2.1
(3) (-f1) / f4 = 0.4903

図１２（ａ）、図１２（ｂ）及び図１２（ｃ）はそれぞれ、本願の第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。   FIGS. 12A, 12B, and 12C show an infinity object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to Example 6 of the present application, respectively. It is a diagram of various aberrations at the time of focusing.

各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。   From the aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present embodiment has excellent correction of various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance.

（第７実施例）
図１３は本願の第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間には、開口絞りＳが配置されている。 (Seventh embodiment)
FIG. 13 is a sectional view of a zoom optical system according to Example 7 of the present application in a wide-angle end state.
The variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. Note that an aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凸形状の正レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズとからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２との接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ４１はプラスチックレンズであり、像側のレンズ面が非球面である。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１からなる。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens. The image-side lens surface of the negative meniscus lens L11 is aspheric.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconvex positive lens L24. And a cemented lens with a concave meniscus lens L25.
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens formed by a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side. The negative meniscus lens L41 is a plastic lens, and the lens surface on the image side is aspheric.
The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side.

本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、及び第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が変化するように、第１〜第５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５が光軸に沿って移動する。詳しくは、変倍時に第２、第４レンズ群Ｇ２、Ｇ４は一体的に移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。   In the variable power optical system according to the present embodiment, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2, the second lens group G2 and the third lens group. The first to fifth lenses are changed so that the air gap between G3, the third lens group G3 and fourth lens group G4, and the air gap between fourth lens group G4 and fifth lens group G5 change. The groups G1 to G5 move along the optical axis. More specifically, the second and fourth lens groups G2 and G4 move integrally during zooming. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming.

本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の負レンズＬ２２を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２中の正レンズＬ２１を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
以下の表７に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。 In the variable power optical system according to the present example, focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving the negative lens L22 in the second lens group G2 to the object side along the optical axis.
In the variable power optical system according to this embodiment, image stabilization is performed by moving the positive lens L21 in the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis.
Table 7 below shows values of various specifications of the variable power optical system according to the present example.

（表７）第７実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 63.24 1.30 1.51680 63.88
2 19.00 0.15 1.56093 36.64
3 17.00 10.80 1.00000
4 579.83 1.20 1.63854 55.34
5 18.23 5.00 1.84666 23.80
6 34.01 可変 1.00000
7 94.91 1.70 1.48749 70.31
8 -68.95 8.00 1.00000
9 -89.64 0.79 1.77250 49.62
10 132.19 1.50 1.00000
11 48.57 2.80 1.48749 70.31
12 -31.30 0.10 1.00000
13 19.96 4.00 1.48749 70.31
14 -45.79 0.80 1.84666 23.80
15 -779.12 0.75 1.00000
16(絞りＳ) ∞ 可変 1.00000
17 -36.53 2.10 1.75520 27.57
18 -14.19 0.75 1.70154 41.02
19 36.39 可変 1.00000
20 60.93 1.37 1.52444 56.21
21 54.97 1.71 1.00000
22 -256.76 2.30 1.51680 63.88
23 -21.91 可変 1.00000
24 80.00 2.00 1.51680 63.88
25 300.00 Ｂｆ 1.00000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.58E-05 5.80E-08 -1.74E-10 5.98E-13
21 0.0000 1.87E-05 -1.09E-07 2.49E-09 -2.19E-11
［各種データ］
変倍比 2.91
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.49 35.13 53.83
ＦＮＯ 3.61 4.55 5.81
２ω 80.65 45.71 30.47
ＴＬ 137.91 131.18 139.08
Ｙ 14.25 14.25 14.25
ｄ6 35.87 11.72 3.38
ｄ16 1.86 5.49 9.30
ｄ19 8.89 5.27 1.45
ｄ23 2.66 8.66 11.66
Ｂｆ 39.50 50.92 64.16
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -26.21
2 7 26.18
3 17 -27.25
4 20 48.35
5 24 210.44
［条件式対応値］
（１） （−ｆ１）／ｆ２ ＝ 1.00
（２） （−ｆＦ）／ｆ２ ＝ 2.64
（３） （−ｆ１）／ｆ４ ＝ 0.54 (Table 7) Seventh embodiment
[Surface data]
Surface number rd nd νd
Physical surface ∞
1 63.24 1.30 1.51680 63.88
2 19.00 0.15 1.56093 36.64
3 17.00 10.80 1.00000
4 579.83 1.20 1.63854 55.34
5 18.23 5.00 1.84666 23.80
6 34.01 Variable 1.00000
7 94.91 1.70 1.48749 70.31
8 -68.95 8.00 1.00000
9 -89.64 0.79 1.77250 49.62
10 132.19 1.50 1.00000
11 48.57 2.80 1.48749 70.31
12 -31.30 0.10 1.00000
13 19.96 4.00 1.48749 70.31
14 -45.79 0.80 1.84666 23.80
15 -779.12 0.75 1.00000
16 (Aperture S) ∞ Variable 1.00000
17 -36.53 2.10 1.75520 27.57
18 -14.19 0.75 1.70154 41.02
19 36.39 Variable 1.00000
20 60.93 1.37 1.52444 56.21
21 54.97 1.71 1.00000
22 -256.76 2.30 1.51680 63.88
23 -21.91 Variable 1.00000
24 80.00 2.00 1.51680 63.88
25 300.00 Bf 1.00000
Image plane ∞
[Aspheric data]
Surface number κ A4 A6 A8 A10
3 0.0000 1.58E-05 5.80E-08 -1.74E-10 5.98E-13
21 0.0000 1.87E-05 -1.09E-07 2.49E-09 -2.19E-11
[Various data]
Zoom ratio 2.91
W M T
f 18.49 35.13 53.83
FNO 3.61 4.55 5.81
2ω 80.65 45.71 30.47
TL 137.91 131.18 139.08
Y 14.25 14.25 14.25
d6 35.87 11.72 3.38
d16 1.86 5.49 9.30
d19 8.89 5.27 1.45
d23 2.66 8.66 11.66
Bf 39.50 50.92 64.16
[Lens group data]
Group start face f
1 1 -26.21
2 7 26.18
3 17 -27.25
4 20 48.35
5 24 210.44
[Conditional expression supported value]
(1) (−f1) /f2=1.00
(2) (−fF) /f2=2.64
(3) (−f1) /f4=0.54

図１４（ａ）、図１４（ｂ）及び図１４（ｃ）はそれぞれ、本願の第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。   FIGS. 14A, 14B, and 14C respectively show an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable power optical system according to Example 7 of the present application. It is a diagram of various aberrations at the time of focusing.

各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。   From the aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present embodiment has excellent correction of various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance.

上記各実施例によれば、小型軽量で、変倍時の収差変動を抑え、優れた光学性能を備えた変倍光学系を実現することができる。   According to each of the above embodiments, it is possible to realize a variable power optical system that is small and lightweight, suppresses aberration fluctuation during zooming, and has excellent optical performance.

なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本願の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。   Each of the above embodiments is a specific example of the present invention, and the present invention is not limited to these examples. The following contents can be appropriately adopted as long as the optical performance of the variable power optical system of the present application is not impaired.

本願の変倍光学系の数値実施例として４群又は５群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、６群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、上記各実施例の変倍光学系の最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。また、上記各実施例の変倍光学系の最も像側のレンズ群を２つに分割し、これらの間隔が変倍時に変化する構成としてもよい。   Although the numerical examples of the variable power optical system of the present application are shown as a four-group or five-group numerical example, the present invention is not limited to this, and constitutes a variable power optical system of another group configuration (for example, six groups). You can also. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image side of the variable power optical system of each of the above embodiments may be used. Further, the lens group closest to the image side of the variable power optical system of each of the above embodiments may be divided into two, and the distance between them may be changed at the time of variable power.

また、上記各実施例の変倍光学系は、いずれも広角端状態から望遠端状態への変倍時に、各レンズ群が光軸に沿って移動する構成である。しかしながら上記各実施例の変倍光学系は、少なくとも１つのレンズ群、例えば最も像側のレンズ群等の位置を固定としてもよい。また、第１レンズ群の広角端状態から望遠端状態への変倍時の移動軌跡は、一旦像側に移動した後に物体側に移動するＵターン形状であるのが好ましい。また、隣り合わないレンズ群の変倍時の移動軌跡を同じにすることで、複数のレンズ群をリンクさせて一体的に移動させることができる。複数のレンズ群をリンクさせて一体的に移動させることにより、鏡筒内のレンズ群保持構造を簡略化することができ、小型化に寄与する。
また、上記各実施例の変倍光学系は、レンズ同士の間隔をさらに小さくした縮筒状態をとることとしてもよい。上記各実施例の変倍光学系は、縮筒状態をとることにより、携帯性を良くすることができる。上記各実施例の変倍光学系は、最もレンズ群同士の間隔が大きい第１レンズ群と第２レンズ群との間を小さくして縮筒状態に変化させるのが好ましい。 Each of the variable power optical systems of the above embodiments has a configuration in which each lens group moves along the optical axis when changing the power from the wide-angle end state to the telephoto end state. However, in the zoom optical systems of the above embodiments, the position of at least one lens group, for example, the lens group closest to the image may be fixed. In addition, it is preferable that the moving trajectory of the first lens unit during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state has a U-turn shape in which the first lens group moves to the image side and then moves to the object side. In addition, by making the movement trajectories of the non-adjacent lens units at the time of zooming the same, a plurality of lens units can be linked and moved integrally. By linking and integrally moving a plurality of lens groups, the lens group holding structure in the lens barrel can be simplified, which contributes to downsizing.
Further, the variable power optical system of each of the above embodiments may be in a reduced cylinder state in which the distance between lenses is further reduced. The variable power optical system of each of the above embodiments can improve portability by taking a reduced cylinder state. In the variable power optical system of each of the above-described embodiments, it is preferable that the distance between the first lens group and the second lens group having the largest distance between the lens groups is reduced to change to the contracted state.

また、上記各実施例の変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。特に、上記各実施例の変倍光学系は第２レンズ群の少なくとも一部を合焦レンズ群とすることが望ましい。斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。   Further, in order to focus from an object at infinity to an object at a short distance, the variable power optical system according to each of the above-described embodiments includes a part of a lens group, an entire lens group, or a It may be configured to move in the optical axis direction as a group. In particular, it is desirable that at least a part of the second lens group be a focusing lens group in the zoom optical systems of the above embodiments. Such a focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving by a motor for autofocus, for example, an ultrasonic motor.

また、上記各実施例の変倍光学系において、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、防振を行う構成とすることもできる。特に、上記各実施例の変倍光学系では第２レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。なお、上記各実施例の変倍光学系は第３レンズ群を防振レンズ群としてもよい。   Further, in the variable power optical system of each of the above embodiments, the whole or a part of any of the lens groups is moved so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis as a vibration-proof lens group, or By rotating (swinging) in the in-plane direction including the above, a configuration in which vibration is prevented can be adopted. In particular, in the variable power optical system of each of the above embodiments, it is preferable that at least a part of the second lens group is a vibration proof lens group. In the variable power optical system of each of the above embodiments, the third lens group may be an anti-vibration lens group.

また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。   Further, the lens surface of the lens constituting the variable power optical system in each of the above embodiments may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is displaced, it is preferable because the deteriorating performance is small. When the lens surface is an aspherical surface, any of an aspherical surface by grinding, a glass molded aspherical surface obtained by molding glass into an aspherical shape by a mold, and a composite aspherical surface formed by forming a resin provided on a glass surface into an aspherical shape are used. Good. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、上記各実施例の変倍光学系において開口絞りは第２レンズ群と第３レンズ群の間に配置されることが好ましく、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。   In the variable magnification optical system of each of the above embodiments, the aperture stop is preferably disposed between the second lens group and the third lens group, and the role is substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop. It may be configured.

また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。特に、上記各実施例の変倍光学系は最も像側のレンズ群に含まれるレンズの物体側のレンズ面に反射防止膜を施すことが好ましい。   Further, an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be provided on the lens surface of the lens constituting the variable power optical system in each of the above embodiments. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved. In particular, in the variable power optical system of each of the above embodiments, it is preferable to provide an antireflection film on the object side lens surface of the lens included in the lens group closest to the image.

次に、本願の変倍光学系を備えたカメラを図１５に基づいて説明する。
図１５は、本願の変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
本カメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式のデジタル一眼レフカメラである。
本カメラ１において、被写体である不図示の物体からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子７へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子７によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。 Next, a camera provided with the variable power optical system of the present application will be described with reference to FIG.
FIG. 15 is a diagram illustrating a configuration of a camera including the variable power optical system of the present application.
The camera 1 is an interchangeable lens type digital single-lens reflex camera provided with the variable power optical system according to the first embodiment as the taking lens 2.
In the present camera 1, light from a not-shown object, which is a subject, is condensed by a photographing lens 2 and is imaged on a reticle 4 via a quick return mirror 3. The light focused on the reticle 4 is reflected a plurality of times in the pentaprism 5 and guided to the eyepiece 6. This allows the photographer to observe the subject image as an erect image via the eyepiece 6.
When the release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror 3 is retracted out of the optical path, and light from a subject (not shown) reaches the image sensor 7. Thus, light from the subject is picked up by the image pickup device 7 and recorded in a memory (not shown) as a subject image. In this way, the photographer can photograph the subject with the camera 1.

ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る変倍光学系は、上述のように小型で良好な光学性能を備えている。即ち本カメラ１は、小型化と良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第２〜第７実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラー３を有しない構成のカメラに上記各実施例に係る変倍光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。   Here, the variable power optical system according to the first embodiment mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 has a small size and excellent optical performance as described above. That is, the present camera 1 can realize miniaturization and excellent optical performance. Note that the same effects as those of the camera 1 can be obtained even when a camera equipped with the variable power optical system according to the second to seventh embodiments as the taking lens 2 is configured. Further, even when the variable power optical system according to each of the above embodiments is mounted on a camera having a configuration without the quick return mirror 3, the same effect as that of the camera 1 can be obtained.

最後に、本願の変倍光学系の製造方法の概略を図１６に基づいて説明する。
図１６は、本願の変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
図１６に示す本願の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１〜Ｓ３を含むものである。
ステップＳ１：第１〜第４レンズ群を準備し、第２レンズ群が負レンズを含むようにして、各レンズ群を鏡筒内に物体側から順に配置する。
ステップＳ２：公知の移動機構を鏡筒に設けることにより、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化するようにする。
ステップＳ３：公知の移動機構を鏡筒に設けることにより、合焦時に、前記第２レンズ群中の前記負レンズが合焦レンズ群として移動するようにする。
斯かる本願の変倍光学系の製造方法によれば、小型で良好な光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。 Finally, an outline of a method of manufacturing the variable power optical system of the present application will be described with reference to FIG.
FIG. 16 is a diagram schematically illustrating a method of manufacturing a variable power optical system according to the present application.
The method of manufacturing the variable power optical system according to the present invention shown in FIG. 16 includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative lens power. This is a method for manufacturing a variable power optical system having a third lens group and a fourth lens group having a positive refractive power, and includes the following steps S1 to S3.
Step S1: First to fourth lens groups are prepared, and each lens group is arranged in the lens barrel in order from the object side such that the second lens group includes a negative lens.
Step S2: An interval between the lens groups is changed at the time of zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state by providing a known moving mechanism in the lens barrel.
Step S3: A known moving mechanism is provided in the lens barrel so that the negative lens in the second lens group moves as a focusing lens group during focusing.
According to such a method of manufacturing a variable power optical system of the present application, it is possible to manufacture a small-size variable power optical system having good optical performance.

Ｇ１：第１レンズ群、Ｇ２：第２レンズ群、Ｇ３：第３レンズ群、Ｇ４：第４レンズ群、Ｇ５：第５レンズ群、Ｓ：開口絞り、Ｗ：広角端状態、Ｔ：望遠端状態 G1: first lens group, G2: second lens group, G3: third lens group, G4: fourth lens group, G5: fifth lens group, S: aperture stop, W: wide-angle end state, T: telephoto end Status

Claims (8)

物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
０．６０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．１０
２．００≦（−ｆＦ）／ｆ２＜３．００
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆＦ：前記合焦レンズ群の焦点距離 In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
A variable power optical system satisfying the following conditional expression.
0.60 <(− f1) / f2 <1.10.
2.00 ≦ (−fF) / f2 <3.00
However,
f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group fF: focal length of the focusing lens group 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
０．６０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．１０
０．４０＜（−ｆ１）／ｆ４＜０．６０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離 In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
A variable power optical system satisfying the following conditional expression.
0.60 <(− f1) / f2 <1.10.
0.40 <(− f1) / f4 <0.60
However,
f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group f4: focal length of the fourth lens group 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
０．６０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．１０
１．５０＜（−ｆＦ）／ｆ２＜３．００
０．３３＜（−ｆ１）／ｆ４＜０．７０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
ｆＦ：前記合焦レンズ群の焦点距離 In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
A variable power optical system satisfying the following conditional expression.
0.60 <(− f1) / f2 <1.10.
1.50 <(− fF) / f2 <3.00
0.33 <(− f1) / f4 <0.70
However,
f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group f4: focal length of the fourth lens group fF: focal length of the focusing lens group 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、前記第４レンズ群は移動し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
０．３３＜（−ｆ１）／ｆ４＜０．６０
１．５０＜（−ｆＦ）／ｆ２＜３．００
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆＦ：前記合焦レンズ群の焦点距離 In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes, the fourth lens group moves,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
A variable power optical system satisfying the following conditional expression.
0.33 <(− f1) / f4 <0.60
1.50 <(− fF) / f2 <3.00
However,
f1: focal length of the first lens group f4: focal length of the fourth lens group
f2: focal length of the second lens group
fF: focal length of the focusing lens group 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
前記第３レンズ群は１つの接合レンズからなり、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
０．３３＜（−ｆ１）／ｆ４＜０．６０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離 In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
The third lens group includes one cemented lens,
A variable power optical system satisfying the following conditional expression.
0.33 <(− f1) / f4 <0.60
However,
f1: focal length of the first lens group f4: focal length of the fourth lens group 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群が負レンズを含み、
広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、前記レンズ群同士の間隔が変化し、
合焦時に、前記第２レンズ群中の１枚の負の単レンズが合焦レンズ群として移動し、
前記第３レンズ群は１つの接合レンズからなり、
前記第４レンズ群は２枚の単レンズからなる変倍光学系。 In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and
The second lens group includes a negative lens,
During zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
At the time of focusing, one negative single lens in the second lens group moves as a focusing lens group,
The third lens group includes one cemented lens,
The fourth lens group is a variable power optical system including two single lenses. 前記第２レンズ群中の最も物体側のレンズ成分が光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動する請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の変倍光学系。   The variable power optical system according to claim 1, wherein the lens component closest to the object in the second lens group moves so as to include a component in a direction perpendicular to an optical axis. 請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の変倍光学系を有する光学装置。   An optical device comprising the variable power optical system according to claim 1.

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