JP6617615B2 - Thin slab manufacturing equipment and method for manufacturing thin slab - Google Patents
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Description
本発明は、双ドラム式連続鋳造装置及びピンチロールを備えた薄肉鋳片製造設備、及びこの薄肉鋳片製造設備を用いた薄肉鋳片の製造方法に関する。 The present invention relates to a thin cast slab manufacturing facility provided with a twin drum type continuous casting apparatus and a pinch roll, and a method for manufacturing a thin cast slab using the thin cast slab manufacturing facility.
薄肉鋳片を製造する場合、例えば特許文献１に示されるように、一対の連続鋳造用冷却ドラム（以下、冷却ドラムという。）を平行に配置し、対向する周面をそれぞれ上方から下方に回転させ、これら冷却ドラムの周面によって形成された湯溜まり部に金属溶湯を注入し、金属溶湯を冷却ドラムの周面上で冷却、凝固させて、薄肉鋳片を連続鋳造する双ドラム式連続鋳造装置と、ピンチロールと、インラインミルと、巻取装置を備えた薄肉鋳片製造設備が用いられている。 When manufacturing a thin cast piece, for example, as shown in Patent Document 1, a pair of continuous casting cooling drums (hereinafter referred to as cooling drums) are arranged in parallel, and the opposing peripheral surfaces are rotated downward from above. Double-drum continuous casting, in which molten metal is poured into the hot water pool formed by the peripheral surfaces of these cooling drums, and the molten metal is cooled and solidified on the peripheral surface of the cooling drum to continuously cast thin-walled slabs. Thin-walled slab manufacturing equipment including an apparatus, a pinch roll, an in-line mill, and a winding device is used.
双ドラム式連続鋳造装置は、特許文献１に記載されるように、湯溜まり部に注入された金属溶湯を回転する冷却ドラムの周面で凝固、成長させて、薄肉鋳片として下方へ送り出す。
そして、冷却ドラムから送り出された薄肉鋳片は、ピンチロールによって水平方向へ送り出されて、下流のインラインミルによって所望の板厚に調整される。インラインミルによって所望の板厚に調整された薄肉鋳片は、インラインミルの下流に設置された巻取装置によってコイル状に巻き取るようになっている。
As described in Patent Document 1, the twin-drum type continuous casting apparatus solidifies and grows the molten metal poured into the hot water pool portion on the peripheral surface of the rotating cooling drum, and sends it out as a thin cast piece.
And the thin cast slab sent out from the cooling drum is sent out to a horizontal direction with a pinch roll, and is adjusted to desired plate | board thickness with a downstream in-line mill. The thin cast slab adjusted to a desired plate thickness by the in-line mill is wound up in a coil shape by a winding device installed downstream of the in-line mill.
また、双ドラム式連続鋳造装置においては、図５（特許文献１の図７）に示されるように、薄肉鋳片の先端にダミーシートを接続して、薄肉鋳片を引き出して鋳造を開始するようになっている。
また、ダミーシートを先導するダミーバーは、薄肉鋳片に比べてかなり厚く形成されており、薄肉鋳片の先端とダミーシートとの接続部には、薄肉鋳片の板厚よりも厚い突起部が形成されている。
Further, in the twin drum type continuous casting apparatus, as shown in FIG. 5 (FIG. 7 of Patent Document 1), a dummy sheet is connected to the tip of the thin cast piece, and the thin cast piece is pulled out to start casting. It is like that.
In addition, the dummy bar that leads the dummy sheet is formed to be considerably thicker than the thin-walled cast slab, and the connection portion between the tip of the thin-walled cast piece and the dummy sheet has a protrusion that is thicker than the thickness of the thin-walled cast piece. Is formed.
そして、インラインミルにおける圧延は、上述の突起部がインラインミルを通過した後に開始される。具体的には、鋳造を開始し、上記薄肉鋳片の先端が該インラインミルを通過後に該インラインミルのロールを回転させながらロールギャップを締め込み、圧延を開始する。この圧延方法はフライングタッチと呼ばれている。 And rolling in an in-line mill is started after the above-mentioned projection part passes an in-line mill. Specifically, casting is started, the roll gap is tightened while the roll of the inline mill is rotated after the tip of the thin slab has passed through the inline mill, and rolling is started. This rolling method is called flying touch.
双ドラム式連続鋳造装置は、鋳造開始前には、冷却ドラムは低温であることが一般的である。鋳造を開始すると、冷却ドラムは金属溶湯との接触により昇温する。また、冷却ドラムは、内面から冷却媒体（例えば、冷却水）によって一定温度以上にならないように冷却されている。冷却ドラムの温度が一定に到達して以降の期間を定常鋳造時といい、定常鋳造時の冷却ドラムの温度を定常温度という。 In the twin-drum type continuous casting apparatus, the cooling drum is generally at a low temperature before the start of casting. When casting starts, the cooling drum is heated by contact with the molten metal. Further, the cooling drum is cooled from the inner surface by a cooling medium (for example, cooling water) so as not to exceed a certain temperature. The period after the temperature of the cooling drum reaches a certain level is called steady casting, and the temperature of the cooling drum during steady casting is called steady temperature.
冷却ドラムのプロフィルは、鋳造を開始してから定常鋳造時に到達するまでに、経過時間とともに変化する（熱膨張する）。そのため、冷却ドラムの初期プロフィルは、定常鋳造時における薄肉鋳片の板プロフィル（板クラウン）が所望の板プロフィルとなるように冷却ドラムの幅中央部の方が冷却ドラムの両端部よりもドラム径が小さい凹クラウンに設定されている。
図６は、双ドラム式連続鋳造装置によって薄肉鋳片を製造する際の冷却ドラムのプロフィルと薄肉鋳片の板プロフィルの鋳造開始後の経過時間にともなう変化を示す概念図である。
The profile of the cooling drum changes (thermally expands) with the lapse of time from the start of casting to the time of steady casting. For this reason, the initial profile of the cooling drum is such that the central portion of the cooling drum has a drum diameter smaller than both ends of the cooling drum so that the plate profile (plate crown) of the thin-walled slab at the time of steady casting becomes a desired plate profile. Is set to a small concave crown.
FIG. 6 is a conceptual diagram showing a change with the elapsed time after the start of casting of the profile of the cooling drum and the plate profile of the thin-walled slab when the thin-walled slab is manufactured by the twin drum type continuous casting apparatus.
鋳造開始時における冷却ドラムＲ１０１は、図６（Ａ）に示すように、幅中央部がくぼんだ凹形のプロフィルに設定されている。その結果、冷却ドラムＲ１０１の間で、ハッチングで示すような幅中央部が凸形の板プロフィルを有する薄肉鋳片Ｓ１０１が鋳造される。 As shown in FIG. 6 (A), the cooling drum R101 at the start of casting is set to a concave profile with a recessed central width portion. As a result, a thin slab S101 having a plate profile with a convex width center as shown by hatching is cast between the cooling drums R101.
次に、鋳造を開始からしばらく時間が経過すると、冷却ドラムＲ１０１は、図６（Ｂ）に示すように、金属溶湯からの入熱によって幅中央部が膨張（拡径）して、鋳造開始時よりも小さな凹形のプロフィルであるＲ１０２に変化する。そのため、薄肉鋳片Ｓ１０２の板プロフィルは、鋳造開始時の薄肉鋳片Ｓ１０１よりもクラウン量が小さい凸形に変化する。 Next, after a while has elapsed from the start of casting, as shown in FIG. 6B, the cooling drum R101 expands (expands in diameter) at the center of the width due to heat input from the molten metal, and at the start of casting. Changes to R102, which is a smaller concave profile. Therefore, the plate profile of the thin cast slab S102 changes to a convex shape having a smaller crown amount than the thin cast slab S101 at the start of casting.
次いで、鋳造開始からさらに時間が経過して定常状態に到達した後は、冷却ドラムＲ１０２は、図６（Ｃ）に示すように、金属溶湯からの入熱によってさらに膨張（拡径）して、わずかな凹形のプロフィルであるＲ１０３に変化する。そのため、薄肉鋳片Ｓ１０３の板プロフィルは、薄肉鋳片Ｓ１０２よりもクラウン量がさらに小さい凸形である薄肉鋳片Ｓ１０３に変化する。 Next, after a further time has elapsed from the start of casting and reached a steady state, the cooling drum R102 is further expanded (expanded) by heat input from the molten metal, as shown in FIG. It changes to R103 which is a slightly concave profile. Therefore, the plate profile of the thin cast slab S103 is changed to a thin cast slab S103 having a convex shape with a smaller crown amount than the thin cast slab S102.
図６（Ａ）から図６（Ｃ）に到達するまでの時間は、金属溶湯の組成（鋼種や溶融温度）、薄肉鋳片の厚さ、冷却ドラムの回転速度や冷却効率によって異なるが、概ね鋳造開始から約３０秒程度である。 The time required to reach FIG. 6 (C) from FIG. 6 (A) varies depending on the composition of the molten metal (steel type and melting temperature), the thickness of the thin cast slab, the rotational speed of the cooling drum and the cooling efficiency. It is about 30 seconds from the start of casting.
一方、薄肉鋳片の板プロフィルの変化には、冷却ドラムの熱膨張に起因する変化のほかに、鋳造開始から定常温度に到達するまでの冷却ドラムの冷却不均一による凝固シェルの成長変化がある。
一般に冷却ドラムでの冷却が強ければ凝固シェル厚さは厚くなり、薄肉鋳片の厚さは厚くなる。冷却ドラムの幅方向では、冷却ドラムの幅中央部よりも冷却ドラムの幅端部の方が冷却効率は高い。したがって、凝固シェルの厚さは幅中央部よりも幅端部の方が厚くなる。その結果、鋳造開始後の薄肉鋳片は、幅端部の板厚が幅中央部の板厚よりも厚くなる。この幅端部の板厚が厚い部分をエッジアップと呼ぶ。このエッジアップの量は鋳造開始時が最も大きく、鋳造開始後の経過時間とともに減少して、定常鋳造時にはほぼ解消する。
On the other hand, changes in the plate profile of the thin-walled slab include not only changes due to the thermal expansion of the cooling drum, but also changes in the growth of the solidified shell due to uneven cooling of the cooling drum from the start of casting until the steady temperature is reached. .
Generally, if the cooling by the cooling drum is strong, the thickness of the solidified shell is increased, and the thickness of the thin cast slab is increased. In the width direction of the cooling drum, the cooling efficiency is higher at the width end portion of the cooling drum than at the width center portion of the cooling drum. Therefore, the thickness of the solidified shell is greater at the width end than at the width center. As a result, the thin slab after the start of casting has a plate thickness at the width end portion larger than a plate thickness at the width center portion. A portion where the plate thickness at the width end is thick is called edge-up. This amount of edge-up is greatest at the start of casting, decreases with the elapsed time after the start of casting, and is almost eliminated during steady casting.
図７は、双ドラム式連続鋳造装置によって薄肉鋳片を製造する際において、冷却ドラムが定常温度に到達するまでの凝固シェルの成長変化に起因する薄肉鋳片の板プロフィルの変化を示す概念図である。なお、図７では、冷却ドラムのプロフィルの変化を省略して示している。 FIG. 7 is a conceptual diagram showing a change in a plate profile of a thin slab caused by a change in growth of a solidified shell until the cooling drum reaches a steady temperature when a thin slab is manufactured by a twin drum type continuous casting apparatus. It is. In FIG. 7, the change of the cooling drum profile is omitted.
鋳造開始直後には、冷却ドラムの幅中央側よりも冷却ドラムの幅端部のほうが、熱が逃げやすいことから、金属溶湯は、薄肉鋳片の幅端部において大きく冷却されて、凝固シェルは、薄肉鋳片の幅中央部に比較して幅端部のほうが厚く形成される。
その結果、鋳造開始直後の薄肉鋳片Ｓ２０１の板プロフィルは、図７（Ａ）に示すように、幅端部に大きなエッジアップが形成される。
Immediately after the start of casting, since the heat at the width end of the cooling drum is easier to escape than at the width center side of the cooling drum, the molten metal is greatly cooled at the width end of the thin cast piece, and the solidified shell is The width end portion is formed thicker than the width center portion of the thin cast slab.
As a result, as shown in FIG. 7A, the plate profile of the thin slab S201 immediately after the start of casting has a large edge up at the width end.
鋳造開始後しばらく経過すると、冷却ドラムの幅中央部と冷却ドラムの幅端部の温度差が鋳造開始時よりも小さくなり、金属溶湯は、薄肉鋳片の幅端部における冷却が鋳造開始時よりも小さくなり、凝固シェルの幅中央部と幅端部における厚さの差は、鋳造開始時よりも小さくなる。
その結果、鋳造開始後しばらく経過した時点の薄肉鋳片Ｓ２０２の板プロフィルは、図７（Ｂ）に示すように、幅端部に鋳造開始直後の薄肉鋳片Ｓ２０１より小さなエッジアップが形成される。
After a while after the start of casting, the temperature difference between the cooling drum width center and the cooling drum width end becomes smaller than at the start of casting, and the molten metal is cooled at the width end of the thin slab from the beginning of casting. The difference in thickness between the width center portion and the width end portion of the solidified shell is smaller than that at the start of casting.
As a result, as shown in FIG. 7B, the plate profile of the thin-walled slab S202 after a while after the start of casting has a smaller edge-up than the thin-walled slab S201 immediately after the start of casting, as shown in FIG. 7B. .
鋳造開始からさらに時間が経過して定常状態に到達した後は、冷却ドラムの幅中央部と冷却ドラムの幅端部の温度差がさらに小さくなり、凝固シェルの幅中央部と幅端部における厚さの差はほとんどなくなる。
その結果、鋳造開始からさらに時間が経過して定常状態に到達した後の薄肉鋳片Ｓ２０３の板プロフィルは、図７（Ｃ）に示すように、エッジアップはほとんど解消されることとなる。
After reaching the steady state after a lapse of time from the start of casting, the temperature difference between the width center of the cooling drum and the width end of the cooling drum is further reduced, and the thickness at the width center and width end of the solidified shell is reduced. The difference is almost eliminated.
As a result, as shown in FIG. 7C, the edge profile of the thin-walled slab S203 after the lapse of time from the start of casting has reached a steady state is almost eliminated.
図７（Ａ）から図７（Ｃ）に到達するまでの時間は、金属溶湯の組成（鋼種や溶融温度）、薄肉鋳片の厚さ、冷却ドラムの回転速度や冷却効率によって異なるが、図６の場合とほぼ同じであり、概ね鋳造開始から約３０秒程度である。 The time required to reach FIG. 7C from FIG. 7A varies depending on the composition of the molten metal (steel type and melting temperature), the thickness of the thin cast slab, the rotational speed of the cooling drum, and the cooling efficiency. This is almost the same as the case of No. 6 and is about 30 seconds from the start of casting.
以上のことから、鋳造開始から定常鋳造時に至るまでの薄肉鋳片Ｓ３０１は、冷却ドラムの熱膨張によるクラウン変化と、冷却ドラムの冷却不均一によるエッジアップ変化とを併せたものとなり、図８に示すように、鋳造開始直後は図８（Ａ）のＳ３０１のように、鋳造開始後しばらく経過した時点では図８（Ｂ）のＳ３０２のように、定常状態では図８（Ｃ）のＳ３０３のような薄肉鋳片の板プロフィルとなる。 From the above, the thin-walled slab S301 from the start of casting to the time of steady casting is a combination of the crown change due to the thermal expansion of the cooling drum and the edge-up change due to uneven cooling of the cooling drum. As shown in FIG. 8A, immediately after the start of casting, as shown in S301 of FIG. 8B when a while has elapsed after the start of casting, as shown in S302 of FIG. 8C in a steady state. Plate profile of a thin slab.
このような双ドラム式連続鋳造装置を備えた薄肉鋳片製造設備において、薄肉鋳片をインラインミルで圧延する場合に以下の問題があった。
双ドラム式連続鋳造装置で鋳造した薄肉鋳片をインラインミルで圧延する場合、薄肉鋳片の温度は、インラインミル入側において約１０００℃であるので、板幅方向のメタルフロー（幅広がり）を生じさせてわずかな板クラウンを調整することが可能であるが、インラインミルは、図８（Ａ）に示すような板プロフィルの薄肉鋳片に対応するほどのクラウン制御能力は備えていない。
In the thin cast slab manufacturing equipment provided with such a twin drum type continuous casting apparatus, there are the following problems when the thin cast slab is rolled by an in-line mill.
When rolling thin-walled slabs cast with a twin-drum type continuous casting machine with an in-line mill, the temperature of the thin-walled slabs is about 1000 ° C on the inlet side of the in-line mill. Although it is possible to adjust a slight plate crown, the in-line mill does not have a crown control capability enough to cope with a thin slab of a plate profile as shown in FIG.
また、インラインミルにおいて、図８（Ａ）に示すような板プロフィルの薄肉鋳片をクラウン量が調整される程度の大きな力で圧延すると、幅中央部と幅端部は板厚が厚いことから、長手方向により大きな伸びを生じて、幅中央部における中伸びと幅端部における端伸びが極端に大きくなり、その結果、薄肉鋳片が破断し易くなるという現象が発生する。 In addition, when a thin slab of a plate profile as shown in FIG. 8 (A) is rolled with a large force such that the crown amount is adjusted in an in-line mill, the width center portion and the width end portion are thick. A large elongation occurs in the longitudinal direction, and the middle elongation at the width center portion and the end elongation at the width end portion become extremely large, and as a result, a phenomenon that the thin cast slab is easily broken occurs.
インラインミルにおける板形状の中伸び起因の絞りによる板破断に対しては、インラインミルの張力を高くすることが有効である。しかしながら、インラインミルの張力を高くするためには、ピンチロールの押付力を高く取る必要があり、ピンチロールの押付力を高く取ると、図８（Ａ）、図８（Ｂ）に示すような板厚が厚い部分を、圧延してしまう場合がある。 Increasing the tension of the in-line mill is effective for plate breakage due to drawing due to the middle elongation of the plate shape in the in-line mill. However, in order to increase the tension of the in-line mill, it is necessary to increase the pressing force of the pinch roll. When the pressing force of the pinch roll is increased, as shown in FIGS. 8 (A) and 8 (B). In some cases, the thick plate portion is rolled.
そして、板厚が厚い部分を圧延してしまうと、ピンチロールでの蛇行による板破断や激しい形状不良によりインラインミルでの絞りによる板破断を引き起こすことになる。板破断が生じると、残っている溶湯は直ちに廃棄処分されることになるので、多大な歩留まり低下を生じさせることとなる。 If the thick plate portion is rolled, the plate breaks due to meandering with a pinch roll and the plate shape breaks due to drawing with an in-line mill due to severe shape defects. When the plate breaks, the remaining molten metal is immediately discarded, resulting in a great yield reduction.
また、冷却ドラムと冷却ドラムの幅方向両側に配置されたサイド堰との間に、摩耗や設定誤差などによる隙間が生じると、図９に示すように、薄肉鋳片Ｓの端部にバリＢが生じる場合がある。
薄肉鋳片の幅端部にバリがあるとピンチロールとインラインミル間でバリを起点として板破断が生じる場合や、ピンチロールやインラインミルでの蛇行誘発や蛇行制御時の蛇行量検出誤差や荷重検出誤差によるレベリング制御精度悪化による板破断を誘発する。さらに、ピンチロールやインラインミルにて脱落したバリが薄肉鋳片に巻き込まれて押込み疵を誘発したり、薄肉鋳片に食い込んだり、あるいはバックアップとワークロール間に巻き込まれてワークロールに押し込み疵を誘発して、これが薄肉鋳片に転写されて疵を誘発したりする。
Further, when a gap due to wear or setting error occurs between the cooling drum and the side weirs arranged on both sides in the width direction of the cooling drum, as shown in FIG. May occur.
If there is a burr at the width edge of the thin cast slab, the plate breaks between the pinch roll and the inline mill, and the meandering detection error and load during meandering induction and meandering control with the pinch roll and inline mill It induces plate breakage due to deterioration of leveling control accuracy due to detection error. In addition, burrs that have fallen off with a pinch roll or in-line mill are caught in thin cast slabs to induce indentations, bite into thin cast slabs, or caught between backup and work rolls and pushed into the work rolls. It triggers and this is transferred to a thin-walled slab to induce wrinkles.
さらに、インラインミルにおいてフライングタッチが開始されて薄肉鋳片が圧延開始され、インラインミルで所望の板厚となるまでの間の薄肉鋳片は、オフゲージ（板厚外れ）として後工程で切断されてスクラップとして処理されることが一般的である。
その結果、薄肉鋳片のオフゲージは、薄肉鋳片の歩留まりが低下して製造コストが増大する大きな原因となっている。
In addition, the thin slab until the fly touch is started in the in-line mill and the thin slab starts rolling until the desired thickness is reached in the in-line mill is cut off in a later process as off-gauge (out of the plate thickness). It is common to be processed as scrap.
As a result, the off-gauge of thin-walled slabs is a major cause of a reduction in yield of thin-walled slabs and an increase in manufacturing costs.
そこで、インラインミルにおけるフライングタッチをより早く開始して、薄肉鋳片を安定的かつ効率的に所望の板厚に圧延するには、インラインミルの入側及び出側で薄肉鋳片に張力を付与することが有効である。この張力は大きい方が蛇行防止や形状不良防止に効果的である。
このため、ピンチロールの押付力を大きくするとともに、ピンチロールの押付力を大きくしても蛇行や形状不良を発生させないことが求められている。また、バリを除去することも求められている。
Therefore, in order to start the flying touch in the in-line mill earlier and roll the thin-walled slab to the desired plate thickness stably and efficiently, tension is applied to the thin-walled slab at the entry and exit sides of the in-line mill. It is effective to do. A larger tension is more effective in preventing meandering and shape defects.
For this reason, it is required to increase the pressing force of the pinch roll and not to cause meandering or shape failure even if the pressing force of the pinch roll is increased. It is also required to remove burrs.
蛇行を防止する手段として、例えば特許文献２（特開２００３−３９１０８号公報）には、薄肉鋳片の蛇行量を検出し、ピンチロールにおける左右のギャップ差を調整する方法が開示されている。
また、ピンチロールにおける左右の荷重を検出しピンチロールにおける左右の荷重差がなくなるようにピンチロールにおける左右のギャップ差を調整する方法やピンチロールの薄肉鋳片の幅端部に相当する部分のロール径を小さくし（例えばテーパー状に加工し）、該薄肉鋳片の凹部（定常鋳造時までの板端部板厚増大）の影響を少なくする（圧延されにくくする）方法などがある。
As a means for preventing meandering, for example, Patent Document 2 (Japanese Patent Laid-Open No. 2003-39108) discloses a method of detecting the meandering amount of a thin cast piece and adjusting the gap difference between left and right in a pinch roll.
In addition, a method of adjusting the gap difference between the left and right of the pinch roll so as to eliminate the load difference between the left and right of the pinch roll by detecting the load on the left and right of the pinch roll, and the roll corresponding to the width end of the thin cast piece There is a method of reducing the diameter (for example, processing into a taper shape) and reducing the influence of the concave portion of the thin cast slab (increasing the thickness of the plate end plate until steady casting) (making it difficult to be rolled).
また、バリを除去する手段として、例えば特許文献３には、ツインドラム方式の連続鋳造によって薄肉鋳片の幅端部に生じる直立状の耳を切削又は平坦化することにより、その耳が圧延や巻き取りに悪影響を与えることを防止することが開示されている。具体的には、薄肉鋳片の搬送方向に斜行し、且つ該薄肉鋳片の平面に対して傾斜した軸をもつ回転バリ取り具を該薄肉鋳片の両側部に設けたバリ取り装置が提示されている。
また、特許文献４には、フライングタッチする前の状態でもバリによる巻き取り異常を防止するために、インラインミル下流にトリム装置を設けることが開示されている。
Further, as a means for removing burrs, for example, Patent Document 3 discloses that the ears are rolled or flattened by cutting or flattening the upright ears generated at the width end portion of the thin cast piece by twin drum type continuous casting. It is disclosed to prevent adverse effects on winding. Specifically, there is a deburring device in which rotating deburring tools having axes inclined with respect to the plane of the thin cast piece are provided on both sides of the thin cast piece. Presented.
Patent Document 4 discloses that a trim device is provided downstream of the in-line mill in order to prevent a winding abnormality due to burrs even in a state before the flying touch.
ここで、薄肉鋳片の蛇行量を検出し、ピンチロールにおける左右のギャップ差を調整する方法では、前提として薄肉鋳片の板幅が一定であることが必要である。しかしながら、実際はバリ（左右非対称）などがあり、蛇行なのかバリの影響なのかその判別ができず、蛇行制御の閾値としては大きく取る必要があり、高応答な蛇行制御ができないという問題がある。さらに、蛇行量そのものを測定する必要があり、したがって蛇行が発生してその蛇行量が検出器にて測定される間は蛇行制御されないので、高応答な蛇行制御ができないという問題がある。高応答な蛇行制御ができないと、上記板破断の原因となるので必ずしも十分ではなかった。 Here, in the method of detecting the meandering amount of the thin cast piece and adjusting the left and right gap difference in the pinch roll, it is necessary that the plate width of the thin cast piece is constant as a premise. However, in practice, there are burrs (asymmetrical left and right), and it is impossible to determine whether it is meandering or the influence of burrs, and it is necessary to take a large threshold value for meandering control, and there is a problem that meandering control with high response cannot be performed. Further, it is necessary to measure the meandering amount itself, and therefore meandering control is not performed while meandering occurs and the meandering amount is measured by the detector. If high-response meandering control is not possible, it will cause the above-mentioned plate breakage, which is not always sufficient.
また、場合によっては、薄肉鋳片は蛇行していないがオフセンターが生じる場合や薄肉鋳片の両端で温度差が生じる。このような場合においては、ピンチロールにおける左右の荷重差がなくなりようにピンチロールにおける左右のギャップ差を調整する方法は実用的ではない。さらに、薄肉鋳片の幅端部に相当する部分のロール径を小さくした際に、薄肉鋳片は蛇行していないがオフセンターが生じた場合には、蛇行は助長されるという欠点があった。 In some cases, the thin-walled slab does not meander, but there is a temperature difference when off-center occurs or at both ends of the thin-walled slab. In such a case, a method of adjusting the left and right gap difference in the pinch roll so as to eliminate the left and right load difference in the pinch roll is not practical. Furthermore, when the roll diameter of the portion corresponding to the width end portion of the thin cast piece is reduced, the thin cast piece does not meander, but if off-center occurs, the meandering is promoted. .
また、特許文献３に開示されているバリ取り装置は、バリを除去することが可能であるが、新たに単独のバリ取り装置の設置が別に必要となり、製造コストの上昇を招くという問題がある。
特許文献４に開示されているトリムは、効果があるもののインラインミル下流なのでフライングタッチを早めると言う効果は期待できないし、また、バリの脱落による問題にも対処できない。さらに、新たに単独のバリ取り装置の設置が別に必要となり、製造コストの上昇を招くという問題がある。
In addition, the deburring device disclosed in Patent Document 3 can remove burrs, but it requires a new installation of a single deburring device, which increases the manufacturing cost. .
Although the trim disclosed in Patent Document 4 is effective, it cannot be expected to have the effect of accelerating the flying touch because it is downstream of the in-line mill, and cannot cope with the problem caused by burrs falling off. Further, it is necessary to newly install a single deburring device, which causes a problem of increasing manufacturing costs.
本発明は、双ドラム式連続鋳造装置において製造される薄肉鋳片のフライングタッチ時期を早めることでオフゲージを減少させるとともに、薄肉鋳片に生成したバリの影響を解消することが可能な薄肉鋳片製造設備、及び、この薄肉鋳片製造設備を用いた薄肉鋳片の製造方法を提供することを課題とする。 The present invention is a thin-walled slab capable of reducing the off-gauge by advancing the flying touch timing of the thin-walled slab manufactured by the twin-drum type continuous casting apparatus and eliminating the influence of burrs generated on the thin-walled slab. It is an object of the present invention to provide a production facility and a method for producing a thin cast piece using the thin cast piece production facility.
上記課題を解決するために、本発明に係る薄肉鋳片製造設備は、金属溶湯を連続的に注入し回転する一対の冷却ドラムにより前記金属溶湯を凝固させ薄肉鋳片を製造する双ドラム式連続鋳造装置と、前記薄肉鋳片を挟持する一対のロールを有するピンチロール装置と、前記ピンチロール装置の下流側に配置されたインラインミルと、を備えた薄肉鋳片製造設備において、前記ピンチロール装置の前記一対のロールには、前記薄肉鋳片の幅中央部を挟持するニップ部と、前記薄肉鋳片の幅端部をせん断して除去するトリム部と、が設けられていることを特徴としている。 In order to solve the above-mentioned problems, the thin-walled slab manufacturing facility according to the present invention is a twin-drum continuous slab in which a molten slab is solidified by a pair of cooling drums that are continuously poured and rotated to manufacture a thin-walled slab. In the thin-walled slab manufacturing facility comprising: a casting device; a pinch roll device having a pair of rolls for sandwiching the thin-walled slab; and an in-line mill disposed downstream of the pinch-roll device. The pair of rolls are provided with a nip portion that sandwiches the width center portion of the thin cast piece, and a trim portion that shears and removes the width end portion of the thin cast piece. Yes.
この構成の薄肉鋳片製造設備によれば、前記ピンチロール装置の前記一対のロールに、薄肉鋳片を挟持するニップ部と、前記薄肉鋳片の幅端部をせん断して除去するトリム部と、が設けられているので、一対のロールが回転しながら薄肉鋳片を挟持して十分な張力を付与するとともに、前記薄肉鋳片の幅端部をせん断して除去するため、エッジアップ部やバリを除去することができる。よって、ピンチロール装置の下流側に設けられたインラインミルにおいて早期のフライングタッチを行うことができる。 According to the thin-walled slab manufacturing facility of this configuration, a nip portion that sandwiches the thin-walled cast piece between the pair of rolls of the pinch roll device, and a trim portion that shears and removes the width end portion of the thin-walled cast piece; Therefore, while the pair of rolls is rotated, the thin cast piece is sandwiched to give sufficient tension, and the width end portion of the thin cast piece is sheared and removed. Burrs can be removed. Therefore, an early flying touch can be performed in an in-line mill provided on the downstream side of the pinch roll device.
ここで、本発明の薄肉鋳片製造設備においては、前記一対のロールの一方のロールの周面には周方向に延在する凹溝が設けられ、前記一対のロールの他方のロールには大径部が設けられ、前記大径部の外周部が前記凹溝内に挿入される構成とされており、前記凹溝の底面と前記大径部の周面とで前記薄肉鋳片の幅中央部を挟持し、前記凹溝の側壁部と前記大径部の側面とで前記薄肉鋳片の幅端部をせん断して除去する構成とされていてもよい。
この場合、前記凹溝の底面と前記大径部の周面とによってニップ部を構成し、前記凹溝の側壁部と前記大径部の側面とによってトリム部を構成することで、一対のロールの回転により、ニップ部が薄肉鋳片を挟持して張力を付与するとともに、トリム部が前記薄肉鋳片のエッジアップした領域やバリを除去することができる。
Here, in the thin-walled slab manufacturing facility of the present invention, a concave groove extending in the circumferential direction is provided on the peripheral surface of one of the pair of rolls, and the other roll of the pair of rolls is large. A diameter portion is provided, and an outer peripheral portion of the large diameter portion is configured to be inserted into the concave groove, and a center of the width of the thin cast slab is formed by a bottom surface of the concave groove and a peripheral surface of the large diameter portion. The width end of the thin cast piece may be sheared and removed between the side wall portion of the concave groove and the side surface of the large diameter portion.
In this case, a pair of rolls is formed by forming a nip portion by the bottom surface of the groove and the peripheral surface of the large diameter portion, and forming a trim portion by the side wall portion of the groove and the side surface of the large diameter portion. With this rotation, the nip portion sandwiches the thin-walled slab and applies tension, and the trim portion can remove the edge-up region and burrs of the thin-walled slab.
また、本発明の薄肉鋳片製造設備においては、前記一対のロールは、ロール本体と、このロール本体に着脱可能に配設されるスリーブと、を有し、前記トリム部は、前記一方のロールの前記スリーブと前記他方のロールの前記スリーブとによって前記薄肉鋳片の幅端部をせん断して除去する構成としてもよい。
この場合、トリム部を構成するスリーブが摩耗や破損した場合に、このスリーブのみを交換することができるため、トリム部の薄肉鋳片の幅端部に対するせん断性能を維持し易い。また、トリム部を例えば超硬合金で構成することにより、せん断性を向上させることができる。さらに、トリム部のみを超硬合金等の高価な材料で構成することができ、一対のロールの使用コストを大幅に削減することができる。
In the thin-walled slab manufacturing facility of the present invention, the pair of rolls includes a roll body and a sleeve that is detachably disposed on the roll body, and the trim portion includes the one roll. The width end portion of the thin cast slab may be sheared and removed by the sleeve and the sleeve of the other roll.
In this case, when the sleeve constituting the trim portion is worn or damaged, only this sleeve can be replaced. Therefore, the shear performance of the trim portion with respect to the width end portion of the thin cast piece can be easily maintained. Moreover, shear property can be improved by comprising a trim part with a cemented carbide, for example. Furthermore, only the trim portion can be made of an expensive material such as cemented carbide, and the cost of using the pair of rolls can be greatly reduced.
さらに、本発明の薄肉鋳片製造設備においては、前記トリム部における前記スリーブの外径が、前記ニップ部における前記ロール本体の外径よりも小さくされていてもよい。
この場合、トリム部を構成するスリーブのみを超硬合金等の高価な材料で構成した場合でも、高価な材料の使用量を削減することができ、使用コストを大幅に削減することができる。
Furthermore, in the thin slab manufacturing facility of the present invention, the outer diameter of the sleeve in the trim portion may be smaller than the outer diameter of the roll body in the nip portion.
In this case, even when only the sleeve constituting the trim portion is made of an expensive material such as cemented carbide, the amount of the expensive material used can be reduced, and the usage cost can be greatly reduced.
さらに、本発明の薄肉鋳片製造設備においては、前記スリーブは、径方向に積層された多層構造とされていてもよい。
この場合、トリム部を構成するスリーブにおいて、せん断加工に用いられる最外層のみを超硬合金等の高価な材料で構成することができ、さらに最外層のみを交換可能であることから、トリム部の薄肉鋳片の幅端部に対するせん断性能の維持が容易であり、またこのスリーブの使用コストを大幅に削減することができる。
Furthermore, in the thin slab manufacturing equipment of the present invention, the sleeve may have a multilayer structure laminated in a radial direction.
In this case, in the sleeve constituting the trim portion, only the outermost layer used for the shearing process can be made of an expensive material such as cemented carbide, and only the outermost layer can be replaced. It is easy to maintain the shear performance with respect to the width end portion of the thin cast slab, and the use cost of this sleeve can be greatly reduced.
本発明の薄肉鋳片の製造方法は、上述の薄肉鋳片製造設備を用いた薄肉鋳片の製造方法であって、前記ピンチロール装置の前記ニップ部によって前記薄肉鋳片の幅中央部を挟持して張力を付与するとともに、前記ピンチロール装置の前記トリム部によって前記薄肉鋳片の幅端部を除去し、前記ピンチロール装置の下流側に配置された前記インラインミルによって前記薄肉鋳片を圧延することを特徴としている。 The thin-walled slab manufacturing method of the present invention is a thin-walled slab manufacturing method using the above-described thin-walled slab manufacturing equipment, and the width center portion of the thin-walled slab is sandwiched by the nip portion of the pinch roll device. Then, the tension is applied, the width end portion of the thin cast piece is removed by the trim portion of the pinch roll device, and the thin cast piece is rolled by the in-line mill arranged on the downstream side of the pinch roll device. It is characterized by doing.
この構成の薄肉鋳片の製造方法によれば、薄肉鋳片を挟持して十分な張力を付与しながら、前記薄肉鋳片の幅端部をせん断して除去することによるエッジアップ部やバリの除去を行うことができる。よって、ピンチロール装置の下流側に設けられたインラインミルにおいて早期のフライングタッチを行うことができる。 According to the method for manufacturing a thin cast piece of this configuration, while holding the thin cast piece and applying sufficient tension, the edge-up portion and the burr of the thin cast piece are sheared and removed by shearing and removing. Removal can be performed. Therefore, an early flying touch can be performed in an in-line mill provided on the downstream side of the pinch roll device.
上述のように、本発明によれば、インラインミルの上流で薄肉鋳片のエッジアップ部やバリを除去できるとともに薄肉鋳片に対して十分な張力を付与できるので、より早いフライングタッチが可能となり、その結果オフゲージか減少し歩留りを向上させることができ、かつ、製造コストの低減を図ることが可能な薄肉鋳片製造設備、及び、この薄肉鋳片製造設備を用いた薄肉鋳片の製造方法を提供することができる。 As described above, according to the present invention, the edge-up portion and burrs of the thin cast piece can be removed upstream of the in-line mill and sufficient tension can be applied to the thin cast piece, so that a faster flying touch is possible. As a result, the off-gauge can be reduced and the yield can be improved, and the thin-walled slab manufacturing facility capable of reducing the manufacturing cost, and the thin-walled slab manufacturing method using the thin-walled slab manufacturing facility Can be provided.
以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
図１は、本実施形態である薄肉鋳片製造設備の概略構成を説明する図であり、図２は、双ドラム式連続鋳造装置、第１ピンチロール装置、インラインミルの一例を説明する概略構成図である。また、図３、図４は、本実施形態に係る第１ピンチロール装置の概略構成を説明する図である。
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
FIG. 1 is a diagram illustrating a schematic configuration of a thin slab manufacturing facility according to the present embodiment, and FIG. 2 is a schematic configuration illustrating an example of a twin-drum continuous casting apparatus, a first pinch roll apparatus, and an inline mill. FIG. 3 and 4 are diagrams illustrating a schematic configuration of the first pinch roll device according to the present embodiment.
薄肉鋳片製造設備１は、図１に示すように、例えば、タンディッシュ（貯蔵装置）Ｔと、双ドラム式連続鋳造装置１０と、酸化防止装置２０と、冷却装置３０と、第１ピンチロール装置４０と、インラインミル５０と、第２ピンチロール装置６０と、巻取装置７０とを備えている。 As shown in FIG. 1, the thin-walled slab manufacturing facility 1 includes, for example, a tundish (storage device) T, a twin drum continuous casting device 10, an antioxidant device 20, a cooling device 30, and a first pinch roll. The apparatus 40, the in-line mill 50, the 2nd pinch roll apparatus 60, and the winding apparatus 70 are provided.
また、双ドラム式連続鋳造装置１０と第１ピンチロール装置４０の間には送りロール８１が配置されている。
また、第１ピンチロール装置４０とインラインミル５０の間にはテンションロール８２が配置され、インラインミル５０と第２ピンチロール装置６０の間にはテンションロール８３が配置されている。
また、第２ピンチロール装置６０と巻取装置７０の間にはデフレクタロール８４が配置されている。
Further, a feed roll 81 is disposed between the twin drum type continuous casting apparatus 10 and the first pinch roll apparatus 40.
A tension roll 82 is disposed between the first pinch roll device 40 and the inline mill 50, and a tension roll 83 is disposed between the inline mill 50 and the second pinch roll device 60.
A deflector roll 84 is disposed between the second pinch roll device 60 and the winding device 70.
双ドラム式連続鋳造装置１０は、図１、図２に示すように、例えば、一対の冷却ドラムＲ１０と、一対の冷却ドラムＲ１０の幅方向両側に配置されたサイド堰（不図示）とを備え、一対の冷却ドラムＲ１０とサイド堰は、金属溶湯貯留部１５を構成するようになっている。 As shown in FIGS. 1 and 2, the twin-drum continuous casting apparatus 10 includes, for example, a pair of cooling drums R10 and side weirs (not shown) arranged on both sides in the width direction of the pair of cooling drums R10. The pair of cooling drums R10 and the side weirs constitute the molten metal storage unit 15.
一対の冷却ドラムＲ１０は、第１冷却ドラムＲ１１と第２冷却ドラムＲ１２とを備え、製造する薄肉鋳片Ｓの板厚（内部品質）と対応させて、第１冷却ドラムＲ１１と第２冷却ドラムＲ１２の間隔を調整可能とされている。
また、第１冷却ドラムＲ１１、第２冷却ドラムＲ１２は、内部に冷却媒体（例えば、冷却水）が流通可能とされ、内部に冷却媒体を流通させることによって、冷却されるように構成されている。
この実施形態では、第１冷却ドラムＲ１１、第２冷却ドラムＲ１２は、例えば、外径８００ｍｍ、ドラム胴長（幅）１５００ｍｍとされている。なお、一対の冷却ドラムＲ１０の外径、ドラム胴長（幅）は、これに限定されないことはいうまでもない。
The pair of cooling drums R10 includes a first cooling drum R11 and a second cooling drum R12. The first cooling drum R11 and the second cooling drum correspond to the plate thickness (internal quality) of the thin cast slab S to be manufactured. The interval of R12 can be adjusted.
The first cooling drum R11 and the second cooling drum R12 are configured such that a cooling medium (for example, cooling water) can be circulated therein and cooled by circulating the cooling medium therein. .
In this embodiment, the first cooling drum R11 and the second cooling drum R12 have, for example, an outer diameter of 800 mm and a drum body length (width) of 1500 mm. Needless to say, the outer diameter and drum length (width) of the pair of cooling drums R10 are not limited to these.
酸化防止装置２０は、鋳造直後の薄肉鋳片Ｓの表面が酸化してスケールが発生するのを防止するものであり、酸化防止装置２０内では、例えば、窒素ガスによって酸素量を調整するようになっている。酸化防止装置２０は、鋳造する薄肉鋳片Ｓの種類（例えば、薄肉鋳片Ｓが鋼の場合は鋼種）等を考慮し、必要に応じて適用することが好ましい。 The antioxidant 20 prevents the surface of the thin-walled slab S immediately after casting from oxidizing and generating scale. In the antioxidant 20, for example, the amount of oxygen is adjusted by nitrogen gas. It has become. It is preferable to apply the antioxidant 20 as necessary in consideration of the type of thin slab S to be cast (for example, steel type when the thin slab S is steel).
双ドラム式連続鋳造装置１０の下流側では、圧下装置（不図示）によって送りロール８１が薄肉鋳片Ｓを挟圧するとともに、一対の冷却ドラムＲ１０と送りロール８１の間における薄肉鋳片Ｓのループ長を計測しながら、このループ長が一定となるように回転数を制御して、薄肉鋳片Ｓに水平方向の搬送力を付与するようになっている。
なお、送りロール８１は、例えば、ロール径２００ｍｍ、ロール胴長（幅）２０００ｍｍの一対のロールにより構成されている。
On the downstream side of the twin-drum continuous casting apparatus 10, the feed roll 81 clamps the thin cast piece S by a reduction device (not shown), and the loop of the thin cast piece S between the pair of cooling drum R 10 and the feed roll 81. While measuring the length, the rotation speed is controlled so that the loop length is constant, and a horizontal conveying force is applied to the thin cast slab S.
The feed roll 81 is constituted by a pair of rolls having a roll diameter of 200 mm and a roll trunk length (width) of 2000 mm, for example.
冷却装置３０は、例えば、多数のスプレーノズル（不図示）を備えていて、薄肉鋳片Ｓの種類等に応じて、スプレーノズルから薄肉鋳片Ｓの表面（上下面）に冷却水を噴出して薄肉鋳片Ｓを冷却するようになっている。 The cooling device 30 includes, for example, a large number of spray nozzles (not shown), and jets cooling water from the spray nozzle to the surface (upper and lower surfaces) of the thin cast slab S depending on the type of the thin cast slab S and the like. Thus, the thin cast slab S is cooled.
第１ピンチロール装置４０は、図３に示すように、例えば、位置検出装置４０Ａ、４０Ｂと、上ピンチロール９０Ａと、下ピンチロール９０Ｂと、ハウジング４１と、ロールチョック４２Ａ、４２Ｂと、上圧延荷重検出装置４３Ａと、油圧圧下装置４３Ｂと、電動圧下装置（パスライン調整手段）４４と、を備えている。 As shown in FIG. 3, the first pinch roll device 40 includes, for example, position detection devices 40A and 40B, an upper pinch roll 90A, a lower pinch roll 90B, a housing 41, roll chocks 42A and 42B, and an upper rolling load. A detection device 43A, a hydraulic reduction device 43B, and an electric reduction device (pass line adjustment means) 44 are provided.
上下ピンチロール９０Ａ、９０Ｂは、内部に中空流路が形成されていて、冷却媒体（例えば、冷却水）が流通することにより冷却可能とされている。また、上下ピンチロール９０Ａ、９０Ｂは、例えば、ロール径４００ｍｍ、ロール胴長（幅）２０００ｍｍとされている。 The upper and lower pinch rolls 90 </ b> A and 90 </ b> B have hollow channels formed therein, and can be cooled by circulating a cooling medium (for example, cooling water). The upper and lower pinch rolls 90A and 90B have a roll diameter of 400 mm and a roll body length (width) of 2000 mm, for example.
また、上下ピンチロール９０Ａ、９０Ｂは、ハウジング４１内にロールチョック４２Ａ、４２Ｂを介して配置されていて、モータ（不図示）によって回転駆動されるようになっている。
また、第１ピンチロール装置４０の入側と出側には、薄肉鋳片Ｓの位置を検出するための位置検出装置４０Ａ、４０Ｂが設置されており、この信号をもとに第１ピンチロール装置４０直下における薄肉鋳片Ｓの位置が演算される。
The upper and lower pinch rolls 90A and 90B are disposed in the housing 41 via roll chocks 42A and 42B, and are rotated by a motor (not shown).
In addition, position detection devices 40A and 40B for detecting the position of the thin cast piece S are installed on the entry side and the exit side of the first pinch roll device 40, and the first pinch roll is based on this signal. The position of the thin cast slab S immediately below the device 40 is calculated.
そして、本実施形態においては、図４に示すように、第１ピンチロール装置４０の上下ピンチロール９０Ａ、９０Ｂには、薄肉鋳片Ｓを挟持するニップ部９１と、薄肉鋳片Ｓの幅端部をせん断して除去するトリム部９２と、が設けられている。 In the present embodiment, as shown in FIG. 4, the upper and lower pinch rolls 90 </ b> A and 90 </ b> B of the first pinch roll device 40 include a nip portion 91 that sandwiches the thin cast slab S and the wide end of the thin cast slab S. And a trim portion 92 that shears and removes the portion.
図４（ａ）においては、下ピンチロール９０Ｂには、ロール回転方向に延在する凹溝９４が形成されており、上ピンチロール９０Ａには、凹溝９４内に挿入される大径部９５が設けられている。
下ピンチロール９０Ｂの凹溝９４の底面と上ピンチロール９０Ａの大径部９５の周面とによって薄肉鋳片Ｓが挟持され、これらがニップ部９１を構成している。また、下ピンチロールの凹溝９４の各側壁部におけるの周縁（端縁）と、上ピンチロール９０Ａの大径部９５のロール幅方向の周縁（端縁）とが、第１ピンチロール装置４０の入側において薄肉鋳片Ｓの幅方向の両端近傍の部分を挟んでバリ等を含む幅端部をせん断、除去するトリム部９２を構成している。
なお、トリム部９２においては、薄肉鋳片Ｓの材質及び板厚に応じて凹溝９４の側壁部と大径部９５の側面との間のクリアランスを調整することが好ましい。これにより、せん断加工を安定して行うことができる。
In FIG. 4A, a concave groove 94 extending in the roll rotation direction is formed in the lower pinch roll 90B, and a large-diameter portion 95 inserted into the concave groove 94 in the upper pinch roll 90A. Is provided.
The thin cast slab S is sandwiched between the bottom surface of the concave groove 94 of the lower pinch roll 90B and the peripheral surface of the large diameter portion 95 of the upper pinch roll 90A, and these constitute a nip portion 91. Moreover, the periphery (edge) in each side wall part of the concave groove 94 of a lower pinch roll, and the periphery (edge) of the large diameter part 95 of the upper pinch roll 90A in the roll width direction are the 1st pinch roll apparatuses 40. A trim portion 92 that shears and removes the width end portion including burrs and the like sandwiching a portion in the vicinity of both ends in the width direction of the thin cast slab S on the inlet side is formed.
In the trim portion 92, it is preferable to adjust the clearance between the side wall portion of the concave groove 94 and the side surface of the large diameter portion 95 in accordance with the material and plate thickness of the thin cast slab S. Thereby, a shearing process can be performed stably.
ここで、薄肉鋳片Ｓは、バリを含むトリム片Ｓ１，Ｓ３と製品になる薄肉鋳片Ｓ２に分割される。なお、バリを含むトリム片Ｓ１、Ｓ３位置の上ピンチロール９０Ａと下ピンチロール９０Ｂの間はトリム片Ｓ１、Ｓ３の板厚よりも大きな距離が確保されておりトリム片Ｓ１、Ｓ３に押付力が作用することはない。なお、図示していないが、第１ピンチロール装置４０の下流には上記トリム片Ｓ１、Ｓ３を回収する回収装置が配備されている。 Here, the thin slab S is divided into trim pieces S1 and S3 including burrs and a thin slab S2 to be a product. Note that a distance larger than the thickness of the trim pieces S1 and S3 is secured between the upper pinch roll 90A and the lower pinch roll 90B at the trim pieces S1 and S3 positions including burrs, and the trim pieces S1 and S3 have a pressing force. There is no effect. Although not shown, a recovery device that recovers the trim pieces S1 and S3 is disposed downstream of the first pinch roll device 40.
図４（ｂ）においては、下ピンチロール９０Ｂ及び上ピンチロール９０Ａの外形は図４（ａ）と同様とされている。ただし、下ピンチロール９０Ｂ及び上ピンチロール９０Ａのうちトリム部９２を構成する部分、すなわち、下ピンチロール９０Ｂの凹溝９４の側壁部及び上ピンチロール９０Ａの大径部９５の端部が、ロール本体９６に対して着脱可能に配置されたスリーブ９７で構成されている。このように、トリム部９２をスリーブ９７で構成することにより、スリーブ９７を例えば超硬合金で構成することで、せん断加工を安定して行うことができる。また、スリーブ９７はロール本体９６に対して着脱可能であるため、破損あるいはせん断性能が低下した場合には容易に交換することができ、これにより、トリム部９２の薄肉鋳片の幅端部に対するせん断性能を安定的且つ容易に維持することが可能である。さらに、薄肉鋳片Ｓの材質及び板厚に応じて、スリーブ９７の厚さを調整することにより、凹溝９４の側壁部と大径部９５の側面との間のクリアランスの調整を比較的容易に行うことができる。
図示していないがこれらのスリーブ９７はネジで固定されている。なお、下ピンチロール９０Ｂの端部のロール径が大きな部分もスリーブ構造とされており、ロール本体９６に対して脱着可能とされている。
In FIG. 4B, the outer shapes of the lower pinch roll 90B and the upper pinch roll 90A are the same as those in FIG. However, the portion constituting the trim portion 92 of the lower pinch roll 90B and the upper pinch roll 90A, that is, the side wall portion of the concave groove 94 of the lower pinch roll 90B and the end portion of the large diameter portion 95 of the upper pinch roll 90A are rolls. The sleeve 97 is detachably arranged with respect to the main body 96. Thus, by forming the trim portion 92 with the sleeve 97, the sleeve 97 can be made of, for example, a cemented carbide, so that shearing can be performed stably. Further, since the sleeve 97 can be attached to and detached from the roll body 96, it can be easily replaced when it is damaged or the shear performance is deteriorated, whereby the trim portion 92 can be replaced with the width end portion of the thin cast piece. It is possible to maintain the shear performance stably and easily. Further, by adjusting the thickness of the sleeve 97 according to the material and the plate thickness of the thin cast slab S, it is relatively easy to adjust the clearance between the side wall portion of the recessed groove 94 and the side surface of the large diameter portion 95. Can be done.
Although not shown, these sleeves 97 are fixed with screws. Note that the portion of the lower pinch roll 90 </ b> B having a large roll diameter has a sleeve structure and can be attached to and detached from the roll body 96.
図４（ｃ）においては、下ピンチロール９０Ｂ及び上ピンチロール９０Ａの構造は、図４（ｂ）と同様であるが、下ピンチロール９０Ｂの凹溝９４の側壁部及び上ピンチロール９０Ａの大径部９５の端部に着脱可能に配設されたスリーブ９７の外径が、図４（ｂ）よりも小径とされている。これにより、消耗品であるスリーブ９７の使用コストを低減することができる。また、図４（ｂ）の場合と同様に、スリーブ９７がロール本体９６に対して着脱可能であり、破損あるいはせん断性能が低下した場合には容易に交換することができるため、トリム部９２の薄肉鋳片の幅端部に対するせん断性能を安定的且つ容易に維持することができる。また、薄肉鋳片Ｓの材質及び板厚に応じて、スリーブ９７の厚さを調整することにより、凹溝９４の側壁部と大径部９５の側面との間のクリアランスの調整を比較的容易に行うことができる。 4C, the structures of the lower pinch roll 90B and the upper pinch roll 90A are the same as those in FIG. 4B, but the side walls of the concave groove 94 of the lower pinch roll 90B and the upper pinch roll 90A are large. The outer diameter of the sleeve 97 detachably disposed at the end of the diameter portion 95 is smaller than that in FIG. Thereby, the use cost of the sleeve 97 which is a consumable can be reduced. As in the case of FIG. 4B, the sleeve 97 is detachable from the roll main body 96, and can be easily replaced when it is damaged or the shear performance is deteriorated. The shear performance with respect to the width end portion of the thin cast slab can be maintained stably and easily. Further, by adjusting the thickness of the sleeve 97 according to the material and the plate thickness of the thin cast slab S, it is relatively easy to adjust the clearance between the side wall portion of the recessed groove 94 and the side surface of the large diameter portion 95. Can be done.
図４（ｄ）においては、下ピンチロール９０Ｂ及び上ピンチロール９０Ａの構造は、図４（ｂ）又は図４（ｃ）と同様であるが、スリーブ９７が径方向に積層された多層構造（本実施形態では、内周層９７ａと外周層９７ｂ）とされており、最外周層（外周層９７ｂ）のみが超硬合金で構成されたものとされている。これにより、消耗品であるスリーブ９７の使用コストをさらに低減することができる。また、せん断性能が低下した場合には外周層９７ｂのみを交換すればよいため、トリム部９２の薄肉鋳片の幅端部に対するせん断性能の維持がさらに容易である。 4D, the structure of the lower pinch roll 90B and the upper pinch roll 90A is the same as that of FIG. 4B or FIG. 4C, but a multilayer structure in which sleeves 97 are laminated in the radial direction ( In this embodiment, it is set as the inner peripheral layer 97a and the outer peripheral layer 97b), and only the outermost peripheral layer (outer peripheral layer 97b) is made of cemented carbide. Thereby, the use cost of the sleeve 97 which is a consumable can be further reduced. Further, since only the outer peripheral layer 97b needs to be replaced when the shear performance is deteriorated, it is further easy to maintain the shear performance for the width end portion of the thin cast piece of the trim portion 92.
このように、本実施形態である第１ピンチロール装置４０においては、薄肉鋳片Ｓを挟持して張力を付与するとともに、薄肉鋳片Ｓの幅端部をせん断することによって、エッジアップした部分やバリを除去している。これにより、インラインミル５０の入側には、エッジアップした部分やバリが除去された薄肉鋳片Ｓが供給されることになる。 Thus, in the 1st pinch roll apparatus 40 which is this embodiment, while pinching the thin slab S and providing tension | tensile_strength, by shearing the width | variety edge part of the thin slab S, the edge-up part And removing burrs. Thereby, the thin cast piece S from which the edge-up part and the burr | flash were removed is supplied to the entrance side of the in-line mill 50. FIG.
インラインミル５０は、薄肉鋳片Ｓを圧延して、薄肉鋳片Ｓを所望の板厚に薄くする装置であり、この実施形態では、６段圧延機とされている。
インラインミル５０は、図１、図２に示すように、対向配置されたワークロール５１Ａ、５１Ｂと、ワークロール５１Ａ、５１Ｂの背後に配置された中間ロール５２Ａ、５２Ｂと、中間ロール５２Ａ、５２Ｂの背後に配置されたバックアップロール５３Ａ、５３Ｂと、インラインミル制御装置（図示なし）と、板厚計５５とを備えている。
The in-line mill 50 is an apparatus that rolls the thin cast slab S to reduce the thin cast slab S to a desired plate thickness. In this embodiment, the inline mill 50 is a six-high rolling mill.
As shown in FIGS. 1 and 2, the in-line mill 50 includes work rolls 51A and 51B arranged opposite to each other, intermediate rolls 52A and 52B arranged behind the work rolls 51A and 51B, and intermediate rolls 52A and 52B. Backup rolls 53 </ b> A and 53 </ b> B arranged behind, an in-line mill control device (not shown), and a thickness gauge 55 are provided.
インラインミル５０は、下流に配置された板厚計（例えば、Ｘ線板厚）５５によって薄肉鋳片Ｓの板厚を測定して、その測定結果に基づいて、薄肉鋳片Ｓが予め設定された板厚に形成されるようにロールギャップを調整する。
この実施形態では、例えば、ワークロール外径４００ｍｍ、中間ロール外径４５０ｍｍ、バックアップロール外径１２００ｍｍ、胴長（幅）はいずれも２０００ｍｍとされている。
The in-line mill 50 measures the plate thickness of the thin cast slab S by a plate thickness meter (for example, X-ray plate thickness) 55 disposed downstream, and the thin cast slab S is preset based on the measurement result. The roll gap is adjusted so as to form a thick plate.
In this embodiment, for example, the work roll outer diameter is 400 mm, the intermediate roll outer diameter is 450 mm, the backup roll outer diameter is 1200 mm, and the trunk length (width) is 2000 mm.
第２ピンチロール装置６０は、例えば、上下に対向配置された一対のロールと、ピンチロールを駆動するモータ（モータ）と、圧下装置（油圧）（不図示）を備えていて、圧下装置によってピンチロールを圧下させて、薄肉鋳片Ｓに、インラインミル５０との間で張力を発生させるようになっている。 The second pinch roll device 60 includes, for example, a pair of rolls that are vertically opposed to each other, a motor (motor) that drives the pinch roll, and a reduction device (hydraulic pressure) (not shown). The roll is squeezed to generate tension between the thin cast slab S and the inline mill 50.
インラインミル５０と第２ピンチロール装置６０の間の張力は、テンションロール８３により測定され、予め設定された張力となるように第２ピンチロール装置６０の速度が制御されるようになっている。
なお、第２ピンチロール装置６０のロールは、例えば、外径４００ｍｍ、ロール胴長（幅）２０００ｍｍとされている。
The tension between the in-line mill 50 and the second pinch roll device 60 is measured by the tension roll 83, and the speed of the second pinch roll device 60 is controlled to be a preset tension.
The roll of the second pinch roll device 60 has an outer diameter of 400 mm and a roll body length (width) of 2000 mm, for example.
巻取装置７０は、インラインミル５０で圧延されて第２ピンチロール装置６０から送り出された薄肉鋳片Ｓを、デフレクタロール８４を介して受け取り、コイル状に巻き取るようになっている。 The winding device 70 receives the thin cast slab S rolled by the in-line mill 50 and sent out from the second pinch roll device 60 via the deflector roll 84 and winds it in a coil shape.
以下、薄肉鋳片製造設備１による薄肉鋳片の製造方法について説明する。
（１）まず、タンディッシュＴが金属溶湯を一時的に貯蔵する。
（２）次に、タンディッシュＴに貯蔵された金属溶湯を、タンディッシュ下部に形成されたノズルを介して、双ドラム式連続鋳造装置１０の金属溶湯貯留部１５に注入する。このとき、ノズルを制御して、金属溶湯貯留部１５に貯留される金属溶湯の量を一定とする。
（３）次いで、一対の冷却ドラムＲ１０を回転させながら、金属溶湯貯留部１５に貯留された金属溶湯を一対の冷却ドラムＲ１０の周面で凝固、成長させて、薄肉鋳片Ｓを鋳造する。
双ドラム式連続鋳造装置１０において鋳造を開始する際は、例えば、図５に示すように、薄肉鋳片Ｓの先端となる部分にダミーシート１１を接続する。このとき、ダミーシート１１の進行方向先端側には薄肉鋳片Ｓに比べてかなり厚いダミーバー１３が設けられ、薄肉鋳片Ｓとダミーシート１１の接続部には、薄肉鋳片Ｓの板厚よりも厚い突起部１２が形成される。
この実施形態では、薄肉鋳片Ｓの寸法は、例えば、板厚２ｍｍ、板幅１２００ｍｍとされ、一対の冷却ドラムＲ１０の周速（鋳造速度）は、例えば、１５０ｍ／ｍｉｎである。ただし、これに限定されない。
（４）一対の冷却ドラムＲ１０で形成された薄肉鋳片Ｓは、必要に応じて、酸化防止装置２０において、酸化防止処理をする。
（５）次いで、送りロール８１によって、冷却ドラムＲ１０と送りロール８１の間における薄肉鋳片Ｓのループ長を一定に保ちながら、薄肉鋳片Ｓを下流側に搬送する。
（６）次に、必要に応じて、冷却装置３０によって薄肉鋳片Ｓを冷却する。
（７）次いで、第１ピンチロール装置４０によって、薄肉鋳片Ｓをインラインミル５０に送る。この際、片側３０ｍｍ、合計６０ｍｍのトリムが行われ、薄肉鋳片Ｓのエッジアップ部及びバリが取り除かれる。
（８）インラインミル５０は、突起部１２がインラインミル５０を通過した後、薄肉鋳片Ｓの板プロフィルが所定の形状となる見込みの予め設定したタイミングでフライングタッチを開始する。この際、第１ピンチロール装置４０とインラインミル５０間の張力は目標値になるように各モータの周速度が制御される。
（９）インラインミル５０は、薄肉鋳片Ｓを圧延して、所望の板厚に調整する。
（１０）次に、第２ピンチロール装置６０によって、薄肉鋳片Ｓにインラインミル５０と第２ピンチロール装置６０間をの張力を発生させながら、薄肉鋳片Ｓをインラインミル５０から巻取装置７０に送る。この際、インラインミル５０と第２ピンチロール間の張力は目標値になるように第２ピンチロールの周速度が制御される。
（１１）巻取装置７０は、送られてきた薄肉鋳片Ｓを巻き取る。この際、第２ピンチロール装置６０と巻取装置インラインミル５０間の張力は目標値になるように巻き取り装置の５０の各モータトルクが制御される。
Hereinafter, the manufacturing method of the thin cast piece by the thin cast piece manufacturing equipment 1 is demonstrated.
(1) First, the tundish T temporarily stores the molten metal.
(2) Next, the molten metal stored in the tundish T is injected into the molten metal storage part 15 of the twin-drum continuous casting apparatus 10 through a nozzle formed in the lower part of the tundish. At this time, the amount of the molten metal stored in the molten metal storage unit 15 is made constant by controlling the nozzle.
(3) Next, while rotating the pair of cooling drums R10, the molten metal stored in the molten metal storage unit 15 is solidified and grown on the peripheral surfaces of the pair of cooling drums R10 to cast the thin cast slab S.
When casting is started in the twin-drum type continuous casting apparatus 10, for example, as shown in FIG. 5, the dummy sheet 11 is connected to a portion that becomes the tip of the thin cast piece S. At this time, a dummy bar 13 that is considerably thicker than the thin cast slab S is provided at the leading end side of the dummy sheet 11 in the traveling direction, and the connecting portion between the thin cast S and the dummy sheet 11 has a thickness greater than that of the thin cast slab S. A thick protrusion 12 is formed.
In this embodiment, the dimensions of the thin slab S are, for example, a plate thickness of 2 mm and a plate width of 1200 mm, and the peripheral speed (casting speed) of the pair of cooling drums R10 is, for example, 150 m / min. However, it is not limited to this.
(4) The thin cast slab S formed by the pair of cooling drums R10 is subjected to an antioxidant treatment in the antioxidant device 20 as necessary.
(5) Next, the thin slab S is conveyed downstream by the feed roll 81 while keeping the loop length of the thin slab S between the cooling drum R10 and the feed roll 81 constant.
(6) Next, the thin cast slab S is cooled by the cooling device 30 as necessary.
(7) Then, the thin cast slab S is sent to the in-line mill 50 by the first pinch roll device 40. At this time, trimming of 30 mm on one side for a total of 60 mm is performed, and the edge-up portion and burrs of the thin cast piece S are removed.
(8) The in-line mill 50 starts the flying touch at a preset timing when the projection 12 passes through the in-line mill 50 and the plate profile of the thin cast piece S is expected to have a predetermined shape. At this time, the peripheral speed of each motor is controlled so that the tension between the first pinch roll device 40 and the inline mill 50 becomes a target value.
(9) The in-line mill 50 rolls the thin cast slab S and adjusts it to a desired plate thickness.
(10) Next, while the second pinch roll device 60 generates tension between the inline mill 50 and the second pinch roll device 60 on the thin cast slab S, the thin cast slab S is wound from the inline mill 50. Send to 70. At this time, the peripheral speed of the second pinch roll is controlled so that the tension between the in-line mill 50 and the second pinch roll becomes a target value.
(11) The winding device 70 winds the thin cast slab S that has been sent. At this time, each motor torque of the winding device 50 is controlled so that the tension between the second pinch roll device 60 and the winding device in-line mill 50 becomes a target value.
以上、本実施形態によれば、インラインミル５０の上流側に配設された第１ピンチロール装置４０において、薄肉鋳片Ｓを挟持するニップ部９１と、薄肉鋳片Ｓの幅端部をせん断して除去するトリム部９２と、が設けられているので、薄肉鋳片Ｓを挟持して十分な張力を付与することができるとともに、薄肉鋳片Ｓの幅端部をせん断して除去することによって、エッジアップ部やバリを除去することができる。このように、第１ピンチロール装置４０において薄肉鋳片Ｓに対して十分な張力を付与することにより、薄肉鋳片Ｓの蛇行や形状不良を効果的に防止することができる。また、トリム部９２でエッジアップ部やバリを除去することにより、バリ等に起因する薄肉鋳片Ｓの蛇行誘発の防止、さらにバリ等に起因する板破断や、脱落したバリによるロールや薄肉鋳片Ｓの押し込み疵の発生等の形状不良を安定的に防止することができる。この結果、第１ピンチロール装置４０の下流側に設けられたインラインミル５０において早期のフライングタッチを行うことが可能となる。これにより、オフゲージが減少し歩留りを向上させることができ、かつ、製造コストの低減を図ることが可能となる。 As described above, according to the present embodiment, in the first pinch roll device 40 disposed on the upstream side of the inline mill 50, the nip portion 91 that sandwiches the thin cast piece S and the width end portion of the thin cast piece S are sheared. The trim portion 92 to be removed is provided, so that the thin cast piece S can be sandwiched and sufficient tension can be applied, and the width end portion of the thin cast piece S can be sheared and removed. Thus, the edge-up portion and burrs can be removed. Thus, by applying sufficient tension to the thin cast slab S in the first pinch roll device 40, meandering and shape defects of the thin cast slab S can be effectively prevented. Further, by removing the edge-up portion and burrs at the trim portion 92, the meandering of the thin cast piece S caused by burrs and the like is prevented, and further, the plate breakage caused by burrs and the like, and rolls and thin casts caused by dropped burrs. It is possible to stably prevent shape defects such as generation of indentation flaws of the piece S. As a result, an early flying touch can be performed in the inline mill 50 provided on the downstream side of the first pinch roll device 40. As a result, off-gauge can be reduced, yield can be improved, and manufacturing cost can be reduced.
なお、トリム部９２で幅端部を除去することで、トリム部９２を除去した分の歩留まりは低下するが、生産性の向上効果の方が大きいので、製造量は増大する。つまり、本実施形態においては、薄肉鋳片Ｓの幅端部のバリやエッジアップ部に起因する薄肉鋳片Ｓの板破断、あるいはバリ等によるロールや薄肉鋳片Ｓへの押し込み疵の発生防止により、結果的に歩留まり低下が抑止され得る（薄肉鋳片Ｓの製造途中において、薄肉鋳片Ｓに板破断や押し込み疵が生じるとそのチャージ分はすべてスクラップとなるためである。例えば、板幅１２６０ｍｍで鋳造した薄肉鋳片Ｓの幅端部をトリム部９２で除去して、除去後の薄板鋳片Ｓの板幅を１２００ｍｍとすると、端縁部除去により約５％の歩留まり低下となる。しかしながら、製造中の薄板鋳片Ｓに板破断等が生じるとチャージ分の薄板鋳片Ｓはすべて廃棄されるため、板破断等が頻発すると、結果として、トリム部９２で端縁部除去して板破断を防止する場合に比べて歩留まりは大きく低下することとなる。）。 Note that, by removing the width end portion by the trim portion 92, the yield corresponding to the removal of the trim portion 92 is reduced, but the production improvement effect is greater, and thus the production amount is increased. In other words, in the present embodiment, the thin slab S is broken due to burrs and edge-up portions at the width end of the thin cast slab S, or the occurrence of indentation flaws on the roll or thin cast slab S due to burrs or the like is prevented. As a result, a decrease in yield can be suppressed (when the thin-walled slab S is produced during the production of the thin-walled slab S, all of the charge is scrapped. When the width end portion of the thin cast piece S cast at 1260 mm is removed by the trim portion 92 and the plate width of the thin cast piece S after removal is set to 1200 mm, the yield is reduced by about 5% by removing the end edge portion. However, if a sheet breakage or the like occurs in the thin sheet slab S being manufactured, all of the sheet slab S for the charge is discarded. Therefore, if the sheet breakage or the like occurs frequently, the trim portion 92 removes the edge portion as a result. Prevents plate breakage Yield as compared with the case where becomes possible to greatly reduced.).
以上、本実施形態について具体的に説明したが、本発明はこれに限定されることはなく、その発明の技術的思想を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。 Although the present embodiment has been specifically described above, the present invention is not limited to this, and can be appropriately changed without departing from the technical idea of the present invention.
以下、本発明の実施例について説明する。
この実施例は、図１と同様の構成を備えた薄肉鋳片製造設備において実施した。また、実施例で使用した薄肉鋳片は、鋼により形成された板厚２ｍｍ、板幅１２６０ｍｍのものである。
鋳造開始からの冷却ドラムの加速レートは１５０ｍ／ｍｉｎ／３０秒であり、定常鋳造状態の冷却ドラムの回転速度は１５０ｍ／ｍｉｎである。
また、インラインミルでは圧下率３０％の圧延が行われ、インラインミル出側の薄肉鋳片の板厚は１.４ｍｍである。
Examples of the present invention will be described below.
This Example was implemented in the thin wall slab manufacturing equipment provided with the structure similar to FIG. The thin cast slabs used in the examples are made of steel and have a thickness of 2 mm and a width of 1260 mm.
The acceleration rate of the cooling drum from the start of casting is 150 m / min / 30 seconds, and the rotation speed of the cooling drum in the steady casting state is 150 m / min.
In the in-line mill, rolling with a reduction rate of 30% is performed, and the thickness of the thin cast slab on the exit side of the in-line mill is 1.4 mm.
従来例としては、上下のロールを円筒形状とした。そして、第１ピンチロール装置におけるピンチロールの押付力が一定（右７.５ｔｆ、左７.５ｆ）になるように荷重制御を行った。 As a conventional example, the upper and lower rolls have a cylindrical shape. Then, load control was performed so that the pressing force of the pinch roll in the first pinch roll device was constant (right 7.5 tf, left 7.5 f).
本発明例１は、第１ピンチロール装置において、図４（ｃ）に示すように、ニップ部及びトリム部を設けた。そして、押付力が一定（右５ｔｆ、左５ｔｆ）になるように荷重制御した。
上ピンチロールの大径部全体の幅は１２００ｍｍ、大径部のうちニップ部を構成する部分の外径が４００ｍｍ、大径部の両端に設けられたスリーブの幅は１０ｍｍ、スリーブの外径は３８０ｍｍである。
下ピンチロールの凹溝の幅は１２００ｍｍ、凹溝のうちニップ部を構成する底部の外径が３００ｍｍ，凹溝の側壁を構成するスリーブの幅は１０ｍｍ、スリーブの外径は３８０ｍｍである。
また、薄肉鋳片のトリム代は合計で６０ｍｍである。
Invention Example 1 provided a nip portion and a trim portion in the first pinch roll device as shown in FIG. The load was controlled so that the pressing force was constant (right 5tf, left 5tf).
The width of the entire large diameter portion of the upper pinch roll is 1200 mm, the outer diameter of the portion constituting the nip portion of the large diameter portion is 400 mm, the width of the sleeve provided at both ends of the large diameter portion is 10 mm, and the outer diameter of the sleeve is 380 mm.
The width of the groove of the lower pinch roll is 1200 mm, the outer diameter of the bottom part constituting the nip portion of the groove is 300 mm, the width of the sleeve constituting the side wall of the groove is 10 mm, and the outer diameter of the sleeve is 380 mm.
Moreover, the trim margin of the thin cast slab is 60 mm in total.
従来例では、バリとエッジアップの影響で早期にフライングタッチはできず安定したフライングタッチを可能とするには鋳造開始から２８秒後にする必要があった。また、バリ（左右非対称）の影響で、蛇行制御が上手くいかない場合が発生し、１０回に１回は板が破断した。さらに、押し込み疵も発生した。 In the conventional example, the flying touch cannot be performed at an early stage due to the influence of burrs and edge-up, and it was necessary to make it 28 seconds after the start of casting in order to enable a stable flying touch. In addition, due to the influence of burrs (asymmetrical left and right), there was a case where the meandering control was not successful, and the plate broke once in 10 times. In addition, indentation wrinkles occurred.
これに対して、本発明例では、バリとエッジアップの影響を解消できたので、安定したフライングタッチを可能とする時間は鋳造開始から７秒後以降で短縮できた。また、蛇行制御も良好で板破断は発生しなかった。さらに、押し込み疵も発生しなかった。 On the other hand, in the example of the present invention, since the influence of burrs and edge-up could be eliminated, the time required for stable flying touch could be shortened after 7 seconds from the start of casting. Further, the meandering control was good and the plate was not broken. Furthermore, no indentation flaws occurred.
以上のことから、本発明によれば、薄肉鋳片製造設備において、インラインミル上流側のピンチロールにおいて、薄肉鋳片の幅端部を除去することで、薄肉鋳片のエッジアップ部やバリを除去でき、インラインミルにおいて早期にフライングタッチを行うことが可能となる。これにより、押し込み疵のない薄肉鋳片を安定して製造でき、その結果製造コストを低減できることが明らかとなった。 From the above, according to the present invention, in the thin slab manufacturing facility, the pinch roll on the upstream side of the inline mill removes the width end portion of the thin slab, thereby removing the edge-up portion and burrs of the thin slab. This makes it possible to perform a flying touch early in an in-line mill. As a result, it has been clarified that a thin cast slab having no indentation flaws can be stably produced, and as a result, the production cost can be reduced.
この発明に係る薄肉鋳片製造設備及び薄肉鋳片の製造方法によれば、フライングタッチまでの時間を短縮することにより、オフゲージを減少して薄肉鋳片の歩留まりを向上することができるので、産業上利用可能である。 According to the thin slab manufacturing equipment and the thin slab manufacturing method according to the present invention, it is possible to reduce the off-gauge and improve the yield of the thin slab by reducing the time to the flying touch. Available on top.
Ｓ 薄肉鋳片
１ 薄肉鋳片製造設備
１０ 双ドラム式連続鋳造装置
４０ 第１ピンチロール装置（ピンチロール装置）
５０ インラインミル
９１ ニップ部
９２ トリム部
９４ 凹溝
９５ 大径部
９６ ロール本体
９７ スリーブ
S Thin cast slab 1 Thin cast slab manufacturing equipment 10 Twin drum type continuous casting device 40 First pinch roll device (pinch roll device)
50 In-line mill 91 Nip part 92 Trim part 94 Concave groove 95 Large diameter part 96 Roll body 97 Sleeve
Claims (6)
前記ピンチロール装置の前記一対のロールには、前記薄肉鋳片の幅中央部を挟持するニップ部と、前記薄肉鋳片の幅端部をせん断して除去するトリム部と、が設けられていることを特徴とする薄肉鋳片製造設備。 A twin-drum continuous casting apparatus for producing a thin cast piece by solidifying the molten metal by a pair of cooling drums that are continuously injected and rotated, and a pinch roll apparatus having a pair of rolls for sandwiching the thin cast piece And an in-line mill disposed on the downstream side of the pinch roll device,
The pair of rolls of the pinch roll device is provided with a nip portion that sandwiches the width center portion of the thin cast piece and a trim portion that shears and removes the width end portion of the thin cast piece. A thin slab manufacturing facility characterized by that.
前記凹溝の底面と前記大径部の周面とで前記薄肉鋳片の幅中央部を挟持し、前記凹溝の側壁部と前記大径部の側面とで前記薄肉鋳片の幅端部をせん断して除去することを特徴とする請求項１に記載の薄肉鋳片製造設備。 The circumferential surface of one roll of the pair of rolls is provided with a groove extending in the circumferential direction, the other roll of the pair of rolls is provided with a large diameter portion, and the outer peripheral portion of the large diameter portion is It is configured to be inserted into the concave groove,
A width center portion of the thin cast piece is sandwiched between a bottom surface of the concave groove and a peripheral surface of the large diameter portion, and a width end portion of the thin cast piece is formed between a side wall portion of the concave groove and a side surface of the large diameter portion. The thin slab manufacturing facility according to claim 1, wherein the slab is removed by shearing.
前記トリム部は、前記一方のロールの前記スリーブと前記他方のロールの前記スリーブとによって前記薄肉鋳片の幅端部をせん断して除去することを特徴とする請求項２に記載の薄肉鋳片製造設備。 The pair of rolls has a roll body and a sleeve detachably disposed on the roll body,
The thin-walled slab according to claim 2, wherein the trim part is formed by shearing and removing a width end portion of the thin-walled slab by the sleeve of the one roll and the sleeve of the other roll. production equipment.
前記ピンチロール装置の前記ニップ部によって前記薄肉鋳片の幅中央部を挟持して張力を付与するとともに、前記ピンチロール装置の前記トリム部によって前記薄肉鋳片の幅端部を除去し、
前記ピンチロール装置の下流側に配置された前記インラインミルによって前記薄肉鋳片を圧延することを特徴とする薄肉鋳片の製造方法。 A method for producing a thin-walled slab using the thin-walled slab production facility according to any one of claims 1 to 5,
While pinching the width center portion of the thin cast piece by the nip portion of the pinch roll device and applying tension, removing the width end portion of the thin cast piece by the trim portion of the pinch roll device,
A method for producing a thin-walled slab, comprising rolling the thin-walled slab by the in-line mill disposed on the downstream side of the pinch roll device.
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Families Citing this family (2)
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|---|---|---|---|---|
| JP7003821B2 (en) * | 2018-04-10 | 2022-01-21 | 日本製鉄株式会社 | Control systems, control devices, control methods, and programs |
| CN112108618B (en) * | 2019-06-20 | 2022-04-12 | 中冶宝钢技术服务有限公司 | Pulse type burr removing device and burr removing process for continuous casting billet defect melting and removing equipment |
Family Cites Families (4)
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|---|---|---|---|---|
| JPS6127152A (en) * | 1984-07-16 | 1986-02-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Drum type continuous casting method |
| JPS63115652A (en) * | 1986-11-04 | 1988-05-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Apparatus for removing burr in sheet continuous casting machine |
| JPH03268846A (en) * | 1990-03-16 | 1991-11-29 | Hitachi Zosen Corp | Continuous casting method |
| JP2000263314A (en) * | 1999-03-12 | 2000-09-26 | Hitachi Cable Ltd | Chamfering rolling roll of metal strip and manufacture of metal strip |
-
2016
- 2016-03-09 JP JP2016045666A patent/JP6617615B2/en active Active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111745137A (en) * | 2020-06-02 | 2020-10-09 | 北京科技大学 | Casting blank cooling method compactly arranged with deburring machine |
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