JP6614816B2 - Image heating device - Google Patents

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  • Fixing For Electrophotography (AREA)

Description

本発明は、像加熱装置に関するものである。   The present invention relates to an image heating apparatus.

電子写真方式、静電記録方式等を採用する画像形成装置に具備される像加熱装置としての加熱定着装置においては、スタンバイ時に定着装置に電力を供給せず、消費電力を極力低く抑えたフィルム加熱方式の定着装置が実用化されている。
近年、複写機・プリンタ等の画像形成装置には、プリントスピードの高速化やクイックスタート性の向上、省エネやコンパクト化といった様々な要望がある。そうした背景の元、フィルム加熱方式の定着装置が広く用いられている。
フィルム加熱方式の定着装置は、フィルムと加圧部材が圧接配置され、フィルム内部には加圧部材との対向部内面にフィルムを加熱するためのヒータ（加熱体）が配置される。このような定着装置におけるフィルムの駆動方式としては、フィルム内周面に駆動ローラを設けフィルムにテンションを加えながら駆動する方式や、フィルムを支持する部材にルーズに支持させ加圧ローラを駆動することで従動回転させる方式が知られている。近年では、部品点数が少なくて済むことから、後者の加圧ローラ駆動型が採用されることが多い。 In a heat fixing device as an image heating device provided in an image forming apparatus that employs an electrophotographic method, an electrostatic recording method, etc., film heating that does not supply power to the fixing device during standby and keeps power consumption as low as possible This type of fixing device has been put into practical use.
In recent years, image forming apparatuses such as copiers and printers have various demands such as higher printing speed, improved quick start performance, energy saving and downsizing. Under such a background, film heating type fixing devices are widely used.
In a film heating type fixing device, a film and a pressure member are disposed in pressure contact with each other, and a heater (heating body) for heating the film is disposed on the inner surface of the portion facing the pressure member. As a driving method of the film in such a fixing device, a driving roller is provided on the inner peripheral surface of the film and driven while applying tension to the film, or a pressure roller is driven by loosely supporting a film supporting member. There is known a method in which the motor is driven and rotated. In recent years, since the number of components is small, the latter pressure roller drive type is often employed.

ここで、フィルム加熱方式の定着装置では、以下に説明する端部昇温が既存問題として挙げられている。
定着装置に記録材を通紙し定着させた場合、加圧ローラの非通紙域（記録材が搬送される際に通過する領域外）の表面温度が過度に上昇する恐れがある。これは、定着ニップ部のうち記録材の通過しない非通紙域では、記録材による奪熱がない分だけ部分的に蓄熱されるためである。この現象は、定着装置の端部昇温或いは非通紙部昇温と称され、この端部昇温が高温になると、熱的ピークを持ち、ホットオフセットやヒータホルダの溶け等の発生につながる。
この端部昇温の課題を解決するために、特許文献１のようにヒータの裏面とヒータホルダ間に熱伝導部材を配置することでヒータの温度分布を均一化する提案がなされている。熱伝導部材の使用にあたっては、特許文献２のように安全性確保のため電気的に分割して用いる提案がなされている。 Here, in the fixing device of the film heating system, the temperature rise at the end described below is cited as an existing problem.
When the recording material is passed through the fixing device and fixed, the surface temperature of the non-passage area of the pressure roller (outside the area through which the recording material is conveyed) may be excessively increased. This is because, in the non-sheet passing area where the recording material does not pass in the fixing nip portion, heat is partially stored as much as there is no heat removal by the recording material. This phenomenon is called temperature rise at the end of the fixing device or temperature rise at the non-sheet passing portion. When the temperature rise at the end reaches a high temperature, it has a thermal peak, leading to the occurrence of hot offset, melting of the heater holder, and the like.
In order to solve the problem of the temperature rise at the end, a proposal has been made to make the temperature distribution of the heater uniform by disposing a heat conducting member between the back surface of the heater and the heater holder as in Patent Document 1. In the use of the heat conducting member, as in Patent Document 2, a proposal has been made to use it in an electrically divided manner to ensure safety.

特開平１１−８４９１９号公報JP 11-84919 A 特開２０１４−１２３１００号公報JP 2014-123100 A

しかしながら、上記のような従来技術の場合には、下記のような課題が生じることが懸念される。
特許文献１に開示の構成においては、熱伝導部材に、ヒータホルダへの差し込み部を設ける必要がある。これは、熱伝導部材に対して、定着ニップ部の長手方向の位置決めが行われていないと、熱伝導部材がずれてしまった場合、特に端部昇温部分からずれてしまった場合には、所望とする端部昇温抑制効果が発現されないことが懸念されるためである。しかしながら、熱伝導部材にヒータホルダへの差し込み部を設けた場合には、差し込み部の熱容量が周辺部よりも大きくなる。そのため、差し込み部では均熱効果が促進され、ヒータの温度が局所的に低くなり、差し込み部の幅に対応した定着不良を引き起こすことが
懸念される。
さらに、特許文献２に開示の構成のように、複数の熱伝導部材を配置する場合には、熱伝導部材と熱伝導部材の間に隙間ができる。隙間部分に対応するヒータは、熱伝導部材と接触しないため、均熱効果が低減し、ヒータの温度が局所的に高くなり、隙間部の幅に対応したホットオフセットなどの画像不良を引き起こすことが懸念される。 However, in the case of the conventional technology as described above, there are concerns that the following problems will occur.
In the configuration disclosed in Patent Document 1, it is necessary to provide the heat conducting member with an insertion portion to the heater holder. This is because, if the longitudinal direction of the fixing nip portion is not performed with respect to the heat conducting member, the heat conducting member has shifted, particularly when the end temperature rising portion has shifted. This is because there is a concern that the desired end-part temperature rise suppressing effect is not exhibited. However, when the insertion part to the heater holder is provided in the heat conducting member, the heat capacity of the insertion part is larger than that of the peripheral part. Therefore, there is a concern that the soaking effect is promoted at the insertion portion, the heater temperature is locally lowered, and fixing failure corresponding to the width of the insertion portion is caused.
Further, when a plurality of heat conducting members are arranged as in the configuration disclosed in Patent Document 2, a gap is formed between the heat conducting member and the heat conducting member. Since the heater corresponding to the gap portion does not come into contact with the heat conducting member, the heat equalization effect is reduced, the heater temperature is locally increased, and image defects such as hot offset corresponding to the width of the gap portion may be caused. Concerned.

本発明は上記したような事情に鑑みてなされたものであり、熱伝導部材の均熱効果を維持しつつ、ヒータの局所的な温度ムラを抑制し、良好な画像を得ることが可能な技術を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the circumstances as described above, and is a technology capable of suppressing the local temperature unevenness of the heater and obtaining a good image while maintaining the soaking effect of the heat conducting member. The purpose is to provide.

上記目的を達成するために本発明にあっては、
ヒータと、
前記ヒータに接触配置され、前記ヒータの温度分布を均一化するための熱伝導部材と、
回転可能に設けられ、前記ヒータに摺動する可撓性スリーブと、
前記可撓性スリーブを介して前記ヒータとニップ部を形成する加圧部材と、
を有し、
前記ニップ部における前記可撓性スリーブと前記加圧部材との間で、現像剤像が形成された記録材を挟持搬送して加熱する像加熱装置において、
前記熱伝導部材には、第１領域と、前記第１領域よりも単位面積当たりの熱容量の小さい第２領域とが設けられ、
前記ヒータには、
前記ニップ部を加熱する前記ヒータの領域のうち、前記第１領域の接触によって、前記ニップ部を加熱する温度がコントロールされる第１ヒータ領域と、
前記ニップ部を加熱する前記ヒータの領域のうち、前記第２領域の接触によって、前記ニップ部を加熱する温度がコントロールされる第２ヒータ領域と、
が設けられ、
前記第１ヒータ領域の発熱量を、前記第２ヒータ領域の発熱量よりも大きく設定し、前記第１ヒータ領域で加熱される前記ニップ部の領域の温度と、前記第２ヒータ領域で加熱される前記ニップ部の領域の温度との差がゼロ、または前記第１ヒータ領域の発熱量と前記第２ヒータ領域の発熱量とを同じとした場合よりも小さくなるようにされている
ことを特徴とする。
In order to achieve the above object, the present invention provides:
A heater,
A heat conducting member that is disposed in contact with the heater and uniformizes the temperature distribution of the heater;
A flexible sleeve which is rotatably provided and slides on the heater;
A pressure member that forms a nip portion with the heater via the flexible sleeve;
Have
In the image heating apparatus for sandwiching and conveying the recording material on which the developer image is formed between the flexible sleeve and the pressure member in the nip portion,
The heat conducting member is provided with a first region and a second region having a smaller heat capacity per unit area than the first region,
The heater includes
A first heater region in which a temperature for heating the nip portion is controlled by contact of the first region among regions of the heater for heating the nip portion;
A second heater region in which a temperature for heating the nip portion is controlled by contact of the second region among the heater regions for heating the nip portion;
Is provided ,
The calorific value of the previous SL first heater region, larger set than the heating value of the second heater region, a temperature in the region of the nip portion is heated by the first heater region, heated by the second heater region The difference between the temperature of the nip region and the temperature of the nip portion is zero or smaller than when the heat generation amount of the first heater region and the heat generation amount of the second heater region are the same. Features.

本発明によれば、熱伝導部材の均熱効果を維持しつつ、ヒータの局所的な温度ムラを抑制し、良好な画像を得ることが可能となる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, it becomes possible to suppress a local temperature nonuniformity of a heater and to obtain a favorable image, maintaining the soaking effect of a heat conductive member.

実施形態の画像形成装置の概略構成を示す断面図Sectional drawing which shows schematic structure of the image forming apparatus of embodiment. 実施形態の定着装置の概略構成を示す図1 is a diagram illustrating a schematic configuration of a fixing device according to an embodiment. 実施形態のヒータを示す概略図Schematic showing the heater of the embodiment ヒータの裏面に熱伝導部材を配置しない構成の概略図Schematic of a configuration without a heat conducting member on the back of the heater ヒータの裏面に熱伝導部材を配置した本実施形態の構成の概略断面図Schematic sectional view of the configuration of the present embodiment in which a heat conducting member is arranged on the back surface of the heater 熱伝導部材の長手方向の位置が規制されていない構成を示す図The figure which shows the structure where the position of the longitudinal direction of a heat conductive member is not controlled 実施例１における熱伝導部材単体の寸法関係を示す概略図Schematic which shows the dimensional relationship of the heat conductive member single-piece | unit in Example 1. FIG. 実施例１における熱伝導部材とヒータの寸法関係を示す図The figure which shows the dimensional relationship of the heat conductive member and heater in Example 1. FIG. 長手方向全域における温度分布測定結果を示す図The figure which shows the temperature distribution measurement result in the whole length direction 実施例２における熱伝導部材とヒータの寸法関係を示す図The figure which shows the dimensional relationship of the heat conductive member and heater in Example 2. FIG. 実施例２におけるホルダの断面形状を説明するための概略図Schematic for demonstrating the cross-sectional shape of the holder in Example 2 長手方向全域における温度分布測定結果を示す図The figure which shows the temperature distribution measurement result in the whole length direction 実施例３における熱伝導部材それぞれの単体での寸法関係を示す概略図Schematic which shows the dimensional relationship in the single-piece | unit of each heat conductive member in Example 3. FIG. 実施例３における熱伝導部材とヒータの寸法関係を示す図The figure which shows the dimensional relationship of the heat conductive member and heater in Example 3. 長手方向全域における温度分布測定結果を示す図The figure which shows the temperature distribution measurement result in the whole length direction

以下に図面を参照して、この発明を実施するための形態を例示的に詳しく説明する。ただし、この実施の形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状それらの相対配置などは、発明が適用される装置の構成や各種条件により適宜変更されるべきものであり、この発明の範囲を以下の実施の形態に限定する趣旨のものではない。   DETAILED DESCRIPTION Exemplary embodiments for carrying out the present invention will be described in detail below with reference to the drawings. However, the dimensions, materials, shapes, and relative arrangements of the components described in this embodiment should be appropriately changed according to the configuration of the apparatus to which the invention is applied and various conditions. It is not intended to limit the scope to the following embodiments.

（１）画像形成装置
図１は、本実施形態の画像形成装置の概略構成を示す断面図である。本実施形態では、画像形成装置として、転写式電子写真プロセス方式のレーザプリンタについて説明する。
図１において、１は像担持体としての回転ドラム型の電子写真感光体（以下、感光ドラム）であり、矢印ａ方向に所定の周波数（プロセススピード）にて回転駆動される。感光ドラム１は、ＯＰＣ・アモルファスＳｉ等の感光材料層が、アルミニウムやニッケルなどのシリンダ（ドラム）状の導電性基体の外周面に形成された構成から成る。感光ドラム１の表面は、その回転過程で帯電ローラ２により所定の極性・電位に一様に帯電処理される。その後、感光ドラム１の帯電面に対して、レーザビームスキャナ３より、画像情報に応じたレーザビームによる走査露光Ｌがなされることにより、感光ドラム表面に目的の画像情報に応じた潜像（静電潜像）が形成される。その潜像が現像装置４でトナー（現像剤）Ｔにより現像されて可視化される。現像方法としては、ジャンピング現像法、２成分現像法、ＦＥＥＤ現像法などが用いられ、イメージ露光と反転現像との組み合わせで用いられることが多い。 (1) Image Forming Apparatus FIG. 1 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of an image forming apparatus according to the present embodiment. In this embodiment, a transfer type electrophotographic process type laser printer will be described as an image forming apparatus.
In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a rotating drum type electrophotographic photosensitive member (hereinafter referred to as a photosensitive drum) as an image carrier, which is rotationally driven in the direction of arrow a at a predetermined frequency (process speed). The photosensitive drum 1 has a configuration in which a photosensitive material layer such as OPC / amorphous Si is formed on the outer peripheral surface of a cylinder (drum) -like conductive substrate such as aluminum or nickel. The surface of the photosensitive drum 1 is uniformly charged to a predetermined polarity and potential by the charging roller 2 during the rotation process. Thereafter, the laser beam scanner 3 scans the charged surface of the photosensitive drum 1 with a laser beam corresponding to the image information, so that a latent image (static image) corresponding to the target image information is formed on the surface of the photosensitive drum. An electrostatic latent image) is formed. The latent image is developed with toner (developer) T in the developing device 4 and visualized. As a development method, a jumping development method, a two-component development method, a FEED development method, or the like is used, and is often used in combination with image exposure and reversal development.

一方、給送ローラ８の駆動により給送カセット９内に収容されている記録材Ｐが一枚ずつ繰り出され、ガイド・レジストローラを有するシートパスを通って感光ドラム１と転写ローラ５の圧接部である転写ニップ部に所定の制御タイミングにて給送される。そして、転写バイアス印加電源によって転写ローラ５に正極性の転写バイアスが印加されると、転写ニップ部で、感光ドラム１表面の負極性のトナー像（現像剤像）が記録材Ｐ上に転写さ
れる。
その後、転写ニップ部でトナー像が転写された記録材Ｐは、像加熱装置としての加熱定着装置（以下、定着装置）６に導入されてトナー像の熱定着処理を受ける。定着装置６については、（２）項で詳述する。定着装置６を通過した記録材Ｐは、搬送ローラ・ガイド・排出ローラを有するシートパスを通って、排出トレイにプリントアウトされる。また、転写ニップ部を通過した感光ドラム１の表面は、クリーニング装置７により転写残トナー等の付着物の除去処理を受けて清浄化され、繰り返し作像に供される。 On the other hand, the recording material P accommodated in the feeding cassette 9 is fed one by one by driving the feeding roller 8 and passes through a sheet path having a guide / registration roller, and the pressure contact portion between the photosensitive drum 1 and the transfer roller 5. Is fed to the transfer nip portion at a predetermined control timing. When a positive transfer bias is applied to the transfer roller 5 by the transfer bias application power source, a negative toner image (developer image) on the surface of the photosensitive drum 1 is transferred onto the recording material P at the transfer nip portion. The
Thereafter, the recording material P onto which the toner image has been transferred at the transfer nip portion is introduced into a heat fixing device (hereinafter referred to as a fixing device) 6 as an image heating device and subjected to a heat fixing process of the toner image. The fixing device 6 will be described in detail in section (2). The recording material P that has passed through the fixing device 6 is printed out on a discharge tray through a sheet path having a conveyance roller, a guide, and a discharge roller. Further, the surface of the photosensitive drum 1 that has passed through the transfer nip is cleaned by the cleaning device 7 to remove deposits such as transfer residual toner, and repeatedly subjected to image formation.

（２）定着装置６
図２は、本実施形態の定着装置６の概略構成を示す図であり、図２（ａ）は定着装置６の断面図、図２（ｂ）はヒータの断面図、図２（ｃ）は定着装置６の分解斜視図である。
本実施形態の定着装置６は、基本的には互いに圧接してニップ部Ｎを形成する定着アセンブリ１０と加圧ローラ２０よりなるフィルム加熱方式の定着装置である。図２（ａ）、（ｃ）に示すように、定着アセンブリ１０は主に定着フィルム１３と、ヒータ１１、熱伝導部材１７、ホルダ１２、および加圧バネ１５より加圧力を受けてホルダ１２を加圧ローラ２０に抗して押圧する金属ステー１４から構成される。 (2) Fixing device 6
FIG. 2 is a diagram illustrating a schematic configuration of the fixing device 6 according to the present embodiment. FIG. 2A is a sectional view of the fixing device 6, FIG. 2B is a sectional view of a heater, and FIG. 3 is an exploded perspective view of the fixing device 6. FIG.
The fixing device 6 of the present embodiment is basically a film heating type fixing device including a fixing assembly 10 and a pressure roller 20 that are in pressure contact with each other to form a nip portion N. 2A and 2C, the fixing assembly 10 mainly receives the pressing force from the fixing film 13, the heater 11, the heat conducting member 17, the holder 12, and the pressure spring 15, and the holder 12 is moved. The metal stay 14 is pressed against the pressure roller 20.

［定着フィルム１３］
定着フィルム１３は、回転可能に設けられ、ヒータ１１に摺動する可撓性スリーブに相当する。本実施形態では、定着フィルム１３は、クイックスタートを可能にするために総厚２００μｍ以下の厚みに設定された耐熱性フィルムである。定着フィルム１３は、ポリイミド、ポリアミドイミド、ＰＥＥＫ等の耐熱性樹脂、あるいは耐熱性、熱伝導性を有するＳＵＳ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ等の純金属あるいは合金を基層として形成されている。樹脂製の基層の場合は熱伝導性を向上させるために、ＢＮ、アルミナ、Ａｌ等の熱伝導性粉末を混入してあっても良い。また、長寿命の定着装置を構成するために、充分な強度を持ち、耐久性に優れた定着フィルム１３として、総厚２０μｍ以上の厚みが必要である。よって、定着フィルム１３の総厚としては、２０μｍ以上２００μｍ以下が最適である。 [Fixing film 13]
The fixing film 13 is rotatably provided and corresponds to a flexible sleeve that slides on the heater 11. In the present embodiment, the fixing film 13 is a heat-resistant film set to a total thickness of 200 μm or less in order to enable quick start. The fixing film 13 is formed using a heat-resistant resin such as polyimide, polyamideimide, or PEEK, or a pure metal or alloy such as SUS, Al, Ni, Cu, or Zn having heat resistance and thermal conductivity as a base layer. In the case of a resin base layer, heat conductive powder such as BN, alumina, and Al may be mixed in order to improve the heat conductivity. Further, in order to constitute a long-life fixing device, the fixing film 13 having sufficient strength and excellent durability needs to have a total thickness of 20 μm or more. Therefore, the total thickness of the fixing film 13 is optimally 20 μm or more and 200 μm or less.

さらに、オフセット防止や記録材の分離性を確保するために表層にＰＴＦＥ、ＰＦＡ、ＦＥＰ、ＥＴＦＥ、ＣＴＦＥ、ＰＶＤＦ等のフッ素樹脂、シリコーン樹脂等の離型性の良好な耐熱樹脂を混合ないし単独で被覆して離型性層を形成してある。ここで、ＰＴＦＥはポリテトラフルオロエチレン、ＰＦＡはテトラフルオロエチレン パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、ＦＥＰはテトラフルオロエチレン ヘキサフルオロプロピレン共重合体である。また、ＥＴＦＥはエチレン テトラフルオロエチレン共重合体、ＣＴＦＥはポリクロロトリフルオロエチレン、ＰＶＤＦはポリビニルデンフルオライドである。   Furthermore, in order to prevent offset and ensure separation of the recording material, the surface layer is mixed with a heat-resistant resin having good releasability such as PTFE, PFA, FEP, ETFE, CTFE, PVDF, etc., and a silicone resin. A release layer is formed by coating. Here, PTFE is polytetrafluoroethylene, PFA is a tetrafluoroethylene perfluoroalkyl vinyl ether copolymer, and FEP is a tetrafluoroethylene hexafluoropropylene copolymer. Further, ETFE is an ethylene tetrafluoroethylene copolymer, CTFE is polychlorotrifluoroethylene, and PVDF is polyvinyldenfluoride.

被覆の方法としては、定着フィルム１３の外面をエッチング処理した後に離型性層をディッピングするか、粉体スプレー等を塗布するものであってもよい。あるいは、チューブ状に形成された樹脂を定着フィルム１３の表面に被せる方式であってもよい。または、定着フィルム１３の外面をブラスト処理した後に、接着剤であるプライマ層を塗布し、離型性層を被覆する方法であってもよい。なお、本実施形態では、表層（離型性層）が厚み１０μｍのＰＦＡ、プライマ層が厚み５μｍ、基層が厚み６０μｍのポリイミド、とからなる総厚７５μｍ、外径φ１８ｍｍの定着フィルムを用いた。   As a coating method, after the outer surface of the fixing film 13 is etched, the release layer may be dipped or a powder spray or the like may be applied. Alternatively, a method of covering the surface of the fixing film 13 with a resin formed in a tube shape may be used. Alternatively, after the outer surface of the fixing film 13 is blasted, a primer layer that is an adhesive may be applied to cover the release layer. In the present embodiment, a fixing film having a total thickness of 75 μm and an outer diameter of φ18 mm composed of PFA having a thickness of 10 μm for the surface layer (release layer), 5 μm for the primer layer, and polyimide having a thickness of 60 μm for the base layer was used.

［ヒータ１１］
図２（ｂ）に示すように、加熱部材としてのヒータ１１は、定着フィルム１３の内面に接触することによりニップ部Ｎの加熱を行う。ヒータ１１は、低熱容量のプレート状である。そして、アルミナや窒化アルミニウム等の絶縁性セラミック基板１１ａの表面に、ニップ部Ｎの長手方向に沿って、Ａｇ／Ｐｄ（銀パラジウム）、ＲｕＯ２、Ｔａ２Ｎ等の抵
抗発熱体１１ｂが、スクリーン印刷等により形成されている。このとき、抵抗発熱体１１ｂは、厚み約１０μｍ、幅約１〜５ｍｍ程度で形成されている。
このヒータ１１が定着フィルム１３と接する面には、熱効率を損なわない範囲で抵抗発熱体を保護する保護層１１ｃが設けられている。保護層の厚みは十分薄く、表面性を良好にする程度が望ましく、一般的には３０〜２００μｍ程度のガラスコートが用いられる。なお、以下の説明では、ニップ部Ｎにおける長手方向を単に長手方向という。 [Heater 11]
As shown in FIG. 2B, the heater 11 as a heating member heats the nip portion N by contacting the inner surface of the fixing film 13. The heater 11 has a plate shape with a low heat capacity. Then, on the surface of the insulating ceramic substrate 11a such as alumina or aluminum nitride, along the longitudinal direction of the nip portion N, a resistance heating element 11b such as Ag / Pd (silver palladium), RuO 2 , Ta 2 N is provided on the screen. It is formed by printing or the like. At this time, the resistance heating element 11b is formed with a thickness of about 10 μm and a width of about 1 to 5 mm.
On the surface where the heater 11 is in contact with the fixing film 13, a protective layer 11c for protecting the resistance heating element is provided within a range that does not impair the thermal efficiency. The thickness of the protective layer is preferably thin enough to improve the surface properties, and generally a glass coat of about 30 to 200 μm is used. In the following description, the longitudinal direction in the nip portion N is simply referred to as the longitudinal direction.

ここで、抵抗発熱体の幅をそれ以外の部分よりも細くし部分的な抵抗を上げて、発熱量を大きくする構成があり、実用化されている。以下の説明では、抵抗発熱体の幅を細くしている部分を絞り部、抵抗発熱体の幅を広くしている部分を逆絞り部、幅の変化量を絞り量と記載する。絞り量は、絞り部以外の抵抗発熱体の単位面積あたりの抵抗値を１００％とした場合に、絞り部のそれが何％であるかを示す量であり、抵抗発熱体の厚さが一定かつ抵抗材料として持つ体積抵抗値の部分的なばらつきがないと仮定すると、以下の式で表される。
絞り量（％）＝（絞り部以外の抵抗発熱体幅）／（絞り部の抵抗発熱体幅）
抵抗値と発熱量は比例するので、絞り量は単位面積あたりの発熱量の割合と考えてもよい。なお、ヒータ１１については、（４）項にて詳述する。 Here, there is a configuration in which the heat generation amount is increased by making the width of the resistance heating element narrower than that of the other portions and increasing the partial resistance, which has been put to practical use. In the following description, a portion where the width of the resistance heating element is narrowed is referred to as a throttle portion, a portion where the width of the resistance heating element is widened is referred to as a reverse throttle portion, and the amount of change in the width is referred to as a throttle amount. The amount of squeezing is an amount indicating the percentage of the squeezed part when the resistance value per unit area of the sensible heating element other than the squeezed part is 100%, and the thickness of the resistive heating element is constant. Assuming that there is no partial variation in the volume resistance value possessed by the resistance material, it is expressed by the following equation.
Aperture amount (%) = (resistance heating element width other than the restriction part) / (resistance heating element width of the restriction part)
Since the resistance value and the heat generation amount are proportional, the aperture amount may be considered as a ratio of the heat generation amount per unit area. The heater 11 will be described in detail in section (4).

［加圧ローラ２０］
加圧部材としての加圧ローラ２０は、ＳＵＳ、ＳＵＭ、Ａｌ等の金属製芯金２１の外周側に弾性層２２が形成された弾性ローラである。弾性層２２としては、シリコーンゴムやフッ素ゴム等の耐熱ゴムで形成した弾性ソリッドゴム層や、より断熱効果を持たせるためにシリコーンゴムを発泡して形成した弾性スポンジゴム層を例示できる。また、弾性層２２として、シリコーンゴム層内に中空のフィラー（マイクロバルーン等）を分散させ、硬化物内に気体部分を持たせて断熱効果を高めた弾性気泡ゴム層を例示できる。また、弾性層２２の外周側に、パーフルオロアルコキシ樹脂（ＰＦＡ）、ポリテトラフルオロエチレン樹脂（ＰＴＦＥ）等の離型層が形成されていてもよい。なお、本実施形態では、芯金２１としてＡｌ、弾性層２２としてシリコーンゴム、離型層としてＰＦＡを用いた外径φ２０ｍｍの加圧ローラを用いた。 [Pressure roller 20]
The pressure roller 20 as a pressure member is an elastic roller in which an elastic layer 22 is formed on the outer peripheral side of a metal core 21 made of SUS, SUM, Al or the like. Examples of the elastic layer 22 include an elastic solid rubber layer formed of heat-resistant rubber such as silicone rubber and fluorine rubber, and an elastic sponge rubber layer formed by foaming silicone rubber in order to provide a more heat insulating effect. An example of the elastic layer 22 is an elastic cellular rubber layer in which a hollow filler (such as a microballoon) is dispersed in a silicone rubber layer and a gas portion is provided in the cured product to enhance the heat insulation effect. Further, a release layer such as perfluoroalkoxy resin (PFA) or polytetrafluoroethylene resin (PTFE) may be formed on the outer peripheral side of the elastic layer 22. In this embodiment, a pressure roller having an outer diameter of φ20 mm using Al as the core metal 21, silicone rubber as the elastic layer 22, and PFA as the release layer is used.

［熱伝導部材１７］
熱伝導部材１７は、ヒータ１１に接触配置され、ヒータ１１の温度分布を均一化するためのものである。本実施形態では、熱伝導部材１７は、ヒータ１１と、ヒータ１１を保持する保持部材としてのホルダ１２との間に挟んで保持され、アルミナや窒化アルミニウム等からなるヒータ１１の絶縁性セラミック基板１１ａよりも熱伝導率の良い材質からなる。熱伝導部材１７としては、Ａｌ、Ｃｕ、Ａｇ、黒鉛をシート状に加工したグラファイトシートを例示できる。熱伝導部材１７の熱伝導率は、少なくともヒータ１１の基板１１ａの熱伝導率よりも大きいことが望ましい。熱伝導部材１７については、（４）項にて詳述する。 [Heat conduction member 17]
The heat conducting member 17 is disposed in contact with the heater 11 to make the temperature distribution of the heater 11 uniform. In this embodiment, the heat conducting member 17 is held between a heater 11 and a holder 12 as a holding member that holds the heater 11, and is an insulating ceramic substrate 11a of the heater 11 made of alumina, aluminum nitride, or the like. It is made of a material with better thermal conductivity. Examples of the heat conducting member 17 include a graphite sheet obtained by processing Al, Cu, Ag, and graphite into a sheet shape. The thermal conductivity of the heat conductive member 17 is desirably larger than at least the thermal conductivity of the substrate 11a of the heater 11. The heat conductive member 17 will be described in detail in section (4).

［定着装置６の駆動および制御方法］
定着アセンブリ１０は、次のような構成により加圧ローラ２０の弾性に抗して押圧され、所定のニップ部Ｎを形成する。すなわち、図２（ｃ）に示すように、金属ステー１４は、その長手方向の両端がホルダ１２から突き出ていて、ステー両端部にあるバネ受け部１４ａがバネ受け部材を介して加圧バネ１５によって加圧される。荷重はステー足部１４ｂを介してホルダ１２の長手方向に渡って均一に伝達される。ニップ部Ｎでは、加圧力によって定着フィルム１３がヒータ１１と加圧ローラ２０の間に挟まれることで撓み、ヒータ１１の加熱面に密着した状態になる。 [Method of Driving and Controlling Fixing Device 6]
The fixing assembly 10 is pressed against the elasticity of the pressure roller 20 by the following configuration to form a predetermined nip portion N. That is, as shown in FIG. 2C, both ends of the metal stay 14 in the longitudinal direction protrude from the holder 12, and the spring receiving portions 14a at both ends of the stay are pressed springs 15 via the spring receiving members. Is pressurized. The load is transmitted uniformly over the longitudinal direction of the holder 12 via the stay foot 14b. At the nip portion N, the fixing film 13 is bent by being sandwiched between the heater 11 and the pressure roller 20 by the applied pressure, and is in close contact with the heating surface of the heater 11.

加圧ローラ２０は、芯金２１の端部に設けられた不図示の駆動ギアから、図２（ａ）の
矢印方向に回転する駆動力を得る。この駆動力は、制御手段を統制する不図示のＣＰＵからの指令に従い、不図示のモータにより伝達される。この加圧ローラ２０の回転駆動に伴って、定着フィルム１３は加圧ローラ２０との摩擦力により従動回転する。定着フィルム１３とヒータ１１との間には、フッ素系やシリコーン系の耐熱性グリース等の潤滑材を介在させることにより、摩擦抵抗を低く抑え、滑らかに定着フィルム１３が回転可能となる。 The pressure roller 20 obtains a driving force that rotates in a direction indicated by an arrow in FIG. 2A from a driving gear (not shown) provided at the end of the cored bar 21. This driving force is transmitted by a motor (not shown) in accordance with a command from a CPU (not shown) that controls the control means. As the pressure roller 20 is driven to rotate, the fixing film 13 is driven to rotate by a frictional force with the pressure roller 20. By interposing a lubricant such as a fluorine-based or silicone-based heat resistant grease between the fixing film 13 and the heater 11, the frictional resistance is kept low, and the fixing film 13 can be rotated smoothly.

また、ヒータ１１の温度制御は、感熱素子であるサーミスタ（不図示）の信号に応じて、ＣＰＵが通電発熱抵抗層に印加する電圧のデューティ比や波数等を決定し適切に制御することで、定着ニップ内の温度を所定の定着設定温度に保つ。ホルダ１２には貫通穴が設けられ、その貫通穴からサーミスタが熱伝導部材１７に接触するように配置されている。つまり、熱伝導部材１７を介してヒータ１１の熱を感熱するように感熱素子が配置されている。未定着トナー画像を保持した記録材Ｐは所定のタイミングで、不図示の供給手段によって適宜供給され、ニップ部Ｎ内に搬送され加熱定着が行われる。ニップ部Ｎで挟持搬送されながら加熱定着された記録材Ｐは、不図示の排出ガイドに案内されて排出される。   In addition, the temperature control of the heater 11 is performed by determining and appropriately controlling the duty ratio, wave number, etc. of the voltage applied by the CPU to the energization heating resistance layer in accordance with a signal from a thermistor (not shown) which is a thermal element. The temperature in the fixing nip is kept at a predetermined fixing setting temperature. The holder 12 is provided with a through hole, and the thermistor is arranged so as to contact the heat conducting member 17 through the through hole. That is, the thermal element is arranged so as to sense the heat of the heater 11 through the heat conducting member 17. The recording material P holding the unfixed toner image is appropriately supplied by a supply unit (not shown) at a predetermined timing, and is conveyed into the nip portion N to be heated and fixed. The recording material P that is heated and fixed while being nipped and conveyed at the nip portion N is guided and discharged by a discharge guide (not shown).

（３）熱伝導部材１７の影響
本項では熱伝導部材１７の影響について詳述する。
図３は、本実施形態のヒータ１１を示す概略図であり、図３（ａ）はヒータ１１の平面図、図３（ｂ）はヒータ１１の断面図、図３（ｃ）は熱伝導部材１７の平面図、図３（ｄ）は熱伝導部材１７の側面図である。
ヒータ１１は、図３（ａ）のように、アルミナ基板上にＡｇ／Ｐｄ（銀パラジウム）による抵抗発熱体１１ｂをスクリーン印刷によって形成し、さらに抵抗発熱体１１ｂに電気接点部を接続して成る。二本の抵抗発熱体１１ｂは直列に接続され、抵抗値は１４Ωである。図３（ｂ）のように、抵抗発熱体１１ｂを覆うように、保護層１１ｃとして厚み６０μｍのガラスコートを形成した。基板１１ａは、長手方向の長さが２７０ｍｍ、短手方向の長さが６．０ｍｍ、厚みが１ｍｍの直方体形状である。ここで、基板１１ａ上において、長手方向に直交する方向を短手方向という。短手方向は、ニップ部Ｎで搬送される記録材の搬送方向（記録材搬送方向）と同じ方向となる。 (3) Influence of Heat Conducting Member 17 In this section, the influence of the heat conducting member 17 is described in detail.
FIG. 3 is a schematic view showing the heater 11 of the present embodiment, FIG. 3 (a) is a plan view of the heater 11, FIG. 3 (b) is a cross-sectional view of the heater 11, and FIG. 3 (c) is a heat conducting member. FIG. 3D is a side view of the heat conducting member 17.
As shown in FIG. 3A, the heater 11 is formed by forming a resistance heating element 11b of Ag / Pd (silver palladium) on an alumina substrate by screen printing, and further connecting an electrical contact portion to the resistance heating element 11b. . The two resistance heating elements 11b are connected in series, and the resistance value is 14Ω. As shown in FIG. 3B, a glass coat having a thickness of 60 μm was formed as the protective layer 11c so as to cover the resistance heating element 11b. The substrate 11a has a rectangular parallelepiped shape with a longitudinal length of 270 mm, a lateral length of 6.0 mm, and a thickness of 1 mm. Here, a direction perpendicular to the longitudinal direction on the substrate 11a is referred to as a short direction. The short direction is the same direction as the recording material conveyance direction (recording material conveyance direction) conveyed at the nip portion N.

抵抗発熱体１１ｂは、長手方向端部で電気接点部を経由して折り返したパターンであり、それぞれ長手方向に延びる２つの抵抗発熱体１１ｂが、記録材搬送方向に並んで配置されている。記録材搬送方向の上下流にそれぞれ位置する抵抗発熱体１１ｂは、それぞれ同一形状（パターン中に絞り形状なし）に形成され、長手方向の長さが２１８ｍｍ（通紙中心Ｏに対し長手方向両側に夫々１０９ｍｍ）、短手方向の長さが１．０ｍｍである。
ここで、記録材が搬送される際に通過する領域のうち、長手方向における中心の位置を、通紙中心Ｏとする。また、ヒータ１１の長手方向端部において電気接点部を有する端部を給電部１１ｄ、折り返しパターンを有する端部を折り返し部１１ｅとする。本実施形態では、サーミスタ（不図示）は、通紙中心Ｏから長手方向で外側２５ｍｍの位置に配置されている。サーミスタの位置に関して、図に示す場合には、符号Ｓを用いて図中に示すこととする。
また、熱伝導部材１７は、図３（ｃ）、３（ｄ）のように、材質がアルミニウム材（純アルミ、合金番号Ａ１０５０）の一様な金属板であり、長手方向の長さが２１８ｍｍ（通紙中心Ｏに対し長手方向両側に夫々１０９ｍｍ）、幅が６ｍｍ、厚さが０．３ｍｍである。 The resistance heating element 11b is a pattern that is folded back at the end in the longitudinal direction via the electrical contact portion, and two resistance heating elements 11b that extend in the longitudinal direction are arranged side by side in the recording material conveyance direction. The resistance heating elements 11b positioned upstream and downstream in the recording material conveyance direction are respectively formed in the same shape (there is no diaphragm shape in the pattern), and the length in the longitudinal direction is 218 mm (on both sides in the longitudinal direction with respect to the sheet passing center O). 109 mm), and the length in the short direction is 1.0 mm.
Here, the center position in the longitudinal direction of the region through which the recording material passes is defined as a sheet passing center O. Further, an end portion having an electrical contact portion at an end portion in the longitudinal direction of the heater 11 is defined as a power feeding portion 11d, and an end portion having a folding pattern is defined as a folded portion 11e. In the present embodiment, the thermistor (not shown) is arranged at a position 25 mm outside from the sheet passing center O in the longitudinal direction. Regarding the position of the thermistor, in the case shown in the figure, it is shown in the figure using the symbol S.
Further, as shown in FIGS. 3C and 3D, the heat conducting member 17 is a uniform metal plate made of an aluminum material (pure aluminum, alloy number A1050) and has a length in the longitudinal direction of 218 mm. (109 mm on both sides in the longitudinal direction with respect to the sheet passing center O), the width is 6 mm, and the thickness is 0.3 mm.

図４（ａ）は、ヒータ１１の裏面に熱伝導部材１７を配置しない構成の概略断面図、図５（ａ）は、ヒータ１１の裏面に熱伝導部材１７を配置した本実施形態の構成の概略断面図である。熱伝導部材１７であるアルミニウムの金属板は熱膨張するため、熱伝導部材１７の長手方向の両端とホルダ１２との間には、１ｍｍ以上の空隙を設けた。ここで、熱伝
導部材１７が接触配置されるヒータ１１の裏面とは、基板１１ａのうち、抵抗発熱体１１ｂが形成された面とは反対側の面をいう。
背景技術の項で述べた端部昇温が問題となる場合としては、抵抗発熱体１１ｂの幅よりも幅が小さく、定着制御温度の高い記録材（坪量の大きな記録材）を連続的にプリントする場合が一般的に知られている。
そのため、長手方向全域の温度分布の評価方法を以下の通りとした。端部昇温部の温度が２５０℃を超えると定着性能や加圧ローラ２０の耐久性に問題が生じ、３００℃を超えるとホルダの溶解が発生し出すものとした。端部昇温の評価方法について以下に詳述する。 FIG. 4A is a schematic cross-sectional view of a configuration in which the heat conducting member 17 is not disposed on the back surface of the heater 11, and FIG. 5A is a configuration of the present embodiment in which the heat conducting member 17 is disposed on the back surface of the heater 11. It is a schematic sectional drawing. Since the aluminum metal plate which is the heat conducting member 17 is thermally expanded, a gap of 1 mm or more is provided between the longitudinal ends of the heat conducting member 17 and the holder 12. Here, the back surface of the heater 11 on which the heat conducting member 17 is placed in contact refers to the surface of the substrate 11a opposite to the surface on which the resistance heating element 11b is formed.
In the case where the temperature rise at the edge described in the background art becomes a problem, a recording material (recording material having a large basis weight) having a width smaller than that of the resistance heating element 11b and a high fixing control temperature is continuously applied. The case of printing is generally known.
Therefore, the evaluation method of the temperature distribution in the entire longitudinal direction is as follows. When the temperature of the edge heating portion exceeds 250 ° C., there is a problem in the fixing performance and the durability of the pressure roller 20, and when the temperature exceeds 300 ° C., the holder starts to melt. The evaluation method of edge temperature rising is explained in full detail below.

［長手方向全域の温度分布の評価方法］
環境：１５℃／１０％
紙種：Ａ４（幅２１０ｍｍ）サイズ、坪量１２８ｇ／ｍ２の普通紙
通紙モード：コールド状態から連続的にプリント
プリントスピード：約２２０ｍｍ／ｓ
定着制御温度：２３０℃
上記通紙方法で、記録材を２５０枚通紙したとき、加圧ローラ２０の表面温度をサーモトレーサ（日本アビオニクス社製ＴＨ９１００）で測定した。 [Method for evaluating temperature distribution in the entire longitudinal direction]
Environment: 15 ° C / 10%
Paper type: A4 (width 210 mm) size, plain weight 128 g / m 2 plain paper passing mode: Continuously printing from cold state Print printing speed: about 220 mm / s
Fixing control temperature: 230 ° C
When 250 sheets of recording material were passed by the above paper passing method, the surface temperature of the pressure roller 20 was measured with a thermotracer (TH9100 manufactured by Nippon Avionics Co., Ltd.).

図４（ｂ）は、ヒータ１１の裏面に熱伝導部材１７を配置しない（比較例の）構成において、端部昇温を評価した結果について説明するための図である。
通紙領域（記録材が搬送される際に通過する領域）はサーミスタ（不図示）を用いて温度制御され、加圧ローラ２０の表面温度としては８０℃程度に安定している。非通紙領域では、通紙される記録材の端部位置から外側２〜３ｍｍの位置に熱的ピークを有し、最高温度は２７０℃であった。非通紙領域の温度は２５０℃を超えており、定着性能や加圧ローラの耐久性に問題の生じる温度であった。 FIG. 4B is a diagram for explaining the result of evaluating the end portion temperature rise in the configuration in which the heat conducting member 17 is not disposed on the back surface of the heater 11 (comparative example).
The temperature of the paper passing area (the area that passes when the recording material is conveyed) is controlled using a thermistor (not shown), and the surface temperature of the pressure roller 20 is stable at about 80 ° C. In the non-sheet passing region, a thermal peak occurred at a position 2 to 3 mm outside from the end position of the recording material to be passed, and the maximum temperature was 270 ° C. The temperature in the non-sheet passing region exceeded 250 ° C., and was a temperature at which a problem occurred in the fixing performance and the durability of the pressure roller.

図５（ｂ）は、ヒータ１１の裏面に熱伝導部材１７を配置した（本実施形態の）構成において、端部昇温を評価した結果について説明するための図である。
通紙領域はサーミスタ（不図示）を用いて温度制御され、加圧ローラ２０の表面温度としては８０℃程度に安定している。
非通紙領域では、通紙される記録材の端部位置から外側２〜３ｍｍの位置に熱的ピークを有するものの、最高温度は２３０℃であり、定着性能等の問題が生じない温度に抑制できた。ヒータ１１の裏面に絶縁性セラミック基板よりも熱伝導性の熱伝導部材を配置することにより、厚み方向、幅方向、長さ方向へ熱が移動しやすくなり、定着装置全体としては局所的な温度勾配が大幅に緩和される。
記録材が通紙される領域は、記録材により繰り返し奪熱され冷やされ、移動する熱の総量は、温度勾配に比例するため、端部昇温位置の熱はとりわけ通紙される領域側に移動することになる。一方、課題の項で述べたように、熱伝導部材１７の長手方向の位置が規制されていないと、端部昇温の抑制効果が得られない問題が生じることが懸念される。 FIG. 5B is a diagram for explaining the result of evaluating the end portion temperature rise in the configuration (in the present embodiment) in which the heat conducting member 17 is arranged on the back surface of the heater 11.
The temperature of the paper passing area is controlled using a thermistor (not shown), and the surface temperature of the pressure roller 20 is stable at about 80 ° C.
In the non-sheet passing area, although there is a thermal peak at a position 2 to 3 mm outside from the end position of the recording material to be passed, the maximum temperature is 230 ° C., and it is suppressed to a temperature at which no problems such as fixing performance occur. did it. By disposing a heat conductive member that is more conductive than the insulating ceramic substrate on the back surface of the heater 11, heat can be easily transferred in the thickness direction, the width direction, and the length direction. The slope is greatly relaxed.
The area through which the recording material is passed is repeatedly heated and cooled by the recording material, and the total amount of heat that moves is proportional to the temperature gradient. Will move. On the other hand, as described in the section of the problem, if the position of the heat conducting member 17 in the longitudinal direction is not regulated, there is a concern that a problem that the effect of suppressing the temperature rise at the end cannot be obtained.

図６は、ヒータ１１の裏面に熱伝導部材１７を配置した構成ではあるが、熱伝導部材１７の長手方向の位置が規制されていない構成について説明するための図である。図６（ａ）には、図５のように熱伝導部材１７が所望の位置に配置された状態を示す。そして、図６（ｂ）には、熱伝導部材１７が図の右側（給電部１１ｄ側）に１ｍｍずれてしまった状態を示し、図６（ｃ）には、図６（ｂ）に示す、熱伝導部材１７がずれてしまった場合の端部昇温を評価した結果を示す。
図６（ｃ）に示すように、左側（折り返し部１１ｅ側）では、最高温度は２３０℃から２５０℃に昇温し、右側（給電部１１ｄ側）では、最高温度が２３０℃から２１０℃に良化した。最高温度が２５０℃に達した領域では、定着不良が発生した。
上記の現象は、端部昇温している部分の熱的ピーク位置の直下にある熱伝導部材１７の熱容量が関与している。 FIG. 6 is a diagram for explaining a configuration in which the heat conducting member 17 is arranged on the back surface of the heater 11 but the position of the heat conducting member 17 in the longitudinal direction is not restricted. FIG. 6A shows a state where the heat conducting member 17 is arranged at a desired position as shown in FIG. FIG. 6B shows a state where the heat conducting member 17 has been shifted by 1 mm to the right side of the drawing (the power feeding section 11d side), and FIG. 6C shows the state shown in FIG. The result of having evaluated the edge part temperature increase when the heat conductive member 17 has shifted | deviated is shown.
As shown in FIG. 6 (c), the maximum temperature is raised from 230 ° C. to 250 ° C. on the left side (folded portion 11e side), and the maximum temperature is increased from 230 ° C. to 210 ° C. on the right side (feeding portion 11d side). It improved. In the region where the maximum temperature reached 250 ° C., fixing failure occurred.
The above phenomenon involves the heat capacity of the heat conducting member 17 located immediately below the thermal peak position of the portion where the temperature is increased at the end.

図６（ｄ）、６（ｅ）は、端部昇温している部分の熱的ピーク位置の直下の熱伝導部材１７の体積を示す図である。図６（ｄ）には、図６（ｂ）に示す熱伝導部材１７の左側（折り返し部１１ｅ側）を示しており、図６（ｅ）には、図６（ｂ）に示す熱伝導部材１７の右側（給電部１１ｄ側）を示している。また、図６（ｄ）では、熱伝導部材１７が右側（給電部１１ｄ側）に１ｍｍずれたことで体積が２５％減ったことを示し、図６（ｅ）では、熱伝導部材１７が右側（給電部１１ｄ側）に１ｍｍずれたことで体積が２５％増えたことを示している。   6 (d) and 6 (e) are views showing the volume of the heat conducting member 17 immediately below the thermal peak position of the portion where the temperature of the end is elevated. 6 (d) shows the left side (folded portion 11e side) of the heat conducting member 17 shown in FIG. 6 (b), and FIG. 6 (e) shows the heat conducting member shown in FIG. 6 (b). The right side of FIG. 17 (power supply part 11d side) is shown. Further, FIG. 6D shows that the volume is reduced by 25% because the heat conduction member 17 is shifted by 1 mm to the right side (the power feeding part 11d side). In FIG. 6E, the heat conduction member 17 is on the right side. It shows that the volume has increased by 25% due to a shift of 1 mm to the (feeding part 11d side).

本発明者らの検討結果によると、熱伝導部材１７の熱容量を増やすと、熱容量を増やした位置のヒータ１１の温度が下がり、端部昇温抑制効果が高いことがわかった。熱容量は、材質の質量（体積と比重の積）と比熱の積で表わされるため、熱伝導部材１７の体積を増やせば熱容量が増えることになる。すなわち、本実施形態においては、熱伝導部材１７の熱容量の変化量２５％に対し、加圧ローラ２０の表面温度としては２０℃の変化量（＝０．８℃／％）であった。
以上から、所望の端部昇温抑制効果を発現させるためには、熱伝導部材１７が長手方向に移動してはならず、位置を規制しておく必要があることがわかる。 According to the examination results of the present inventors, it was found that when the heat capacity of the heat conducting member 17 is increased, the temperature of the heater 11 at the position where the heat capacity is increased is lowered, and the edge temperature rise suppressing effect is high. Since the heat capacity is expressed by the product of the mass of the material (product of volume and specific gravity) and specific heat, increasing the volume of the heat conducting member 17 will increase the heat capacity. That is, in the present embodiment, the surface temperature of the pressure roller 20 is a change amount of 20 ° C. (= 0.8 ° C./%) with respect to a change amount of heat capacity of the heat conducting member 17 of 25%.
From the above, it can be seen that the heat conducting member 17 must not move in the longitudinal direction and the position needs to be regulated in order to exhibit the desired edge temperature rise suppression effect.

（４）実施例
以下、具体的な実施例を挙げて本発明を詳しく説明する。なお、以下に説明する実施例において、上述した実施形態と同様の構成部分については同一の符号を付して、その説明は省略する。
（実施例１）
以下に、実施例１について説明する。
図７は、本実施例における熱伝導部材１７単体の寸法関係を示す概略図であり、図７（ａ）は斜視図、図７（ｂ）〜（ｄ）はそれぞれ、図７（ａ）において矢印ｂ〜ｄで示す方向から見た図である。図８は、本実施例における熱伝導部材１７とヒータ１１の寸法関係を示す図である。
本実施例では、熱伝導部材１７として、金属板を１本用いた。そして、熱伝導部材１７の長手方向の位置決め構成としては、金属板と同体（一体）となる折り曲げ部（突出部）１７ａを設け、折り曲げ部１７ａをホルダ１２に設けられた貫通穴に差し込み、係合させる構成とした。貫通穴は、金属板の熱膨張を吸収するために折り曲げ部１７ａよりも若干大きめにした。 (4) Examples Hereinafter, the present invention will be described in detail with specific examples. In the examples described below, the same components as those in the above-described embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.
Example 1
Example 1 will be described below.
FIG. 7 is a schematic diagram showing the dimensional relationship of the heat conducting member 17 alone in this embodiment, FIG. 7 (a) is a perspective view, and FIGS. 7 (b) to 7 (d) are respectively in FIG. 7 (a). It is the figure seen from the direction shown by arrow b-d. FIG. 8 is a diagram showing a dimensional relationship between the heat conducting member 17 and the heater 11 in the present embodiment.
In this example, one metal plate was used as the heat conducting member 17. As a positioning configuration in the longitudinal direction of the heat conducting member 17, a bent portion (projecting portion) 17 a that is the same body (integral) as the metal plate is provided, and the bent portion 17 a is inserted into a through hole provided in the holder 12. The configuration was combined. The through hole was made slightly larger than the bent portion 17a in order to absorb the thermal expansion of the metal plate.

ここで、金属板に折り曲げ部１７ａを設けた場合の、金属板の熱容量と、ヒータ１１の発熱量について説明する。
金属板に折り曲げ部１７ａを設けた場合には、金属板のうち折り曲げ部１７ａを含む領域１７ａ１の熱容量は、折り曲げ部１７ａを含まない領域１７ａ２の熱容量よりも大きくなる。このとき、金属板において領域１７ａ１と領域１７ａ２の熱容量が異なることで、ヒータ１１に局所的な温度ムラが生じてしまうことが懸念される。
そこで、本実施例では、上述した、熱容量とヒータの温度との間の関係により、ヒータ１１の発熱量を次のように設定した。
ここで、ニップ部Ｎを加熱するヒータ１１の領域のうち、熱伝導部材１７の領域１７ａ１が接触することによって、ニップ部Ｎを加熱する温度がコントロール（調整、変更）される領域をヒータ領域１１ｂ１とする。また、ニップ部Ｎを加熱するヒータ１１の領域のうち、熱伝導部材１７の領域１７ａ２が接触することによって、ニップ部Ｎを加熱する温度がコントロールされる領域をヒータ領域１１ｂ２とする。なお、領域１７ａ１は、金属板の短手方向に沿った領域のうち、折り曲げ部１７ａを含む領域（図８に示す熱伝導部材
１７において点線で囲まれた領域）であり、領域１７ａ２は、金属板のうち、領域１７ａ１以外の領域となる。領域１７ａ１と領域１７ａ２は、長手方向に関しては、並んで配置されている。
このとき本実施例では、ヒータ領域１１ｂ１、および、ヒータ領域１１ｂ２でそれぞれ加熱されるニップ部Ｎの領域の温度の差が、ゼロになるように、ヒータ領域１１ｂ１の発熱量を、ヒータ領域１１ｂ２よりも大きく設定する。ここで、前記温度の差は、ゼロでなくてもよく、ヒータ領域１１ｂ１の発熱量とヒータ領域１１ｂ２の発熱量とを同じと仮定した場合よりも小さければよい。 Here, the heat capacity of the metal plate and the amount of heat generated by the heater 11 when the bent portion 17a is provided on the metal plate will be described.
When the bent portion 17a is provided on the metal plate, the heat capacity of the region 17a1 including the bent portion 17a of the metal plate is larger than the heat capacity of the region 17a2 not including the bent portion 17a. At this time, there is a concern that local temperature unevenness may occur in the heater 11 due to the heat capacity of the region 17a1 and the region 17a2 being different in the metal plate.
Therefore, in this embodiment, the heat generation amount of the heater 11 is set as follows based on the relationship between the heat capacity and the temperature of the heater described above.
Here, among the regions of the heater 11 that heats the nip portion N, the region where the temperature for heating the nip portion N is controlled (adjusted or changed) by the contact of the region 17a1 of the heat conducting member 17 is the heater region 11b1. And Further, among the regions of the heater 11 that heats the nip portion N, the region in which the temperature for heating the nip portion N is controlled by contacting the region 17a2 of the heat conducting member 17 is referred to as a heater region 11b2. In addition, the area | region 17a1 is an area | region (area | region enclosed with the dotted line in the heat conductive member 17 shown in FIG. 8) including the bending part 17a among the area | regions along the transversal direction of a metal plate, and area | region 17a2 is metal It becomes an area | region other than area | region 17a1 among boards. The region 17a1 and the region 17a2 are arranged side by side in the longitudinal direction.
At this time, in the present embodiment, the amount of heat generated in the heater region 11b1 is smaller than that in the heater region 11b2 so that the temperature difference between the heater region 11b1 and the region of the nip portion N heated in the heater region 11b2 becomes zero. Also set larger. Here, the temperature difference does not have to be zero, and may be smaller than the case where it is assumed that the heat generation amount of the heater region 11b1 and the heat generation amount of the heater region 11b2 are the same.

以下、本実施例について、より具体的に説明する。
熱伝導部材１７は、基本的な形状は図３を用いて説明した通りであり、図７のように、材質がアルミニウム材（純アルミ、合金番号Ａ１０５０）の一様な金属板で、各寸法は長さ２１８ｍｍ、幅６ｍｍ、厚さ０．３ｍｍである。熱伝導部材１７の長手方向の位置決め部となる折り曲げ部１７ａは、図７（ｂ）、７（ｃ）に示すように通紙中心Ｏから左側（折り返し部１１ｅ側）に８０〜８４ｍｍ離れた位置に、幅４ｍｍ、長さ３ｍｍの大きさに形成されている。なお、本実施例における定着装置の製造公差上発生し得る寄り力を鑑みた場合に、折り曲げ部１７ａの強度を十分に確保するために、幅は４ｍｍ以上、長さは２ｍｍ以上必要であった。 Hereinafter, the present embodiment will be described more specifically.
The basic shape of the heat conducting member 17 is as described with reference to FIG. 3. As shown in FIG. 7, the heat conducting member 17 is a uniform metal plate made of an aluminum material (pure aluminum, alloy number A1050). Is 218 mm long, 6 mm wide, and 0.3 mm thick. As shown in FIGS. 7B and 7C, the bent portion 17a serving as the longitudinal positioning portion of the heat conducting member 17 is positioned 80 to 84 mm away from the sheet passing center O to the left side (folded portion 11e side). In addition, it is formed in a size of 4 mm in width and 3 mm in length. In view of the shift force that may occur due to the manufacturing tolerance of the fixing device in this embodiment, the width of 4 mm or more and the length of 2 mm or more are required in order to sufficiently secure the strength of the bent portion 17a. .

本実施例において図８に示すヒータ１１の基板１１ａおよび抵抗発熱体１１ｂの形状、寸法は、金属板の折り曲げ部１７ａに対応するヒータ領域１１ｂ１の抵抗発熱体１１ｂの短手方向の長さを除いては、図３に示した実施形態同様である。
ここで、金属板の折り曲げ部１７ａに対応するヒータ領域１１ｂ１の抵抗発熱体１１ｂの短手方向の長さをＬと定義した。ヒータ領域１１ｂ２の抵抗発熱体１１ｂの短手方向の長さは１ｍｍである。このとき、本実施例では、Ｌ＝０．９３ｍｍ（記録材搬送方向の上下流両側の抵抗発熱体パターン中に絞り形状あり）とし、Ｌ＝１ｍｍ（抵抗発熱体パターン中に絞り形状なし）となる形態を比較例１とする。
本実施例では、記録材搬送方向の上下流両側の抵抗発熱体パターン中に絞り形状を設けたが、所望の発熱量が得られるものであれば、記録材搬送方向の上下流のうち片側のパターンのみに絞り形状を設けるものであってもよい。 In the present embodiment, the shapes and dimensions of the substrate 11a and the resistance heating element 11b of the heater 11 shown in FIG. 8 are the same as the length of the resistance heating element 11b in the heater region 11b1 corresponding to the bent portion 17a of the metal plate. This is the same as the embodiment shown in FIG.
Here, the length in the short direction of the resistance heating element 11b of the heater region 11b1 corresponding to the bent portion 17a of the metal plate was defined as L. The length in the short direction of the resistance heating element 11b in the heater region 11b2 is 1 mm. At this time, in this embodiment, L = 0.93 mm (there is a restriction shape in the resistance heating element pattern on both the upstream and downstream sides in the recording material conveyance direction), and L = 1 mm (no restriction shape in the resistance heating element pattern). This form is referred to as Comparative Example 1.
In this embodiment, the aperture shape is provided in the resistance heating element patterns on both the upstream and downstream sides in the recording material conveyance direction. However, as long as a desired heat generation amount can be obtained, one of the upstream and downstream sides in the recording material conveyance direction is provided. A diaphragm shape may be provided only for the pattern.

本実施例および比較例１の性能評価を行うにあたって、（３）項で詳述した長手方向全域における温度分布を測定した。図９（ａ）は、比較例１の長手方向全域における温度分布測定結果を示す図である。通紙される記録材の、ニップ部Ｎにおける端部の位置から外側２〜３ｍｍの位置に熱的ピークを有するものの、最高温度は２３０℃であり、熱伝導部材１７である金属板の効果により端部昇温を十分抑制できた。
しかしながら、金属板の折り曲げ部１７ａに対応する加圧ローラ表面温度が、周囲温度よりも低くなり温度ムラとなった。温度ムラは約１０℃であり、これに起因して定着不良が発生する場合があった。
比較例１および本実施例では、金属板が長手方向に移動しないよう金属板と同体の折り曲げ部１７ａを設けたが、比較例１では、折り曲げ部１７ａを設けたことによって、その部分の熱容量が周囲よりも増え、定着装置として温度の低い箇所が発生してしまった。 In performing the performance evaluation of this example and comparative example 1, the temperature distribution in the entire longitudinal direction detailed in the item (3) was measured. FIG. 9A is a diagram illustrating a temperature distribution measurement result in the entire longitudinal direction of Comparative Example 1. FIG. Although the recording material to be passed has a thermal peak at a position 2 to 3 mm outside from the end position at the nip portion N, the maximum temperature is 230 ° C., due to the effect of the metal plate as the heat conducting member 17. Edge temperature rise could be sufficiently suppressed.
However, the pressure roller surface temperature corresponding to the bent portion 17a of the metal plate became lower than the ambient temperature, resulting in temperature unevenness. The temperature non-uniformity is about 10 ° C., which may cause fixing failure.
In Comparative Example 1 and the present embodiment, the bent portion 17a is provided in the same body as the metal plate so that the metal plate does not move in the longitudinal direction. However, in Comparative Example 1, since the bent portion 17a is provided, the heat capacity of the portion is increased. More than the surroundings, a low temperature portion has occurred as a fixing device.

図９（ｂ）は、本実施例の長手方向全域の温度分布測定結果を示す図である。比較例１の結果と同様に、通紙される記録材の、ニップ部Ｎにおける端部の位置から外側２〜３ｍｍの位置に熱的ピークを有するものの、最高温度は２３０℃であり、熱伝導部材１７である金属板の効果により端部昇温を十分抑制できた。さらには、金属板の折り曲げ部１７ａにおいて、比較例１で発生したような温度ムラはなく、画像不良も発生しなかった。
これは、折り曲げ部１７ａを設けたことで熱容量が周囲よりも大きくなる金属板の領域１７ａ１に対応する抵抗発熱体パターンのヒータ領域１１ｂ１に、絞り形状を設けたこと
で、この絞り形状を設けたヒータ領域１１ｂ１の発熱量が大きくなったためである。すなわち、定着装置として温度が低くなることが懸念される領域に対して、抵抗発熱体パターン中に絞り形状を設けることでヒータの発熱量を増やしたためである。 FIG. 9B is a diagram showing a temperature distribution measurement result in the entire longitudinal direction of the present example. Similar to the result of Comparative Example 1, although the recording material to be passed has a thermal peak at a position 2 to 3 mm outside from the end position at the nip portion N, the maximum temperature is 230 ° C. Due to the effect of the metal plate that is the member 17, the temperature rise at the end could be sufficiently suppressed. Furthermore, there was no temperature unevenness as occurred in Comparative Example 1 in the bent portion 17a of the metal plate, and no image defect occurred.
This is because the diaphragm shape is provided in the heater region 11b1 of the resistance heating element pattern corresponding to the metal plate region 17a1 in which the heat capacity is larger than the surrounding by providing the bent portion 17a. This is because the amount of heat generated in the heater region 11b1 has increased. In other words, the heat generation amount of the heater is increased by providing a diaphragm shape in the resistance heating element pattern for a region where the temperature is likely to be low as the fixing device.

以上説明したように、本実施例によれば、熱伝導部材１７に位置決め部を設けた場合であっても、位置決め部に対応する領域のヒータ１１の発熱量を増やすことで、熱伝導部材１７の端部昇温抑制効果を維持しつつ、局所的な温度ムラを抑制することができる。これにより、より良好な画像を得ることが可能となる。   As described above, according to the present embodiment, even when the heat conducting member 17 is provided with the positioning portion, the heat conducting member 17 can be obtained by increasing the heat generation amount of the heater 11 in the region corresponding to the positioning portion. It is possible to suppress local temperature unevenness while maintaining the edge temperature rise suppression effect. This makes it possible to obtain a better image.

ここで、本実施例では、熱伝導部材１７に、折り曲げ部１７ａが位置決め部として設けられた場合において、局所的な温度ムラを抑制する形態について説明したが、これに限るものではない。ヒータの温度分布を均一化するための熱伝導部材が、熱容量の異なる複数の領域で構成される場合であれば、本発明を好適に適用することができる。
すなわち、熱伝導部材のなかで熱容量が他の領域より大きく（小さく）なる領域が存在する場合に、当該領域に対応するヒータの領域の発熱量を大きく（小さく）することで、熱伝導部材の端部昇温抑制効果を維持しつつ、局所的な温度ムラを抑制することができる。
また、本実施例では、折り曲げ部１７ａは、金属板に同体となるものであったが、これに限るものではなく、金属板とは別体に構成されるものであってもよい。 Here, in the present embodiment, the mode in which local temperature unevenness is suppressed in the case where the bent portion 17a is provided as the positioning portion on the heat conducting member 17 has been described. However, the present invention is not limited to this. The present invention can be suitably applied if the heat conducting member for equalizing the temperature distribution of the heater is composed of a plurality of regions having different heat capacities.
That is, when there is a region where the heat capacity is larger (smaller) than the other regions in the heat conducting member, by increasing (smaller) the amount of heat generated in the heater region corresponding to the region, Local temperature unevenness can be suppressed while maintaining the edge temperature increase suppression effect.
In the present embodiment, the bent portion 17a is the same body as the metal plate, but is not limited thereto, and may be configured separately from the metal plate.

（実施例２）
以下に、実施例２について説明する。本実施例において、実施例１と同様の構成部分については同一の符号を付して、その説明は省略する。
図１０（ａ）は、本実施例における熱伝導部材１７とヒータ１１の寸法関係を示す図であり、図１０（ｂ）は、本実施例における熱伝導部材１７単体を示す概略斜視図である。図１１は、本実施例におけるホルダ１２の断面形状を説明するための概略図である。
本実施例においても、実施例１同様、熱伝導部材１７として、金属板を１本用いた。熱伝導部材１７の長手方向の位置決め構成として、実施例１では、折り曲げ部１７ａを設けたが、本実施例では、次のような凹部１７ｂを設けた。すなわち、本実施例では、金属板の一部に、短手方向の幅が周囲よりも狭くなる形状（以下、幅狭部１７ｃ）を形成することで凹部１７ｂを設け、この凹部１７ｂをホルダ１２に設けられたボス１２ａに嵌合（係合）させた。 (Example 2)
Example 2 will be described below. In the present embodiment, the same components as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.
FIG. 10A is a diagram showing a dimensional relationship between the heat conducting member 17 and the heater 11 in the present embodiment, and FIG. 10B is a schematic perspective view showing the heat conducting member 17 alone in the present embodiment. . FIG. 11 is a schematic diagram for explaining a cross-sectional shape of the holder 12 in the present embodiment.
Also in this example, as in Example 1, one metal plate was used as the heat conducting member 17. As a positioning configuration in the longitudinal direction of the heat conducting member 17, the bent portion 17a is provided in the first embodiment, but the following concave portion 17b is provided in the present embodiment. That is, in this embodiment, a concave portion 17b is provided in a part of the metal plate by forming a shape whose width in the short side direction is narrower than the surroundings (hereinafter referred to as a narrow portion 17c). Was fitted (engaged) with the boss 12a provided on the boss 12a.

ここで、金属板に凹部１７ｂを設けた場合の、金属板の熱容量と、ヒータ１１の発熱量について説明する。
金属板に凹部１７ｂを設けることで、金属板のうち幅狭部１７ｃ（短手方向において凹部１７ｂを含む領域）の熱容量は、幅狭部１７ｃ以外の領域（短手方向において凹部１７ｂを含まない領域）１７ｃ１の熱容量よりも小さくなる。このとき、金属板において幅狭部１７ｃと領域１７ｃ１の熱容量が異なることで、ヒータ１１に局所的な温度ムラが生じてしまうことが懸念される。
そこで、本実施例では、ヒータ１１の発熱量を次のように設定した。ここで、ニップ部Ｎを加熱するヒータ１１の領域のうち、熱伝導部材１７の幅狭部１７ｃが接触することによって、ニップ部Ｎを加熱する温度がコントロールされる領域をヒータ領域１１ｂ３とする。また、本実施例では、ヒータ領域１１ｂ２は、ニップ部Ｎを加熱するヒータ１１の領域のうち、熱伝導部材１７の領域１７ｃ１が接触することによって、ニップ部Ｎを加熱する温度がコントロールされる領域となる。
このとき本実施例では、ヒータ領域１１ｂ２、および、ヒータ領域１１ｂ３でそれぞれ加熱されるニップ部Ｎの領域の温度の差が、ゼロになるように、ヒータ領域１１ｂ３の発熱量を、ヒータ領域１１ｂ２よりも小さく設定する。ここで、前記温度の差は、ゼロでなくてもよく、ヒータ領域１１ｂ２の発熱量とヒータ領域１１ｂ３の発熱量とを同じと仮定
した場合よりも小さければよい。 Here, the heat capacity of the metal plate and the amount of heat generated by the heater 11 when the concave portion 17b is provided in the metal plate will be described.
By providing the concave portion 17b on the metal plate, the heat capacity of the narrow portion 17c (region including the concave portion 17b in the short direction) of the metal plate does not include the concave portion 17b in the region other than the narrow portion 17c. Area) smaller than the heat capacity of 17c1. At this time, there is a concern that local temperature unevenness may occur in the heater 11 due to the heat capacities of the narrow portion 17c and the region 17c1 being different in the metal plate.
Therefore, in this embodiment, the heat generation amount of the heater 11 is set as follows. Here, of the region of the heater 11 that heats the nip portion N, the region in which the temperature at which the nip portion N is heated by contacting the narrow portion 17c of the heat conducting member 17 is referred to as a heater region 11b3. In the present embodiment, the heater region 11b2 is a region in which the temperature for heating the nip portion N is controlled by the contact of the region 17c1 of the heat conducting member 17 in the region of the heater 11 that heats the nip portion N. It becomes.
At this time, in this embodiment, the amount of heat generated in the heater region 11b3 is set to be smaller than that in the heater region 11b2 so that the temperature difference between the heater region 11b2 and the region of the nip portion N heated in the heater region 11b3 becomes zero. Also set a smaller value. Here, the temperature difference does not have to be zero, and may be smaller than the case where it is assumed that the heat generation amount of the heater region 11b2 and the heat generation amount of the heater region 11b3 are the same.

以下、本実施例について、より具体的に説明する。
熱伝導部材１７は、実施例１同様の金属板であり、長さ２１８ｍｍ、幅６ｍｍ、厚さ０．３ｍｍである。熱伝導部材１７の長手方向の位置決め部となる凹部１７ｂは、図１０（ａ）に示すように、通紙中心Ｏから左側（折り返し部１１ｅ側）に８０〜８４ｍｍ離れた位置に、幅４ｍｍ、深さ３ｍｍの大きさに形成されている。
本実施例において図１０（ａ）に示すヒータ１１の基板１１ａおよび抵抗発熱体１１ｂの形状、寸法は、金属板の凹部１７ｂに対応する位置の抵抗発熱体１１ｂの短手方向の長さを除いては、図８に示した実施例１同様である。金属板の凹部１７ｂに対応するヒータ領域１１ｂ３の抵抗発熱体１１ｂの短手方向の長さは、説明の便宜上、本実施例においてもＬと定義した。
ここで、本実施例では、Ｌ＝１．０７ｍｍ（記録材搬送方向の上下流両側の抵抗発熱体パターン中に逆絞り形状あり）とし、Ｌ＝１ｍｍ（抵抗発熱体パターン中に絞り形状なし）となる形態を比較例２とする。 Hereinafter, the present embodiment will be described more specifically.
The heat conducting member 17 is a metal plate similar to that of the first embodiment, and has a length of 218 mm, a width of 6 mm, and a thickness of 0.3 mm. As shown in FIG. 10 (a), the concave portion 17b serving as a longitudinal positioning portion of the heat conducting member 17 has a width of 4 mm at a position 80 to 84 mm away from the sheet passing center O to the left side (folded portion 11e side). It is formed in a size of 3 mm depth.
In this embodiment, the shape and dimensions of the substrate 11a and the resistance heating element 11b of the heater 11 shown in FIG. 10A are excluding the length in the short direction of the resistance heating element 11b at the position corresponding to the concave portion 17b of the metal plate. This is the same as in the first embodiment shown in FIG. The length in the short direction of the resistance heating element 11b of the heater region 11b3 corresponding to the concave portion 17b of the metal plate is also defined as L in this embodiment for convenience of explanation.
Here, in this embodiment, L = 1.07 mm (the reverse heating shape is in the resistance heating element pattern on both upstream and downstream sides in the recording material conveyance direction), and L = 1 mm (the drawing shape is not in the resistance heating element pattern). This will be referred to as Comparative Example 2.

本実施例および比較例２の性能評価を行うにあたって、（３）項で詳述した長手方向全域における温度分布を測定した。図１２（ａ）は、比較例２の長手方向全域における温度分布測定結果を示す図である。
比較例２においても、比較例１同様、熱伝導部材１７である金属板の効果により端部昇温を十分抑制できた。しかしながら、金属板の凹部１７ｂに対応する加圧ローラ表面温度が、周囲温度よりも高くなり温度ムラとなった。温度ムラは約１０℃であり、これに起因して定着不良が発生する場合があった。
比較例２および本実施例では、金属板が長手方向に移動しないよう金属板に凹部１７ｂを設けたが、比較例２では、凹部１７ｂを設けたことによって、その部分の熱容量が周囲よりも減り、定着装置として温度の高い箇所が発生してしまった。 In performing the performance evaluation of this example and comparative example 2, the temperature distribution in the entire longitudinal direction detailed in the item (3) was measured. FIG. 12A is a diagram illustrating a temperature distribution measurement result in the entire longitudinal direction of Comparative Example 2. FIG.
Also in the comparative example 2, similarly to the comparative example 1, the edge temperature increase could be sufficiently suppressed by the effect of the metal plate as the heat conducting member 17. However, the pressure roller surface temperature corresponding to the concave portion 17b of the metal plate became higher than the ambient temperature, resulting in temperature unevenness. The temperature non-uniformity is about 10 ° C., which may cause fixing failure.
In Comparative Example 2 and this example, the metal plate is provided with the recess 17b so that the metal plate does not move in the longitudinal direction. However, in Comparative Example 2, by providing the recess 17b, the heat capacity of that portion is reduced from the surroundings. As a fixing device, a portion with a high temperature has occurred.

図１２（ｂ）は、本実施例の長手方向全域の温度分布測定結果を示す図である。比較例２、実施例１の結果と同様に、熱伝導部材１７である金属板の効果により端部昇温を十分抑制できた。さらには、金属板の凹部１７ｂにおいて、比較例２で発生した温度ムラは約２℃と大きく改善され、定着不良も発生しなかった。
これは、凹部１７ｂを設けたことで熱容量が周囲よりも小さくなる金属板の幅狭部１７ｃに対応する抵抗発熱体パターンのヒータ領域１１ｂ３に、逆絞り形状を設けたことで、この逆絞り形状を設けたヒータ領域１１ｂ３の発熱量が小さくなったためである。すなわち、定着装置として温度が高くなることが懸念される領域に対して、抵抗発熱体パターン中に逆絞り形状を設けることでヒータの発熱量を減らしたためである。 FIG. 12B is a diagram showing a temperature distribution measurement result in the entire longitudinal direction of the present example. Similar to the results of Comparative Example 2 and Example 1, the edge temperature rise could be sufficiently suppressed by the effect of the metal plate as the heat conducting member 17. Further, in the concave portion 17b of the metal plate, the temperature unevenness generated in Comparative Example 2 was greatly improved to about 2 ° C., and no fixing failure occurred.
This is because the reverse diaphragm shape is provided in the heater region 11b3 of the resistance heating element pattern corresponding to the narrow portion 17c of the metal plate whose heat capacity becomes smaller than that of the surrounding by providing the concave portion 17b. This is because the amount of heat generated in the heater region 11b3 provided with a small amount is reduced. That is, this is because the amount of heat generated by the heater is reduced by providing a reverse aperture shape in the resistance heating element pattern for a region where the temperature of the fixing device is a concern.

以上説明したように、本実施例によれば、熱伝導部材１７に凹部１７ｂを設けた場合には、対応するヒータ領域１１ｂ３の発熱量を減らすことで、熱伝導部材１７の端部昇温抑制効果を維持しつつ、局所的な温度ムラを抑制することができる。これにより、より良好な画像を得ることが可能となる。   As described above, according to the present embodiment, when the heat conducting member 17 is provided with the recess 17b, the end portion temperature rise suppression of the heat conducting member 17 is reduced by reducing the heat generation amount of the corresponding heater region 11b3. Local temperature unevenness can be suppressed while maintaining the effect. This makes it possible to obtain a better image.

（実施例３）
以下に、実施例３について説明する。本実施例において、実施例１，２と同様の構成部分については同一の符号を付して、その説明は省略する。
図１３は、本実施例における熱伝導部材１７それぞれの単体での寸法関係を示す概略図であり、図１３（ａ）は斜視図、図１３（ｂ）〜（ｄ）はそれぞれ、図１３（ａ）において矢印ｂ〜ｄで示す方向から見た図である。図１４は、本実施例における熱伝導部材１７とヒータ１１の寸法関係を示す図である。
本実施例では、熱伝導部材１７である金属板を、長手方向に沿って、間隙を設けて複数
配置する場合について説明するもので、以下の説明では、金属板を２本用いる場合について説明する。本実施例では、長手方向に沿って配置された２本の熱伝導部材１７の間の領域（金属板の存在しない区間、間隙部分）を空隙部１８という。 (Example 3)
Example 3 will be described below. In the present embodiment, the same components as those in the first and second embodiments are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.
FIG. 13 is a schematic view showing the dimensional relationship of each of the heat conducting members 17 in this embodiment, FIG. 13 (a) is a perspective view, and FIGS. 13 (b) to (d) are FIG. It is the figure seen from the direction shown by arrow b-d in a). FIG. 14 is a diagram showing a dimensional relationship between the heat conducting member 17 and the heater 11 in the present embodiment.
In the present embodiment, a case where a plurality of metal plates as the heat conducting members 17 are arranged along the longitudinal direction with a gap therebetween will be described. In the following description, a case where two metal plates are used will be described. . In this embodiment, a region between the two heat conducting members 17 arranged along the longitudinal direction (a section where there is no metal plate, a gap portion) is referred to as a gap portion 18.

ここで、金属板を、長手方向に沿って、間隙を設けて複数配置した場合の、ヒータ１１の発熱量について説明する。
金属板を、長手方向に沿って、間隙を設けて複数配置した場合、空隙部１８に対応するヒータ１１のヒータ領域１１ｂ４に対しては、金属板が接触配置されていないため、ヒータ１１に局所的な温度ムラが生じてしまうことが懸念される。
本実施例では、ヒータ領域１１ｂ４、および、ヒータ領域１１ｂ２でそれぞれ加熱されるニップ部Ｎの領域の温度の差が、ゼロになるように、ヒータ領域１１ｂ４の発熱量を、ヒータ領域１１ｂ２よりも小さく設定する。ここで、前記温度の差は、ゼロでなくてもよく、ヒータ領域１１ｂ４の発熱量とヒータ領域１１ｂ２の発熱量とを同じと仮定した場合よりも小さければよい。
なお、本実施例では、各金属板の位置決め構成は、実施例１同様とし、各熱伝導部材１７に設けられた折り曲げ部１７ａをそれぞれ、ホルダ１２に複数設けられた貫通穴にそれぞれ差し込む構成とした。金属板に折り曲げ部１７ａを設けることで、金属板のなかで熱容量が異なる領域が存在することとなるが、このときの、熱容量が異なる金属板の領域にそれぞれ対応するヒータ１１のヒータ領域の発熱量の設定に関しては、実施例１と同様である。 Here, the amount of heat generated by the heater 11 when a plurality of metal plates are arranged with a gap along the longitudinal direction will be described.
When a plurality of metal plates are arranged with a gap along the longitudinal direction, the metal plate is not placed in contact with the heater region 11b4 of the heater 11 corresponding to the gap portion 18, so that the heater 11 is locally disposed. There is a concern that typical temperature unevenness may occur.
In this embodiment, the amount of heat generated in the heater region 11b4 is smaller than that in the heater region 11b2 so that the difference in temperature between the heater region 11b4 and the region of the nip portion N heated in the heater region 11b2 becomes zero. Set. Here, the temperature difference does not have to be zero, and may be smaller than the case where the heat generation amount of the heater region 11b4 and the heat generation amount of the heater region 11b2 are assumed to be the same.
In the present embodiment, the positioning configuration of each metal plate is the same as that of the first embodiment, and the bent portions 17a provided in each heat conducting member 17 are respectively inserted into the through holes provided in the holder 12 in a plurality. did. By providing the bent portion 17a on the metal plate, there are regions having different heat capacities in the metal plate. At this time, the heat generation of the heater regions of the heaters 11 corresponding to the regions of the metal plates having different heat capacities. The amount setting is the same as in the first embodiment.

以下、本実施例について、より具体的に説明する。
熱伝導部材１７は、実施例１同様の金属板であり、それぞれ、長さ１０６．５ｍｍ、幅６ｍｍ、厚さ０．３ｍｍである。
本実施例において２本の金属板は、図１３（ｂ）に示すように通紙中心Ｏに対して長手方向に対称となるように配置されている。そして、熱伝導部材１７の長手方向の位置決め部となる折り曲げ部１７ａは、２本の金属板に対して、図１３（ｃ）に示すように通紙中心Ｏから長手方向両側にそれぞれ８０〜８４ｍｍ離れた位置に、幅４ｍｍ、長さ３ｍｍの大きさに形成されている。また、２本の熱伝導部材１７は、長手方向に５ｍｍの間隔をあけて配置されている。 Hereinafter, the present embodiment will be described more specifically.
The heat conducting member 17 is a metal plate similar to that of Example 1, and has a length of 106.5 mm, a width of 6 mm, and a thickness of 0.3 mm, respectively.
In this embodiment, the two metal plates are arranged so as to be symmetrical in the longitudinal direction with respect to the sheet passing center O as shown in FIG. And the bending part 17a used as the positioning part of the longitudinal direction of the heat-conducting member 17 is 80-84 mm with respect to two metal plates on both sides of a longitudinal direction from the sheet passing center O as shown in FIG.13 (c). At a distant position, it is formed in a size of 4 mm in width and 3 mm in length. Moreover, the two heat conductive members 17 are arrange | positioned at intervals of 5 mm in the longitudinal direction.

本実施例において図１４に示すヒータ１１の基板１１ａおよび抵抗発熱体１１ｂの形状、寸法は、金属板の折り曲げ部１７ａおよび空隙部１８に対応する抵抗発熱体１１ｂの領域の短手方向の長さを除いては、図８に示した実施例１同様である。
図１４に示すように本実施例においては、折り曲げ部１７ａに対応するヒータ領域１１ｂ１の抵抗発熱体１１ｂの短手方向の長さをそれぞれＬ１、Ｌ２と定義した。さらには、空隙部１８に対応するヒータ領域１１ｂ４の抵抗発熱体１１ｂの短手方向の長さをＬ３と定義した。本実施例では、Ｌ１＝０．９３ｍｍ、Ｌ２＝０．９３ｍｍ、Ｌ３＝１．１ｍｍ（記録材搬送方向の上下流両側の抵抗発熱体パターン中に一部絞り、一部逆絞り形状あり）とする。また、Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３＝１ｍｍ（抵抗発熱体パターン中に絞り形状なし）となる形態を比較例３とする。 In this embodiment, the shape and dimensions of the substrate 11a and the resistance heating element 11b of the heater 11 shown in FIG. 14 are the lengths in the short direction of the region of the resistance heating element 11b corresponding to the bent portion 17a and the gap 18 of the metal plate. Is the same as that of the first embodiment shown in FIG.
As shown in FIG. 14, in this embodiment, the lengths in the short direction of the resistance heating element 11b in the heater region 11b1 corresponding to the bent portion 17a are defined as L1 and L2, respectively. Furthermore, the length in the short direction of the resistance heating element 11b in the heater region 11b4 corresponding to the gap 18 was defined as L3. In this embodiment, L1 = 0.93 mm, L2 = 0.93 mm, L3 = 1.1 mm (partial aperture and partial reverse aperture shape in the resistance heating element pattern on both the upstream and downstream sides in the recording material conveyance direction) To do. Further, a mode in which L1, L2, L3 = 1 mm (no diaphragm shape in the resistance heating element pattern) is referred to as Comparative Example 3.

本実施例および比較例３の性能評価を行うにあたって、（３）項で詳述した長手方向全域における温度分布を測定した。図１５（ａ）は、比較例３の長手方向全域における温度分布測定結果を示す図である。
比較例３においても、比較例１同様、熱伝導部材１７ある各金属板の効果により端部昇温を十分抑制できた。しかしながら、各金属板の折り曲げ部１７ａに対応する加圧ローラ表面温度が、周囲温度よりも低くなり温度ムラとなった。温度ムラは約１０℃であり、これに起因して定着不良が発生する場合があった。
さらには、空隙部１８において、周囲温度よりも温度が高くなり温度ムラとなった。温
度ムラは約２０℃であり、こちらも定着不良が発生する場合があった。 In performing the performance evaluation of this example and comparative example 3, the temperature distribution in the entire longitudinal direction detailed in the item (3) was measured. FIG. 15A is a diagram showing a temperature distribution measurement result in the entire longitudinal direction of Comparative Example 3. FIG.
Also in the comparative example 3, similarly to the comparative example 1, the edge temperature increase could be sufficiently suppressed by the effect of each metal plate provided in the heat conducting member 17. However, the pressure roller surface temperature corresponding to the bent portion 17a of each metal plate became lower than the ambient temperature, resulting in temperature unevenness. The temperature non-uniformity is about 10 ° C., which may cause fixing failure.
Furthermore, in the space | gap part 18, temperature became higher than ambient temperature and it became temperature nonuniformity. The temperature unevenness was about 20 ° C., and there was a case where poor fixing occurred.

図１５（ｂ）は、本実施例の長手方向全域の温度分布測定結果を示す図である。比較例３、実施例１の結果と同様に、熱伝導部材１７である各金属板の効果により端部昇温を十分抑制できた。金属板の折り曲げ部１７において、比較例３で発生したような温度ムラは約２℃と大きく改善され、定着不良も発生しなかった。
これは実施例１同様、折り曲げ部１７ａを設けたことで熱容量が周囲よりも大きくなる金属板の領域に対応する抵抗発熱体パターンの領域に、絞り形状を設けることで、この絞り形状を設けた抵抗発熱体パターン領域の発熱量が大きくなったためである。すなわち、定着装置として温度が低くなることが懸念される領域に対して、抵抗発熱体パターン中に絞り形状を設けることでヒータの発熱量を増やしたためである。 FIG. 15B is a diagram illustrating a temperature distribution measurement result in the entire longitudinal direction of the present example. Similar to the results of Comparative Example 3 and Example 1, the edge temperature increase could be sufficiently suppressed by the effect of each metal plate as the heat conducting member 17. In the bent portion 17 of the metal plate, the temperature unevenness as occurred in Comparative Example 3 was greatly improved to about 2 ° C., and no fixing failure occurred.
As in the first embodiment, this diaphragm shape is provided by providing a diaphragm shape in the region of the resistance heating element pattern corresponding to the region of the metal plate where the heat capacity is larger than the surrounding by providing the bent portion 17a. This is because the amount of heat generated in the resistance heating element pattern region is increased. In other words, the heat generation amount of the heater is increased by providing a diaphragm shape in the resistance heating element pattern for a region where the temperature is likely to be low as the fixing device.

また、空隙部１８において、比較例３で発生したような温度ムラは約３℃と大きく改善され、画像不良も発生しなかった。
これは、熱容量が周囲よりも小さくなる空隙部１８に対応する抵抗発熱体パターンの領域に、逆絞り形状を設けることで、この逆絞り形状を設けた抵抗発熱体パターン領域の発熱量が小さくなったためである。すなわち、定着装置として温度が高くなることが懸念される領域に対して、抵抗発熱体パターン中に逆絞り形状を設けることでヒータの発熱量を減らしたためである。 Further, in the gap portion 18, the temperature unevenness that occurred in Comparative Example 3 was greatly improved to about 3 ° C., and no image defect occurred.
This is because the reverse heating shape is provided in the region of the resistance heating element pattern corresponding to the gap 18 where the heat capacity is smaller than that of the surrounding area, so that the heating value of the resistance heating element pattern region provided with the reverse drawing shape is reduced. This is because. That is, this is because the amount of heat generated by the heater is reduced by providing a reverse aperture shape in the resistance heating element pattern for a region where the temperature of the fixing device is a concern.

以上説明したように、本実施例では、熱伝導部材である金属板を複数用いた場合において、熱伝導部材１７の位置決め部ではヒータ１１の発熱量を増やし、さらには金属板が接触していないヒータ領域（空隙部）ではヒータの発熱量を減らしている。このことで、熱伝導部材１７の端部昇温抑制効果を維持しつつ、局所的な温度ムラを抑制することができるので、より良好な画像を得ることが可能となる。   As described above, in this embodiment, when a plurality of metal plates that are heat conducting members are used, the amount of heat generated by the heater 11 is increased at the positioning portion of the heat conducting member 17, and the metal plates are not in contact with each other. In the heater region (gap), the amount of heat generated by the heater is reduced. As a result, local temperature unevenness can be suppressed while maintaining the end temperature increase suppressing effect of the heat conducting member 17, and thus a better image can be obtained.

ここで、本実施例においては、各金属板の位置決め構成として、実施例１同様、折り曲げ部１７ａを設けた場合について説明したが、これに限るものではない。各金属板の位置決め構成として、例えば実施例２の凹部１７ｂを設けるものであってもよい。また、本実施例においては、各金属板に対して、それぞれ位置決め構成を設けるものであったが、これに限るものではない。また、熱伝導部材１７である金属板を、長手方向に沿って、間隙を設けて複数配置する場合には、各金属板に対して、それぞれ位置決め構成が設けられていない場合であっても、空隙部の存在により、ヒータ１１に局所的な温度ムラが生じてしまうことが懸念される。このような場合には、空隙部１８に対応するヒータ１１のヒータ領域１１ｂ４、および、金属板が接触するヒータ１１の領域（以下、接触領域）でそれぞれ加熱されるニップ部Ｎの領域の温度の差が、ゼロになるように、発熱量を設定すればよい。すなわち、前記温度の差が、ゼロになるように、ヒータ領域１１ｂ４の発熱量を、接触領域よりも小さく設定すればよい。ここで、前記温度の差は、ゼロでなくてもよく、ヒータ領域１１ｂ４の発熱量と接触領域の発熱量とを同じと仮定した場合よりも小さければよい。   Here, in the present embodiment, the case where the bent portion 17a is provided as the positioning configuration of each metal plate as in the first embodiment is described, but the present invention is not limited to this. As a positioning configuration of each metal plate, for example, the concave portion 17b of the second embodiment may be provided. In the present embodiment, each metal plate is provided with a positioning structure, but the present invention is not limited to this. Further, in the case where a plurality of metal plates that are the heat conducting members 17 are arranged with a gap along the longitudinal direction, even if each metal plate is not provided with a positioning configuration, There is a concern that local temperature unevenness may occur in the heater 11 due to the presence of the gap. In such a case, the temperature of the heater region 11b4 of the heater 11 corresponding to the gap 18 and the temperature of the region of the nip portion N that is heated in the region of the heater 11 in contact with the metal plate (hereinafter referred to as a contact region), respectively. What is necessary is just to set the emitted-heat amount so that a difference may become zero. In other words, the amount of heat generated in the heater region 11b4 may be set smaller than that in the contact region so that the temperature difference becomes zero. Here, the temperature difference does not have to be zero, and may be smaller than the case where it is assumed that the heat generation amount of the heater region 11b4 and the heat generation amount of the contact region are the same.

６…定着装置、１１…ヒータ、１１ｂ１，１１ｂ２…ヒータ領域、１３…定着フィルム、１７…熱伝導部材、１７ａ１，１７ａ２…領域、２０…加圧ローラ、Ｎ…ニップ部   DESCRIPTION OF SYMBOLS 6 ... Fixing device, 11 ... Heater, 11b1, 11b2 ... Heater area | region, 13 ... Fixing film, 17 ... Heat conduction member, 17a1, 17a2 ... Area | region, 20 ... Pressure roller, N ... Nip part

Claims (10)

ヒータと、
前記ヒータに接触配置され、前記ヒータの温度分布を均一化するための熱伝導部材と、
回転可能に設けられ、前記ヒータに摺動する可撓性スリーブと、
前記可撓性スリーブを介して前記ヒータとニップ部を形成する加圧部材と、
を有し、
前記ニップ部における前記可撓性スリーブと前記加圧部材との間で、現像剤像が形成された記録材を挟持搬送して加熱する像加熱装置において、
前記熱伝導部材には、第１領域と、前記第１領域よりも単位面積当たりの熱容量の小さい第２領域とが設けられ、
前記ヒータには、
前記ニップ部を加熱する前記ヒータの領域のうち、前記第１領域の接触によって、前記ニップ部を加熱する温度がコントロールされる第１ヒータ領域と、
前記ニップ部を加熱する前記ヒータの領域のうち、前記第２領域の接触によって、前記ニップ部を加熱する温度がコントロールされる第２ヒータ領域と、
が設けられ、
前記第１ヒータ領域の発熱量を、前記第２ヒータ領域の発熱量よりも大きく設定し、前記第１ヒータ領域で加熱される前記ニップ部の領域の温度と、前記第２ヒータ領域で加熱される前記ニップ部の領域の温度との差がゼロ、または前記第１ヒータ領域の発熱量と前記第２ヒータ領域の発熱量とを同じとした場合よりも小さくなるようにされている
ことを特徴とする像加熱装置。 A heater,
A heat conducting member that is disposed in contact with the heater and uniformizes the temperature distribution of the heater;
A flexible sleeve which is rotatably provided and slides on the heater;
A pressure member that forms a nip portion with the heater via the flexible sleeve;
Have
In the image heating apparatus for sandwiching and conveying the recording material on which the developer image is formed between the flexible sleeve and the pressure member in the nip portion,
The heat conducting member is provided with a first region and a second region having a smaller heat capacity per unit area than the first region,
The heater includes
A first heater region in which a temperature for heating the nip portion is controlled by contact of the first region among regions of the heater for heating the nip portion;
A second heater region in which a temperature for heating the nip portion is controlled by contact of the second region among the heater regions for heating the nip portion;
Is provided ,
The calorific value of the previous SL first heater region, larger set than the heating value of the second heater region, a temperature in the region of the nip portion is heated by the first heater region, heated by the second heater region The difference between the temperature of the nip region and the temperature of the nip portion is zero or smaller than when the heat generation amount of the first heater region and the heat generation amount of the second heater region are the same. An image heating apparatus. 前記熱伝導部材を保持する保持部材を有し、
前記熱伝導部材の前記第１領域には、前記保持部材に係合する突出部が設けられ、
前記第１領域は、前記突出部を有することで、前記第２領域よりも熱容量が大きい
ことを特徴とする請求項１に記載の像加熱装置。 A holding member for holding the heat conducting member;
The first region of the heat conducting member is provided with a protrusion that engages with the holding member,
2. The image heating apparatus according to claim 1, wherein the first region has the protrusion and has a larger heat capacity than the second region. 前記熱伝導部材を保持する保持部材を有し、
前記熱伝導部材の前記第２領域には、前記保持部材に係合する凹部が設けられ、
前記第２領域は、前記凹部を有することで、前記第１領域よりも熱容量が小さい
ことを特徴とする請求項１に記載の像加熱装置。 A holding member for holding the heat conducting member;
The second region of the heat conducting member is provided with a recess that engages with the holding member,
2. The image heating apparatus according to claim 1, wherein the second region has the concave portion and has a smaller heat capacity than the first region. 前記突出部は、前記ニップ部の長手方向において前記保持部材に対する前記熱伝導部材の位置決めを行う位置決め部である
ことを特徴とする請求項２に記載の像加熱装置。 The image heating apparatus according to claim 2, wherein the protruding portion is a positioning portion that positions the heat conductive member with respect to the holding member in a longitudinal direction of the nip portion. 前記凹部は、前記ニップ部の長手方向において前記保持部材に対する前記熱伝導部材の位置決めを行う位置決め部である
ことを特徴とする請求項３に記載の像加熱装置。 The image heating apparatus according to claim 3, wherein the concave portion is a positioning portion that positions the heat conductive member with respect to the holding member in a longitudinal direction of the nip portion. 前記ヒータは、基板と、前記ニップ部の長手方向に延びるように前記基板上に形成された発熱体とを有し、
前記発熱体における前記長手方向に直交する方向において、前記第１ヒータ領域の発熱体の幅が、前記第２ヒータ領域の発熱体の幅よりも狭く形成されることで、前記第１ヒータ領域の発熱量が、前記第２ヒータ領域の発熱量よりも大きく設定される
ことを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の像加熱装置。 The heater has a substrate and a heating element formed on the substrate so as to extend in the longitudinal direction of the nip portion,
In the direction perpendicular to the longitudinal direction of the heating element, the width of the heating element in the first heater region is narrower than the width of the heating element in the second heater region, so that The image heating apparatus according to claim 1, wherein a heat generation amount is set to be larger than a heat generation amount of the second heater region. 前記熱伝導部材は、前記ニップ部の長手方向に沿って、間隙を設けて複数配置され、
前記ヒータには、複数の前記熱伝導部材のうち隣り合う熱伝導部材の間の間隙部分に対応する前記ヒータの領域である第３ヒータ領域が設けられ、
前記第１ヒータ領域または前記第２ヒータ領域で加熱される前記ニップ部の領域の温度と、前記第３ヒータ領域で加熱される前記ニップ部の領域の温度との差が、ゼロ、または、前記第１ヒータ領域または前記第２ヒータ領域の発熱量と、前記第３ヒータ領域の発熱量とを同じと仮定した場合よりも小さくなるように、
前記第３ヒータ領域の発熱量は、前記第１ヒータ領域または前記第２ヒータ領域の発熱量よりも小さく設定されている
ことを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載の像加熱装置。 A plurality of the heat conducting members are disposed with a gap along the longitudinal direction of the nip portion,
The heater is provided with a third heater region that is a region of the heater corresponding to a gap portion between adjacent heat conductive members among the plurality of heat conductive members,
The difference between the temperature of the nip region heated in the first heater region or the second heater region and the temperature of the nip region heated in the third heater region is zero, or The heat generation amount of the first heater region or the second heater region and the heat generation amount of the third heater region are assumed to be smaller than when assumed to be the same.
7. The image according to claim 1, wherein a heat generation amount of the third heater region is set to be smaller than a heat generation amount of the first heater region or the second heater region. Heating device. 前記ヒータは、基板と、前記ニップ部の長手方向に延びるように前記基板上に形成された発熱体とを有し、
前記発熱体における前記長手方向に直交する方向において、前記第３ヒータ領域の発熱体の幅が、前記第１ヒータ領域の発熱体及び前記第２ヒータ領域の発熱体よりも広く形成されることで、前記第３ヒータ領域の発熱量は、前記第１ヒータ領域または前記第２ヒータ領域の発熱量よりも小さく設定される
ことを特徴とする請求項７に記載の像加熱装置。 The heater has a substrate and a heating element formed on the substrate so as to extend in the longitudinal direction of the nip portion,
In the direction perpendicular to the longitudinal direction of the heating element, the width of the heating element in the third heater region is formed wider than the heating element in the first heater region and the heating element in the second heater region. The image heating apparatus according to claim 7, wherein a heat generation amount of the third heater region is set to be smaller than a heat generation amount of the first heater region or the second heater region. 前記ヒータは、基板と、前記基板上に形成された発熱体とを有し、
前記熱伝導部材の熱伝導率は、前記基板の熱伝導率よりも大きい
ことを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１項に記載の像加熱装置。 The heater has a substrate and a heating element formed on the substrate,
The thermal conductivity of the heat conductive member, An apparatus according to any one of claims 1 to 8, wherein greater than the thermal conductivity of the substrate. 前記ヒータは、基板と、前記基板上に形成された発熱体とを有し、
前記熱伝導部材は、前記基板のうち、前記発熱体が形成された面とは反対側の面に接触するように配置されている
ことを特徴とする請求項１乃至９のいずれか１項に記載の像加熱装置。 The heater has a substrate and a heating element formed on the substrate,
The heat conductive member, of the substrate, to any one of claims 1 to 9 wherein the heating element is formed plane, characterized in that it is placed in contact with the surface opposite The image heating apparatus described.
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