JP6592025B2 - 被加熱物の加熱方法及び加熱装置 - Google Patents

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Description

本発明は、被加熱物の加熱方法及び加熱装置に関するものである。
製銑や製鋼工場において、溶銑や溶鋼を運搬するための溶銑鍋及び溶鋼鍋（以下、取鍋又は溶湯取鍋と称する場合がある）は、一般的に、その内面に耐熱煉瓦（耐火煉瓦）等からなる耐火物を張りつけた構成とすることで、内部に収容した溶銑・溶鋼の温度を保持できる構造とされている。
取鍋に溶銑や溶鋼を注入する際には、まず、耐火物内面の水分を除去したうえで、溶銑・溶鋼の温度低下防止のために、予め１０００〜１４００℃程度に乾燥・加熱（予熱）しておく必要がある。このような取鍋の乾燥・加熱方法としては、例えば、バーナを用いて乾燥・加熱する方法がある（例えば、特許文献１を参照）。
また、取鍋の乾燥・加熱に用いるバーナとしては、支燃性ガスとして空気を用いる空気バーナの他、より効果的に取鍋を乾燥・加熱することを目的として蓄熱式バーナを用いる場合がある（例えば、特許文献２，３を参照）。
一方、地球環境問題が大きくクローズアップされる現在にあっては、バーナによって火炎を発生させる際に燃焼状態を制御することで、燃焼ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）を削減する方法が注目されるようになっている（例えば、特許文献４を参照）。
特開２００７−１５４２１５号公報 特開２００９−１６０６４０号公報 特開２０１５−１００８２３号公報 特開２０１１−１７９７５１号公報
ここで、取鍋を所定の温度まで予熱する場合には、取鍋の溶湯容器内に張り付けられた耐火煉瓦の破損等も考慮する必要がある。例えば、加熱前の溶湯容器が室温に近い場合には、容器内を所定の温度にするために急激に加熱すると、耐火煉瓦が部分的に熱膨張することで破損する可能性がある。このため、溶湯容器内の耐火煉瓦を加熱する際は、内部をゆっくりと均一に加熱するように、長時間をかけてバーナを燃焼させる必要があった。
しかしながら、溶湯容器の予熱に時間がかかり過ぎると、工程時間が長大化して製造効率の低下を招くことから、より短い時間で予熱を行うことが求められていた。
また、バーナで火炎を生成させた際には、二酸化炭素や微量の窒素酸化物等が不可避的に生成されてしまうことから、これらを可能な限り削減できるような燃焼方法が求められていた。
本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、取鍋の溶湯容器等のような被加熱物を、従来に比べて短い時間で均一に加熱することができるとともに、二酸化炭素や窒素酸化物（ＮＯｘ）等の発生を大幅に削減でき、効率的で環境に配慮した乾燥・加熱を行うことが可能な被加熱物の加熱方法及び加熱装置を提供することを目的とする。
上記課題を解決するため、本発明者等が鋭意検討したところ、バーナの火炎を熱源として被加熱物を加熱する際、バーナに供給する支燃性ガス中の酸素濃度を徐々に増加させてゆくことが、従来に比べて短時間で均一に被加熱物を加熱できることを知見した。例えば、支燃性ガスとして空気を用い、これに酸素ガスを徐々に加えることで支燃性ガス中の酸素濃度を増加させてゆく場合、支燃性ガス中の酸素濃度は２１体積％（空気中の酸素濃度）から１００体積％まで漸次増加する。本発明者等は、このような方法を採用することにより、二酸化炭素や窒素酸化物等の発生を大幅に削減でき、効率的で環境に配慮した被加熱物の乾燥・加熱を行うことが可能になることを見出し、本発明を完成させた。
即ち、すなわち、請求項１に係る発明は、バーナに燃料流体及び支燃性ガスを供給し、これらを燃焼させた火炎を熱源として被加熱物を加熱する方法であって、前記バーナに供給する前記支燃性ガス中の酸素濃度を漸次増加させることにより、前記被加熱物の昇温速度を増加させ、且つ、前記支燃性ガス中の酸素濃度の増加速度を、前記被加熱物の温度上昇と同期させることを特徴とする被加熱物の加熱方法である。
請求項２に係る発明は、請求項１に記載の被加熱物の加熱方法であって、前記バーナに供給する前記支燃性ガス中の酸素濃度を、周期的変化をもたせながら漸次増加させつつ、前記燃料流体の流量、もしくは前記支燃性ガスの流量の少なくとも一方を周期的に変化させるとともに、前記バーナに供給する総酸素量を、前記燃料流体を完全燃焼させるのに必要な理論酸素量で除した当量比を周期的に変化させ、前記酸素濃度の周期的変化と、前記当量比の周期的変化とに位相差を設けることにより、前記バーナの燃焼状態を周期的な振動状態とすることを特徴とする被加熱物の加熱方法である。
請求項３に係る発明は、請求項２に記載の被加熱物の加熱方法であって、前記燃料流体の流量の周期的変化と、前記酸素濃度及び前記酸素比の周期的変化とに位相差を設けることを特徴とする被加熱物の加熱方法である。
請求項４に係る発明は、請求項１〜請求項３の何れか一項に記載の被加熱物の加熱方法であって、前記被加熱物が、製鋼製造工程において用いられる取鍋又はタンディッシュであることを特徴とする被加熱物の加熱方法である。
また、請求項５に係る発明は、請求項１〜請求項４の何れか一項に記載の被加熱物の加熱方法において用いられる加熱装置であって、少なくとも、燃料流体及び支燃性ガスを燃焼させて被加熱物を加熱するバーナと、前記バーナに供給する前記燃料流体及び前記支燃性ガスの流量を制御する流量制御部と、前記バーナの燃焼状態に基づいて演算処理を行い、燃焼情報を前記流量制御部に送信する演算部と、を備え、前記バーナは、少なくとも、該バーナの中心軸に沿って配置され、前記燃料流体及び一次酸素ガスを供給する中心供給管と、該中心供給管の周囲に少なくとも一以上で同心状に配置され、前記支燃性ガスを供給する支燃性ガス供給管とを備え、且つ、前記中心供給管が、前記バーナの中心軸上に配置される一次燃料供給管と、該一次燃料供給管の周囲を取り囲むように配置される二次燃料供給管と、該二次燃料供給管の周囲を取り囲むように配置される一次酸素ガス供給管とを有してなり、前記流量制御部は、前記演算部から入力される前記燃焼情報に基づき、前記バーナに供給する前記燃料流体及び前記支燃性ガスの流量をそれぞれ増加もしくは減少させることで、前記バーナに供給する前記支燃性ガス中の酸素濃度を漸次増加させ、前記被加熱物の昇温速度を増加させることを特徴とする被加熱物の加熱装置である。
請求項６に係る発明は、請求項５に記載の被加熱物の加熱装置であって、前記流量制御部は、さらに、前記バーナに供給する前記支燃性ガス中の酸素濃度を、周期的変化をもたせながら漸次増加させつつ、前記燃料流体の流量、もしくは前記支燃性ガスの流量の少なくとも一方を周期的に変化させるように制御するとともに、前記バーナに供給する総酸素量を、前記燃料流体を完全燃焼させるのに必要な理論酸素量で除した当量比を周期的に変化させ、前記酸素濃度の周期的変化と、前記当量比の周期的変化とに位相差を設けることにより、前記バーナの燃焼状態を周期的な振動状態とするように制御することを特徴とする被加熱物の加熱装置である。
請求項７に係る発明は、請求項５又は請求項６に記載の被加熱物の加熱装置であって、前記流量制御部は、前記燃料流体を一次燃料及び二次燃料として前記バーナに供給するとき、前記一次燃料供給管に供給する前記一次燃料を一定の流量で供給するとともに、前記二次燃料供給管に供給する前記二次燃料の流量を増減させるように制御することを特徴とする被加熱物の加熱装置である。
請求項８に係る発明は、請求項５又は請求項６に記載の被加熱物の加熱装置であって、前記流量制御部は、前記燃料流体を一次燃料及び二次燃料として前記バーナに供給するとき、前記二次燃料供給管に供給する前記二次燃料を一定の流量で供給するとともに、前記一次燃料供給管に供給する前記一次燃料の流量を増減させるように制御することを特徴とする被加熱物の加熱装置である。
請求項９に記載の発明は、請求項５〜請求項８の何れか一項に記載の被加熱物の加熱装置であって、前記バーナは、前記一次酸素ガス供給管の噴出口が、前記中心供給管における前記一次燃料供給管及び前記二次燃料供給管の噴出口よりも、火炎噴出方向に向けて突出した位置に配置されていることを特徴とする被加熱物の加熱装置である。
請求項１０に記載の発明は、請求項５〜請求項９の何れか一項に記載の被加熱物の加熱装置であって、前記バーナは、前記支燃性ガス供給管に、前記支燃性ガスとして空気及び二次酸素が供給されることを特徴とする被加熱物の加熱装置である。
本発明に係る被加熱物の加熱方法によれば、バーナに供給する前記支燃性ガス中の酸素濃度を漸次増加させることによって、被加熱物の昇温速度を増加させる方法を採用することにより、短時間で均一に被加熱物を加熱できる。これにより、二酸化炭素や窒素酸化物（ＮＯｘ）等の発生を大幅に削減でき、効率的で環境に配慮した被加熱物の乾燥・加熱を行うことが可能になる。
また、本発明に係る被加熱物の加熱装置によれば、バーナの燃焼状態を演算処理する演算処理部と、バーナに供給する支燃性ガス中の酸素濃度を漸次増加させ、被加熱物の昇温速度を増加させる流量制御部を備えることで、上記同様、短時間で均一に被加熱物を加熱できる。これにより、二酸化炭素や窒素酸化物等の発生を大幅に削減でき、効率的で環境に配慮した被加熱物の乾燥・加熱を行うことが可能な加熱装置が実現できる。
従って、本発明に係る被加熱物の加熱方法及び加熱装置を、例えば、製銑や製鋼工場における、溶銑や溶鋼を運搬するための溶銑鍋及び溶鋼鍋（取鍋）を予備加熱する用途に適用した場合には、取鍋内面に設けられた耐火煉瓦の破損等が生じること無く、効率的で環境に配慮した乾燥・加熱を行うことができる観点から、非常に好適である。
本発明の一実施形態である被加熱物の加熱方法及び加熱装置について模式的に説明する図であり、被加熱物として溶湯取鍋を加熱する場合の加熱装置の一例を示す概略構成図である。 本発明の一実施形態である被加熱物の加熱方法及び加熱装置について模式的に説明する図であり、燃料流体及び支燃性ガスの流量、並びに支燃性ガス中の酸素濃度を変化させた場合の、炉内温度と昇温時間との関係を示すグラフである。 本発明の一実施形態である被加熱物の加熱方法及び加熱装置について模式的に説明する図であり、図１に示した加熱装置に備えられるバーナの一例を示す平面図である。 本発明の一実施形態である被加熱物の加熱方法及び加熱装置について模式的に説明する図であり、図３に示したバーナのＡ−Ａ断面図である。 本発明の一実施形態である被加熱物の加熱方法及び加熱装置について模式的に説明する図であり、図３に示したバーナのＢ−Ｂ断面図である。 本発明の一実施形態である被加熱物の加熱方法及び加熱装置について模式的に説明する図であり、支燃性ガス中の酸素濃度と、断熱理論火炎温度との関係を示すグラフである。
以下、本発明を適用した一実施形態である被加熱物の加熱方法及び加熱装置について、図１〜図６を適宜参照しながら説明する。なお、以下の説明で用いる図面は、特徴をわかりやすくするために、便宜上特徴となる部分を拡大して示している場合があり、各構成要素の寸法比率などが実際と同じであるとは限らない。また、以下の説明において例示される材料等は一例であって、本発明はそれらに限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することが可能である。
本発明に係る被加熱物の加熱方法及び加熱装置は、例えば、製銑や製鋼工場において溶銑や溶鋼を運搬するために用いられる溶湯取鍋又はタンディッシュを予備加熱する用途に適用することが可能である。本実施形態においては、図１中に示すような溶湯取鍋１０を被加熱物とし、この溶湯取鍋１０を予備乾燥する場合を例に挙げて説明する。
＜被加熱物（溶湯取鍋）＞
本実施形態における被加熱物である溶湯取鍋１０は、溶銑や溶鋼を運搬するために用いられる容器であり、容器本体１１の上部が開口１１ａとされている。また、容器本体１１の内面１１ｂには、溶銑や溶鋼の温度を保持するための、図示略の耐熱煉瓦が貼り付けられている。また、図示例の溶湯取鍋１は、容器本体１１上部の開口１１ａが、後述の加熱装置１に備えられるバーナ３及び温度測定部６が取り付けられる炉蓋１２で覆われている。
＜被加熱物の加熱装置＞
図１に示すように、本実施形態の被加熱物の加熱装置１は、燃料流体（一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２）及び支燃性ガスＧ３を燃焼させて上記の溶湯取鍋１０中に火炎２を形成し、被加熱物である溶湯取鍋１０を加熱するバーナ３と、バーナ３に供給される一次燃料Ｍ１、二次燃料Ｍ２、支燃性ガスＧ３、及び酸素ガス（一次酸素ガスＧ１及び二次酸素ガスＧ２）の各々の流量を制御する流量制御部４と、温度測定部６で測定した温度に基づいて演算処理を行い、この結果を燃焼情報として流量制御部４に向けて送信する演算部５と、を備えて概略構成されている。
バーナ３は、火炎２を形成することで溶湯取鍋１０の内面１１ｂを加熱するものである。図示例のバーナ３は、溶湯取鍋１０を構成する炉蓋１２に対して、火炎２の噴出方向が鉛直下方となるように、即ち、火炎２が容器本体１１で形成されるように取り付けられている。バーナ３は、流量制御部４から、配管７１，７２，７３，７４，７５の各々を介して、それぞれ流量が制御された一次燃料Ｍ１、二次燃料Ｍ２、支燃性ガスＧ３、一次酸素Ｇ１及び二次酸素Ｇ２が供給されることで、火炎２を形成する。
本実施形態のバーナ３は、より具体的には、図３の平面図、図４（図３中に示すＡ−Ａ断面）及び図５（図３中に示すＢ−Ｂ断面）の断面図に示すように、バーナ３の中心軸に沿って配置され、一次燃料Ｍ１、二次燃料Ｍ２及び一次酸素ガスＧ１を供給する中心供給管３０と、この中心供給管３０の周囲に少なくとも一以上、図示例では４箇所で同心状に配置され、支燃性ガスＧ３を供給する支燃性ガス供給管３５とを有してなる。
また、図示例のバーナ３は、さらに、中心供給管３０及び支燃性ガス供給管３５の火炎噴出方向に延びるように形成され、火炎及び各ガスを外部に導出するための各流路が設けられたバーナブロック３Ａが備えられている。即ち、バーナブロック３Ａには、上記の中心供給管３０が収容される流路３ａが、バーナ３の中心軸に沿って形成されているとともに、上記の支燃性ガス供給管３５（及び後述の二次酸素ガス供給管３４）が収容される計４箇所の流路３ｂが同心状で配置されている。そして、中心供給管３０及び支燃性ガス供給管とバーナブロック３Ａとは、バーナブロック固定治具３Ｂによって一体に固定されている。
中心供給管３０は、内部に、一次燃料供給管３１、二次燃料供給管３２、及び一次酸素ガス供給管３３が、順次、中心軸から外側方向に向けて同心状に配置された三重管構成とされている。これにより、中心供給管３０は、一次燃料供給管３１の内部が一次燃料Ｍ１の流路とされ、一次燃料供給管３１と二次燃料供給管３２との間が二次燃料Ｍ２の流路とされるとともに、二次燃料供給管３２と一次酸素ガス供給管３３との間が一次酸素ガスＧ１流路とされる。
一次燃料供給管３１の供給口３１ｂには、図１中に示した配管７１が接続されることで一次燃料Ｍ１が供給され、また、二次燃料供給管３２の供給口３２ｂには、配管７２が接続されることで二次燃料Ｍ２が供給される。また、一次酸素ガス供給管３３の供給口３３ｂには、配管７３が接続されることで一次酸素ガスＧ１が供給される。
そして、一次燃料供給管３１の流路先端となる噴出口３１ａからは一次燃料Ｍ１が、また、二次燃料供給管３２の噴出口３２ａからは二次燃料Ｍ２が、それぞれ中心供給管３０が収容された流路３ａ内に向けて噴出するように構成される。また、一次酸素ガス供給管３３の流路先端となる噴出口３３ａからは、一次酸素ガスＧ１が流路３ａ内に向けて噴出するように構成される。
また、図示例の中心供給管３０は、一次燃料供給管３１の噴出口３１ａと二次燃料供給管３２の噴出口３２ａとが同一面になるように配置されている。一方、一次酸素ガス供給管３３の噴出口３３ａは、噴出口３１ａ，３２ａよりも、火炎噴出方向で突出した位置に配置された構成とされている。
また、図３〜図５においては詳細な図示を省略しているが、バーナ３を平面視したとき、中心供給管３０は、一次燃料供給管３１の噴出口３１ａ、二次燃料供給管３２の噴出口３２ａ及び一次酸素ガス供給管３３の噴出口３３ａが、それぞれ環状に形成されている。
本実施形態においては、上記のように、中心供給管３０に設けられる燃料供給管を二重に構成することで、仮に燃料の流速が大きく変化した場合であっても、燃料の流速を一定範囲内に収束させ、ばらつきが生じるのを抑制できる。一方、燃料供給管を１本として構成した場合には、例えば、燃料流体の流量を少なくした状態で流速が極端に遅くなった場合に、火炎長が短くなるか、あるいは燃焼が不安定になるおそれがある。
また、本実施形態では、上記のように、一次酸素ガスＧ１が噴出する噴出口３３ａが、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２が各々噴出する噴出口３１ａ，３２ａよりも火炎噴出方向で突出した位置に配置されていることで、各燃料流体Ｍ１，Ｍ２及び一次酸素ガスＧ１によって形成される火炎２を燃焼効率よく形成することができる。
支燃性ガス供給管３５は、バーナ３の中心軸に対して平行とされ、中心供給管３０の周囲に少なくとも一以上、図４等に示す例では４箇所で同心状に配置されることで、中心供給管３０の周囲に支燃性ガスＧ３のガス流路を形成する。本実施形態においては、支燃性ガス供給管３５の吸入口３５ｂに配管７５が接続されることで支燃性ガスＧ３が供給される。そして、支燃性ガス供給管３５は、流路先端となる平面視円形状の噴出口３５ａから、バーナブロック３Ａに形成された流路３ｂ内に向けて支燃性ガスＧ３が噴出するように構成される。また、図示例においては、バーナ３を平面視したとき、支燃性ガス供給管３５の４箇所の噴出口３５ａは、それぞれ円周状に均等に配置して形成されている。
さらに、バーナ３には、図５の断面図（図３中に示すＢ−Ｂ断面）に示すように、４箇所に設けられた支燃性ガス供給管３５のうち、バーナ３の中心軸を介して対向する２箇所の支燃性ガス供給管３５内に挿入されるように、二次酸素ガスＧ２を供給するための二次酸素ガス供給管３４が備えられている。また、二次酸素ガス供給管３４は、支燃性ガス供給管３５と同様、バーナ３の中心軸に対して平行とされ、同心状に設けられている。この二次酸素ガス供給管３４の供給口３４ｂには、配管７４が接続されることで二次酸素ガスＧ２が供給される。そして、二次酸素ガス供給管３４の流路先端となる噴出口３４ａから、二次酸素ガスＧ２が、支燃性ガス供給管３５及び二次酸素ガス供給管３４が収容された流路３ｂ内に向けて噴出するように構成されている。また、図５中では詳細な図示を省略しているが、バーナ３を平面視したとき、二次酸素ガス供給管３４の計２箇所の噴出口３４ａは、支燃性ガス供給管３５と同様、それぞれ円周上に均等に配置して形成されている。
なお、図４，５（図３も参照）においては、計４箇所に設けられた支燃性ガス供給管３５のうちの２箇所にのみ、内部に二次酸素ガス供給管３４が備えられた例を示しているが、これには限定されない。例えば、４箇所に設けられた支燃性ガス供給管３５の全ての内部に、二次酸素ガス供給管３４が備えられていてもよい。
さらに、支燃性ガス供給管３５及び二次酸素ガス供給管３４の設置数は、例えば、６箇所あるいは８箇所程度としてもよく、その設置数や設置位置は、バーナブロック３Ａの強度が維持できること等を勘案しながら適宜決定することが可能である。
上記のような二次酸素ガス供給管３４を備えた構成を採用することで、支燃性ガス供給管３５の内部において、支燃性ガスＧ３に二次酸素ガスＧ２を加えることが可能になる。これにより、支燃性ガスＧ３中の酸素濃度を適宜調整することができ、例えば、２１体積％〜１００体積％の範囲で酸素濃度を調整しながら、支燃性ガスＧ３を供給することが可能になる。
上記のように、支燃性ガスＧ３中の酸素濃度を調整する方法については後述するが、図示例のような、一部の支燃性ガス供給管３５の内部に二次酸素ガス供給管３４が配置されていない構成を採用した場合には、例えば、当該支燃性ガス供給管３５からの支燃性ガスＧ３の供給を必要に応じて停止させる制御を行う。即ち、図４中に示すような、内部に二次酸素ガス供給管３４が配置されていない支燃性ガス供給管３５においては、適宜、支燃性ガスＧ３の供給を減らすか、あるいは停止することにより、酸素濃度を１００体積％まで高めることが可能になる。
図３〜図５に示すように、バーナ３は、一次酸素ガス供給管３３の噴出口３３ａが、バーナブロック３Ａを介して、一次燃料供給管３１の噴出口３１ａ及び二次燃料供給管３２の噴出口３２ａの周囲を取り囲むように配置されている。また、４箇所の支燃性ガス供給管３５の噴出口３５ａが、二次燃料供給管３２の噴出口３２ａの周囲に同心状で配置されている。
上記構成により、バーナ３を燃焼させる際は、まず、噴出口３１ａ，３２ａから噴出される燃料流体（一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２）と、噴出口３３ａから噴出される一次酸素ガスＧ１とが混合され、流路３ａから噴出するように火炎２が形成される。
そして、バーナ３においては、空気からなる支燃性ガスＧ３が４箇所の噴出口３５ａから噴出され、さらに、支燃性ガスＧ３が流路３ｂから噴出して火炎２に作用することで、安定した火炎２を形成することができる。
なお、上記の各構成のうち、バーナのノズル配列や、各噴出口の配置、形状、角度及び数等については、本発明を逸脱しない範囲で、適宜設定したものを採用してもよい。
本実施形態の加熱装置１に備えられるバーナ３は、上記のように、二次燃料供給管３２の周囲に一次酸素ガス供給管３３が配置されている。これにより、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２が各々噴出する噴出口３１ａ，３２ａの近傍における着火性が向上することから、安定した火炎２の形成に寄与できる。
また、バーナ３は、上記のように、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２が噴出する噴出口３２ａ，３２ａ、並びに一次酸素ガスＧ１が噴出する噴出口３３ａの周囲に、バーナブロック３Ａを介して、支燃性ガスＧ３が噴出する噴出口３５ａが４箇所で円周状に配置されている。これにより、噴出口３５ａから噴出される支燃性ガスＧ３が火炎に対して良好に作用し、安定した火炎２が形成できる。さらに、支燃性ガスＧ３として、二次酸素ガスＧ２を加えて酸素濃度を高めたガスを供給した場合には、酸素分子に富んだ支燃性ガスＧ３が火炎に対してより良好に作用し、さらに安定した火炎２が形成できるとともに、被加熱物（溶湯取鍋１）を高温域まで均一に加熱することが可能になる。
流量制御部４は、上記のように、バーナ３に供給される一次燃料Ｍ１、二次燃料Ｍ２、支燃性ガスＧ３、一次酸素ガスＧ１及び二次酸素ガスＧ２の各々の流量を制御しながら、バーナ３の各管に向けて燃料及び各ガスを供給する。
本実施形態の加熱装置１に備えられる流量制御部４は、後述の演算部５から入力される燃焼情報に基づき、バーナ３に供給する燃料流体Ｍ１，Ｍ２及び支燃性ガスＧ３の流量をそれぞれ増加もしくは減少させるように制御する。これにより、流量制御部４は、バーナ３に供給する支燃性ガスＧ３中の酸素濃度を漸次増加させ、被加熱物である溶湯取鍋１０の昇温速度を増加させる等の制御を行う。
また、流量制御部４は、内部に、複数の開閉弁４１，４２，４３，４４，４５を備えている。
開閉弁４１は、配管７１を介してバーナ３の一次燃料供給管３１に供給される、一次燃料Ｍ１の流量を制御する。また、開閉弁４２は、配管７２を介してバーナ３の二次燃料供給管３２に供給される、二次燃料Ｍ２の流量を制御する。
開閉弁４３は、配管７３を介してバーナ３の一次酸素ガス供給管３３に供給される、一次酸素ガスＧ１の流量を制御する。また、開閉弁４４は、配管７４を介してバーナ３の二次酸素ガス供給管３４に供給される、二次酸素ガスＧ２の流量を制御する。
開閉弁４５は、配管７５を介してバーナ３の支燃性ガス供給管３５に供給される、支燃性ガスＧ３の流量を制御する。
流量制御部４からバーナ３に向けて、燃料流体として供給する一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２としては、バーナ３の燃料として適したものであれば特に限定されず、例えば、液化天然ガス（ＬＮＧ）の他、液化石油ガス（ＬＰＧ）、ブタンガス等を挙げることができる。
また、流量制御部４からバーナ３に向けて供給される一次酸素ガスＧ１及び二次酸素ガスＧ２としては、純酸素を用いることが好ましい。しかしながら、工業生産的には、純度が１００体積％の純酸素を用いることはコスト面で不利となるため、必ずしも１００体積％の純酸素である必要はなく、適宜、所望の酸素濃度、例えば、酸素濃度が概ね９０体積％以上の酸素富化ガスを用いてもよい。
また、流量制御部４からバーナ３に向けて供給される支燃性ガスＧ３としては、例えば、大気中から取り込んだ空気を用いることができ、これに、さらに二次酸素ガスＧ２を加えたものを用いることができる。なお、本実施形態で説明する支燃性ガスＧ３としては、酸素分子を含むガス、即ち、典型的には空気を用い、さらに、上述のような、二次酸素ガスＧ２を加えることで酸素濃度が調整されたガスを用いる。
なお、本実施形態の加熱装置１においては、流量制御部４が、さらに、以下のような機能を備えていることが好ましい。
例えば、流量制御部４は、バーナ３に供給する支燃性ガスＧ３中の酸素濃度を、周期的変化をもたせながら漸次増加させつつ、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２の流量、もしくは支燃性ガスＧ３の流量の少なくとも一方を周期的に変化させるように制御してもよい。これとともに、流量制御部４は、バーナ３に供給する総酸素量を、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２を完全燃焼させるのに必要な理論酸素量で除した当量比を周期的に変化させ、酸素濃度の周期的変化と、当量比の周期的変化とに位相差を設けることにより、バーナ３の燃焼状態を周期的な振動状態とするように制御してもよい。
また、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２の流量、並びに支燃性ガスＧ３の流量を、それぞれ独立して変化させるように流量制御部４を構成してもよい。
上記のように、燃料流体、もしくは支燃性ガスＧ３の流量を周期的に変化させたり、バーナ３に供給する総酸素量を周期的に変化させたりすることで、バーナ３の燃焼状態を周期的な振動状態とする方法としては、例えば、流量制御部４に備えられる各開閉弁４１，４２，４３，４４，４５の開閉により、各々の流量を変化させる方法等が挙げられる。
また、流量制御部４は、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２をバーナ３に供給するとき、一次燃料供給管３１に供給する一次燃料Ｍ１を一定の流量で供給するとともに、二次燃料供給管３２に供給する二次燃料Ｍ２の流量を増減させるように制御してもよい。
あるいは、流量制御部４は、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２をバーナ３に供給するとき、二次燃料供給管３２に供給する二次燃料Ｍ２を一定の流量で供給するとともに、一次燃料供給管３１に供給する一次燃料Ｍ１の流量を増減させるように制御してもよい。
演算部５は、溶湯取鍋１０に設置された後述の温度測定部６で測定した、溶湯取鍋１０内の温度測定値に基づいて演算処理を行い、この結果を、溶湯取鍋１０の内部（炉内）における火炎２の燃焼状態の情報として流量制御部４に向けて出力する。
温度測定部６は、上述のように溶湯取鍋１０内に設置され、炉内温度を測定して、その値を演算部５に送信する。温度測定部６としては、例えば、熱電対等の温度検出手段を何ら制限無く用いることができる。
なお、本実施形態では、溶湯取鍋１０の炉内状況に適時に対応するため、例えば、溶湯取鍋１０内に、温度測定部６以外の検知器（図示略）が配置されていてもよい。また、当該検知器によって検出されたデータを基に溶湯取鍋１０内の状況を把握し、自動で燃料流体または酸素ガスや支燃性ガスの流量等を適宜変更するシーケンスプログラムを備えていてもよい。
本実施形態においては、酸素濃度が低めの状態から溶湯取鍋１０の加熱を開始し、溶湯取鍋１０の内壁の温度上昇に合わせて酸素濃度を徐々に高めてゆくことで、温度上昇率を徐々に上げてゆき、効率的に溶湯取鍋１０を加熱することができる。
また、酸素濃度及び酸素比を周期的に変化させ、さらに、それらの周期的変化に位相差を設けることで、燃焼排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の発生を抑制することが可能になる。
＜被加熱物の加熱方法＞
本実施形態の被加熱物の加熱方法について、図１に示すような加熱装置１（図３〜図５に示すバーナ３も参照）を用いて、溶銑や溶鋼を運搬するために用いられる溶湯取鍋１０を予備乾燥する例を挙げて以下に詳述する。
本実施形態の加熱方法は、バーナ３に、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２（燃料流体）、並びに支燃性ガスＧ３を供給し、これらの火炎２を熱源として被加熱物である溶湯取鍋１０を加熱する方法である。そして、本実施形態においては、バーナ３に供給する支燃性ガスＧ３中の酸素濃度を漸次増加させることにより、被加熱物である溶湯取鍋１０の昇温速度を増加させる。以下に示す例では、溶湯取鍋１０が室温まで冷却されている場合に、支燃性ガスＧ３として空気を用い、これに二次酸素ガスＧ２を加えて酸素濃度を漸次増加させながら、溶湯取鍋１０を加熱する方法について説明する。
［被加熱物の加熱手順］
図１に示すように、本実施形態の加熱方法で被加熱物である溶湯取鍋１を加熱する際は、炉蓋１２に取り付けられたバーナ３で形成される火炎２により、溶湯取鍋１の容器本体１１の内面１１ｂを加熱する。この際、バーナ３で形成される火炎２は鉛直下方に向けて延出し、内面１１ｂ全体を均一に加熱する。
バーナ３は、上述した流量制御部４から、以下に説明するような方法で流量が制御された一次燃料Ｍ１、二次燃料Ｍ２、支燃性ガスＧ３、一次酸素Ｇ１及び二次酸素Ｇ２がそれぞれ供給されることで、溶湯取鍋１の加熱に最適な火炎２を形成できるように構成されている。
［流体燃料、酸素ガス及び支燃性ガスの供給量の制御］
上述したように、本発明者等は、バーナ３の火炎を熱源として被加熱物を加熱するにあたり、バーナ３に供給する支燃性ガスＧ３中の酸素濃度を徐々に増加させてゆくことが、短時間で均一に被加熱物を加熱できることを突き止め、本発明を完成させた。
ここで、図２のグラフには、燃料流体（一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２）及び支燃性ガスＧ３の流量、並びに支燃性ガス中３の酸素濃度を変化させた場合の、溶湯取鍋１０の炉内温度（Ｔ）と昇温時間（ｔ）との関係を示している。
本実施形態の加熱方法では、支燃性ガスＧ３として酸素分子を含んだ空気を用い、これに二次酸素ガスＧ２を徐々に加え、支燃性ガスＧ３中の酸素濃度を増加させてゆくことで、バーナ３に供給する支燃性ガスＧ３中の酸素濃度を徐々に増加させることができる。即ち、図２のグラフ中に示すように、支燃性ガスＧ３として空気を用いた場合、この支燃性ガスＧ３中の酸素濃度は約２１体積％（空気中の酸素濃度）である。そして、支燃性ガスＧ３に二次酸素ガスＧ２を徐々に加えてゆくことで、支燃性ガスＧ３中の酸素濃度は、燃焼開始時の約２１体積％から、最終的には約１００体積％にまで漸次増加する。ここで、支燃性ガスＧ３中の酸素濃度が２１体積％の状態で燃焼させたときは、二次酸素ガスＧ２の供給量は０（ゼロ）である。一方、二次酸素ガスＧ２の供給量を徐々に増加させてゆき、酸素１００体積％とした場合には、支燃性ガスＧ３に当初から含まれていた酸素以外のガスの供給量は０（ゼロ）となる。
本実施形態の加熱方法においては、まず、バーナ３に、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２と、これら各燃料流体を燃焼させるのに必要な量の支燃性ガスＧ３を供給し、火炎２を形成する。このときの支燃性ガスＧ３中の酸素濃度は、図２のグラフ中に示すように約２１体積％である。
ここで、火炎２から溶湯取鍋１０への伝熱効率は、これら火炎２と被加熱物である溶湯取鍋１０の温度差に大きく依存する。このため、バーナ３の燃焼条件、即ち、支燃性ガスＧ３中の酸素濃度や燃料流体の供給量が一定の場合、溶湯取鍋１０の炉内温度は、室温からＴ１に上昇する（図２のグラフ中における昇温時間ｔ＝０〜ｔ１の範囲）。一方、溶湯取鍋１０の炉内温度が高くなるにつれて、上記の伝熱効率は低下してゆく。
そこで、本実施形態においては、バーナ３で形成した火炎２での加熱による溶湯取鍋１０内の温度上昇に伴い、支燃性ガスＧ３中に二次酸素ガスＧ２を加えるとともに、その供給量を徐々に増加させてゆく。支燃性ガスＧ３中の酸素濃度が増加することにより、バーナ３で形成される火炎２の燃焼温度も徐々に高くなってゆく（図２のグラフ中に示す昇温時間ｔ＝ｔ１〜ｔ２の範囲）。これに伴い、溶湯取鍋１０の炉内温度も、図２のグラフ中に示す炉内温度Ｔ１〜Ｔ２の範囲で上昇してゆく。
このような方法を採用することで、溶湯取鍋１０が冷えている場合にはバーナ３による火炎２の温度を低くし、その後、火炎温度を徐々に高くしてゆくことができるので、溶湯取鍋１０内において局所的且つ急激な温度上昇が生じるのを防止できる。
そして、溶湯取鍋１０内の温度が所定の温度、例えば、１２００℃近くまで上昇した場合には、火炎温度をさらに高くすることが好ましい（図２のグラフ中に示す昇温時間ｔ＝ｔ２〜ｔ３の範囲）。この場合、支燃性ガスＧ３に加える二次酸素ガスＧ２を増量し、最終的に、支燃性ガスとしてバーナ３に供給するガスの全量を酸素に置き換える（図２のグラフ中における昇温時間ｔ＝ｔ３〜ｔ４の範囲）。このときの溶湯取鍋１０の炉内温度は、図２のグラフ中に示す炉内温度Ｔ３まで上昇する。
上記のように、支燃性ガスＧ３に二次酸素ガスＧ２を加えてゆくことで、バーナ３の支燃性ガス供給管３５に供給されるガスが徐々に酸素に置き換えられてゆくと、空気中に含まれる燃焼に寄与しない窒素やアルゴンが減少してゆくため、溶湯取鍋１０の外部に熱量を持ち出してしまうような燃焼排ガス量も減少してゆく。これにより、単位熱量を得るための燃料流体の供給量を低減する効果が得られる。図２のグラフに示す例においては、燃焼開始時の燃料流体（一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２）の流量を１００としたとき、支燃性ガスＧ３の酸素濃度を１００体積％まで増加させたときの燃料流体の流量は、半分の５０にまで低減できることがわかる。
一方、一般的なバーナを用いた場合には、燃料の流量を減少させてゆくとバーナの火炎長が短くなる傾向がある。火炎がこのような状態だと、溶湯取鍋内におけるバーナから遠く離れた部位が十分に加熱できなくなることのみならず、溶湯取鍋全体を均一に加熱することが困難になるという問題が生じる。
そこで、本実施形態においては、バーナ３に供給する支燃性ガスＧ３中の酸素濃度を漸次増加させる際、バーナ３に供給する燃料流体（一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２）全体の流量、もしくは支燃性ガスＧ３の流量の少なくとも一方を、経時的にみて周期的に変化させることが好ましい。これとともに、バーナ３に供給する支燃性ガスＧ３中に含まれる酸素濃度に周期的な変化を与えることで、酸素比を周期的に変化させ、酸素濃度の周期的変化と、酸素比の周期的変化とに位相差を設けることにより、バーナ３の燃焼状態を周期的な振動状態（振動燃焼）とすることが好ましい。このように、バーナ３を周期的な振動状態で燃焼させることにより、溶湯取鍋１０内にバーナ３による燃焼ガスの対流を生じさせることで、溶湯取鍋１０の内面１１ｂを均一に加熱することが可能になる。
バーナ３の燃焼状態を周期的な振動状態とする際には、上記のような、流量制御部４に備えられる各開閉弁４１，４２，４３，４４，４５の開閉により、一次燃料Ｍ１、二次燃料Ｍ２、一次酸素ガスＧ１、二次酸素ガスＧ２及び支燃性ガスＧ３の各々の流量を適宜変化させる方法を採用できる。
ここで、本実施形態で説明する酸素濃度の周期的変化とは、バーナ３に供給される総酸素量（一次酸素ガスＧ１、二次酸素ガスＧ２及び支燃性ガスＧ３に用いる空気中に含まれる酸素の総量）中における酸素濃度が変化することをいう。
また、本実施形態で説明する酸素比とは、バーナ３に供給される総酸素量と燃料流体（二次酸素ガスＧ２及び支燃性ガスＧ３）の供給量との関係で決まるものであり、バーナ３に供給される総酸素量を、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２を完全燃焼させるのに必要な理論酸素量で除した当量比のことをいう。従って、理論的には、酸素比１．０の状態が、酸素を過不足なく用いて完全燃焼することが可能な状態ということができる。
なお、燃料流体にＬＮＧを用いた場合に必要な理論酸素量は、ＬＮＧの組成にもよるが、モル比にして、おおよそＬＮＧの２．３倍程度である。
さらに、本実施形態においては、一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２の流量の周期的変化と、上記の酸素濃度及び酸素比の周期的変化とに差を設けた場合には、バーナ３の燃焼時に生成する窒素酸化物（ＮＯｘ）の発生を抑制する効果も得られる。
上述のように、バーナ３に供給される支燃性ガスＧ３中の酸素ガスの増加速度を、被加熱物である溶湯取鍋１０の温度上昇に同期させて高めてゆく方法とした場合には、バーナ３から被加熱物（溶湯取鍋１０）への伝熱効率（放射伝熱又は対流伝熱の効率）が低下するのを防止できる。これにより、効率的に被加熱物を加熱することが可能になる。
なお、上記の放射伝熱は、例えば、下記式（１）によって表される。
Figure 0006592025
ここで、上記式（１）中における各記号は、以下に示す各々の値である。
Ｑ：伝熱量、
ε：放射率、
σ：ステファン・ボルツマン定数、
Ｔｆ：火炎温度、
Ｔｓ：被加熱物温度。
また、上記の対流伝熱は、例えば、下記式（２）によって表される。
Figure 0006592025
ここで、上記式（２）中における各記号は、以下に示す各々の値である。
Ｑ：伝熱量、
ｈ：熱伝達率、
Ｔｆ：火炎温度、
Ｔｓ：被加熱物温度。
また、支燃性ガスＧ３中の酸素濃度と火炎２の温度との関係は、例えば、図６のグラフに示すような関係となる。図６は、支燃性ガスＧ３中の酸素濃度と、断熱理論火炎温度との関係を示すグラフである。
図６中に示すグラフ曲線では、支燃性ガスＧ３中の酸素濃度が上昇するのに伴い、火炎２の温度も緩やかな曲線を描くように上昇し、酸素濃度が１００体積％の場合には、断熱理論火炎温度は約２７８０℃になる。
上記のような加熱方法で被加熱物を加熱することで、被加熱物の温度が高温になるのに従って、バーナ３に供給される支燃性ガスＧ３中の酸素濃度が高くなるため、伝熱効率が向上し、結果としてバーナ３の燃料供給量が低減される。従って、本実施形態で用いられるバーナ３は、燃料流体（一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２）の流量の調整幅を大きく確保できる構成とすることが望まれる。このように、燃料流体の流量の調整幅を大きく確保するためには、その流量の大小に関わらず、バーナ３における燃焼状態がより安定性を保つことができるように、バーナ３を構成することが求められる。
このため、本実施形態で用いるバーナ３においては、上述したように、バーナ３の中心軸上に二次燃料Ｍ２及び一次酸素ガスＧ１を供給する一次燃料供給管３１を配置し、その周囲を取り囲むように二次燃料供給管３２を配置している。これにより、例えば、燃料流体（一次燃料Ｍ１及び二次燃料Ｍ２）の流量が小さい場合には、一次燃料供給管３１のみを用いて燃料流体を供給し、燃料流体の流量が大きな場合には、一次燃料供給管３１に加えて二次燃料供給管３２も用いて燃料流体を供給するように制御することが可能になる。バーナ３を上記のように構成することで、火炎２の形成状態、即ち燃焼状態の安定性をより高めることが可能になる。この場合の一次燃料供給管３１及び二次燃料供給管３２への燃料流体の供給の有無は、流量制御部４によって制御することができる。
ここで、上述したように、燃料流体供給管が１本のみの構成である場合には、燃料流体供給管の断面積は一定であるため、バーナへの燃料流体の供給量が少なくなった際に、燃料流体の流速が小さくなってしまうことから、火炎が安定して形成されないおそれがある。本実施形態においては、上記構成の中心供給管３０を備えたバーナ３を用いることで、燃料流体の流量並びに流速が如何なる状態であっても、安定した火炎２を形成することが可能になる。
＜作用効果＞
以上説明したように、本実施形態の被加熱物の加熱方法によれば、バーナ３に供給する支燃性ガスＧ３中の酸素濃度を漸次増加させることによって、被加熱物である溶湯取鍋１０の昇温速度を増加させる方法を採用することで、短時間で均一に溶湯取鍋１０を加熱できる。これにより、二酸化炭素や窒素酸化物（ＮＯｘ）等の発生を大幅に削減でき、効率的で環境に配慮した溶湯取鍋１０の乾燥・加熱を行うことが可能になる。
また、本実施形態の被加熱物の加熱装置１によれば、バーナ３の燃焼状態を演算処理する演算処理部５と、バーナ３に供給する支燃性ガスＧ３中の酸素濃度を漸次増加させ、溶湯取鍋１０の昇温速度を増加させる流量制御部４を備えることで、上記同様、短時間で均一に溶湯取鍋１０を加熱できる。これにより、二酸化炭素や窒素酸化物等の発生を大幅に削減でき、効率的で環境に配慮した溶湯取鍋１０の乾燥・加熱を行うことが可能な加熱装置１が実現できる。
本発明の被加熱物の加熱方法及び加熱装置は、被加熱物を、従来に比べて短い時間で均一に加熱することができるとともに、二酸化炭素や窒素酸化物等の発生を大幅に削減できる。従って、本発明を、例えば、製銑や製鋼工場における、溶銑や溶鋼を運搬するための溶銑鍋及び溶鋼鍋（取鍋）を予備加熱する用途に適用した場合には、取鍋内面に設けられた耐火煉瓦の破損等が生じること無く、効率的で環境に配慮した乾燥・加熱を行うことができる観点から、非常に好適である。
１…被加熱物の加熱装置、
２…火炎、
３…バーナ、
３Ａ…バーナブロック、
３Ｂ…バーナブロック固定治具、
３０…中心供給管、
３１…一次燃料供給管、
３１ａ…噴出口、
３１ｂ…供給口、
３２…二次燃料供給管、
３２ａ…噴出口、
３２ｂ…供給口、
３３…一次酸素ガス供給管、
３３ａ…噴出口、
３３ｂ…供給口、
３４…二次酸素ガス供給管、
３４ａ…噴出口、
３４ｂ…供給口、
３５…支燃性ガス供給管、
３５ａ…噴出口、
３５ｂ…供給口、
４…流量制御部、
４１，４２，４３，４４，４５…開閉弁、
５…演算部、
６…温度測定部、
６１…検出体、
６２…温度計、
７１，７２，７３，７４，７５…配管、
１０…溶湯取鍋（被加熱物）、
１１…容器本体、
１１ａ…開口、
１１ｂ…内面、
１２…炉蓋、
Ｍ１…一次燃料（燃料流体）、
Ｍ２…二次燃料（燃料流体）、
Ｇ１…一次酸素ガス、
Ｇ２…二次酸素ガス、
Ｇ３…支燃性ガス（二次酸素ガスＧ２も含む）。

Claims (10)

  1. バーナに燃料流体及び支燃性ガスを供給し、これらを燃焼させた火炎を熱源として被加熱物を加熱する方法であって、
    前記バーナに供給する前記支燃性ガス中の酸素濃度を漸次増加させることにより、前記被加熱物の昇温速度を増加させ、且つ、前記支燃性ガス中の酸素濃度の増加速度を、前記被加熱物の温度上昇と同期させることを特徴とする被加熱物の加熱方法。
  2. 前記バーナに供給する前記支燃性ガス中の酸素濃度を、周期的変化をもたせながら漸次増加させつつ、前記燃料流体の流量、もしくは前記支燃性ガスの流量の少なくとも一方を周期的に変化させるとともに、前記バーナに供給する総酸素量を、前記燃料流体を完全燃焼させるのに必要な理論酸素量で除した当量比を周期的に変化させ、前記酸素濃度の周期的変化と、前記当量比の周期的変化とに位相差を設けることにより、前記バーナの燃焼状態を周期的な振動状態とすることを特徴とする請求項１に記載の被加熱物の加熱方法。
  3. 前記燃料流体の流量の周期的変化と、前記酸素濃度及び前記酸素比の周期的変化とに位相差を設けることを特徴とする請求項２に記載の被加熱物の加熱方法。
  4. 前記被加熱物が、製鋼製造工程において用いられる取鍋又はタンディッシュであることを特徴とする請求項１〜請求項３の何れか一項に記載の被加熱物の加熱方法。
  5. 請求項１〜請求項４の何れか一項に記載の被加熱物の加熱方法において用いられる加熱装置であって、
    少なくとも、燃料流体及び支燃性ガスを燃焼させて被加熱物を加熱するバーナと、前記バーナに供給する前記燃料流体及び前記支燃性ガスの流量を制御する流量制御部と、前記バーナの燃焼状態に基づいて演算処理を行い、燃焼情報を前記流量制御部に送信する演算部と、を備え、
    前記バーナは、少なくとも、該バーナの中心軸に沿って配置され、前記燃料流体及び一次酸素ガスを供給する中心供給管と、該中心供給管の周囲に少なくとも一以上で同心状に配置され、前記支燃性ガスを供給する支燃性ガス供給管とを備え、且つ、前記中心供給管が、前記バーナの中心軸上に配置される一次燃料供給管と、該一次燃料供給管の周囲を取り囲むように配置される二次燃料供給管と、該二次燃料供給管の周囲を取り囲むように配置される一次酸素ガス供給管とを有してなり、
    前記流量制御部は、前記演算部から入力される前記燃焼情報に基づき、前記バーナに供給する前記燃料流体及び前記支燃性ガスの流量をそれぞれ増加もしくは減少させることで、前記バーナに供給する前記支燃性ガス中の酸素濃度を漸次増加させ、前記被加熱物の昇温速度を増加させることを特徴とする被加熱物の加熱装置。
  6. 前記流量制御部は、さらに、前記バーナに供給する前記支燃性ガス中の酸素濃度を、周期的変化をもたせながら漸次増加させつつ、前記燃料流体の流量、もしくは前記支燃性ガスの流量の少なくとも一方を周期的に変化させるように制御するとともに、前記バーナに供給する総酸素量を、前記燃料流体を完全燃焼させるのに必要な理論酸素量で除した当量比を周期的に変化させ、前記酸素濃度の周期的変化と、前記当量比の周期的変化とに位相差を設けることにより、前記バーナの燃焼状態を周期的な振動状態とするように制御することを特徴とする請求項５に記載の被加熱物の加熱装置。
  7. 前記流量制御部は、前記燃料流体を一次燃料及び二次燃料として前記バーナに供給するとき、前記一次燃料供給管に供給する前記一次燃料を一定の流量で供給するとともに、前記二次燃料供給管に供給する前記二次燃料の流量を増減させるように制御することを特徴とする請求項５又は請求項６に記載の被加熱物の加熱装置。
  8. 前記流量制御部は、前記燃料流体を一次燃料及び二次燃料として前記バーナに供給するとき、前記二次燃料供給管に供給する前記二次燃料を一定の流量で供給するとともに、前記一次燃料供給管に供給する前記一次燃料の流量を増減させるように制御することを特徴とする請求項５又は請求項６に記載の被加熱物の加熱装置。
  9. 前記バーナは、前記一次酸素ガス供給管の噴出口が、前記中心供給管における前記一次燃料供給管及び前記二次燃料供給管の噴出口よりも、火炎噴出方向に向けて突出した位置に配置されていることを特徴とする請求項５〜請求項８の何れか一項に記載の被加熱物の加熱装置。
  10. 前記バーナは、前記支燃性ガス供給管に、前記支燃性ガスとして空気及び二次酸素が供給されることを特徴とする請求項５〜請求項９の何れか一項に記載の被加熱物の加熱装置。
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