JP6591857B2 - Cold / Heat Supply Device, Heat Generation Method, and Cold Heat Generation Method - Google Patents

Cold / Heat Supply Device, Heat Generation Method, and Cold Heat Generation Method Download PDF

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Description

本発明は、冷温熱供給装置、温熱生成方法及び冷熱生成方法に関する。   The present invention relates to a cold / hot heat supply device, a warm heat generation method, and a cold heat generation method.

従来の潜熱蓄熱材ＰＣＭ（Phase Change Material）には、蓄熱密度（ＰＣＭの凝固潜
熱）の大きさに基づく蓄熱量当たりのコストの問題がある。また、ＰＣＭの凝固点（融点）に応じて利用温度が限定されるため、冷房・暖房といった空調用途では年間を通しては利用することができないという稼働率の問題がある。なお、稼働率の問題とは、稼働時間当たりのコストが高いという費用対効果の問題ともいえる。 Conventional latent heat storage material PCM (Phase Change Material) has a problem of cost per heat storage amount based on the magnitude of heat storage density (solidification latent heat of PCM). In addition, since the use temperature is limited according to the freezing point (melting point) of PCM, there is a problem of operating rate that it cannot be used throughout the year in air conditioning applications such as cooling and heating. The problem of the operating rate can be said to be a cost-effective problem that the cost per operating time is high.

また、吸着質を吸着可能であって、吸着することにより吸着熱を放出する吸着剤を含む少なくとも１つの容器と、吸着質含有ガスを、容器の内部を通して運ぶガス送出デバイスとを含み、容器内の吸着熱によって暖められたガスを、昇温で暖められるべき場所に導く暖房デバイスも提案されている（例えば、特許文献１）。   The container further includes at least one container including an adsorbent capable of adsorbing the adsorbate and releasing heat of adsorption when adsorbed thereon, and a gas delivery device that carries the adsorbate-containing gas through the inside of the container. There has also been proposed a heating device that guides the gas heated by the heat of adsorption to a place to be heated by raising the temperature (for example, Patent Document 1).

特表２０１５−５１６９０９号公報Special table 2015-516909 gazette

かねてよりエネルギーの浪費は問題にされている。蓄熱技術によれば、エネルギーの生産と消費を行う時間又は場所をずらすことができるが、上述した蓄熱量当たりのコストや、稼働率の問題といった経済的な理由から、システムの普及が進まないという問題があった。   Energy waste has been a problem for some time. According to the heat storage technology, it is possible to shift the time or place where energy is produced and consumed, but due to economic reasons such as the cost per heat storage amount mentioned above and the problem of operating rate, the spread of the system does not progress. There was a problem.

本発明は、このような問題に鑑み、稼働率を向上させ、冷熱及び温熱の生成コストを抑えることができる装置を提供することを目的とする。   In view of such a problem, an object of the present invention is to provide an apparatus capable of improving the operation rate and suppressing the generation costs of cold and hot heat.

本発明に係る冷温熱供給装置は、吸着質を吸着させることにより発熱する吸着剤を内蔵する蓄熱槽と、吸着剤の機能を再生するための気体を生成（調製）する蓄熱用熱交換器と、気体を前記蓄熱槽に供給する送気手段と、吸着剤を発熱させて生成した高温低湿気体と熱交換して当該高温低湿気体を冷却するための冷却用熱交換器と、冷却用熱交換器を用いて熱交換した後の高温低湿気体を、液体の気化熱を利用してさらに冷却する気化冷却器と、高温低湿気体、又は当該高温低湿気体を冷却した後の気体を用いて、負荷に供給される熱媒と熱交換を行う冷温熱兼用熱交換器とを備える。   The cold / hot heat supply device according to the present invention includes a heat storage tank containing an adsorbent that generates heat by adsorbing an adsorbate, and a heat storage heat exchanger that generates (prepares) a gas for regenerating the function of the adsorbent. An air supply means for supplying gas to the heat storage tank, a heat exchanger for cooling to cool the high temperature and low humidity gas by exchanging heat with the high temperature and low humidity gas generated by heating the adsorbent, and for cooling A vaporization cooler that further cools the high-temperature and low-humidity gas after heat exchange using the heat exchanger using the heat of vaporization of the liquid, and the high-temperature and low-humidity gas, or the gas after cooling the high-temperature and low-humidity gas And a heat exchanger supplied to the load and a cold / hot heat exchanger for exchanging heat.

吸着により発熱する吸着剤を用いることで、ＰＣＭ等とは異なり、凝固点（融点）による利用温度の制限がない蓄熱材を実現することができる。また、上述のような構成における冷温熱兼用熱交換器によれば、冷水の生成及び温水の生成を切り替えられる冷温熱供給装置を提供することができる。したがって、通年で利用することができるため、稼働時間当たりの費用対効果を向上させることができる。すなわち、稼働率を向上させ、冷水及び温水の生成コストを抑えることができるようになる。   By using an adsorbent that generates heat by adsorption, unlike the PCM or the like, it is possible to realize a heat storage material that does not have a use temperature limitation due to a freezing point (melting point). In addition, according to the cold / hot heat exchanger having the above-described configuration, it is possible to provide a cold / heat supply apparatus capable of switching between generation of cold water and generation of hot water. Therefore, since it can be used throughout the year, the cost effectiveness per operating time can be improved. That is, the operating rate can be improved, and the generation cost of cold water and hot water can be suppressed.

また、冷温熱供給装置は、冷温熱兼用熱交換器から排出される気体と、蓄熱用熱交換器に取り入れる系外気体との間で熱交換を行う熱回収用熱交換器をさらに備えるようにして
もよい。このようにすれば、排気と給気との温度差に係る熱ロスを低減させることができる。 The cold / hot heat supply apparatus further includes a heat recovery heat exchanger that exchanges heat between the gas discharged from the cold / hot heat exchanger and the external gas taken into the heat storage heat exchanger. May be. In this way, it is possible to reduce the heat loss related to the temperature difference between the exhaust gas and the supply air.

また、蓄熱用熱交換器に供給される熱媒は、再生可能エネルギー源から供給される熱又は所定の排熱であってもよい。このようにすれば、より低コストで冷水又は温水を生成するシステムを形成することができる。   The heat medium supplied to the heat storage heat exchanger may be heat supplied from a renewable energy source or predetermined exhaust heat. If it does in this way, the system which produces cold water or warm water at lower cost can be formed.

また、冷温熱供給装置は、冷却用熱交換器に、冷却塔からの冷媒又は井戸水が供給されるようにしてもよい。具体的には、このような冷媒等によって、高温低湿気体のあら熱を除去することができる。   Moreover, the cold / hot heat supply apparatus may supply the cooling heat exchanger with refrigerant or well water from the cooling tower. Specifically, the heat of the high-temperature and low-humidity gas can be removed by such a refrigerant or the like.

また、冷温熱供給装置は、冷温熱兼用熱交換器を通過した気体について、冷温熱供給装置内を循環させる量を調節するダンパをさらに含むようにしてもよい。このような構成によっても、排気と給気との温度差に応じて生じる熱ロスを低減させることができる。   The cold / hot heat supply device may further include a damper for adjusting an amount of the gas that has passed through the cold / hot heat combined heat exchanger to be circulated in the cold / hot heat supply device. Even with such a configuration, it is possible to reduce the heat loss caused by the temperature difference between the exhaust gas and the supply air.

また、冷温熱供給装置は、吸着剤の発熱能力が所定の基準を下回る場合、冷温熱兼用熱交換器へ導入される水の量を減少させるための弁をさらに含むようにしてもよい。このようにすれば、例えば吸着剤から十分な発熱能力が得られない場合に、生成する冷水又は温水の量を調節することで、冷水又は温水を目標となる温度に近づけることができる。   The cold / hot heat supply device may further include a valve for reducing the amount of water introduced into the cold / hot heat exchanger when the heat generation capacity of the adsorbent is lower than a predetermined reference. In this way, for example, when sufficient heat generation capability cannot be obtained from the adsorbent, the cold water or hot water can be brought close to the target temperature by adjusting the amount of cold water or hot water to be generated.

また、本発明の他の側面に係る温熱生成方法は、吸着質を吸着させることにより発熱する吸着剤を内蔵する蓄熱槽と、吸着剤の機能を再生するための気体を生成する蓄熱用熱交換器と、当該気体を前記蓄熱槽に供給する送気手段と、吸着剤を発熱させて生成した高温低湿気体と熱交換して当該高温低湿気体を冷却するための冷却用熱交換器と、高温低湿気体、又は当該高温低湿気体を冷却した後の気体を用いて熱交換を行う冷温熱兼用熱交換器とを備える冷温熱供給装置を用いて行う。具体的には、蓄熱用熱交換器が供給する気体によって吸着剤の機能を再生する工程と、高温低湿気体を用いて冷温熱兼用熱交換器が、負荷に供給される熱媒と熱交換を行い、温熱を生成する工程とを含む。   The thermal generation method according to another aspect of the present invention includes a heat storage tank that contains an adsorbent that generates heat by adsorbing an adsorbate, and heat storage heat storage that generates a gas for regenerating the function of the adsorbent. A heat exchanger for cooling the high temperature and low humidity gas by exchanging heat with the high temperature and low humidity gas generated by heating the adsorbent, , Using a cold / hot heat supply device comprising a high-temperature / low-humidity gas or a cold / heat heat exchanger that exchanges heat using the gas after cooling the high-temperature / low-humidity gas. Specifically, the process of regenerating the function of the adsorbent with the gas supplied by the heat storage heat exchanger, and the heat exchanger combined with cold / hot using high-temperature, low-humidity gas exchanges heat with the heat medium supplied to the load. And producing heat.

また、本発明の他の側面に係る冷熱生成方法は、吸着質を吸着させることにより発熱する吸着剤を内蔵する蓄熱槽と、吸着剤の機能を再生するための気体を生成する蓄熱用熱交換器と、当該気体を前記蓄熱槽に供給する送気手段と、吸着剤を発熱させて生成した高温低湿気体と熱交換して当該高温低湿気体を冷却するための冷却用熱交換器と、高温低湿気体、又は当該高温低湿気体を冷却した後の気体を用いて熱交換を行う冷温熱兼用熱交換器とを備える冷温熱供給装置を用いて行う。具体的には、蓄熱用熱交換器が供給する気体によって吸着剤の機能を再生する工程と、冷却用熱交換器が高温低湿気体を冷却する工程と、高温低湿気体を冷却した後の気体を用いて冷温熱兼用熱交換器が、負荷に供給される熱媒と熱交換を行い、冷熱を生成する工程とを含む。   Further, the cold heat generation method according to another aspect of the present invention includes a heat storage tank containing an adsorbent that generates heat by adsorbing an adsorbate, and heat storage heat exchange that generates a gas for regenerating the function of the adsorbent. A heat exchanger for cooling the high temperature and low humidity gas by exchanging heat with the high temperature and low humidity gas generated by heating the adsorbent, , Using a cold / hot heat supply device comprising a high-temperature / low-humidity gas or a cold / heat heat exchanger that exchanges heat using the gas after cooling the high-temperature / low-humidity gas. Specifically, the step of regenerating the function of the adsorbent by the gas supplied by the heat storage heat exchanger, the step of cooling the high-temperature and low-humidity gas by the cooling heat exchanger, and the cooling of the high-temperature and low-humidity gas The heat / heat exchanger combined with the gas using the gas includes a step of performing heat exchange with the heat medium supplied to the load to generate cold.

なお、上記課題を解決するための手段の内容は、本発明の課題や技術的思想を逸脱しない範囲で可能な限り組み合わせることができる。   In addition, the content of the means for solving the said subject can be combined as much as possible within the range which does not deviate from the subject and technical idea of this invention.

本発明によれば、稼働率を向上させ、冷熱又は温熱の生成コストを抑えることができる装置を提供できる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the operating rate can be improved and the apparatus which can suppress the production | generation cost of cold or warm heat can be provided.

蓄熱運転を説明するための図である。It is a figure for demonstrating heat storage driving | operation. 放熱運転を説明するための図である。It is a figure for demonstrating heat dissipation driving | operation. 冷温水供給装置の蓄熱運転のフローを示す図である。It is a figure which shows the flow of the thermal storage driving | operation of a cold / hot water supply apparatus. 冷温水供給装置の放熱運転のうち、温水生成時のフローを示す図である。It is a figure which shows the flow at the time of hot water production | generation among the thermal radiation operation | movement of a cold / hot water supply apparatus. 冷温水供給装置の放熱運転のうち、冷水生成時のフローを示す図である。It is a figure which shows the flow at the time of cold water production | generation among the thermal radiation operations of a cold / hot water supply apparatus. 実験装置を示す図である。It is a figure which shows an experimental apparatus. 蓄熱運転における蓄熱槽出入口と蓄熱槽内の温度を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature in the heat storage tank entrance and exit in a heat storage operation, and a heat storage tank. 蓄熱運転における蓄熱槽出入口の湿度を示すグラフである。It is a graph which shows the humidity of the heat storage tank entrance / exit in heat storage driving | operation. 放熱運転における蓄熱槽出入口と蓄熱槽内の温度を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature in the thermal storage tank entrance and exit in a thermal storage operation, and a thermal storage tank. 放熱運転における蓄熱槽出入口の湿度を示すグラフである。It is a graph which shows the humidity of the heat storage tank entrance and exit in heat dissipation operation. 実施形態において生成される冷水の温度の予測値を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the predicted value of the temperature of the cold water produced | generated in embodiment. 実施形態において生成される冷水の温度の予測値を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the predicted value of the temperature of the cold water produced | generated in embodiment. 実施形態において生成される冷水の温度の予測値を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the predicted value of the temperature of the cold water produced | generated in embodiment. 冷却用熱交換器に井戸水を導入する例を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the example which introduces well water to the heat exchanger for cooling. 冷却用熱交換器に井戸水を導入する例を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the example which introduces well water to the heat exchanger for cooling. 変形例１に係る冷温水供給装置の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the cold / hot water supply apparatus which concerns on the modification 1. FIG. 変形例２に係る冷温水供給装置の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the cold / hot water supply apparatus which concerns on the modification 2. FIG. 変形例２に係る冷温水供給装置の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the cold / hot water supply apparatus which concerns on the modification 2. FIG. ダンパ制御処理の一例を示す処理フロー図である。It is a processing flowchart which shows an example of a damper control process. 直接接触型熱交換器を有する気化冷却器を採用する例を示す図である。It is a figure which shows the example which employ | adopts the vaporization cooler which has a direct contact type heat exchanger. ロータ式の熱回収熱交換器を備える冷温水供給装置を示す図である。It is a figure which shows a cold / hot water supply apparatus provided with a rotor-type heat recovery heat exchanger. 冷媒循環系を有する熱回収熱交換器を設ける例を示す図である。It is a figure which shows the example which provides the heat recovery heat exchanger which has a refrigerant circulation system.

次に、本発明の実施形態について、図面に基づいて説明する。以下に説明する実施形態は例示にすぎず、本発明は、以下に説明する実施形態に限定されるものではない。   Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. The embodiment described below is merely an example, and the present invention is not limited to the embodiment described below.

＜実施形態＞
図１Ａ及び図１Ｂは、本実施形態に係る蓄熱槽を説明するための図である。図１Ａは、蓄熱運転（「脱着運転」とも呼ぶ）を説明するための図である。図１Ｂは、放熱運転（「吸着運転」とも呼ぶ）を説明するための図である。図１Ａ及び図１Ｂに示す蓄熱槽１１は、蓄熱材が充填された容器である。本実施形態では、蓄熱材として、吸着質を吸着させることにより発熱する吸着剤を用いる。すなわち、本実施形態における蓄熱とは、吸着剤から吸着質を脱着して、吸着剤の発熱する機能を再生する処理をいう。なお、図１Ａ及び図１Ｂでは、矢印によって気体の流れを示している。具体的には、例えば、容器の入口及び出口には分配チャンバが設けられ、吸着剤は、容器の入口側及び出口側の両端を目の細かい金網で固定される。なお、図１では蓄熱槽１１の上下方向に空気を流通させているが、実際は鉛直方向に空気を流通させるように蓄熱槽１１を設置してもよいし、水平方向に空気を流通させるように蓄熱槽１１を設置してもよい。 <Embodiment>
Drawing 1A and Drawing 1B are figures for explaining the heat storage tank concerning this embodiment. FIG. 1A is a diagram for explaining a heat storage operation (also referred to as “desorption operation”). FIG. 1B is a diagram for explaining a heat radiation operation (also referred to as “adsorption operation”). A heat storage tank 11 shown in FIGS. 1A and 1B is a container filled with a heat storage material. In the present embodiment, an adsorbent that generates heat by adsorbing adsorbate is used as the heat storage material. That is, heat storage in the present embodiment refers to a process of desorbing adsorbate from the adsorbent and regenerating the function of the adsorbent that generates heat. In FIGS. 1A and 1B, the gas flow is indicated by arrows. Specifically, for example, distribution chambers are provided at the inlet and the outlet of the container, and the adsorbent is fixed at both ends on the inlet side and the outlet side of the container with a fine metal mesh. In addition, in FIG. 1, although the air is distribute | circulated to the up-down direction of the thermal storage tank 11, in fact, you may install the thermal storage tank 11 so that air may be distribute | circulated to a perpendicular direction, and you may distribute | circulate air horizontally. A heat storage tank 11 may be installed.

図１Ａに示すように、蓄熱槽１１内の吸着剤の水分を脱着する場合、高温空気を蓄熱槽１１に供給して吸着剤を乾燥させる。上述のように、本実施形態に係る吸着剤は水分の吸着時に放熱するため、吸着剤からの水分の脱着処理は吸着剤の吸着機能を再生する処理であり、本実施形態における蓄熱運転といえる。一方、図１Ｂに示すように、放熱運転時には、湿潤空気を蓄熱槽１１に供給する。なお、湿潤空気は、例えば外気である。外気は、吸着剤を通過して生成された乾燥空気と比較して湿潤であるため、本実施形態では、湿潤空気と呼ぶものとする。また、外気は、屋外空気のほか別室の空気であってもよく、系外空気をいうものとする。このとき、吸着剤は水分の吸着熱を発し、蓄熱槽１１の出口からは相対的に高温低湿となった空気を得ることができる。吸着剤としては、シリカゲル、ゼオライト、非晶質アルミニウムケイ酸塩と低結晶性粘土からなる複合体、例えばハスクレ
イ（登録商標）、高分子収着材等のような材料を用いて、通風抵抗や熱伝達率、物質伝達率等について所望の性能を有する造粒体を生成し、利用することができる。 As shown in FIG. 1A, when desorbing the moisture of the adsorbent in the heat storage tank 11, high temperature air is supplied to the heat storage tank 11 to dry the adsorbent. As described above, since the adsorbent according to the present embodiment dissipates heat when moisture is adsorbed, the desorption process of moisture from the adsorbent is a process for regenerating the adsorption function of the adsorbent, and can be said to be a heat storage operation in the present embodiment. . On the other hand, as shown in FIG. 1B, wet air is supplied to the heat storage tank 11 during the heat radiation operation. Note that the humid air is, for example, outside air. Since the outside air is wet as compared with the dry air generated by passing through the adsorbent, it is referred to as wet air in this embodiment. The outside air may be air in a separate room in addition to outdoor air, and refers to outside air. At this time, the adsorbent emits moisture adsorption heat, and air having relatively high temperature and humidity can be obtained from the outlet of the heat storage tank 11. As the adsorbent, materials such as silica gel, zeolite, amorphous aluminum silicate and low crystalline clay, such as Hasclay (registered trademark), polymer sorbent, etc. Granules having desired performance with respect to heat transfer rate, mass transfer rate, etc. can be generated and used.

＜冷温水供給装置の構成＞
図２〜図４は、本実施形態に係る冷温水供給装置の構成及び動作を説明するための図である。本実施形態に係る冷温水供給装置１は、蓄熱槽１１と、ダンパ１２１〜１２７と、ファン１３と、蓄熱用熱交換器１４と、冷却用熱交換器１５と、気化冷却器１６と、冷温水兼用熱交換器１７とを含み、これらがダクトを介して接続されている。 <Configuration of cold / hot water supply device>
2-4 is a figure for demonstrating the structure and operation | movement of the cold / hot water supply apparatus which concerns on this embodiment. The cold / hot water supply apparatus 1 which concerns on this embodiment is the heat storage tank 11, the dampers 121-127, the fan 13, the heat exchanger 14 for heat storage, the heat exchanger 15 for cooling, the vaporization cooler 16, and cold temperature. The water-use heat exchanger 17 is included, and these are connected via a duct.

＜蓄熱運転＞
図２は、冷温水供給装置の蓄熱運転のフローを示す図である。ダンパ１２１は、冷温水供給装置１への外気の導入量を調整する。図２の例ではダンパ１２１は全開になっている。ファン１３は、ダンパ１２１を介して外気を取り込み、蓄熱用熱交換器１４へ送る。なお、矢印は、取り込まれた外気の流れを表す。 <Heat storage operation>
FIG. 2 is a diagram illustrating a flow of the heat storage operation of the cold / hot water supply apparatus. The damper 121 adjusts the amount of outside air introduced into the cold / hot water supply device 1. In the example of FIG. 2, the damper 121 is fully open. The fan 13 takes in outside air via the damper 121 and sends it to the heat storage heat exchanger 14. The arrow represents the flow of the outside air taken in.

蓄熱用熱交換器１４は、所定の熱源から熱媒が供給され、取り込まれた外気との間で熱交換を行うための熱交換器である。蓄熱用熱交換器１４は、図２に示すように蓄熱運転において稼働する。なお、蓄熱用熱交換器１４へは、例えば、いわゆるコジェネレーションシステムの排熱や、太陽熱のような再生可能エネルギー源からの熱が供給されることが好ましい。蓄熱用熱交換器１４を通過することで昇温された空気は、相対的に外気よりも高温で且つ相対的湿度が低い空気となる。   The heat storage heat exchanger 14 is a heat exchanger that is supplied with a heat medium from a predetermined heat source and performs heat exchange with the taken-in outside air. The heat storage heat exchanger 14 operates in a heat storage operation as shown in FIG. The heat storage heat exchanger 14 is preferably supplied with, for example, exhaust heat from a so-called cogeneration system or heat from a renewable energy source such as solar heat. The air that has been heated by passing through the heat storage heat exchanger 14 is air that is relatively hotter and lower in relative humidity than the outside air.

ダンパ１２２〜ダンパ１２５は、蓄熱槽１１の出入口に設けられ、開閉によって蓄熱槽１１に接続される流路を切り替え、蓄熱槽１１を気体が通過する方向を変更することができる。蓄熱用熱交換器１４の下流側は、ダンパ１２２及びダンパ１２３を介して蓄熱槽１１と接続されている。蓄熱槽１１は、その内部に吸着剤を含む容器であり、空気の出入口を逆に切り替えることで蓄熱運転と放熱運転とを切り替える。ダンパ１２２は、蓄熱槽１１を基準として、冷温水供給装置１が形成する気体の流路の上流側、且つ蓄熱運転時における蓄熱槽１１の入口側に設けられている。また、ダンパ１２３は、冷温水供給装置１が形成する気体の流路の上流側、且つ放熱運転時における蓄熱槽１１の入口側に設けられている。ダンパ１２４は、冷温水供給装置１が形成する気体の流路の下流側、且つ蓄熱運転時における蓄熱槽１１の出口側に設けられている。また、ダンパ１２５は、冷温水供給装置１が形成する気体の流路の下流側、且つ放熱運転時における蓄熱槽１１の出口側に設けられている。図２に示すように、蓄熱運転時においては、ダンパ１２２及びダンパ１２４が開かれ、蓄熱用熱交換器１４によって生成された高温低湿の空気によって、蓄熱槽１１の吸着剤から水分が脱着される。以上のようにして、蓄熱槽１１の吸着剤が再生され、放熱運転が可能となる。   The dampers 122 to 125 are provided at the entrance and exit of the heat storage tank 11, and can switch the flow path connected to the heat storage tank 11 by opening and closing to change the direction in which the gas passes through the heat storage tank 11. The downstream side of the heat storage heat exchanger 14 is connected to the heat storage tank 11 via a damper 122 and a damper 123. The heat storage tank 11 is a container containing an adsorbent therein, and switches between a heat storage operation and a heat radiation operation by switching the air inlet / outlet. The damper 122 is provided on the upstream side of the gas flow path formed by the cold / hot water supply device 1 with respect to the heat storage tank 11 and on the inlet side of the heat storage tank 11 during the heat storage operation. The damper 123 is provided on the upstream side of the gas flow path formed by the cold / hot water supply device 1 and on the inlet side of the heat storage tank 11 during the heat radiation operation. The damper 124 is provided on the downstream side of the gas flow path formed by the cold / hot water supply device 1 and on the outlet side of the heat storage tank 11 during the heat storage operation. Moreover, the damper 125 is provided in the downstream of the gas flow path which the cold / hot water supply apparatus 1 forms, and the exit side of the thermal storage tank 11 at the time of heat radiation operation. As shown in FIG. 2, during the heat storage operation, the damper 122 and the damper 124 are opened, and moisture is desorbed from the adsorbent in the heat storage tank 11 by the high-temperature and low-humidity air generated by the heat storage heat exchanger 14. . As described above, the adsorbent in the heat storage tank 11 is regenerated, and heat radiation operation is possible.

なお、蓄熱運転においては、冷却用熱交換器１５、気化冷却器１６及び冷温水兼用熱交換器１７は稼働しない。また、開閉により冷温水供給装置１内の流路を循環させるか否か切り替えるためのダンパ１２６は閉じられ、冷温水供給装置１を循環した空気を循環系から排気するためのダンパ１２７は開かれている。   In the heat storage operation, the cooling heat exchanger 15, the vaporization cooler 16, and the cold / hot water heat exchanger 17 are not operated. Further, the damper 126 for switching whether or not to circulate the flow path in the cold / hot water supply device 1 by opening and closing is closed, and the damper 127 for exhausting the air circulated through the cold / hot water supply device 1 from the circulation system is opened. ing.

＜温水生成処理（放熱運転）＞
図３は、冷温水供給装置の放熱運転のうち、温水生成時のフローを示す図である。ダンパ１２１は、冷温水供給装置１への外気の導入量を調整する。図３では、ダンパ１２１が半開にされている。ファン１３は、ダンパ１２１を介して外気を取り込むと共に、冷温水供給装置１内を循環する空気を半開状態のダンパ１２６を介して取り込み、送風する。外気と循環空気は混合され、ファン１３から蓄熱用熱交換器１４へ送られる。なお、温水生成処理において蓄熱用熱交換器１４は稼働しない。したがって、蓄熱運転時よりも湿潤な
空気（相対湿度が高い空気）が蓄熱槽１１へ送られることになる。 <Hot water generation treatment (heat dissipation operation)>
FIG. 3 is a diagram illustrating a flow at the time of generating hot water in the heat radiation operation of the cold / hot water supply apparatus. The damper 121 adjusts the amount of outside air introduced into the cold / hot water supply device 1. In FIG. 3, the damper 121 is half open. The fan 13 takes in outside air through the damper 121 and takes in air circulating in the cold / hot water supply device 1 through the half-open damper 126 and blows it. The outside air and the circulating air are mixed and sent from the fan 13 to the heat storage heat exchanger 14. Note that the heat storage heat exchanger 14 does not operate in the hot water generation process. Therefore, air that is wetter than that during the heat storage operation (air having a high relative humidity) is sent to the heat storage tank 11.

また、図３に示すように、放熱運転時においては、ダンパ１２３及びダンパ１２５が開かれ、蓄熱槽１１の吸着剤に空気中の水分が吸着される。このとき、吸着剤が発熱して空気が昇温され、高温且つ低湿の空気が生成される。   As shown in FIG. 3, during the heat radiation operation, the damper 123 and the damper 125 are opened, and moisture in the air is adsorbed to the adsorbent of the heat storage tank 11. At this time, the adsorbent generates heat, the temperature of the air is raised, and high-temperature and low-humidity air is generated.

また、生成された高温低湿の空気は冷温水兼用熱交換器１７へ送られ、当該冷温水兼用熱交換器１７へ導入される水との間で熱交換が行われる。そして、冷温水兼用熱交換器１７へ導入される水が昇温され、温水が生成される。   The generated high-temperature and low-humidity air is sent to the cold / hot water combined heat exchanger 17, and heat exchange is performed with water introduced into the cold / hot water combined heat exchanger 17. Then, the temperature of the water introduced into the cold / hot water combined heat exchanger 17 is raised to generate hot water.

なお、温水生成処理においては、冷却用熱交換器１５及び気化冷却器１６は稼働しない。また、図３では、開閉により冷温水供給装置１内の流路の循環量を調整するためのダンパ１２６、及び冷温水供給装置１を循環した空気を排気するためのダンパ１２７はそれぞれ半開にされている。なお、ダンパの開度は、例えば、ダンパ１２７が全開の場合はダンパ１２６を全閉にするように、ダンパ１２６とダンパ１２７との開度の合計が１００％になるように制御してもよい。また、ダンパ１２１とダンパ１２６との開度の合計も１００％になるように（すなわち、ダンパ１２１及びダンパ１２７の開度が同じになるように）制御してもよい。   In the warm water generation process, the cooling heat exchanger 15 and the evaporative cooler 16 do not operate. In FIG. 3, the damper 126 for adjusting the circulation amount of the flow path in the cold / hot water supply device 1 by opening and closing and the damper 127 for exhausting the air circulated through the cold / hot water supply device 1 are each opened halfway. ing. The opening degree of the damper may be controlled so that the total opening degree of the damper 126 and the damper 127 becomes 100% so that the damper 126 is fully closed when the damper 127 is fully open, for example. . Further, the total opening degree of the damper 121 and the damper 126 may be controlled to be 100% (that is, the opening degree of the damper 121 and the damper 127 may be the same).

＜冷水生成処理（放熱運転）＞
図４は、冷温水供給装置の放熱運転のうち、冷水生成時のフローを説明するための図である。ダンパ１２１は、冷温水供給装置１への外気の導入量を調整する。図４でも、ダンパ１２１は半開にされている。ファン１３は、ダンパ１２１を介して外気を取り込むと共に、冷温水供給装置１内を循環する空気を送風する。空気は、ファン１３から蓄熱用熱交換器１４へ送られる。なお、冷水生成処理においても蓄熱用熱交換器１４は稼働しない。また、蓄熱槽１１内の空気の流れは前述の通りである。 <Cold water generation treatment (heat dissipation operation)>
FIG. 4 is a diagram for explaining a flow at the time of cold water generation in the heat radiation operation of the cold / hot water supply device. The damper 121 adjusts the amount of outside air introduced into the cold / hot water supply device 1. In FIG. 4 as well, the damper 121 is half open. The fan 13 takes in outside air through the damper 121 and blows air circulating in the cold / hot water supply device 1. The air is sent from the fan 13 to the heat storage heat exchanger 14. Note that the heat storage heat exchanger 14 does not operate even in the cold water generation process. The air flow in the heat storage tank 11 is as described above.

また、図４に示すように、放熱運転時においては、ダンパ１２３及びダンパ１２５が開かれ、蓄熱槽１１の吸着剤に空気中の水分が吸着される。このとき、吸着剤が発熱して高温且つ低湿の空気が生成され、冷却用熱交換器１５に送られる。   Further, as shown in FIG. 4, during the heat radiation operation, the damper 123 and the damper 125 are opened, and moisture in the air is adsorbed to the adsorbent of the heat storage tank 11. At this time, the adsorbent generates heat to generate high-temperature and low-humidity air, which is sent to the cooling heat exchanger 15.

また、冷水生成処理においては、冷却用熱交換器１５には所定の冷却水が供給される。冷却水は、例えば、冷却塔から供給される３２℃程度の水を用いる。そして、冷却用熱交換器１５に送られた高温低湿の空気と冷却水との間で熱交換が行われ、例えば３５℃程度までの、あら熱が除去された空気が生成される。   Further, in the cold water generation process, predetermined cooling water is supplied to the cooling heat exchanger 15. As the cooling water, for example, water at about 32 ° C. supplied from a cooling tower is used. Then, heat exchange is performed between the high-temperature and low-humidity air sent to the cooling heat exchanger 15 and the cooling water, and air from which heat has been removed, for example, up to about 35 ° C., is generated.

次に、あら熱が除去された空気は気化冷却器１６へ導入される。気化冷却器１６は、例えば空気の流路に直接水を噴霧し、導入された空気から気化熱を奪って低温の空気を生成するエアワッシャである。なお、気化冷却器１６は、例えばあら熱が除去された空気が流通するコイルに水を散水または噴霧し、間接的に気化熱を奪うような形式の装置であってもよい。   Next, the air from which heat has been removed is introduced into the evaporative cooler 16. The evaporative cooler 16 is an air washer that sprays water directly onto an air flow path, for example, and removes heat of vaporization from the introduced air to generate low-temperature air. The evaporative cooler 16 may be, for example, a device that sprays or sprays water on a coil through which air from which heat has been removed flows to indirectly deprive the heat of vaporization.

また、気化冷却器１６によって生成された低温の空気は、冷温水兼用熱交換器１７へ送られ、当該冷温水兼用熱交換器１７へ別途導入される水との間で熱交換が行われる。そして、冷温水兼用熱交換器１７へ導入される水が冷却され、冷水が生成される。本実施形態では、例えば２０℃弱程度の冷水が生成される。また、温水生成処理及び冷水生成処理において説明したように、単一の冷温水兼用熱交換器１７が、負荷へ供給される熱媒の加熱機能及び冷却機能を兼ねている。   The low-temperature air generated by the evaporative cooler 16 is sent to the cold / hot water combined heat exchanger 17, and heat exchange is performed with water separately introduced into the cold / hot water combined heat exchanger 17. And the water introduce | transduced into the cold / hot water combined heat exchanger 17 is cooled, and cold water is produced | generated. In the present embodiment, for example, cold water of about 20 ° C. is generated. In addition, as described in the hot water generation process and the cold water generation process, the single cold / hot water combined heat exchanger 17 has both a heating function and a cooling function of the heat medium supplied to the load.

なお、図４では冷水生成処理においても、開閉により冷温水供給装置１内の流路の循環
量を調整するためのダンパ１２６、及び冷温水供給装置１を循環した空気を排気するためのダンパ１２７は、それぞれ半開にされている。 In FIG. 4, also in the cold water generation process, the damper 126 for adjusting the circulation amount of the flow path in the cold / hot water supply device 1 by opening and closing, and the damper 127 for exhausting the air circulated through the cold / hot water supply device 1. Are each half open.

＜効果＞
以上のように、本実施形態に係る冷温水供給装置１は、温水の生成及び冷水の生成のいずれにも蓄熱を利用できる。したがって、通年で使用できる稼働率の高い蓄熱システムを実現でき、蓄熱システムの費用対効果は向上する。 <Effect>
As mentioned above, the cold / hot water supply apparatus 1 which concerns on this embodiment can utilize heat storage for both the production | generation of warm water and the production | generation of cold water. Therefore, a heat storage system with a high operating rate that can be used throughout the year can be realized, and the cost effectiveness of the heat storage system is improved.

＜実験結果＞
図５は、蓄熱運転及び放熱運転における蓄熱槽内部の温度等を測定する実験装置を示す図である。図５の実験装置は、給気部と、調温／湿部と、蓄熱槽部とを備える。給気部は、ファンを有し、空気を送風する。調温／湿部は、除湿器と、流量制御器Ｆと、加湿器と、加熱ヒーターと、温度検出器Ｔと、湿度検出器Ｈとを有し、目標とする温度及び湿度の空気を生成することができる。蓄熱槽部は、吸着剤が充填された蓄熱槽と、蓄熱槽の入口付近の温度を測定する温度検出器Ｔと、蓄熱槽の入口から出口へ向かって吸着剤の５か所に設けられた温度検出器Ｔと、蓄熱槽の出口付近の温度を測定する温度検出器Ｔと、実験装置の出口付近に設けられた温度検出器Ｔと、湿度検出器Ｈと、流量制御器Ｆとを有する。なお、蓄熱槽の容器内の形状は１１７×１１７×１０００（Ｈ）［ｍｍ］であり、充填された吸着剤の容積は１３．６９Ｌであった。また、蓄熱運転及び放熱運転において、蓄熱槽の出入口付近の温度及び湿度ととともに、蓄熱槽の高さ方向が異なる５点における吸着剤の温度を測定した。なお、吸着剤は、ゼオライト（ゼオライト１３Ｘ）の造粒物を用いた。 <Experimental result>
FIG. 5 is a diagram showing an experimental apparatus for measuring the temperature and the like inside the heat storage tank in the heat storage operation and the heat radiation operation. The experimental apparatus of FIG. 5 includes an air supply unit, a temperature control / humidity unit, and a heat storage tank unit. The air supply unit has a fan and blows air. The temperature control / humidity unit has a dehumidifier, a flow rate controller F, a humidifier, a heater, a temperature detector T, and a humidity detector H, and generates air having a target temperature and humidity. can do. The heat storage tank section was provided at five locations of the adsorbent from the heat storage tank filled with the adsorbent, the temperature detector T for measuring the temperature near the inlet of the heat storage tank, and the inlet to the outlet of the heat storage tank. It has a temperature detector T, a temperature detector T for measuring the temperature near the outlet of the heat storage tank, a temperature detector T provided near the outlet of the experimental device, a humidity detector H, and a flow rate controller F. . In addition, the shape in the container of a thermal storage tank was 117 * 117 * 1000 (H) [mm], and the volume of the filled adsorbent was 13.69L. Moreover, in the heat storage operation and the heat radiation operation, the temperature of the adsorbent at five points where the height direction of the heat storage tank was different was measured together with the temperature and humidity near the entrance and exit of the heat storage tank. As the adsorbent, a granulated product of zeolite (zeolite 13X) was used.

図６Ａは、蓄熱運転における蓄熱槽出入口と蓄熱槽内の温度の経時的変化を示すグラフである。縦軸は温度、横軸は運転時間を表す。図６Ｂは、蓄熱運転における蓄熱槽出入口の湿度の経時的変化を示すグラフである。縦軸は湿度（相対湿度と絶対湿度）又は脱着速度、横軸は運転時間を表す。蓄熱運転では、調温／湿部から蓄熱槽へ、約１３０℃の空気を供給した。実験装置の熱容量の影響により、図６Ａのように蓄熱槽内入口温度は常温から上昇し、約１時間後に１２０℃に達した。蓄熱槽内の温度は入口に近い側から順に上昇した。そして、蓄熱槽内出口温度は、約１．５時間後に上昇を開始し、約３．０時間後に１２０℃に達した。約３．０時間後の時点においては、図６Ｂに示すように蓄熱槽内出口相対湿度はほぼ０％ＲＨであった。すなわち、蓄熱槽内の吸着剤は乾燥状態となり、蓄熱運転は完了した。   FIG. 6A is a graph showing temporal changes in the temperature in the heat storage tank inlet / outlet and the heat storage tank in the heat storage operation. The vertical axis represents temperature, and the horizontal axis represents operating time. FIG. 6B is a graph showing the change over time in the humidity at the entrance and exit of the heat storage tank in the heat storage operation. The vertical axis represents humidity (relative humidity and absolute humidity) or desorption speed, and the horizontal axis represents operating time. In the heat storage operation, about 130 ° C. air was supplied from the temperature control / humidity section to the heat storage tank. Due to the influence of the heat capacity of the experimental apparatus, the temperature inside the heat storage tank rose from room temperature as shown in FIG. 6A, and reached 120 ° C. after about 1 hour. The temperature in the heat storage tank rose in order from the side closer to the inlet. The outlet temperature in the heat storage tank started to rise after about 1.5 hours, and reached 120 ° C. after about 3.0 hours. At the time point after about 3.0 hours, as shown in FIG. 6B, the outlet relative humidity in the heat storage tank was almost 0% RH. That is, the adsorbent in the heat storage tank was in a dry state, and the heat storage operation was completed.

図７Ａは、放熱運転における蓄熱槽出入口と蓄熱槽内の温度の経時的変化を示すグラフである。縦軸は温度、横軸は運転時間を表す。図７Ｂは、放熱運転における蓄熱槽出入口の湿度を示すグラフである。縦軸は湿度（相対湿度と絶対湿度）又は吸着速度、横軸は運転時間を表す。放熱運転では、蓄熱槽に約３０℃且つ約５０％ＲＨの常温空気を供給した。すると、図７Ａに示すように、まず蓄熱槽内の入口に近い側の吸着剤が水分を吸着して温度が上昇した。そして、入口に近い側から順に発熱し、蓄熱槽内出口温度は約０．３時間後に急上昇し、７０℃以上に達した。その後、約２．０時間後以降は蓄熱槽内出口温度は低下して、約３．０時間後には蓄熱槽内出口温度は蓄熱槽内入口温度と同等の常温となり、放熱運転は完了した。約２．０時間後以降では図７Ｂに示すように、蓄熱槽内出口相対湿度は急上昇し約５０％ＲＨを示した。   FIG. 7A is a graph showing temporal changes in the temperature in the heat storage tank inlet and outlet and the heat storage tank in the heat radiation operation. The vertical axis represents temperature, and the horizontal axis represents operating time. FIG. 7B is a graph showing the humidity at the entrance and exit of the heat storage tank in the heat radiation operation. The vertical axis represents humidity (relative humidity and absolute humidity) or adsorption rate, and the horizontal axis represents operating time. In the heat radiation operation, room temperature air of about 30 ° C. and about 50% RH was supplied to the heat storage tank. Then, as shown in FIG. 7A, first, the adsorbent on the side near the inlet in the heat storage tank adsorbed moisture, and the temperature rose. Then, heat was generated in order from the side closer to the inlet, and the outlet temperature in the heat storage tank rose rapidly after about 0.3 hours and reached 70 ° C. or higher. Thereafter, after about 2.0 hours, the outlet temperature in the heat storage tank decreased, and after about 3.0 hours, the outlet temperature in the heat storage tank became a room temperature equivalent to the inlet temperature in the heat storage tank, and the heat radiation operation was completed. After about 2.0 hours, as shown in FIG. 7B, the relative humidity at the outlet in the heat storage tank increased rapidly and showed about 50% RH.

なお、図５に示した実験装置よりも蓄熱槽の規模を拡大することで、上述した冷温水供給装置の運転時間を延ばすことができる。   In addition, the operation time of the cold / hot water supply apparatus mentioned above can be extended by expanding the scale of a thermal storage tank rather than the experimental apparatus shown in FIG.

＜予測値＞
図８Ａから図８Ｃは、実施形態の図４において生成される冷水の温度の予測値を説明す
るための図である。図７Ａに示した放熱運転における０．５〜２．０時間の蓄熱槽１１出口の温度及び湿度に基づいて、生成される冷水温度を図８Ｃの空気線図のように推算した。図８Ｂの表のように、（２）蓄熱槽１１出口の、乾球温度７７．９℃且つ絶対湿度２．５ｇ／ｋｇＤＡの空気は、絶対湿度２．５ｇ／ｋｇＤＡ一定の下で予熱用熱交換器１５において３２℃の冷却水によって冷却され、（３）冷却用熱交換器１５出口の空気の乾球温度３５．０℃になったとき、その比エンタルピーは４１．６２ｋＪ／ｋｇと推定できる。ここでは、予冷熱用熱交換器１５のアプローチを３ｄｅｇと仮定した。さらに、比エンタルピー４１．６２ｋＪ／ｋｇ一定の下で気化冷却器１６において水噴霧によってさらに冷却され、その（４）気化冷却器１６出口の空気は、乾球温度１４．８℃且つ絶対湿度１０．６ｇ／ｋｇＤＡと推定できる。予冷熱用熱交換器と同様に冷温水兼用熱交換器のアプローチを３ｄｅｇと仮定すると、図８Ａのような冷温水供給装置１において約１７．８℃の冷水生成が可能になる。この冷水は、例えば天井放射パネルでの使用に適した温度といえる。 <Predicted value>
8A to 8C are diagrams for explaining a predicted value of the temperature of the cold water generated in FIG. 4 of the embodiment. Based on the temperature and humidity at the outlet of the heat storage tank 11 for 0.5 to 2.0 hours in the heat radiation operation shown in FIG. 7A, the generated cold water temperature was estimated as shown in the air diagram of FIG. 8C. As shown in the table of FIG. 8B, (2) the air at the outlet of the heat storage tank 11 having a dry bulb temperature of 77.9 ° C. and an absolute humidity of 2.5 g / kgDA is preheated under a constant absolute humidity of 2.5 g / kgDA. When it is cooled by the cooling water of 32 ° C. in the exchanger 15 and (3) the dry bulb temperature of the air at the outlet of the cooling heat exchanger 15 is 35.0 ° C., the specific enthalpy can be estimated to be 41.62 kJ / kg. . Here, the approach of the heat exchanger 15 for precooling heat is assumed to be 3 deg. Further, it is further cooled by water spray in the vaporizer 16 under a constant specific enthalpy of 41.62 kJ / kg, and (4) the air at the outlet of the vaporizer 16 has a dry bulb temperature of 14.8 ° C. and an absolute humidity of 10. It can be estimated as 6 g / kgDA. Assuming that the chilled / hot water combined heat exchanger approach is 3 deg as in the pre-cooling heat exchanger, the chilled / hot water supply apparatus 1 as shown in FIG. 8A can generate cold water of about 17.8 ° C. This cold water can be said to be a temperature suitable for use in, for example, a ceiling radiating panel.

図９Ａ及び図９Ｂは、冷却用熱交換器１５に井戸水を導入する変形例を説明するための図である。冷温水供給装置１で得られる冷水の温度は、吸着槽１１から得られる高温低湿空気の温度及び湿度、あら熱を除去する冷却用熱交換器１５に導入される冷却水の温度、及び冷温水兼用熱交換器１７の効率（アプローチ）に依存する。ここで、冷却水温度を、実施形態の約３２℃とする代わりに、図９Ａのように冷却水温度を井戸水に相当する約１７℃として、（３）冷却用熱交換器１５出口の空気の乾球温度２０．０℃、且つ絶対湿度２．５ｇ／ｋｇＤＡ、且つ比エンタルピー２６．４６ｋＪ／ｋｇを推定した。さらに、比エンタルピー２６．４６ｋＪ／ｋｇ一定の下で、（４）気化冷却器１６出口の空気の乾球温度８．８℃且つ絶対湿度７．０ｇ／ｋｇＤＡを推定した。冷温水兼用熱交換器１７のアプローチを３ｄｅｇと仮定すると、図９Ａのような冷温水供給装置１において約１１．８℃の冷水生成が可能になる。   FIG. 9A and FIG. 9B are diagrams for explaining a modification in which well water is introduced into the cooling heat exchanger 15. The temperature of the cold water obtained by the cold / hot water supply device 1 includes the temperature and humidity of the high-temperature and low-humidity air obtained from the adsorption tank 11, the temperature of the cooling water introduced into the cooling heat exchanger 15 that removes the heat, and the cold / hot water. It depends on the efficiency (approach) of the combined heat exchanger 17. Here, instead of setting the cooling water temperature to about 32 ° C. in the embodiment, the cooling water temperature is set to about 17 ° C. corresponding to the well water as shown in FIG. 9A, and (3) the air at the outlet of the cooling heat exchanger 15 is A dry bulb temperature of 20.0 ° C., an absolute humidity of 2.5 g / kg DA, and a specific enthalpy of 26.46 kJ / kg were estimated. Further, under a constant specific enthalpy of 26.46 kJ / kg, (4) the dry bulb temperature of the air at the outlet of the evaporative cooler 16 was estimated to be 8.8 ° C. and the absolute humidity was 7.0 g / kg DA. If the approach of the cold / hot water combined heat exchanger 17 is assumed to be 3 deg, the cold / hot water supply apparatus 1 as shown in FIG. 9A can generate cold water of about 11.8 ° C.

＜変形例１＞
図１０は、変形例１に係る冷温水供給装置の構成を示す図である。上述した図７Ｂの放熱運転の０．５〜２．０時間における蓄熱槽の出口の乾球温度は７０℃以上であり、図３に示した実施形態の温水生成処理において、冷温水供給装置１は、６０℃程度の温水の生成が十分に可能である。ここで、供給温水の温度を６０℃、供給温水の出入口温度差を１０ｄｅｇ（すなわち、戻り水の温度を５０℃）と仮定すると、図３の冷温水兼用熱交換器１７の出口の空気温度は５０℃以上になる。このとき、ダンパ１２７からの排気の温度も５０℃以上であり、排気と外気の温度差に相当する熱ロスが生じることになる。 <Modification 1>
FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of the cold / hot water supply device according to the first modification. The dry-bulb temperature at the outlet of the heat storage tank in the heat dissipation operation of FIG. 7B described above for 0.5 to 2.0 hours is 70 ° C. or higher. In the hot water generation process of the embodiment shown in FIG. Can sufficiently generate hot water of about 60 ° C. Assuming that the temperature of the supply hot water is 60 ° C. and the temperature difference of the supply hot water is 10 deg (that is, the temperature of the return water is 50 ° C.), the air temperature at the outlet of the cold / hot water combined heat exchanger 17 in FIG. 50 ° C or higher. At this time, the temperature of the exhaust from the damper 127 is also 50 ° C. or more, and a heat loss corresponding to the temperature difference between the exhaust and the outside air occurs.

そこで、図１０の変形例１では、ダンパ１２７から排出される排気とダンパ１２１が取り入れる外気との間で熱交換を行う熱回収用熱交換器（「顕熱回収用熱交換器」とも呼ぶ）１８を設けた。その他の構成は実施形態と同様であるため、構成要件に対応する符号を付して詳細な説明は省略する（以下、変形例について同様）。熱回収用熱交換器１８は、例えば５０℃の排気と３２℃の外気との間で熱交換を行い、排気からの熱回収を行う。熱回収により、蓄熱槽１１の入口の空気温度は外気温度よりも高温になるため、吸着剤の水分吸着に応じた発熱によって昇温された蓄熱槽１１の出口の高温低湿空気は、熱回収用熱交換器１８を設けない場合よりも高温になる。したがって、熱回収により、温水の生成効率（すなわち、蓄熱の利用率）を高めることができる。   Therefore, in Modification 1 of FIG. 10, a heat recovery heat exchanger (also referred to as “sensible heat recovery heat exchanger”) that performs heat exchange between the exhaust discharged from the damper 127 and the outside air taken in by the damper 121. 18 was provided. Since other configurations are the same as those of the embodiment, the reference numerals corresponding to the configuration requirements are attached and detailed description is omitted (the same applies to the modified examples below). The heat recovery heat exchanger 18 performs heat exchange between, for example, 50 ° C. exhaust and 32 ° C. outside air, and recovers heat from the exhaust. Since the air temperature at the inlet of the heat storage tank 11 becomes higher than the outside air temperature due to the heat recovery, the high-temperature and low-humidity air at the outlet of the heat storage tank 11 heated by heat generation according to the moisture adsorption of the adsorbent is used for heat recovery. The temperature becomes higher than when the heat exchanger 18 is not provided. Therefore, the heat recovery efficiency (that is, the utilization rate of heat storage) can be increased by heat recovery.

＜変形例２＞
図１１Ａ及び図１１Ｂは、変形例２に係る冷温水供給装置の構成を示す図である。図１１Ａの冷温水供給装置１は、蓄熱槽１１の出入口にそれぞれ設けられた温度検出器Ｔ及び湿度検出器Ｈと、温度検出器Ｔ及び湿度検出器Ｈがそれぞれ検出した温度及び湿度に基づいて蓄熱槽１１の蓄熱量を算出する演算部１９とを備える。演算部１９は、マイクロプロ
セッサやマイクロコントローラ等の処理装置である。また、冷温水兼用熱交換器１７に導入される水の量を調整する弁１７１を備える。そして、演算部１９はダンパ１２６及び弁１７１の開度を調節することにより、冷温水兼用熱交換器１７が生成する温水又は冷水の温度及び量を変更することができる。また、後述する蓄熱利用率に応じて、ダンパ及び弁の制御を行うか、ダンパのみの制御を行うか切り替えるようにしてもよい。 <Modification 2>
11A and 11B are diagrams illustrating a configuration of a cold / hot water supply device according to a second modification. The cold / hot water supply apparatus 1 of FIG. 11A is based on the temperature detector T and the humidity detector H which were each provided in the entrance / exit of the thermal storage tank 11, and the temperature and humidity which the temperature detector T and the humidity detector H detected, respectively. And a calculation unit 19 that calculates the amount of heat stored in the heat storage tank 11. The calculation unit 19 is a processing device such as a microprocessor or a microcontroller. Moreover, the valve 171 which adjusts the quantity of the water introduce | transduced into the cold / hot water combined heat exchanger 17 is provided. And the calculating part 19 can change the temperature and quantity of warm water or cold water which the cold / hot water combined heat exchanger 17 produces | generates by adjusting the opening degree of the damper 126 and the valve 171. FIG. Moreover, you may make it switch whether a damper and a valve are controlled, or only a damper is controlled according to the heat storage utilization factor mentioned later.

また、図１１Ｂの冷温水供給装置１は、図１１Ａの構成に加え、ダンパ１２７から排出される排気とダンパ１２１が取り入れる外気との間で熱交換を行う熱回収用熱交換器１８を備えている。熱回収用熱交換器１８の機能は、図１０に示した変形例１と同様である。このように、ダンパ１２６及び弁１７１の開度の制御と、排気と吸気との間での熱回収とを併用するようにしてもよい。   11B includes a heat recovery heat exchanger 18 that exchanges heat between the exhaust discharged from the damper 127 and the outside air taken in by the damper 121 in addition to the configuration of FIG. 11A. Yes. The function of the heat recovery heat exchanger 18 is the same as that of the first modification shown in FIG. As described above, the control of the opening degree of the damper 126 and the valve 171 and the heat recovery between the exhaust and the intake air may be used in combination.

＜ダンパ制御処理＞
図１２は、ダンパ制御処理の一例を示す処理フロー図である。処理は、主として蓄熱運転モード、放熱運転モード及び運転を停止する保管モードを含む。なお、本処理では、放熱運転時に、図１１Ａ及び図１１Ｂに示したダンパ１２６及び弁１７１の開度を制御する。 <Damper control processing>
FIG. 12 is a process flowchart illustrating an example of the damper control process. The processing mainly includes a heat storage operation mode, a heat radiation operation mode, and a storage mode for stopping the operation. In this process, the opening degree of the damper 126 and the valve 171 shown in FIGS. 11A and 11B is controlled during the heat radiation operation.

まず、演算部１９は、例えばユーザから運転モードの入力を受ける（Ｓ１）。そして、運転モードが蓄熱運転モードである場合（Ｓ２：ＹＥＳ）、演算部１９は、蓄熱槽１１内の水分量Ｍｗ’［ｇ］の初期値に、予め保持している放熱完了時の蓄熱槽１１内の水分量Ｍｗ（ｒ）を代入する（Ｓ３）。また、演算部１９は、ファン１３から運転信号と、ファンの回転数（風量Ｇ）のデータを取得する（Ｓ４）。また、演算部１９は、蓄熱槽１１の入口及び出口に設けられた温度検出器Ｔ及び湿度検出器Ｈから、温度及び湿度のデータを取得する（Ｓ５）。なお、Ｓ４とＳ５の処理は順序が逆であってもよいし、並列に実行してもよい。そして、演算部１９は、ファン１３の運転信号に基づいて運転の有無を判断し（Ｓ６）、ファンが稼働していない場合（Ｓ６：ＮＯ）、Ｓ４の処理へ戻る。 First, the calculating part 19 receives the input of the operation mode from a user, for example (S1). When the operation mode is the heat storage operation mode (S2: YES), the calculation unit 19 stores the heat storage at the time of completion of heat dissipation that is held in advance at the initial value of the water content M w ′ [g] in the heat storage tank 11. The amount of water Mw (r) in the tank 11 is substituted (S3). Moreover, the calculating part 19 acquires the operation signal from the fan 13, and the data of the rotation speed (air volume G) of a fan (S4). Moreover, the calculating part 19 acquires temperature and humidity data from the temperature detector T and the humidity detector H provided at the inlet and outlet of the heat storage tank 11 (S5). Note that the order of S4 and S5 may be reversed, or may be executed in parallel. And the calculating part 19 judges the presence or absence of driving | operation based on the driving | operation signal of the fan 13 (S6), and when the fan is not operating (S6: NO), it returns to the process of S4.

一方、ファンが稼働している場合（Ｓ６：ＹＥＳ）、演算部１９は、蓄熱槽１１内の水分量Ｍｗ［ｇ］を算出する（Ｓ７）。水分量Ｍｗ［ｇ］は、以下の式（１）によって求めることができる。
Ｍｗ＝Ｍｗ’＋Ｇ・（Ｘｉｎ−Ｘｏｕｔ）・Δｔ ・・・（１）
なお、Δｔは時間［ｓ］、Ｍｗ’はΔｔ前の蓄熱槽１１内水分量［ｇ］、Ｇは風量［ｋｇ／ｓ］、Ｘｉｎは入口空気の絶対湿度［ｇ／ｋｇ］、Ｘｏｕｔは出口空気の絶対湿度［ｇ／ｋｇ］である。なお、絶対湿度Ｘは、温度と湿度（相対湿度）とを用いて算出できる。また、絶対湿度を直接、検出しても良い。 On the other hand, when the fan is operating (S6: YES), the calculation unit 19 calculates the amount of water M w [g] in the heat storage tank 11 (S7). The water content M w [g] can be obtained by the following equation (1).
M w = M w '+ G · (X in -X out) · Δt ··· (1)
Δt is time [s], M w ′ is the moisture content [g] in the heat storage tank 11 before Δt, G is the air flow [kg / s], X in is the absolute humidity [g / kg] of the inlet air, X out is the absolute humidity [g / kg] of the outlet air. The absolute humidity X can be calculated using temperature and humidity (relative humidity). Moreover, you may detect absolute humidity directly.

そして、演算部１９は、蓄熱槽１１内の水分量Ｍｗ’をＭｗで更新する（Ｓ８）。その後、演算部１９は、所定の蓄熱完了時間が経過したか、又は入口空気の絶対湿度Ｘｉｎと出口空気の絶対湿度Ｘｏｕｔとが同一であるか判断する（Ｓ９）。所定の蓄熱完了時間が経過しておらず、且つ入口空気の絶対湿度Ｘｉｎと出口空気の絶対湿度Ｘｏｕｔとが同一でない場合（Ｓ９：ＮＯ）、Ｓ４の処理に戻る。 And the calculating part 19 updates the moisture content Mw 'in the thermal storage tank 11 with Mw (S8). Thereafter, computing unit 19, whether a predetermined heat storage completion time has elapsed, or inlet and absolute humidity X out of absolute humidity X in the outlet air of the air to determine whether the same (S9). Not passed the predetermined heat storage completion time, and when the absolute humidity X out of absolute humidity X in the outlet air inlet air are not the same (S9: NO), the process returns to S4.

一方、所定の蓄熱完了時間が経過したか、入口空気の絶対湿度Ｘｉｎと出口空気の絶対湿度Ｘｏｕｔとが同一である場合（Ｓ９：ＹＥＳ）、蓄熱完了時の蓄熱槽１１内の水分量Ｍｗ（ｓ）として算出したＭｗを記憶し（Ｓ１０）、蓄熱運転を終了する。このように、蓄熱運転モードでは、測定される蓄熱槽１１出入口空気の温度Ｔ及び湿度Ｈのデータを用いてＭｗを演算し、蓄熱完了時の槽内水分量Ｍｗ（ｓ）を求める。また、入口空気絶対湿度Ｘｉｎと出口空気絶対湿度Ｘｏｕｔとがほぼ同一であるという条件で蓄熱完了した場合は、その時の相対湿度ＨによってＭｗ（ｓ）を補正するようにしてもよい。 On the other hand, if a predetermined heat storage completion time has elapsed, if the absolute humidity X out of absolute humidity X in the outlet air inlet air are the same (S9: YES), the amount of water in the thermal storage tank 11 during the heat storage completion storing M w calculated as M w (s) (S10) , and terminates the thermal storage operation. Thus, in the heat storage operation mode, M w is calculated using the measured temperature T and humidity H data of the inlet / outlet air of the heat storage tank 11, and the moisture content M w (s) in the tank when the heat storage is completed is obtained. Further, when heat storage is completed under the condition that the inlet air absolute humidity Xin and the outlet air absolute humidity Xout are substantially the same, Mw (s) may be corrected by the relative humidity H at that time.

また、Ｓ２において運転モードが蓄熱運転モードでない場合（Ｓ２：ＮＯ）、演算部１９は、運転モードが放熱運転モードであるか判断する（Ｓ１１）。運転モードが放熱運転モードである場合（Ｓ１１：ＹＥＳ）、演算部１９は、蓄熱槽１１内の水分量Ｍｗ’［ｇ］の初期値に、予め保持している蓄熱完了時の蓄熱槽１１内の水分量Ｍｗ（ｓ）を代入する（Ｓ１２）。そして、演算部１９は、外気の温度及び湿度に基づいて、放熱完了時の蓄熱槽１１内の水分量Ｍｗ（ｒ）［ｇ］を設定する（Ｓ１３）。本ステップでは、以下の式（２）に基づいて利用可能な熱量Ｑｓ［Ｊ］を求める。
Ｑｓ＝潜熱［Ｊ／ｇ］・（Ｍｗ（ｒ）−Ｍｗ（ｓ）） ・・・（２） When the operation mode is not the heat storage operation mode in S2 (S2: NO), the calculation unit 19 determines whether the operation mode is the heat dissipation operation mode (S11). When the operation mode is the heat radiation operation mode (S11: YES), the calculation unit 19 uses the initial value of the amount of water M w ′ [g] in the heat storage tank 11 as the initial value of the heat storage tank 11 when the heat storage is completed. The water content Mw (s) is substituted (S12). And the calculating part 19 sets the moisture content Mw (r) [g] in the thermal storage tank 11 at the time of completion of heat dissipation based on the temperature and humidity of external air (S13). In this step, an available heat quantity Q s [J] is obtained based on the following equation (2).
Q s = latent heat [J / g] · (M w (r) −M w (s) ) (2)

また、演算部１９は、ファン１３から運転信号と、ファンの回転数（風量Ｇ）のデータを取得する（Ｓ１４）。また、演算部１９は、蓄熱槽１１の入口及び出口に設けられた温度検出器Ｔ及び湿度検出器Ｈから、温度及び湿度のデータを取得する（Ｓ１５）。なお、Ｓ１４とＳ１５の処理は順序が逆であってもよいし、並列に実行してもよい。そして、演算部１９は、ファン１３の運転信号に基づいて運転の有無を判断し（Ｓ１６）、ファンが稼働していない場合（Ｓ１６：ＮＯ）、Ｓ１４の処理へ戻る。   Moreover, the calculating part 19 acquires the operation signal from the fan 13, and the data of the rotation speed (air volume G) of a fan (S14). Moreover, the calculating part 19 acquires temperature and humidity data from the temperature detector T and the humidity detector H provided at the inlet and outlet of the heat storage tank 11 (S15). Note that the processes of S14 and S15 may be performed in reverse order or in parallel. And the calculating part 19 judges the presence or absence of driving | operation based on the driving | operation signal of the fan 13 (S16), and when the fan is not operating (S16: NO), it returns to the process of S14.

一方、ファンが稼働している場合（Ｓ１６：ＹＥＳ）、演算部１９は、蓄熱槽１１内の水分量Ｍｗ［ｇ］を算出する（Ｓ１７）。水分量Ｍｗ［ｇ］は、上述の式（１）によって求めることができる。 On the other hand, when the fan is operating (S16: YES), the calculation unit 19 calculates the amount of water M w [g] in the heat storage tank 11 (S17). The amount of water M w [g] can be obtained by the above-described equation (1).

そして、演算部１９は、以下の式（３）を用いて、利用した蓄熱量Ｑ［Ｊ］を算出する（Ｓ１８）。
Ｑ＝潜熱［Ｊ／ｇ］・（Ｍｗ−Ｍｗ（ｓ）） ・・・（３）
また、演算部１９は、以下の式（４）を用いて、蓄熱利用率ηを求める。
η＝Ｑ／Ｑｓ ・・・（４） And the calculating part 19 calculates the utilized heat storage amount Q [J] using the following formula | equation (3) (S18).
Q = latent heat [J / g] · ( Mw − Mw (s) ) (3)
Moreover, the calculating part 19 calculates | requires heat storage utilization factor (eta) using the following formula | equation (4).
η = Q / Q s (4)

また、演算部１９は、ηが所定の設定値よりも小さいか判断する（Ｓ１９）。なお、放熱運転モードにおいては、ηの演算結果に応じて、ダンパの制御又はダンパ及び弁の制御の２種類の制御を切り替え、目標温度の温水を得る。ηが所定の設定値よりも小さい場合（Ｓ１９：ＹＥＳ）、蓄熱槽１１の発熱能力は十分に大きいと判断し、ダンパの制御のみを行う（Ｓ２０）。一方、ηが所定の設定値以上である場合（Ｓ１９：ＮＯ）、蓄熱槽１１の発熱能力が不十分であると判断し、ダンパ制御及び冷温水兼用熱交換器１７に供給される水の流量を減少させる制御を行う（Ｓ２１）。   In addition, the calculation unit 19 determines whether η is smaller than a predetermined set value (S19). In the heat radiation operation mode, two types of control, damper control or damper and valve control, are switched in accordance with the calculation result of η to obtain hot water having a target temperature. When η is smaller than a predetermined set value (S19: YES), it is determined that the heat generation capacity of the heat storage tank 11 is sufficiently large, and only the damper is controlled (S20). On the other hand, when η is equal to or greater than a predetermined set value (S19: NO), it is determined that the heat generation capacity of the heat storage tank 11 is insufficient, and the flow rate of water supplied to the damper control and heat exchanger 17 for both hot and cold water is determined. Control is performed to decrease (S21).

図７Ａに示した約２時間後以降のデータのように、放熱運転の終盤には蓄熱槽１１の水分吸着能力（発熱能力）が低下し、蓄熱槽１１内出口温度が低温化する。よって、蓄熱槽１１の発熱能力はηの関数として定式化できる。ここで、必要な温水生成能力と比べて、蓄熱槽１１の発熱能力が十分に大きい場合（すなわち、算出されたηが所定の値η(設定
値)よりも小さい場合）には、生成される温水の計測値と目標値に応じて、再循環系のダ
ンパ１２６の開度を調節する。このとき、排気系のダンパ１２７から排気される空気の量も決まる。放熱過程が進行し、蓄熱槽１１の発熱能力が低下した場合（算出されたηが所定の値η(設定値)以上の場合）は、ダンパ制御に加えて冷温水兼用熱交換器１７の弁制御を行う。すなわち、生成する温水の量（温水生成能力）を低減させることで、ダンパ１２６の調節により温水温度の目標値を達成できるようにする。 As shown in the data after about 2 hours shown in FIG. 7A, the moisture adsorption capacity (heat generation capacity) of the heat storage tank 11 is lowered at the end of the heat radiation operation, and the outlet temperature in the heat storage tank 11 is lowered. Therefore, the heat generation capacity of the heat storage tank 11 can be formulated as a function of η. Here, it is generated when the heat generation capacity of the heat storage tank 11 is sufficiently large as compared with the necessary hot water generation capacity (that is, when the calculated η is smaller than a predetermined value η (set value)). The opening degree of the damper 126 of the recirculation system is adjusted according to the measured value and the target value of the hot water. At this time, the amount of air exhausted from the exhaust system damper 127 is also determined. When the heat release process progresses and the heat generation capacity of the heat storage tank 11 decreases (when the calculated η is greater than or equal to a predetermined value η (set value)), in addition to the damper control, the valve of the heat exchanger 17 for both hot and cold water Take control. That is, by reducing the amount of hot water to be generated (warm water generating capacity), the target value of the hot water temperature can be achieved by adjusting the damper 126.

Ｓ２０又はＳ２１の後、演算部１９は、蓄熱槽１１内の水分量Ｍｗ’をＭｗで更新する（Ｓ２２）。その後、演算部１９は、所定の放熱完了時間が経過したか、又は入口空気の絶対湿度Ｘｉｎと出口空気の絶対湿度Ｘｏｕｔとが同一であるか判断する（Ｓ２３）。所定の放熱完了時間が経過しておらず、且つ入口空気の絶対湿度Ｘｉｎと出口空気の絶対湿
度Ｘｏｕｔとが同一でない場合（Ｓ２３：ＮＯ）、Ｓ１４の処理に戻る。 After S20 or S21, the calculation unit 19 updates the water content M w ′ in the heat storage tank 11 with M w (S22). Thereafter, computing unit 19, whether a predetermined heat dissipation completion time has elapsed, or inlet and absolute humidity X out of absolute humidity X in the outlet air of the air to determine whether the same (S23). Predetermined heat dissipation completion time has not elapsed, and when the absolute humidity X out of absolute humidity X in the outlet air inlet air are not the same (S23: NO), the process returns to S14.

一方、所定の放熱完了時間が経過したか、入口空気の絶対湿度Ｘｉｎと出口空気の絶対湿度Ｘｏｕｔとが同一である場合（Ｓ２３：ＹＥＳ）、放熱完了時の蓄熱槽１１内の水分量Ｍｗ（ｒ）として算出したＭｗを記憶し（Ｓ２４）、放熱運転を終了する。 On the other hand, if a predetermined heat dissipation completion time has elapsed, if the absolute humidity X out of absolute humidity X in the outlet air inlet air are the same (S23: YES), the amount of water in the thermal storage tank 11 of the heat radiation completion storing M w calculated as M w (r) (S24) , and ends the radiating operation.

また、Ｓ１１において放熱運転モードでないと判断された場合（Ｓ１１：ＮＯ）、演算部１９及びは処理を行わない保管モードに移行する（Ｓ２５）。   Moreover, when it is judged that it is not the heat dissipation operation mode in S11 (S11: NO), it shifts to the storage mode which does not perform the calculation part 19 and a process (S25).

このようなダンパ制御により、目標となる温度の温水又は冷水を得ることができる。   By such damper control, hot water or cold water having a target temperature can be obtained.

＜変形例３＞
図１３は、負荷に供給される冷媒と熱交換する直接接触型熱交換器を有する気化冷却器１６ａを採用する例を示す図である。実施形態に係る冷温水兼用熱交換器１７のアプローチを０ｄｅｇと仮定することと同意となり、冷却用熱交換器１５の冷却水温度が約３２℃の場合の気化冷却器１６ａの供給冷水は１４．８℃（図８Ｂの（４）気化冷却器出口の乾球温度）となり、冷却水温度を約１７℃とした場合の供給冷水は８．８℃（図９Ｂの（４）気化冷却器出口の乾球温度）となり、より低温の冷水（すなわち、エクセルギーの高い冷水）が供給できるようになる。 <Modification 3>
FIG. 13 is a diagram illustrating an example in which a vaporization cooler 16a having a direct contact heat exchanger that exchanges heat with a refrigerant supplied to a load is employed. It is agreed that the approach of the heat exchanger 17 for both hot and cold water according to the embodiment is assumed to be 0 deg, and the supply cold water of the vaporization cooler 16a when the cooling water temperature of the cooling heat exchanger 15 is about 32 ° C. is 14. 8C ((4) dry bulb temperature at the evaporative cooler outlet in FIG. 8B), and the supply cold water when the cooling water temperature is about 17 ° C. is 8.8 ° C. ((4) evaporative cooler outlet at FIG. 9B) The temperature becomes dry bulb temperature), and colder cold water (that is, cold water with high exergy) can be supplied.

＜変形例４＞
図１４は、ロータ式の熱回収熱交換器１８ａを備える冷温水供給装置１を示す図である。ロータ式の熱回収熱交換器１８ａは、図１０に示した熱回収熱交換器１８と同様に、冷温水供給装置１の排気系の流路と給気系の流路との間で熱交換を行う。例えば、ロータ式の熱回収熱交換器１８ａは、排気系と給気系とを区画する筐体内に回転自在に取り付けられたロータを有する。ロータは、回転することで、排気系を構成していた部分と給気系を構成していた部分とが入れ替わる。そして、排気が通過する際にロータに蓄熱されると共に、給気が通過する際に給気はロータの熱で昇温される。このようなロータ式の熱回収熱交換器１８ａを用いることでも、排気と外気の温度差に相当する熱ロスを低減することができる。 <Modification 4>
FIG. 14 is a diagram showing a cold / hot water supply apparatus 1 including a rotor-type heat recovery heat exchanger 18a. As with the heat recovery heat exchanger 18 shown in FIG. 10, the rotor-type heat recovery heat exchanger 18 a performs heat exchange between the exhaust system flow path and the air supply system flow path of the cold / hot water supply device 1. I do. For example, the rotor-type heat recovery heat exchanger 18a includes a rotor that is rotatably mounted in a housing that divides an exhaust system and an air supply system. As the rotor rotates, the part constituting the exhaust system and the part constituting the air supply system are interchanged. And when exhaust_gas | exhaustion passes, it accumulates in a rotor, and when supply air passes, supply air is heated up with the heat | fever of a rotor. By using such a rotor-type heat recovery heat exchanger 18a, a heat loss corresponding to a temperature difference between exhaust and outside air can be reduced.

＜変形例５＞
図１５は、フロンなどの冷媒循環系を有する熱回収熱交換器１８ｂを設ける例を示す。この場合、系内に圧縮機を設置した蒸気圧縮式冷媒サイクルの構成でも、ヒートパイプでも良い。熱回収熱交換器１８ｂも、図１０に示した熱回収熱交換器１８と同様に、冷温水供給装置１の排気系の流路と給気系の流路との間で熱交換を行う。このような熱回収熱交換器１８を用いることでも、排気と外気の温度差に相当する熱ロスを低減することができる。 <Modification 5>
FIG. 15 shows an example in which a heat recovery heat exchanger 18b having a refrigerant circulation system such as Freon is provided. In this case, a configuration of a vapor compression refrigerant cycle in which a compressor is installed in the system or a heat pipe may be used. Similarly to the heat recovery heat exchanger 18 shown in FIG. 10, the heat recovery heat exchanger 18 b also performs heat exchange between the exhaust system flow path and the air supply system flow path of the cold / hot water supply device 1. By using such a heat recovery heat exchanger 18, heat loss corresponding to a temperature difference between exhaust and outside air can be reduced.

＜その他＞
上述した実施形態及び変形例では、冷温水兼用熱交換器１７において冷水又は温水を得るものとしたが、このような例には限定されない。例えばフロン系冷媒に熱を移して供給するものであってもよい。すなわち、負荷へ供給される熱媒は水に限定されず、冷温熱兼用熱交換器を備える冷温熱供給装置としてもよい。 <Others>
In the embodiment and the modification described above, cold water or hot water is obtained in the cold / hot water combined heat exchanger 17, but the present invention is not limited to such an example. For example, the heat may be transferred to the chlorofluorocarbon refrigerant and supplied. That is, the heat medium supplied to the load is not limited to water, and may be a cold / hot heat supply device including a cold / hot heat exchanger.

上述した実施形態及び変形例では、放熱運転において外気をそのまま蓄熱槽に導入するものとしたが、加湿処理を行ってから蓄熱槽に導入するようにしてもよい。このようにすれば、季節によって外気の湿度が異なる場合も、蓄熱槽での発熱量を制御することができる。   In the embodiment and the modification described above, outside air is introduced as it is into the heat storage tank in the heat dissipation operation, but may be introduced into the heat storage tank after performing a humidification process. If it does in this way, also when the humidity of outside air changes with seasons, the emitted-heat amount in a thermal storage tank can be controlled.

上述のような冷温水供給装置は、都市域や工場・工業団地において、コジェネレーションシステムの廃熱のほか、工場廃熱、太陽熱、ヒートポンプ廃熱から冷暖房熱源を再生する大規模地域熱ネットワークにおいて用いることもできる。実施形態及び変形例に示した放熱運転時に蓄熱槽で生成される高温低湿の空気は、各種のバイオマス工場をはじめ、工場の乾燥工程等への利用に好適である。また、冷温水供給装置によれば、温熱利用だけでなく冷熱利用も可能であり、使用期間が所定の季節に限定されるような稼働率の問題は解決される。よって、熱ネットワークにおける生産側と利用側の統合システムに上述の冷温水供給装置を採用することで、空調システム系外からの熱を利用して空調システムのエネルギー消費を低減させることができる。   The above-mentioned cold / hot water supply devices are used in large-scale regional heat networks that regenerate air conditioning heat sources from factory waste heat, solar heat, and heat pump waste heat in addition to waste heat from cogeneration systems in urban areas, factories and industrial parks. You can also. The high-temperature and low-humidity air generated in the heat storage tank during the heat radiation operation shown in the embodiment and the modified example is suitable for use in various biomass factories, factory drying processes, and the like. Moreover, according to the cold / hot water supply device, not only the use of heat but also the use of cold energy is possible, and the problem of the operation rate that the use period is limited to a predetermined season is solved. Therefore, by adopting the above-described cold / hot water supply device in the integrated system on the production side and the use side in the heat network, it is possible to reduce the energy consumption of the air conditioning system by using heat from outside the air conditioning system.

なお、上述した実施形態及び変形例の内容は、本発明の技術的思想を逸脱しない範囲において可能な限り組み合わせることができる。   In addition, the content of embodiment mentioned above and a modification can be combined as much as possible in the range which does not deviate from the technical idea of this invention.

１ 冷温水供給装置
１１ 蓄熱槽
１２１〜１２７ ダンパ
１３ ファン
１４ 蓄熱用熱交換器
１５ 冷却用熱交換器
１６ 気化冷却器
１７ 冷温水兼用熱交換器
１８ 熱回収用熱交換器
１９ 演算部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Cold / hot water supply apparatus 11 Heat storage tank 121-127 Damper 13 Fan 14 Heat storage heat exchanger 15 Cooling heat exchanger 16 Evaporative cooler 17 Cold / hot water combined heat exchanger 18 Heat recovery heat exchanger 19 Calculation part

Claims (8)

吸着質を吸着することにより発熱する吸着剤を内蔵する蓄熱槽と、
前記吸着剤の機能を再生するための気体を生成する蓄熱用熱交換器と、
当該気体を前記蓄熱槽に供給する送気手段と、
前記吸着剤を発熱させて生成した高温低湿気体と熱交換して当該高温低湿気体を冷却するための冷却用熱交換器と、
前記冷却用熱交換器を用いて熱交換した後の前記高温低湿気体を、液体の気化熱を利用してさらに冷却する気化冷却器と、
前記高温低湿気体、又は当該高温低湿気体を冷却した後の気体を用いて、負荷に供給される熱媒と熱交換を行う冷温熱兼用熱交換器と、
を備える冷温熱供給装置。 A heat storage tank containing an adsorbent that generates heat by adsorbing the adsorbate;
A heat storage heat exchanger for generating a gas for regenerating the function of the adsorbent;
An air supply means for supplying the gas to the heat storage tank;
A heat exchanger for cooling to cool the high temperature and low humidity gas by exchanging heat with the high temperature and low humidity gas generated by heating the adsorbent;
A vaporization cooler that further cools the high-temperature and low-humidity gas after heat exchange using the cooling heat exchanger using heat of vaporization of liquid,
Using the high-temperature and low-humidity gas, or the gas after cooling the high-temperature and low-humidity gas, a heat exchanger for cooling and heating that performs heat exchange with the heat medium supplied to the load,
A cold / hot supply device comprising: 前記冷温熱兼用熱交換器から排出される気体と、前記蓄熱用熱交換器に取り入れる系外気体との間で熱交換を行う熱回収用熱交換器
をさらに備える請求項１に記載の冷温熱供給装置。 The cold / hot heat according to claim 1, further comprising a heat recovery heat exchanger that exchanges heat between the gas discharged from the cold / hot heat exchanger and an external gas taken into the heat storage heat exchanger. Feeding device. 前記蓄熱用熱交換器に供給される熱媒は、再生可能エネルギー源から供給される熱又は所定の排熱である
請求項１又は２に記載の冷温熱供給装置。 The cold / hot heat supply apparatus according to claim 1 or 2, wherein the heat medium supplied to the heat storage heat exchanger is heat supplied from a renewable energy source or predetermined exhaust heat. 前記冷却用熱交換器に、冷却塔からの冷媒又は井戸水が供給される
請求項１から３のいずれか一項に記載の冷温熱供給装置。 The cold / hot heat supply apparatus as described in any one of Claim 1 to 3 with which the refrigerant | coolant or well water from a cooling tower is supplied to the said heat exchanger for cooling. 前記冷温熱兼用熱交換器を通過した気体について、前記冷温熱供給装置内を循環させる量を調節するダンパをさらに含む
請求項１から４のいずれか一項に記載の冷温熱供給装置。 The cold / heat supply apparatus according to any one of claims 1 to 4, further comprising a damper that adjusts an amount of the gas that has passed through the cold / hot heat exchanger that is circulated in the cold / heat supply apparatus. 前記吸着剤の発熱能力が所定の基準を下回る場合、前記冷温熱兼用熱交換器へ導入される水の量を減少させるための弁をさらに含む
請求項５に記載の冷温熱供給装置。 The cold / hot heat supply apparatus according to claim 5, further comprising a valve for reducing the amount of water introduced into the cold / hot heat exchanger when a heat generation capacity of the adsorbent is lower than a predetermined reference. 吸着質を吸着させることにより発熱する吸着剤を内蔵する蓄熱槽と、前記吸着剤の機能を再生するための気体を生成する蓄熱用熱交換器と、当該気体を前記蓄熱槽に供給する送気手段と、前記吸着剤を発熱させて生成した高温低湿気体と熱交換して冷却するための冷却用熱交換器と、前記高温低湿気体、又は当該高温低湿気体を冷却した後の気体を用いて、負荷に供給される熱媒と熱交換を行う冷温熱兼用熱交換器とを備える冷温熱供給装置を用いて行う温熱生成方法であって、
前記蓄熱用熱交換器が供給する前記気体によって前記吸着剤の機能を再生する工程と、
前記高温低湿気体を用いて前記冷温熱兼用熱交換器が熱交換を行い、温熱を生成する工程と、
を含む温熱生成方法。 A heat storage tank that contains an adsorbent that generates heat by adsorbing adsorbate, a heat storage heat exchanger that generates a gas for regenerating the function of the adsorbent, and an air supply that supplies the gas to the heat storage tank And a heat exchanger for cooling to exchange heat with the high-temperature and low-humidity gas generated by heating the adsorbent, and the high-temperature and low-humidity gas or the gas after cooling the high-temperature and low-humidity gas A heat generation method performed using a cold / hot heat supply device comprising a heat medium supplied to a load and a cold / hot heat combined heat exchanger for exchanging heat,
Regenerating the function of the adsorbent with the gas supplied by the heat storage heat exchanger;
Using the high-temperature and low-humidity gas, the cold / hot heat exchanger performs heat exchange to generate heat; and
A method for generating heat. 吸着質を吸着させることにより発熱する吸着剤を内蔵する蓄熱槽と、前記吸着剤の機能を再生するための気体を前記蓄熱槽に供給する蓄熱用熱交換器と、前記吸着剤を発熱させて生成した高温低湿気体と熱交換して冷却するための冷却用熱交換器と、前記高温低湿気体、又は当該高温低湿気体を冷却した後の気体を用いて熱交換を行う冷温熱兼用熱交換器とを備える冷温熱供給装置を用いて行う冷熱生成方法であって、
前記蓄熱用熱交換器が供給する前記気体によって前記吸着剤の機能を再生する工程と、
前記冷却用熱交換器が前記高温低湿気体を冷却する工程と、
前記高温低湿気体を冷却した後の気体を用いて前記冷温熱兼用熱交換器が熱交換を行い、冷熱を生成する工程と、
を含む冷熱生成方法。 A heat storage tank containing an adsorbent that generates heat by adsorbing an adsorbate, a heat storage heat exchanger that supplies a gas for regenerating the function of the adsorbent to the heat storage tank, and heating the adsorbent. Combined with the heat exchanger for cooling to cool by exchanging heat with the generated high-temperature and low-humidity gas, and cooling and heat combined with heat exchange using the high-temperature and low-humidity gas or the gas after cooling the high-temperature and low-humidity gas A cold heat generation method performed using a cold / hot heat supply apparatus including a heat exchanger,
Regenerating the function of the adsorbent with the gas supplied by the heat storage heat exchanger;
The cooling heat exchanger cooling the high temperature and low humidity gas;
Using the gas after cooling the high-temperature, low-humidity gas, the heat / heat exchanger combined with heat and cold generates heat,
A method for generating cold.
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