JP6557137B2 - Imaging lens and imaging apparatus - Google Patents
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Description
本発明は、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保することが可能な撮像レンズ、およびそれを備えた撮像装置に関する。 The present invention relates to an imaging lens capable of ensuring good optical performance even at a low temperature or a high temperature, and an imaging apparatus including the imaging lens.
近年、CCD(Charge Coupled Device)やCMOS(Complementary Metal Oxide Semiconductor)などの固体撮像素子が備えられた撮像装置において、高機能化とともに、装置全体の小型化が促進されている。とりわけ、屋内外に設置される監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどは、設置されるスペースが限られることが多いことなどから、より小型であることが要求される。これに伴い、監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどに搭載される撮像レンズにおいても、さらなる小型化、高性能化が求められている。 In recent years, in an imaging apparatus provided with a solid-state imaging device such as a charge coupled device (CCD) or a complementary metal oxide semiconductor (CMOS), miniaturization of the entire apparatus has been promoted in addition to high functionality. In particular, surveillance cameras, security cameras, in-vehicle cameras, and the like installed indoors and outdoors are required to be smaller because installation space is often limited. Along with this, there is a demand for further downsizing and higher performance in imaging lenses mounted on surveillance cameras, security cameras, vehicle-mounted cameras, and the like.
監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどに搭載される撮像レンズとしては、長期使用に耐えうる信頼性と低コスト化の観点から、ピント調整を行うアクチュエータを必要としない固定焦点レンズが広く用いられている。監視用カメラ、防犯カメラは、気温の変化が大きい屋外に設置されること多い。また、車載用カメラは、特に夏季に高温になるおそれのある車内に設置されることもある。このため、監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラに搭載される撮像レンズには、常温での光学性能を確保することはもちろん、温度変化が発生しても合焦位置変動が少なく、さらには高温および低温の環境下でも良好の光学性能を保つことが要求される。そこで、かかる要求に応えるべく、監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどに搭載可能な種々の撮像レンズが提案されている(たとえば、特許文献1〜3を参照。)。 As imaging lenses mounted on surveillance cameras, security cameras, vehicle-mounted cameras, etc., fixed focus lenses that do not require focus adjustment actuators are widely used from the viewpoint of reliability and low cost that can withstand long-term use. It has been. Surveillance cameras and security cameras are often installed outdoors, where the temperature changes greatly. Moreover, the vehicle-mounted camera may be installed in a vehicle that may become hot particularly in summer. For this reason, imaging lenses mounted on surveillance cameras, security cameras, and in-vehicle cameras not only ensure optical performance at room temperature, but also have little fluctuation in focus position even when temperature changes occur. It is required to maintain good optical performance even in high and low temperature environments. Accordingly, various imaging lenses that can be mounted on surveillance cameras, security cameras, vehicle-mounted cameras, and the like have been proposed to meet such demands (see, for example, Patent Documents 1 to 3).
たとえば、特許文献1に記載の撮像レンズは、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、正レンズ、負レンズ、正レンズの5枚のレンズを配置して構成され、全てガラス球面レンズとすることで、低温から高温までの幅広い温度領域における環境耐性を高めている。しかし、特許文献1に記載の撮像レンズのように、全て球面レンズで構成すると、特に像面湾曲の補正が困難になり、小型で良好な光学性能を得ることが難しいという問題がある。特に、監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどでは取得する情報量の拡大を目指しているため、高画素に対応したレンズが求められており、良好な光学性能を得ることが難しい特許文献1に記載の撮像レンズは不適である。 For example, the imaging lens described in Patent Document 1 is configured by arranging five lenses, a negative lens, a positive lens, a positive lens, a negative lens, and a positive lens, in order from the object side, and are all glass spherical lenses. Therefore, environmental resistance in a wide temperature range from low temperature to high temperature is enhanced. However, as in the imaging lens described in Patent Document 1, when all of the lenses are composed of spherical lenses, there is a problem that correction of curvature of field is particularly difficult and it is difficult to obtain a small size and good optical performance. In particular, since surveillance cameras, security cameras, in-vehicle cameras, and the like aim to increase the amount of information to be acquired, lenses that support high pixels are required, and it is difficult to obtain good optical performance. The imaging lens described in 1 is unsuitable.
特許文献2に記載の撮像レンズは、物体側より順に、負レンズ、正レンズ、負レンズ、正レンズを配置して構成し、非球面を設けることで像面湾曲など諸収差を適切に除去し良好な光学性能を維持できるため、特許文献1に記載の撮像レンズが有する問題は解決できる。しかし、非球面をガラスレンズに設けていることから高価であり、製造コストの低減が難しいという問題が残る。
The imaging lens described in
特許文献3に記載の撮像レンズは、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、樹脂レンズ2枚を接合したレンズを配置して構成し、樹脂レンズに非球面を設けることで、良好な光学性能を維持しつつ製造コストの低減が可能になっていることから、特許文献2に記載の撮像レンズが有する問題は解決できる。しかし、特許文献3に記載の撮像レンズは、樹脂レンズの屈折力配置が適切でなく、雰囲気温度に変化が生じた場合、画角変化の発生が著しいため、好ましくない。
The imaging lens described in Patent Document 3 is configured by arranging, in order from the object side, a lens in which a negative lens, a positive lens, and two resin lenses are joined, and providing an aspheric surface to the resin lens, thereby providing good optical performance. Since the manufacturing cost can be reduced while maintaining the above, the problem of the imaging lens described in
近年、樹脂レンズ材料の環境耐性が高まってきたことで、雰囲気温度の変化が大きい場所に設置される監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどにも樹脂レンズの使用が可能になりつつある。しかしながら、樹脂レンズは、ガラスレンズと比較して温度変化による屈折率変化、形状変化が大きいため、温度変化時の合焦位置変動を抑え、光学性能が劣化しない構成が求められる。さらには、撮像レンズと撮像素子とで取得した情報によりセンシング(取得した画像を基に情報抽出)を行う際、温度変化によって取得画像の画角変化がないことが強く求められている。 In recent years, as the environmental resistance of resin lens materials has increased, it is becoming possible to use resin lenses for surveillance cameras, security cameras, in-vehicle cameras, and the like installed in places where the ambient temperature changes greatly. However, since a resin lens has a large change in refractive index and shape due to a temperature change as compared with a glass lens, a configuration in which a change in focus position during a temperature change is suppressed and optical performance is not deteriorated is required. Further, when sensing (information extraction based on the acquired image) is performed using information acquired by the imaging lens and the imaging element, there is a strong demand for no change in the angle of view of the acquired image due to a temperature change.
本発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる、広角で軽量な撮像レンズを安価で提供することを目的とする。さらに、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる撮像装置を提供することを目的とする。 The present invention eliminates the problems caused by the prior art described above, so that even when the ambient temperature changes greatly, there is little in-focus position variation and field angle variation, and a wide angle that can ensure good optical performance even at low and high temperatures. An object is to provide an inexpensive and lightweight imaging lens. It is another object of the present invention to provide an image pickup apparatus that has little in-focus position fluctuation and field angle fluctuation even when the ambient temperature changes greatly, and that can ensure good optical performance even at low and high temperatures.
上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明にかかる撮像レンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第1レンズと、複数のレンズで構成された後続レンズ群と、からなり、前記後続レンズ群は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置された少なくとも1組以上の樹脂レンズを備え、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(1) 30<|frp|/f
ただし、frpは前記後続レンズ群内に配置されたいずれか1組の樹脂レンズの合成焦点距離、fは前記撮像レンズ全系の焦点距離を示す。
In order to solve the above-described problems and achieve the object, an imaging lens according to the present invention includes a first lens having a negative refractive power and a subsequent lens group that is arranged in order from the object side and a plurality of lenses. The succeeding lens group includes at least one or more sets of resin lenses arranged adjacent to each other with an air space on the optical axis, and satisfies the following conditional expression.
(1) 30 <| frp | / f
Here, frp represents the combined focal length of any one set of resin lenses disposed in the subsequent lens group, and f represents the focal length of the entire imaging lens system.
本発明によれば、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保でき、さらには広角で軽量な撮像レンズを安価で提供することができる。 According to the present invention, even when the ambient temperature changes greatly, there is little fluctuation in focus position and field angle, good optical performance can be ensured even at low and high temperatures, and a wide-angle and lightweight imaging lens can be obtained at low cost. Can be provided.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記第1レンズは、両面が凹形状であることを特徴とする。 Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the invention, the first lens has a concave shape on both sides.
本発明によれば、第1レンズの小径化を図っても良好な光学性能を確保することができる。 According to the present invention, good optical performance can be ensured even if the diameter of the first lens is reduced.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(2) 0.8<|f1|/f<2.0
ただし、f1は前記第1レンズの焦点距離を示す。
Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the above invention, the following conditional expression is satisfied.
(2) 0.8 <| f1 | / f <2.0
Here, f1 represents the focal length of the first lens.
本発明によれば、第1レンズの小径化を図るとともに、光学性能を向上させることができる。 According to the present invention, it is possible to reduce the diameter of the first lens and improve the optical performance.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記後続レンズ群の最も物体側に、正の屈折力を有する第2レンズが配置されていることを特徴とする。 Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the above-described invention, a second lens having a positive refractive power is disposed on the most object side of the subsequent lens group.
本発明によれば、第2レンズに後続するレンズの小径化を図り、撮像レンズの小型化を促進することができる。 According to the present invention, it is possible to reduce the diameter of the lens subsequent to the second lens and promote the downsizing of the imaging lens.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(3) 0.8<f2/f<4.0
ただし、f2は前記第2レンズの焦点距離を示す。
Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the above invention, the following conditional expression is satisfied.
(3) 0.8 <f2 / f <4.0
Here, f2 represents the focal length of the second lens.
本発明によれば、撮像レンズの小型化と良好な光学性能の確保が可能になる。 According to the present invention, it is possible to reduce the size of an imaging lens and ensure good optical performance.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記第2レンズは、両面が凸形状であることを特徴とする。 Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the above invention, the second lens is convex on both sides.
本発明によれば、撮像レンズの小型化と光学性能の向上を図ることができる。 According to the present invention, the imaging lens can be reduced in size and optical performance can be improved.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(4) 60.0<ν2
(5) 10.0<ν2−ν1
ただし、ν2は前記第2レンズのd線に対するアッベ数、ν1は前記第1レンズのd線に対するアッベ数を示す。
Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the above invention, the following conditional expression is satisfied.
(4) 60.0 <ν2
(5) 10.0 <ν2-ν1
Where ν2 is the Abbe number of the second lens with respect to the d-line, and ν1 is the Abbe number of the first lens with respect to the d-line.
本発明によれば、色収差を良好に補正することができる。 According to the present invention, chromatic aberration can be favorably corrected.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか1組の樹脂レンズが、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(6) −2.0<Rp1a/Rp2a<−0.5
ただし、Rp1aは当該隣接して配置された1組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径、Rp2aは当該隣接して配置された1組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径を示す。
Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the above invention, any one set of resin lenses arranged adjacent to each other in the subsequent lens group satisfies the following conditional expression.
(6) -2.0 <Rp1a / Rp2a <-0.5
However, Rp1a is the paraxial radius of curvature of the surface of the resin lens arranged on the object side having a strong curvature among the pair of resin lenses arranged adjacently, and Rp2a is 1 adjacently arranged. The paraxial curvature radius of the surface where the curvature of the resin lens arranged on the image plane side is stronger among the pair of resin lenses is shown.
本発明によれば、雰囲気温度の変化に伴う画角変化を抑制することができる。 According to the present invention, it is possible to suppress the change in the angle of view accompanying the change in the atmospheric temperature.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか1組の樹脂レンズが、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(7) −2.0<Rp1b/Rp2b<−0.05
ただし、Rp1bは当該隣接して配置された1組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径、Rp2bは当該隣接して配置された1組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径を示す。
Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the above invention, any one set of resin lenses arranged adjacent to each other in the subsequent lens group satisfies the following conditional expression.
(7) -2.0 <Rp1b / Rp2b <-0.05
However, Rp1b is the paraxial curvature radius of the surface of the resin lens arranged on the object side where the curvature is weaker among the pair of resin lenses arranged adjacently, and Rp2b is 1 arranged adjacently. The paraxial radius of curvature of the surface of the pair of resin lenses on which the curvature of the resin lens arranged on the image plane side is weak is shown.
本発明によれば、雰囲気温度の変化に伴う画角変化を抑制することができる。 According to the present invention, it is possible to suppress the change in the angle of view accompanying the change in the atmospheric temperature.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか1組の樹脂レンズは、各樹脂レンズの少なくとも1面に非球面が形成されていることを特徴とする。 Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, in any one of the above-described inventions, any one set of resin lenses disposed adjacent to each other in the subsequent lens group has an aspheric surface formed on at least one surface of each resin lens. It is characterized by that.
本発明によれば、諸収差をさらに良好に補正することができる。 According to the present invention, various aberrations can be corrected more satisfactorily.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記後続レンズ群は、前記第2レンズの像面側に、順に、正の屈折力を有する第3レンズと、負の屈折力を有する第4レンズと、を備えていることを特徴とする。 Furthermore, the imaging lens according to the present invention is the imaging lens according to the present invention, wherein the subsequent lens group includes, in order, a third lens having a positive refractive power and a negative lens having a negative refractive power on the image plane side of the second lens. And 4 lenses.
本発明によれば、撮像レンズの小型化と良好な光学性能の確保が可能になる。 According to the present invention, it is possible to reduce the size of an imaging lens and ensure good optical performance.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(8) 0.8<f3/f<2.0
ただし、f3は前記第3レンズの焦点距離を示す。
Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the above invention, the following conditional expression is satisfied.
(8) 0.8 <f3 / f <2.0
Here, f3 represents the focal length of the third lens.
本発明によれば、撮像レンズの小型化と良好な光学性能の確保が可能になる。 According to the present invention, it is possible to reduce the size of an imaging lens and ensure good optical performance.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(9) −2.0<f4/f<−0.6
ただし、f4は前記第4レンズの焦点距離を示す。
Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the above invention, the following conditional expression is satisfied.
(9) -2.0 <f4 / f <-0.6
Here, f4 indicates the focal length of the fourth lens.
本発明によれば、撮像レンズの小型化と良好な光学性能の確保が可能になる。 According to the present invention, it is possible to reduce the size of an imaging lens and ensure good optical performance.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記第3レンズは、両面が凸形状であることを特徴とする。 Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the above invention, the third lens is convex on both sides.
本発明によれば、撮像レンズの光学性能の向上を図ることができる。 According to the present invention, the optical performance of the imaging lens can be improved.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記第4レンズは、両面が凹形状であることを特徴とする。 Furthermore, the imaging lens according to the present invention is characterized in that, in the invention, the fourth lens has a concave shape on both sides.
本発明によれば、撮像レンズの光学性能の向上を図ることができる。 According to the present invention, the optical performance of the imaging lens can be improved.
また、本発明にかかる撮像装置は、前記撮像レンズと、該撮像レンズによって結像した像を電気的信号に変換する撮像素子と、を備えたことを特徴とする。 An imaging apparatus according to the present invention includes the imaging lens and an imaging element that converts an image formed by the imaging lens into an electrical signal.
本発明によれば、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide an image pickup apparatus that has little in-focus position variation and field angle variation even when the ambient temperature changes greatly, and that can ensure good optical performance even at low and high temperatures.
本発明によれば、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保でき、さらには軽量な撮像レンズを安価で提供することができるという効果を奏する。また、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保可能な撮像装置を提供することができるという効果を奏する。 According to the present invention, even when the ambient temperature changes greatly, there is little fluctuation in focus position and angle of view, good optical performance can be secured even at low and high temperatures, and a lightweight imaging lens can be provided at low cost. There is an effect that can be. In addition, there is an effect that it is possible to provide an imaging apparatus that has little in-focus position variation and field angle variation even when the ambient temperature changes greatly, and that can ensure good optical performance even at low and high temperatures.
以下、本発明にかかる撮像レンズおよび撮像装置の好適な実施の形態を詳細に説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of an imaging lens and an imaging apparatus according to the present invention will be described in detail.
本発明は、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる、広角で軽量な撮像レンズを安価で提供することを目的としている。 It is an object of the present invention to provide a low-angle, lightweight imaging lens that can ensure good optical performance even at low or high temperatures, even when the ambient temperature changes greatly, at low cost. It is aimed.
そこで、本発明にかかる撮像レンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第1レンズと、複数のレンズで構成された後続レンズ群と、から構成する。そして、後続レンズ群に、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置された少なくとも1組以上の樹脂レンズを備えている。 Accordingly, the imaging lens according to the present invention includes a first lens having a negative refractive power and a subsequent lens group including a plurality of lenses, which are sequentially arranged from the object side. The succeeding lens group is provided with at least one or more sets of resin lenses arranged adjacent to each other with an air space on the optical axis.
本発明にかかる撮像レンズは、取得する情報量の拡大を目指す監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどの撮像装置に対応させるため、最も物体側に配置される第1レンズを負レンズとしたことで広角化(画角が60〜70°程度)を実現する。さらに、後続レンズ群に光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置された少なくとも1組以上の樹脂レンズを備えたことで、製造コストの低減および軽量化を図ることが可能になる。樹脂レンズ同士を隣合わせて配置したことで、ガラスレンズと比較して温度変化による屈折率変化および形状変化を相殺させることが容易になって、雰囲気温度が大きく変化した場合であっても合焦位置変動および画角変動の抑制が可能になる。 In the imaging lens according to the present invention, the first lens arranged closest to the object side is a negative lens in order to correspond to an imaging device such as a surveillance camera, a security camera, and an in-vehicle camera aiming to expand the amount of information to be acquired. In this way, a wide angle (angle of view of about 60 to 70 °) is realized. Furthermore, it is possible to reduce the manufacturing cost and reduce the weight by providing the subsequent lens group with at least one set of resin lenses arranged adjacent to each other on the optical axis with an air gap. By placing the resin lenses next to each other, it becomes easier to cancel the refractive index change and shape change due to temperature changes compared to glass lenses, and even if the ambient temperature changes greatly, the in-focus position It is possible to suppress fluctuations and field angle fluctuations.
特に、本発明にかかる撮像レンズにおいて、温度変化時に生じる画角変動を抑制するため、上記構成を前提に、後続レンズ群内に配置されたいずれか1組の樹脂レンズの合成焦点距離をfrp、撮像レンズ全系の焦点距離をfとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(1) 30<|frp|/f
In particular, in the imaging lens according to the present invention, in order to suppress the change in the angle of view that occurs when the temperature changes, the composite focal length of any one set of resin lenses arranged in the subsequent lens group is assumed to be frp, assuming the above configuration. When the focal length of the entire imaging lens system is f, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
(1) 30 <| frp | / f
条件式(1)は、撮像レンズ全系の焦点距離に対する後続レンズ群内に配置された、いずれか1組の樹脂レンズの合成焦点距離の比を規定する式である。本発明にかかる撮像レンズは、上記構成のもと、条件式(1)を満足することにより、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる、広角で軽量な撮像レンズを安価で提供することができる。 Conditional expression (1) is an expression that defines the ratio of the combined focal length of any one set of resin lenses disposed in the subsequent lens group to the focal length of the entire imaging lens system. The imaging lens according to the present invention satisfies the conditional expression (1) based on the above configuration, so that even when the ambient temperature changes greatly, there is little fluctuation in focus position and angle of view, and even at low and high temperatures. A wide-angle and lightweight imaging lens that can ensure good optical performance can be provided at low cost.
条件式(1)においてその下限を下回ると、後続レンズ群内に配置されたいずれか1組の樹脂レンズの合成屈折力が強くなりすぎてしまい、温度変化時に画角変動が発生して、光学性能の劣化を招くため、好ましくない。 If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the combined refractive power of any one of the resin lenses arranged in the subsequent lens group becomes too strong, and the angle of view changes when the temperature changes, so that the optical This is not preferable because it causes performance degradation.
なお、上記条件式(1)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(1a) 32<|frp|/f<80
In addition, the said conditional expression (1) can anticipate a more preferable effect, if the range shown next is satisfied.
(1a) 32 <| frp | / f <80
この条件式(1a)で規定する範囲を満足することにより、温度変化時に生じうる画角変動をより強く抑制して、さらに良好な光学性能を確保することができる。なお、条件式(1a)の上限を超えない状態であれば、後続レンズ群内に配置されたいずれか1組の樹脂レンズの収斂作用が弱まるのを防止でき、結果として撮像レンズの全長が延びることを防ぐことができるので、より好ましい。 By satisfying the range defined by the conditional expression (1a), it is possible to more strongly suppress the field angle fluctuation that may occur at the time of temperature change, and to secure even better optical performance. If the upper limit of conditional expression (1a) is not exceeded, it is possible to prevent the convergence effect of any one set of resin lenses disposed in the subsequent lens group from being weakened, and as a result, the overall length of the imaging lens is extended. This is more preferable because it can be prevented.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第1レンズの両面が凹形状であることが好ましい。第1レンズを両凹形状とすることで、負の屈折力を物体側と像側とに分散し、偏心による片ボケの劣化を抑えることが可能になる。この結果、強い負の屈折力を第1レンズに付与し、第1レンズの小径化を図っても、良好な光学性能を確保することができる。 Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, it is preferable that both surfaces of the first lens are concave. By making the first lens a biconcave shape, it is possible to disperse the negative refractive power between the object side and the image side, and to suppress the one-sided deterioration due to decentering. As a result, even if a strong negative refractive power is applied to the first lens and the diameter of the first lens is reduced, good optical performance can be ensured.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第1レンズの焦点距離をf1、撮像レンズ全系の焦点距離をfとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(2) 0.8<|f1|/f<2.0
Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied, where f1 is the focal length of the first lens and f is the focal length of the entire imaging lens system.
(2) 0.8 <| f1 | / f <2.0
条件式(2)は、撮像レンズ全系の焦点距離に対する第1レンズの焦点距離の比を規定する式である。条件式(2)を満足することで、第1レンズの小径化を図るとともに、光学性能を向上させることができる。 Conditional expression (2) defines the ratio of the focal length of the first lens to the focal length of the entire imaging lens system. By satisfying conditional expression (2), the diameter of the first lens can be reduced and the optical performance can be improved.
条件式(2)においてその下限を下回ると、第1レンズの屈折力が強くなりすぎて、球面収差の補正が困難になり、良好な光学性能の確保が難しくなる。一方、条件式(2)においてその上限を超えると、第1レンズの屈折力が弱くなりすぎて、広角化のためには第1レンズの口径を大きくせざるを得なくなってしまい、撮影レンズの大型化を招くため、好ましくない。監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどは、被写体側からカメラの存在を目立たなくする必要があるため、装置の小型化が要求される。したがって、大型化した撮像レンズは、好ましくない。 If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the refractive power of the first lens becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration, and ensuring good optical performance becomes difficult. On the other hand, if the upper limit in conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the first lens will be too weak, and the aperture of the first lens will have to be increased to widen the angle. This is not preferable because it increases the size. Surveillance cameras, security cameras, in-vehicle cameras, and the like need to make the presence of the camera inconspicuous from the subject side, and therefore, downsizing of the apparatus is required. Therefore, an enlarged imaging lens is not preferable.
なお、上記条件式(2)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(2a) 1.2<|f1|/f<1.6
In addition, the said conditional expression (2) can anticipate a more preferable effect, if the range shown next is satisfied.
(2a) 1.2 <| f1 | / f <1.6
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、続レンズ群の最も物体側に正の屈折力を有する第2レンズが配置されていることが好ましい。続レンズ群の最も物体側に正の屈折力を有する第2レンズを配置することにより、第1レンズからの光線束を絞り、第2レンズに後続するレンズの小径化を図り、撮像レンズの小型化を促進することができる。 Further, in the imaging lens according to the present invention, it is preferable that a second lens having a positive refractive power is disposed on the most object side of the second lens group. By disposing the second lens having positive refractive power on the most object side of the second lens group, the beam bundle from the first lens is narrowed down, the diameter of the lens following the second lens is reduced, and the imaging lens is reduced in size. Can be promoted.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第2レンズの焦点距離をf2、撮像レンズ全系の焦点距離をfとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(3) 0.8<f2/f<4.0
Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied, where f2 is the focal length of the second lens and f is the focal length of the entire imaging lens system.
(3) 0.8 <f2 / f <4.0
条件式(3)は、撮像レンズ全系の焦点距離に対する第2レンズの焦点距離の比を規定する式である。条件式(3)を満足することで、撮像レンズの小型化と良好な光学性能の確保が可能になる。 Conditional expression (3) defines the ratio of the focal length of the second lens to the focal length of the entire imaging lens system. Satisfying conditional expression (3) makes it possible to reduce the size of the imaging lens and to ensure good optical performance.
条件式(3)においてその下限を下回ると、第2レンズの屈折力が強くなりすぎて、コマ収差や像面湾曲の補正が困難になり、良好な光学性能の確保が難しくなる。また、第2レンズの偏心感度が高くなるため、撮像レンズの組立性も悪化する。一方、条件式(3)においてその上限を超えると、第2レンズでの収斂効果が弱くなり、撮像レンズの全長が延び、撮像レンズの小型化が困難になるため、好ましくない。 If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the second lens becomes too strong, making it difficult to correct coma and field curvature, and it becomes difficult to ensure good optical performance. Moreover, since the decentering sensitivity of the second lens is increased, the assembling property of the imaging lens is also deteriorated. On the other hand, exceeding the upper limit in conditional expression (3) is not preferable because the convergence effect of the second lens is weakened, the entire length of the imaging lens is extended, and it is difficult to reduce the size of the imaging lens.
なお、上記条件式(3)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(3a) 1.1<f2/f<1.7
In addition, if the said conditional expression (3) satisfies the range shown next, a more preferable effect can be anticipated.
(3a) 1.1 <f2 / f <1.7
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第2レンズの両面が凸形状であることが好ましい。第2レンズを両凸形状とすることで、正の屈折力を物体側と像側とに分散し、偏心による球面収差の劣化を抑え、良好な光学性能を確保することができる。また、強い正の屈折力を第2レンズに付与して光線束を収斂させることで、撮像レンズの全長を短くすることができる。 Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, it is preferable that both surfaces of the second lens are convex. By making the second lens a biconvex shape, it is possible to disperse positive refractive power between the object side and the image side, suppress deterioration of spherical aberration due to decentering, and ensure good optical performance. Moreover, the total length of the imaging lens can be shortened by converging the light bundle by applying a strong positive refractive power to the second lens.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第2レンズのd線(587.56nm)に対するアッベ数をν2、第1レンズのd線に対するアッベ数をν1とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(4) 60.0<ν2
(5) 10.0<ν2−ν1
Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, when the Abbe number of the second lens with respect to the d-line (587.56 nm) is ν2, and the Abbe number of the first lens with respect to the d-line is ν1, the following conditional expression is satisfied. Is preferred.
(4) 60.0 <ν2
(5) 10.0 <ν2-ν1
条件式(4)は、第2レンズのd線に対するアッベ数を規定し、色収差を良好に補正するための条件を示す式である。 Conditional expression (4) defines the Abbe number with respect to the d-line of the second lens, and is an expression indicating conditions for satisfactorily correcting chromatic aberration.
条件式(4)においてその下限を下回ると、軸上色収差および倍率色収差が悪化し、光学性能の劣化を招くため、好ましくない。また、条件式(4)においてその下限を下回ると、屈折率の温度係数(dn/dT)が負となる硝材は少ないため、第2レンズを構成する硝材の選択幅が狭まり、コスト高を招くおそれがある。そこで、第2レンズを構成する際の硝材は、条件式(4)の規定範囲内に比較的多く存在する屈折率の温度係数が負となる硝材を選択することが好ましい。なお、第2レンズを屈折率の温度係数が負の硝材を用いて構成する目的は、雰囲気温度の変化に伴う撮像レンズ全系の合焦位置の変動を抑制することを容易にするためである(詳細は後述)。 If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the longitudinal chromatic aberration and the lateral chromatic aberration are deteriorated, and the optical performance is deteriorated. Further, if the lower limit of conditional expression (4) is not reached, there are few glass materials for which the temperature coefficient (dn / dT) of the refractive index is negative. Therefore, the selection range of the glass materials constituting the second lens is narrowed, resulting in high costs. There is a fear. Therefore, it is preferable to select a glass material for forming the second lens and having a negative refractive index temperature coefficient that exists in a relatively large amount within the specified range of the conditional expression (4). The purpose of configuring the second lens using a glass material with a negative temperature coefficient of refractive index is to facilitate suppressing fluctuations in the in-focus position of the entire imaging lens system due to changes in the ambient temperature. (Details will be described later).
なお、上記条件式(4)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(4a) 65.0<ν2<96
In addition, if the said conditional expression (4) satisfies the range shown next, a more preferable effect can be anticipated.
(4a) 65.0 <ν2 <96
この条件式(4a)で規定する範囲を満足することにより、色収差をより良好に補正することができる。なお、条件式(4a)の上限を超えない状態であれば、色収差の過剰補正という問題が発生するおそれがないため、より好ましい。 By satisfying the range defined by the conditional expression (4a), chromatic aberration can be corrected more favorably. Note that it is more preferable that the upper limit of the conditional expression (4a) is not exceeded because there is no possibility of the problem of excessive correction of chromatic aberration occurring.
また、条件式(5)は、第2レンズのd線に対するアッベ数と第1レンズのd線に対するアッベ数との差を規定し、色収差を良好に補正するための条件を示す式である。 Conditional expression (5) defines the difference between the Abbe number of the second lens with respect to the d-line and the Abbe number of the first lens with respect to the d-line, and indicates a condition for satisfactorily correcting chromatic aberration.
条件式(5)においてその下限を下回ると、軸上色収差および倍率色収差が悪化し、光学性能が低下してしまうため好ましくない。 If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the longitudinal chromatic aberration and the lateral chromatic aberration are deteriorated and the optical performance is deteriorated.
なお、上記条件式(5)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(5a) 15.0<ν2−ν1<35
In addition, the said conditional expression (5) can anticipate a more preferable effect, if the range shown next is satisfied.
(5a) 15.0 <ν2-ν1 <35
この条件式(5a)で規定する範囲を満足することにより、色収差をより良好に補正することができる。なお、条件式(5a)の上限を超えない状態であれば、色収差の過剰補正という問題が発生するおそれがないため、より好ましい。 By satisfying the range defined by the conditional expression (5a), chromatic aberration can be corrected more satisfactorily. Note that it is more preferable that the upper limit of the conditional expression (5a) is not exceeded because there is no possibility of the problem of excessive correction of chromatic aberration occurring.
本発明では、条件式(4)および条件式(5)を共に満足することが、雰囲気温度の変化に伴う撮像レンズ全系の合焦位置の変動を抑制する上で好ましい。このとき、第2レンズを構成する硝材の屈折率の温度係数が負であり、第1レンズを構成する硝材の屈折率の温度係数が正であることが好ましい。第2レンズおよび第1レンズの各硝材の屈折率の温度係数が上記関係を満足する場合、温度変化に伴う屈折率変化を相殺することができる。この結果、雰囲気温度の変化に伴う合焦位置の変動を抑制し、高温時または低温時の環境下においても鮮明な被写体像を取得することが容易になる。このため、温度変化が大きくなりうる屋外等に設置される撮像装置にも好適な撮像レンズとなる。 In the present invention, it is preferable to satisfy both conditional expressions (4) and (5) in order to suppress fluctuations in the focusing position of the entire imaging lens system due to changes in the ambient temperature. At this time, it is preferable that the temperature coefficient of the refractive index of the glass material constituting the second lens is negative and the temperature coefficient of the refractive index of the glass material constituting the first lens is positive. When the temperature coefficient of the refractive index of each glass material of the second lens and the first lens satisfies the above relationship, the refractive index change accompanying the temperature change can be offset. As a result, it is easy to obtain a clear subject image even under high temperature or low temperature environments by suppressing fluctuations in the focus position due to changes in the ambient temperature. For this reason, it becomes an imaging lens suitable also for the imaging device installed outdoors etc. where a temperature change can become large.
さらに、本発明にかかる撮像レンズにおいて、後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか1組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径をRp1a、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径をRp2aとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(6) −2.0<Rp1a/Rp2a<−0.5
Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, the paraxial curvature of the surface of the one of the resin lenses arranged adjacent to each other in the subsequent lens group that has a stronger curvature of the resin lens arranged on the object side. When the radius is Rp1a and the paraxial radius of curvature of the surface of the resin lens arranged on the image plane side having the higher curvature is Rp2a, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
(6) -2.0 <Rp1a / Rp2a <-0.5
条件式(6)は、当該後続レンズ群内に隣接して配置された1組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径と、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径の比を規定する式である。条件式(6)を満足することにより、温度変化時に当該後続レンズ群内に隣接して配置された1組の樹脂レンズのそれぞれの面の屈折力変化を相殺して画角変化を抑制することができる。 Conditional expression (6) is a paraxial radius of curvature of the surface of the resin lens arranged on the image plane side that has a strong curvature among the set of resin lenses arranged adjacent to each other in the subsequent lens group. It is a formula which prescribes the ratio of the paraxial curvature radius of the surface where the curvature of the resin lens arranged on the object side is strong. By satisfying conditional expression (6), the change in the angle of view can be suppressed by offsetting the change in the refractive power of each surface of the pair of resin lenses arranged adjacent to the subsequent lens group when the temperature changes. Can do.
条件式(6)において規定される範囲から外れた場合、当該後続レンズ群内に隣接して配置された1組の樹脂レンズにおいて、曲率の強い方の面同士の近軸曲率半径の差が大きくなりすぎて、雰囲気温度の変化に伴う樹脂レンズの形状変化量の差が顕著になり、温度変化時の画角変化が大きくなってしまう。この結果、特に被写体情報を元にセンシングを行う際、想定情報と異なる結果が発生してしまうため、好ましくない。 When outside the range defined in the conditional expression (6), the difference in paraxial curvature radius between the surfaces with stronger curvature is large in a pair of resin lenses arranged adjacent to each other in the subsequent lens group. As a result, the difference in the amount of change in the shape of the resin lens accompanying the change in the ambient temperature becomes remarkable, and the change in the angle of view when the temperature changes is increased. As a result, particularly when sensing is performed based on subject information, a result different from the assumed information is generated, which is not preferable.
なお、上記条件式(6)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(6a) −1.5<Rp1a/Rp2a<−0.8
In addition, when the conditional expression (6) satisfies the following range, a more preferable effect can be expected.
(6a) -1.5 <Rp1a / Rp2a <-0.8
さらに、本発明にかかる撮像レンズにおいて、後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか1組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズにおける、曲率が弱い方の面の近軸曲率半径をRp1b、像面側に配置された樹脂レンズにおける、曲率が弱い方の面の近軸曲率半径をRp2bとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(7) −2.0<Rp1b/Rp2b<−0.05
Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, the paraxial axis of the surface with the lower curvature in the resin lens arranged on the object side out of any one set of resin lenses arranged adjacent to each other in the subsequent lens group. When the radius of curvature is Rp1b and the paraxial radius of curvature of the surface of the resin lens disposed on the image plane side is Rp2b, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
(7) -2.0 <Rp1b / Rp2b <-0.05
条件式(7)は、当該後続レンズ群内に隣接して配置された1組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径と、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径の比を規定する式である。条件式(7)を満足することにより、温度変化時に当該後続レンズ群内に隣接して配置された1組の樹脂レンズのそれぞれの面の屈折力変化を相殺して画角変化を抑制することができる。 Conditional expression (7) is a paraxial radius of curvature of the surface of the resin lens arranged on the image plane side having a weaker curvature among the pair of resin lenses arranged adjacent to each other in the subsequent lens group. It is a formula which prescribes the ratio of the paraxial curvature radius of the surface where the curvature of the resin lens arranged on the object side is weak. By satisfying conditional expression (7), the change in the angle of view is suppressed by canceling out the change in the refractive power of each surface of the pair of resin lenses arranged adjacent to the subsequent lens group when the temperature changes. Can do.
条件式(7)において規定される範囲から外れた場合、当該後続レンズ群内に隣接して配置された1組の樹脂レンズにおいて、それぞれの曲率の弱い方の面の近軸曲率半径の差が大きくなりすぎて、雰囲気温度の変化に伴う樹脂レンズの形状変化量の差が顕著になり、温度変化時の画角変化が大きくなってしまう。この結果、特に被写体情報を元にセンシングを行う際、想定情報と異なる結果が発生してしまうため、好ましくない。 When outside the range defined in the conditional expression (7), in a pair of resin lenses arranged adjacent to each other in the succeeding lens group, the difference in paraxial curvature radius between the surfaces with weaker curvatures is different. When the temperature becomes too large, the difference in the amount of change in the shape of the resin lens accompanying the change in the ambient temperature becomes significant, and the change in the angle of view when the temperature changes becomes large. As a result, particularly when sensing is performed based on subject information, a result different from the assumed information is generated, which is not preferable.
なお、上記条件式(7)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(7a) −1.5<Rp1b/Rp2b<−0.1
In addition, when the conditional expression (7) satisfies the following range, a more preferable effect can be expected.
(7a) -1.5 <Rp1b / Rp2b <-0.1
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか1組の樹脂レンズにおいて、各樹脂レンズの少なくとも1面に非球面が形成されていることが好ましい。このようにすることで、諸収差をさらに良好に補正することができる。後続レンズ群内に隣接して配置された1組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズに少なくとも1面の非球面を形成することで、特に球面収差を良好に補正することが可能になる。一方、像面側に配置された樹脂レンズに少なくとも1面の非球面を形成することで、特にコマ収差を良好に補正することができる。 Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, it is preferable that at least one surface of each resin lens has an aspheric surface in any one set of resin lenses arranged adjacent to each other in the subsequent lens group. By doing so, various aberrations can be corrected more satisfactorily. By forming at least one aspherical surface on a resin lens arranged on the object side among a pair of resin lenses arranged adjacent to each other in the succeeding lens group, it is possible to satisfactorily correct especially spherical aberration. It becomes possible. On the other hand, coma aberration can be particularly favorably corrected by forming at least one aspherical surface on the resin lens disposed on the image plane side.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、後続レンズ群は、第2レンズの像面側に、順に、正の屈折力を有する第3レンズと、負の屈折力を有する第4レンズと、を配置して構成することが好ましい。このようにすることで、本発明にかかる撮像レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズと、正の屈折力を有する第2レンズと、正の屈折力を有する第3レンズと、負の屈折力を有する第4レンズと、が配置された構成になり、少ないレンズ枚数で画角が60〜70°程度の広角化を達成したうえで、良好な光学性能を確保することが可能になる。 Further, in the imaging lens according to the present invention, the subsequent lens group includes, in order, a third lens having a positive refractive power and a fourth lens having a negative refractive power on the image plane side of the second lens. It is preferable to configure. By doing so, the imaging lens according to the present invention, in order from the object side, the first lens having a negative refractive power, the second lens having a positive refractive power, and the third lens having a positive refractive power. A lens and a fourth lens having a negative refractive power are arranged, and after achieving a wide angle of view of about 60 to 70 ° with a small number of lenses, good optical performance is ensured. It becomes possible.
なお、後続レンズ群を構成するレンズにおいて、第3レンズに負の屈折力を、第4レンズに正の屈折力を付与した構成としても良好な光学性能を確保することができる。しかし、前述のように、第3レンズに正の屈折力を、第4レンズに負の屈折力を付与した構成とすることが、より好ましい。第3レンズに正の屈折力を付与することで、正の屈折力を有する第2レンズとこの第3レンズによって、正の屈折力を分散することができ、明るいレンズでもあっても良好な光学性能を確保することが可能になる。 In the lenses constituting the subsequent lens group, good optical performance can be ensured even if the third lens is provided with a negative refractive power and the fourth lens is provided with a positive refractive power. However, as described above, it is more preferable that the third lens has a positive refractive power and the fourth lens has a negative refractive power. By applying a positive refractive power to the third lens, the positive refractive power can be dispersed by the second lens having the positive refractive power and the third lens, and even if it is a bright lens, it is a good optical element. It becomes possible to ensure performance.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第3レンズの焦点距離をf3、撮像レンズ全系の焦点距離をfとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(8) 0.8<f3/f<2.0
Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied, where f3 is the focal length of the third lens and f is the focal length of the entire imaging lens system.
(8) 0.8 <f3 / f <2.0
条件式(8)は、撮像レンズ全系の焦点距離に対する第3レンズの焦点距離の比を規定する式である。条件式(8)を満足することにより、撮像レンズの小型化と良好な光学性能の確保が可能になる。 Conditional expression (8) defines the ratio of the focal length of the third lens to the focal length of the entire imaging lens system. By satisfying conditional expression (8), it is possible to reduce the size of the imaging lens and ensure good optical performance.
条件式(8)においてその下限を下回ると、第3レンズの屈折力が強くなりすぎて、球面収差の補正が困難になり、良好な光学性能の確保が困難となる。一方、条件式(8)においてその上限を超えると、第3レンズでの収斂効果が弱くなり、撮像レンズの全長が長くなってしまうため、好ましくない。 If the lower limit of conditional expression (8) is not reached, the refractive power of the third lens becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration, and it becomes difficult to ensure good optical performance. On the other hand, exceeding the upper limit in conditional expression (8) is not preferable because the convergence effect of the third lens becomes weak and the entire length of the imaging lens becomes long.
なお、上記条件式(8)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(8a) 1.2<f3/f<1.5
In addition, the said conditional expression (8) can anticipate a more preferable effect, if the range shown next is satisfied.
(8a) 1.2 <f3 / f <1.5
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第4レンズの焦点距離をf4、撮像レンズ全系の焦点距離をfとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(9) −2.0<f4/f<−0.6
Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied, where f4 is the focal length of the fourth lens and f is the focal length of the entire imaging lens system.
(9) -2.0 <f4 / f <-0.6
条件式(9)は撮像レンズ全系の焦点距離に対する第4レンズの焦点距離の比を規定する式である。条件式(9)を満足することにより、撮像レンズの小型化と良好な光学性能の確保が可能になる。 Conditional expression (9) defines the ratio of the focal length of the fourth lens to the focal length of the entire imaging lens system. By satisfying conditional expression (9), it is possible to reduce the size of the imaging lens and ensure good optical performance.
条件式(9)においてその下限を下回ると、第4レンズの屈折力が強くなりすぎて、像面湾曲の補正が困難になり、良好な光学性能の確保が難しくなる。一方、条件式(9)においてその上限を超えると、第4レンズでの発散効果が弱くなり、所望の像高を確保するために撮像レンズの全長を長くせざるを得なくなり、好ましくない。 If the lower limit of conditional expression (9) is not reached, the refractive power of the fourth lens becomes too strong, making it difficult to correct curvature of field and ensuring good optical performance. On the other hand, exceeding the upper limit in conditional expression (9) is not preferable because the divergence effect of the fourth lens is weakened, and the entire length of the imaging lens has to be increased in order to ensure a desired image height.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第3レンズの両面が凸形状であることが好ましい。第3レンズを両凸形状とすることで、正の屈折力を物体側と像側とに分散し、偏心による球面収差および片ボケの劣化を抑え、光学性能を向上させることができる。 Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, it is preferable that both surfaces of the third lens are convex. By making the third lens a biconvex shape, it is possible to disperse positive refracting power between the object side and the image side, suppress spherical aberration due to decentering and deterioration of one-sided blur, and improve optical performance.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第4レンズの両面が凹形状であることが好ましい。第4レンズを両凹形状とすることで、負の屈折力を物体側と像側とに分散し、偏心による片ボケの劣化を抑え、光学性能を向上させることができる。 Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, it is preferable that both surfaces of the fourth lens are concave. By making the fourth lens a biconcave shape, it is possible to disperse negative refracting power between the object side and the image side, suppress deterioration of one-sided blur due to decentering, and improve optical performance.
以上説明したように、本発明にかかる撮像レンズは、上記構成を備え、上記条件式を満足することにより、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる。また、樹脂レンズを採用したことにより、軽量で安価なものになる。さらに、広角で、Fナンバーが小さくなるようにしても、高い光学性能を確保することができる。かかる特徴を備えた本発明の撮像レンズは、特に雰囲気温度の変化が著しい条件下で使用される監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどに好適である。 As described above, the imaging lens according to the present invention has the above-described configuration and satisfies the above conditional expression, so that even when the ambient temperature changes greatly, there are few in-focus position fluctuations and field angle fluctuations. Good optical performance can be secured even at high temperatures. In addition, the use of a resin lens makes it light and inexpensive. Furthermore, high optical performance can be ensured even if the F number is reduced at a wide angle. The imaging lens of the present invention having such features is particularly suitable for a surveillance camera, a security camera, an in-vehicle camera, and the like that are used under conditions in which the ambient temperature changes significantly.
さらに、本発明は、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる撮像装置を提供することを目的としている。この目的を達成するためには、上記構成を備えた撮像レンズと、この撮像レンズによって結像した像を電気的信号に変換する撮像素子と、を備えて撮像装置を構成すればよい。このようにすることで、特に雰囲気温度の変化が著しい条件下での使用に適した撮像装置を実現することができる。 It is another object of the present invention to provide an image pickup apparatus that has little in-focus position fluctuation and field angle fluctuation even when the ambient temperature changes greatly, and that can ensure good optical performance even at low and high temperatures. In order to achieve this object, an imaging apparatus may be configured by including an imaging lens having the above-described configuration and an imaging element that converts an image formed by the imaging lens into an electrical signal. By doing so, it is possible to realize an imaging apparatus suitable for use under a condition where the change in the ambient temperature is particularly significant.
以下、本発明にかかる撮像レンズの実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例により本発明が限定されるものではない。 Hereinafter, embodiments of an imaging lens according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In addition, this invention is not limited by the following examples.
図1は、実施例1にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズG11と、後続レンズ群GR1と、が配置されて構成される。第1レンズG11は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群GR1と、像面IPとの間には、光学ブロックGが配置されている。光学ブロックGは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。 FIG. 1 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the first example. The imaging lens includes a first lens G 11 having negative refractive power and a subsequent lens group GR 1 arranged in order from the object side (not shown). The first lens G 11 is composed of a biconcave lens. An optical block G is disposed between the subsequent lens group GR 1 and the image plane IP. The optical block G corresponds to an optical filter, a face plate, a crystal low-pass filter, an infrared cut filter, or the like.
後続レンズ群GR1は、物体側から順に、正の屈折力を有する第2レンズG12と、開口絞りSPと、正の屈折力を有する第3レンズG13と、負の屈折力を有する第4レンズG14と、が配置されて構成される。第2レンズG12は、両凸レンズで構成されている。開口絞りSPは、物体側から像面IP側へ入射する光線束(光量)を制限するためのものである。第3レンズG13は、両凸レンズで構成されている。第4レンズG14は、両凹レンズで構成されている。第3レンズG13および第4レンズG14は、樹脂で構成されている。第3レンズG13と第4レンズG14は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第3レンズG13および第4レンズG14は、いずれの面にも非球面が形成されている。 The subsequent lens group GR 1 includes, in order from the object side, a second lens G 12 having a positive refractive power, an aperture stop SP, a third lens G 13 having a positive refractive power, and a first lens having a negative refractive power. a fourth lens G 14, is formed are disposed. The second lens G 12 is a biconvex lens. The aperture stop SP is for limiting the light flux (light quantity) incident from the object side to the image plane IP side. The third lens G 13 is a biconvex lens. The fourth lens G 14 is composed of a biconcave lens. The third lens G 13 and the fourth lens G 14 are made of resin. The third lens G 13 and the fourth lens G 14 are arranged adjacent to each other with an air space on the optical axis. Further, the third lens G 13 and the fourth lens G 14 are each formed with an aspheric surface.
以下、実施例1にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。 Various numerical data related to the zoom lens according to Example 1 will be described below.
(面データ)
r1=-33.400
d1=0.600 nd1=1.5688 νd1=56.04
r2=4.830
d2=7.982
r3=6.050
d3=3.790 nd2=1.4971 νd2=81.56
r4=-8.630
d4=0.150
r5=∞(開口絞り)
d5=0.721
r6=25.000(非球面)
d6=3.190 nd3=1.5444 νd3=54.79
r7=-4.339(非球面)
d7=0.384
r8=-41.905(非球面)
d8=0.700 nd4=1.6397 νd4=23.53
r9=4.342(非球面)
d9=5.759
r10=∞
d10=0.800 nd5=1.5168 νd5=64.2
r11=∞
d11=0.125
r12=∞(像面)
(Surface data)
r 1 = -33.400
d 1 = 0.600 nd 1 = 1.5688 νd 1 = 56.04
r 2 = 4.830
d 2 = 7.982
r 3 = 6.050
d 3 = 3.790 nd 2 = 1.4971 νd 2 = 81.56
r 4 = -8.630
d 4 = 0.150
r 5 = ∞ (aperture stop)
d 5 = 0.721
r 6 = 25.000 (aspherical surface)
d 6 = 3.190 nd 3 = 1.5444 νd 3 = 54.79
r 7 = -4.339 (aspherical surface)
d 7 = 0.384
r 8 = -41.905 (aspherical surface)
d 8 = 0.700 nd 4 = 1.6397 νd 4 = 23.53
r 9 = 4.342 (aspherical surface)
d 9 = 5.759
r 10 = ∞
d 10 = 0.800 nd 5 = 1.5168 νd 5 = 64.2
r 11 = ∞
d 11 = 0.125
r 12 = ∞ (image plane)
円錐係数(k)および非球面係数(A4,A6,A8,A10,A12)
(第6面)
k=1.5469×10-4,
A4=-5.5335×10-3,A6=-1.9975×10-4,A8=-7.2714×10-5,
A10=1.1588×10-5,A12=-1.0882×10-6
(第7面)
k=1.2651,
A4=9.2849×10-4,A6=1.5161×10-5,A8=9.3017×10-5,
A10=-1.5837×10-5,A12=1.5942×10-6
(第8面)
k=1.2717×10-4,
A4=1.3121×10-3,A6=2.9631×10-4,A8=-3.3508×10-4,
A10=8.1224×10-5,A12=-6.6253×10-6
(第9面)
k=-7.4779×10-3,
A4=2.8519×10-3,A6=2.0695×10-4,A8=-3.8195×10-4,
A10=9.3914×10-5,A12=-8.5586×10-6
Conical coefficient (k) and aspheric coefficient (A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , A 12 )
(Sixth surface)
k = 1.5469 × 10 -4 ,
A 4 = -5.5335 × 10 −3 , A 6 = −1.9975 × 10 −4 , A 8 = −7.2714 × 10 −5 ,
A 10 = 1.1588 × 10 −5 , A 12 = −1.0882 × 10 −6
(Seventh side)
k = 1.2651,
A 4 = 9.2849 × 10 −4 , A 6 = 1.5161 × 10 −5 , A 8 = 9.3017 × 10 −5 ,
A 10 = -1.5837 × 10 -5 , A 12 = 1.5942 × 10 -6
(8th page)
k = 1.2717 × 10 -4 ,
A 4 = 1.3121 × 10 −3 , A 6 = 2.9631 × 10 −4 , A 8 = −3.3508 × 10 −4 ,
A 10 = 8.1224 × 10 −5 , A 12 = −6.6253 × 10 −6
(9th page)
k = -7.4779 × 10 -3 ,
A 4 = 2.8519 × 10 −3 , A 6 = 2.0695 × 10 −4 , A 8 = −3.8195 × 10 −4 ,
A 10 = 9.3914 × 10 −5 , A 12 = −8.5586 × 10 −6
(各種データ)
焦点距離 5.4643
Fナンバー 2.4
半画角(ω) 32.636
像高 3.15
レンズ全長 24.2
バックフォーカス(空気換算長) 6.412
(Various data)
Focal length 5.4643
F number 2.4
Half angle of view (ω) 32.636
Statue height 3.15
Total lens length 24.2
Back focus (air equivalent length) 6.412
(条件式(1)に関する数値)
|frp|/f=57.37
(Numerical values related to conditional expression (1))
| Frp | /f=57.37
(条件式(2)に関する数値)
|f1|/f=1.35
(Numerical value related to conditional expression (2))
| F1 | /f=1.35
(条件式(3)に関する数値)
f2/f=1.43
(Numerical values related to conditional expression (3))
f2 / f = 1.43
(条件式(4)に関する数値)
ν2=81.56
(Numerical values related to conditional expression (4))
ν2 = 81.56
(条件式(5)に関する数値)
ν2−ν1=25.52
(Numerical values related to conditional expression (5))
ν2−ν1 = 25.52
(条件式(6)に関する数値)
Rp1a/Rp2a=-1.00
(Numerical values related to conditional expression (6))
Rp1a / Rp2a = -1.00
(条件式(7)に関する数値)
Rp1b/Rp2b=-0.60
(Numerical values related to conditional expression (7))
Rp1b / Rp2b = -0.60
(条件式(8)に関する数値)
f3/f=1.29
(Numerical value related to conditional expression (8))
f3 / f = 1.29
(条件式(9)に関する数値)
f4/f=-1.12
(Numerical values related to conditional expression (9))
f4 / f = -1.12
図2は、実施例1にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はFナンバー(図中、Fnoで示す)を表し、実線はd線(λ=587.56nm)、短破線はg線(λ=435.84nm)、長破線はC線(λ=656.28nm)に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はサジタル平面(図中、Sで示す)、破線はメリディオナル平面(図中、Mで示す)でのd線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はd線に相当する波長の特性を示している。 FIG. 2 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens according to the first example. In the spherical aberration diagram, the vertical axis represents the F number (indicated by Fno in the figure), the solid line is the d line (λ = 587.56 nm), the short broken line is the g line (λ = 435.84 nm), and the long broken line is the C line The characteristic of the wavelength corresponding to the line (λ = 656.28 nm) is shown. In the astigmatism graph, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), the solid line represents the sagittal plane (indicated by S in the figure), and the broken line represents d in the meridional plane (indicated by M in the figure). The characteristic of the wavelength corresponding to the line is shown. In the distortion diagram, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), and the solid line represents the wavelength characteristic corresponding to the d-line.
図3は、実施例2にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズG21と、後続レンズ群GR2と、が配置されて構成される。第1レンズG21は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群GR2と、像面IPとの間には、光学ブロックGが配置されている。光学ブロックGは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。 FIG. 3 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the second example. The imaging lens includes a first lens G 21 having negative refractive power and a subsequent lens group GR 2 arranged in order from the object side (not shown). The first lens G 21 is composed of a biconcave lens. An optical block G is disposed between the subsequent lens group GR 2 and the image plane IP. The optical block G corresponds to an optical filter, a face plate, a crystal low-pass filter, an infrared cut filter, or the like.
後続レンズ群GR2は、物体側から順に、正の屈折力を有する第2レンズG22と、開口絞りSPと、正の屈折力を有する第3レンズG23と、負の屈折力を有する第4レンズG24と、が配置されて構成される。第2レンズG22は、両凸レンズで構成されている。開口絞りSPは、物体側から像面IP側へ入射する光線束(光量)を制限するためのものである。第3レンズG23は、両凸レンズで構成されている。第4レンズG24は、両凹レンズで構成されている。第3レンズG23および第4レンズG24は、樹脂で構成されている。第3レンズG23と第4レンズG24は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第3レンズG23および第4レンズG24は、いずれの面にも非球面が形成されている。 The subsequent lens group GR 2 includes, in order from the object side, a second lens G 22 having a positive refractive power, an aperture stop SP, a third lens G 23 having a positive refractive power, and a first lens having a negative refractive power. And four lenses G 24 are arranged. The second lens G 22 is composed of a biconvex lens. The aperture stop SP is for limiting the light flux (light quantity) incident from the object side to the image plane IP side. The third lens G 23 is a biconvex lens. The fourth lens G 24 is composed of a biconcave lens. The third lens G 23 and the fourth lens G 24 are made of resin. The third lens G 23 and the fourth lens G 24 are arranged adjacent to each other with an air space on the optical axis. In addition, the third lens G 23 and the fourth lens G 24 have an aspheric surface on either surface.
以下、実施例2にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。 Various numerical data related to the zoom lens according to Example 2 will be described below.
(面データ)
r1=-43.250
d1=0.850 nd1=1.5688 νd1=56.04
r2=5.430
d2=10.525
r3=5.900
d3=3.100 nd2=1.4971 νd2=81.56
r4=-15.530
d4=0.150
r5=∞(開口絞り)
d5=1.130
r6=8.568(非球面)
d6=3.180 nd3=1.5312 νd3=56.05
r7=-6.231(非球面)
d7=0.178
r8=-44.479(非球面)
d8=0.700 nd4=1.6355 νd4=23.91
r9=4.246(非球面)
d9=5.755
r10=∞
d10=0.800 nd5=1.5168 νd5=64.2
r11=∞
d11=0.121
r12=∞(像面)
(Surface data)
r 1 = -43.250
d 1 = 0.850 nd 1 = 1.5688 νd 1 = 56.04
r 2 = 5.430
d 2 = 10.525
r 3 = 5.900
d 3 = 3.100 nd 2 = 1.4971 νd 2 = 81.56
r 4 = -15.530
d 4 = 0.150
r 5 = ∞ (aperture stop)
d 5 = 1.130
r 6 = 8.568 (aspherical surface)
d 6 = 3.180 nd 3 = 1.5312 νd 3 = 56.05
r 7 = -6.231 (aspherical surface)
d 7 = 0.178
r 8 = -44.479 (aspherical surface)
d 8 = 0.700 nd 4 = 1.6355 νd 4 = 23.91
r 9 = 4.246 (aspherical surface)
d 9 = 5.755
r 10 = ∞
d 10 = 0.800 nd 5 = 1.5168 νd 5 = 64.2
r 11 = ∞
d 11 = 0.121
r 12 = ∞ (image plane)
円錐係数(k)および非球面係数(A4,A6,A8,A10,A12)
(第6面)
k=1.0047×10-3,
A4=-3.0710×10-3,A6=-2.6848×10-4,A8=2.0280×10-6,
A10=-4.7505×10-6,A12=9.0567×10-8
(第7面)
k=-1.4066×10-3,
A4=1.7229×10-4,A6=-2.2191×10-3,A8=3.5848×10-4,
A10=-1.7068×10-5,A12=-4.0588×10-7
(第8面)
k=6.6662×10-6,
A4=1.7280×10-3,A6=-7.9674×10-4,A8=-7.3621×10-4,
A10=2.4232×10-4,A12=-2.1075×10-5
(第9面)
k=-4.3396×10-2,
A4=2.4375×10-3,A6=1.0444×10-3,A8=-1.1384×10-3,
A10=2.9892×10-4,A12=-2.7174×10-5
Conical coefficient (k) and aspheric coefficient (A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , A 12 )
(Sixth surface)
k = 1.0047 × 10 −3 ,
A 4 = −3.0710 × 10 −3 , A 6 = −2.6848 × 10 −4 , A 8 = 2.0280 × 10 −6 ,
A 10 = -4.7505 × 10 -6 , A 12 = 9.0567 × 10 -8
(Seventh side)
k = -1.4066 × 10 -3 ,
A 4 = 1.7229 × 10 −4 , A 6 = −2.2191 × 10 −3 , A 8 = 3.5848 × 10 −4 ,
A 10 = -1.7068 × 10 -5 , A 12 = -4.0588 × 10 -7
(8th page)
k = 6.6662 × 10 −6 ,
A 4 = 1.7280 × 10 −3 , A 6 = −7.99674 × 10 −4 , A 8 = −7.3621 × 10 −4 ,
A 10 = 2.4232 × 10 -4 , A 12 = -2.1075 × 10 -5
(9th page)
k = -4.3396 × 10 -2 ,
A 4 = 2.4375 × 10 −3 , A 6 = 1.0444 × 10 −3 , A 8 = −1.1384 × 10 −3 ,
A 10 = 2.9892 × 10 −4 , A 12 = −2.7174 × 10 −5
(各種データ)
焦点距離 5.4684
Fナンバー 2.4
半画角(ω) 32.65
像高 3.15
レンズ全長 26.49
バックフォーカス(空気換算長) 6.404
(Various data)
Focal length 5.4684
F number 2.4
Half angle of view (ω) 32.65
Statue height 3.15
Total lens length 26.49
Back focus (air equivalent length) 6.404
(条件式(1)に関する数値)
|frp|/f=34.17
(Numerical values related to conditional expression (1))
| Frp | /f=34.17
(条件式(2)に関する数値)
|f1|/f=1.54
(Numerical value related to conditional expression (2))
| F1 | /f=1.54
(条件式(3)に関する数値)
f2/f=1.65
(Numerical values related to conditional expression (3))
f2 / f = 1.65
(条件式(4)に関する数値)
ν2=81.56
(Numerical values related to conditional expression (4))
ν2 = 81.56
(条件式(5)に関する数値)
ν2−ν1=25.52
(Numerical values related to conditional expression (5))
ν2−ν1 = 25.52
(条件式(6)に関する数値)
Rp1a/Rp2a=-1.47
(Numerical values related to conditional expression (6))
Rp1a / Rp2a = -1.47
(条件式(7)に関する数値)
Rp1b/Rp2b=-0.19
(Numerical values related to conditional expression (7))
Rp1b / Rp2b = 0.19
(条件式(8)に関する数値)
f3/f=1.34
(Numerical value related to conditional expression (8))
f3 / f = 1.34
(条件式(9)に関する数値)
f4/f=-1.11
(Numerical values related to conditional expression (9))
f4 / f = -1.11
図4は、実施例2にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はFナンバー(図中、Fnoで示す)を表し、実線はd線(λ=587.56nm)、短破線はg線(λ=435.84nm)、長破線はC線(λ=656.28nm)に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はサジタル平面(図中、Sで示す)、破線はメリディオナル平面(図中、Mで示す)でのd線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はd線に相当する波長の特性を示している。 FIG. 4 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens according to Example 2. In the spherical aberration diagram, the vertical axis represents the F number (indicated by Fno in the figure), the solid line is the d line (λ = 587.56 nm), the short broken line is the g line (λ = 435.84 nm), and the long broken line is the C line The characteristic of the wavelength corresponding to the line (λ = 656.28 nm) is shown. In the astigmatism graph, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), the solid line represents the sagittal plane (indicated by S in the figure), and the broken line represents d in the meridional plane (indicated by M in the figure). The characteristic of the wavelength corresponding to the line is shown. In the distortion diagram, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), and the solid line represents the wavelength characteristic corresponding to the d-line.
図5は、実施例3にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズG31と、後続レンズ群GR3と、が配置されて構成される。第1レンズG31は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群GR3と、像面IPとの間には、光学ブロックGが配置されている。光学ブロックGは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。 FIG. 5 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the third example. The imaging lens includes a first lens G 31 having negative refractive power and a subsequent lens group GR 3 arranged in order from the object side (not shown). The first lens G 31 is a biconcave lens. An optical block G is disposed between the subsequent lens group GR 3 and the image plane IP. The optical block G corresponds to an optical filter, a face plate, a crystal low-pass filter, an infrared cut filter, or the like.
後続レンズ群GR3は、物体側から順に、正の屈折力を有する第2レンズG32と、開口絞りSPと、正の屈折力を有する第3レンズG33と、負の屈折力を有する第4レンズG34と、が配置されて構成される。第2レンズG32は、両凸レンズで構成されている。開口絞りSPは、物体側から像面IP側へ入射する光線束(光量)を制限するためのものである。第3レンズG33は、両凸レンズで構成されている。第4レンズG34は、両凹レンズで構成されている。第3レンズG33および第4レンズG34は、樹脂で構成されている。第3レンズG33と第4レンズG34は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第3レンズG33および第4レンズG34は、いずれの面にも非球面が形成されている。 The subsequent lens group GR 3 includes, in order from the object side, a second lens G 32 having a positive refractive power, an aperture stop SP, a third lens G 33 having a positive refractive power, and a first lens having a negative refractive power. a fourth lens G 34, is formed are disposed. The second lens G 32 is composed of a biconvex lens. The aperture stop SP is for limiting the light flux (light quantity) incident from the object side to the image plane IP side. The third lens G 33 is composed of a biconvex lens. The fourth lens G 34 is composed of a biconcave lens. The third lens G 33 and the fourth lens G 34 are made of resin. The third lens G 33 and the fourth lens G 34 are arranged adjacent to each other with an air space on the optical axis. In addition, the third lens G 33 and the fourth lens G 34 each have an aspheric surface.
以下、実施例3にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。 Various numerical data relating to the zoom lens according to Example 3 will be described below.
(面データ)
r1=-33.430
d1=0.600 nd1=1.5688 νd1=56.04
r2=4.842
d2=7.941
r3=6.045
d3=3.836 nd2=1.4971 νd2=81.56
r4=-8.455
d4=0.150
r5=∞(開口絞り)
d5=0.699
r6=30.477(非球面)
d6=3.185 nd3=1.5444 νd3=54.79
r7=-4.225(非球面)
d7=0.403
r8=-40.049(非球面)
d8=0.700 nd4=1.6397 νd4=23.53
r9=4.363(非球面)
d9=5.853
r10=∞
d10=0.800 nd5=1.5168 νd5=64.2
r11=∞
d11=0.026
r12=∞(像面)
(Surface data)
r 1 = -33.430
d 1 = 0.600 nd 1 = 1.5688 νd 1 = 56.04
r 2 = 4.842
d 2 = 7.941
r 3 = 6.045
d 3 = 3.836 nd 2 = 1.4971 νd 2 = 81.56
r 4 = -8.455
d 4 = 0.150
r 5 = ∞ (aperture stop)
d 5 = 0.699
r 6 = 30.477 (aspherical surface)
d 6 = 3.185 nd 3 = 1.5444 νd 3 = 54.79
r 7 = -4.225 (aspherical surface)
d 7 = 0.403
r 8 = -40.049 (aspherical surface)
d 8 = 0.700 nd 4 = 1.6397 νd 4 = 23.53
r 9 = 4.363 (aspherical surface)
d 9 = 5.853
r 10 = ∞
d 10 = 0.800 nd 5 = 1.5168 νd 5 = 64.2
r 11 = ∞
d 11 = 0.026
r 12 = ∞ (image plane)
円錐係数(k)および非球面係数(A4,A6,A8,A10,A12)
(第6面)
k=5.6113×10-5,
A4=-5.7480×10-3,A6=-2.0839×10-4,A8=-7.0843×10-5,
A10=1.1431×10-5,A12=-1.0721×10-6
(第7面)
k=1.1147,
A4=9.6863×10-4,A6=1.2069×10-4,A8=6.5798×10-5,
A10=-1.2385×10-5,A12=1.3752×10-6
(第8面)
k=-4.4878×10-5,
A4=1.2444×10-3,A6=4.7755×10-4,A8=-3.6257×10-4,
A10=8.2319×10-5,A12=-6.5960×10-6
(第9面)
k=3.4610×10-2,
A4=2.6446×10-3,A6=2.8498×10-4,A8=-3.8834×10-4,
A10=9.3614×10-5,A12=-8.5603×10-6
Conical coefficient (k) and aspheric coefficient (A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , A 12 )
(Sixth surface)
k = 5.6113 × 10 -5 ,
A 4 = -5.7480 × 10 −3 , A 6 = −2.00839 × 10 −4 , A 8 = −7.00843 × 10 −5 ,
A 10 = 1.1431 × 10 −5 , A 12 = −1.0721 × 10 −6
(Seventh side)
k = 1.1147,
A 4 = 9.6863 × 10 −4 , A 6 = 1.2069 × 10 −4 , A 8 = 6.5798 × 10 −5 ,
A 10 = -1.2385 × 10 -5 , A 12 = 1.3752 × 10 -6
(8th page)
k = -4.4878 × 10 -5 ,
A 4 = 1.2444 × 10 −3 , A 6 = 4.7755 × 10 −4 , A 8 = −3.6257 × 10 −4 ,
A 10 = 8.2319 × 10 −5 , A 12 = −6.5960 × 10 −6
(9th page)
k = 3.4610 × 10 -2 ,
A 4 = 2.6446 × 10 −3 , A 6 = 2.8498 × 10 −4 , A 8 = −3.88834 × 10 −4 ,
A 10 = 9.3614 × 10 −5 , A 12 = −8.5603 × 10 −6
(各種データ)
焦点距離 5.4643
Fナンバー 2.4
半画角(ω) 32.636
像高 3.15
レンズ全長 24.2
バックフォーカス(空気換算長) 6.407
(Various data)
Focal length 5.4643
F number 2.4
Half angle of view (ω) 32.636
Statue height 3.15
Total lens length 24.2
Back focus (air equivalent length) 6.407
(条件式(1)に関する数値)
|frp|/f=69.79
(Numerical values related to conditional expression (1))
| Frp | /f=69.79
(条件式(2)に関する数値)
|f1|/f=1.35
(Numerical value related to conditional expression (2))
| F1 | /f=1.35
(条件式(3)に関する数値)
f2/f=1.42
(Numerical values related to conditional expression (3))
f2 / f = 1.42
(条件式(4)に関する数値)
ν2=81.56
(Numerical values related to conditional expression (4))
ν2 = 81.56
(条件式(5)に関する数値)
ν2−ν1=25.52
(Numerical values related to conditional expression (5))
ν2−ν1 = 25.52
(条件式(6)に関する数値)
Rp1a/Rp2a=-0.97
(Numerical values related to conditional expression (6))
Rp1a / Rp2a = -0.97
(条件式(7)に関する数値)
Rp1b/Rp2b=-0.76
(Numerical values related to conditional expression (7))
Rp1b / Rp2b = -0.76
(条件式(8)に関する数値)
f3/f=1.29
(Numerical value related to conditional expression (8))
f3 / f = 1.29
(条件式(9)に関する数値)
f4/f=-1.12
(Numerical values related to conditional expression (9))
f4 / f = -1.12
図6は、実施例3にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はFナンバー(図中、Fnoで示す)を表し、実線はd線(λ=587.56nm)、短破線はg線(λ=435.84nm)、長破線はC線(λ=656.28nm)に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はサジタル平面(図中、Sで示す)、破線はメリディオナル平面(図中、Mで示す)でのd線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はd線に相当する波長の特性を示している。 FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens according to Example 3. In the spherical aberration diagram, the vertical axis represents the F number (indicated by Fno in the figure), the solid line is the d line (λ = 587.56 nm), the short broken line is the g line (λ = 435.84 nm), and the long broken line is the C line The characteristic of the wavelength corresponding to the line (λ = 656.28 nm) is shown. In the astigmatism graph, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), the solid line represents the sagittal plane (indicated by S in the figure), and the broken line represents d in the meridional plane (indicated by M in the figure). The characteristic of the wavelength corresponding to the line is shown. In the distortion diagram, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), and the solid line represents the wavelength characteristic corresponding to the d-line.
図7は、実施例4にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズG41と、後続レンズ群GR4と、が配置されて構成される。第1レンズG41は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群GR4と、像面IPとの間には、光学ブロックGが配置されている。光学ブロックGは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。 FIG. 7 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the fourth example. The imaging lens includes a first lens G 41 having a negative refractive power and a subsequent lens group GR 4 in order from the object side (not shown). The first lens G 41 is composed of a biconcave lens. An optical block G is disposed between the subsequent lens group GR 4 and the image plane IP. The optical block G corresponds to an optical filter, a face plate, a crystal low-pass filter, an infrared cut filter, or the like.
後続レンズ群GR4は、物体側から順に、正の屈折力を有する第2レンズG42と、開口絞りSPと、正の屈折力を有する第3レンズG43と、負の屈折力を有する第4レンズG44と、が配置されて構成される。第2レンズG42は、両凸レンズで構成されている。開口絞りSPは、物体側から像面IP側へ入射する光線束(光量)を制限するためのものである。第3レンズG43は、両凸レンズで構成されている。第4レンズG44は、両凹レンズで構成されている。第3レンズG43および第4レンズG44は、樹脂で構成されている。第3レンズG43と第4レンズG44は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第3レンズG43および第4レンズG44は、いずれの面にも非球面が形成されている。 The subsequent lens group GR 4 includes, in order from the object side, a second lens G 42 having a positive refractive power, an aperture stop SP, a third lens G 43 having a positive refractive power, and a first lens having a negative refractive power. a fourth lens G 44, is formed are disposed. The second lens G 42 is a biconvex lens. The aperture stop SP is for limiting the light flux (light quantity) incident from the object side to the image plane IP side. The third lens G 43 is a biconvex lens. The fourth lens G 44 is composed of a biconcave lens. The third lens G 43 and the fourth lens G 44 are made of resin. The third lens G 43 and the fourth lens G 44 are arranged adjacent to each other with an air space on the optical axis. In addition, the third lens G 43 and the fourth lens G 44 each have an aspheric surface.
以下、実施例4にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。 Various numerical data relating to the zoom lens according to Example 4 will be described below.
(面データ)
r1=-214.700
d1=0.900 nd1=1.5688 νd1=56.04
r2=4.830
d2=9.426
r3=6.920
d3=4.000 nd2=1.5503 νd2=75.5
r4=-9.640
d4=0.150
r5=∞(開口絞り)
d5=1.027
r6=24.543(非球面)
d6=3.200 nd3=1.5444 νd3=54.79
r7=-5.142(非球面)
d7=0.150
r8=-245.430(非球面)
d8=0.880 nd4=1.6397 νd4=23.53
r9=4.500(非球面)
d9=5.411
r10=∞
d10=0.800 nd5=1.5168 νd5=64.2
r11=∞
d11=0.311
r12=∞(像面)
(Surface data)
r 1 = -214.700
d 1 = 0.900 nd 1 = 1.5688 νd 1 = 56.04
r 2 = 4.830
d 2 = 9.426
r 3 = 6.920
d 3 = 4.000 nd 2 = 1.5503 νd 2 = 75.5
r 4 = -9.640
d 4 = 0.150
r 5 = ∞ (aperture stop)
d 5 = 1.027
r 6 = 24.543 (aspherical surface)
d 6 = 3.200 nd 3 = 1.5444 νd 3 = 54.79
r 7 = -5.142 (aspherical surface)
d 7 = 0.150
r 8 = -245.430 (aspherical surface)
d 8 = 0.880 nd 4 = 1.6397 νd 4 = 23.53
r 9 = 4.500 (aspherical surface)
d 9 = 5.411
r 10 = ∞
d 10 = 0.800 nd 5 = 1.5168 νd 5 = 64.2
r 11 = ∞
d 11 = 0.311
r 12 = ∞ (image plane)
円錐係数(k)および非球面係数(A4,A6,A8,A10,A12)
(第6面)
k=0,
A4=-4.9764×10-3,A6=-2.2736×10-4,A8=-6.9573×10-5,
A10=1.0562×10-5,A12=-1.0882×10-6
(第7面)
k=2.2991,
A4=-7.6754×10-3,A6=1.4018×10-3,A8=-2.4462×10-5,
A10=-1.2304×10-5,A12=1.5942×10-6
(第8面)
k=-1.1813×10-6,
A4=-5.4771×10-3,A6=5.2322×10-4,A8=-1.7533×10-4,
A10=6.3345×10-5,A12=-6.6253×10-6
(第9面)
k=9.4182×10-3,
A4=3.4658×10-3,A6=-9.1146×10-4,A8=-7.8354×10-5,
A10=6.8723×10-5,A12=-8.5586×10-6
Conical coefficient (k) and aspheric coefficient (A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , A 12 )
(Sixth surface)
k = 0,
A 4 = −4.99764 × 10 −3 , A 6 = −2.2736 × 10 −4 , A 8 = −6.9573 × 10 −5 ,
A 10 = 1.0562 × 10 −5 , A 12 = −1.0882 × 10 −6
(Seventh side)
k = 2.2991,
A 4 = -7.6754 × 10 −3 , A 6 = 1.4018 × 10 −3 , A 8 = −2.4462 × 10 −5 ,
A 10 = -1.2304 × 10 -5 , A 12 = 1.5942 × 10 -6
(8th page)
k = -1.1813 × 10 -6 ,
A 4 = -5.4771 × 10 −3 , A 6 = 5.2322 × 10 −4 , A 8 = −1.7533 × 10 −4 ,
A 10 = 6.3345 × 10 −5 , A 12 = −6.6253 × 10 −6
(9th page)
k = 9.4182 × 10 −3 ,
A 4 = 3.4658 × 10 −3 , A 6 = −9.1146 × 10 −4 , A 8 = −7.8354 × 10 −5 ,
A 10 = 6.8723 × 10 −5 , A 12 = −8.5586 × 10 −6
(各種データ)
焦点距離 5.4175
Fナンバー 2.4
半画角(ω) 32.496
像高 3.15
レンズ全長 26.26
バックフォーカス(空気換算長) 6.248
(Various data)
Focal length 5.4175
F number 2.4
Half angle of view (ω) 32.496
Statue height 3.15
Total lens length 26.26
Back focus (air equivalent length) 6.248
(条件式(1)に関する数値)
|frp|/f=60.82
(Numerical values related to conditional expression (1))
| Frp | /f=60.82
(条件式(2)に関する数値)
|f1|/f=1.53
(Numerical value related to conditional expression (2))
| F1 | /f=1.53
(条件式(3)に関する数値)
f2/f=1.48
(Numerical values related to conditional expression (3))
f2 / f = 1.48
(条件式(4)に関する数値)
ν2=75.50
(Numerical values related to conditional expression (4))
ν2 = 75.50
(条件式(5)に関する数値)
ν2−ν1=19.46
(Numerical values related to conditional expression (5))
ν2−ν1 = 19.46
(条件式(6)に関する数値)
Rp1a/Rp2a=-1.14
(Numerical values related to conditional expression (6))
Rp1a / Rp2a = -1.14
(条件式(7)に関する数値)
Rp1b/Rp2b=-0.10
(Numerical values related to conditional expression (7))
Rp1b / Rp2b = −0.10
(条件式(8)に関する数値)
f3/f=1.50
(Numerical value related to conditional expression (8))
f3 / f = 1.50
(条件式(9)に関する数値)
f4/f=-1.27
(Numerical values related to conditional expression (9))
f4 / f = -1.27
図8は、実施例4にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はFナンバー(図中、Fnoで示す)を表し、実線はd線(λ=587.56nm)、短破線はg線(λ=435.84nm)、長破線はC線(λ=656.28nm)に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はサジタル平面(図中、Sで示す)、破線はメリディオナル平面(図中、Mで示す)でのd線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はd線に相当する波長の特性を示している。 FIG. 8 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens according to Example 4; In the spherical aberration diagram, the vertical axis represents the F number (indicated by Fno in the figure), the solid line is the d line (λ = 587.56 nm), the short broken line is the g line (λ = 435.84 nm), and the long broken line is the C line The characteristic of the wavelength corresponding to the line (λ = 656.28 nm) is shown. In the astigmatism graph, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), the solid line represents the sagittal plane (indicated by S in the figure), and the broken line represents d in the meridional plane (indicated by M in the figure). The characteristic of the wavelength corresponding to the line is shown. In the distortion diagram, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), and the solid line represents the wavelength characteristic corresponding to the d-line.
図9は、実施例5にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズG51と、後続レンズ群GR5と、が配置されて構成される。第1レンズG51は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群GR5と、像面IPとの間には、光学ブロックGが配置されている。光学ブロックGは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。 FIG. 9 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the fifth example. The imaging lens includes a first lens G 51 having negative refractive power and a subsequent lens group GR 5 arranged in order from the object side (not shown). The first lens G 51 is composed of a biconcave lens. An optical block G is disposed between the subsequent lens group GR 5 and the image plane IP. The optical block G corresponds to an optical filter, a face plate, a crystal low-pass filter, an infrared cut filter, or the like.
後続レンズ群GR5は、物体側から順に、正の屈折力を有する第2レンズG52と、開口絞りSPと、正の屈折力を有する第3レンズG53と、負の屈折力を有する第4レンズG54と、が配置されて構成される。第2レンズG52は、両凸レンズで構成されている。開口絞りSPは、物体側から像面IP側へ入射する光線束(光量)を制限するためのものである。第3レンズG53は、両凸レンズで構成されている。第4レンズG54は、両凹レンズで構成されている。第3レンズG53および第4レンズG54は、樹脂で構成されている。第3レンズG53と第4レンズG54は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第3レンズG53および第4レンズG54は、いずれの面にも非球面が形成されている。 The subsequent lens group GR 5 includes, in order from the object side, a second lens G 52 having a positive refractive power, an aperture stop SP, a third lens G 53 having a positive refractive power, and a first lens having a negative refractive power. And four lenses G 54 are arranged. The second lens G 52 is a biconvex lens. The aperture stop SP is for limiting the light flux (light quantity) incident from the object side to the image plane IP side. The third lens G 53 is a biconvex lens. The fourth lens G 54 is composed of a biconcave lens. The third lens G 53 and the fourth lens G 54 are made of resin. The third lens G 53 and the fourth lens G 54 are arranged adjacent to each other with an air space on the optical axis. In addition, the third lens G 53 and the fourth lens G 54 each have an aspheric surface.
以下、実施例5にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。 Various numerical data relating to the zoom lens according to Example 5 will be described below.
(面データ)
r1=-353.255
d1=0.870 nd1=1.5688 νd1=56.04
r2=4.435
d2=8.337
r3=5.587
d3=4.000 nd2=1.4971 νd2=81.56
r4=-9.555
d4=0.150
r5=∞(開口絞り)
d5=1.045
r6=56.339(非球面)
d6=3.200 nd3=1.5444 νd3=54.79
r7=-3.971(非球面)
d7=0.150
r8=-37.604(非球面)
d8=1.090 nd4=1.6397 νd4=23.53
r9=4.500(非球面)
d9=5.319
r10=∞
d10=0.800 nd5=1.5168 νd5=64.2
r11=∞
d11=0.206
r12=∞(像面)
(Surface data)
r 1 = -353.255
d 1 = 0.870 nd 1 = 1.5688 νd 1 = 56.04
r 2 = 4.435
d 2 = 8.337
r 3 = 5.587
d 3 = 4.000 nd 2 = 1.4971 νd 2 = 81.56
r 4 = -9.555
d 4 = 0.150
r 5 = ∞ (aperture stop)
d 5 = 1.045
r 6 = 56.339 (aspherical surface)
d 6 = 3.200 nd 3 = 1.5444 νd 3 = 54.79
r 7 = -3.971 (aspherical surface)
d 7 = 0.150
r 8 = -37.604 (aspherical surface)
d 8 = 1.090 nd 4 = 1.6397 νd 4 = 23.53
r 9 = 4.500 (aspherical surface)
d 9 = 5.319
r 10 = ∞
d 10 = 0.800 nd 5 = 1.5168 νd 5 = 64.2
r 11 = ∞
d 11 = 0.206
r 12 = ∞ (image plane)
円錐係数(k)および非球面係数(A4,A6,A8,A10,A12)
(第6面)
k=5.2325×10-7,
A4=-5.7551×10-3,A6=-3.0223×10-4,A8=-7.6820×10-5,
A10=1.1293×10-5,A12=-1.0721×10-6
(第7面)
k=8.2648×10-1,
A4=7.9088×10-4,A6=-7.0891×10-5,A8=1.2888×10-4,
A10=-1.7393×10-5,A12=1.3752×10-6
(第8面)
k=-9.8491×10-6,
A4=-4.2853×10-3,A6=9.0332×10-4,A8=-3.2995×10-4,
A10=7.9621×10-5,A12=-6.5960×10-6
(第9面)
k=5.4695×10-2,
A4=-4.0549×10-3,A6=1.0037×10-3,A8=-4.5005×10-4,
A10=1.0148×10-4,A12=-8.5603×10-6
Conical coefficient (k) and aspheric coefficient (A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , A 12 )
(Sixth surface)
k = 5.2325 × 10 −7 ,
A 4 = -5.7551 × 10 −3 , A 6 = −3.0223 × 10 −4 , A 8 = −7.6820 × 10 −5 ,
A 10 = 1.1293 × 10 −5 , A 12 = −1.0721 × 10 −6
(Seventh side)
k = 8.2648 × 10 −1 ,
A 4 = 7.9088 × 10 −4 , A 6 = −7.0891 × 10 −5 , A 8 = 1.2888 × 10 −4 ,
A 10 = -1.7393 × 10 -5 , A 12 = 1.3752 × 10 -6
(8th page)
k = -9.8491 × 10 -6 ,
A 4 = -4.2853 × 10 −3 , A 6 = 9.0332 × 10 −4 , A 8 = −3.2995 × 10 −4 ,
A 10 = 7.9621 × 10 −5 , A 12 = −6.5960 × 10 −6
(9th page)
k = 5.4695 × 10 -2 ,
A 4 = −4.0549 × 10 −3 , A 6 = 1.0037 × 10 −3 , A 8 = −4.5005 × 10 −4 ,
A 10 = 1.0148 × 10 −4 , A 12 = −8.5603 × 10 −6
(各種データ)
焦点距離 5.4543
Fナンバー 2.4
半画角(ω) 32.676
像高 3.15
レンズ全長 25.16
バックフォーカス(空気換算長) 6.045
(Various data)
Focal length 5.4543
F number 2.4
Half angle of view (ω) 32.676
Statue height 3.15
Total lens length 25.16
Back focus (air equivalent length) 6.045
(条件式(1)に関する数値)
|frp|/f=51.85
(Numerical values related to conditional expression (1))
| Frp | /f=51.85
(条件式(2)に関する数値)
|f1|/f=1.41
(Numerical value related to conditional expression (2))
| F1 | /f=1.41
(条件式(3)に関する数値)
f2/f=1.43
(Numerical values related to conditional expression (3))
f2 / f = 1.43
(条件式(4)に関する数値)
ν2=81.56
(Numerical values related to conditional expression (4))
ν2 = 81.56
(条件式(5)に関する数値)
ν2−ν1=25.52
(Numerical values related to conditional expression (5))
ν2−ν1 = 25.52
(条件式(6)に関する数値)
Rp1a/Rp2a=-0.88
(Numerical values related to conditional expression (6))
Rp1a / Rp2a = -0.88
(条件式(7)に関する数値)
Rp1b/Rp2b=-1.50
(Numerical values related to conditional expression (7))
Rp1b / Rp2b = -1.50
(条件式(8)に関する数値)
f3/f=1.27
(Numerical value related to conditional expression (8))
f3 / f = 1.27
(条件式(9)に関する数値)
f4/f=-1.14
(Numerical values related to conditional expression (9))
f4 / f = -1.14
図10は、実施例5にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はFナンバー(図中、Fnoで示す)を表し、実線はd線(λ=587.56nm)、短破線はg線(λ=435.84nm)、長破線はC線(λ=656.28nm)に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はサジタル平面(図中、Sで示す)、破線はメリディオナル平面(図中、Mで示す)でのd線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はd線に相当する波長の特性を示している。 FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens according to Example 5. In the spherical aberration diagram, the vertical axis represents the F number (indicated by Fno in the figure), the solid line is the d line (λ = 587.56 nm), the short broken line is the g line (λ = 435.84 nm), and the long broken line is the C line The characteristic of the wavelength corresponding to the line (λ = 656.28 nm) is shown. In the astigmatism graph, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), the solid line represents the sagittal plane (indicated by S in the figure), and the broken line represents d in the meridional plane (indicated by M in the figure). The characteristic of the wavelength corresponding to the line is shown. In the distortion diagram, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), and the solid line represents the wavelength characteristic corresponding to the d-line.
図11は、実施例6にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズG61と、後続レンズ群GR6と、が配置されて構成される。第1レンズG61は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群GR6と、像面IPとの間には、光学ブロックGが配置されている。光学ブロックGは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。 FIG. 11 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the sixth example. The imaging lens includes a first lens G 61 having a negative refractive power and a subsequent lens group GR 6 in order from the object side (not shown). The first lens G 61 is a biconcave lens. An optical block G is disposed between the subsequent lens group GR 6 and the image plane IP. The optical block G corresponds to an optical filter, a face plate, a crystal low-pass filter, an infrared cut filter, or the like.
後続レンズ群GR6は、物体側から順に、正の屈折力を有する第2レンズG62と、開口絞りSPと、負の屈折力を有する第3レンズG63と、正の屈折力を有する第4レンズG54と、が配置されて構成される。第2レンズG62は、両凸レンズで構成されている。開口絞りSPは、物体側から像面IP側へ入射する光線束(光量)を制限するためのものである。第3レンズG63は、両凹レンズで構成されている。第4レンズG64は、両凸レンズで構成されている。第3レンズG63および第4レンズG64は、樹脂で構成されている。第3レンズG63と第4レンズG64は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第2レンズG62、第3レンズG63、および第4レンズG64は、いずれの面にも非球面が形成されている。 The subsequent lens group GR 6 includes, in order from the object side, a second lens G 62 having a positive refractive power, an aperture stop SP, a third lens G 63 having a negative refractive power, and a first lens having a positive refractive power. And four lenses G 54 are arranged. The second lens G62 is a biconvex lens. The aperture stop SP is for limiting the light flux (light quantity) incident from the object side to the image plane IP side. The third lens G 63 is composed of a biconcave lens. The fourth lens G 64 is a biconvex lens. The third lens G 63 and the fourth lens G 64 are made of resin. The third lens G 63 and the fourth lens G 64 are arranged adjacent to each other with an air space on the optical axis. In addition, the second lens G 62 , the third lens G 63 , and the fourth lens G 64 each have an aspheric surface.
以下、実施例6にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。 Various numerical data relating to the zoom lens according to Example 6 will be described below.
(面データ)
r1=-92.771
d1=0.900 nd1=1.5688 νd1=56.04
r2=4.060
d2=7.422
r3=8.698(非球面)
d3=2.326 nd2=1.5503 νd2=75.5
r4=-5.460(非球面)
d4=1.127
r5=∞(開口絞り)
d5=2.871
r6=-4.104(非球面)
d6=0.800 nd3=1.6355 νd3=23.91
r7=27.723(非球面)
d7=0.150
r8=3.531(非球面)
d8=1.954 nd4=1.5312 νd4=56.05
r9=-30.796(非球面)
d9=5.235
r10=∞
d10=0.800 nd5=1.5168 νd5=64.2
r11=∞
d11=0.355
r12=∞(像面)
(Surface data)
r 1 = -92.771
d 1 = 0.900 nd 1 = 1.5688 νd 1 = 56.04
r 2 = 4.060
d 2 = 7.422
r 3 = 8.698 (aspherical surface)
d 3 = 2.326 nd 2 = 1.5503 νd 2 = 75.5
r 4 = -5.460 (aspherical surface)
d 4 = 1.127
r 5 = ∞ (aperture stop)
d 5 = 2.871
r 6 = -4.104 (aspherical surface)
d 6 = 0.800 nd 3 = 1.6355 νd 3 = 23.91
r 7 = 27.723 (aspherical surface)
d 7 = 0.150
r 8 = 3.531 (aspherical surface)
d 8 = 1.954 nd 4 = 1.5312 νd 4 = 56.05
r 9 = -30.796 (aspherical surface)
d 9 = 5.235
r 10 = ∞
d 10 = 0.800 nd 5 = 1.5168 νd 5 = 64.2
r 11 = ∞
d 11 = 0.355
r 12 = ∞ (image plane)
円錐係数(k)および非球面係数(A4,A6,A8,A10,A12)
(第3面)
k=0,
A4=-9.1032×10-4,A6=1.4724×10-5,A8=-2.9406×10-6,
A10=8.0157×10-8,A12=0
(第4面)
k=0,
A4=1.4667×10-3,A6=7.7049×10-6,A8=-4.4913×10-6,
A10=2.4527×10-7,A12=0
(第6面)
k=1.5045,
A4=4.0721×10-2,A6=-9.7906×10-3,A8=2.5670×10-3,
A10=-3.9610×10-4,A12=2.7200×10-5
(第7面)
k=1.6000×10-3,
A4=1.8122×10-2,A6=-4.1929×10-3,A8=1.4953×10-3,
A10=-3.0108×10-4,A12=2.1100×10-5
(第8面)
k=1.8123×10-1,
A4=-1.7674×10-2,A6=4.1438×10-3,A8=-4.8684×10-4,
A10=1.4479×10-5,A12=4.0600×10-7
(第9面)
k=3.3952×10-4,
A4=8.5219×10-4,A6=2.1901×10-4,A8=9.6280×10-5,
A10=-6.7331×10-6,A12=-9.0600×10-8
Conical coefficient (k) and aspheric coefficient (A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , A 12 )
(Third side)
k = 0,
A 4 = -9.1032 × 10 −4 , A 6 = 1.4724 × 10 −5 , A 8 = −2.9406 × 10 −6 ,
A 10 = 8.0157 × 10 -8 , A 12 = 0
(Fourth surface)
k = 0,
A 4 = 1.4667 × 10 −3 , A 6 = 7.7049 × 10 −6 , A 8 = −4.4913 × 10 −6 ,
A 10 = 2.4527 × 10 -7 , A 12 = 0
(Sixth surface)
k = 1.5045,
A 4 = 4.0721 × 10 −2 , A 6 = −9.7906 × 10 −3 , A 8 = 2.5670 × 10 −3 ,
A 10 = -3.9610 × 10 -4 , A 12 = 2.7200 × 10 -5
(Seventh side)
k = 1.6000 × 10 −3 ,
A 4 = 1.8122 × 10 −2 , A 6 = −4.1929 × 10 −3 , A 8 = 1.4953 × 10 −3 ,
A 10 = -3.0108 × 10 -4 , A 12 = 2.1100 × 10 -5
(8th page)
k = 1.8123 × 10 −1 ,
A 4 = -1.7674 × 10 −2 , A 6 = 4.1438 × 10 −3 , A 8 = −4.8684 × 10 −4 ,
A 10 = 1.4479 × 10 −5 , A 12 = 4.0600 × 10 −7
(9th page)
k = 3.3952 × 10 −4 ,
A 4 = 8.5219 × 10 −4 , A 6 = 2.1901 × 10 −4 , A 8 = 9.6280 × 10 −5 ,
A 10 = -6.7331 × 10 -6 , A 12 = -9.0600 × 10 -8
(各種データ)
焦点距離 5.4599
Fナンバー 2.4
半画角(ω) 32.66
像高 3.15
レンズ全長 23.93
バックフォーカス(空気換算長) 6.106
(Various data)
Focal length 5.4599
F number 2.4
Half angle of view (ω) 32.66
Statue height 3.15
Total lens length 23.93
Back focus (air equivalent length) 6.106
(条件式(1)に関する数値)
|frp|/f=32.06
(Numerical values related to conditional expression (1))
| Frp | /f=32.06
(条件式(2)に関する数値)
|f1|/f=1.25
(Numerical value related to conditional expression (2))
| F1 | /f=1.25
(条件式(3)に関する数値)
f2/f=1.19
(Numerical values related to conditional expression (3))
f2 / f = 1.19
(条件式(4)に関する数値)
ν2=75.50
(Numerical values related to conditional expression (4))
ν2 = 75.50
(条件式(5)に関する数値)
ν2−ν1=19.46
(Numerical values related to conditional expression (5))
ν2−ν1 = 19.46
(条件式(6)に関する数値)
Rp1a/Rp2a=-1.16
(Numerical values related to conditional expression (6))
Rp1a / Rp2a = -1.16
(条件式(7)に関する数値)
Rp1b/Rp2b=-0.90
(Numerical values related to conditional expression (7))
Rp1b / Rp2b = -0.90
図12は、実施例6にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はFナンバー(図中、Fnoで示す)を表し、実線はd線(λ=587.56nm)、短破線はg線(λ=435.84nm)、長破線はC線(λ=656.28nm)に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はサジタル平面(図中、Sで示す)、破線はメリディオナル平面(図中、Mで示す)でのd線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はd線に相当する波長の特性を示している。 FIG. 12 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens according to Example 6. In the spherical aberration diagram, the vertical axis represents the F number (indicated by Fno in the figure), the solid line is the d line (λ = 587.56 nm), the short broken line is the g line (λ = 435.84 nm), and the long broken line is the C line The characteristic of the wavelength corresponding to the line (λ = 656.28 nm) is shown. In the astigmatism graph, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), the solid line represents the sagittal plane (indicated by S in the figure), and the broken line represents d in the meridional plane (indicated by M in the figure). The characteristic of the wavelength corresponding to the line is shown. In the distortion diagram, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), and the solid line represents the wavelength characteristic corresponding to the d-line.
図13は、実施例7にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズG71と、後続レンズ群GR7と、が配置されて構成される。第1レンズG71は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群GR7と、像面IPとの間には、光学ブロックGが配置されている。光学ブロックGは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。 FIG. 13 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the seventh example. The imaging lens includes a first lens G 71 having negative refractive power and a subsequent lens group GR 7 arranged in order from the object side (not shown). The first lens G 71 is composed of a biconcave lens. An optical block G is disposed between the subsequent lens group GR 7 and the image plane IP. The optical block G corresponds to an optical filter, a face plate, a crystal low-pass filter, an infrared cut filter, or the like.
後続レンズ群GR7は、物体側から順に、正の屈折力を有する第2レンズG72と、開口絞りSPと、正の屈折力を有する第3レンズG73と、負の屈折力を有する第4レンズG74と、正の屈折力を有する第5レンズG75と、が配置されて構成される。第2レンズG72は、両凸レンズで構成されている。開口絞りSPは、物体側から像面IP側へ入射する光線束(光量)を制限するためのものである。第3レンズG73は、両凸レンズで構成されている。第4レンズG74は、両凹レンズで構成されている。第3レンズG73および第4レンズG74は、樹脂で構成されている。第3レンズG73と第4レンズG74は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第3レンズG73および第4レンズG74は、いずれの面にも非球面が形成されている。 The subsequent lens group GR 7 includes, in order from the object side, a second lens G 72 having a positive refractive power, an aperture stop SP, a third lens G 73 having a positive refractive power, and a first lens having a negative refractive power. A four lens G 74 and a fifth lens G 75 having a positive refractive power are arranged. The second lens G 72 is a biconvex lens. The aperture stop SP is for limiting the light flux (light quantity) incident from the object side to the image plane IP side. The third lens G 73 is a biconvex lens. The fourth lens G 74 is composed of a biconcave lens. The third lens G 73 and the fourth lens G 74 are made of resin. The third lens G 73 and the fourth lens G 74 are arranged adjacent to each other with an air space on the optical axis. In addition, the third lens G 73 and the fourth lens G 74 are each formed with an aspheric surface.
以下、実施例7にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。 Various numerical data relating to the zoom lens according to Example 7 will be described below.
(面データ)
r1=-53.553
d1=0.810 nd1=1.5688 νd1=56.04
r2=4.124
d2=6.347
r3=5.913
d3=4.000 nd2=1.5503 νd2=75.5
r4=-9.500
d4=0.150
r5=∞(開口絞り)
d5=1.025
r6=16.660(非球面)
d6=3.200 nd3=1.5444 νd3=54.79
r7=-4.960(非球面)
d7=0.150
r8=-29.169(非球面)
d8=1.260 nd4=1.6397 νd4=23.53
r9=4.440(非球面)
d9=1.482
r10=47.027
d10=1.450 nd5=1.7292 νd5=54.67
r11=-87.850
d11=2.600
r12=∞
d12=0.800 nd6=1.5168 νd6=64.2
r13=∞
d13=0.200
r14=∞(像面)
(Surface data)
r 1 = -53.553
d 1 = 0.810 nd 1 = 1.5688 νd 1 = 56.04
r 2 = 4.124
d 2 = 6.347
r 3 = 5.913
d 3 = 4.000 nd 2 = 1.5503 νd 2 = 75.5
r 4 = -9.500
d 4 = 0.150
r 5 = ∞ (aperture stop)
d 5 = 1.025
r 6 = 16.660 (aspherical surface)
d 6 = 3.200 nd 3 = 1.5444 νd 3 = 54.79
r 7 = -4.960 (aspherical surface)
d 7 = 0.150
r 8 = -29.169 (aspherical surface)
d 8 = 1.260 nd 4 = 1.6397 νd 4 = 23.53
r 9 = 4.440 (aspherical surface)
d 9 = 1.482
r 10 = 47.027
d 10 = 1.450 nd 5 = 1.7292 νd 5 = 54.67
r 11 = -87.850
d 11 = 2.600
r 12 = ∞
d 12 = 0.800 nd 6 = 1.5168 νd 6 = 64.2
r 13 = ∞
d 13 = 0.200
r 14 = ∞ (image plane)
円錐係数(k)および非球面係数(A4,A6,A8,A10,A12)
(第6面)
k=-3.9026×10-3,
A4=-4.5376×10-3,A6=-1.9531×10-4,A8=-9.8210×10-5,
A10=9.9237×10-6,A12=-1.1086×10-6
(第7面)
k=1.9240,
A4=-5.7426×10-3,A6=2.6955×10-4,A8=1.6797×10-4,
A10=-2.4889×10-5,A12=1.5752×10-6
(第8面)
k=-2.5113×10-3,
A4=-9.0937×10-3,A6=5.1726×10-4,A8=-1.7759×10-4,
A10=7.7173×10-5,A12=-7.8433×10-6
(第9面)
k=-9.8109×10-4,
A4=-3.3059×10-3,A6=6.3848×10-4,A8=-4.4088×10-4,
A10=1.1927×10-4,A12=-1.0745×10-5
Conical coefficient (k) and aspheric coefficient (A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , A 12 )
(Sixth surface)
k = -3.9026 × 10 -3 ,
A 4 = -4.5376 × 10 -3 , A 6 = -1.9531 × 10 -4 , A 8 = -9.8210 × 10 -5 ,
A 10 = 9.9237 × 10 -6 , A 12 = -1.1086 × 10 -6
(Seventh side)
k = 1.9240,
A 4 = -5.7426 × 10 −3 , A 6 = 2.6955 × 10 −4 , A 8 = 1.6797 × 10 −4 ,
A 10 = -2.4889 × 10 -5 , A 12 = 1.5752 × 10 -6
(8th page)
k = -2.5113 × 10 -3 ,
A 4 = −9.0937 × 10 −3 , A 6 = 5.1726 × 10 −4 , A 8 = −1.7759 × 10 −4 ,
A 10 = 7.7173 × 10 −5 , A 12 = −7.8433 × 10 −6
(9th page)
k = -9.8109 × 10 -4 ,
A 4 = -3.3059 × 10 −3 , A 6 = 6.3848 × 10 −4 , A 8 = −4.4088 × 10 −4 ,
A 10 = 1.1927 × 10 −4 , A 12 = −1.0745 × 10 −5
(各種データ)
焦点距離 5.4565
Fナンバー 2.4
半画角(ω) 32.684
像高 3.15
レンズ全長 23.48
バックフォーカス(空気換算長) 3.327
(Various data)
Focal length 5.4565
F number 2.4
Half angle of view (ω) 32.684
Statue height 3.15
Total lens length 23.48
Back focus (air equivalent length) 3.327
(条件式(1)に関する数値)
|frp|/f=49.91
(Numerical values related to conditional expression (1))
| Frp | /f=49.91
(条件式(2)に関する数値)
|f1|/f=1.23
(Numerical value for conditional expression (2))
| F1 | /f=1.23
(条件式(3)に関する数値)
f2/f=1.34
(Numerical values related to conditional expression (3))
f2 / f = 1.34
(条件式(4)に関する数値)
ν2=75.50
(Numerical values related to conditional expression (4))
ν2 = 75.50
(条件式(5)に関する数値)
ν2−ν1=19.46
(Numerical values related to conditional expression (5))
ν2−ν1 = 19.46
(条件式(6)に関する数値)
Rp1a/Rp2a=-1.12
(Numerical values related to conditional expression (6))
Rp1a / Rp2a = -1.12
(条件式(7)に関する数値)
Rp1b/Rp2b=-0.57
(Numerical value for conditional expression (7))
Rp1b / Rp2b = -0.57
(条件式(8)に関する数値)
f3/f=1.36
(Numerical value related to conditional expression (8))
f3 / f = 1.36
(条件式(9)に関する数値)
f4/f=-1.09
(Numerical values related to conditional expression (9))
f4 / f = -1.09
図14は、実施例7にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はFナンバー(図中、FNOで示す)を表し、実線はd線(λ=587.56nm)、短破線はg線(λ=435.84nm)、長破線はC線(λ=656.28nm)に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はサジタル平面(図中、Sで示す)、破線はメリディオナル平面(図中、Mで示す)でのd線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高(図中、yで示す)を表し、実線はd線に相当する波長の特性を示している。 FIG. 14 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens according to Example 7. In the spherical aberration diagram, the vertical axis represents the F number (indicated by FNO in the figure), the solid line is the d line (λ = 587.56 nm), the short broken line is the g line (λ = 435.84 nm), and the long broken line is the C line The characteristic of the wavelength corresponding to the line (λ = 656.28 nm) is shown. In the astigmatism graph, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), the solid line represents the sagittal plane (indicated by S in the figure), and the broken line represents d in the meridional plane (indicated by M in the figure). The characteristic of the wavelength corresponding to the line is shown. In the distortion diagram, the vertical axis represents the image height (indicated by y in the figure), and the solid line represents the wavelength characteristic corresponding to the d-line.
なお、上記各実施例中の数値データにおいて、r1,r2,・・・・はレンズ、開口絞り面などの曲率半径、d1,d2,・・・・はレンズ、開口絞りなどの肉厚またはそれらの面間隔、nd1,nd2,・・・・はレンズなどのd線(λ=587.56nm)に対する屈折率、νd1,νd2,・・・・はレンズなどのd線(λ=587.56nm)に対するアッベ数を示している。そして、長さの単位はすべて「mm」、角度の単位はすべて「°」である。 In the numerical data in each of the above embodiments, r 1 , r 2 ,... Are the radii of curvature of the lens and aperture stop surface, and d 1 , d 2 ,. Thickness or spacing between them, nd 1 , nd 2 ,... Is the refractive index with respect to d-line (λ = 587.56 nm) of the lens, and νd 1 , νd 2 ,. The Abbe number for the line (λ = 587.56 nm) is shown. The unit of length is all “mm”, and the unit of angle is “°”.
また、上記各非球面形状は、非球面の深さをZ、曲率をc(1/r)、光軸からの高さをh、円錐係数をk、4次,6次,8次,10次,12次の非球面係数をそれぞれA4,A6,A8,A10,A12とし、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。 In addition, each of the above aspheric shapes has a depth of the aspheric surface Z, a curvature c (1 / r), a height from the optical axis h, a cone coefficient k, 4th order, 6th order, 8th order, 10th order. When the next and twelfth aspherical coefficients are A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , and A 12 , respectively, and the light traveling direction is positive, they are expressed by the following equations.
以上説明したように、上記各実施例の撮像レンズは、上記各条件式を満足することにより、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる。したがって、この撮像レンズは、温度変化が著しい屋外に設置される監視用カメラや、防犯カメラ、夏季高温になりがちな車内に備えられる車載用カメラ等にも問題なく用いることができる。また、樹脂レンズを採用したことにより、軽量で安価なものになる。さらに、広角で、Fナンバーが小さくなるようにしても、高い光学性能を確保することができる。適宜非球面が形成されたレンズを配置したことにより、収差補正能力を向上させることができる。 As described above, the imaging lenses of the above embodiments satisfy the above conditional expressions, so that there are few in-focus position fluctuations and field angle fluctuations even when the ambient temperature changes greatly, even at low or high temperatures. Good optical performance can be secured. Therefore, the imaging lens can be used without any problem for a surveillance camera installed outdoors where the temperature change is remarkable, a security camera, an in-vehicle camera provided in a vehicle that tends to be hot in summer, and the like. In addition, the use of a resin lens makes it light and inexpensive. Furthermore, high optical performance can be ensured even if the F number is reduced at a wide angle. The aberration correction capability can be improved by arranging a lens with an appropriately aspherical surface.
<適用例>
以下、本発明の実施例1〜7に示した撮像レンズを撮像装置に適用した例を示す。図15は、本発明にかかる撮像レンズを備えた撮像装置の一適用例を示す図である。図15に示すように、撮像装置200は、撮像レンズ100と、固体撮像素子201と、を備えて構成される。撮像レンズ100は、実施例1〜7に示したものである。
<Application example>
Hereinafter, the example which applied the imaging lens shown in Examples 1-7 of the present invention to an imaging device is shown. FIG. 15 is a diagram illustrating an application example of an imaging apparatus including the imaging lens according to the present invention. As illustrated in FIG. 15, the
撮像レンズ100と固体撮像素子201とを備えた撮像装置200において、実施例1〜7に示した像面IPが固体撮像素子201の撮像面202に相当する。固体撮像素子201としては、たとえば、CCD(Charge Coupled Device)やCMOS(Complementary Metal Oxide Semiconductor)センサなどの光電変換素子を用いることができる。
In the
撮像装置200において、撮像レンズ100の物体側から入射した光が最終的に固体撮像素子201の撮像面202に結像する。そして、固体撮像素子201が受像した光を光電変換して電気信号として出力する。この出力信号が図示しない信号処理回路によって演算処理され、被写体の像に対応したデジタル画像が生成される。デジタル画像は、たとえばHDD(Hard Disk Device)やメモリカード、光ディスク、磁気テープなどの記録媒体に記録することが可能である。なお、撮像装置200が銀塩フィルムカメラである場合は、撮像面202がフィルム面に相当する。
In the
以上のように、撮像レンズ100を備えることにより、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる撮像装置200を実現することができる。
As described above, by providing the
以上のように、本発明にかかる撮像レンズは、低温から高温までの幅広い温度領域において高い光学性能が要求される撮像装置に有用であり、特に、監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどに適している。 As described above, the imaging lens according to the present invention is useful for imaging devices that require high optical performance in a wide temperature range from low temperature to high temperature, and is particularly useful for surveillance cameras, security cameras, in-vehicle cameras, and the like. Is suitable.
G11,G21,G31,G41,G51,G61,G71 第1レンズ
G12,G22,G32,G42,G52,G62,G72 第2レンズ
G13,G23,G33,G43,G53,G63,G73 第3レンズ
G14,G24,G34,G44,G54,G64,G74 第4レンズ
G75 第5レンズ
GR1,GR2,GR3,GR4,GR5,GR6,GR7 後続レンズ群
SP 開口絞り
G 光学ブロック
IP 像面
100 撮像レンズ
200 撮像装置
201 固体撮像素子
202 撮像面
G 11, G 21, G 31 , G 41, G 51, G 61, G 71 first lens G 12, G 22, G 32 , G 42, G 52, G 62, G 72 second lens G 13, G 23, G 33, G 43, G 53, G 63, G 73 third lens G 14, G 24, G 34 , G 44, G 54, G 64, G 74 fourth lens G 75 fifth lens GR 1, GR 2 , GR 3 , GR 4 , GR 5 , GR 6 , GR 7 Subsequent lens group SP Aperture stop G Optical block
Claims (13)
前記後続レンズ群は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置された1組の樹脂レンズを有し、3枚あるいは4枚のレンズから構成され、
前記後続レンズ群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第2レンズと、正の屈折力を有する第3レンズと、負の屈折力を有する第4レンズと、を備え、
以下に示す条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
(1) |frp|/f>30
(2) 0.8<|f1|/f<2.0
ただし、frpは前記1組の樹脂レンズの合成焦点距離、fは前記撮像レンズ全系の焦点距離、f1は前記第1レンズの焦点距離を示す。 A first lens having negative refractive power, arranged in order from the object side, and a subsequent lens group composed of a plurality of lenses,
The subsequent lens group includes a pair of resin lens disposed adjacent to the optical axis by an air space, it consists three or four lenses,
The subsequent lens group includes a second lens having a positive refractive power, a third lens having a positive refractive power, and a fourth lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
An imaging lens characterized by satisfying the following conditional expression:
(1) | frp | / f> 30
(2) 0.8 <| f1 | / f <2.0
However, frp is the composite focal length of the set of the resin lens, f is the focal length of the entire imaging lens system, f1 denotes a focal length of the first lens.
(3) 0.8<f2/f<4.0(3) 0.8 <f2 / f <4.0
ただし、f2は前記第2レンズの焦点距離を示す。Here, f2 represents the focal length of the second lens.
(4) 60.0<ν2(4) 60.0 <ν2
(5) 10.0<ν2−ν1(5) 10.0 <ν2-ν1
ただし、ν2は前記第2レンズのd線に対するアッベ数、ν1は前記第1レンズのd線に対するアッベ数を示す。Where ν2 is the Abbe number of the second lens with respect to the d-line, and ν1 is the Abbe number of the first lens with respect to the d-line.
(6) −2.0<Rp1a/Rp2a<−0.5(6) -2.0 <Rp1a / Rp2a <-0.5
ただし、Rp1aは前記1組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径、Rp2aは前記1組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径を示す。However, Rp1a is a paraxial radius of curvature of the surface of the resin lens disposed on the object side having a higher curvature among the pair of resin lenses, and Rp2a is disposed on the image surface side of the pair of resin lenses. The paraxial curvature radius of the surface with the stronger curvature of the resin lens made is shown.
(7) −2.0<Rp1b/Rp2b<−0.05(7) -2.0 <Rp1b / Rp2b <-0.05
ただし、Rp1bは前記1組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径、Rp2bは前記1組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径を示す。Where Rp1b is a paraxial radius of curvature of the surface of the resin lens disposed on the object side of the pair of resin lenses, and Rp2b is disposed on the image surface side of the pair of resin lenses. The paraxial radius of curvature of the surface of the resin lens with the lower curvature is shown.
(8) 0.8<f3/f<2.0(8) 0.8 <f3 / f <2.0
ただし、f3は前記第3レンズの焦点距離を示す。Here, f3 represents the focal length of the third lens.
(9) −2.0<f4/f<−0.6 (9) -2.0 <f4 / f <-0.6
ただし、f4は前記第4レンズの焦点距離を示す。Here, f4 indicates the focal length of the fourth lens.
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