JP6555336B2

JP6555336B2 - Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens

Info

Publication number: JP6555336B2
Application number: JP2017252919A
Authority: JP
Inventors: 貴博石川
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 2017-12-28
Filing date: 2017-12-28
Publication date: 2019-08-07
Anticipated expiration: 2033-12-26
Also published as: JP2018077511A

Description

本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。 The present invention relates to a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens.

従来から、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、負の屈折力の第４レンズ群と、正の屈折力の第５レンズ群とからなり、各レンズ群を移動させて変倍を行う、ズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。 Conventionally, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, There has been proposed a zoom lens that includes a fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power, and performs zooming by moving each lens group (see, for example, Patent Document 1). .

特開２０１２−９８６９９号公報JP 2012-98699 A

近年、ズームレンズにおいては、高変倍、かつ、より良い光学性能であることが求められている。 In recent years, zoom lenses are required to have high zoom ratio and better optical performance.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a method of manufacturing a zoom lens that have good optical performance while having a high zoom ratio.

このような目的を達成するため、本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とにより実質的に５個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズと、第３の正レンズとからなり、前記第４レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、次の条件式を満足する。
In order to achieve such an object, a zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A lens group, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, and substantially consisting of five lens groups; During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, so that the first lens group, the second lens group, The third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group move along the optical axis, respectively. And the fifth lens unit moves toward the image side after once moves toward the object side, the first lens group, arranged in order from the object side along the optical axis, a negative lens, a first positive lens The fourth lens group includes a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and satisfies the following conditional expression.

０．０１０＜（−ｆ２）／ｆｔ＜０．０３８
但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。 0.010 <(− f2) / ft <0.038
However,
f2: focal length of the second lens group,
ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.

本発明に係る光学機器は、上述のいずれかのズームレンズを搭載する。 An optical apparatus according to the present invention is equipped with any of the zoom lenses described above.

本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とにより実質的に５個のレンズ群からなるズームレンズの製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズと、第３の正レンズとからなり、前記第４レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
The zoom lens manufacturing method according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis. A zoom lens manufacturing method comprising substantially five lens groups , which includes a third lens group having power, a fourth lens group having negative refractive power, and a fifth lens group having positive refractive power. Thus, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, and the distance between the second lens group and the third lens group decreases. The first lens group and the second lens group so that the distance between the third lens group and the fourth lens group changes and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes. , The third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group have optical axes, respectively. Along with the movement, the moves toward the image side fifth lens group after once moves toward the object side, the first lens group, arranged in order from the object side along the optical axis, a negative lens, a first The fourth lens group includes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and satisfies the following conditional expression: a positive lens, a second positive lens, and a third positive lens . Each lens is placed in a lens barrel.

本発明によれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens that have good optical performance while having a high zoom ratio.

第１実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens which concerns on 1st Example, and is a figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第１実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to the first example. FIG. 9A illustrates a case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state, and FIG. 第１実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to the first example. FIG. 4A illustrates a case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2, and FIG. 第２実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens which concerns on 2nd Example, and the figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第２実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state, and (b) illustrates the case where the shooting distance is at infinity in the intermediate focal length state 1; 第２実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, wherein FIG. 5A illustrates a case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2 and FIG. 5B illustrates a case where the shooting distance is infinity in the telephoto end state. 第３実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens concerning 3rd Example, and the figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第３実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinity at the wide-angle end state, and (b) illustrates the case where the shooting distance is infinity at the intermediate focal length state 1; 第３実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2, and (b) illustrates the case where the shooting distance is infinity in the telephoto end state. 第４実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens concerning 4th Example, and the figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第４実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state, and (b) illustrates the case where the shooting distance is at infinity in the intermediate focal length state 1; 第４実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4, where (a) shows the case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2 and (b) shows the case where the shooting distance is infinity in the telephoto end state. 第５実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens concerning 5th Example, and the figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第５実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 5. FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state, and FIG. 第５実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 5, wherein (a) shows the case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2, and (b) shows the case where the shooting distance is infinity in the telephoto end state. 第６実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までの各群の移動軌跡（矢印）を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens which concerns on 6th Example, and is a figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第６実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は中間焦点距離状態１における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 6. FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state, and FIG. 第６実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における撮影距離無限遠の場合、（ｂ）は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 6. FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2, and FIG. （ａ）は本実施形態に係るデジタルスチルカメラの正面図であり、（ｂ）はデジタルスチルカメラの背面図である。(A) is a front view of the digital still camera according to the present embodiment, and (b) is a rear view of the digital still camera. 図１９（ａ）中の矢印Ａ−Ａ´に沿った断面図である。It is sectional drawing along arrow AA 'in Fig.19 (a). 本実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。5 is a flowchart illustrating a method for manufacturing a zoom lens according to the present embodiment.

以下、実施形態について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係るズームレンズＺＬは、図１に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５はそれぞれ光軸に沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦物体側に移動した後に像側へ移動するように構成される。 Hereinafter, embodiments will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL according to this embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A wide-angle end state having a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power During zooming from the zoom position to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, The first lens group G1, the second lens group G2, the second lens group G2, the second lens group G2, the fourth lens group G4, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 are changed. The third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are moved along the optical axis. And configured to fifth lens group G5 is temporarily moved to the image side after having moved to the object side.

この構成により、全長を小さく保ちつつ、変倍比を大きくできるという効果が得られる。 With this configuration, it is possible to obtain an effect that the zoom ratio can be increased while keeping the overall length small.

上記構成のもと、本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（１）を満足するように構成される。 Based on the above configuration, the zoom lens ZL according to the present embodiment is configured to satisfy the following conditional expression (1).

０．０１０＜（−ｆ２）／ｆｔ＜０．０３８ …（１）
但し、
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離。 0.010 <(− f2) / ft <0.038 (1)
However,
f2: focal length of the second lens group G2,
ft: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.

条件式（１）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（１）を満足することにより、球面収差や変倍による収差変動を抑えることができる。 Conditional expression (1) defines the relationship between the focal length of the second lens group G2 and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. By satisfying conditional expression (1), it is possible to suppress spherical aberration and aberration variation due to zooming.

条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２のパワーが弱くなりすぎてしまい、他のレンズ群のパワーを強くすることで、球面収差、像面湾曲の補正が困難となる。また、第２レンズ群Ｇ２の移動量が大きくなり、光学全長が伸び、前玉径も大きくなるので小型化の達成が困難となる。条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２のパワーが強くなりすぎてしまい、非点収差、像面湾曲の補正が困難となる。 If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the power of the second lens group G2 becomes too weak, and it becomes difficult to correct spherical aberration and field curvature by increasing the power of the other lens groups. . In addition, the movement amount of the second lens group G2 is increased, the optical total length is increased, and the front lens diameter is also increased, so that it is difficult to achieve downsizing. If the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the power of the second lens group G2 becomes too strong, making it difficult to correct astigmatism and field curvature.

本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の上限値を０．０３５とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．０２０とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.035. In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.020.

本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズと、第３の正レンズとからなり、次の条件式（２）、（３）を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the first lens group G1 includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a third lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is preferable that the lens includes a positive lens and satisfies the following conditional expressions (2) and (3).

３０．０＜ νｄ１ａ＜５０．０ …（２）
２４４．８＜ νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ＜２８５．０ …（３）
但し、
νｄ１ａ：第１レンズ群Ｇ１内の負レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
νｄ１ｂ：第１レンズ群Ｇ１内の第１の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
νｄ１ｃ：第１レンズ群Ｇ１内の第２の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
νｄ１ｄ：第１レンズ群Ｇ１内の第３の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数。 30.0 <νd1a <50.0 (2)
244.8 <νd1b + νd1c + νd1d <285.0 (3)
However,
νd1a: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens in the first lens group G1,
νd1b: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens in the first lens group G1,
νd1c: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens in the first lens group G1,
νd1d: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens in the first lens group G1.

条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１内における負レンズ（図１ではレンズＬ１１が該当）のアッベ数を規定したものである。条件式（２）を満足することにより、主に望遠端状態における軸上色収差、倍率色収差を抑えることができる。条件式（２）の上限値を上回ると、色を補正するために前記負レンズのアッベ数が大きくなり、このような硝材は概して屈折率が低くなることから、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。条件式（２）の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差の補正が困難となる。 Conditional expression (2) defines the Abbe number of the negative lens (corresponding to the lens L11 in FIG. 1) in the first lens group G1. By satisfying conditional expression (2), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed mainly in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the Abbe number of the negative lens increases to correct the color, and such a glass material generally has a low refractive index, so that correction of coma aberration and field curvature is achieved. It becomes difficult. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, it will be difficult to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.

本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の上限値を４１．０とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の下限値を３５．０とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 41.0. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 35.0.

条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１内における第１〜第３の正レンズ（図１ではレンズＬ１２〜Ｌ１４が該当）のアッベ数を規定したものである。条件式（３）を満足することにより、主に望遠端状態における軸上色収差、倍率色収差を抑えることができる。条件式（３）の上限値を上回ると、色を補正するために上述の第１レンズ群Ｇ１内の負レンズのアッベ数が大きくなり、このような硝材は概して屈折率が低くなることから、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。条件式（３）の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差の補正が困難となる。 Conditional expression (3) defines the Abbe number of the first to third positive lenses (corresponding to the lenses L12 to L14 in FIG. 1) in the first lens group G1. By satisfying conditional expression (3), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed mainly in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the Abbe number of the negative lens in the first lens group G1 described above increases in order to correct the color, and such a glass material generally has a low refractive index. It becomes difficult to correct coma and field curvature. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, it will be difficult to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.

本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の上限値を２７５．０とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の下限値を２４７．０とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 275.0. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 247.0.

本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（４）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (4).

０．０５０＜ｆ３／ｆｔ＜０．０７５ …（４）
但し、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。 0.050 <f3 / ft <0.075 (4)
However,
f3: focal length of the third lens group G3.

条件式（４）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（４）を満足することにより、球面収差や変倍による収差変動を抑えることができる。条件式（４）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが弱くなり、変倍時のレンズ移動量が大きくなり、全長が増大する。また、望遠端状態における非点収差、コマ収差の補正が困難となる。条件式（４）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなり、望遠端状態における球面収差を過剰に補正してしまい、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。 Conditional expression (4) defines the relationship between the focal length of the third lens group G3 and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. By satisfying conditional expression (4), it is possible to suppress fluctuations in aberration due to spherical aberration and zooming. If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the power of the third lens group G3 becomes weak, the amount of lens movement during zooming increases, and the total length increases. In addition, it is difficult to correct astigmatism and coma in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the power of the third lens group G3 becomes strong, and the spherical aberration in the telephoto end state is excessively corrected, making it difficult to correct coma and curvature of field.

本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を０．０６０とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.060.

本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（５）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (5).

０．７００＜Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）^1/2 ＜０．７９５ …（５）
但し、
Ｄｍ３：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の第３レンズ群Ｇ３の光軸上の移動量、
ｆｗ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離。 0.700 <Dm3 / (fw × ft) ^1/2 <0.795 (5)
However,
Dm3: the amount of movement of the third lens group G3 on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state;
fw: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.

条件式（５）は、第３レンズ群Ｇ３の広角端状態から望遠端状態への移動量と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（５）の上限値を上回ると、軸上色収差が悪化する。条件式（５）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなり、望遠端状態における球面収差を過剰に補正してしまい、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。 Conditional expression (5) defines the relationship between the amount of movement of the third lens group G3 from the wide-angle end state to the telephoto end state and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, longitudinal chromatic aberration will deteriorate. If the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the power of the third lens group G3 becomes strong, and the spherical aberration in the telephoto end state is excessively corrected, making it difficult to correct coma and curvature of field.

本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を０．７５１とすることが好ましい。本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を０．７０３とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.751. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.703.

本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（６）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (6).

０．１８０＜Ｄｍ１／ｆｔ＜０．２００ …（６）
但し、
Ｄｍ１：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の第１レンズ群Ｇ１の光軸上の移動量。 0.180 <Dm1 / ft <0.200 (6)
However,
Dm1: The amount of movement of the first lens group G1 on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１の広角端状態から望遠端状態への変倍時の移動量と、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（６）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１のパワーが弱くなり、光学全長が大きくなる。また、光学全長を小さくするために、第３レンズ群Ｇ３のパワーを強くすると、球面収差、軸上色収差の補正が困難となる。条件式（６）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１のパワーが強くなり、軸上色収差、倍率色収差、像面湾曲の補正が困難となる。 Conditional expression (6) defines the relationship between the amount of movement of the first lens group G1 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit value of conditional expression (6) is exceeded, the power of the first lens group G1 will become weak and the optical total length will become large. If the power of the third lens group G3 is increased in order to reduce the optical total length, it becomes difficult to correct spherical aberration and axial chromatic aberration. If the lower limit value of conditional expression (6) is not reached, the power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct axial chromatic aberration, lateral chromatic aberration, and field curvature.

本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を０．１９６とすることが好ましい。本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を０．１８３とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 0.196. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.183.

本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（７）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (7).

０．００５＜Ｄ５／ｆｔ＜０．０３０ …（７）
但し、
Ｄ５：第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さ。 0.005 <D5 / ft <0.030 (7)
However,
D5: thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis.

条件式（７）は、第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さと、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（７）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さが増加する。また、群間隔を維持しようとすると、コマ収差の補正が困難となる。条件式（７）の下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５の光軸上の厚さが減少する。レンズ厚を一定以上稼ぐためには、第５レンズ群Ｇ５を構成するレンズ
枚数の制約が厳しくなることから、色収差の補正（特に中間域）が困難となる。 Conditional expression (7) defines the relationship between the thickness on the optical axis of the fifth lens group G5 and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit value of conditional expression (7) is exceeded, the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis increases. Further, if it is attempted to maintain the group interval, it is difficult to correct coma. If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis decreases. In order to increase the lens thickness beyond a certain level, the number of lenses constituting the fifth lens group G5 becomes more restrictive, making it difficult to correct chromatic aberration (particularly in the intermediate range).

本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を０．０２５とすることが好ましい。本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を０．０１０とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.025. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.010.

本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも１枚の非球面レンズを有することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to this embodiment, the third lens group G3 preferably includes at least one aspheric lens.

この構成により、球面収差を良好に補正することができる。 With this configuration, spherical aberration can be corrected satisfactorily.

以上のような構成を備える本実施形態に係るズームレンズＺＬによれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを実現することができる。 According to the zoom lens ZL according to the present embodiment having the above-described configuration, it is possible to realize a zoom lens having good optical performance while being highly variable.

図１９及び図２０に、上述のズームレンズＺＬを備える光学機器として、デジタルスチルカメラＣＡＭの構成を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ズームレンズＺＬ）の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズＺＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図１参照）に配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。 19 and 20 show a configuration of a digital still camera CAM as an optical apparatus including the zoom lens ZL described above. In this digital still camera CAM, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens (zoom lens ZL) is opened, and light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and an image is displayed. An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 1). The subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM. The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).

カメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＥＦ、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ２等が配置されている。ここでは、カメラＣＡＭとズームレンズＺＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズＺＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。 The camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like. Here, a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated. However, as an optical device, a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.

以上のような構成を備える本実施形態に係るカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズＺＬを搭載することにより、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するカメラを実現することができる。 According to the camera CAM according to the present embodiment having the above-described configuration, by mounting the zoom lens ZL described above as a photographing lens, it is possible to realize a camera having high optical performance while having a high zoom ratio. Can do.

続いて、図２１を参照しながら、上述のズームレンズＺＬの製造方法について概説する。まず、レンズ鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。このとき、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５はそれぞれ光軸に沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦物体側に移動した後に像側へ移動するように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ２０）。次の条件式（１）を満足するように、各レンズを鏡筒内に配置する（ステップＳＴ３０）。 Next, the method for manufacturing the zoom lens ZL described above will be outlined with reference to FIG. First, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis in the lens barrel. Each lens is arranged so as to have a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power (step ST10). At this time, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. The first lens group G1 and the second lens group so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes. G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move along the optical axis, and the fifth lens group G5 once moves toward the object side and then moves toward the image side. Each lens is arranged in the lens barrel (step ST20). Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (1) (step ST30).

本実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図１に示すズームレンズＺＬは、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とを鏡筒内に配置している。負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとを鏡筒内に配置している。正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とを鏡筒内に配置している。負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４として、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１を鏡筒内に配置している。正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５として、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズを鏡筒内に配置している。また、各レンズは、条件式（１）を満足するように、鏡筒内に配置されている（条件式（１）の対応値は0.028）。 As an example of the lens arrangement in the present embodiment, the zoom lens ZL shown in FIG. 1 has a convex surface facing the object side in order from the object side along the optical axis as the first lens group G1 having a positive refractive power. A cemented lens of the negative meniscus lens L11 and the biconvex positive lens L12, a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side are disposed in the lens barrel. doing. As the second lens group G2 having negative refractive power, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens A cemented lens of the lens L23 and the biconcave negative lens L24 is disposed in the lens barrel. As the third lens group G3 having positive refractive power, a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens A cemented lens with L33 and a positive biconvex lens L34 are arranged in the lens barrel. As the fourth lens group G4 having negative refractive power, a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side is disposed in the lens barrel. As a fifth lens group G5 having positive refractive power, a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 is arranged in the lens barrel in order from the object side along the optical axis. Yes. Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (1) (the corresponding value of the conditional expression (1) is 0.028).

上記の製造方法によれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを製造することができる。 According to the manufacturing method described above, it is possible to manufacture a zoom lens having good optical performance while having a high zoom ratio.

これより本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表１〜表６を示すが、これらは第１実施例〜第６実施例における各諸元の表である。 Each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. Tables 1 to 6 are shown below, but these are tables of specifications in the first to sixth examples.

なお、第１実施例に係る図１に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。 In addition, each reference code with respect to FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.

各実施例では収差特性の算出対象として、Ｃ線（波長656.2730nm）、ｄ線（波長587.5620nm）、Ｆ線（波長486.1330nm）、ｇ線（波長435.8350nm）を選んでいる。 In each embodiment, C-line (wavelength 656.2730 nm), d-line (wavelength 587.5620 nm), F-line (wavelength 486.1330 nm), and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the aberration characteristic calculation targets.

表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。物面は物体面、（可変）は可変の面間隔、曲率半径の「∞」は平面又は開口、（絞りＳ）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.00000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面
番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。 In [Lens Specifications] in the table, the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction, R is the radius of curvature of each optical surface, D is the next optical surface from each optical surface ( Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line, and νd is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member. The object plane is the object plane, (variable) is the variable plane spacing, the curvature radius “∞” is the plane or aperture, (aperture S) is the aperture stop S, and the image plane is the image plane I. The refractive index of air “1.00000” is omitted. When the optical surface is an aspherical surface, the surface number is marked with *, and the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.

表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０^-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10^-5である。 In [Aspherical data] in the table, the shape of the aspherical surface shown in [Lens specifications] is shown by the following equation (a). X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, R is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), and κ is Ai represents the i-th aspherical coefficient. “E-n” indicates “× 10 ⁻ⁿ ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 ⁻⁵ .

Ｘ（ｙ）＝（ｙ²／Ｒ）／｛１＋（１−κ×ｙ²／Ｒ²）^1/2｝＋Ａ4×ｙ⁴＋Ａ6×ｙ⁶＋Ａ8×ｙ⁸＋Ａ10×ｙ¹⁰ …（ａ） X (y) = (y ² / R) / {1+ (1−κ × y ² / R ² ) ^1/2 } + A4 × y ⁴ + A6 × y ⁶ + A8 × y ⁸ + A10 × y ¹⁰ (a)

表中の［全体諸元］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは
半画角（最大入射角、単位：°）、Ｙは像高、ＴＬは光学全長（光軸上でのレンズ最前面から近軸像面までの距離）、Ｂｆはバックフォーカス（光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離）を示す。 In [Overall specifications] in the table, f is the focal length of the entire lens system, FNo is the F number, ω is the half field angle (maximum incident angle, unit: °), Y is the image height, and TL is the optical total length (light Bf represents the back focus (distance from the last lens surface to the paraxial image plane on the optical axis).

表中の［ズーミングデータ］において、広角端、中間焦点距離１、中間焦点距離２、望遠端の各状態における可変間隔の値Ｄｉを示す。なお、Ｄｉは、第ｉ面と第（ｉ＋１）面の可変間隔を示す。 In [ZOOMING DATA] in the table, variable interval values Di in the respective states of the wide angle end, the intermediate focal length 1, the intermediate focal length 2, and the telephoto end are shown. Di represents a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.

表中の［ズームレンズ群データ］において、Ｇは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号、群焦点距離は各群の焦点距離、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上での距離を示す。 In [Zoom lens group data] in the table, G is the group number, the first group surface is the surface number of the most object side of each group, the group focal length is the focal length of each group, and the lens configuration length is the most object side of each group The distance on the optical axis from the lens surface to the lens surface closest to the image side is shown.

表中の［条件式］には、上記の条件式（１）〜（７）に対応する値を示す。 [Conditional expression] in the table indicates values corresponding to the conditional expressions (1) to (7).

以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「ｍｍ」が使われるが、ズームレンズは比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。 Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used as the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the zoom lens is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.

ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。 The description of the table so far is common to all the embodiments, and the description below is omitted.

（第１実施例）
第１実施例について、図１〜図３及び表１を用いて説明する。第１実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。 (First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 to 3 and Table 1. FIG. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL (ZL1) according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.

第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから構成される。 The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとから構成される。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and both arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with a concave negative lens L24.

第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。 The third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis and having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33. The lens includes a positive lens L34 having a biconvex shape. In the positive meniscus lens L31, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。 The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.

第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 arranged in this order from the object side along the optical axis.

第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、フィルタ群ＦＬが配置されている。フィルタ群Ｆ
Ｌは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。 A filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I. Filter group F
L is composed of a glass block such as a low-pass filter or an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

本実施例に係るズームレンズＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増加するように、５つのレンズ群Ｇ１〜Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL1 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１〜３１が、図１に示すｍ１〜ｍ３１の各光学面に対応している。 Table 1 below shows the values of each item in the first example. Surface numbers 1 to 31 in Table 1 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.

（表１）
［レンズ諸元］
面番号ＲＤｎｄ νｄ
物面 ∞
1 128.63048 1.800 1.90265 35.73
2 64.40586 5.700 1.43700 95.00
3 -1617.44790 0.200
4 70.78832 4.400 1.49782 82.57
5 511.22339 0.200
6 51.16451 4.850 1.43700 95.00
7 215.71442 D7(可変)
8 525.00841 1.000 1.83481 42.73
9 7.77606 4.500
10 -24.00000 0.900 1.80400 46.60
11 95.29080 0.200
12 15.75086 3.500 1.92286 20.88
13 -25.78863 0.800 2.00100 29.14
14 33.59867 D14(可変)
15 ∞ 0.750 (絞りＳ)
＊16 9.79260 2.600 1.55332 71.67
＊17 117.30756 0.200
18 13.59417 2.200 1.49782 82.57
19 -65.06701 0.800 1.78590 44.17
20 9.42445 0.900
21 25.00000 1.800 1.48749 70.31
22 -15.28940 D22(可変)
23 80.00000 0.900 1.53110 55.91
24 23.50004 D24(可変)
25 16.76178 2.600 1.60300 65.44
26 -37.64909 0.800 1.90366 31.27
27 1973.86690 D27(可変)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
像面 ∞

［非球面データ］
第16面
κ=-0.0803,A4=-5.58440E-05,A6=0.00000E+00,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
κ= 0.0000,A4= 6.70110E-05,A6=0.00000E+00,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00

［全体諸元］
ズーム比 61.3632
広角端中間１中間２望遠端
ｆ 4.40003 12.31499 96.46984 270.00031
ＦＮｏ 3.20589 4.18640 5.12872 6.48043
ω 44.12966 18.32373 2.42668 0.84589
２Ｙ 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
ＴＬ 98.05298 107.66203 144.40711 149.23309
Ｂｆ 0.53004 0.53010 0.53006 0.52992

［ズーミングデータ］
広角端中間１中間２望遠端
D7 0.73321 18.22120 55.13321 61.05461
D14 36.49439 18.01833 5.83157 1.49436
D22 1.01849 5.23136 8.91849 7.37959
D24 6.62610 8.74141 8.97415 31.52874
D27 9.12276 13.39164 21.49164 3.71788

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離レンズ構成長
Ｇ１ 1 79.46202 17.150
Ｇ２ 8 -7.52632 10.900
Ｇ３ 16 17.89264 8.500
Ｇ４ 23 -62.76120 0.900
Ｇ５ 25 35.66151 3.400

［条件式］
条件式（１）（−ｆ２）／ｆｔ＝０．０２８
条件式（２） νｄ１ａ＝３５．７３
条件式（３） νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ＝２７２．５７
条件式（４）ｆ３／ｆｔ＝０．０６６
条件式（５）Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）^1/2 ＝０．７５０
条件式（６）Ｄｍ１／ｆｔ＝０．１９０
条件式（７）Ｄ５／ｆｔ＝０．０１３
(Table 1)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 128.63048 1.800 1.90265 35.73
2 64.40586 5.700 1.43700 95.00
3 -1617.44790 0.200
4 70.78832 4.400 1.49782 82.57
5 511.22339 0.200
6 51.16451 4.850 1.43700 95.00
7 215.71442 D7 (variable)
8 525.00841 1.000 1.83481 42.73
9 7.77606 4.500
10 -24.00000 0.900 1.80400 46.60
11 95.29080 0.200
12 15.75086 3.500 1.92286 20.88
13 -25.78863 0.800 2.00100 29.14
14 33.59867 D14 (variable)
15 ∞ 0.750 (Aperture S)
* 16 9.79260 2.600 1.55332 71.67
* 17 117.30756 0.200
18 13.59417 2.200 1.49782 82.57
19 -65.06701 0.800 1.78590 44.17
20 9.42445 0.900
21 25.00000 1.800 1.48749 70.31
22 -15.28940 D22 (variable)
23 80.00000 0.900 1.53110 55.91
24 23.50004 D24 (variable)
25 16.76178 2.600 1.60300 65.44
26 -37.64909 0.800 1.90366 31.27
27 1973.86690 D27 (variable)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = -0.0803, A4 = -5.58440E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 6.70110E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 61.3632
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.40003 12.31499 96.46984 270.00031
FNo 3.20589 4.18640 5.12872 6.48043
ω 44.12966 18.32373 2.42668 0.84589
2Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 98.05298 107.66203 144.40711 149.23309
Bf 0.53004 0.53010 0.53006 0.52992

[Zooming data]
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end
D7 0.73321 18.22120 55.13321 61.05461
D14 36.49439 18.01833 5.83157 1.49436
D22 1.01849 5.23136 8.91849 7.37959
D24 6.62610 8.74141 8.97415 31.52874
D27 9.12276 13.39164 21.49164 3.71788

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 79.46202 17.150
G2 8 -7.52632 10.900
G3 16 17.89264 8.500
G4 23 -62.76120 0.900
G5 25 35.66151 3.400

[Conditional expression]
Conditional expression (1) (−f2) /ft=0.028
Conditional expression (2) νd1a = 35.73
Conditional expression (3) νd1b + νd1c + νd1d = 272.57
Conditional expression (4) f3 / ft = 0.066
Conditional expression (5) Dm3 / (fw × ft) ^1/2 = 0.750
Conditional expression (6) Dm1 / ft = 0.190
Conditional expression (7) D5 / ft = 0.013

表１から、本実施例に係るズームレンズＺＬ１は、条件式（１）〜（７）を満たすことが分かる。 From Table 1, it can be seen that the zoom lens ZL1 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (7).

図２、図３は、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図２（ａ）は広
角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図２（ｂ）は中間焦点距離
状態１（f=12.3mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図３（ａ）は中間焦点距離状態２（f=96.5mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図３（ｂ）は望遠端状態（f=270.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。 2 and 3 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL1 according to Example 1. FIG. Specifically, FIG. 2A is a diagram of various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 2B is an image in the intermediate focal length state 1 (f = 12.3 mm). FIG. 3A shows various aberrations at an intermediate focal length state 2 (f = 96.5 mm), and FIG. 3B shows a telephoto end state (f = 270.0). (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.

各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、Ａは半画角を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線、ＣはＣ線、ＦはＦ線における収差を示す。また、記載のないものは、ｄ線における収差を示す。球面収差図において、実線は球面収差を、破線は正弦条件を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリジオナル像面を示す。コマ収差図において、実線はメリジオナルコマを示す。 In each aberration diagram, FNO represents an F number, Y represents an image height, and A represents a half angle of view. d is the d-line, g is the g-line, C is the C-line, and F is the F-line aberration. Those not described indicate aberrations at the d-line. In the spherical aberration diagram, the solid line indicates the spherical aberration, and the broken line indicates the sine condition. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In the coma aberration diagram, the solid line indicates the meridional coma.

ここまでの収差図に関する説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。 The description regarding the aberration diagrams so far is common to all the examples, and the description below is omitted.

図２、図３に示す各収差図から明らかなように、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As apparent from the respective aberration diagrams shown in FIGS. 2 and 3, in the zoom lens ZL1 according to the first example, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

（第２実施例）
第２実施例について、図４〜図６及び表２を用いて説明する。第２実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ２）は、図４に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。 (Second embodiment)
A second embodiment will be described with reference to FIGS. 4 to 6 and Table 2. FIG. As shown in FIG. 4, the zoom lens ZL (ZL2) according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.

第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成される。正レンズＬ３１は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。 The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34. In the positive lens L31, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.

第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.

第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、フィルタ群ＦＬが配置されている。フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。 A filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I. The filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

本実施例に係るズームレンズＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増加するように、５つのレンズ群Ｇ１〜Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL2 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１〜３１が、図４に示すｍ１〜ｍ３１の各光学面に対応している。 Table 2 below shows the values of each item in the second embodiment. Surface numbers 1 to 31 in Table 2 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.

（表２）
［レンズ諸元］
面番号ＲＤｎｄ νｄ
物面 ∞
1 131.49675 1.800 1.91082 35.25
2 63.37948 5.700 1.43700 95.00
3 -1287.44760 0.200
4 66.21576 4.500 1.49782 82.57
5 359.05726 0.200
6 55.39804 4.200 1.49782 82.57
7 216.07982 D7(可変)
8 592.06103 1.000 1.83481 42.73
9 7.86967 4.500
10 -32.00000 0.900 1.83481 42.73
11 35.35747 0.200
12 15.57738 3.800 1.84666 23.80
13 -21.18702 0.900 1.88300 40.66
14 56.88565 D14(可変)
15 ∞ 0.750 (絞りＳ)
＊16 9.42723 2.900 1.55332 71.67
＊17 -48.03390 0.200
18 8.89173 2.500 1.49782 82.57
19 -90.43764 0.800 1.88300 40.66
20 7.07893 1.000
21 28.09612 1.600 1.51742 52.20
22 -35.31617 D22(可変)
23 100.00000 0.900 1.53110 55.91
24 32.50000 D24(可変)
25 15.33226 2.400 1.48749 70.31
26 -39.45166 0.800 1.90366 31.27
27 -126.38528 D27(可変)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
像面 ∞

［非球面データ］
第16面
κ=-0.8584,A4= 3.91510E-05,A6= 1.15410E-06,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
第17面
κ= 0.0000,A4= 2.59680E-05,A6= 8.94520E-07,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00

［全体諸元］
ズーム比 56.8632
広角端中間１中間２望遠端
ｆ 4.39652 33.65450 91.94556 250.00006
ＦＮｏ 3.27151 5.07394 5.41747 6.03761
ω 44.14909 6.88501 2.54373 0.91513
２Ｙ 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
ＴＬ 98.62677 127.95776 141.35808 144.51943
Ｂｆ 0.53025 0.53459 0.53416 0.52994

［ズーミングデータ］
広角端中間１中間２望遠端
D7 0.96353 40.26128 54.82392 61.08322
D14 39.88666 11.86995 6.76995 1.84995
D22 1.10140 6.43847 8.29510 9.39198
D24 6.10994 6.66110 6.93295 24.38810
D27 6.35699 18.51436 20.32399 3.59824

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離レンズ構成長
Ｇ１ 1 79.54689 16.600
Ｇ２ 8 -8.00715 11.300
Ｇ３ 16 18.04970 9.000
Ｇ４ 23 -90.73323 0.900
Ｇ５ 25 35.04233 3.200

［条件式］
条件式（１）（−ｆ２）／ｆｔ＝０．０３２
条件式（２） νｄ１ａ＝３５．２５
条件式（３） νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ＝２６０．１４
条件式（４）ｆ３／ｆｔ＝０．０７２
条件式（５）Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）^1/2 ＝０．７１８
条件式（６）Ｄｍ１／ｆｔ＝０．１８４
条件式（７）Ｄ５／ｆｔ＝０．０１３
(Table 2)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 131.49675 1.800 1.91082 35.25
2 63.37948 5.700 1.43700 95.00
3 -1287.44760 0.200
4 66.21576 4.500 1.49782 82.57
5 359.05726 0.200
6 55.39804 4.200 1.49782 82.57
7 216.07982 D7 (variable)
8 592.06103 1.000 1.83481 42.73
9 7.86967 4.500
10 -32.00000 0.900 1.83481 42.73
11 35.35747 0.200
12 15.57738 3.800 1.84666 23.80
13 -21.18702 0.900 1.88300 40.66
14 56.88565 D14 (variable)
15 ∞ 0.750 (Aperture S)
* 16 9.42723 2.900 1.55332 71.67
* 17 -48.03390 0.200
18 8.89173 2.500 1.49782 82.57
19 -90.43764 0.800 1.88300 40.66
20 7.07893 1.000
21 28.09612 1.600 1.51742 52.20
22 -35.31617 D22 (variable)
23 100.00000 0.900 1.53110 55.91
24 32.50000 D24 (variable)
25 15.33226 2.400 1.48749 70.31
26 -39.45166 0.800 1.90366 31.27
27 -126.38528 D27 (variable)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = -0.8584, A4 = 3.91510E-05, A6 = 1.15410E-06, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 2.59680E-05, A6 = 8.94520E-07, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.8632
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.39652 33.65450 91.94556 250.00006
FNo 3.27151 5.07394 5.41747 6.03761
ω 44.14909 6.88501 2.54373 0.91513
2Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 98.62677 127.95776 141.35808 144.51943
Bf 0.53025 0.53459 0.53416 0.52994

[Zooming data]
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end
D7 0.96353 40.26128 54.82392 61.08322
D14 39.88666 11.86995 6.76995 1.84995
D22 1.10140 6.43847 8.29510 9.39198
D24 6.10994 6.66110 6.93295 24.38810
D27 6.35699 18.51436 20.32399 3.59824

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 79.54689 16.600
G2 8 -8.00715 11.300
G3 16 18.04970 9.000
G4 23 -90.73323 0.900
G5 25 35.04233 3.200

[Conditional expression]
Conditional expression (1) (−f2) /ft=0.032
Conditional expression (2) νd1a = 35.25
Conditional expression (3) νd1b + νd1c + νd1d = 260.14
Conditional expression (4) f3 / ft = 0.072
Conditional expression (5) Dm3 / (fw × ft) ^1/2 = 0.718
Conditional expression (6) Dm1 / ft = 0.184
Conditional expression (7) D5 / ft = 0.013

表２から、本実施例に係るズームレンズＺＬ２は、条件式（１）〜（７）を満たすことが分かる。 From Table 2, it can be seen that the zoom lens ZL2 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (7).

図５、図６は、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図５（ａ）は広角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図５（ｂ）は中間焦点距離
状態１（f=33.7mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図６（ａ）は中間焦点距離状態２（f=91.9mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図６（ｂ）は望遠端状態（f=25
0.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。 5 and 6 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL2 according to Example 2. FIG. Specifically, FIG. 5A is a diagram of various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 5B is an imaging at the intermediate focal length state 1 (f = 33.7 mm). FIG. 6 (a) shows various aberrations at an intermediate focal length state 2 (f = 91.9 mm), and FIG. 6 (b) shows a telephoto end state (f = 25).
FIG. 6 is a diagram of various aberrations at an infinite shooting distance at 0.0 mm).

図５、図６に示す各収差図から明らかなように、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As is apparent from the aberration diagrams shown in FIGS. 5 and 6, in the zoom lens ZL2 according to the second example, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

（第３実施例）
第３実施例について、図７〜図９及び表３を用いて説明する。第３実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ３）は、図７に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。 (Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. As shown in FIG. 7, the zoom lens ZL (ZL3) according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.

第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とから構成される。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with L23 and a positive meniscus lens L24 with a convex surface facing the object side.

本実施例に係るズームレンズＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増加するように、５つのレンズ群Ｇ１〜Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL3 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１〜３１が、図７に示すｍ１〜ｍ３１の各光学面に対応している。 Table 3 below shows values of various specifications in the third example. Surface numbers 1 to 31 in Table 3 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.

（表３）
［レンズ諸元］
面番号ＲＤｎｄ νｄ
物面 ∞
1 139.34821 1.800 1.90265 35.73
2 63.57618 5.150 1.43700 95.00
3 -1217.83140 0.200
4 71.38178 4.000 1.49782 82.57
5 501.31253 0.200
6 55.33846 4.200 1.49782 82.57
7 265.07562 D7(可変)
8 805.78659 1.000 1.83481 42.73
9 8.21382 4.300
10 -31.85233 0.900 1.83481 42.73
11 13.20512 2.000 1.94595 17.98
12 26.00000 0.300
13 16.77011 2.100 1.84666 23.80
14 65.96837 D14(可変)
15 ∞ 0.700 (絞りＳ)
＊16 9.26773 2.500 1.55332 71.67
＊17 212.41603 0.200
18 12.40315 2.300 1.49782 82.57
19 -239.66131 0.800 1.78590 44.17
20 8.26940 1.000
21 22.00000 1.700 1.48749 70.31
22 -18.28270 D22(可変)
23 55.00000 0.900 1.53110 55.91
24 20.37640 D24(可変)
25 15.47153 2.400 1.56384 60.71
26 -32.54635 0.800 1.91082 35.25
27 -325.82054 D27(可変)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
像面 ∞

［非球面データ］
第16面
κ=-0.2705,A4=-5.11530E-05,A6=-5.46810E-08,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
κ= 0.0000,A4= 3.24300E-05,A6=-1.04760E-07,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00

［全体諸元］
ズーム比 56.8129
広角端中間１中間２望遠端
ｆ 4.40041 33.16652 91.05962 249.99999
ＦＮｏ 3.32630 5.06240 5.37100 6.57230
ω 44.12741 6.95537 2.56053 0.91208
２Ｙ 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
ＴＬ 97.19810 125.83264 139.44212 143.90973
Ｂｆ 0.53001 0.53002 0.53001 0.53005

［ズーミングデータ］
広角端中間１中間２望遠端
D7 0.70989 39.80989 54.96928 61.69493
D14 38.74718 10.40834 5.16541 0.49618
D22 1.65511 9.15376 10.39356 6.82206
D24 6.71067 6.86309 7.21133 29.44712
D27 7.46724 17.68954 19.79453 3.54139

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離レンズ構成長
Ｇ１ 1 79.48364 15.550
Ｇ２ 8 -8.14271 10.600
Ｇ３ 16 17.49650 8.500
Ｇ４ 23 -61.26746 0.900
Ｇ５ 25 34.44597 3.200

［条件式］
条件式（１）（−ｆ２）／ｆｔ＝０．０３３
条件式（２） νｄ１ａ＝３５．７３
条件式（３） νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ＝２６０．１４
条件式（４）ｆ３／ｆｔ＝０．０７０
条件式（５）Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）^1/2 ＝０．７２３
条件式（６）Ｄｍ１／ｆｔ＝０．１８７
条件式（７）Ｄ５／ｆｔ＝０．０１３
(Table 3)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 139.34821 1.800 1.90265 35.73
2 63.57618 5.150 1.43700 95.00
3 -1217.83140 0.200
4 71.38178 4.000 1.49782 82.57
5 501.31253 0.200
6 55.33846 4.200 1.49782 82.57
7 265.07562 D7 (variable)
8 805.78659 1.000 1.83481 42.73
9 8.21382 4.300
10 -31.85233 0.900 1.83481 42.73
11 13.20512 2.000 1.94595 17.98
12 26.00000 0.300
13 16.77011 2.100 1.84666 23.80
14 65.96837 D14 (variable)
15 ∞ 0.700 (Aperture S)
* 16 9.26773 2.500 1.55332 71.67
* 17 212.41603 0.200
18 12.40315 2.300 1.49782 82.57
19 -239.66131 0.800 1.78590 44.17
20 8.26940 1.000
21 22.00000 1.700 1.48749 70.31
22 -18.28270 D22 (variable)
23 55.00000 0.900 1.53110 55.91
24 20.37640 D24 (variable)
25 15.47153 2.400 1.56384 60.71
26 -32.54635 0.800 1.91082 35.25
27 -325.82054 D27 (variable)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = -0.2705, A4 = -5.11530E-05, A6 = -5.46810E-08, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 3.24300E-05, A6 = -1.04760E-07, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.8129
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.40041 33.16652 91.05962 249.99999
FNo 3.32630 5.06240 5.37100 6.57230
ω 44.12741 6.95537 2.56053 0.91208
2Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 97.19810 125.83264 139.44212 143.90973
Bf 0.53001 0.53002 0.53001 0.53005

[Zooming data]
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end
D7 0.70989 39.80989 54.96928 61.69493
D14 38.74718 10.40834 5.16541 0.49618
D22 1.65511 9.15376 10.39356 6.82206
D24 6.71067 6.86309 7.21133 29.44712
D27 7.46724 17.68954 19.79453 3.54139

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 79.48364 15.550
G2 8 -8.14271 10.600
G3 16 17.49650 8.500
G4 23 -61.26746 0.900
G5 25 34.44597 3.200

[Conditional expression]
Conditional expression (1) (−f2) /ft=0.033
Conditional expression (2) νd1a = 35.73
Conditional expression (3) νd1b + νd1c + νd1d = 260.14
Conditional expression (4) f3 / ft = 0.070
Conditional expression (5) Dm3 / (fw × ft) ^1/2 = 0.723
Conditional expression (6) Dm1 / ft = 0.187
Conditional expression (7) D5 / ft = 0.013

表３から、本実施例に係るズームレンズＺＬ３は、条件式（１）〜（７）を満たすことが分かる。 From Table 3, it can be seen that the zoom lens ZL3 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (7).

図８、図９は、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図８（ａ）は広角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図８（ｂ）は中間焦点距離
状態１（f=33.2mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図９（ａ）は中間焦点距離状態２（f=91.1mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図９（ｂ）は望遠端状態（f=250.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIGS. 8 and 9 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL3 according to Example 3. FIG. Specifically, FIG. 8A shows various aberrations at the shooting distance at infinity in the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 8B shows the shooting in the intermediate focal length state 1 (f = 33.2 mm). FIG. 9A shows various aberrations at an intermediate focal length state 2 (f = 91.1 mm), and FIG. 9B shows a telephoto end state (f = 250.0). (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.

図８、図９に示す各収差図から明らかなように、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As is apparent from the aberration diagrams shown in FIGS. 8 and 9, in the zoom lens ZL3 according to the third example, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

（第４実施例）
第４実施例について、図１０〜図１２及び表４を用いて説明する。第４実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ４）は、図１０に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、
負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。 (Fourth embodiment)
A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 10 to 12 and Table 4. FIG. As shown in FIG. 10, the zoom lens ZL (ZL4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power,
The lens unit includes a fourth lens group G4 having a negative refractive power and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.

第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３４と両凸形状の正レンズＬ３５との接合レンズとから構成される。正レンズＬ３１は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。 The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a cemented lens of a concave negative lens L34 and a biconvex positive lens L35. In the positive lens L31, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.

本実施例に係るズームレンズＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、５つのレンズ群Ｇ１〜Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL4 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

下記の表４に、第４実施例における各諸元の値を示す。表４における面番号１〜３２が、図１０に示すｍ１〜ｍ３２の各光学面に対応している。 Table 4 below shows values of various specifications in the fourth embodiment. Surface numbers 1 to 32 in Table 4 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.

（表４）
［レンズ諸元］
面番号ＲＤｎｄ νｄ
物面 ∞
1 185.03464 1.800 1.90265 35.73
2 72.83098 5.300 1.43700 95.00
3 -341.55078 0.200
4 69.64237 4.200 1.49782 82.57
5 758.70667 0.200
6 54.60929 3.900 1.49782 82.57
7 174.27947 D7(可変)
8 370.63027 1.000 1.91082 35.25
9 8.11888 4.400
10 -23.39934 0.900 1.75500 52.34
11 44.70536 0.200
12 17.85910 3.000 1.92286 20.88
13 -22.74410 0.800 1.95000 29.37
14 90.15596 D14(可変)
15 ∞ 0.750 (絞りＳ)
＊16 10.32195 2.100 1.59201 67.05
＊17 -64.60494 0.200
18 11.50000 2.000 1.59319 67.90
19 -153.26338 0.700 1.78800 47.35
20 11.26117 1.100
21 -431.54424 0.700 1.75500 52.34
22 6.71989 2.300 1.49782 82.57
23 -14.44677 D23(可変)
24 77.41973 0.900 1.53110 55.91
25 23.56266 D25(可変)
26 15.45429 2.300 1.51680 63.88
27 -46.93541 0.800 1.80518 25.45
28 -4728.58458 D28(可変)
29 ∞ 0.210 1.51680 63.88
30 ∞ 1.218
31 ∞ 0.500 1.51680 63.88
32 ∞ Bf
像面 ∞

［非球面データ］
第16面
κ= 0.0785,A4=-3.90240E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
κ= 0.0000,A4= 8.96520E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00

［全体諸元］
ズーム比 56.8181
広角端中間１中間２望遠端
ｆ 4.40000 33.16625 91.05806 249.99981
ＦＮｏ 3.25932 4.90468 5.30766 6.70733
ω 44.16370 6.93487 2.55103 0.91353
２Ｙ 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
ＴＬ 98.47996 126.25037 139.45425 144.93598
Ｂｆ 0.52999 0.52999 0.52998 0.53004

［ズーミングデータ］
広角端中間１中間２望遠端
D7 0.81642 40.95798 55.49452 61.85333
D14 40.55551 11.78804 6.37918 1.53153
D23 0.69681 5.62251 8.07434 9.07062
D25 6.74671 6.40372 6.29415 26.76577
D28 7.45652 19.27013 21.00408 3.50669

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離レンズ構成長
Ｇ１ 1 79.60789 15.600
Ｇ２ 8 -8.17910 10.300
Ｇ３ 17 17.97355 9.100
Ｇ４ 25 -63.90470 0.900
Ｇ５ 27 35.99528 3.100

［条件式］
条件式（１）（−ｆ２）／ｆｔ＝０．０３３
条件式（２） νｄ１ａ＝３５．７３
条件式（３） νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ＝２６０．１４
条件式（４）ｆ３／ｆｔ＝０．０７２
条件式（５）Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）^1/2 ＝０．７３７
条件式（６）Ｄｍ１／ｆｔ＝０．１９５
条件式（７）Ｄ５／ｆｔ＝０．０１２
(Table 4)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 185.03464 1.800 1.90265 35.73
2 72.83098 5.300 1.43700 95.00
3 -341.55078 0.200
4 69.64237 4.200 1.49782 82.57
5 758.70667 0.200
6 54.60929 3.900 1.49782 82.57
7 174.27947 D7 (variable)
8 370.63027 1.000 1.91082 35.25
9 8.11888 4.400
10 -23.39934 0.900 1.75500 52.34
11 44.70536 0.200
12 17.85910 3.000 1.92286 20.88
13 -22.74410 0.800 1.95000 29.37
14 90.15596 D14 (variable)
15 ∞ 0.750 (Aperture S)
* 16 10.32195 2.100 1.59201 67.05
* 17 -64.60494 0.200
18 11.50000 2.000 1.59319 67.90
19 -153.26338 0.700 1.78800 47.35
20 11.26117 1.100
21 -431.54424 0.700 1.75500 52.34
22 6.71989 2.300 1.49782 82.57
23 -14.44677 D23 (variable)
24 77.41973 0.900 1.53110 55.91
25 23.56266 D25 (variable)
26 15.45429 2.300 1.51680 63.88
27 -46.93541 0.800 1.80518 25.45
28 -4728.58458 D28 (variable)
29 ∞ 0.210 1.51680 63.88
30 ∞ 1.218
31 ∞ 0.500 1.51680 63.88
32 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = 0.0785, A4 = -3.90240E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 8.96520E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.8181
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.40000 33.16625 91.05806 249.99981
FNo 3.25932 4.90468 5.30766 6.70733
ω 44.16370 6.93487 2.55103 0.91353
2Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 98.47996 126.25037 139.45425 144.93598
Bf 0.52999 0.52999 0.52998 0.53004

[Zooming data]
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end
D7 0.81642 40.95798 55.49452 61.85333
D14 40.55551 11.78804 6.37918 1.53153
D23 0.69681 5.62251 8.07434 9.07062
D25 6.74671 6.40372 6.29415 26.76577
D28 7.45652 19.27013 21.00408 3.50669

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 79.60789 15.600
G2 8 -8.17910 10.300
G3 17 17.97355 9.100
G4 25 -63.90470 0.900
G5 27 35.99528 3.100

[Conditional expression]
Conditional expression (1) (−f2) /ft=0.033
Conditional expression (2) νd1a = 35.73
Conditional expression (3) νd1b + νd1c + νd1d = 260.14
Conditional expression (4) f3 / ft = 0.072
Conditional expression (5) Dm3 / (fw × ft) ^1/2 = 0.737
Conditional expression (6) Dm1 / ft = 0.195
Conditional expression (7) D5 / ft = 0.012

表４から、本実施例に係るズームレンズＺＬ４は、条件式（１）〜（７）を満たすことが分かる。 From Table 4, it can be seen that the zoom lens ZL4 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (7).

図１１、図１２は、第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図１１（ａ）は広角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１１（ｂ）は中間
焦点距離状態１（f=33.2mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１２（ａ）は中間焦点距離状態２（f=91.1mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１２（ｂ）は望遠端状態（f=250.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIGS. 11 and 12 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL4 according to Example 4. FIG. Specifically, FIG. 11A shows various aberrations at the shooting distance at infinity in the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 11B shows the shooting in the intermediate focal length state 1 (f = 33.2 mm). FIG. 12A is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state 2 (f = 91.1 mm), and FIG. 12B is a telephoto end state (f = 250.0). (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.

図１１、図１２に示す各収差図から明らかなように、第４実施例に係るズームレンズＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As is apparent from the aberration diagrams shown in FIGS. 11 and 12, in the zoom lens ZL4 according to the fourth example, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

（第５実施例）
第５実施例について、図１３〜図１５及び表５を用いて説明する。第５実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ５）は、図１３に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。 (5th Example)
The fifth embodiment will be described with reference to FIGS. 13 to 15 and Table 5. FIG. As shown in FIG. 13, the zoom lens ZL (ZL5) according to the fifth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.

本実施例に係るズームレンズＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増加するように、５つのレンズ群Ｇ１〜Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL5 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

下記の表５に、第５実施例における各諸元の値を示す。表５における面番号１〜３１が、図１３に示すｍ１〜ｍ３１の各光学面に対応している。 Table 5 below shows values of various specifications in the fifth example. Surface numbers 1 to 31 in Table 5 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.

（表５）
［レンズ諸元］
面番号ＲＤｎｄ νｄ
物面 ∞
1 167.72217 1.800 1.91082 35.25
2 55.09912 5.600 1.49782 82.57
3 -965.01965 0.200
4 59.56122 4.100 1.49782 82.57
5 378.00626 0.200
6 59.75480 3.800 1.49782 82.57
7 316.10396 D7(可変)
8 246.62572 1.000 1.83481 42.73
9 7.52387 4.100
10 -22.79857 0.900 1.80400 46.60
11 52.48325 0.200
12 16.52991 3.000 1.92286 20.88
13 -44.82137 0.800 1.90366 31.31
14 50.86329 D14(可変)
15 ∞ 0.750 (絞りＳ)
＊16 8.47611 2.400 1.59201 67.05
＊17 -129.86955 0.200
18 13.39687 2.000 1.59319 67.90
19 -76.62517 0.800 1.80440 39.61
20 7.21441 0.700
21 31.11171 1.500 1.48749 70.31
22 -25.22902 D22(可変)
23 75.00000 0.800 1.49782 82.57
24 25.05662 D24(可変)
25 14.77018 2.300 1.48749 70.31
26 -25.14848 0.800 1.91082 35.25
27 -72.04381 D27(可変)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
像面 ∞

［非球面データ］
第16面
κ=-0.4295,A4=-3.92499E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
κ= 0.0000,A4= 3.20704E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00

［全体諸元］
ズーム比 56.8188
広角端中間１中間２望遠端
ｆ 4.39995 33.05440 90.64293 250.00000
ＦＮｏ 3.31882 5.19437 5.42079 6.63539
ω 44.16857 6.99514 2.57455 0.91209
２Ｙ 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
ＴＬ 94.05674 125.64910 138.62581 142.88913
Ｂｆ 0.53002 0.54579 0.54091 0.52999

［ズーミングデータ］
広角端中間１中間２望遠端
D7 0.75908 40.52500 55.93337 62.40021
D14 37.94327 11.59355 6.61355 1.79999
D22 1.36757 8.14868 8.61750 6.95942
D24 5.87466 6.48834 6.61030 27.65176
D27 7.70414 18.46976 20.43217 3.66976

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離レンズ構成長
Ｇ１ 1 81.51029 15.700
Ｇ２ 8 -8.00815 10.000
Ｇ３ 16 17.71254 7.600
Ｇ４ 23 -75.79212 0.800
Ｇ５ 25 34.52940 3.100

［条件式］
条件式（１）（−ｆ２）／ｆｔ＝０．０３２
条件式（２） νｄ１ａ＝４０．８０
条件式（３） νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ＝２４７．７１
条件式（４）ｆ３／ｆｔ＝０．０７１
条件式（５）Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）^1/2 ＝０．７０４
条件式（６）Ｄｍ１／ｆｔ＝０．１９５
条件式（７）Ｄ５／ｆｔ＝０．０１２
(Table 5)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 167.72217 1.800 1.91082 35.25
2 55.09912 5.600 1.49782 82.57
3 -965.01965 0.200
4 59.56122 4.100 1.49782 82.57
5 378.00626 0.200
6 59.75480 3.800 1.49782 82.57
7 316.10396 D7 (variable)
8 246.62572 1.000 1.83481 42.73
9 7.52387 4.100
10 -22.79857 0.900 1.80400 46.60
11 52.48325 0.200
12 16.52991 3.000 1.92286 20.88
13 -44.82137 0.800 1.90366 31.31
14 50.86329 D14 (variable)
15 ∞ 0.750 (Aperture S)
* 16 8.47611 2.400 1.59201 67.05
* 17 -129.86955 0.200
18 13.39687 2.000 1.59319 67.90
19 -76.62517 0.800 1.80440 39.61
20 7.21441 0.700
21 31.11171 1.500 1.48749 70.31
22 -25.22902 D22 (variable)
23 75.00000 0.800 1.49782 82.57
24 25.05662 D24 (variable)
25 14.77018 2.300 1.48749 70.31
26 -25.14848 0.800 1.91082 35.25
27 -72.04381 D27 (variable)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = -0.4295, A4 = -3.92499E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 3.20704E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.8188
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.39995 33.05440 90.64293 250.00000
FNo 3.31882 5.19437 5.42079 6.63539
ω 44.16857 6.99514 2.57455 0.91209
2Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 94.05674 125.64910 138.62581 142.88913
Bf 0.53002 0.54579 0.54091 0.52999

[Zooming data]
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end
D7 0.75908 40.52500 55.93337 62.40021
D14 37.94327 11.59355 6.61355 1.79999
D22 1.36757 8.14868 8.61750 6.95942
D24 5.87466 6.48834 6.61030 27.65176
D27 7.70414 18.46976 20.43217 3.66976

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 81.51029 15.700
G2 8 -8.00815 10.000
G3 16 17.71254 7.600
G4 23 -75.79212 0.800
G5 25 34.52940 3.100

[Conditional expression]
Conditional expression (1) (−f2) /ft=0.032
Conditional expression (2) νd1a = 40.80
Conditional expression (3) νd1b + νd1c + νd1d = 247.71
Conditional expression (4) f3 / ft = 0.071
Conditional expression (5) Dm3 / (fw × ft) ^1/2 = 0.704
Conditional expression (6) Dm1 / ft = 0.195
Conditional expression (7) D5 / ft = 0.012

表５から、本実施例に係るズームレンズＺＬ５は、条件式（１）〜（７）を満たすことが分かる。 From Table 5, it can be seen that the zoom lens ZL5 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (7).

図１４、図１５は、第５実施例に係るズームレンズＺＬ５の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図１４（ａ）は広角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１４（ｂ）は中間
焦点距離状態１（f=33.1mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１５（ａ）は中間焦点距離状態２（f=90.6mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１５（ｂ）は望遠端状態（f=250.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。 14 and 15 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL5 according to Example 5. FIG. Specifically, FIG. 14A is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 14B is an imaging in the intermediate focal length state 1 (f = 33.1 mm). FIG. 15A shows various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state 2 (f = 90.6 mm), and FIG. 15B shows a telephoto end state (f = 250.0). (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.

図１４、図１５に示す各収差図から明らかなように、第５実施例に係るズームレンズＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As is apparent from the aberration diagrams shown in FIGS. 14 and 15, in the zoom lens ZL5 according to Example 5, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

（第６実施例）
第６実施例について、図１６〜図１８及び表６を用いて説明する。第６実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ６）は、図１６に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。 (Sixth embodiment)
A sixth embodiment will be described with reference to FIGS. 16 to 18 and Table 6. FIG. As shown in FIG. 16, the zoom lens ZL (ZL6) according to the sixth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.

本実施例に係るズームレンズＺＬ６は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増加するように、５つのレンズ群Ｇ１〜Ｇ５が全て移動する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、変倍に際し、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、変倍に際し、像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際し、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、変倍に際し、物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りＳは、変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL6 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

下記の表６に、第６実施例における各諸元の値を示す。表６における面番号１〜３１が、図１６に示すｍ１〜ｍ３１の各光学面に対応している。 Table 6 below shows values of various specifications in the sixth example. Surface numbers 1 to 31 in Table 6 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.

（表６）
［レンズ諸元］
面番号ＲＤｎｄ νｄ
物面 ∞
1 833.13681 1.800 1.80610 40.97
2 66.30909 5.800 1.49782 82.57
3 -208.53753 0.200
4 71.38178 4.200 1.49782 82.57
5 1230.18913 0.200
6 52.31232 4.000 1.49782 82.57
7 212.73003 D7(可変)
8 238.52066 1.000 1.83481 42.73
9 8.02925 4.300
10 -33.51859 0.900 1.83481 42.73
11 14.81204 2.100 1.94595 17.98
12 47.49952 0.200
13 15.49846 1.800 1.84666 23.80
14 26.98580 D14(可変)
15 ∞ 0.750 (絞りＳ)
＊16 8.52824 2.600 1.55332 71.67
＊17 -40.00994 0.200
18 10.64740 2.200 1.49782 82.57
19 -47.66378 0.800 1.83481 42.73
20 7.00961 0.800
21 17.50000 1.700 1.48749 70.31
22 -37.01486 D22(可変)
23 160.00000 0.900 1.49782 82.57
24 18.67754 D24(可変)
25 15.32767 2.400 1.56384 60.71
26 -29.23072 0.800 1.91082 35.25
27 -129.89969 D27(可変)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
像面 ∞

［非球面データ］
第16面
κ=-0.4504,A4=-4.14853E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
κ= 0.0000,A4= 3.05542E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00

［全体諸元］
ズーム比 56.8230
広角端中間１中間２望遠端
ｆ 4.39963 33.16622 91.05806 250.00014
ＦＮｏ 3.27185 5.18345 5.61129 6.83029
ω 44.13000 6.96951 2.56346 0.91241
２Ｙ 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
ＴＬ 97.49160 124.62396 138.72911 144.07508
Ｂｆ 0.53118 0.53118 0.53118 0.53000

［ズーミングデータ］
広角端中間１中間２望遠端
D7 0.80020 39.67426 55.12296 62.14415
D14 40.49583 11.90394 6.65793 1.89993
D22 0.92860 8.25026 10.40870 6.45483
D24 6.49720 6.58912 6.65361 27.93365
D27 6.66059 16.09721 17.77673 3.53452

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離レンズ構成長
Ｇ１ 1 79.02001 16.200
Ｇ２ 8 -8.29641 10.300
Ｇ３ 16 16.58906 8.300
Ｇ４ 23 -42.45669 0.900
Ｇ５ 25 31.07203 3.200

［条件式］
条件式（１）（−ｆ２）／ｆｔ＝０．０３３
条件式（２） νｄ１ａ＝４０．９７
条件式（３） νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ＝２４７．７１
条件式（４）ｆ３／ｆｔ＝０．０６６
条件式（５）Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）^1/2 ＝０．７１９
条件式（６）Ｄｍ１／ｆｔ＝０．１８６
条件式（７）Ｄ５／ｆｔ＝０．０１３ (Table 6)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 833.13681 1.800 1.80610 40.97
2 66.30909 5.800 1.49782 82.57
3 -208.53753 0.200
4 71.38178 4.200 1.49782 82.57
5 1230.18913 0.200
6 52.31232 4.000 1.49782 82.57
7 212.73003 D7 (variable)
8 238.52066 1.000 1.83481 42.73
9 8.02925 4.300
10 -33.51859 0.900 1.83481 42.73
11 14.81204 2.100 1.94595 17.98
12 47.49952 0.200
13 15.49846 1.800 1.84666 23.80
14 26.98580 D14 (variable)
15 ∞ 0.750 (Aperture S)
* 16 8.52824 2.600 1.55332 71.67
* 17 -40.00994 0.200
18 10.64740 2.200 1.49782 82.57
19 -47.66378 0.800 1.83481 42.73
20 7.00961 0.800
21 17.50000 1.700 1.48749 70.31
22 -37.01486 D22 (variable)
23 160.00000 0.900 1.49782 82.57
24 18.67754 D24 (variable)
25 15.32767 2.400 1.56384 60.71
26 -29.23072 0.800 1.91082 35.25
27 -129.89969 D27 (variable)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = -0.4504, A4 = -4.14853E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 3.05542E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.8230
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.39963 33.16622 91.05806 250.00014
FNo 3.27185 5.18345 5.61129 6.83029
ω 44.13000 6.96951 2.56346 0.91241
2Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 97.49160 124.62396 138.72911 144.07508
Bf 0.53118 0.53118 0.53118 0.53000

[Zooming data]
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end
D7 0.80020 39.67426 55.12296 62.14415
D14 40.49583 11.90394 6.65793 1.89993
D22 0.92860 8.25026 10.40870 6.45483
D24 6.49720 6.58912 6.65361 27.93365
D27 6.66059 16.09721 17.77673 3.53452

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 79.02001 16.200
G2 8 -8.29641 10.300
G3 16 16.58906 8.300
G4 23 -42.45669 0.900
G5 25 31.07203 3.200

[Conditional expression]
Conditional expression (1) (−f2) /ft=0.033
Conditional expression (2) νd1a = 40.97
Conditional expression (3) νd1b + νd1c + νd1d = 247.71
Conditional expression (4) f3 / ft = 0.066
Conditional expression (5) Dm3 / (fw × ft) ^1/2 = 0.719
Conditional expression (6) Dm1 / ft = 0.186
Conditional expression (7) D5 / ft = 0.013

表６から、本実施例に係るズームレンズＺＬ６は、条件式（１）〜（７）を満たすことが分かる。 From Table 6, it can be seen that the zoom lens ZL6 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (7).

図１７、図１８は、第６実施例に係るズームレンズＺＬ６の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。具体的には、図１７（ａ）は広角端状態（f=4.4mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１７（ｂ）は中間
焦点距離状態１（f=33.2mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１８（ａ）は中間焦点距離状態２（f=91.1mm）における撮影距離無限遠での諸収差図、図１８（ｂ）は望遠端状態（f=250.0mm）における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIGS. 17 and 18 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL6 according to Example 6. FIG. Specifically, FIG. 17A shows various aberrations at the shooting distance at infinity in the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 17B shows the shooting in the intermediate focal length state 1 (f = 33.2 mm). FIG. 18 (a) shows various aberrations at an intermediate focal length state 2 (f = 91.1 mm), and FIG. 18 (b) shows a telephoto end state (f = 250.0). (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.

図１７、図１８に示す各収差図から明らかなように、第６実施例に係るズームレンズＺＬ６は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As apparent from the respective aberration diagrams shown in FIGS. 17 and 18, in the zoom lens ZL6 according to the sixth example, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

以上のような各実施例によれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを提供することができる。 According to each of the embodiments described above, it is possible to provide a zoom lens having good optical performance while having a high zoom ratio.

ここまで本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。 In order to make the present invention easy to understand, the configuration requirements of the embodiment have been described, but it goes without saying that the present invention is not limited to this.

例えば、上記実施例では、５群構成を示したが、６群、７群等、他の群構成にも適用可能である。具体的には、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。 For example, in the above embodiment, a five-group configuration is shown, but the present invention can be applied to other group configurations such as a sixth group and a seventh group. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第５レンズ群Ｇ５を合焦レンズ群とするのが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the present embodiment, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction so as to perform focusing from an object at infinity to a near object. . This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the fifth lens group G5 is preferably a focusing lens group.

本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３を防振レンズ群とするのが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (oscillated) in an in-plane direction including the optical axis. A vibration-proof lens group that corrects image blur caused by camera shake may be used. In particular, the third lens group G3 is preferably an anti-vibration lens group.

本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。 In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。 In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the aperture stop S is preferably arranged in the vicinity of the third lens group G3, but instead of providing a member as an aperture stop, a role of the lens frame is used instead. May be.

本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。 In the zoom lens ZL according to the present embodiment, each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast and high optical performance. Good.

本実施形態のズームレンズＺＬは、変倍比が５０〜７０程度である。 The zoom lens ZL of the present embodiment has a zoom ratio of about 50 to 70.

本実施形態のズームレンズＺＬは、デジタルスチルカメラに使用しているが、これに限られるものではなく、デジタルビデオカメラ等の光学機器にも使用することができる。 The zoom lens ZL of the present embodiment is used in a digital still camera, but is not limited to this, and can also be used in an optical device such as a digital video camera.

ＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ６）ズームレンズ
Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｇ４第４レンズ群
Ｇ５第５レンズ群
Ｓ開口絞り
ＦＬフィルタ群
Ｉ像面
ＣＡＭデジタルスチルカメラ（光学機器） ZL (ZL1 to ZL6) Zoom lens G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group G5 Fifth lens group S Aperture stop FL filter group I Image plane CAM Digital still camera (optical equipment)

Claims

光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とにより実質的に５個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、
前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズと、第３の正レンズとからなり、
前記第４レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
０．０１０＜（−ｆ２）／ｆｔ＜０．０３８
但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative The fourth lens group having refractive power and the fifth lens group having positive refractive power substantially consist of five lens groups,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, so that the first lens group, the second lens group, The third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group each move along the optical axis, and the fifth lens group once moves to the object side and then moves to the image side,
The first lens group includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a third positive lens arranged in order from the object side along the optical axis.
The fourth lens group includes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
0.010 <(− f2) / ft <0.038
However,
f2: focal length of the second lens group,
ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
３０．０＜ νｄ１ａ＜５０．０
２４４．８＜ νｄ１ｂ＋νｄ１ｃ＋νｄ１ｄ＜２８５．０
但し、
νｄ１ａ：前記負レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
νｄ１ｂ：前記第１の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
νｄ１ｃ：前記第２の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数、
νｄ１ｄ：前記第３の正レンズを構成する硝材のｄ線を基準とするアッベ数。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
30.0 <νd1a <50.0
244.8 <νd1b + νd1c + νd1d <285.0
However,
νd1a: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens,
νd1b: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens,
νd1c: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens,
νd1d: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載のズームレンズ。
０．０５０＜ｆ３／ｆｔ＜０．０７５
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.050 <f3 / ft <0.075
However,
f3: focal length of the third lens group.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のズームレンズ。
０．７００＜Ｄｍ３／（ｆｗ×ｆｔ）^1/2 ＜０．７９５
但し、
Ｄｍ３：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第３レンズ群の光軸上の移動量、
ｆｗ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.700 <Dm3 / (fw × ft) ^1/2 <0.795
However,
Dm3: the amount of movement of the third lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state;
fw: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のズームレンズ。
０．１８０＜Ｄｍ１／ｆｔ＜０．２００
但し、
Ｄｍ１：広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第１レンズ群の光軸上の移動量。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.180 <Dm1 / ft <0.200
However,
Dm1: The amount of movement of the first lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のズームレンズ。
０．００５＜Ｄ５／ｆｔ＜０．０３０
但し、
Ｄ５：前記第５レンズ群の光軸上の厚さ。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.005 <D5 / ft <0.030
However,
D5: thickness on the optical axis of the fifth lens group.

前記第３レンズ群は、少なくとも１枚の非球面レンズを有することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group includes at least one aspheric lens.

請求項１〜７のいずれか一項に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。 An optical apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 7.

光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とにより実質的に５個のレンズ群からなるズームレンズの製造方法であって、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、前記第５レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第５レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、
前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズと、第３の正レンズとからなり、
前記第４レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、
以下の条件式を満足するように、
レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
０．０１０＜（−ｆ２）／ｆｔ＜０．０３８
但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative A zoom lens manufacturing method comprising substantially five lens groups by a fourth lens group having refractive power and a fifth lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, so that the first lens group, the second lens group, The third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group each move along the optical axis, and the fifth lens group once moves to the object side and then moves to the image side,
The first lens group includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a third positive lens arranged in order from the object side along the optical axis.
The fourth lens group includes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
To satisfy the following conditional expression,
A method of manufacturing a zoom lens, wherein each lens is arranged in a lens barrel.
0.010 <(− f2) / ft <0.038
However,
f2: focal length of the second lens group,
ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.