JP6546401B2 - Telephoto lens and imaging device having the same - Google Patents
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Description
本発明は、望遠レンズ及びそれを有する撮像装置に関するものである。特に、交換レンズシステム用途として最適な、望遠レンズに関する。 The present invention relates to a telephoto lens and an imaging device having the same. In particular, the present invention relates to a telephoto lens suitable for interchangeable lens system applications.
近年、デジタルカメラの発展に伴い、種々のデジタルカメラ用交換レンズが提案されている。例えば、特許文献1では、正・負・正の3群構成において、第1群の最像側に絞りを配置し、第2群の移動により近距離物点へのフォーカスを行っている。この構成により、交換レンズ用途の300mm/F4の望遠レンズを実現している。
また、例えば、特許文献2では、正・負・正の3群構成において、第2群の移動によりフォーカスを行い、絞りは第3群中に配置されている。この構成により、交換レンズ用途の400mm/F2.8から800mm/F5.6の望遠レンズを実現している。
In recent years, with the development of digital cameras, various interchangeable lenses for digital cameras have been proposed. For example, in Patent Document 1, in the positive / negative / positive three-group configuration, the stop is disposed on the most image side of the first group, and focusing on a near distance object point is performed by the movement of the second group. This configuration realizes a 300 mm / F4 telephoto lens for interchangeable lenses.
Further, for example, in Patent Document 2, in the positive / negative / positive three-group configuration, focusing is performed by movement of the second group, and the stop is disposed in the third group. This configuration realizes a telephoto lens of 400 mm / F 2.8 to 800 mm / F 5.6 for interchangeable lenses.
しかしながら、特許文献1や、特許文献2の構成では、光学系の小径化と、諸収差の補正を、両立することが困難であった。 However, in the configurations of Patent Document 1 and Patent Document 2, it is difficult to achieve both the reduction in diameter of the optical system and the correction of various aberrations.
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、光学系の小径化が達成されると共に、諸収差の発生が良好に抑制された撮像装置を提供することを目的とする。 The present invention is made in view of the above, and an object of the present invention is to provide an imaging device in which the diameter reduction of an optical system is achieved and the occurrence of various aberrations is well suppressed.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の望遠レンズは、
物体側から像側に順に、
位置が固定の正屈折力の第1レンズ群と、
無限遠物点から近距離物点へのフォーカシングの際に、光軸に沿って像側へ移動する負屈折力の第2レンズ群と、
フォーカシングの際に光軸方向での位置が固定の正屈折力のリアレンズ群と、からなり、
リアレンズ群は、位置が固定の正屈折力の第3レンズ群と、光軸と垂直方向に移動する手ブレ低減レンズである負屈折力の第4レンズ群と、位置が固定の正屈折力の第5レンズ群と、からなり、
第5レンズ群は、物体側から像側に順に、物体側接合レンズと、像側接合レンズと、を有し、
物体側接合レンズと像側接合レンズのそれぞれが、正レンズと負レンズとを有し、
以下の条件式(8)を満足することを特徴とする。
0.60<θgF G5min <0.68 (8)
ここで、
θgF G5min は、第5レンズ群内の負レンズのθgFのうちで、最小となるθgF、
θ gF は、部分分散比であって、θ gF =(ng−nF)/(nF−nC)で表され、
nC、nF、ngは、それぞれ、C線、F線、g線に対する屈折率、
である。
In order to solve the problems described above and achieve the purpose, the telephoto lens of the present invention is
In order from the object side to the image side,
A first lens unit having a fixed position and a positive refractive power,
A second lens unit of negative refractive power that moves to the image side along the optical axis during focusing from an infinite object point to a near object point;
When focusing, the position in the optical axis direction consists of a fixed positive power rear lens group,
The rear lens group includes a third lens group having a fixed position and a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, which is a camera shake reduction lens moving in a direction perpendicular to the optical axis, and a positive lens having a fixed position. And the fifth lens group,
The fifth lens group includes, in order from the object side to the image side, possess the object side cemented lens, and the image side cemented lens, and
Each of the object-side cemented lens and the image-side cemented lens has a positive lens and a negative lens,
It is characterized by satisfying the following conditional expression (8) .
0.60 <θgF G5min <0.68 (8)
here,
θgF G5min is the smallest θgF of the negative lenses in the fifth lens group, θgF,
θ gF is a partial dispersion ratio, and is expressed by θ gF = (ng−nF) / (nF−nC)
nC, nF, ng are the refractive index to C line, F line, g line, respectively
It is.
また、本発明の撮像装置は、上述の望遠レンズと、撮像面を持ち且つ望遠レンズにより撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有することを特徴とする。 An imaging apparatus according to the present invention is characterized by including the above-described telephoto lens, and an imaging element having an imaging surface and converting an image formed on the imaging surface by the telephoto lens into an electrical signal.
本発明は、光学系の小径化が達成されると共に、諸収差の発生が良好に抑制された望遠レンズ及びそれを有する撮像装置を提供できるという効果を奏する。 The present invention achieves the effect of being able to provide a telephoto lens in which occurrence of various aberrations is well suppressed and an image pickup apparatus having the same, while achieving a reduction in the diameter of the optical system.
実施例の説明に先立ち、本発明のある態様に係る実施形態の作用効果を説明する。なお、本実施形態の作用効果を具体的に説明するに際しては、具体的な例を示して説明することになる。しかし、後述する実施例の場合と同様に、それらの例示される態様はあくまでも本発明に含まれる態様のうちの一部に過ぎず、その態様には数多くのバリエーションが存在する。したがって、本発明は例示される態様に限定されるものではない。 Prior to the description of the examples, the operation and effects of the embodiment according to an aspect of the present invention will be described. In addition, when demonstrating the effect of this embodiment concretely, a specific example is shown and demonstrated. However, as in the case of the examples described later, those exemplified aspects are only some of the aspects included in the present invention, and there are many variations in the aspects. Accordingly, the present invention is not limited to the illustrated embodiments.
本実施形態の望遠レンズは、物体側から像側に順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力のリアレンズ群を、を有し、リアレンズ群は、正屈折力の第3レンズ群と、負屈折力の第4レンズ群と、正屈折力の第5レンズ群と、を有し、第5レンズ群は、物体側から像側に順に、物体側接合レンズと、像側接合レンズと、を有することを特徴とする。 The telephoto lens of the present embodiment includes, in order from the object side to the image side, a first lens group of positive refracting power, a second lens group of negative refracting power, and a rear lens group of positive refracting power. Has a third lens group of positive refracting power, a fourth lens group of negative refracting power, and a fifth lens group of positive refracting power, and the fifth lens group is arranged in order from the object side to the image side An object side cemented lens and an image side cemented lens are characterized by having.
光学系全体の全長を短縮するためには、光学系の構成をテレフォトタイプの構成にすることが好ましい。本実施形態の望遠レンズでは、正屈折力の第1レンズ群と負屈折力の第2レンズ群を、物体側から像側に、この順に配置しているので、光学系がテレフォトタイプの構成を含むことになる。よって、レンズ全長を短縮することができる。 In order to reduce the overall length of the entire optical system, it is preferable to make the optical system of the telephoto type. In the telephoto lens of this embodiment, the first lens group having positive refracting power and the second lens group having negative refracting power are disposed in this order from the object side to the image side, so that the optical system has a telephoto type configuration. Will be included. Therefore, the entire lens length can be shortened.
更に、第2レンズ群の像側に、正屈折力のリアレンズ群を配置している。このようにすることで、リアレンズ群によって、球面収差、コマ収差及び非点収差の発生を抑制することができる。 Further, on the image side of the second lens group, a rear lens group of positive refractive power is disposed. By doing this, it is possible to suppress the occurrence of spherical aberration, coma and astigmatism by the rear lens group.
また、第3レンズ群が正屈折力を持つことで、第1レンズ群と第2レンズ群を通過した光線を、第3レンズ群で収束させることができる。これにより、第4レンズ群に入射する光束を小さくできるので、第4レンズ群におけるレンズを小径化することが容易になる。また、第5レンズ群に正屈折力を持たせることで、第4レンズ群の負屈折力を大きくすることが可能となる。 In addition, when the third lens group has a positive refracting power, it is possible to cause the third lens group to converge the light beam that has passed through the first lens group and the second lens group. As a result, the luminous flux incident on the fourth lens group can be reduced, so it becomes easy to reduce the diameter of the lens in the fourth lens group. Further, by making the fifth lens group have a positive refractive power, it is possible to increase the negative refractive power of the fourth lens group.
このように、リアレンズ群における屈折力の配置を、正屈折力、負屈折力、正屈折力とすることで、ペッツバール和を良好にすることができる。その結果、非点収差の発生を抑制することができる。 As described above, by setting the arrangement of refractive power in the rear lens group to positive refractive power, negative refractive power, or positive refractive power, the Petzval sum can be made favorable. As a result, the occurrence of astigmatism can be suppressed.
また、第5レンズ群は像面の近くに配置される。そこで、第5レンズ群が2つの接合レンズを有することで、第5レンズ群の屈折力を大きくすることができる。これにより、ペッツバール和を良好にすると同時に、軸上色収差に与える影響を最小限に抑えた状態で、倍率色収差を効果的に補正することが可能になる。 In addition, the fifth lens unit is disposed near the image plane. Therefore, when the fifth lens group includes two cemented lenses, the refractive power of the fifth lens group can be increased. This makes it possible to correct the lateral chromatic aberration effectively while making the Petzval sum good and at the same time minimizing the influence on the axial chromatic aberration.
また、本実施形態の望遠レンズは、第1レンズ群は、物体側から像側に順に、第1サブレンズユニットと、第2サブレンズユニットと、を有することが好ましい。 In the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the first lens group has a first sub lens unit and a second sub lens unit in order from the object side to the image side.
また、第1レンズ群が第1サブレンズユニットと、第2サブレンズユニットを有することで、2つのサブレンズユニットによって、球面収差と色収差の発生を抑制することができる。 In addition, when the first lens group includes the first sub lens unit and the second sub lens unit, generation of spherical aberration and chromatic aberration can be suppressed by the two sub lens units.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(1)を満足することが好ましい。
0.4<dsu1o2/dG1<0.8 (1)
ここで、
dsu1o2は、第1サブレンズユニットの最も物体側に位置するレンズの物体側の面から第2サブレンズユニットの最も物体側に位置するレンズの物体側の面までの光軸上の距離、
dG1は、第1レンズ群の最も物体側に位置するレンズの物体側の面から第1レンズ群の最も像側に位置するレンズの像側の面までの光軸上の距離、
である。
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (1).
0.4 <d su1o2 / d G1 <0.8 (1)
here,
d su1 o 2 is the distance on the optical axis from the object-side surface of the lens located closest to the object side of the first sub-lens unit to the object-side surface of the lens located closest to the object side of the second sub-lens unit
d G1 is the distance on the optical axis from the object-side surface of the lens located closest to the object side of the first lens group to the image-side surface of the lens located closest to the image of the first lens group,
It is.
条件式(1)は、第2サブレンズユニットのレンズ径に関する条件式である。 Conditional expression (1) relates to the lens diameter of the second sub lens unit.
条件式(1)の上限値を下回ることで、第2サブレンズユニットにおいて適切なレンズ径を確保しつつ、第2サブレンズユニットに入射する光線の高さを、ある程度高くすることができる。これにより、第2サブレンズユニットによって、収差の発生を抑制することができる。また、第2サブレンズユニットで収差の発生を十分に抑制できるので、第1サブレンズユニットにおけるレンズの枚数を少なくすることができる。もしくは、第1サブレンズユニットの屈折力を小さくする必要がなくなる。その結果、光学系全体の全長や重量を小さくすることができる。 By less than the upper limit value of conditional expression (1), while ensuring the appropriate lens diameter in the second sub lens unit, the height of the ray incident on the second sub-lens unit, it is possible to some extent high. Thereby, generation | occurrence | production of an aberration can be suppressed by the 2nd sub lens unit. In addition, since the occurrence of aberration can be sufficiently suppressed by the second sub lens unit, the number of lenses in the first sub lens unit can be reduced. Alternatively, it is not necessary to reduce the refractive power of the first sub lens unit. As a result, the overall length and weight of the entire optical system can be reduced.
下限値を上回ることで、第1サブレンズユニットと第2サブレンズユニットとの間の軸上間隔を適切に確保できる。この場合、第2サブレンズユニットに入射する光線の高さが低くなるので、第2サブレンズユニットにおけるレンズ径を小さくすることができる。 By exceeding the lower limit value, the on-axis distance between the first sub lens unit and the second sub lens unit can be appropriately secured. In this case, since the height of the ray incident on the second sub lens unit is lowered, it is possible to reduce the lens diameter of the second sub lens unit.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(2)を満足することが好ましい。
0.4<fsu1/f<1.0 (2)
ここで、
fsu1は、第1サブレンズユニットの焦点距離、
fは、無限物点合焦時の望遠レンズ全系の焦点距離、
である。
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (2).
0.4 <f su1 /f<1.0 (2)
here,
f su1 is the focal length of the first sub-lens unit,
f is the focal length of the entire telephoto lens system when focusing on an infinite object point,
It is.
条件式(2)は、第1サブレンズユニットの屈折力に関する条件式である。 Conditional expression (2) relates to the refractive power of the first sub lens unit.
条件式(2)の上限値を下回ることで、第1サブレンズユニットの屈折力が大きくなる。これにより、第2サブレンズユニットへ入射する光線の高さ低くすることができるため、第2サブレンズユニットを小型軽量化することができる。また、レンズ全体も小型軽量化することができる。 By falling below the upper limit value of the conditional expression (2), the refractive power of the first sub lens unit becomes large. As a result, the height of the light beam incident on the second sub lens unit can be reduced, so that the second sub lens unit can be reduced in size and weight. In addition, the entire lens can be reduced in size and weight.
条件式(2)の下限値を上回ることで、第1サブレンズユニットの屈折力を小さくすることができるため、高次の球面収差の発生を抑制することができる。 By exceeding the lower limit value of the conditional expression (2), it is possible to reduce the refractive power of the first sub lens unit, so it is possible to suppress the occurrence of high-order spherical aberration.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(3)を満足することが好ましい。
4<fsu1/dsu1i2<15 (3)
ここで、
fsu1は、第1サブレンズユニットの焦点距離、
dsu1i2は、第1サブレンズユニットの最も像側に位置するレンズの像側の面から第2サブレンズユニットの最も物体側に位置するレンズの物体側の面までの光軸上の距離、
である。
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (3).
4 <f su1 / d su1i2 <15 (3)
here,
f su1 is the focal length of the first sub-lens unit,
d su1 i2 is the distance on the optical axis from the image-side surface of the lens located closest to the image side of the first sub-lens unit to the object-side surface of the lens located closest to the object side of the second sub-lens unit
It is.
条件式(3)の上限値を下回ることで、第2サブレンズユニットへ入射する光線の高さ低くすることができるため、第2サブレンズユニットを小型軽量化することができる。また、レンズ全体も小型軽量化することができる。 By being smaller than the upper limit value of the conditional expression (3), the height of the light beam incident on the second sub lens unit can be reduced, so that the second sub lens unit can be reduced in size and weight. In addition, the entire lens can be reduced in size and weight.
条件式(3)の下限値を上回ることで、第2サブレンズユニットに入射する光線の高さを、ある程度高くすることができる。そのため、第1サブレンズユニットで発生した各種の収差を、第2サブレンズユニットで低減することができる。 By exceeding the lower limit value of the conditional expression (3), the height of the light beam incident on the second sub lens unit can be increased to a certain extent. Therefore, various aberrations generated in the first sub lens unit can be reduced by the second sub lens unit.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第1レンズ群は、第2サブレンズユニットの像側に第3サブレンズユニットを有することが好ましい。 Further, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the first lens group has a third sub lens unit on the image side of the second sub lens unit.
このようにすることで、残存収差(2次スペクトル)、すなわち、第1サブレンズユニットと第2サブレンズユニットで補正しきれなかった収差を、第3サブレンズユニットで良好に補正をすることができる。 In this way, residual aberration (second-order spectrum), that is, aberration that can not be corrected by the first sub lens unit and the second sub lens unit can be corrected well by the third sub lens unit. it can.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第1サブレンズユニットの屈折力と第3サブレンズユニットの屈折力は、共に正屈折力であることが好ましい。 Further, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that both the refractive power of the first sub lens unit and the refractive power of the third sub lens unit be positive refractive power.
上述のように、光学系の構成をテレフォトタイプの構成にすることで、光学系全体の全長を短縮する作用が得られる。第1レンズ群の正屈折力を強めることで、この作用を大きくすることができる。その結果、光学系全体の全長をより短縮することができる。 As described above, by making the configuration of the optical system a telephoto type configuration, the effect of shortening the overall length of the optical system can be obtained. This action can be increased by increasing the positive refractive power of the first lens group. As a result, the entire length of the entire optical system can be shortened.
第1サブレンズユニットの屈折力と第3サブレンズユニットの屈折力を、共に正屈折力にすることで、第1レンズ群における正屈折力を、2つのサブレンズユニットで分担することができる。そのため、第1レンズ群の正屈折力を強めても、収差の発生を抑制することができる。その結果、光学系全体の全長をより短縮しつつ、光学系の結像性能を良好に保つことができる。 By making both the refractive power of the first sub lens unit and the refractive power of the third sub lens unit positive, the positive refractive power in the first lens group can be shared by the two sub lens units. Therefore, the occurrence of aberration can be suppressed even if the positive refractive power of the first lens group is increased. As a result, it is possible to maintain good imaging performance of the optical system while reducing the overall length of the entire optical system.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第3サブレンズユニットは、以下の条件式(4)を満足する正レンズを少なくとも1枚有することが好ましい。
16<νsu3pmin<55 (4)
ここで、
νsu3pminは、第3サブレンズユニット内の正レンズのアッベ数のうちで、最小となるアッベ数、
である。
Further, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the third sub lens unit have at least one positive lens satisfying the following conditional expression (4).
16 < su su3pmin <55 (4)
here,
su su3pmin is the Abbe number which is the smallest among the Abbe numbers of the positive lens in the third sub lens unit,
It is.
条件式(4)の上限値を下回ることで、第3サブレンズユニットに高分散の正レンズを配置することができる。高分散の硝材はθgF(部分分散比)が大きいので、第3サブレンズユニットにおいて、正レンズのθgFを大きくすることができる。その結果、残存収差(2次スペクトル)、すなわち、第1サブレンズユニットと第2サブレンズユニットで補正しきれなかった収差を、第3サブレンズユニットで良好に補正をすることができる。 By exceeding the upper limit value of the conditional expression (4), it is possible to dispose a high dispersion positive lens in the third sub lens unit. Since the high dispersion glass material has a large θgF (partial dispersion ratio), θgF of the positive lens can be increased in the third sub lens unit. As a result, residual aberration (secondary spectrum), that is, aberration which can not be corrected by the first sub lens unit and the second sub lens unit can be corrected well by the third sub lens unit.
条件式(4)の下限値を上回ることで、正レンズに使用する硝材の選択を容易にすることができる。 By exceeding the lower limit value of the conditional expression (4), selection of the glass material used for the positive lens can be facilitated.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(5)を満足することが好ましい。
0.35<fsu3/f<1 (5)
ここで、
fsu3は、第3サブレンズユニットの焦点距離、
fは、無限物点合焦時の望遠レンズ全系の焦点距離、
である。
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (5).
0.35 <f su3 / f <1 (5)
here,
f su3 is the focal length of the third sub-lens unit,
f is the focal length of the entire telephoto lens system when focusing on an infinite object point,
It is.
条件式(5)の上限値を下回ることで、第1レンズ群における正屈折力を十分に確保することができる。条件式(5)の下限値を上回ることで、第3サブレンズユニットで発生する収差を抑制することができる。 By falling below the upper limit value of the conditional expression (5), it is possible to sufficiently ensure the positive refractive power in the first lens group. By exceeding the lower limit value of the conditional expression (5), it is possible to suppress the aberration generated in the third sub lens unit.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第1サブレンズユニットは、1枚又は2枚の単レンズからなることが好ましい。 Further, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the first sub lens unit be composed of one or two single lenses.
第1サブレンズユニットにおけるレンズの枚数が増えると、光学系全体の重量が増え、またコストも上がるため好ましくない。第1サブレンズユニットを1枚又は2枚の単レンズで構成することで、光学系全体の軽量化とコスト低減が行える。 If the number of lenses in the first sub lens unit increases, the weight of the entire optical system increases and the cost also increases, which is not preferable. By configuring the first sub lens unit with one or two single lenses, weight reduction and cost reduction of the entire optical system can be performed.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第2サブレンズユニットは、物体側から像側に順に、負レンズと、正レンズと、正レンズと、負レンズと、を有することが好ましい。 In the telephoto lens of the present embodiment, the second sub lens unit preferably includes, in order from the object side to the image side, a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a negative lens.
第2サブレンズユニットでは、主に、第1サブレンズユニットで発生した球面収差と色収差の補正を行う。第2サブレンズユニットに負レンズと正レンズを配置することで、第1レンズ群全体の正屈折力を著しく小さくすることなく諸収差、特に球面収差と色収差を良好に補正することができる。 The second sub lens unit mainly corrects spherical aberration and chromatic aberration generated in the first sub lens unit. By disposing the negative lens and the positive lens in the second sub lens unit, various aberrations, in particular, spherical aberration and chromatic aberration can be favorably corrected without significantly reducing the positive refractive power of the entire first lens group.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第2サブレンズユニットは、最も物体側に接合レンズを有することが好ましい。 Moreover, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the second sub lens unit have a cemented lens on the most object side.
接合レンズを配置することで、空気接触面を単レンズと同じ面数にしたまま、色収差に対して大きな補正効果を得ることができる。このように、接合レンズの配置は、色収差補正に有利となる。 By arranging the cemented lens, it is possible to obtain a large correction effect on the chromatic aberration while keeping the air contact surface the same number of surfaces as the single lens. Thus, the arrangement of the cemented lens is advantageous for chromatic aberration correction.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第2サブレンズユニットは、物体側から像側に順に、物体側接合レンズと、像側接合レンズと、を有することが好ましい。 Further, in the telephoto lens of the present embodiment, the second sub lens unit preferably includes an object side cemented lens and an image side cemented lens in order from the object side to the image side.
上述のように、接合レンズを配置することで、空気接触面を単レンズと同じ面数にしたまま、色収差に対して大きな補正効果を得ることができる。2つの接合レンズを配置することで、より大きな色収差補正の効果を得ることができるので、色収差を更に良好に補正することができる。 As described above, by arranging the cemented lens, it is possible to obtain a large correction effect on the chromatic aberration while keeping the air contact surface the same number of surfaces as the single lens. By arranging the two cemented lenses, it is possible to obtain a larger effect of chromatic aberration correction, and therefore it is possible to correct the chromatic aberration even better.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第2サブレンズユニットの物体側接合レンズは、物体側から像側に順に、負の単レンズと、正の単レンズと、からなり、第2サブレンズユニット像側接合レンズは、物体側から像側に順に、正の単レンズと、負の単レンズと、からなることが好ましい。 Further, in the telephoto lens of the present embodiment, the object-side cemented lens of the second sub lens unit includes, in order from the object side to the image side, a negative single lens and a positive single lens, and the second sub lens unit The image-side cemented lens preferably comprises, in order from the object side to the image side, a positive single lens and a negative single lens.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第3サブレンズユニットは1つのレンズ成分からなることが好ましい。
ここで、レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気接触する光学有効面が2面のレンズである。
Further, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the third sub lens unit be composed of one lens component.
Here, the lens component is a single lens or a cemented lens, and is a lens having two optically effective surfaces in air contact.
第3サブレンズユニットでは、主に、軸上色収差の補正を行う。そのため、第3サブレンズユニットを1つのレンズ成分で構成することができる。また、第3サブレンズユニットに正屈折力を持たせる場合も、1つのレンズ成分で十分な屈折力を確保することができる。 The third sub lens unit mainly corrects axial chromatic aberration. Therefore, the third sub lens unit can be configured of one lens component. Also in the case where the third sub lens unit is given positive refracting power, it is possible to secure sufficient refracting power with one lens component.
レンズ成分として接合レンズを用いることで、球面収差を良好に補正することができる。 By using a cemented lens as a lens component, spherical aberration can be corrected well.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(6)を満足することが好ましい。
0.42<dG1/LTL<0.52 (6)
ここで、
dG1は、第1レンズ群の最も物体側に位置するレンズの物体側の面から第1レンズ群の最も像側に位置するレンズの像側の面までの光軸上の距離、
LTLは、無限物点合焦時における望遠レンズの最も物体側に位置するレンズの物体側の面から像面までの距離、
である。
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (6).
0.42 <d G1 / L TL <0.52 (6)
here,
d G1 is the distance on the optical axis from the object-side surface of the lens located closest to the object side of the first lens group to the image-side surface of the lens located closest to the image of the first lens group,
L TL is the distance from the object side surface of the lens located closest to the object side of the telephoto lens to the image plane when focusing on an infinite object point;
It is.
条件式(6)の上限値を下回ることで、光学系の全長を短縮することができる。条件式(6)の下限値を上回ることで、第1レンズ群の径方向の大きさを小さくすることができる。LTLは、空気換算しないときの距離である。 Below the upper limit value of the conditional expression (6), the total length of the optical system can be shortened. By exceeding the lower limit value of the conditional expression (6), the size of the first lens unit in the radial direction can be reduced. L TL is a distance when not converted to air.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(7)を満足することが好ましい。
1<dsu1s/dG1<1.2 (7)
ここで、
dsu1sは、第1サブレンズユニットの最も物体側に位置するレンズの物体側の面から絞りまでの光軸上の距離、
dG1は、第1レンズ群の最も物体側に位置するレンズの物体側の面から第1レンズ群の最も像側に位置するレンズの像側の面までの光軸上の距離、
である。
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (7).
1 <d su1s / d G1 <1.2 (7)
here,
d su1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the lens located closest to the object side of the first sub lens unit to the stop,
d G1 is the distance on the optical axis from the object-side surface of the lens located closest to the object side of the first lens group to the image-side surface of the lens located closest to the image of the first lens group,
It is.
条件式(7)を満足することで、絞り(開口絞り)が1レンズ群と2レンズ群の間に位置することになる。その結果、絞りを駆動する機構(メカ)の簡素化と光学系全体の小径化が可能になる。 By satisfying the conditional expression (7), the stop (aperture stop) is positioned between the first lens unit and the second lens unit. As a result, the mechanism (mechanism) for driving the stop can be simplified and the overall diameter of the optical system can be reduced.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(8)を満足することが好ましい。
0.60<θgFG5min<0.68 (8)
ここで、
θgFG5minは、第5レンズ群内の負レンズのθgFのうちで、最小となるθgF、
θgFは、部分分散比であって、θgF=(ng−nF)/(nF−nC)で表され、
nC、nF、ngは、それぞれ、C線、F線、g線に対する屈折率、
である。
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (8).
0.60 <θgF G5min <0.68 (8)
here,
θgF G5min is the smallest θgF of the negative lenses in the fifth lens group, θgF,
θ gF is a partial dispersion ratio, and is expressed by θ gF = (ng−nF) / (nF−nC)
nC, nF, ng are the refractive index to C line, F line, g line, respectively
It is.
一般的に、分散が大きくなると部分分散比も大きくなる。分散が特に大きい硝材、つまり部分分散比が特に大きな硝材を第5レンズ群の負レンズに使用することによって、短波長側の倍率色収差を良好に補正することが可能になる。 In general, as the dispersion increases, the partial dispersion ratio also increases. By using a glass material having a particularly large dispersion, that is, a glass material having a particularly large partial dispersion ratio, for the negative lens of the fifth lens group, it becomes possible to satisfactorily correct the lateral chromatic aberration on the short wavelength side.
条件式(8)を満足することによって、短波長側の倍率色収差を良好に補正することができる。また、第5レンズ群以外のレンズ群において、正レンズに高屈折率で高分散の硝材を用いる場合に、選択の幅が広がる。その結果、光学系全体の小型化と軽量化が可能になる。 By satisfying conditional expression (8), lateral chromatic aberration on the short wavelength side can be corrected well. In addition, in the case of using a glass material having a high refractive index and a high dispersion for the positive lens in the lens groups other than the fifth lens group, the range of choice is expanded. As a result, the overall size and weight of the optical system can be reduced.
条件式(8)の下限値を上回ることで、良好な色消し効果(C線とF線の傾き補正)を得ると同時に、2次スペクトルを小さくすることができる。 By exceeding the lower limit value of the conditional expression (8), it is possible to obtain a good achromatic effect (slope correction of C line and F line) and at the same time make the secondary spectrum smaller.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(9)を満足することが好ましい。
0.05≦fG5/f≦0.15 (9)
ここで、
fG5は、第5レンズ群の焦点距離、
fは、無限物点合焦時の望遠レンズ全系の焦点距離、
である、
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (9).
0.05 ≦ f G5 /f≦0.15 (9)
here,
f G5 is the focal length of the fifth lens group,
f is the focal length of the entire telephoto lens system when focusing on an infinite object point,
Is
条件式(9)の上限値を下回ることで、第5レンズ群の屈折力を適切に確保することができる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。条件式(9)の下限値を上回ることで、第5レンズ群の屈折力が大きくなりすぎることを抑制できる。その結果、収差の発生を抑制すると同時に、適切な長さのバックフォーカスを確保することができる。 Below the upper limit value of the conditional expression (9), it is possible to appropriately secure the refractive power of the fifth lens unit. As a result, the overall length of the optical system can be shortened. By exceeding the lower limit value of the conditional expression (9), it is possible to suppress that the refractive power of the fifth lens group becomes too large. As a result, while suppressing the occurrence of aberration, it is possible to secure a back focus of an appropriate length.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(10)を満足することが好ましい。
0.65<LTL/f<0.95 (10)
ここで、
LTLは、無限物点合焦時における望遠レンズの最も物体側に位置するレンズの物体側の面から像面までの距離、
fは、無限物点合焦時の望遠レンズ全系の焦点距離、
である、
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (10).
0.65 <L TL /f<0.95 (10)
here,
L TL is the distance from the object side surface of the lens located closest to the object side of the telephoto lens to the image plane when focusing on an infinite object point;
f is the focal length of the entire telephoto lens system when focusing on an infinite object point,
Is
条件式(10)の上限値を下回ることで、光学系の全長を短くすることができる。条件式(10)の下限値を上回ることで、各レンズ群での屈折力を小さくすることができる。そのため、光学性能を良好にすることができる。 Below the upper limit value of the conditional expression (10), the total length of the optical system can be shortened. By exceeding the lower limit value of the conditional expression (10), it is possible to reduce the refractive power in each lens group. Therefore, the optical performance can be improved.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第5レンズ群の物体側接合レンズは、物体側から像側に順に、正の単レンズと、負の単レンズと、からなり、第5レンズ群の像側接合レンズは、物体側から像側に順に、正の単レンズと、負の単レンズと、からなることが好ましい。 Further, in the telephoto lens of the present embodiment, the object side cemented lens of the fifth lens group consists of, in order from the object side to the image side, a positive single lens and a negative single lens, and an image of the fifth lens group The side cemented lens preferably comprises, in order from the object side to the image side, a positive single lens and a negative single lens.
第5レンズ群を2つの接合レンズで構成することで、像面湾曲、歪曲収差及び球面収差の発生を抑制した上で、第5レンズ群の屈折力を大きくすることができる。 By forming the fifth lens group with two cemented lenses, it is possible to increase the refractive power of the fifth lens group while suppressing the occurrence of field curvature, distortion and spherical aberration.
第5レンズ群が複数の正レンズを有することは、コマ収差や色収差の補正に有利となる。また、物体側接合レンズと像側接合レンズの両方において、物体側から像側に順に、正の単レンズと負の単レンズを配置することにより、接合面における軸外光の入射角度を小さくすることができる。そのため、倍率色収差の発生を抑制することができる。 Having a plurality of positive lenses in the fifth lens group is advantageous for correcting coma and chromatic aberration. In addition, in both the object-side cemented lens and the image-side cemented lens, the incident angle of off-axis light at the cemented surface is reduced by arranging a positive single lens and a negative single lens sequentially from the object side to the image side. be able to. Therefore, the occurrence of lateral chromatic aberration can be suppressed.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第4レンズ群は、光軸と垂直方向に移動する手ブレ低減レンズを有することが好ましい。 Further, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the fourth lens group have a camera shake reducing lens which moves in a direction perpendicular to the optical axis.
上述のように、第5レンズ群を2つの接合レンズで構成することで、第5群の屈折力を強めることができる。その結果、第4レンズ群を偏心させたときの像の移動量が大きくなる。すなわち、第4レンズ群の手ブレ感度を高くすることができる。このようなことから、第4レンズ群に手ブレ低減レンズを配置することが好ましい。 As described above, by forming the fifth lens group by two cemented lenses, it is possible to intensify the refractive power of the fifth group. As a result, the amount of movement of the image when the fourth lens unit is decentered becomes large. That is, the camera shake sensitivity of the fourth lens group can be increased. Because of this, it is preferable to dispose a camera shake reduction lens in the fourth lens group.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第1レンズ群と第2レンズ群との間に絞りが配置されていることが好ましい。 Further, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that a stop be disposed between the first lens group and the second lens group.
このようにすることで、絞りを駆動する機構(メカ)の簡素化とレンズ全体の小径化が可能になる。 By doing this, it is possible to simplify the mechanism (mechanism) for driving the stop and to reduce the diameter of the entire lens.
また、本実施形態の望遠レンズでは、フォーカシングの際に、第2レンズ群は光軸方向に移動することが好ましい。 In the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the second lens unit move in the optical axis direction during focusing.
このようにすることで、インナーフォーカス方式によるフォーカシングが行うことができる。インナーフォーカス方式を採用することにより、光学系全体の小型化が可能になるので、フォーカス速度の高速化も可能になる。 In this way, focusing by the inner focusing method can be performed. By employing the inner focus system, the entire optical system can be miniaturized, and therefore, the focusing speed can be increased.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第3レンズ群は、1つのレンズ成分からなることが好ましい。
ここで、レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気接触する光学有効面が2面のレンズである。
Further, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the third lens group be composed of one lens component.
Here, the lens component is a single lens or a cemented lens, and is a lens having two optically effective surfaces in air contact.
他のレンズ群の屈折力やレンズ形状を最適にすることで、第3レンズ群は最小枚数のレンズで構成にすることが可能になる。第3レンズ群を1つのレンズ成分で構成することで、光学系全体の小型化が可能になる。 By optimizing the refractive powers and lens shapes of the other lens groups, the third lens group can be configured with the minimum number of lenses. By configuring the third lens group with one lens component, the entire optical system can be miniaturized.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(11)を満足することが好ましい。
0.4<fG1/f<0.5 (11)
ここで、
fG1は、第1レンズ群の焦点距離、
fは、無限物点合焦時の望遠レンズ全系の焦点距離、
である。
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (11).
0.4 <f G1 /f<0.5 (11)
here,
f G1 is the focal length of the first lens group,
f is the focal length of the entire telephoto lens system when focusing on an infinite object point,
It is.
条件式(11)の上限値を下回ることで、第1レンズ群の屈折力を適切に確保することができる。その結果、テレフォトタイプの構成による作用が得やすくなるので、光学系の全長を短くすることができる。条件式(11)の下限値を上回ることで、第1レンズ群における正の屈折力が大きくなりすぎないので、高次の球面収差及び軸上色収差の発生を抑制することができる。 By falling below the upper limit value of the conditional expression (11), it is possible to appropriately secure the refractive power of the first lens group. As a result, since the action by the configuration of the telephoto type can be easily obtained, the entire length of the optical system can be shortened. By exceeding the lower limit value of the conditional expression (11), the positive refractive power in the first lens unit does not become too large, so that the generation of high-order spherical aberration and axial chromatic aberration can be suppressed.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(12)を満足することが好ましい。
−0.25<fG2/f<−0.1 (12)
ここで、
fG2は、第2レンズ群の焦点距離、
fは、無限物点合焦時の望遠レンズ全系の焦点距離、
である。
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (12).
−0.25 <f G2 /f<−0.1 (12)
here,
f G2 is the focal length of the second lens group,
f is the focal length of the entire telephoto lens system when focusing on an infinite object point,
It is.
条件式(12)の上限値を下回ることで、第2レンズ群の屈折力を適切に確保することができる。また、第2レンズ群でフォーカスを行う場合、第2レンズ群の屈折力を大きくすることができる。この場合、フォーカシングの際の第2レンズ群の移動量を減少させることができるので、高速にフォーカスすることができる。 Below the upper limit value of the conditional expression (12), it is possible to appropriately secure the refractive power of the second lens unit. When focusing is performed by the second lens group, the refractive power of the second lens group can be increased. In this case, since the amount of movement of the second lens group at the time of focusing can be reduced, focusing can be performed at high speed.
条件式(12)の下限値を上回ることで、球面収差の発生を抑制することができる。 By exceeding the lower limit value of the conditional expression (12), the generation of spherical aberration can be suppressed.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(13)を満足することが好ましい。
0.1<fG3/f<0.3 (13)
ここで、
fG3は、第3レンズ群の焦点距離、
fは、無限物点合焦時の望遠レンズ全系の焦点距離、
である。
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (13).
0.1 <f G3 /f<0.3 (13)
here,
f G3 is the focal length of the third lens group,
f is the focal length of the entire telephoto lens system when focusing on an infinite object point,
It is.
第3レンズ群では、第1レンズ群と第2レンズ群を通過した光線を、さらに正屈折力により収束させている。これにより、第4レンズ群のレンズ径の小径化を容易にしている。 In the third lens group, the rays passing through the first lens group and the second lens group are further converged by the positive refractive power. Thereby, the diameter reduction of the fourth lens group is facilitated.
条件式(13)の上限値を下回ることで、第3レンズ群の屈折力を大きくすることができるため、第4レンズ群をより小径化することができる。条件式(13)の下限値を上回ることで、球面収差とコマ収差の発生を抑制することができる。また、第3レンズ群を高正するレンズ成分の数を少なくすることができるので、光学系全体を小型化することができる。 By falling below the upper limit value of the conditional expression (13), it is possible to increase the refractive power of the third lens group, and thus it is possible to further reduce the diameter of the fourth lens group. By exceeding the lower limit value of the conditional expression (13), it is possible to suppress the occurrence of spherical aberration and coma. In addition, since the number of lens components that make the third lens group highly correct can be reduced, the entire optical system can be miniaturized.
また、本実施形態の望遠レンズは、以下の条件式(14)を満足することが好ましい。
−0.1<fG4/f<−0.03 (14)
ここで、
fG4は、第4レンズ群の焦点距離、
fは、無限物点合焦時の望遠レンズ全系の焦点距離、
である。
Moreover, it is preferable that the telephoto lens of this embodiment satisfies the following conditional expression (14).
−0.1 <f G4 /f<−0.03 (14)
here,
f G4 is the focal length of the fourth lens unit,
f is the focal length of the entire telephoto lens system when focusing on an infinite object point,
It is.
条件式(14)の下限値を上回ることで、第4レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、第4レンズ群を小径化することができる。また、第4レンズ群が手ブレ低減レンズを有する場合、ブレ補正感度を高めることができる。 By exceeding the lower limit value of the conditional expression (14), it is possible to increase the refractive power of the fourth lens group. As a result, the diameter of the fourth lens unit can be reduced. In addition, when the fourth lens group includes a camera shake reduction lens, it is possible to increase the blur correction sensitivity.
条件式(14)の上限値を下回ることで、第4レンズ群の屈折力を小さくすることができる。その結果、各種収差の発生、特に球面収差、コマ収差及び歪曲収差の発生を抑制することができる。 By falling below the upper limit value of the conditional expression (14), it is possible to reduce the refractive power of the fourth lens group. As a result, it is possible to suppress the occurrence of various aberrations, in particular the occurrence of spherical aberration, coma and distortion.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第1レンズ群は所定の接合レンズを有することが好ましい。 Further, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the first lens group have a predetermined cemented lens.
接合レンズを有することで、色収差に対して大きな補正効果を得ることができる。また、光学系の組み立ても容易となる。また、第2サブレンズユニットが2つの接合レンズで構成されている場合、所定の接合レンズは、3番目の接合レンズになる。この場合、第1レンズ群は3つの接合レンズを有することになる。そのため、色収差に対してより大きな補正効果を得ることができる。 By having the cemented lens, a large correction effect can be obtained for the chromatic aberration. In addition, the assembly of the optical system becomes easy. When the second sub lens unit is configured of two cemented lenses, a predetermined cemented lens is the third cemented lens. In this case, the first lens group has three cemented lenses. Therefore, a larger correction effect can be obtained for the chromatic aberration.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第2サブレンズユニットの物体側接合レンズは、少なくとも1つの正レンズを有し、以下の条件式(15)を満足することが好ましい。
85<νsub2op<100 (15)
ここで、
νsub2opは、第2サブレンズユニットの物体側接合レンズにおける少なくとも1つの正レンズのアッベ数、
である。
Further, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the object-side cemented lens of the second sub lens unit have at least one positive lens, and the following conditional expression (15) be satisfied.
85 <ν sub2op <100 (15)
here,
sub sub2 op is the Abbe number of at least one positive lens in the object side cemented lens of the second sub lens unit,
It is.
光学系の全長を短縮するためには、第1レンズ群の正屈折力をなるべく大きくすることが好ましい。ここで、第2サブレンズユニットの物体側接合レンズ内の正レンズの硝材には、分散が小さく、かつ異常分散性を持った硝材を選択することが好ましい。 In order to reduce the total length of the optical system, it is preferable to make the positive refractive power of the first lens unit as large as possible. Here, as a glass material of the positive lens in the object-side cemented lens of the second sub lens unit, it is preferable to select a glass material having small dispersion and anomalous dispersion.
条件式(15)を満足することで、第1レンズ群の屈折力が大きい場合であっても、色収差における1次の色消し効果だけでなく、2次スペクトルに対する補正効果も十分に得ることができる。 By satisfying conditional expression (15), it is possible to sufficiently obtain not only the first-order achromatizing effect in chromatic aberration but also the correction effect on the second-order spectrum even when the refractive power of the first lens group is large. it can.
条件式(15)の上限値を下回ることで、正レンズに使用する硝材の選択が容易になる。条件式(15)の下限値を上回ることで、色収差の発生を抑制することができる。 Below the upper limit value of the conditional expression (15), selection of the glass material used for the positive lens becomes easy. By exceeding the lower limit value of the conditional expression (15), the occurrence of chromatic aberration can be suppressed.
また、本実施形態の望遠レンズでは、第2サブレンズユニットの像側接合レンズは、少なくとも1つの正レンズを有し、以下の条件式(16)を満足することが好ましい。
70<νsub2ip<100 (16)
ここで、
νsub2ipは、第2サブレンズユニットの像側接合レンズにおける少なくとも1つの正レンズのアッベ数、
である。
Further, in the telephoto lens of the present embodiment, it is preferable that the image-side cemented lens of the second sub lens unit has at least one positive lens and the following conditional expression (16) is satisfied.
70 <ν sub2ip <100 (16)
here,
sub sub2ip is the Abbe number of at least one positive lens in the image side cemented lens of the second sub lens unit,
It is.
光学系の全長を短縮するためには、第1レンズ群の正屈折力をなるべく大きくすることが好ましい。ここで、第2サブレンズユニットの像側接合レンズ内の正レンズの硝材には、分散が小さく、かつ異常分散性を持った硝材を選択することが好ましい。 In order to reduce the total length of the optical system, it is preferable to make the positive refractive power of the first lens unit as large as possible. Here, as a glass material of the positive lens in the image side cemented lens of the second sub lens unit, it is preferable to select a glass material having small dispersion and anomalous dispersion.
条件式(16)を満足することで、第1レンズ群の屈折力が大きい場合であっても、色収差における1次の色消し効果だけでなく、2次スペクトルに対する補正効果も十分に得ることができる。 By satisfying conditional expression (16), it is possible to sufficiently obtain not only the first-order achromatizing effect in chromatic aberration but also the correction effect on the second-order spectrum even when the refractive power of the first lens group is large. it can.
条件式(16)の上限値を下回ることで、正レンズに使用する硝材の選択が容易になる。条件式(16)の下限値を上回ることで、色収差の発生を抑制することができる。 Below the upper limit value of the conditional expression (16), selection of the glass material used for the positive lens becomes easy. By exceeding the lower limit value of the conditional expression (16), the occurrence of chromatic aberration can be suppressed.
また、本実施形態の望遠レンズは、物体側より順に、正屈折力の第1群と、負屈折力の第2群と、正屈折力の第3群と、を有し、第2群を像側へ移動することによって無限遠物点から近距離物点への合焦を行い、下記の条件式(17)を満足することを特徴とする。
0.2<Y2/Y1a<0.32 (17)
ここで、
Y2は、第2群の入射面における軸上光線の最大光線高、
Y1aは、第1群の入射面における軸上光線の最大光線高、
である。
The telephoto lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first group of positive refracting power, a second group of negative refracting power, and a third group of positive refracting power. It is characterized in that focusing from an infinite object point to a near object point is performed by moving to the image side, and the following conditional expression (17) is satisfied.
0.2 <Y 2 / Y 1a <0.32 (17)
here,
Y 2 is the maximum ray height of the on-axis ray at the entrance face of the second group,
Y 1a is the maximum ray height of the on-axis ray at the entrance face of the first group,
It is.
望遠レンズは、その焦点距離の長さのために、レンズ径が大きくなることは避けられない。特に、入射光束径は、望遠レンズの仕様で決まる。このため、仕様に応じて、必要な大きさを確保しなければならない。本実施形態の望遠レンズは、正・負・正の3群で構成され、第2群でフォーカスを行っている。通常、この構成では、第2群の径も大きくなりがちであり、フォーカス群の重量が大きくなり、高速な駆動が難しくなる。ここで、本実施形態では、いわゆるインナーフォーカス方式を採用している。フォーカシングの際、第2群を像側へ移動することによって無限遠物点から近距離物点への合焦を行う。これにより、レンズ全長を固定できるため、操作性を向上できる。このように、本実施形態では、フォーカス群の小型化・軽量化を達成し、かつ収差補正の良好な望遠レンズを実現できる。 Due to the length of the focal length of a telephoto lens, an increase in the lens diameter is inevitable. In particular, the incident light beam diameter is determined by the specifications of the telephoto lens. For this reason, it is necessary to secure the necessary size according to the specification. The telephoto lens of this embodiment is composed of three groups of positive, negative and positive, and focusing is performed by the second group. Usually, in this configuration, the diameter of the second group tends to be large, the weight of the focus group becomes large, and high-speed driving becomes difficult. Here, in the present embodiment, a so-called inner focus method is adopted. At the time of focusing, focusing from the infinity object point to the near distance object point is performed by moving the second group to the image side. As a result, since the entire lens length can be fixed, operability can be improved. As described above, in the present embodiment, downsizing and weight reduction of the focusing group can be achieved, and a telephoto lens having good aberration correction can be realized.
条件式(17)は、第1群の入射面における軸上光束の最大光線高と、第2群の入射面における軸上光束の最大光線高との比に関するものである。第1群へ入射する最大光線高は、望遠レンズの仕様で決まる。これに対して、第2群へ入射する最大光線高は、適切に設計することが可能である。 Conditional expression (17) relates to the ratio of the maximum ray height of the on-axis light beam on the entrance surface of the first group to the maximum ray height of the on-axis light flux on the entrance surface of the second group. The maximum ray height incident on the first group is determined by the specifications of the telephoto lens. On the other hand, the maximum ray height incident on the second group can be designed appropriately.
条件式(17)の上限を上回ると、第2群の径が大きくなり、軽量化が困難となる。条件式(17)の下限を下回るまで光線高を小さくすると、軽量化には有利であるが、第1群での収差補正が困難となる。あるいは、レンズ枚数の増加や全長の増加を招くので好ましくない。 When the value exceeds the upper limit of the conditional expression (17), the diameter of the second group is increased, which makes it difficult to reduce the weight. If the height of the light beam is reduced to a value below the lower limit of the conditional expression (17), although it is advantageous for weight reduction, aberration correction in the first group becomes difficult. Alternatively, it is not preferable because the number of lenses and the total length increase.
言い換えると、条件式(17)の上限を下回ることで、第2群におけるレンズ径が大きくなりすぎない。そのため、光学系を軽量化することができる。条件式(17)の下限を上回ることで、第1群での収差補正が容易になる。また、レンズ枚数の増加や光学系の全長の増加を防止することができる。このように、条件式(17)を満足することで、軽量であり、かつ良好な収差補正を達成した望遠レンズを実現することができる。 In other words, the lens diameter in the second group does not become too large by falling below the upper limit of the conditional expression (17). Therefore, the weight of the optical system can be reduced. By exceeding the lower limit of the conditional expression (17), aberration correction in the first group is facilitated. Further, it is possible to prevent an increase in the number of lenses and an increase in the overall length of the optical system. As described above, by satisfying the conditional expression (17), it is possible to realize a telephoto lens that is lightweight and achieves good aberration correction.
なお、絞りは、第1群の最も像側に配置することが好ましい。これにより、絞りは、常に固定である上、全体の中央付近に配置することができる。この結果、軸外光線に対して収差補正が容易となる。 Preferably, the stop is disposed closest to the image side of the first group. Thus, the diaphragm is always fixed and can be disposed near the center of the whole. As a result, aberration correction becomes easy for off-axis rays.
本実施形態では、第1群は、物体側より順に、1枚または2枚の正レンズからなる第1a群と、負正の接合レンズと正負の接合レンズからなる第1b群と、単レンズまたは接合レンズからなる第1c群により構成されることが望ましい。 In this embodiment, the first lens unit includes, in order from the object side, a lens unit 1a consisting of one or two positive lenses, a lens unit 1b consisting of a negative-positive cemented lens and a positive-negative cemented lens, and a single lens or It is desirable to be constituted by the 1c group consisting of a cemented lens.
第1a群は、入射光束を収斂させて、第1a群以降のレンズ径を小型化する役割を有する。第1b群は、d線における球面収差と色収差を補正するための役割を有する。第1b群における各接合レンズを構成するレンズは、屈折率の差とアッベ数の差が大きいことが望ましい。また、第1b群における各接合レンズを構成する正レンズとして、異常分散性の大きな硝材を使用することが好ましい。第1c群は、光束の収斂作用と、d線におけるコマ収差補正の役割を有する。第1c群を接合レンズにより構成する場合、2枚のレンズの屈折率の差を大きくすることが好ましい。 The group 1a has a function of converging the incident light beam to reduce the lens diameter of the group 1a and thereafter. The group 1b has a role of correcting spherical aberration and chromatic aberration at d-line. It is desirable that the lenses constituting each cemented lens in the first lens group 1b have a large difference in refractive index and a large difference in Abbe number. In addition, it is preferable to use a glass material having large anomalous dispersion as the positive lens that constitutes each cemented lens in the 1 b group. The first lens group 1c has a light convergence function and coma aberration correction at the d-line. When the first lens group 1c is formed of a cemented lens, it is preferable to increase the difference in refractive index between the two lenses.
本実施形態では、下記の条件式(18)を満足することが望ましい。
0.55<Y1b/Y1a<0.85 (18)
ここで、
Y1aは、第1群の入射面における軸上光線の最大光線高、
Y1bは、第1b群の入射面における軸上光線の最大光線高、
である。
In the present embodiment, it is desirable to satisfy the following conditional expression (18).
0.55 < Y1b / Y1a <0.85 (18)
here,
Y 1a is the maximum ray height of the on-axis ray at the entrance face of the first group,
Y 1 b is the maximum ray height of the on-axis ray at the entrance face of the 1 b group,
It is.
条件式(18)は、第1a群(=第1群)の入射面における軸上光束の最大光線高と、第1b群の入射面における軸上光束の最大光線高の比に関するものである。条件式(18)を満足することで、第1b群の径を小さくできる。第1b群に含まれる接合レンズは、いずれのレンズも高い加工精度が必要とされる。本実施形態では、条件式(18)を満足するように、レンズ径を小さくすることで、接合レンズの加工難易度を下げることができる。 The conditional expression (18) relates to the ratio of the maximum ray height of the on-axis light beam in the entrance surface of the group 1a (= the first group) to the maximum ray height of the on-axis light beam in the entrance surface of the 1b group. By satisfying the conditional expression (18), the diameter of the first group b can be reduced. The cemented lens included in the first lens group 1b requires high processing accuracy for all the lenses. In the present embodiment, the processing difficulty of the cemented lens can be lowered by reducing the lens diameter so as to satisfy the conditional expression (18).
条件式(18)の上限を上回って、第1b群の径が大きくなると、レンズの加工が困難となる。
条件式(18)の下限を下回って、径が小さくなると、全レンズ長の大型化を招くか、または収差補正が困難となる。
If the diameter of the first lens unit 1b is increased beyond the upper limit of the conditional expression (18), it becomes difficult to process the lens.
If the diameter is smaller than the lower limit of the conditional expression (18), enlargement of the total lens length is caused or aberration correction becomes difficult.
言い換えると、条件式(18)の上限を下回ることで、第1b群のレンズ径が大きくなりすぎない。そのため、レンズの加工が容易になる。条件式(18)の下限を上回ることで、第1b群のレンズ径が小さくなりすぎない。そのため、光学系の全長の増大を防止することができる。あるいは、収差補正が容易になる。 In other words, when the value exceeds the upper limit of the conditional expression (18), the lens diameter of the first lens unit 1b does not become too large. Therefore, processing of the lens becomes easy. By exceeding the lower limit of the conditional expression (18), the lens diameter of the first lens unit 1b does not become too small. Therefore, an increase in the overall length of the optical system can be prevented. Alternatively, aberration correction becomes easy.
本実施形態では、第2群は接合レンズからなることが望ましい。これにより、近距離物点での色収差を良好に補正することができる。 In the present embodiment, the second group desirably comprises a cemented lens. Thereby, the chromatic aberration at the near object point can be corrected well.
本実施形態では、第3群は、正屈折力の第3a群と、負屈折力の第3b群と、正屈折力の第3c群と、からなり、第3b群を光軸と垂直な方向に移動させて、手ブレを補正することが望ましい。 In the present embodiment, the third group is composed of the 3a group of positive refracting power, the 3b group of negative refracting power, and the 3c group of positive refracting power, and the 3b group is a direction perpendicular to the optical axis It is desirable to move the camera to
このように、第3群においてパワー配置することで、手ブレ補正時の感度を上げることができる。これにより、第3b群の移動量を小さくすることができる。この結果、手ブレ補正時の収差を良好に補正できる。なお、手ブレ補正時の感度とは、レンズ群の移動量に対する像の変動量を意味する。 Thus, by arranging power in the third group, it is possible to increase the sensitivity at the time of camera shake correction. This makes it possible to reduce the amount of movement of the third group b. As a result, the aberration at the time of camera shake correction can be corrected well. The sensitivity at the time of camera shake correction means the amount of fluctuation of the image relative to the amount of movement of the lens unit.
本実施形態では、第3a群は、単レンズまたは接合レンズにて構成されることが望ましい。ここで、第3a群を接合レンズで構成する方が単レンズで構成するよりも、色収差をより良好に補正できる。 In the present embodiment, it is desirable that the third lens group 3a be configured of a single lens or a cemented lens. Here, it is possible to correct the chromatic aberration better when the unit 3a is composed of a cemented lens than when it is composed of a single lens.
本実施形態では、第3b群は、正負の接合レンズと負レンズにて構成されることが望ましい。これにより、手ブレ補正時の色収差と像面湾曲を良好に補正できる。 In the present embodiment, it is desirable that the third lens group 3b be configured of a positive and negative cemented lens and a negative lens. Thereby, the chromatic aberration and the curvature of field at the time of camera shake correction can be corrected well.
本実施形態では、第3c群は、正負の接合レンズと正負の接合レンズにて構成されることが望ましい。
第3c群に、2つの接合レンズを配置することにより、倍率色収差を良好に補正できる。特に、画面周辺の解像力の向上や色収差の性能向上に良い効果を得られる。
In the present embodiment, it is desirable that the third c group be configured of a positive and negative cemented lens and a positive and negative cemented lens.
By disposing two cemented lenses in the 3c group, lateral chromatic aberration can be corrected well. In particular, good effects can be obtained for improving resolution around the screen and for improving chromatic aberration performance.
本実施形態は、下記の条件式(19)を満足することが望ましい。
75<νd1bp<100 (19)
ここで、
νd1bpは、第1b群に含まれる正レンズの最小アッベ数、
である。
In the present embodiment, it is desirable that the following conditional expression (19) be satisfied.
75 <d d 1 bp <100 (19)
here,
d d 1 bp is the minimum Abbe number of the positive lens included in the 1 b group,
It is.
条件式(19)は、第1b群に含まれる2枚の正レンズに関し、そのアッベ数を定めるものである。条件式(19)の上限を上回ると、レンズに使用できる硝材がなくなってしまう。条件式(19)の下限を下回ると、異常分散性の大きな硝材が存在しなくなる。すなわち、条件式(19)の下限を上回ることで、異常分散性の大きな硝材で正レンズを構成することができる。このように、本実施形態では、条件式(19)を満たすことで色収差を良好に補正できる。 Conditional expression (19) defines Abbe numbers of the two positive lenses included in the first lens subunit 1b. If the upper limit of conditional expression (19) is exceeded, there will be no glass material that can be used for the lens. Below the lower limit of the conditional expression (19), a glass material having large anomalous dispersion does not exist. That is, by exceeding the lower limit of the conditional expression (19), the positive lens can be made of a glass material having large anomalous dispersion. As described above, in the present embodiment, chromatic aberration can be favorably corrected by satisfying the conditional expression (19).
本実施形態では、下記の条件式(20)を満足することが望ましい。
0.42<D12/D1<0.75 (20)
ここで、
D12は、第1a群の入射面から第1b群の入射面までの距離、
D1は、第1a群の入射面から第1c群の射出面までの距離、
である。
In the present embodiment, it is desirable to satisfy the following conditional expression (20).
0.42 <D 12 / D 1 <0.75 (20)
here,
D 12 is the distance from the incident surface of group 1a to the incident surface of group 1b,
D 1 is the distance from the incident surface of the 1a group to the exit surface of the 1c group,
It is.
条件式(20)は、第1a群と第1b群の距離に関するものである。この距離は、光軸上での距離であって、空気換算しないときの距離である。条件式(20)の上限を上回ると、軸上光線の光線高が低くなる。このため、第1b群以降での球面収差の補正が困難となる。あるいは、レンズの全長が大きくなり好ましくない。
条件式(20)の下限を下回ると、収差補正は有利である反面、第1b群の加工が困難となる。
Conditional expression (20) relates to the distance between the group 1a and the group 1b. This distance is a distance on the optical axis and is a distance when not converted into air. When the upper limit of conditional expression (20) is exceeded, the height of the on-axis ray decreases. For this reason, it becomes difficult to correct spherical aberration in and after the first lens subunit 1b. Alternatively, the overall length of the lens is undesirably increased.
When the value goes below the lower limit of the conditional expression (20), aberration correction is advantageous, but processing of the first lens group 1b becomes difficult.
言い換えると、条件式(20)の上限を下回ることで、軸上光線の高さが低くなりすぎない。このため、後方のレンズ群での球面収差の補正が容易になる。後方のレンズ群とは、第1b群よりも像側に位置するレンズ群のことである。あるいは、光学系の全長の増大を抑制することができる。条件式(20)の下限を上回ることで、第1b群を構成するレンズの加工が容易になる。このように、本実施形態は、条件式(20)を満たすことで、加工のしやすさと良好な収差補正を同時に実現できる。 In other words, the height of the on-axis ray does not become too low by falling below the upper limit of the conditional expression (20). This facilitates correction of spherical aberration in the rear lens unit. The rear lens group is a lens group located on the image side of the first lens group 1b. Alternatively, an increase in the overall length of the optical system can be suppressed. By exceeding the lower limit of the conditional expression (20), processing of the lens constituting the first lens group b becomes easy. As described above, according to the present embodiment, by satisfying the conditional expression (20), ease of processing and favorable aberration correction can be realized simultaneously.
一方、近年の潮流として、静止画だけでなく動画撮影へのニーズが高まっている。このため、レンズ交換式のデジタルカメラにおいても、動画撮影機能に最適化された交換レンズが求められている。一般に、動画撮影においては、オートフォーカス(AF)を、常時働かせて合焦状態を維持しておく必要がある。その方法として、フォーカスレンズを合焦位置の前後に、常に微小量動かすこと、いわゆるウォブリングを行う。このとき、撮像された画像のコントラストの変化を測定し、合焦状態が変化したと判断された場合には、フォーカスレンズを適切に移動させる。そして、再度、合焦し直すように動作させる。このようなウォブリング機構により、被写体との距離が変化しても、常に合焦状態を維持し続けることができる。 On the other hand, as a trend in recent years, needs for not only still pictures but also moving picture shooting are increasing. For this reason, also in a lens interchangeable type digital camera, an interchangeable lens optimized for a moving image shooting function is required. Generally, in moving image shooting, it is necessary to keep the autofocus (AF) at all times in order to maintain the in-focus state. As the method, so-called wobbling is performed by always moving the focus lens by a small amount before and after the in-focus position. At this time, a change in contrast of the captured image is measured, and when it is determined that the in-focus state has changed, the focus lens is appropriately moved. Then, it is operated to refocus again. With such a wobbling mechanism, even if the distance to the subject changes, the in-focus state can always be maintained.
ウォブリングでは、ボディのフレームレートに応じて、非常に高速な動作が必要とされる。このため、ウォブリングにおいて、適切な駆動制御を行うためには、フォーカスレンズの軽量化、移動量の少なさが求められている。 Wobbling requires very fast operation, depending on the frame rate of the body. For this reason, in wobbling, in order to perform appropriate drive control, weight reduction of the focus lens and a small amount of movement are required.
さらに、動画撮影では音声も同時に記録することが多い。このため、動画撮影時に、ウォブリングに伴い音が発生すると、この音が音声として記録されてしまう。このように、ウォブリング時の静音化も重要な課題である。
なお、通常はフォーカスレンズとウォブリングレンズとは同一のレンズである構成が多い。しかしながら、これに限られず、フォーカスレンズとウォブリングレンズを別々のレンズ群として構成することもある。
Furthermore, in moving image shooting, audio is often recorded simultaneously. For this reason, if a sound is generated with wobbling during moving image shooting, this sound is recorded as a sound. Thus, noise reduction during wobbling is also an important issue.
Usually, the focus lens and the wobbling lens are often the same lens. However, the present invention is not limited to this, and the focus lens and the wobbling lens may be configured as separate lens groups.
このように、動画撮影に対応するレンズは、多くの解決すべき課題を有する。特にフォーカスレンズ群には、軽量化が求められている。本実施形態は、このような課題を解決する事も可能であり、上述したようなレンズ構成を用いることにより、フォーカス群の小型化・軽量化を実現している。 As described above, a lens compatible with moving image shooting has many problems to be solved. In particular, weight reduction is required for the focus lens group. The present embodiment can also solve such a problem, and by using the lens configuration as described above, the miniaturization and weight reduction of the focus group are realized.
また、本実施形態の撮像装置は、上記のいずれか一つの実施形態の望遠レンズと、撮像面を持ち且つ望遠レンズにより撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有することを特徴とする。 Further, the imaging device according to the present embodiment includes the telephoto lens according to any one of the above embodiments, and an imaging element having an imaging surface and converting an image formed on the imaging surface by the telephoto lens into an electric signal. It is characterized by having.
また、上述の構成は相互に複数を同時に満足することがより好ましい。また、一部の構成を同時に満足するようにしてもよい。 Moreover, as for the above-mentioned structure, it is more preferable to mutually satisfy two or more simultaneously. Also, some configurations may be satisfied at the same time.
また、条件式については、それぞれの条件式を個別に満足させるようにしても良い。このようにすると、それぞれの効果を得やすくなるので好ましい。 As for the conditional expressions, each conditional expression may be individually satisfied. This is preferable because it becomes easy to obtain each effect.
また、各条件式について、以下のように下限値、または上限値を変更しても良い。このようにすることで、各条件式の効果を一層確実にできるので好ましい。 In each conditional expression, the lower limit value or the upper limit value may be changed as follows. This is preferable because the effects of each conditional expression can be further ensured.
条件式(1)については、下限値を0.417、0.434、0.451、上限値を0.773、0.746、0.719にすることが好ましい。
条件式(2)については、下限値を0.422、0.444、0.467、上限値を0.981、0.963、0.944にすることが好ましい。
条件式(3)については、下限値を4.154、4.307、4.461、上限値を13.865、12.730、11.596にすることが好ましい。
条件式(4)については、下限値を18.365、20.730、23.095、上限値を54.493、53.985、53.478にすることが好ましい。
条件式(5)については、下限値を0.356、0.363、0.369、上限値を0.992、0.984、0.977にすることが好ましい。
条件式(6)については、下限値を0.426、0.432、0.439、上限値を0.519、0.518にすることが好ましい。
条件式(7)については、下限値を1.005、1.010、1.015、上限値を1.160、1.120、1.080にすることが好ましい。
条件式(8)については、下限値を0.601、0.602、上限値を0.672、0.665、0.657にすることが好ましい。
条件式(9)については、下限値を0.063、0.075、0.088、上限値を0.143、0.135、0.128にすることが好ましい。
条件式(10)については、下限値を0.683、0.716、0.750、上限値を0.932、0.914、0.896にすることが好ましい。
条件式(11)については、下限値を0.409、0.418、0.427、上限値を0.491、0.482、0.473にすることが好ましい。
条件式(12)については、下限値を−0.231、−0.213、−0.194、上限値を−0.114、−0.128、−0.141にすることが好ましい。
条件式(13)については、下限値を0.117、0.134、0.151、上限値を0.281、0.261、0.242にすることが好ましい。
条件式(14)については、下限値を−0.091、−0.083、−0.074、上限値を−0.038、−0.045、−0.053にすることが好ましい。
条件式(15)については、下限値を87.483、89.965、92.448、上限値を98.775、98.000、96.000にすることが好ましい。
条件式(16)については、下限値を72.885、75.770、78.655、上限値を98.775、98.000、96.000にすることが好ましい。
条件式(17)については、下限値を0.25、上限値を0.3または0.28にすることが好ましい。
条件式(18)については、下限値を0.58、0.60、上限値を0.8または0.79にすることが好ましい。
条件式(19)については、下限値を76、78、上限値を98、96にすることが好ましい。
条件式(20)については、下限値を0.43、0.46、上限値を0.73、0.70にすることが好ましい。
In conditional expression (1), it is preferable to set the lower limit value to 0.417, 0.434, 0.451, and the upper limit value to 0.773, 0.746, and 0.719.
In conditional expression (2), it is preferable to set the lower limit value to 0.422, 0.444, 0.467, and the upper limit value to 0.981, 0.963, 0.944.
For conditional expression (3), it is preferable to set the lower limit value to 4.154, 4.307, 4.461 and the upper limit value to 13.865, 12.730, or 11.59.
For conditional expression (4), it is preferable to set the lower limit value to 18.365, 20.730, 23.095, and the upper limit value to 54.493, 53.985, 53.478.
In conditional expression (5), it is preferable to set the lower limit value to 0.356, 0.363, 0.369, and the upper limit value to 0.992, 0.984, 0.977.
For conditional expression (6), it is preferable to set the lower limit value to 0.426, 0.432, 0.439, and the upper limit value to 0.519, 0.518.
In conditional expression (7), it is preferable to set the lower limit value to 1.005, 1.010, 1.015, and the upper limit value to 1.160, 1.120, 1.080.
In conditional expression (8), it is preferable to set the lower limit value to 0.601, 0.602, and the upper limit value to 0.672, 0.665, 0.657.
In conditional expression (9), it is preferable to set the lower limit value to 0.063, 0.075, 0.088 and the upper limit value to 0.143, 0.135, 0.128.
In conditional expression (10), it is preferable to set the lower limit value to 0.683, 0.716, and 0.750, and the upper limit value to 0.932, 0.914, and 0.896.
For conditional expression (11), it is preferable to set the lower limit value to 0.409, 0.418, 0.427, and the upper limit value to 0.491, 0.482, 0.473.
For conditional expression (12), it is preferable to set the lower limit value to -0.231, -0.213, -0.194 and the upper limit value to -0.114, -0.128, -0.141.
In conditional expression (13), it is preferable to set the lower limit value to 0.117, 0.134, 0.151, and the upper limit value to 0.281, 0.261, 0.242.
For conditional expression (14), it is preferable to set the lower limit value to -0.091, -0.083, -0.074 and the upper limit value to -0.038, -0.045, -0.053.
For conditional expression (15), it is preferable to set the lower limit value to 87.483, 89.965, 92.448 and the upper limit value to 98.775, 98.000, 96.000.
For conditional expression (16), it is preferable to set the lower limit value to 72.885, 75.770, 78.655, and the upper limit value to 98.775, 98.000, 96.000.
In conditional expression (17), it is preferable to set the lower limit value to 0.25 and the upper limit value to 0.3 or 0.28.
In conditional expression (18), it is preferable to set the lower limit value to 0.58, 0.60, and the upper limit value to 0.8 or 0.79.
In conditional expression (19), it is preferable to set the lower limit value to 76, 78 and the upper limit value to 98, 96.
In conditional expression (20), it is preferable to set the lower limit value to 0.43, 0.46 and the upper limit value to 0.73, 0.70.
以下、望遠レンズの実施例1〜6について説明する。実施例1〜6の無限遠物点合焦時のレンズ断面図を、それぞれ図1〜図3に示す。実施例1〜6は、物体側より順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力のリアレンズ群GRと、から構成される。リアレンズ群GRは、正屈折力の第3レンズ群G3と、負正屈折力の第4レンズ群G4と、正屈折力の第5レンズ群G5と、から構成される。第2レンズ群G2は、像側へ移動して、無限遠物点から近距離物点へのフォーカシングを行う。 Examples 1 to 6 of the telephoto lens will be described below. Lens cross sections at the time of infinite object point focusing in the first to sixth embodiments are respectively shown in FIGS. 1 to 3. The first to sixth embodiments are composed of, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of negative refractive power, and a rear lens group GR of positive refractive power. The rear lens group GR comprises a third lens group G3 of positive refracting power, a fourth lens group G4 of negative and positive refracting power, and a fifth lens group G5 of positive refracting power. The second lens group G2 moves toward the image side to perform focusing from an infinite object point to a near object point.
また、開口絞り(明るさ絞り)はS、像面(撮像面)はIで示してある。フォーカスの際に移動するレンズ群の移動は光軸AXに平行な矢印、手ぶれ補正の際に移動するレンズ群の動きは光軸AXに垂直な矢印で示している。 The aperture stop (brightness stop) is denoted by S, and the image plane (imaging surface) is denoted by I. The movement of the lens group moving at the time of focusing is indicated by an arrow parallel to the optical axis AX, and the movement of the lens group moving at the time of camera shake correction is indicated by an arrow perpendicular to the optical axis AX.
なお、最も像側に位置するレンズ群と像面Iとの間に、ローパスフィルタを構成する平行平板や、電子撮像素子のカバーガラスを配置しても良い。この場合、平行平板の表面に、赤外光を制限する波長域制限コートを施しても良い。また、カバーガラスの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスにローパスフィルタ作用を持たせるようにしてもよい。 Note that, between the lens group located closest to the image side and the image plane I, a parallel flat plate that constitutes a low pass filter, or a cover glass of the electronic imaging device may be disposed. In this case, the surface of the parallel flat plate may be provided with a wavelength range limiting coat for limiting infrared light. In addition, a multilayer film for wavelength range limitation may be provided on the surface of the cover glass. In addition, the cover glass may have a low pass filter action.
実施例1の望遠レンズについて説明する。図1(a)は実施例1の望遠レンズの断面構成を示す。 The telephoto lens of Example 1 will be described. FIG. 1A shows the cross-sectional configuration of the telephoto lens of Example 1. FIG.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3と、両凸正レンズL4と、両凹負レンズL5と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL6と、両凸正レンズL7と、絞りSとで構成される。ここで、負メニスカスレンズL2と正メニスカスレンズL3は接合されている。正レンズL4と負レンズL5は接合されている。負メニスカスレンズL6と正レンズL7は接合されている。 The first lens group G1 has a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side, and a biconvex positive lens It comprises L4, a biconcave negative lens L5, a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L7, and a stop S. Here, the negative meniscus lens L2 and the positive meniscus lens L3 are cemented. The positive lens L4 and the negative lens L5 are cemented. The negative meniscus lens L6 and the positive lens L7 are cemented.
第1サブレンズユニットSU1は、正メニスカスレンズL1で構成される。第2サブレンズユニットSU2は、負メニスカスレンズL2と、正メニスカスレンズL3と、正レンズL4と、負レンズL5とで構成される。第3サブレンズユニットSU3は、負メニスカスレンズL6と、正レンズL7とで構成される。 The first sub lens unit SU1 is composed of a positive meniscus lens L1. The second sub lens unit SU2 is composed of a negative meniscus lens L2, a positive meniscus lens L3, a positive lens L4, and a negative lens L5. The third sub lens unit SU3 is composed of a negative meniscus lens L6 and a positive lens L7.
第2レンズ群G2は、両凸正レンズL8と、両凹負レンズL9とで構成される。ここで、正レンズL8と負レンズL9は接合されている。近距離物点へのフォーカスにおいて、第2レンズ群G2は単調に像側へ移動する。 The second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L8 and a biconcave negative lens L9. Here, the positive lens L8 and the negative lens L9 are cemented. The second lens group G2 monotonously moves to the image side at the time of focusing on the near object point.
第3レンズ群G3は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL10で構成される。 The third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side.
第4レンズ群G4は、両凸正レンズL11と、両凹負レンズL12と、両凹負レンズL13とで構成される。ここで、正レンズL11と負レンズL12は接合されている。 The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L11, a biconcave negative lens L12, and a biconcave negative lens L13. Here, the positive lens L11 and the negative lens L12 are cemented.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL14と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15と、両凸正レンズL16と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL17とで構成される。ここで、正レンズL14と負メニスカスレンズL15は接合されている。正レンズL16と負メニスカスレンズL17は接合されている。 The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L14, a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L16, and a negative meniscus lens L17 having a convex surface facing the image side. . Here, the positive lens L14 and the negative meniscus lens L15 are cemented. The positive lens L16 and the negative meniscus lens L17 are cemented.
また、手ぶれ補正時、第4レンズ群G4が光軸AXと直交する方向に移動する。 Also, at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 moves in the direction orthogonal to the optical axis AX.
実施例2の望遠レンズについて説明する。図1(b)は実施例2の望遠レンズの断面構成を示す。 The telephoto lens of Example 2 will be described. FIG. 1B shows the cross-sectional configuration of the telephoto lens of Example 2. FIG.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4と、両凸正レンズL5と、両凹負レンズL6と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7と、絞りSとで構成される。ここで、負メニスカスレンズL3と正メニスカスレンズL4は接合されている。正レンズL5と負レンズL6は接合されている。 The first lens group G1 has a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface on the object side, and a convex surface on the object side A positive meniscus lens L4 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L5, a biconcave negative lens L6, a positive meniscus lens L7 with a convex surface facing the object side, and a stop S. Here, the negative meniscus lens L3 and the positive meniscus lens L4 are cemented. The positive lens L5 and the negative lens L6 are cemented.
第1サブレンズユニットSU1は、正メニスカスレンズL1と、正メニスカスレンズL2とで構成される。第2サブレンズユニットSU2は、負メニスカスレンズL3と、正レンズL4と、正レンズL5と、負レンズL6とで構成される。第3サブレンズユニットSU3は、正メニスカスレンズL7で構成される。 The first sub lens unit SU1 is composed of a positive meniscus lens L1 and a positive meniscus lens L2. The second sub lens unit SU2 includes a negative meniscus lens L3, a positive lens L4, a positive lens L5, and a negative lens L6. The third sub lens unit SU3 is composed of a positive meniscus lens L7.
第2レンズ群G2は、両凸正レンズL8と、両凹負レンズL9とで構成される。ここで、正レンズL8と負レンズL9は接合されている。近距離物点へのフォーカスにおいて、第2レンズ群G2は単調に像側へ移動する。 The second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L8 and a biconcave negative lens L9. Here, the positive lens L8 and the negative lens L9 are cemented. The second lens group G2 monotonously moves to the image side at the time of focusing on the near object point.
第3レンズ群G3は、両凸正レンズL10と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11とで構成される。ここで、正レンズL10と負メニスカスレンズL11は接合されている。 The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L10 and a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed to the image side. Here, the positive lens L10 and the negative meniscus lens L11 are cemented.
第4レンズ群G4は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12と、両凹負レンズL13と、両凹負レンズL14とで構成される。ここで、正メニスカスレンズL12と負レンズL13は接合されている。 The fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L12 convex on its image side, a biconcave negative lens L13, and a biconcave negative lens L14. Here, the positive meniscus lens L12 and the negative lens L13 are cemented.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL15と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL16と、両凸正レンズL17と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL18とで構成される。ここで、正レンズL15と負メニスカスレンズL16は接合されている。正レンズL17と負メニスカスレンズL18は接合されている。 The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L15, a negative meniscus lens L16 with a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L17, and a negative meniscus lens L18 with a convex surface facing the image side . Here, the positive lens L15 and the negative meniscus lens L16 are cemented. The positive lens L17 and the negative meniscus lens L18 are cemented.
また、手ぶれ補正時、第4レンズ群G4が光軸AXと直交する方向に移動する。 Also, at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 moves in the direction orthogonal to the optical axis AX.
実施例3の望遠レンズについて説明する。図2(a)は実施例3の望遠レンズの断面構成を示す。 The telephoto lens of Example 3 will be described. FIG. 2A shows the cross-sectional configuration of the telephoto lens of Example 3. FIG.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3と、両凸正レンズL4と、両凹負レンズL5と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL6と、両凸正レンズL7と、絞りSとで構成される。ここで、負メニスカスレンズL2と正メニスカスレンズL3は接合されている。正レンズL4と負レンズL5は接合されている。負メニスカスレンズL6と正レンズL7は接合されている。 The first lens group G1 has a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side, and a biconvex positive lens It comprises L4, a biconcave negative lens L5, a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L7, and a stop S. Here, the negative meniscus lens L2 and the positive meniscus lens L3 are cemented. The positive lens L4 and the negative lens L5 are cemented. The negative meniscus lens L6 and the positive lens L7 are cemented.
第1サブレンズユニットSU1は、正メニスカスレンズL1で構成される。第2サブレンズユニットSU2は、負メニスカスレンズL2と、正メニスカスレンズL3と、正レンズL4と、負レンズL5とで構成される。第3サブレンズユニットSU3は、負メニスカスレンズL6と、正レンズL7とで構成される。 The first sub lens unit SU1 is composed of a positive meniscus lens L1. The second sub lens unit SU2 is composed of a negative meniscus lens L2, a positive meniscus lens L3, a positive lens L4, and a negative lens L5. The third sub lens unit SU3 is composed of a negative meniscus lens L6 and a positive lens L7.
第2レンズ群G2は、両凸正レンズL8と、両凹負レンズL9とで構成される。ここで、正レンズL8と負レンズL9は接合されている。近距離物点へのフォーカスにおいて、第2レンズ群G2は単調に像側へ移動する。 The second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L8 and a biconcave negative lens L9. Here, the positive lens L8 and the negative lens L9 are cemented. The second lens group G2 monotonously moves to the image side at the time of focusing on the near object point.
第3レンズ群G3は、両凸正レンズL10で構成される。 The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L10.
第4レンズ群G4は、両凸正レンズL11と、両凹負レンズL12と、両凹負レンズL13とで構成される。ここで、正レンズL11と負レンズL12は接合されている。 The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L11, a biconcave negative lens L12, and a biconcave negative lens L13. Here, the positive lens L11 and the negative lens L12 are cemented.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL14と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15と、両凸正レンズL16と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL17とで構成される。ここで、正レンズL14と負メニスカスレンズL15は接合されている。正レンズL16と負メニスカスレンズL17は接合されている。 The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L14, a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L16, and a negative meniscus lens L17 having a convex surface facing the image side. . Here, the positive lens L14 and the negative meniscus lens L15 are cemented. The positive lens L16 and the negative meniscus lens L17 are cemented.
また、手ぶれ補正時、第4レンズ群G4が光軸AXと直交する方向に移動する。 Also, at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 moves in the direction orthogonal to the optical axis AX.
実施例4の望遠レンズについて説明する。図2(b)は実施例4の望遠レンズの断面構成を示す。 The telephoto lens of Example 4 will be described. FIG. 2B shows the cross-sectional configuration of the telephoto lens of Example 4.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3と、両凸正レンズL4と、両凹負レンズL5と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL6と、両凸正レンズL7と、絞りSとで構成される。ここで、負メニスカスレンズL2と正メニスカスレンズL3は接合されている。正レンズL4と負レンズL5は接合されている。負メニスカスレンズL6と正レンズL7は接合
されている。
The first lens group G1 has a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side, and a biconvex positive lens It comprises L4, a biconcave negative lens L5, a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L7, and a stop S. Here, the negative meniscus lens L2 and the positive meniscus lens L3 are cemented. The positive lens L4 and the negative lens L5 are cemented. The negative meniscus lens L6 and the positive lens L7 are cemented.
第1サブレンズユニットSU1は、正メニスカスレンズL1で構成される。第2サブレンズユニットSU2は、負メニスカスレンズL2と、正メニスカスレンズL3と、正レンズL4と、負レンズL5とで構成される。第3サブレンズユニットSU3は、負メニスカスレンズL6と、正レンズL7とで構成される。 The first sub lens unit SU1 is composed of a positive meniscus lens L1. The second sub lens unit SU2 is composed of a negative meniscus lens L2, a positive meniscus lens L3, a positive lens L4, and a negative lens L5. The third sub lens unit SU3 is composed of a negative meniscus lens L6 and a positive lens L7.
第2レンズ群G2は、両凸正レンズL8と、両凹負レンズL9とで構成される。ここで、正レンズL8と負レンズL9は接合されている。近距離物点へのフォーカスにおいて、第2レンズ群G2は単調に像側へ移動する。 The second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L8 and a biconcave negative lens L9. Here, the positive lens L8 and the negative lens L9 are cemented. The second lens group G2 monotonously moves to the image side at the time of focusing on the near object point.
第3レンズ群G3は、両凸正レンズL10で構成される。 The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L10.
第4レンズ群G4は、両凸正レンズL11と、両凹負レンズL12と、両凹負レンズL13とで構成される。ここで、正レンズL11と負レンズL12は接合されている。 The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L11, a biconcave negative lens L12, and a biconcave negative lens L13. Here, the positive lens L11 and the negative lens L12 are cemented.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL14と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15と、両凸正レンズL16と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL17とで構成される。ここで、正レンズL14と負メニスカスレンズL15は接合されている。正レンズL16と負メニスカスレンズL17は接合されている。 The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L14, a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L16, and a negative meniscus lens L17 having a convex surface facing the image side. . Here, the positive lens L14 and the negative meniscus lens L15 are cemented. The positive lens L16 and the negative meniscus lens L17 are cemented.
また、手ぶれ補正時、第4レンズ群G4が光軸AXと直交する方向に移動する。 Also, at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 moves in the direction orthogonal to the optical axis AX.
実施例5の望遠レンズについて説明する。図3(a)は実施例5の望遠レンズの断面構成を示す。 The telephoto lens of Example 5 will be described. FIG. 3A shows the cross-sectional configuration of the telephoto lens of Example 5. FIG.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4と、両凸正レンズL5と、両凹負レンズL6と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7と、絞りとで構成される。ここで、負メニスカスレンズL3と正メニスカスレンズL4は接合されている。正レンズL5と負レンズL6は接合されている。 The first lens group G1 has a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface on the object side, and a convex surface on the object side A positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L5, a biconcave negative lens L6, a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, and a stop. Here, the negative meniscus lens L3 and the positive meniscus lens L4 are cemented. The positive lens L5 and the negative lens L6 are cemented.
第1サブレンズユニットSU1は、正メニスカスレンズL1と、正メニスカスレンズL2とで構成される。第2サブレンズユニットSU2は、負メニスカスレンズL3と、正メニスカスレンズL4と、正レンズL5と、負レンズL6とで構成される。第3サブレンズユニットSU3は、正メニスカスレンズL7で構成される。 The first sub lens unit SU1 is composed of a positive meniscus lens L1 and a positive meniscus lens L2. The second sub lens unit SU2 includes a negative meniscus lens L3, a positive meniscus lens L4, a positive lens L5, and a negative lens L6. The third sub lens unit SU3 is composed of a positive meniscus lens L7.
第2レンズ群G2は、両凸正レンズL8と、両凹負レンズL9とで構成される。ここで、正レンズL8と負レンズL9は接合されている。近距離物点へのフォーカスにおいて、第2レンズ群G2は単調に像側へ移動する。 The second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L8 and a biconcave negative lens L9. Here, the positive lens L8 and the negative lens L9 are cemented. The second lens group G2 monotonously moves to the image side at the time of focusing on the near object point.
第3レンズ群G3は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL10と、両凸正レンズL11とで構成される。ここで、負メニスカスレンズL10と正レンズL11は接合されている。 The third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L10 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L11. Here, the negative meniscus lens L10 and the positive lens L11 are cemented.
第4レンズ群G4は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12と、両凹負レンズL13と、両凹負レンズL14とで構成される。ここで、正メニスカスレンズL12と負レンズL13は接合されている。 The fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L12 convex on its image side, a biconcave negative lens L13, and a biconcave negative lens L14. Here, the positive meniscus lens L12 and the negative lens L13 are cemented.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL15と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL16と、両凸正レンズL17と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL18とで構成される。ここで、正レンズL15と負メニスカスレンズL16は接合されている。正レンズL17と負メニスカスレンズL18は接合されている。 The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L15, a negative meniscus lens L16 with a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L17, and a negative meniscus lens L18 with a convex surface facing the image side . Here, the positive lens L15 and the negative meniscus lens L16 are cemented. The positive lens L17 and the negative meniscus lens L18 are cemented.
また、手ぶれ補正時、第4レンズ群G4が光軸AXと直交する方向に移動する。 Also, at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 moves in the direction orthogonal to the optical axis AX.
実施例6の望遠レンズについて説明する。図3(b)は実施例6の望遠レンズの断面構成を示す。 The telephoto lens of Example 6 will be described. FIG. 3B shows the cross-sectional configuration of the telephoto lens of Example 6.
第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4と、両凸正レンズL5と、両凹負レンズL6と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL7と、両凸正レンズL8と、絞りSとで構成される。ここで、負メニスカスレンズL3と正メニスカスレンズL4は接合されている。正レンズL5と負レンズL6は接合されている。負メニスカスレンズL7と正レンズL8は接合されている。 The first lens group G1 has a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface on the object side, and a convex surface on the object side Is composed of a positive meniscus lens L4 facing the lens, a biconvex positive lens L5, a biconcave negative lens L6, a negative meniscus lens L7 with the convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L8, and a stop S. . Here, the negative meniscus lens L3 and the positive meniscus lens L4 are cemented. The positive lens L5 and the negative lens L6 are cemented. The negative meniscus lens L7 and the positive lens L8 are cemented.
第1サブレンズユニットSU1は、正メニスカスレンズL1と、正メニスカスレンズL2とで構成される。第2サブレンズユニットSU2は、負メニスカスレンズL3と、正メニスカスレンズL4と、正レンズL5と、負レンズL6とで構成される。第3サブレンズユニットSU3は、負メニスカスレンズL7と、正レンズL8とで構成される。 The first sub lens unit SU1 is composed of a positive meniscus lens L1 and a positive meniscus lens L2. The second sub lens unit SU2 includes a negative meniscus lens L3, a positive meniscus lens L4, a positive lens L5, and a negative lens L6. The third sub lens unit SU3 includes a negative meniscus lens L7 and a positive lens L8.
第2レンズ群G2は、両凸正レンズL9と、両凹負レンズL10とで構成される。ここで、正レンズL9と負レンズL10は接合されている。近距離物点へのフォーカスにおいて、第2レンズ群G2は単調に像側へ移動する。 The second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L9 and a biconcave negative lens L10. Here, the positive lens L9 and the negative lens L10 are cemented. The second lens group G2 monotonously moves to the image side at the time of focusing on the near object point.
第3レンズ群G3は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と、両凸正レンズL12とで構成される。ここで、負メニスカスレンズL11と正レンズL12は接合されている。 The third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12. Here, the negative meniscus lens L11 and the positive lens L12 are cemented.
第4レンズ群G4は、両凸正レンズL13と、両凹負レンズL14と、両凹負レンズL15とで構成される。ここで、正レンズL13と負レンズL14は接合されている。 The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L13, a biconcave negative lens L14, and a biconcave negative lens L15. Here, the positive lens L13 and the negative lens L14 are cemented.
第5レンズ群G5は、両凸正レンズL16と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL17と、両凸正レンズL18と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL19とで構成される。ここで、正レンズL16と負メニスカスレンズL17は接合されている。正レンズL18と負メニスカスレンズL19は接合されている。 The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L16, a negative meniscus lens L17 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L18, and a negative meniscus lens L19 having a convex surface facing the image side. . Here, the positive lens L16 and the negative meniscus lens L17 are cemented. The positive lens L18 and the negative meniscus lens L19 are cemented.
また、手ぶれ補正時、第4レンズ群G4が光軸AXと直交する方向に移動する。 Also, at the time of camera shake correction, the fourth lens group G4 moves in the direction orthogonal to the optical axis AX.
以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は上記の外、rは各レンズ面の曲率半径、dは各レンズ面間の間隔、ndは各レンズのd線の屈折率、νdは各レンズのアッベ数である。また、fは全系の焦点距離、Fno.はFナンバー、ωは半画角、IHは像高、BFはバックフォーカス、全長は、望遠レンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。なお、BFは、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。 Below, numerical data of each of the above examples are shown. Symbols are outside the above, r is a radius of curvature of each lens surface, d is a distance between each lens surface, nd is a refractive index of d line of each lens, and d d is Abbe's number of each lens. Also, f is the focal length of the whole system, Fno. Is the f-number, ω is the half angle of view, IH is the image height, BF is the back focus, and the total length is the distance from the most object side lens surface of the telephoto lens to the most image side lens surface is there. Here, BF is expressed by converting the distance from the lens final surface to the paraxial image surface into air.
数値実施例1
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 82.391 10.50 1.48749 70.23
2 280.921 45.60
3 82.520 2.96 1.74100 52.64
4 47.128 9.79 1.43700 95.10
5 346.425 1.30
6 74.653 9.45 1.43700 95.10
7 -119.184 2.38 1.80610 40.92
8 164.514 28.52
9 77.016 1.90 1.77250 49.60
10 41.957 7.34 1.54814 45.79
11 -263.942 3.95
12(絞り) ∞ 可変
13 164.735 1.88 1.80810 22.76
14 -172.861 0.97 1.71300 53.87
15 26.686 可変
16 30.684 3.61 1.49700 81.61
17 529.265 3.30
18 182.862 3.25 1.80810 22.76
19 -38.287 0.90 1.60311 60.64
20 20.648 5.08
21 -26.287 0.90 1.71300 53.87
22 124.505 2.28
23 60.842 8.12 1.58313 59.38
24 -24.754 1.80 1.92286 20.88
25 -40.288 0.29
26 112.212 9.46 1.72047 34.71
27 -22.904 1.80 1.92286 20.88
28 -44.272 31.75
29 ∞ 4.00 1.51633 64.14
30 ∞ 0.80
像面
群間隔
無限遠物点 1.4m
d12 20.300 37.495
d15 24.210 7.015
各種データ(無限遠物点)
焦点距離f 293.94
Fno 4.08
画角(2ω) 4.23°
像高IH 10.82
BF(in AIR) 35.19
全長(in AIR) 247.03
Numerical embodiment 1
Unit mm
Plane data Plane number rd nd dd
1 82.391 10.50 1.48749 70.23
2 280.921 45.60
3 82.520 2.96 1.74100 52.64
4 47.128 9.79 1.43700 95.10
5 346.425 1.30
6 74.653 9.45 1.43700 95.10
7 -119.184 2.38 1.80610 40.92
8 164.514 28.52
9 77.016 1.90 1.77250 49.60
10 41.957 7.34 1.54814 45.79
11-263.942 3.95
12 (stop) ∞ variable
13 164.735 1.88 1.80810 22.76
14 -172.861 0.97 1.71300 53.87
15 26.686 Variable
16 30.684 3.61 1.49700 81.61
17 529.265 3.30
18 182.862 3.25 1.80810 22.76
19 -38.287 0.90 1.60311 60.64
20 20. 648 5.08
21 -26.287 0.90 1.71300 53.87
22 124.505 2.28
23 60.842 8.12 1.58313 59.38
24-24.754 1.80 1.92286 20.88
25-40.288 0.29
26 112.212 9.46 1.72047 34.71
27 -22.904 1.80 1.92286 20.88
28 -44.272 31.75
29 4.00 1.51633 64.14
30 0.8 0.80
Image plane
Group distance infinite object point 1.4 m
d12 20.300 37.495
d15 24.210 7.015
Various data (infinity object point)
Focal distance f 293.94
Fno 4.08
Angle of view (2ω) 4.23 °
Image height IH 10.82
BF (in AIR) 35.19
Total length (in AIR) 247.03
数値実施例2
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 152.697 7.35 1.48749 70.23
2 635.660 17.00
3 65.873 9.98 1.49700 81.61
4 168.604 22.65
5 83.128 3.00 1.83400 37.16
6 39.401 9.99 1.49700 81.61
7 247.375 0.20
8 47.092 9.09 1.43700 95.10
9 -375.772 2.50 1.77250 49.60
10 52.273 16.34
11 103.357 4.29 1.80518 25.46
12 1037.201 4.13
13(絞り) ∞ 可変
14 5156.932 2.54 1.85478 24.80
15 -52.053 0.90 1.71300 53.87
16 28.700 可変
17 30.889 6.80 1.49700 81.61
18 -37.936 1.50 1.85478 24.80
19 -60.988 3.10
20 -230.987 3.79 1.85478 24.80
21 -27.890 1.00 1.69680 55.53
22 34.148 3.37
23 -44.563 1.00 1.58313 59.38
24 32.470 3.42
25 43.045 9.01 1.64769 33.79
26 -22.000 1.60 1.92286 20.88
27 -88.862 1.50
28 72.000 8.75 1.59270 35.31
29 -26.858 1.70 1.92286 20.88
30 -40.716 29.05
31 ∞ 4.00 1.51633 64.14
32 ∞ 0.80
像面
群間隔
無限遠物点 1.4m
d13 20.000 37.439
d16 19.840 2.401
各種データ(無限遠物点)
焦点距離f 294.10
Fno 4.080
画角(2ω) 4.23°
像高IH 10.82
BF(in AIR) 32.49
全長(in AIR) 228.83
Numerical embodiment 2
Unit mm
Plane data Plane number rd nd dd
1 152.697 7.35 1.48749 70.23
2 635.660 17.00
3 65.873 9.98 1.49700 81.61
4 168.604 22.65
5 83.128 3.00 1.83400 37.16
6 39.401 9.99 1.49700 81.61
7 247.375 0.20
8 47.092 9.09 1.43700 95.10
9-375.772 2.50 1.77250 49.60
10 52.273 16.34
11 103.357 4.29 1.80518 25.46
12 1037.201 4.13
13 (stop) ∞ variable
14 515.932 2.54 1.85478 24.80
15-52. 053 0.90 1.7 1300 53. 87
16 28.700 Variable
17 30.889 6.80 1.49700 81.61
18 -37.936 1.50 1.85478 24.80
19 -60.988 3.10
20 -230.987 3.79 1.85478 24.80
21-27.890 1.00 1.69680 55.53
22 34.148 3.37
23 -44.563 1.00 1.58313 59.38
24 32.470 3.42
25 43.045 9.01 1.64769 33.79
26-22.000 1.60 1.92286 20.88
27 -88.862 1.50
28 72.000 8.75 1.59270 35.31
29 -26.858 1.70 1.92286 20.88
30-40.716 29.05
31 ∞ 4.00 1.51633 64.14
32 0.8 0.80
Image plane
Group distance infinite object point 1.4 m
d13 20.000 37.439
d16 19.840 2.401
Various data (infinity object point)
Focal length f 294.10
Fno 4.080
Angle of view (2ω) 4.23 °
Image height IH 10.82
BF (in AIR) 32.49
Total length (in AIR)
数値実施例3
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 83.614 10.60 1.48749 70.23
2 354.620 44.96
3 121.115 3.20 1.73400 51.47
4 51.291 9.20 1.43875 94.93
5 492.362 1.00
6 63.414 10.48 1.43875 94.93
7 -127.021 3.06 1.80610 40.92
8 204.246 23.99
9 73.423 2.67 1.73400 51.47
10 38.139 7.38 1.54814 45.79
11 -653.693 4.07
12(絞り) ∞ 可変
13 684.319 2.10 1.80810 22.76
14 -99.610 0.80 1.71300 53.87
15 30.683 可変
16 35.344 5.38 1.43875 94.93
17 -90.808 3.94
18 181.821 2.45 1.92286 18.90
19 -68.416 0.90 1.61800 63.40
20 21.925 4.19
21 -34.422 0.90 1.71300 53.87
22 54.789 3.11
23 57.947 7.94 1.74951 35.33
24 -24.316 1.80 1.92286 20.88
25 -82.795 0.20
26 60.000 8.58 1.65412 39.68
27 -26.918 2.30 1.92286 20.88
28 -50.468 30.12
29 ∞ 4.00 1.51633 64.14
30 ∞ 0.80
像面
群間隔
無限遠物点 1.4m
d12 20.350 37.180
d15 24.090 7.260
各種データ(無限遠物点)
焦点距離f 291.04
Fno 4.08
画角(2ω) 4.27°
像高IH 10.82
BF(in AIR) 33.56
全長(in AIR) 243.20
Numerical embodiment 3
Unit mm
Plane data Plane number rd nd dd
1 83.614 10.60 1.48749 70.23
2 354.620 44.96
3 121.115 3.20 1.73400 51.47
4 51.291 9.20 1.43875 94.93
5 492.362 1.00
6 63.414 10.48 1.43875 94.93
7-127.021 3.06 1.80610 40.92
8 204.246 23.99
9 73.423 2.67 1.73400 51.47
10 38.139 7.38 1.54814 45.79
11-653.693 4.07
12 (stop) ∞ variable
13 684.319 2.10 1.80810 22.76
14 -99.610 0.80 1.7130 53.87
15 30.683 Variable
16 35.344 5.38 1.43875 94.93
17-90.808 3.94
18 181.821 2.45 1.92286 18.90
19 -68.416 0.90 1.61800 63.40
20 21.925 4.19
21-34.422 0.90 1.71300 53.87
22 54.789 3.11
23 57.947 7.94 1.74951 35.33
24-24.316 1.80 1.92286 20.88
25 -82.795 0.20
26 60.000 8.58 1.6541 2 39.68
27-26.918 2.30 1.92286 20.88
28-50.468 30.12
29 4.00 1.51633 64.14
30 0.8 0.80
Image plane
Group distance infinite object point 1.4 m
d12 20.350 37.180
d15 24.090 7.260
Various data (infinity object point)
Focal length f 291.04
Fno 4.08
Angle of view (2ω) 4.27 °
Image height IH 10.82
BF (in AIR) 33.56
Total length (in AIR) 243.20
数値実施例4
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 84.042 10.54 1.48749 70.23
2 355.169 45.98
3 117.315 3.20 1.73400 51.47
4 50.625 9.17 1.43875 94.93
5 436.317 1.00
6 62.921 10.37 1.43875 94.93
7 -126.963 3.06 1.80610 40.92
8 220.101 23.97
9 77.092 2.61 1.73400 51.47
10 39.084 7.18 1.54814 45.79
11 -608.540 3.53
12(絞り) ∞ 可変
13 785.048 2.10 1.80810 22.76
14 -97.884 0.80 1.71300 53.87
15 30.770 可変
16 35.022 5.52 1.43875 94.93
17 -88.540 3.94
18 272.276 2.45 1.92286 20.88
19 -57.482 0.90 1.61800 63.40
20 22.993 3.96
21 -35.578 0.90 1.69680 55.53
22 47.710 3.28
23 55.325 8.11 1.74951 35.33
24 -23.482 1.80 1.92286 20.88
25 -79.458 0.30
26 55.293 8.49 1.59551 39.24
27 -27.707 2.30 1.92286 20.88
28 -47.799 29.45
29 ∞ 4.00 1.51633 64.14
30 ∞ 0.80
像面
群間隔
無限遠物点 1.4m
d12 20.300 37.137
d15 23.990 7.153
各種データ(無限遠物点)
焦点距離f 291.00
Fno 4.08
画角(2ω) 4.27°
像高IH 10.82
BF(in AIR) 32.89
全長(in AIR) 242.64
Numerical embodiment 4
Unit mm
Plane data Plane number rd nd dd
1 84.042 10.54 1.48749 70.23
2 355.169 45.98
3 117.315 3.20 1.73400 51.47
4 50.625 9.17 1.43875 94.93
5 436.317 1.00
6 62.921 10.37 1.43875 94.93
7-126.963 3.06 1.80610 40.92
8 220.101 23.97
9 77.092 2.61 1.73400 51.47
10 39.084 7.18 1.54814 45.79
11-608.540 3.53
12 (stop) ∞ variable
13 785.048 2.10 1.80810 22.76
14 -97.884 0.80 1.71300 53.87
15 30.770 variable
16 35.022 5.52 1.43875 94.93
17 -88.540 3.94
18 272.276 2.45 1.92286 20.88
19-57.482 0.90 1.61800 63.40
20 22.993 3.96
21 -35.578 0.90 1.69680 55.53
22 47.710 3.28
23 55.325 8.11 1.74951 35.33
24-23.482 1.80 1.92286 20.88
25-79.458 0.30
26 55.293 8.49 1.59551 39.24
27 -27.707 2.30 1.92286 20.88
28 -47.799 29.45
29 4.00 1.51633 64.14
30 0.8 0.80
Image plane
Group distance infinite object point 1.4 m
d12 20.300 37.137
d15 23.990 7.153
Various data (infinity object point)
Focal distance f 291.00
Fno 4.08
Angle of view (2ω) 4.27 °
Image height IH 10.82
BF (in AIR) 32.89
Total length (in AIR) 242.64
数値実施例5
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 100.000 6.30 1.48749 70.23
2 185.738 30.22
3 65.495 8.86 1.49700 81.61
4 182.775 31.49
5 102.065 3.00 1.83400 37.16
6 35.358 9.46 1.49700 81.61
7 353.069 3.03
8 50.366 8.26 1.43700 95.10
9 -127.828 2.60 1.77250 49.60
10 68.292 3.78
11 60.689 4.19 1.80518 25.46
12 184.940 3.74
13(絞り) ∞ 可変
14 3189.272 1.86 1.84666 23.78
15 -102.991 1.00 1.77250 49.60
16 33.769 可変
17 36.244 1.50 1.84666 23.78
18 25.239 5.84 1.49700 81.61
19 -65.798 3.29
20 -231.178 3.35 1.80518 25.46
21 -26.952 1.00 1.69680 55.53
22 25.434 3.38
23 -44.292 1.00 1.58313 59.38
24 58.276 3.30
25 47.386 6.21 1.64769 33.79
26 -44.237 1.50 1.92286 18.90
27 -72.107 1.11
28 55.076 9.00 1.69895 30.13
29 -30.980 1.50 1.92286 18.90
30 -100.926 29.84
31 ∞ 4.00 1.51633 64.14
32 ∞ 0.80
像面
群間隔
無限遠物点 1.4m
d13 21.850 39.351
d16 22.000 4.499
各種データ(無限遠物点)
焦点距離f 294.00
Fno 4.08
画角(2ω) 4.21°
像高IH 10.82
BF(in AIR) 33.28
全長(in AIR) 236.90
Numerical embodiment 5
Unit mm
Plane data Plane number rd nd dd
1 100.000 6.30 1.48749 70.23
2 185.738 30.22
3 65.495 8.86 1.49700 81.61
4 182.775 31.49
5 102.065 3.00 1.83400 37.16
6 35.358 9.46 1.49700 81.61
7 353.069 3.03
8 50.366 8.26 1.43700 95.10
9-127.828 2.60 1.77250 49.60
10 68.292 3.78
11 60.689 4.19 1.80518 25.46
12 184.940 3.74
13 (stop) ∞ variable
14 3189.272 1.86 1.84666 23.78
15 -102.991 1.00 1.77250 49.60
16 33.769 Variable
17 36.244 1.50 1.84666 23.78
18 25.239 5.84 1.49700 81.61
19 -65.798 3.29
20 -231.178 3.35 1.80518 25.46
21 -26.952 1.00 1.69680 55.53
22 25.434 3.38
23 -44.292 1.00 1.58313 59.38
24 58.276 3.30
25 47.386 6.21 1.64769 33.79
26 -44.237 1.50 1.92286 18.90
27 -72.107 1.11
28 55.076 9.00 1.69895 30.13
29 -30.980 1.50 1.92286 18.90
30 -100.926 29.84
31 ∞ 4.00 1.51633 64.14
32 0.8 0.80
Image plane
Group distance infinite object point 1.4 m
d13 21.850 39.351
d16 22.000 4.499
Various data (infinity object point)
Focal distance f 294.00
Fno 4.08
Angle of view (2ω) 4.21 °
Image height IH 10.82
BF (in AIR) 33.28
Total length (in AIR) 236.90
数値実施例6
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 100.000 8.00 1.48749 70.23
2 190.479 30.50
3 275.922 4.66 1.49700 81.54
4 1341.851 26.00
5 96.636 3.20 1.83481 42.71
6 58.200 9.57 1.49700 81.54
7 2218.640 0.20
8 76.585 9.39 1.43875 94.93
9 -156.187 2.60 1.75500 52.32
10 163.211 30.47
11 204.208 3.00 1.69100 54.82
12 53.155 6.00 1.57135 52.97
13 -239.111 2.68
14(絞り) ∞ 可変
15 632.607 2.03 1.85478 24.80
16 -95.464 0.90 1.75500 52.32
17 34.618 可変
18 29.238 1.85 1.85478 24.80
19 22.213 6.00 1.48749 70.23
20 -96.295 3.10
21 100.398 3.18 1.85478 24.80
22 -45.430 0.90 1.72916 54.68
23 24.049 3.79
24 -34.481 0.90 1.69680 55.53
25 46.160 3.30
26 57.204 6.85 1.60300 65.44
27 -28.719 1.60 1.83400 37.16
28 -56.678 0.64
29 48.060 10.00 1.61340 44.27
30 -24.953 1.50 1.69895 30.13
31 -83.250 26.79
32 ∞ 4.00 1.51633 64.14
33 ∞ 0.80
像面
群間隔
無限遠物点 1.4m
d14 21.850 41.737
d17 22.000 2.113
各種データ(無限遠物点)
焦点距離 294.00
Fno 4.08
画角(2ω) 4.22°
像高 10.82
BF(in AIR) 30.23
全長(in AIR) 256.89
Numerical embodiment 6
Unit mm
Plane data Plane number rd nd dd
100.000 8.00 1.48749 70.23
2 190.479 30.50
3 275.922 4.66 1.49700 81.54
4 1341.851 26.00
5 96.636 3.20 1.88341 42.71
6 58.200 9.57 1.49700 81.54
7 2218.640 0.20
8 76.585 5.39 1.43875 94.93
9 -156.187 2.60 1.75500 52.32
10 163.211 30.47
11 204.208 3.00 1.69100 54.82
12 53.155 6.00 1.57135 52.97
13 -239.111 2.68
14 (stop) ∞ variable
15 632.607 2.03 1.85478 24.80
16-95.464 0.90 1.75500 52.32
17 34.618 Variable
18 29.238 1.85 1.85478 24.80
19 22.213 6.00 1.48749 70.23
20 -96.295 3.10
21 100.398 3.18 1.85478 24.80
22 -45.430 0.90 1.72916 54.68
23 24.049 3.79
24-34.481 0.90 1.69680 55.53
25 46.160 3.30
26 57.204 6.85 1.60300 65.44
27-28.719 1.60 1.83400 37.16
28 -56.678 0.64
29 48.060 10.00 1.61340 44.27
30-24.953 1.50 1.69895 30.13
31-83. 250 26. 79
32 ∞ 4.00 1.51633 64.14
33 0.8 0.80
Image plane
Group distance infinite object point 1.4 m
d14 21.850 41.737
d17 22.000 2.113
Various data (infinity object point)
Focal length 294.00
Fno 4.08
Angle of view (2ω) 4.22 °
Image height 10.82
BF (in AIR) 30.23
Total length (in AIR) 256.89
以上の実施例1〜6の収差図を、それぞれ図4〜図6に示す。一つの実施例に対して、無限遠物点合焦時における収差図を示している。また、各図中、”FIY”は最大像高を示す。
これらの収差図において、それぞれ、球面収差(SA)、非点収差(AS)、歪曲収差(DT)、倍率色収差(CC)を示す。
The aberration diagrams of the above Examples 1 to 6 are shown in FIGS. 4 to 6, respectively. An aberration diagram at the time of infinite object point focusing is shown to one example. In each figure, "FIY" indicates the maximum image height.
In these aberration diagrams, spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) are shown, respectively.
次に、各実施例における条件式の値を掲げる。
条件式 実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5 実施例6
(1)dsu1o2/dG1 0.469 0.556 0.477 0.483 0.691 0.518
(2)fsu1/f 0.800 0.489 0.762 0.766 0.494 0.925
(3)fsu1/dsu1i2 5.155 6.344 4.929 4.850 4.614 10.461
(4)νsu3pmin 45.79 25.46 45.79 45.79 25.46 52.97
(5)fsu3/f 0.504 0.484 0.572 0.603 0.376 0.969
(6)dG1/LTL 0.482 0.445 0.477 0.480 0.467 0.517
(7)dsu1s/dG1 1.033 1.040 1.035 1.030 1.034 1.020
(8)θgFG5min 0.639 0.639 0.639 0.639 0.650 0.603
(9)fG5/f 0.100 0.120 0.104 0.105 0.104 0.105
(10)LTL/f 0.845 0.783 0.840 0.838 0.810 0.878
(11)fG1/f 0.436 0.442 0.438 0.438 0.438 0.464
(12)fG2/f -0.162 -0.155 -0.163 -0.163 -0.156 -0.176
(13)fG3/f 0.222 0.168 0.202 0.199 0.201 0.191
(14)fG4/f -0.062 -0.065 -0.063 -0.063 -0.065 -0.061
(15)νsub2op 95.10 81.61 94.93 94.93 81.61 81.54
(16)νsub2ip 95.10 95.10 94.93 94.93 95.10 94.93
(17)Y2/Y1a 0.266 0.272 0.272 0.271 0.260 0.269
(18)Y1b/Y1a 0.755 0.721 0.753 0.749 0.641 0.783
(19)νd1bp 95.10 81.61 94.93 94.93 81.61 81.54
(20)D12/D1 0.469 0.556 0.477 0.483 0.691 0.518
Next, the values of conditional expressions in each example will be raised.
Conditional Expression Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5 Example 6
(1) d su 1 o 2 / d G 1 0.469 0.556 0.477 0.483 0.691 0.518
(2) f su1 / f 0.800 0.489 0.762 0.766 0.494 0.925
(3) f su1 / d su1i2 5.155 6.344 4.929 4.850 4.614 10.461
(4) su su3pmin 45.79 25.46 45.79 45.79 25.46 52.97
(5) f su3 / f 0.504 0.484 0.572 0.603 0.376 0.969
(6) d G1 / L TL 0.482 0.445 0.477 0.480 0.467 0.517
(7) d su1s / d G1 1.033 1.040 1.035 1.030 1.034 1.020
(8) θgF G5 min 0.639 0.639 0.639 0.639 0.650 0.603
(9) f G5 / f 0.100 0.120 0.104 0.105 0.104 0.105
(10) L TL / f 0.845 0.783 0.840 0.838 0.810 0.878
(11) f G1 / f 0.436 0.442 0.438 0.438 0.438 0.464
(12) f G2 / f-0.162-0.155-0.163-0.163-0.163-0.156-0.176
(13) f G3 / f 0.222 0.168 0.202 0.199 0.201 0.191
(14) f G4 / f-0.062-0.065-0.063-0.063-0.065-0.061
(15) ν sub2op 95.10 81.61 94.93 94.93 81.61 81.54
(16) sub sub2ip 95. 10 95. 10 94. 93 94. 93 94. 93
(17) Y 2 / Y 1a 0.266 0.272 0.272 0.271 0.260 0.269
(18) Y 1b / Y 1a 0.755 0.721 0.753 0.749 0.641 0.783
(19) d d 1 bp 95.10 81.
(20) D 12 / D 1 0.469 0.556 0.477 0.483 0.691 0.518
図7は、電子撮像装置としての一眼ミラーレスカメラの断面図である。図7において、一眼ミラーレスカメラ1の鏡筒内には撮影レンズ系2が配置される。マウント部3は、撮影レンズ系2を一眼ミラーレスカメラ1のボディに着脱可能とする。マウント部3としては、スクリュータイプのマウントやバヨネットタイプのマウント等が用いられる。この例では、バヨネットタイプのマウントを用いている。また、一眼ミラーレスカメラ1のボディには、撮像素子面4、バックモニタ5が配置されている。なお、撮像素子としては、小型のCCD又はCMOS等が用いられている。 FIG. 7 is a cross-sectional view of a single-lens mirrorless camera as an electronic imaging device. In FIG. 7, a photographing lens system 2 is disposed in a lens barrel of a single-lens mirrorless camera 1. The mount unit 3 enables the taking lens system 2 to be detachably attached to the body of the single-lens mirrorless camera 1. As the mount portion 3, a screw type mount, a bayonet type mount, or the like is used. In this example, a bayonet type mount is used. Further, in the body of the single-lens mirrorless camera 1, an imaging element surface 4 and a back monitor 5 are disposed. As the imaging device, a compact CCD or CMOS is used.
そして、一眼ミラーレスカメラ1の撮影レンズ系2として、例えば上記実施例1〜6に示した望遠レンズが用いられる。 Then, for example, the telephoto lenses shown in the first to sixth embodiments are used as the taking lens system 2 of the single-lens mirrorless camera 1.
図8、図9は、実施例1〜6に示した望遠レンズを有する撮像装置の構成の概念図を示す。図8は撮像装置としてのデジタルカメラ40の外観を示す前方斜視図、図9は同後方斜視図である。このデジタルカメラ40の撮影光学系41に、本実施例の望遠レンズが用いられている。 FIG. 8 and FIG. 9 show conceptual diagrams of the configuration of the imaging device having the telephoto lens shown in the first to sixth embodiments. FIG. 8 is a front perspective view showing the appearance of a digital camera 40 as an imaging device, and FIG. 9 is a rear perspective view of the same. The telephoto lens of this embodiment is used for the photographing optical system 41 of the digital camera 40.
この実施形態のデジタルカメラ40は、撮影用光路42上に位置する撮影光学系41、シャッターボタン45、液晶表示モニター47等を含み、デジタルカメラ40の上部に配置されたシャッターボタン45を押圧すると、それに連動して撮影光学系41、例えば実施例1の望遠レンズを通して撮影が行われる。撮影光学系41によって形成された物体像が、結像面近傍に設けられた撮像素子(光電変換面)上に形成される。この撮像素子で受光された物体像は、処理手段によって電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター47に表示される。また、撮影された電子画像は記録手段に記録することができる。 The digital camera 40 of this embodiment includes a photographing optical system 41 located on the photographing optical path 42, a shutter button 45, a liquid crystal display monitor 47 and the like, and pressing the shutter button 45 disposed above the digital camera 40 In conjunction with that, photographing is performed through the photographing optical system 41, for example, the telephoto lens of the first embodiment. An object image formed by the photographing optical system 41 is formed on an image pickup element (photoelectric conversion surface) provided in the vicinity of the imaging surface. The object image received by the imaging device is displayed as an electronic image on the liquid crystal display monitor 47 provided on the back of the camera by the processing means. Also, the captured electronic image can be recorded in the recording means.
図10は、デジタルカメラ40の主要部の内部回路を示すブロック図である。なお、以下の説明では、前述した処理手段は、例えばCDS/ADC部24、一時記憶メモリ17、画像処理部18等で構成され、記憶手段は、記憶媒体部19等で構成される。 FIG. 10 is a block diagram showing an internal circuit of a main part of the digital camera 40. As shown in FIG. In the following description, the above-mentioned processing means is composed of, for example, the CDS / ADC unit 24, the temporary storage memory 17, the image processing unit 18 and the like, and the storage means is composed of the storage medium unit 19 etc.
図10に示すように、デジタルカメラ40は、操作部12と、この操作部12に接続された制御部13と、この制御部13の制御信号出力ポートにバス14及び15を介して接続された撮像駆動回路16並びに一時記憶メモリ17、画像処理部18、記憶媒体部19、表示部20、及び設定情報記憶メモリ部21を備えている。 As shown in FIG. 10, the digital camera 40 is connected to the operation unit 12, the control unit 13 connected to the operation unit 12, and the control signal output port of the control unit 13 via the buses 14 and 15. The imaging drive circuit 16, the temporary storage memory 17, the image processing unit 18, the storage medium unit 19, the display unit 20, and the setting information storage memory unit 21 are provided.
上記の一時記憶メモリ17、画像処理部18、記憶媒体部19、表示部20、及び設定
情報記憶メモリ部21は、バス22を介して相互にデータの入力、出力が可能とされている。また、撮像駆動回路16には、CCD49とCDS/ADC部24が接続されている。
The temporary storage memory 17, the image processing unit 18, the storage medium unit 19, the display unit 20, and the setting information storage memory unit 21 can mutually input and output data via the bus 22. Further, a CCD 49 and a CDS / ADC unit 24 are connected to the imaging drive circuit 16.
操作部12は、各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらを介して外部(カメラ使用者)から入力されるイベント情報を制御部13に通知する。制御部13は、例えばCPUなどからなる中央演算処理装置であって、不図示のプログラムメモリを内蔵し、プログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、デジタルカメラ40全体を制御する。 The operation unit 12 includes various input buttons and switches, and notifies the control unit 13 of event information input from the outside (camera user) via these. The control unit 13 is a central processing unit including, for example, a CPU, incorporates a program memory (not shown), and controls the entire digital camera 40 according to a program stored in the program memory.
CCD49は、撮像駆動回路16により駆動制御され、撮像光学系41を介して形成された物体像の画素ごとの光量を電気信号に変換し、CDS/ADC部24に出力する撮像素子である。 The CCD 49 is an imaging element which is drive-controlled by the imaging drive circuit 16, converts the light quantity of each pixel of the object image formed via the imaging optical system 41 into an electrical signal, and outputs the electrical signal to the CDS / ADC unit 24.
CDS/ADC部24は、CCD49から入力する電気信号を増幅し、かつ、アナログ/デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ(ベイヤーデータ、以下RAWデータという。)を一時記憶メモリ17に出力する回路である。 The CDS / ADC unit 24 amplifies the electrical signal input from the CCD 49, performs analog / digital conversion, and performs raw video data (Bayer data, hereinafter referred to as RAW data) that has only been subjected to this amplification and digital conversion. Are output to the temporary storage memory 17.
一時記憶メモリ17は、例えばSDRAM等からなるバッファであり、CDS/ADC部24から出力されるRAWデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部18は、一時記憶メモリ17に記憶されたRAWデータ又は記憶媒体部19に記憶されているRAWデータを読み出して、制御部13にて指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。 The temporary storage memory 17 is a buffer made of, for example, an SDRAM or the like, and is a memory device for temporarily storing RAW data output from the CDS / ADC unit 24. The image processing unit 18 reads out the RAW data stored in the temporary storage memory 17 or the RAW data stored in the storage medium unit 19, and includes distortion correction based on the image quality parameter designated by the control unit 13. It is a circuit that electrically performs various image processing.
記憶媒体部19は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、これらのフラッシュメモリに、一時記憶メモリ17から転送されるRAWデータや画像処理部18で画像処理された画像データを記録して保持する。 The storage medium unit 19 detachably mounts, for example, a card type or stick type recording medium including a flash memory, and RAW data transferred from the temporary storage memory 17 or the image processing unit 18 to these flash memories. The image data subjected to the image processing is recorded and held.
表示部20は、液晶表示モニター47などにて構成され、撮影したRAWデータ、画像データや操作メニューなどを表示する。設定情報記憶メモリ部21には、予め各種の画質パラメータが格納されているROM部と、操作部12の入力操作によってROM部から読み出された画質パラメータを記憶するRAM部が備えられている。 The display unit 20 is configured by a liquid crystal display monitor 47 or the like, and displays captured RAW data, image data, an operation menu, and the like. The setting information storage memory unit 21 is provided with a ROM unit in which various image quality parameters are stored in advance, and a RAM unit which stores the image quality parameters read from the ROM unit by the input operation of the operation unit 12.
このように構成されたデジタルカメラ40は、撮影光学系41として本実施例の望遠レンズを採用することで、小型軽量でありながら、画質を劣化させずに高解像の画像を得るのに有利な撮像装置とすることが可能となる。 The digital camera 40 configured in this way is advantageous for obtaining a high resolution image without deteriorating the image quality while being small and lightweight by adopting the telephoto lens of the present embodiment as the photographing optical system 41. It is possible to make an image pickup apparatus.
以上のように、本発明には、光学系の小径化が達成されると共に、諸収差の発生が良好に抑制された望遠レンズ及びそれを有する撮像装置に適している。 As described above, the present invention is suitable for a telephoto lens in which the reduction of the diameter of the optical system is achieved and the occurrence of various aberrations are well suppressed, and an imaging apparatus having the same.
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
G5 第5レンズ群
GR リアレンズ群
S 開口絞り
I 像面
1 一眼ミラーレスカメラ
2 撮影レンズ系
3 鏡筒のマウント部
4 撮像素子面
5 バックモニタ
12 操作部
13 制御部
14、15 バス
16 撮像駆動回路
17 一時記憶メモリ
18 画像処理部
19 記憶媒体部
20 表示部
21 設定情報記憶メモリ部
22 バス
24 CDS/ADC部
40 デジタルカメラ
41 撮影光学系
42 撮影用光路
45 シャッターボタン
47 液晶表示モニター
49 CCD
G1 First lens group G2 Second lens group G3 Fourth lens group G5 Fifth lens group GR Rear lens group S Aperture stop I Image plane 1 Single-lens mirrorless camera 2 Shooting lens system 3 Lens barrel mount 4 Image pickup element surface 5 Back monitor 12 Operation unit 13 Control unit 14, 15 Bus 16 Image pickup drive circuit 17 Temporary storage memory 18 Image processing unit 19 Storage medium unit 20 Display unit 21 Setting information storage memory unit 22 Bus 24 CDS / ADC unit 40 Digital Camera 41 Shooting optical system 42 Optical path for shooting 45 Shutter button 47 Liquid crystal display monitor 49 CCD
Claims (10)
位置が固定の正屈折力の第1レンズ群と、
無限遠物点から近距離物点へのフォーカシングの際に、光軸に沿って像側へ移動する負屈折力の第2レンズ群と、
フォーカシングの際に光軸方向での位置が固定の正屈折力のリアレンズ群と、からなり、
前記リアレンズ群は、位置が固定の正屈折力の第3レンズ群と、光軸と垂直方向に移動する手ブレ低減レンズである負屈折力の第4レンズ群と、位置が固定の正屈折力の第5レンズ群と、からなり、
前記第5レンズ群は、物体側から像側に順に、物体側接合レンズと、像側接合レンズと、を有し、
前記物体側接合レンズと前記像側接合レンズのそれぞれが、正レンズと負レンズとを有し、
以下の条件式(8)を満足することを特徴とする望遠レンズ。
0.60<θgF G5min <0.68 (8)
ここで、
θgF G5min は、前記第5レンズ群内の負レンズのθgFのうちで、最小となるθgF、
θ gF は、部分分散比であって、θ gF =(ng−nF)/(nF−nC)で表され、
nC、nF、ngは、それぞれ、C線、F線、g線に対する屈折率、
である。 In order from the object side to the image side,
A first lens unit having a fixed position and a positive refractive power,
A second lens unit of negative refractive power that moves to the image side along the optical axis during focusing from an infinite object point to a near object point;
When focusing, the position in the optical axis direction consists of a fixed positive power rear lens group,
The rear lens unit includes a third lens unit having a fixed position and a positive refractive power, a fourth lens unit having a negative refractive power and a camera shake reduction lens moving in a direction perpendicular to the optical axis, and a positive refractive power having a fixed position. And the fifth lens group of
The fifth lens group includes, in order from the object side to the image side, possess the object side cemented lens, and the image side cemented lens, and
Each of the object-side cemented lens and the image-side cemented lens has a positive lens and a negative lens,
A telephoto lens characterized by satisfying the following conditional expression (8) .
0.60 <θgF G5min <0.68 (8)
here,
θgF G5min is the minimum θgF of the negative lens θgF in the fifth lens group,
θ gF is a partial dispersion ratio, and is expressed by θ gF = (ng−nF) / (nF−nC)
nC, nF, ng are the refractive index to C line, F line, g line, respectively
It is.
0.05≦f0.05 ≦ f G5G5 /f≦0.15 (9)/ F ≦ 0.15 (9)
ここで、here,
ff G5G5 は、前記第5レンズ群の焦点距離、Is the focal length of the fifth lens group,
fは、無限物点合焦時の望遠レンズ全系の焦点距離、f is the focal length of the entire telephoto lens system when focusing on an infinite object point,
である。It is.
0.65<L0.65 <L TLTL /f<0.95 (10)/ F <0.95 (10)
ここで、here,
LL TLTL は、無限物点合焦時における望遠レンズの最も物体側に位置するレンズの物体側の面から像面までの距離、Is the distance from the object side surface of the lens located closest to the object side of the telephoto lens to the image plane when focusing on an infinite object point
fは、無限物点合焦時の望遠レンズ全系の焦点距離、f is the focal length of the entire telephoto lens system when focusing on an infinite object point,
である。It is.
ここで、前記レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気接触する光学有効面が2面のレンズである。 Here, the lens component is a single lens or a cemented lens, and is a lens having two optically effective surfaces in air contact.
撮像面を持ち且つ前記望遠レンズにより前記撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有することを特徴とする撮像装置。An image pickup device having an image pickup surface and converting an image formed on the image pickup surface by the telephoto lens into an electric signal;
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