JP6539525B2 - Turbine bucket - Google Patents
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Description
本発明の実施の形態は、タービン動翼に関する。 An embodiment of the present invention relates to a turbine bucket.
蒸気タービンの流路内を流れる蒸気は、湿り度が高いほど多くのドレンを含み、エンタルピーが低下する。そのため、蒸気タービンにおいては、流路内の蒸気の湿り度が高いほど内部効率が低下する。特に、蒸気タービンの流路内の蒸気は、低圧側(下流側)の段落において湿り度が特に高くなるため、当該段落における内部効率が低下し易い。これに対し、蒸気に含まれるドレンを除去した場合には、蒸気の湿り度が低下して蒸気のエンタルピーが増大するため、内部効率の向上を図ることができる。 The steam flowing in the flow path of the steam turbine contains more drains as the degree of humidity is higher, and the enthalpy decreases. Therefore, in the steam turbine, the higher the degree of wetness of the steam in the flow path, the lower the internal efficiency. In particular, since the steam in the flow path of the steam turbine has a particularly high degree of wetness in the low pressure side (downstream side), the internal efficiency in the phase tends to be reduced. On the other hand, when the drain contained in the steam is removed, the wetness of the steam is reduced and the enthalpy of the steam is increased, so that the internal efficiency can be improved.
また、蒸気に含まれるドレンは、一般的に、数十ミクロン以上の粗大水滴と、それよりも小さい微小水滴と、を含む。このようなドレンは、蒸気タービンの流路内において、水滴の形で蒸気の主流とともに下流に向かって流れる。この際、粗大水滴となったドレンが高速で回転しているタービン動翼(以下、動翼と呼ぶ。)に衝突すると、動翼が浸食され、その結果、その寿命が縮まるとともに、翼断面形状の変化による性能低下が生じる。 In addition, the drain contained in the steam generally contains coarse water droplets of several tens of microns or more and micro water droplets smaller than that. Such drains flow downstream in the flow path of the steam turbine with the main stream of steam in the form of water droplets. At this time, if the drain, which has become a coarse water droplet, collides with a turbine moving blade (hereinafter called moving blade) rotating at high speed, the moving blade is eroded and as a result, its life is shortened and the blade cross-sectional shape Changes in performance cause performance degradation.
上述の観点から、蒸気タービンでは、その流路内にドレンを除去するための構造が設けられる場合がある。 From the above viewpoint, in the steam turbine, a structure for removing drain may be provided in the flow path.
蒸気タービンの流路において、ドレンが蒸気の主流とともに上流側の段落から下流側の段落に向けて流れる際には、ドレンは、まず、下流側の段落のノズル表面に接触して液膜を形成する。この液膜は、ノズル後端(下流端)から排出されるが、その際にノズルの腹面側と背面側を流れる蒸気の主流によってせん断を受けることで微細化し、再度、水滴となる。ここで水滴となったドレンのうちの微小水滴は、蒸気の主流とともに動翼に向けて流れるが、粗大水滴は慣性が大きいため、蒸気の主流とは一体的に流れることができない場合がある。その結果、流路内の旋回流の影響により、下流に進むに従って蒸気タービンの半径方向(以下、タービン半径方向と呼ぶ。)外側へ流れる場合がある。 In the flow path of the steam turbine, when the drain flows from the upstream stage to the downstream stage together with the mainstream of the steam, the drain first contacts the nozzle surface of the downstream stage to form a liquid film Do. This liquid film is discharged from the rear end (downstream end) of the nozzle, and at that time, it is refined by being sheared by the main flow of the vapor flowing on the ventral surface side and the back surface side of the nozzle, and it becomes water droplets again. Here, although the micro water droplets of the drain that has become water droplets flow toward the moving blades together with the main flow of steam, the large water droplets may not flow integrally with the main flow of steam because the large water droplets have large inertia. As a result, due to the influence of the swirling flow in the flow path, the gas may flow outward in the radial direction of the steam turbine (hereinafter, referred to as the turbine radial direction) as it proceeds downstream.
図8(A)は、蒸気タービンにおける粗大水滴の流れを蒸気タービン軸方向(以下、タービン軸方向と呼ぶ。)から見た図を示している。図8(B)は、粗大水滴の流れをタービン軸方向に沿って延びる面から見た図を示している。図8(A)において、矢印81は、蒸気タービンの回転方向を示し、流路内では、矢印81の方向に旋回流が生じる。また、図8(A),(B)において、矢印82は、蒸気及びこれと一体に流れる微小水滴の流れを示し、矢印83は、粗大水滴の動きを示し、符号101はノズルを示している。図8(A),(B)の矢印83に示すように、粗大水滴は、ノズル101から下流に向けてタービン半径方向外側に流れ、微小水滴を含む蒸気の主流から外れる場合がある。
FIG. 8A shows a view of the flow of coarse water droplets in the steam turbine as viewed from the axial direction of the steam turbine (hereinafter referred to as the turbine axial direction). FIG. 8 (B) shows a view of the flow of coarse water droplets as viewed from the plane extending along the axial direction of the turbine. In FIG. 8A, an
図9(A)は、ノズルから動翼に流れる蒸気の主流の流れを説明する速度三角形を示している。図9(B)は、ノズルから動翼に向かう粗大水滴の流れを説明する速度三角形を示している。なお、図9において、符号102は動翼を示している。
FIG. 9A shows a velocity triangle that describes the mainstream flow of steam flowing from the nozzle to the blades. FIG. 9 (B) shows a velocity triangle that describes the flow of coarse and large water droplets from the nozzle toward the moving blades. In FIG. 9,
図9(A)に示すように、主流の蒸気の流れは、ノズル101の出口(後端)における絶対速度Cと動翼の周速度Uとで定まる動翼102への相対流入速度Wの方向が、動翼102の入り口形状に合う方向となるように、設計されている。
As shown in FIG. 9A, the flow of the mainstream steam is determined by the absolute velocity C at the outlet (rear end) of the
これに対して、図9(B)に示すように、ノズル101の出口における粗大水滴の絶対速度C’は、その質量が大きいことから、蒸気の絶対速度Cより小さくなる。そのため、動翼の周速度Uを考慮すると、動翼102への流入速度W’の方向は、下流の段落の動翼102の背面の前部に衝突する方向となる(特に、図9(B)の拡大部分参照)。
On the other hand, as shown in FIG. 9 (B), the absolute velocity C 'of the coarse water droplet at the outlet of the
したがって、粗大水滴は、動翼102の背面の前部に衝突し易い。なお、このように衝突した粗大水滴の一部は、タービン軸方向に流れるが、その大部分は、動翼102の背面に付着して、動翼102の回転により、動翼102の背面上を半径方向外側に流れる。
Therefore, coarse droplets tend to collide with the front of the back of the
このように、粗大水滴は動翼の背面の前部に衝突する傾向にあるため、この点を考慮して、動翼の背面の前部においてドレンの除去を行う構造が従来から用いられる場合がある。一般的な構造として、動翼の背面の前部付近に、ドレンを排出するためのドレン溝が複数設けられる構造が知られている。このようなドレン溝では、粗大水滴のほとんどがドレン溝を伝って半径方向外側へ流れる。その一方、動翼の背面に衝突した水滴の一部は、弾かれたり、動翼の背面を流れる間に剥離したりして、蒸気の主流に戻り、下流の段落へ運ばれる。 As described above, since the coarse water droplets tend to collide with the front of the rear face of the moving blade, there is a case where a structure for removing the drain at the front of the rear face of the moving blade is conventionally used taking this point into consideration. is there. As a general structure, there is known a structure in which a plurality of drain grooves for draining are provided in the vicinity of the front of the rear face of the moving blade. In such a drain groove, most of the coarse water droplets flow radially outward along the drain groove. On the other hand, a part of the water droplets that collided with the back of the blade are repelled or separated while flowing on the back of the blade, and return to the mainstream of the steam and are carried to the downstream stage.
図10は、一般的なドレン溝を有する動翼の背面側を周方向に沿って見た図を示し、図11(A)〜(D)は、図10のA−A線、B−B線、C−C線及びD−D線に対応する図を示している。また、図11(E)は、図11(A)の拡大図である。以下では、図示の一般的なドレン溝について説明する。なお、図10及び図11においても、符号102が動翼を示している。
FIG. 10 shows a view of the back side of a moving blade having a general drain groove along the circumferential direction, and FIGS. 11 (A) to 11 (D) show lines A-A and B-B in FIG. The figure corresponding to a line, a C-C line, and a D-D line is shown. Further, FIG. 11 (E) is an enlarged view of FIG. 11 (A). Below, the general drain groove of illustration is demonstrated. In addition, the code |
図10及び図11に示す動翼102における複数のドレン溝102a〜102dは、動翼102の高さ方向(以下、翼高さ方向と呼ぶ。)の先端から基端側に向けて延びるように形成されている。なお、一般的なドレン溝の加工本数は、通常2つ以上であるが、この例では、4つのドレン溝102a〜102dが設けられている。以下では、4つのドレン溝102a〜102dを、動翼の前側から後側(上流側から下流側)に並ぶ順で、第1ドレン溝102a、第2ドレン溝102b、第3ドレン溝102c、第4ドレン溝102dと呼ぶ。
The plurality of
図11(E)に示すように、この例において、第1ドレン溝102aは、翼高さ方向に沿って見た場合に、動翼102の背面から蒸気タービン周方向(以下、タービン周方向と呼ぶ。)における反回転側に延びるに従い後側に向けて延びる直線状の前側内面111と、前側内面111の後側に位置して動翼102の背面からタービン周方向における反回転側に延びるに従い前側に向けて延びる直線状の後側内面112と、前側内面111及び後側内面112を接続する円弧状の底面113と、で形成されている。底面113は、前側内面111の内部側端点と後側内面112の内部側端点とを接続する半円形状となっている。なお、他のドレン溝102b〜102dも、第1ドレン溝102aと同様の形状であり、前側内面と、後側内面と、円弧状(半円形状)の底面と、で形成されている。
As shown in FIG. 11E, in this example, when viewed along the blade height direction, the
この例における各ドレン溝102a〜102dの形状は、上述の前側内面と後側内面とによって規定される開き角度と、この開き角度の二等分線がタービン周方向となす角度と、溝深さとによって決定されている。
The shapes of the
詳しくは、各ドレン溝102a〜102dの開き角度は、前側内面と後側内面とがなす角度である。この開き角度は、任意の値(例えば、30度等)に設定される。また、開き角度の二等分線は、当該開き角度を二等分する線である。具体的にこの例における各ドレン溝102a〜102dでは、翼高さ方向に沿って見た場合に、各々の開き角度の二等分線がタービン周方向に平行となっている。これにより、各ドレン溝102a〜102の向きが規定されている。すなわち、各ドレン溝102a〜102dの二等分線とタービン周方向とがなす角度が0°となっており、各ドレン溝102a〜102dは、タービン周方向に沿うように開放している。このように各ドレン溝102a〜102dの二等分線とタービン周方向とがなす角度が0°となる関係は、各ドレン溝102a〜102dの先端から基端にわたる全断面で成立している。
Specifically, the opening angles of the
具体的に、図11(E)に示す第1ドレン溝102aについて説明すると、図中のα11は、第1ドレン溝102aの開き角度を示し、図中のL11は、開き角度L11の二等分線を示している。二等分線L11は、タービン周方向と平行であり、タービン周方向となす角度は、0°である。
Specifically, the
また、各ドレン溝102a〜102dの溝深さは、図11(B)において、h1a〜h1dで示されている。これら溝深さh1a〜h1dは、各ドレン溝102a〜102dにおいて、底面におけるタービン周方向で最も深くなる位置(以下、最下点と呼ぶ。)と、前側内面の外部側端点及び後側内面の外部側端点を流線形状に接続する仮想曲線と、を結んだ長さで規定されている。なお、前記仮想曲線は、溝加工前の動翼102の背面によって形成される曲線に相当する。また、これら溝深さh1a〜h1dの各々は、対応する各ドレン溝102a〜102dの先端から基端にわたる全断面で一定となっている。
The groove depths of the
また、この例におけるドレン溝102a〜102dの配置は、ドレン溝102a〜102dのうちの隣り合うドレン溝の半円形状の底面の中心間の間隔である溝間隔によって決定されている。隣り合うドレン溝の溝間隔は、図11(A)において、d1a〜d1cで示されている。これら溝深さd1a〜d1cは、先端から基端にわたり一定となっている。さらに、図10において、符号Hは、ドレン溝102a〜102dの翼高さ方向における設置範囲を示している。この設置範囲Hは、この例では、動翼102の先端から全体高さに対する50〜60%までの範囲に規定されている。設置範囲Hは、上流のノズルから動翼102に流れて衝突する水滴の水滴量の多い領域をドレン溝102a〜102dでカバーするために、設定されている。
Further, the arrangement of the
一方、図11(A)〜(D)において、符号Dは、動翼102の前端から最も後側に位置する第4ドレン溝102dの後側内面の外部側端点までのタービン軸方向における距離であり、複数のドレン溝102a〜102dの設置範囲を示している。この設置範囲Dは、約15〜20mmの範囲となっている。設置範囲Dは、実稼動後の動翼表面の観察結果である動翼表面に残された流跡に基づいて、上流のノズルから流れて動翼102に衝突する水滴の大部分がこの範囲に集中していると判断されるため、設定されている。
On the other hand, in FIGS. 11A to 11D, a symbol D denotes a distance in the axial direction of the turbine from the front end of the moving
図12は、ドレン溝の無い図10及び図11に示す形状の動翼の実稼動後の表面上での流跡の観察結果を説明するための図である。この観察結果では、動翼の表面が、以下で説明する表面の状況に基づき、図12に示すI〜Vの5つの領域に分類されている。 FIG. 12 is a figure for demonstrating the observation result of the trace on the surface after the real operation of the moving blade of the shape shown to FIG.10 and FIG.11 without a drain groove. In this observation result, the surface of the moving blade is classified into five regions I to V shown in FIG. 12 based on the condition of the surface described below.
「領域I:エロージョンによる動翼形状の変化あり」
領域Iは、動翼の前端から背面の前部のうちの特に翼断面形状の変化が大きかった部分までの領域である。領域Iでは、粗大水滴が直接衝突することによって発生したと考えられる、エロージョンによる翼断面形状の変化が確認された。この領域Iでは、翼断面形状が変化するほどの影響を受けていることから、粗大水滴が、高速で回転する動翼へ直接衝突していると考えられる。
「領域II:動翼表面上をタービン半径方向に沿って延びる窪みあり」
領域IIは、背面の前部のうちの領域Iよりも後側であり、領域Iよりも翼断面形状の変化が小さかった領域である。領域IIでは、動翼表面に付着した水滴の流れによって発生したと考えられるタービン半径方向に延びる窪みが形成されていた。この窪みには軸方向への傾きはほとんどなく、動翼表面に付着した水滴は、動翼の高速回転により、タービン軸方向とほぼ垂直にタービン半径方向外側に移動するものと考えられる。
「領域III:表面に薄く不純物付着あり」
領域IIIは、領域IIの後端から背面の前後方向略中央までの領域である。領域IIIでは、まだら模様の水跡が残されているが、これは動翼表面上に薄く付着しているだけであった。このため、動翼表面上に存在していた水滴量は少ないものと考えられる。
「領域IV:水跡の痕跡なし」
領域IVは、領域IIIの後端から背面の後端までの領域である。領域IVでは、水跡は確認されず、動翼表面上に存在した水滴は非常に少ないと考えられる。
「V:表面に薄く不純物付着あり」
領域Vは、動翼の腹面全体である。領域Vでは、領域IIIと同様に、存在した水滴量は少ないと考えられる。
"Region I: Change in blade shape due to erosion"
Region I is a region from the front end of the rotor blade to the front portion of the rear surface, in particular, the portion where the change in the blade cross-sectional shape is large. In the region I, a change in blade cross-sectional shape due to erosion, which is considered to be caused by direct collision of coarse water droplets, was confirmed. In this region I, it is considered that the coarse water droplet directly collides with the moving blade rotating at high speed, since it is affected to the extent that the blade cross-sectional shape changes.
"Region II: Indented extending in radial direction of turbine on blade surface"
The region II is a region behind the region I of the front portion of the back surface, and is a region where the change in blade cross-sectional shape is smaller than the region I. In the region II, a radially extending recess was formed which was considered to be generated by the flow of water droplets attached to the blade surface. There is almost no inclination in the axial direction in this depression, and it is considered that water droplets attached to the blade surface move outward in the radial direction of the turbine substantially perpendicular to the axial direction of the turbine due to high speed rotation of the blade.
"Region III: thin surface with impurities attached"
Region III is a region from the rear end of region II to the approximate center of the back surface in the front-rear direction. In region III, mottled water marks were left, but this was only thinly attached on the blade surface. For this reason, it is considered that the amount of water droplets present on the blade surface is small.
"Region IV: no trace of water marks"
Region IV is a region from the rear end of region III to the rear end of the back surface. In the region IV, no water trace is confirmed, and it is considered that very few water droplets are present on the blade surface.
"V: lightly attached to the surface"
Region V is the entire ventral surface of the blade. In the region V, as in the region III, the amount of water droplets present is considered to be small.
この観察結果において、形状変化が大きく現れた図12における領域I,IIは、動翼の前端から15〜20mmの範囲であった。これに基づき、上述の一般的なドレン溝102a〜102dを有する動翼102では、ドレン溝の設置範囲Dが、約15〜20mmの範囲に設定されている。
In the observation results, the regions I and II in FIG. 12 where the shape change appeared largely were in the range of 15 to 20 mm from the front end of the moving blade. Based on this, in the moving
しかしながら、上述した一般的なドレン溝には、以下の問題点1〜4がある。
However, the general drain groove described above has the following
(問題点1)
上述のように、水滴量が多く存在する範囲は、図12に示した領域I及びIIである。このことを考慮すると、第1ドレン溝102aは、可能な限り動翼102の前端の近くに設置することが望ましい。しかしながら、第1ドレン溝102aでは、例えば図11(D)に示す距離d2dのように、特に動翼ルート部側で、動翼102の前端から第1ドレン溝102aの底面までのタービン軸方向の距離が比較的大きくなっている。
(Problem 1)
As described above, the range in which the amount of water droplets is large is the regions I and II shown in FIG. In consideration of this, it is desirable to install the
この理由は、一般的な動翼流体設計の結果、動翼の捻り角度は、動翼先端で大きく、動翼ルート部で小さいためである。すなわち、この場合、動翼102の前端近傍となる第1ドレン溝102aの設置位置でのタービン周方向における肉厚T1a〜T1d(加工前)は、図11(A)〜(D)から明らかなように、各断面で異なり、ロータ中心からの距離が近い(動翼ルート部側の)断面ほど、小さくなる傾向となる。ここで、第1ドレン溝102aを加工した際には肉厚T1a〜T1dは減少するが、溝加工後の肉厚T2a〜T2dはある程度の厚さを確保する必要がある。そのため、動翼ルート部に近い断面では、動翼先端側の断面と比較して、上述の距離d2dのように、動翼の前端から下流側に比較的離れた位置に第1ドレン溝102aを設置する必要が生じる。このような理由から、第1ドレン溝102aでは、特に、動翼ルート部側で、動翼102の前端から第1ドレン溝102aの底面までのタービン軸方向の距離を比較的大きくせざるを得ない。
The reason for this is that as a result of general blade fluid design, the twist angle of the blade is large at the blade tip and small at the blade root. That is, in this case, the thicknesses T1a to T1d (before processing) in the circumferential direction of the turbine at the installation position of the
しかしながら、動翼102の前端から第1ドレン溝102aまでの距離が大きくなることは、第1ドレン溝102aを可能な限り動翼102の前端の近くに設置することが望ましいという上述の理想から外れる。したがって、上述の一般的なドレン溝には、効果的にドレンを捕獲できておらず、効果的にドレンを排出できていないという問題がある。
However, an increase in the distance from the front end of the moving
(問題点2)
図13(A)〜(D)には、図11(A)〜(D)に示す各ドレン溝102a〜102dを重ねて翼高さ方向に沿って見た図が示されている。なお、図13における各ドレン溝102a〜102dには、符号A〜Dを括弧書きで付している。この付記された符号は、図11(A)〜(D)のいずれかに対応することを意味する。図13(A)〜(D)に示すように、各ドレン溝102a〜102dでは、各断面におけるドレン溝102a〜102dの底面を線で結んだ場合に、この線が折れ曲がっていることが分かる。
(Problem 2)
FIGS. 13A to 13D show the
また、図14は、第1ドレン溝102aの底面の翼高さ方向の先端から基端にかけてのタービン周方向での位置変化を表すグラフを示している。図14において、縦軸は、動翼102の全長を1.0とした際の高さ位置を示し、横軸は、第1ドレン溝102aの底面のタービン軸方向の位置(mm)を示している。また、符号Caは図11(A)に対応する底面の位置、符号Cbは図11(B)に対応する底面の位置、符号Ccは図11(C)に対応する底面の位置、符号Cdは図11(D)に対応する底面の位置を示している。図14に示すように、第1ドレン溝102aの底面は、基端から先端側に向けて延びる際に、CcとCbの間で急激に傾きが変換する傾き変化点を有することが分かる。図示省略するが、他のドレン溝102b〜102dも同様に急激に傾きが変換する傾き変化点を有する。
FIG. 14 is a graph showing a positional change in the circumferential direction of the turbine from the tip end to the base end in the blade height direction of the bottom surface of the
ドレン溝102a〜102dにて確保された水滴は、溝内をタービン半径方向外側に移動するが、上述のように、底面に折れ曲がりや傾き変化点が存在する場合には、このような箇所で水滴が溝から離脱し易くなり、蒸気タービンの流路内に再び戻ってしまう可能性がある。これは、ドレンの排出に関して良好な形状とは言い難い。したがって、この点においても、上述した一般的なドレン溝には、効果的にドレンを排出できていないという問題がある。なお、ドレン溝102a〜102dにて確保された水滴は、回転方向と略直交するタービン半径方向外側へ流れるため、この方向に流れる水滴を阻害しない溝形状が望まれる。
The water droplets secured by the
(問題点3)
ドレン溝102a〜102dのうちの隣り合うドレン溝の底面の中心の間の間隔である溝間隔が一定である点に着目すると、特に、図11(A)の断面において、第3ドレン溝102cと第4ドレン溝102dとの間の部分が、刃状に尖った形状となっていることがわかる。これは、全てのドレン溝102a〜102dにおいて、開き角度の二等分線とタービン周方向とが平行(開き角度(ドレン溝加工角度)β=0°)のために、動翼102の捻り角度が大きくなる先端側は、隣り合うドレン溝の間の部分、特に下流側で隣り合うドレン溝の間の部分が、基端側に比べて平たい形状になってしまうことに起因している。
(Problem 3)
Focusing on the fact that the groove spacing, which is the spacing between the centers of the bottom surfaces of adjacent drain grooves out of the
しかしながら、上述のように隣り合う溝の間の尖った形状の部分においては、ドレン溝102a〜102dの設置範囲Dに制約があるために、肉厚を確保することが難しい。そのため、エロージョンが生じた際に、溝形状を保つことが困難となり易く、ドレン溝での水滴の捕獲が困難となる恐れがある。したがって、上述した一般的なドレン溝には、ドレン溝の間の部分の強度を確保し難しく、これにより水滴の捕獲性能に支障が生じ得るという問題がある。
However, it is difficult to secure the thickness in the pointed portion between the adjacent grooves as described above because the installation range D of the
(問題点4)
図15(A)〜(D)は、図11(A)〜(D)に示すドレン溝102a〜102dにおいて水滴を保持できる有効面積を示す図であり、斜線部が有効面積領域を示している。動翼102が高速で回転することにより、水滴は各ドレン溝102a〜102dの底面に押し付けられるため、図中の斜線部で水滴を保持することができる。ここで、例えば図11(C),(D)に示す断面では、各ドレン溝102a〜102dの有効面積に大きな差は見られないが、図11(A),(B)に示す断面では、動翼102の捻りの影響を受け、各ドレン溝102a〜102dの有効面積が小さくなっていることが分かる。
(Problem 4)
FIGS. 15A to 15D are diagrams showing effective areas capable of holding water droplets in the
図16は、第1ドレン溝102a及び第4ドレン溝102dの有効面積の翼高さ方向における変化状況を表すグラフを示す。縦軸は、動翼102の全長を1.0とした際の高さ位置を示し、横軸は、各ドレン溝の各高さ位置における有効面積を最大有効面積で除して示した値を示している。また、破線は、第1ドレン溝102aの有効面積を示し、実線は、第4ドレン溝102dの有効面積を示している。
FIG. 16 is a graph showing a change in the effective area of the
図16に示すように、第1ドレン溝102a及び第4ドレン溝102dの有効面積はともに、動翼先端側において減少する傾向にある。特に、下流側に位置する第4ドレン溝102dでは、動翼102の捻りの影響を大きく受けるために、例えば、図11(A)に示す断面での有効面積は、図11(D)に示す断面での有効面積の30%程度に減少している。このように有効面積が先端に向けて減少し且つその変化量が大きい場合には、確保した水滴の多くが、タービン半径方向外側に排出される際に、保持しきれずに溢れて蒸気に戻ってしまい易い。そのため、上述した一般的なドレン溝では、この点においても、効果的にドレンを捕獲できておらず、効果的にドレンを排出できていないという問題がある。
As shown in FIG. 16, the effective areas of the
本発明は上述した課題を解決するためになされたものであり、ドレンを効果的に排出することができるタービン動翼を提供することを目的とする。 The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and it is an object of the present invention to provide a turbine blade capable of effectively discharging a drain.
実施の形態によるタービン動翼は、動翼本体を備える。前記動翼本体の背面の前部に、翼高さ方向の先端から基端側に向けて延びる複数のドレン溝が形成されている。翼高さ方向に沿って見た場合に、前記複数のドレン溝のうちの最も前側に位置するドレン溝の前側内面と後側内面とがなす開き角度の二等分線が、前記タービン周方向に対して前側に傾く、及び/又は、前記複数のドレン溝のうちの最も前側に位置するドレン溝よりも後側に位置するドレン溝の少なくともいずれかの前側内面と後側内面とがなす開き角度の二等分線が、前記タービン周方向に対して後側に傾く。 The turbine bucket according to the embodiment includes a bucket body. A plurality of drain grooves extending from the tip end in the blade height direction toward the base end side are formed at the front of the rear surface of the rotor blade body. When viewed along the blade height direction, the bisector of the opening angle formed by the front inner surface and the rear inner surface of the drain groove located at the frontmost side among the plurality of drain grooves forms the turbine circumferential direction. An opening formed by at least one of the front inner surface and the rear inner surface of the drain groove positioned behind the drain groove positioned on the front side among the plurality of drain grooves. A bisector of the angle is inclined rearward with respect to the turbine circumferential direction.
本発明によれば、ドレンを効果的に排出することができる。 According to the present invention, drain can be effectively drained.
以下に、添付の図面を参照して、本発明の実施の形態を詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
図1は、本実施の形態に係るタービン動翼1の背面側を周方向に沿って見た図である。図2(A)〜(D)は、図1のA−A線、B−B線、C−C線、D−D線に対応する図である。図1に示すように、本実施の形態に係るタービン動翼1は、図示省略するロータに結合されてロータの半径方向外側に延びる動翼本体2を備えている。動翼本体2の根元には、図示省略する植え込み部が設けられている。動翼本体2は、この植え込み部によってロータに結合されるようになっている。
FIG. 1 is a view of the back side of a
以下の説明においては、動翼本体2が延びるロータの半径方向のことを、タービン半径方向又は翼高さ方向と呼ぶ。ロータの回転軸方向をタービン軸方向と呼び、タービン軸方向周りの方向をタービン周方向と呼ぶ。また、タービン動翼1は、軸流タービンに設けられることが想定されており、この場合、蒸気はタービン軸方向に沿って流れる。この蒸気の流れで見た場合のタービン軸方向の上流側を前側と呼び、下流側を後側と呼ぶ。
In the following description, the radial direction of the rotor in which the
図1及び図2に示すように、動翼本体2は、ロータを回転させるためにノズルから流れる蒸気を受ける腹面21と、その反対側の背面22と、を有している。このうち背面22の前部22Fに、翼高さ方向の先端から基端側に向けて延びる複数のドレン溝2a〜2dが形成されている。本実施の形態では、ドレン溝2a〜2dが4つ形成されているが、この数に限られるものではない。以下では、4つのドレン溝2a〜2dを、前側から後側に並ぶ順で、第1ドレン溝2a、第2ドレン溝2b、第3ドレン溝2c、第4ドレン溝2dと呼ぶ。
As shown in FIGS. 1 and 2, the
腹面21と背面22とは、図示省略するキャンバーラインによって区切られている。上述のドレン溝2a〜2dが形成される背面22の前部22Fは、キャンバーラインが動翼本体2に前側で交差する境界点に近接した背面22の前側の部分を意味する。なお、図2に示す符号22DEは、動翼本体2のうちで最も前側に位置する部分である前端を示している。また、図1において、符号Hは、ドレン溝2a〜2dの翼高さ方向における設置範囲を示している。この設置範囲Hは、この例では、動翼本体2の先端から全体高さに対する50〜60%までの範囲に規定されている。
The
図3(A)には、第1ドレン溝2aが示され、図3(B)には、第2ドレン溝2bが示され、図3(C)には、第3ドレン溝2cが示され、図3(D)には、第4ドレン溝2dが示されている。図3(A)に示すように、本実施の形態の第1ドレン溝2aは、翼高さ方向に沿って見た場合に、背面22からタービン周方向における反回転側に延びる直線状の前側内面30aと、前側内面30aの後側に位置して背面22からタービン周方向における反回転側に延びる直線状の後側内面30bと、前側内面30a及び後側内面30bを接続する底面30cと、で形成されている。
The
本実施の形態では、底面30cが、一例として、前側内面30aの内部側端点P1と後側内面30bの内部側端点P2とを接続する半円形状となっているが、これに限られるものではない。例えば、底面30cは、前側内面30aの内部側端点と後側内面30bの内部側端点とに内接する内接円の一部によって構成される円弧形状に形成されてもよい。また、底面30aは、前側内面30aの内部側端点と後側内面30bの内部側端点とを直線状に結ぶ平坦面状に形成されてもよい。
In the present embodiment, the
他のドレン溝2b〜2dも、第1ドレン溝2aと同様の形状である。すなわち、図3(B)〜(D)に示すように、第2ドレン溝2bは、前側内面31aと、後側内面31bと、底面31cと、で形成されている。第3ドレン溝2cは、前側内面32aと、後側内面32bと、底面32cと、で形成されている。第4ドレン溝2dは、前側内面33aと、後側内面33bと、底面33cと、で形成されている。
The
各ドレン溝2a〜2dにおいては、前後で並ぶ上述の前側内面と上述の後側内面とがなす角度によって、開き角度α1〜α4が規定されている。開き角度α1〜α4は任意の角度に設定されている。そして、翼高さ方向に沿って見た場合に、当該開き角度α1〜α4を二等分する二等分線L1〜L4のタービン周方向に対する傾きによって、各ドレン溝2a〜2dの向きが規定されている。
In each of the
詳しくは、本実施の形態においては、翼高さ方向に沿って見た場合に、第1ドレン溝2aの二等分線L1が、タービン周方向に対して前側に15度(β1)の角度をなして傾いている。第2ドレン溝2bの二等分線L2は、タービン周方向に対して平行であり、二等分線L2がタービン周方向となす角度は0度(β2)となっている。第3ドレン溝2cの二等分線L3は、タービン周方向に対して後側に15度(β3)の角度をなして傾き、同様に、第4ドレン溝2dの二等分線L4は、タービン周方向に対して後側に15度(β4)の角度をなして傾いている。なお、開き角度の二等分線とタービン周方向とがなす角度は、当該タービン周方向に対して前側に30度から後側に30度の範囲に設定されることが好ましい。当該範囲であれば、動翼本体2の強度或いは剛性は好適に確保され得る。
Specifically, in the present embodiment, when viewed along the blade height direction, the bisector L1 of the
各ドレン溝2a〜2dについてさらに詳述すると、図4(A)〜(D)は、図2(A)〜(D)に示す各ドレン溝2a〜2dを重ねて翼高さ方向に沿って見た図であり、この図4における各ドレン溝2a〜2dには、符号A〜Dを括弧書きで付している。この付記された符号は、図2(A)〜(D)のいずれかに対応することを意味する。
4A to 4D, the
図4(A)〜(D)に示すように、本実施の形態において、ドレン溝2a〜2dの各々は、翼高さ方向に沿って見た場合に、それぞれの半円形状の底面30c,31c,32c,33cの中心が翼高さ方向の先端から基端にわたって直線状に並ぶように形成されている。なお、上述の30c,31c,32c,33cの中心とは、それぞれ半円形状に形成される底面の輪郭を規定する円の中心を意味する。図中の符号C1は第1ドレン溝2aの底面30cの中心を示し、符号C2は第2ドレン溝2bの底面31cの中心を示し、符号C3は第3ドレン溝2cの底面32cの中心を示し、符号C4は第4ドレン溝2dの底面33cの中心を示している。なお、このようなドレン溝の配置を実現するために、図4から明らかなように、本実施の形態では、ドレン溝2a〜2dの溝深さは、翼高さ方向の先端から基端にかけて変化している。また、底面30c,31c,32c,33cが内接円の一部によって規定される円弧形状となる場合には、この内接円の中心が各底面の中心となる。
As shown in FIGS. 4A to 4D, in the present embodiment, each of the
このように底面30c,31c,32c,33cの中心が直線状に並ぶ場合には、底面30c,31c,32c,33cのタービン軸方向における急激な位置変化が抑制され、底面30c,31c,32c,33cが翼高さ方向の先端から基端にかけて滑らかに連続する。具体的に、図5には、第1ドレン溝2aの底面30cの翼高さ方向の先端から基端にかけてのタービン軸方向での位置変化を表すグラフが示されている。図5に示すように、底面30cは、翼高さ方向の先端から基端にかけて滑らかに連続している。なお、詳細には、図5は、底面30cの最下点の位置変化を示している。最下点は、翼高さ方向に沿って見た場合に、底面30cのうちのタービン周方向に最も深くなる位置を意味する。
As described above, when the centers of the
また、図2(B)を参照し、符号d12は、第1ドレン溝2aの後側内面30bの外部側端点P12と第2ドレン溝2bの前側内面31aの外部側端点P21との間のタービン軸方向での間隔を示している。符号d23は、第2ドレン溝2bの後側内面31bの外部側端点P22と第3ドレン溝2cの前側内面32aの外部側端点P31との間のタービン軸方向での間隔を示している。符号d34は、第3ドレン溝2cの後側内面32bの外部側端点P32と第4ドレン溝2dの前側内面33aの外部側端点P41との間のタービン軸方向での間隔を示している。
Further, referring to FIG. 2B, a symbol d12 indicates a turbine between an outer end point P12 of the rear inner surface 30b of the
間隔d12,d23,d34の各々は、翼高さ方向の位置に応じて変化するが、本実施の形態では、翼高さ方向の先端から基端にかけて1mm以上に確保されている。なお、このような間隔は、1mm未満となってもよいが、1mm以上であれば蒸気の衝突及びそれに含まれる水滴の衝突に好適に耐え得る強度が確保される。 Each of the intervals d12, d23 and d34 changes according to the position in the wing height direction, but in the present embodiment, it is secured at 1 mm or more from the tip end to the base end in the wing height direction. Note that such a distance may be less than 1 mm, but if it is 1 mm or more, a strength that can suitably withstand a collision of steam and a collision of water droplets contained therein is secured.
次に、本実施の形態の作用について説明する。 Next, the operation of the present embodiment will be described.
本実施の形態では、翼高さ方向に沿って見た場合に、複数のドレン溝2a〜2dのうちの最も前側に位置する第1ドレン溝2aの開き角度α1の二等分線L1が、タービン周方向に対して前側に傾く。これにより、第1ドレン溝2aに好適に水を捕獲し得る溝深さを設定し、翼高さ方向の先端から基端にわたって第1ドレン溝2aの底面30cから動翼本体2の腹面21までの望ましい肉厚を確保できる程度に、動翼本体2の前端22DEから底面30cまでのタービン軸方向での距離を比較的大きく確保した場合であっても、第1ドレン溝2aを前端22DEに極力近づけることが可能となる。これにより、動翼本体2の適切な強度或いは剛性を確保しつつ、ノズルから流れて動翼本体22の前端22DE近傍に衝突する水滴を、第1ドレン溝2aによって多く捕獲できることにより、効果的にドレンを捕獲でき、且つ効果的にドレンを排出できる。
In the present embodiment, when viewed along the blade height direction, the bisector L1 of the opening angle α1 of the
具体的に、図10及び図11等を用いて説明した一般的なドレン溝(第1ドレン溝102a)との対比で説明すると、本実施の形態に係る第1ドレン溝2aと一般的な第1ドレン溝102aとの間で、溝深さ、タービン軸方向での形成位置、及び開き角度を同一と想定した場合に、本実施の形態に係る第1ドレン溝2aは前側に傾くことにより、一般的な第1ドレン溝102aよりも、前端22DEに近づくため、一般的な第1ドレン溝102aよりも効果的にドレンを捕獲でき、捕獲性能を向上させることができる。
Specifically, in comparison with the general drain groove (
さらに、一般的な第1ドレン溝102aと対比すると、本実施の形態に係る第1ドレン溝2aは前側に傾くことにより、前側内面30aと後側内面30bとの間のタービン軸方向における距離が、一般的な第1ドレン溝102aよりも大きくなる。そのため、本実施の形態の第1ドレン溝2aでは、一般的な第1ドレン溝102aを有する動翼と同等の強度或いは剛性を確保しつつ、水滴を捕獲し得る有効面積を拡大させることもできる。また、溝深さを一般的な第1ドレン溝102aよりも小さくしながらも、一般的な第1ドレン溝102aと同等の水滴を捕獲し得る有効面積を確保することもできる。したがって、本実施の形態の第1ドレン溝2aの構成によれば、一般的な第1ドレン溝102aを有する動翼よりも、動翼本体22の強度或いは剛性を有利に確保しつつ、水滴の捕獲性能を向上させることも可能となる。
Furthermore, in contrast to the general
また、図6(A)〜(D)は、図2(A)〜(D)に示すドレン溝2a〜2dの各々において水滴を保持できる有効面積を示す図であり、斜線部が有効面積領域を示している。本実施の形態では、第1ドレン溝2aを前側に傾けるとともに、第3ドレン溝2c及び第3ドレン溝2dを後側に傾けることにより、図10及び図11等を用いて説明した一般的なドレン溝を有する動翼よりも、効果的にドレン溝の有効面積のばらつきを抑えて、効果的にドレンの捕獲性能及びドレンの排出性能を向上させることも可能となる。
6A to 6D are diagrams showing effective areas capable of holding water droplets in each of the
詳しくは、各ドレン溝2a〜2dの有効面積は、動翼本体2の捻りの影響によって、先端側において減少する傾向にある。ここで、本実施の形態に係る第1ドレン溝2aにおいては、一般的な第1ドレン溝102aと、溝深さ、タービン軸方向での形成位置、及び開き角度を同一と想定した場合に、第1ドレン溝2aが前側に傾くことにより、特に、先端側において、一般的な第1ドレン溝102aよりも有効面積を大きく確保できる。これにより、本実施の形態に係る第1ドレン溝2aでは、一般的な第1ドレン溝102aを有する動翼よりも、動翼本体22の強度或いは剛性を低下させることなく、且つドレン溝の基端側と先端側との有効面積との差を小さく抑えることができる。これにより、一般的なドレン溝を有する動翼よりも、効果的にドレン溝の有効面積のばらつきを抑えて、効果的にドレンの捕獲性能及びドレンの排出性能を向上させることができることになる。
Specifically, the effective areas of the
また、本実施の形態に係る第3ドレン溝2c及び第4ドレン溝2dでは、基端側との有効面積との差を抑制するために、先端側の溝深さを大きくして有効面積を大きく確保した場合であっても、後側に傾くことにより、第3ドレン溝2c及び第4ドレン溝2dのタービン軸方向での設置範囲を抑えることができる。これに対して、一般的なドレン溝の第3ドレン溝102c及び第4ドレン溝102dでは、溝深さを大きくして有効面積を大きく確保した場合には、タービン軸方向での設置範囲が大きくなってしまい、動翼の流体性能の低下が生じ得る。したがって、本実施の形態に係る第3ドレン溝2c及び第4ドレン溝2dでは、一般的な第3ドレン溝102c及び第4ドレン溝102dよりも、動翼の流体性能を低下させることなく、ドレン溝の基端側と先端側との有効面積との差を小さく抑えることができる。これにより、一般的なドレン溝を有する動翼よりも、効果的に有効面積のばらつきを抑えて、効果的にドレンの捕獲性能及びドレンの排出性能を向上させることができることになる。
Further, in the
ここで、図7は、本実施の形態に係る第1ドレン溝2a及び第4ドレン溝2dの有効面積の翼高さ方向における変化状況を表すグラフを示している。図7において、縦軸は、動翼本体2の全長を1.0とした際の高さ位置を示し、横軸は、各ドレン溝の各高さ位置における有効面積を最大有効面積で除して示した値を示している。また、破線は、第1ドレン溝2aの有効面積を示し、実線は、第4ドレン溝2dの有効面積を示している。
Here, FIG. 7 shows a graph showing the change in the effective area of the
図7に示すように、本実施の形態では、第1ドレン溝2a及び第4ドレン溝2dにおいては、捩じれ角の大きな先端側でも有効面積を大きく確保できており、第1ドレン溝2aでは最大値の80%以上、第4ドレン2dでは最大値の70%以上の有効面積となっている。そのため、有効面積の変化が緩やかになっており、水滴がドレン溝を通って半径方向外側に排出される際に、途中で溢れて蒸気流の中に戻る可能性を防止することができるようになっている。
As shown in FIG. 7, in the present embodiment, in the
また、本実施の形態では、図4(A)〜(D)に示したように、ドレン溝2a〜2dの各々は、翼高さ方向に沿って見た場合に、それぞれの半円形状(円弧状)の底面30c,31c,32c,33cの中心が翼高さ方向の先端から基端にわたって直線状に並ぶように形成されている。これにより、底面30c,31c,32c,33cのタービン軸方向における急激な位置変化が抑制され、底面30c,31c,32c,33cは翼高さ方向の先端から基端にかけて滑らかに連続する。このように底面30c,31c,32c,33cが翼高さ方向の先端から基端にかけて滑らかに連続する場合には、ドレン溝2a〜2bの基端側で捕獲された水滴が、動翼の回転によって、翼高さ方向(タービン半径方向)に沿って外側に排出される際に、途中で離脱することが抑制される。したがって、本実施の形態によれば、ドレンの排出性能を更に向上させることもできる。
Further, in the present embodiment, as shown in FIGS. 4A to 4D, each of the
また、本実施の形態では、第1ドレン溝2aの後側内面30bの外部側端点P12と第2ドレン溝2bの前側内面31aの外部側端点P21との間の間隔d12、第2ドレン溝2bの後側内面31bの外部側端点P22と第3ドレン溝2cの前側内面32aの外部側端点P31との間の間隔d23、及び第3ドレン溝2cの後側内面32bの外部側端点P32と第4ドレン溝2dの前側内面33aの外部側端点P41との間の間隔d34の各々が1mm以上確保されている。これにより、水滴の衝突に好適に耐え得る強度が確保される。そして、エロージョンでドレン溝間の部分が減肉した際におけるドレン溝2a〜2dの有効面積の減少を抑えることができる。すなわち、侵食に対するロバスト性能を向上できる。
Further, in the present embodiment, the distance d12 between the outer end point P12 of the rear inner surface 30b of the
ここで、本実施の形態では、第1ドレン溝2aを前側に傾けるとともに、第3ドレン溝2c及び第4ドレン溝2dを後側に傾けることにより、上述の間隔d12,d23,d34を1mm以上確保し、且つ水滴を好適に捕獲し得る有効面積を確保しつつ、ドレン溝2a〜2dのタービン軸方向での設置範囲をコンパクトに抑制してタービン動翼1の流体性能の低下を抑制することができる。これに対して、一般的なドレン溝102a〜102dを有する動翼において、隣接する溝間の間隔を1mm以上確保し、本実施の形態と同等の有効面積を確保しようとした場合には、ドレン溝102a〜102dのタービン軸方向での設置範囲が大きくなってしまい、流体性能が低下してしまう。そのため、本実施の形態によれば、一般的なドレン溝102a〜102dを有する動翼よりも、コンパクトに複数のドレン溝を形成しながらも、水滴の衝突に好適に耐え得る強度及び水滴を好適に捕獲し得る有効面積を確保することができるという効果も得られる。
Here, in the present embodiment, the above-mentioned intervals d12, d23 and d34 are 1 mm or more by tilting the
したがって、本実施の形態によれば、ドレンを効果的に排出することができる。 Therefore, according to the present embodiment, the drain can be effectively drained.
以上、本発明の実施の形態を説明したが、上記の実施の形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。この新規な実施の形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。この実施の形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。 As mentioned above, although embodiment of this invention was described, said embodiment is shown as an example, and it is not intending limiting the range of invention. This novel embodiment can be implemented in other various forms, and various omissions, replacements and changes can be made without departing from the scope of the invention. While this embodiment and its modification are included in the range and subject matter of invention, they are included in the invention indicated to the claim, and the equivalent range.
例えば、第1ドレン溝2aの二等分線L1の角度等は、上述の実施の形態に限定されるものではない。この角度は、ノズルからのドレンの飛来位置及び方向に応じて適切な角度が設定されればよい。また、上述の実施の形態では、ドレン溝2a〜2dの前側内面及び後側内面が直線状に形成される例であるが、これら前側内面及び後側内面は円弧状でもよい。この場合、前側内面と後側内面とで規定される開き角度は、前側内面の両端点間を結ぶ直線と、後側内面の両端点間を結ぶ直線とで規定される。
For example, the angle or the like of the bisector L1 of the
1 タービン動翼、2 動翼本体、2a 第1ドレン溝、2b 第2ドレン溝、2c 第3ドレン溝、2d 第4ドレン溝、22 背面、22F 前部、22DE 前端、30a,31a,32a,33a 前側内面、30b,31b,32b,33b 後側内面、30c,31c,32c,33d 底面、P1 内部側端点、P2 内部側端点、P12.P21,P22,P31,P32,P41 外部側端点、α1,α2,α3,α4 開き角度、L1,L2,L3,L4 二等分線、d12,d23,d34 間隔。
DESCRIPTION OF
Claims (4)
前記動翼本体の背面の前部に、翼高さ方向の先端から基端側に向けて延びる複数のドレン溝が形成され、
前記翼高さ方向に沿って見た場合に、前記複数のドレン溝のうちの最も前側に位置するドレン溝の前側内面と後側内面とがなす開き角度の二等分線が、前記タービン周方向に対して前側に傾き、前記複数のドレン溝のうちの最も前側に位置するドレン溝よりも後側に位置するドレン溝の少なくともいずれかの前側内面と後側内面とがなす開き角度の二等分線が、前記タービン周方向に対して後側に傾く、
ことを特徴とするタービン動翼。 A turbine blade having a blade body,
A plurality of drain grooves extending from the tip end in the blade height direction toward the base end side are formed at the front of the rear surface of the rotor blade body,
When viewed along the blade height direction, a bisector of an opening angle formed by the front inner surface and the rear inner surface of the drain groove located at the frontmost side among the plurality of drain grooves forms the turbine circumference. tilt-out on the front side with respect to the direction of the most open and the rear inner surface and at least one of the front inner surface forms a drain groove located on the rearward of the drain groove located on the front side angle of the plurality of drain grooves A bisector inclined rearward with respect to the circumferential direction of the turbine;
Turbine blades characterized by
ことを特徴とする請求項1に記載のタービン動翼。 The angle formed by the bisector of the opening angle of each of the plurality of drain grooves when viewed along the blade height direction and the turbine circumferential direction is 30 degrees forward with respect to the turbine circumferential direction It is set in the range of 30 degrees from the rear side,
The turbine blade according to claim 1, characterized in that:
前記複数のドレン溝の各々は、前記翼高さ方向に沿って見た場合に、円弧状の前記底面の中心が翼高さ方向の先端から基端にわたって直線状に並ぶように形成されている、
ことを特徴とする請求項1又は2に記載のタービン動翼。 Each of the plurality of drain grooves is composed of the front inner surface, the rear inner surface, and an arc-shaped bottom surface connecting the inner end of the front inner surface and the inner end of the rear inner surface. ,
Each of the plurality of drain grooves is formed such that the center of the arc-shaped bottom surface is linearly aligned from the tip end to the base end in the wing height direction when viewed along the wing height direction. ,
The turbine blade according to claim 1 or 2, characterized in that:
ことを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載のタービン動翼。 The axial distance between the outer side end points of the adjacent drain grooves is 1 mm or more.
The turbine blade according to any one of claims 1 to 3, characterized in that:
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