JP6533221B2 - Glass manufacturing apparatus and method - Google Patents

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Description

関連出願の説明Description of Related Application

本出願は、その内容が引用されその全体が参照することにより本書に組み込まれる、２０１３年１０月１８日に出願された米国仮特許出願第６１／８９２６２４号の優先権の利益を米国特許法第１１９条の下で主張するものである。   This application claims the benefit of priority to US Provisional Patent Application No. 61/892624, filed Oct. 18, 2013, the contents of which are incorporated herein by reference in its entirety. It is claimed under Article 119.

本開示は、一般にガラスを製造する装置に関し、特に、槽を備えており、この槽の壁が槽の外周の周りで周方向に変化する厚さを有している、溶融ガラス送出装置に関する。   The present disclosure relates generally to apparatus for producing glass, and more particularly to a molten glass delivery apparatus comprising a vessel, the vessel wall having a circumferentially varying thickness around the periphery of the vessel.

原材料を溶解して、以下溶融ガラスと称する溶融材料を形成するには、溶解プロセス中に燃焼ガスおよび／または電気エネルギーを使用する必要がある。原材料は次いで調整され、溶解炉から成形装置へと移送され得る。いくつかのプロセスでは溶融ガラスを、種々の処理設備を備えた貴金属製の送出装置を介して成形装置へと送出する。確実に制御された温度にするため、送出装置の特定の構成要素は、その構成要素に電流を生成することによって直接加熱することができる。電流は構成要素を加熱し、これがさらに内部の溶融ガラスを加熱する。送出装置の様々な構成要素で、そのエネルギー必要量は変わる。送出装置の中で所要電力が恐らく最も高い構成要素は清澄槽であり、清澄槽で溶融ガラスは、溶解プロセスで生じた気体を除去するように調整される。   In order to melt raw materials to form a molten material, hereinafter referred to as molten glass, it is necessary to use combustion gases and / or electrical energy during the melting process. The raw materials can then be conditioned and transferred from the melting furnace to the forming apparatus. In some processes, the molten glass is delivered to the forming device via a precious metal delivery device equipped with various processing equipment. To ensure that the temperature is controlled, certain components of the delivery device can be heated directly by generating an electrical current in the components. The current heats the components, which further heats the molten glass inside. The energy requirements of the various components of the delivery device vary. The component that probably has the highest power requirements in the delivery system is the fining vessel, in which the molten glass is adjusted to remove the gas generated in the melting process.

溶解プロセス後の気泡の効果的な除去を可能にし、かつ溶解炉から漏れ出た任意の固体粒子を確実に溶解するために、清澄槽は非常に高い温度で保持される。粘度が低いと気泡はより速く上昇し、高温になると固体含有物はより速く溶解する。清澄器の上部には空隙が存在している。残念なことに、酸素が存在していると貴金属（例えば、白金および／またはロジウム）の酸化が起こる可能性があり、酸化が起こる速度は温度および酸素含有量に応じて増加する。貴金属の酸化は金属の薄化につながる。１）溶融ガラスの表面の上方に空隙が存在する、および２）清澄槽の上部で温度が最も高い、といった少なくとも２つの理由で、酸化は一般に清澄槽の上部でより深刻である。清澄槽の上部の温度は、いくつかのガラスで１７００℃を超え得る。一般に、清澄槽の上部の温度は、清澄槽の下方部分に含有されている溶融ガラスの温度よりも平均で２０℃高くなり得る。清澄槽の上部の温度がより高いと、清澄槽の腐食損傷につながり得るため、清澄槽上部の温度を下げることが必要である。   The fining vessel is held at a very high temperature to allow effective removal of air bubbles after the dissolution process and to ensure that any solid particles that have leaked out of the smelting furnace are dissolved. The lower the viscosity, the faster the bubbles rise, and the higher the temperature, the faster the solid content dissolves. There is a void at the top of the finer. Unfortunately, the presence of oxygen can result in the oxidation of noble metals (eg, platinum and / or rhodium), and the rate at which oxidation occurs increases with temperature and oxygen content. Oxidation of precious metals leads to thinning of metals. Oxidation is generally more severe at the top of the fining tank, for at least two reasons: 1) there are voids above the surface of the molten glass, and 2) the temperature is highest at the top of the fining vessel. The temperature at the top of the fining vessel can exceed 1700 ° C. with some glasses. In general, the temperature at the top of the fining vessel can be on average 20 ° C. higher than the temperature of the molten glass contained in the lower part of the fining vessel. It is necessary to lower the temperature at the top of the fining chamber as higher temperatures at the top of the fining chamber can lead to corrosion damage to the fining chamber.

フュージョンガラス製造プロセスは、非常に優れた表面品質の薄型ガラスシートを生成することができ、テレビ、携帯電話、コンピュータモニタなどのビジュアルディスプレイ製品の製造に理想的なガラスシートを製造する。典型的なフュージョンプロセスでは、バッチと称される原材料を耐火セラミック溶解炉内で溶解して、溶融ガラスを生成する。この溶融ガラスを続いて送出装置に通して成形本体へと搬送する。成形本体は、その上方表面に形成されたトラフと、外部合流成形面とを備えている。溶融ガラスは送出装置からトラフに受け入れられ、トラフを越え、分離流として合流成形面上を下方へと流れる。合流成形面が交わる位置でこの分離流が結合して単一のガラスリボンを形成し、これが、弾性固体まで冷却されると、別々のガラスシートに切断される。   The fusion glass manufacturing process can produce thin glass sheets of very good surface quality and produces glass sheets that are ideal for manufacturing visual display products such as TVs, cell phones, computer monitors and the like. In a typical fusion process, raw materials called batches are melted in a refractory ceramic melting furnace to produce molten glass. The molten glass is subsequently conveyed through the delivery device to the forming body. The forming body comprises a trough formed on its upper surface and an outer mating forming surface. Molten glass is received from the delivery apparatus into the trough, passes over the trough, and flows downward on the combined forming surface as a separate flow. The separated streams combine at the point where the merging forming surfaces meet to form a single glass ribbon, which, when cooled to an elastic solid, is cut into separate glass sheets.

溶解炉および成形本体は大部分が耐火セラミック材料から構成されるが、溶融ガラスを成形本体に送出する送出装置は、典型的には高温金属、特に耐酸化性の高温金属を用いて構成される。適切な金属は、例えば、白金群金属、すなわち白金イリジウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、およびルテニウムから選択することができる。前述の白金群金属の合金も使用可能である。例えば、溶融ガラス送出装置は白金または白金ロジウム合金などの白金の合金から構成されることが多く、これは白金群金属の他のものよりも物理的に作業が容易であるためである。   Although the melting furnace and the forming body are mostly composed of refractory ceramic material, the delivery apparatus for delivering molten glass to the forming body is typically composed of a high temperature metal, in particular an oxidation resistant high temperature metal . Suitable metals can be selected, for example, from platinum group metals, ie platinum iridium, rhodium, palladium, osmium and ruthenium. Alloys of the aforementioned platinum group metals can also be used. For example, molten glass delivery devices are often constructed of platinum or alloys of platinum, such as platinum-rhodium alloys, because they are physically easier to work than others of the platinum group metals.

溶融ガラスが送出装置を通って搬送されるとき、溶融ガラスは脱気プロセスが行われる清澄槽などの調整槽を通ることによって調整され得る。溶解プロセスの際に、様々な気体が発生する。こういった気体が溶融ガラス内に残された場合、フュージョンプロセスによるガラスシートなど、完成したガラス物品内に気泡を生じさせる可能性がある。ガラスから気泡を排除するために、清澄槽内で溶融ガラスの温度を、溶解温度を上回る温度に上昇させる。バッチに含まれかつ溶融ガラス内に存在する多価化合物が、温度が上昇する際に酸素を放出し、溶解プロセス中に形成された気体を溶融ガラスから一掃するのを助ける。この気体は、溶融ガラスの自由表面の上方の、清澄槽の排出容積内に放出される。清澄槽内の温度は、いくつかの事例、例えばディスプレイ産業用ガラスシートの製造では１６５０℃を超えることがあり、またさらには１７００℃も超え、清澄槽壁の溶解温度に近づくことがある。   As the molten glass is conveyed through the delivery device, the molten glass can be conditioned by passing through a conditioning vessel such as a fining vessel where the degassing process takes place. During the dissolution process, various gases are evolved. If such gases are left in the molten glass, bubbles can form in the finished glass article, such as a glass sheet from a fusion process. In order to eliminate air bubbles from the glass, the temperature of the molten glass is raised to a temperature above the melting temperature in the fining vessel. The polyvalent compounds contained in the batch and present in the molten glass release oxygen as the temperature increases, helping to sweep out the gas formed during the melting process from the molten glass. This gas is released into the discharge volume of the fining vessel above the free surface of the molten glass. The temperature in the fining vessel may exceed 1650 ° C. in some cases, such as the production of glass sheets for the display industry, or even more than 1700 ° C., and may approach the melting temperature of the fining vessel walls.

清澄槽内の温度を上昇させる１つの方法は、清澄槽に電流を生じさせるものであり、槽の金属壁の電気抵抗を用いて温度を増加させる。この直接加熱はジュール加熱と称され得る。これを達成するために、フランジとも称される電極を清澄槽に取り付け、この電極は、電流が出入りする位置としての役割を果たす。   One way to raise the temperature in the fining vessel is to generate an electric current in the fining vessel, and use the electrical resistance of the metal wall of the vessel to raise the temperature. This direct heating may be referred to as joule heating. To achieve this, an electrode, also referred to as a flange, is attached to the clarification vessel, which serves as a point of current flow in and out.

清澄槽の種々の位置での清澄槽の温度の監視は、清澄槽を包囲している耐火断熱材料に熱電対を埋め込むことによって実行することができる。この監視によるデータでは、溶融ガラスの自由表面の上方の気体雰囲気が清澄槽壁に接触している位置で、清澄槽の温度の増加が示された。これは、清澄槽の下方部分内に含有されている溶融ガラスの熱伝導率に対して、清澄槽内の気体雰囲気の熱伝導率が減少していることに起因するものであった。使用されていない清澄槽で行われた分析では、溶融ガラスに接触していない清澄槽の上方部分において、特にフランジが清澄槽壁に結合されている位置で過度の酸化が示された。この酸化は、酸素の存在下で金属が高温になると、結果として生じるものである。残念なことに、清澄槽の周囲環境から酸素を全排除することは困難である。さらに酸化は、槽の溶融ガラスが流れていない領域の槽壁の金属を徐々に薄化させ、最終的に槽壁の損傷につながる。従って本書で開示される実施形態は、清澄槽の壁を通る電流の流れを制御して、清澄槽内の気体雰囲気と接触している、溶融ガラスが流れていない壁の部分の温度を減少させるものに関する。   Monitoring of the temperature of the fining vessel at various locations of the fining vessel can be performed by embedding thermocouples in the refractory insulation material surrounding the fining vessel. The data from this monitoring showed an increase in the temperature of the fining vessel where the gaseous atmosphere above the free surface of the molten glass was in contact with the fining vessel wall. This was attributed to the decrease in the thermal conductivity of the gas atmosphere in the fining vessel relative to the thermal conductivity of the molten glass contained in the lower portion of the fining vessel. The analysis performed in the unused fining vessel showed excessive oxidation in the upper part of the fining vessel not in contact with the molten glass, especially where the flanges were bonded to the fining vessel wall. This oxidation results from the high temperature of the metal in the presence of oxygen. Unfortunately, it is difficult to totally eliminate oxygen from the ambient environment of the clarification tank. Furthermore, the oxidation gradually thins the metal of the tank wall in the area where the molten glass of the tank does not flow, which ultimately leads to damage to the tank wall. Thus, the embodiments disclosed herein control the flow of current through the walls of the fining vessel to reduce the temperature of the portion of the wall where molten glass does not flow in contact with the gaseous atmosphere in the fining vessel. About things.

一態様において溶融ガラス用送出装置が開示され、この装置は、壁を備えている管として構成された清澄槽であって、この管の壁が、白金、ロジウム、パラジウム、イリジウム、ルテニウム、オスミウムおよびこれらの合金から選択された金属を含んでいる清澄槽と；管の周りを囲みかつ電流を壁に伝導させるように構成された、白金、ロジウム、パラジウム、イリジウム、ルテニウム、オスミウムおよびこれらの合金から選択された金属を含んでいる複数のフランジとを備えている。複数のフランジのうち少なくとも２つの連続したフランジの間の壁の少なくとも一部分は、周方向に変化する厚さを有している。「２つの連続したフランジ」という表現は、溶融ガラスが流れる方向において溶融ガラスはこの２つの連続したフランジを順に通過し、この２つの連続したフランジ間にフランジが介在していないことを示すよう意図されている。 In one aspect, a delivery apparatus for molten glass is disclosed, wherein the apparatus is a fining vessel configured as a tube comprising a wall, the tube wall comprising platinum, rhodium, palladium, iridium, ruthenium, osmium and osmium a refining vessel that contains a metal selected from these alloys; configured to surround and current around the tube so as to conduct to the wall, platinum, rhodium, palladium, iridium, ruthenium, osmium and alloys thereof the selected metal and a plurality of flanges are Nde free. At least a portion of the wall between at least two consecutive flanges of the plurality of flanges has a circumferentially varying thickness. The expression "two consecutive flanges" is intended to indicate that the molten glass passes sequentially through the two consecutive flanges in the direction in which the molten glass flows and that there is no intervening flange between the two consecutive flanges. It is done.

壁の少なくとも一部分は、第１の壁部分と第２の壁部分とを含んでもよく、この壁の少なくとも一部分の断面において、第１の壁部分の厚さは第２の壁部分の厚さよりも薄くてもよい。第１の壁部分の厚さは実質的に均一でもよく、また第２の壁部分の厚さは実質的に均一でもよい。第１の壁部分は清澄槽の上部に位置付けられ、また第２の壁部分は清澄槽の下部に、第１の壁部分の下方に位置付けられる。   At least a portion of the wall may include a first wall portion and a second wall portion, and in cross section of at least a portion of the wall, the thickness of the first wall portion is greater than the thickness of the second wall portion It may be thin. The thickness of the first wall portion may be substantially uniform, and the thickness of the second wall portion may be substantially uniform. The first wall portion is located at the top of the clarification vessel, and the second wall portion is located at the bottom of the clarification vessel, below the first wall portion.

溶融ガラス送出装置は、第１の壁部分と第２の壁部分との間に位置付けられた、第３の壁部分をさらに含んでもよい。第３の壁部分の断面における厚さは、第２の壁部分の厚さよりも厚くてもよい。   The molten glass delivery apparatus may further include a third wall portion positioned between the first wall portion and the second wall portion. The thickness of the cross section of the third wall portion may be greater than the thickness of the second wall portion.

第２の壁部分は、複数の層を含むように構成してもよい。例えば第２の壁部分は、複数の金属プレートを含む積層構造を有し得る。   The second wall portion may be configured to include multiple layers. For example, the second wall portion may have a laminated structure comprising a plurality of metal plates.

別の実施形態において、清澄槽壁の少なくとも一部分は第１の壁部分と第２の壁部分とを備えてもよく、このとき第１の壁部分の厚さは第２の壁部分の厚さよりも厚い。第１の壁部分は清澄槽の上部に位置付けられ、また壁の少なくとも一部分は、２つの連続したフランジのうちの１つに隣接して位置付けられ得る。   In another embodiment, at least a portion of the clarifier wall may comprise a first wall portion and a second wall portion, wherein the thickness of the first wall portion is greater than the thickness of the second wall portion Too thick. The first wall portion may be positioned at the top of the fining vessel, and at least a portion of the wall may be positioned adjacent to one of two consecutive flanges.

第１の壁部分および／または第２の壁部分の厚さは、実質的に均一でもよい。   The thickness of the first wall portion and / or the second wall portion may be substantially uniform.

いくつかの実施形態において、第１の壁部分が第２の壁部分よりも厚い場合の第１の壁部分の長さは、約１６ｃｍ以下でもよい。   In some embodiments, the length of the first wall portion may be about 16 cm or less when the first wall portion is thicker than the second wall portion.

第１の壁部分が第２の壁部分よりも厚い場合、第１の壁部分は複数の金属層を含み得る。本実施形態のいくつかの態様によれば、第１の壁部分は、２つの連続したフランジのうちの１つのフランジに境を接している。他の態様では、第１の壁部分がフランジから清澄槽の縦軸に平行に外側に延在するように、フランジを第１の壁部分の中心部分などに第１の壁部分の上方表面に取り付けてもよい。一例では、清澄槽の縦軸に沿った第１の壁部分の長さは１６ｃｍであり、フランジはこの１６ｃｍの長さの中点で第１の壁部分に取り付けられる。前述から、この長さが例えば１６ｃｍ未満など１６ｃｍとは異なり、フランジが、第１の壁部分の長さの中点で第１の壁部分に取り付けられ得ることは明らかなはずである。   If the first wall portion is thicker than the second wall portion, the first wall portion may include a plurality of metal layers. According to some aspects of this embodiment, the first wall portion abuts one of two consecutive flanges. In another aspect, the flange may be on the upper surface of the first wall portion, such as a central portion of the first wall portion, such that the first wall portion extends outwardly from the flange parallel to the longitudinal axis of the fining vessel. You may attach it. In one example, the length of the first wall portion along the longitudinal axis of the fining vessel is 16 cm and the flange is attached to the first wall portion at the midpoint of this 16 cm length. From the foregoing, it should be clear that the flange may be attached to the first wall portion at a midpoint of the length of the first wall portion, as opposed to 16 cm, such as less than 16 cm in length.

壁の少なくとも一部分は、第１の長さ部分と、第２の長さ部分と、第１の長さ部分から間隔を空けた第３の長さ部分とを含み得、第１の長さ部分は、第３の長さ部分および第２の長さ部分の間に位置付けられている。第１の長さ部分の厚さは周方向に変化してもよく、第２の長さ部分の厚さは周方向に変化してもよく、さらに第３の長さ部分の厚さは実質的に一定でもよい。さらに、第１および第２の長さ部分の夫々は、第１の壁部分および第２の壁部分を含んでもよく、第１および第２の長さ部分の第１の壁部分の厚さは、第１および第２の長さ部分の第２の壁部分の厚さよりも厚い。第１および第２の長さ部分の第１の壁部分は、清澄槽の上部に位置付けられる。 At least a portion of the wall may include a first length portion, a second length portion, and a third length portion spaced apart from the first length portion, the first length portion It is that have been positioned between the third length portion and a second length portion. The thickness of the first length portion may vary circumferentially, the thickness of the second length portion may vary circumferentially, and the thickness of the third length portion is substantially It may be constant. Additionally, each of the first and second length portions may include a first wall portion and a second wall portion, the thickness of the first wall portion of the first and second length portions being , Thicker than the thickness of the second wall portion of the first and second length portions. First wall portions of the first and second length portions are positioned at the top of the fining vessel.

第１および第２の長さ部分の夫々は、第１および第２の長さ部分の夫々が２つの連続したフランジの各フランジに境を接するように、２つの連続したフランジの１つに隣接して位置付けられ得る。   Each of the first and second length portions is adjacent to one of two continuous flanges such that each of the first and second length portions abuts each flange of two consecutive flanges Can be positioned.

溶融ガラス送出装置は、隣接するフランジ間に位置付けられた第４の長さ部分をさらに含んでもよく、この第４の長さ部分は第１の壁部分および第２の壁部分を含み、第４の長さ部分の第１の壁部分は清澄槽の上部に位置付けられる。第４の長さ部分の第１の壁部分の厚さは、第４の長さ部分の第２の壁部分の厚さよりも厚くてもよい。   The molten glass delivery apparatus may further include a fourth length portion positioned between adjacent flanges, the fourth length portion including a first wall portion and a second wall portion; The first wall portion of the length portion is located at the top of the clarification vessel. The thickness of the first wall portion of the fourth length portion may be greater than the thickness of the second wall portion of the fourth length portion.

さらに別の実施形態において、ガラスを成形する方法が開示され、この方法は、溶解炉内でバッチ材料を溶解するステップと、溶融ガラスを溶解炉から金属製の清澄槽に通して、溶融ガラスが清澄槽内で自由表面を有しかつ清澄槽と自由表面との間に雰囲気が位置付けられるように、流すステップとを含み、清澄槽の壁は、第１の厚さを有する第１の壁部分と、断面において第１の厚さとは異なるような第２の厚さを有する、第２の壁部分とを備えている。このとき溶融ガラスの流れを、溶融ガラスの流れが上方壁部分の表面上を流れないように制御することができる。従って、第１の壁部分は清澄槽の上部に位置付けられ、第２の壁部分は清澄槽の下部に位置付けられる。   In yet another embodiment, a method of forming glass is disclosed, the method comprising melting batch material in a melting furnace, passing the molten glass from the melting furnace through a metal fining vessel, the molten glass being Flowing such that it has a free surface in the fining vessel and the atmosphere is positioned between the fining vessel and the free surface, the wall of the fining vessel having a first wall portion having a first thickness And a second wall portion having a second thickness which differs in cross section from the first thickness. At this time, the flow of the molten glass can be controlled such that the flow of the molten glass does not flow on the surface of the upper wall portion. Thus, the first wall portion is located at the top of the clarification vessel and the second wall portion is located at the bottom of the clarification vessel.

第１の厚さは第２の厚さ未満でもよいし、あるいは第１の厚さは第２の厚さよりも厚くてもよい。   The first thickness may be less than the second thickness, or the first thickness may be greater than the second thickness.

いくつかの実施形態において清澄槽は、第１の壁部分と第２の壁部分との間に位置付けられた第３の壁部分を含んでもよく、第３の壁部分は断面において、第１および第２の厚さよりも厚い第３の厚さを有している。清澄槽内の溶融ガラスの高さは、自由表面が第３の壁部分と交わるように制御され得る。   In some embodiments, the fining vessel may include a third wall portion positioned between the first and second wall portions, the third wall portion being, in cross section, the first and second wall portions. It has a third thickness greater than the second thickness. The height of the molten glass in the fining vessel may be controlled such that the free surface meets the third wall portion.

第１の壁部分の温度は、例えば、第２の壁部分の温度よりも少なくとも５℃低くてもよい。   The temperature of the first wall portion may, for example, be at least 5 ° C. lower than the temperature of the second wall portion.

本開示のさらなる特徴および利点は以下の詳細な説明の中に明記され、ある程度はその説明から当業者には容易に明らかになるであろうし、あるいは以下の詳細な説明、請求項、並びに添付の図面を含め、本書において説明された実施形態を実施することにより認識されるであろう。   Additional features and advantages of the present disclosure are set forth in the following detailed description, and to some extent will be readily apparent to those skilled in the art from the description, or alternatively, the following detailed description, claims, and appended claims. It will be appreciated by practice of the embodiments described herein, including the drawings.

前述の一般的な説明および以下の詳細な説明は、本開示の実施形態を示していること、そして請求される実施形態の本質および特徴を理解するために概要または構成を提供するよう意図されていることを理解されたい。添付の図面は、本開示のさらなる理解を提供するために含まれ、本明細書に組み込まれかつその一部を構成する。図面は本開示の種々の実施形態を示し、そしてその説明とともに、実施形態の原理および動作の説明に役立つ。   The foregoing general description and the following detailed description are intended to illustrate embodiments of the present disclosure and to provide an overview or configuration to understand the nature and features of the claimed embodiments. I want you to understand. The accompanying drawings are included to provide a further understanding of the disclosure, and are incorporated in and constitute a part of this specification. The drawings illustrate various embodiments of the present disclosure and, together with the description, serve to explain the principles and operations of the embodiments.

本書で説明される実施形態による清澄槽を備えた一例のフュージョンダウンドローガラス製造装置の正面図Front view of an example fusion downdraw glass manufacturing apparatus with a fining vessel according to embodiments described herein 図１の清澄槽の斜視図The perspective view of the clarification tank of FIG. 1 周方向に均一な厚さの壁を有する従来技術の清澄槽の断面図Cross section of prior art fining vessel with circumferentially uniform wall thickness 清澄槽の壁の腐食損傷の写真Photograph of corrosion damage on the wall of the clear tank 本書で説明される実施形態による、壁の厚さが周方向に変化している清澄槽の断面図Cross section of a fining vessel with circumferentially varying wall thickness according to embodiments described herein 図５に関して説明される効果を示した電気回路図Electrical schematic showing the effects described with respect to FIG. 5 上方壁部分が下方壁部分よりも薄くかつ下方壁部分が複数の層を含むように壁の厚さが周方向に変化している、本書で説明される実施形態による別の清澄槽の断面図Cross section view of another fining vessel according to embodiments described herein, wherein the wall thickness is circumferentially varied such that the upper wall portion is thinner than the lower wall portion and the lower wall portion includes a plurality of layers 壁の厚さが周方向に変化し、かつ上方壁部分と下方壁部分との間に中間の壁部分が位置付けられている、本書で説明される実施形態による別の清澄槽の断面図Cross section of another fining vessel according to the embodiments described herein, wherein the thickness of the wall varies circumferentially and an intermediate wall portion is located between the upper and lower wall portions 上方部分に薄い部分および厚い部分の両方を備えている清澄槽の側面図Side view of a fining vessel with both thin and thick parts in the upper part 図９の清澄槽の、上方壁部分の厚い部分で取った断面図Sectional view taken on a thicker portion of the upper wall portion of the fining vessel of FIG. 9 図９の清澄槽の、上方壁部分の薄い部分で取った断面図Sectional view taken on the thin portion of the upper wall portion of the fining vessel of FIG. 9 清澄槽に薄い上方壁部分および厚い上方壁部分の両方を含むことによる効果を示した電気回路図Electrical schematic showing the effect of including both the thin upper wall portion and the thick upper wall portion in the fining vessel ２つの厚い上方壁部分間に位置付けられた薄い上方壁部分を備えている清澄槽の側面図Side view of a fining vessel with a thin upper wall portion positioned between two thick upper wall portions ２つの連続したフランジ間に位置付けられている上方壁部分および下方壁部分を示した清澄槽の側面図であって、このとき上方壁部分は下方壁部分よりも薄く、さらにフランジに取り付けられた電極が、清澄槽上部の上方部分近傍から上向きに延在している図FIG. 6 is a side view of a finning vessel showing upper and lower wall portions positioned between two consecutive flanges, wherein the upper wall portion is thinner than the lower wall portion and the electrode is further attached to the flange Extends upward from near the upper part of the upper part of the clarification tank フランジ電極がフランジの、フランジ上部最寄りの位置から上向きに延在している実施形態による清澄槽の断面図Flange electrodes of the flange, cross-sectional view of a refining vessel according to the embodiment extends upward direction from the upper portion nearest location flange フランジ電極がフランジの、フランジ下部最寄りの位置から下向きに延在している実施形態による清澄槽の断面図Sectional view of a fining vessel according to an embodiment in which the flange electrode extends downward from a position near the lower part of the flange of the flange 断面での厚さが実質的に周方向に均一である壁を有する清澄槽に沿った長さの関数として、モデル化された温度および実際の温度を示したグラフであって、清澄槽の上部での温度が清澄槽の他の部分での温度よりも概して高いことを示しているグラフFig. 6 is a graph showing the modeled temperature and the actual temperature as a function of length along a fin having a wall whose thickness in cross section is substantially circumferentially uniform, the top of the fin Graph showing that the temperature at the center is generally higher than the temperature at the other parts of the clarification tank 図１７の曲線によりモデル化された清澄槽の側面図A side view of a clear tank modeled by the curves in FIG. 図１７および図１８の清澄槽に沿った長さの関数としてモデル化された電流密度を示したグラフGraph showing modeled current density as a function of length along the fin of FIGS. 17 and 18 上方壁部分と下方壁部分とを含み上方壁部分の厚さが下方壁部分の厚さよりも薄い清澄槽に沿った長さの関数として、モデル化された温度を示したグラフGraph showing modeled temperature as a function of length along the fin which includes upper and lower wall portions and the thickness of the upper wall portion is less than the thickness of the lower wall portion 図２０の清澄槽に対する長さの関数としてモデル化された電流密度を示したグラフGraph showing modeled current density as a function of length for the fining vessel of FIG.

本書では、文脈が明らかに他に指示していなければ、単数形は複数の指示対象を含む。すなわち、例えば「フランジ」へ言及は、文脈が明らかに他に指示していなければ、２以上のこのフランジを有する態様を含む。   In this document, the singular forms include the plural referents unless the context clearly dictates otherwise. Thus, for example, reference to "a flange" includes embodiments having more than one such flange unless the context clearly indicates otherwise.

本書では範囲を、「約」ある特定の値から、および／または「約」別の特定の値までと表現することがある。このように範囲が表現されるとき、別の態様が、そのある特定の値から、および／または他方の特定の値までを含む。同様に、値が先行詞「約」を用いて近似値で表現されるとき、その特定の値は別の態様を形成することを理解されたい。各範囲の端点は、他方の端点との関連で、また他方の端点とは無関係に、意味を持つものであることをさらに理解されたい。範囲が、ある値と別の値との「間」と表現されるとき、このある値および別の値はその範囲の端点を表し、かつその範囲内に含まれる。   Ranges may be expressed herein as from "about" one particular value, and / or to "about" another particular value. When such a range is expressed, another aspect includes from the one particular value and / or to the other particular value. Similarly, when values are expressed as approximations, by use of the antecedent "about," it will be understood that the particular value forms another aspect. It should be further understood that the endpoints of each of the ranges are significant both in relation to the other endpoint, and independently of the other endpoint. When a range is expressed as "between" a value and another value, this value and another value represent the end points of the range and are included within the range.

本書では「有する」および「含む」という用語はオープンエンドであり、明確に述べられていなければ、他の性質、特性、属性、または要素の存在を排除しない。   As used herein, the terms "having" and "including" are open ended and do not exclude the presence of other properties, properties, attributes or elements unless explicitly stated.

本書では「周方向」という用語は、断面の外縁周りの角度位置に関するものと一般に解釈されるべきであり、円形の断面に限定されるものではない。従って、厚さが周方向に変化するという言い回しは、品物（例えば、清澄槽）の壁の断面の厚さが、清澄槽の周りで縦軸に対する角度位置が変わるにつれて変動することを意味し、円形（円筒状）の清澄槽に限定されない。   As used herein, the term "circumferential" should be generally interpreted as referring to the angular position around the outer edge of the cross section, and is not limited to circular cross sections. Thus, the phrase thickness varies circumferentially means that the thickness of the cross section of the article (e.g., the fining vessel) varies as the angular position relative to the longitudinal axis changes around the fining vessel, It is not limited to the round (cylindrical) fining tank.

本書では、円弧、線、または他の曲線に対する角度とは、その円弧の端点を通過する２つの射線が成す角度である。   As used herein, an angle with respect to an arc, line, or other curve is the angle between two rays passing through the end points of the arc.

本書では「槽」という用語は、溶融ガラスを含有することができる、あるいは溶融ガラスをこれに通して流すことができる、タンク、導管、管、または他の構造を含むと解釈されるべきである。   As used herein, the term "vessel" should be construed to include tanks, conduits, tubes, or other structures that can contain or can flow the molten glass therethrough. .

図１の例のガラス成形装置１０では、矢印１２で表されたバッチ材料が溶解炉１４内で溶解され、第１の温度Ｔ1で溶融ガラス１６を形成する。Ｔ1は具体的なガラス組成に依存するが、液晶ディスプレイ用基板として使用するのに適したガラスでは、Ｔ1は１５００℃を上回り得る。溶融ガラスは溶解炉１４から接続導管１８を通って清澄槽２０に流れる。清澄槽２０からガラスは、接続導管２４を通って、溶融ガラスが混合および均質化される攪拌槽２２へと流れ、さらに攪拌槽２２から接続導管２６を通って送出槽２８へと、さらにその後、出口導管３０を通って成形本体の注入口導管３２へと流れる。溶融ガラスは次いで、注入口導管３２から成形本体３４へと導かれ得る。図１に描かれているようなフュージョンダウンドロープロセスの場合、成形本体３４へと送出された溶融ガラスは合流成形面３６上を流れ、合流成形面が交わる底部３８と称される位置で分離流が結合または融合してガラスリボン４０を成形する。リボンをその後、冷却および分離して、個々のガラスシートを成形する。 In the glass forming apparatus 10 of the example of FIG. 1, the batch material represented by the arrow 12 is melted in the melting furnace 14 to form the molten glass 16 at a first temperature T1. Although T 1 depends on the specific glass composition, T 1 can exceed 1500 ° C. for glasses suitable for use as substrates for liquid crystal displays. The molten glass flows from the melting furnace 14 through the connecting conduit 18 to the fining vessel 20. The glass from the clarification tank 20 flows through the connecting conduit 24 to the stirring tank 22 where the molten glass is mixed and homogenized, and further from the stirring tank 22 through the connecting conduit 26 to the delivery tank 28 and thereafter, It flows through the outlet conduit 30 to the inlet conduit 32 of the shaped body. The molten glass may then be directed from the inlet conduit 32 to the forming body 34. In the case of the fusion downdraw process as depicted in FIG. 1, the molten glass delivered to the forming body 34 flows over the merging forming surface 36 and separate flow at a location called the bottom 38 where the merging forming surfaces meet Combine or fuse to form the glass ribbon 40. The ribbon is then cooled and separated to form individual glass sheets.

清澄槽２０では溶融ガラスを、Ｔ1よりも高温の第２の温度Ｔ2に加熱する。清澄槽２０の加熱は、例えば、清澄槽に結合されたフランジ４２を介して清澄槽の長さの少なくとも一部分に亘って電位を確立することによって達成することができる。フランジ４２はさらに、適切な電源（図示なし）に接続される。清澄槽２０は少なくとも２つのフランジ４２を備えている。電位は、清澄槽を加熱する電流を生成することができる。接続導管１８を同様に直接加熱してこの接続導管１８を通って流れる溶融ガラスを清澄温度Ｔ2に加熱するために、追加のフランジをさらに接続導管１８に接続してもよい。一方Ｔ1は１５００℃程度の高温でもよく、またいくつかの事例ではさらに高温でもよく、Ｔ2はＴ1よりも少なくとも１００℃高いものとされ得る。Ｔ2が相対的に高温であることにより、溶融ガラスの粘度は低下し、それにより溶融材料中の気泡をより簡単に溶融ガラスから排除することができる。さらに温度がより高いことで、バッチを通じて溶融ガラスに導入された清澄剤（例えば、多価酸化物材料）中に含有されている酸素が放出される。放出された酸素は、他の気体のための核形成位置としての役割を果たし得る気泡を、溶融ガラス内に形成する。すなわち、溶融ガラス内に溶解した気体がこの酸素気泡へと移動して、気泡を成長させる。気泡の成長により増加した浮力で、溶融ガラスの自由表面を通じた溶融ガラスからの気泡の除去が加速する。さらに、気泡が溶融ガラスを通って上昇すると、いくらかの局所的なガラスの機械的攪拌がさらに起こり、これがさらに気体の抽出を活発化させる。 The fining vessel 20 in the molten glass, than T 1 to a temperature T 2 of the second hot. Heating of the fining vessel 20 can be accomplished, for example, by establishing an electrical potential across at least a portion of the length of the fining vessel via a flange 42 coupled to the fining vessel. Flange 42 is further connected to a suitable power supply (not shown). The clarification tank 20 is provided with at least two flanges 42. The electrical potential can produce an electrical current which heats the fining vessel. It was heated similarly directly connecting conduit 18 to heat the molten glass flowing through the connecting conduit 18 to a refining temperature T 2, may be connected to a further connecting line 18 the additional flange. While T 1 may be as high as 1500 ° C., and in some cases even higher, T 2 may be at least 100 ° C. higher than T 1 . Due to the relatively high temperature of T 2 , the viscosity of the molten glass is reduced, whereby bubbles in the molten material can be more easily eliminated from the molten glass. Furthermore, the higher temperature releases the oxygen contained in the fining agent (e.g. polyvalent oxide material) introduced into the molten glass through the batch. The released oxygen forms bubbles in the molten glass which can serve as nucleation sites for other gases. That is, the gas dissolved in the molten glass moves to the oxygen bubbles to grow the bubbles. The increased buoyancy due to the growth of the bubbles accelerates the removal of the bubbles from the molten glass through the free surface of the molten glass. In addition, as the bubbles rise through the molten glass, some local mechanical agitation of the glass occurs, which further stimulates the extraction of the gas.

溶解炉１４は典型的には耐火セラミック材料（例えば、セラミックレンガまたは一体の大型セラミックブロック）を含んでいるが、溶解炉から成形本体へと溶融ガラスを搬送することに関与している下流の送出装置の多くは、全て典型的には導電性金属から形成されている。このような構成要素として、接続導管１８、２４、２６、清澄槽２０、攪拌槽２２、送出槽２８、出口導管３０、および注入口３２が挙げられる。   Melting furnace 14 typically comprises a refractory ceramic material (e.g., ceramic bricks or an integral large ceramic block), but downstream delivery involved in transporting the molten glass from the melting furnace to the forming body Many of the devices are all typically formed of conductive metals. Such components include connecting conduits 18, 24, 26, a fining vessel 20, a stirring vessel 22, a delivery vessel 28, an outlet conduit 30, and an inlet 32.

上述したように溶融ガラスは高温であり、従って「高温」材料、例えば少なくとも１５００℃を上回る温度に長期間耐えることができる材料が、送出装置の構成要素では必要である。さらにこの材料は酸化に耐えるものであるべきであり、酸化は酸素存在下で高温によって加速され得る。さらに、溶融ガラスはかなり腐食性であり得るため、この材料は、得られるガラス物品に槽材料からの汚染をもたらす可能性のある溶融ガラスによる攻撃に、比較的耐性のあるものであるべきである。周期表の白金群金属―白金、ロジウム、イリジウム、パラジウム、ルテニウム、オスミウム、およびこれらの合金―を含む金属は、この目的に対して特に有用であり、また白金は他の白金群金属よりも容易に作業することができるため、多くの高温プロセスは白金または白金合金の槽を利用している。１つの一般的な白金合金は、白金・ロジウム合金である。しかしながらこういった貴金属は高価であるため、槽の大きさを最小限に抑えて使用される金属の重量を減少させるよう、あらゆる努力がなされる。   As mentioned above, the molten glass is at a high temperature, so a "high temperature" material, for example a material that can withstand temperatures of at least 1500 ° C. for a long time, is required in the components of the delivery device. Furthermore, this material should be resistant to oxidation, which can be accelerated by high temperatures in the presence of oxygen. Furthermore, as the molten glass can be quite corrosive, this material should be relatively resistant to attack by the molten glass which can result in contamination of the resulting glass article from the bath material. . Metals comprising the periodic table platinum group metals-platinum, rhodium, iridium, palladium, ruthenium, osmium and their alloys-are particularly useful for this purpose, and platinum is easier than other platinum group metals. Many high temperature processes utilize platinum or platinum alloy baths because they can be operated on. One common platinum alloy is platinum-rhodium alloy. However, because these precious metals are expensive, every effort is made to minimize the size of the bath and reduce the weight of the metals used.

清澄槽内の溶融ガラスから最大量の気体を抽出するために、溶融ガラスを清澄温度Ｔ2に上昇させる。溶融ガラスの加熱は、溶融ガラスが清澄槽に入るときに清澄温度または清澄温度付近になるよう、溶解炉１４と清澄槽２０との間の接続導管１８内で開始してもよい。接続導管１８外部の加熱コイルを介した間接加熱を採用してもよいが、前に要約したように、加熱は直接加熱法によってより効率的に達成することができる。直接加熱される清澄槽に対し、電流は交流電流（ＡＣ）でもよいし、あるいは直流（ＤＣ）でもよい。接続導管および清澄槽の両方の直接加熱を採用してもよく、従って接続導管と清澄槽の両方がフランジ４２を備え得る。 To extract the maximum amount of gas from the molten glass in the refining vessel, raising the molten glass in the fining temperature T 2. Heating of the molten glass may begin within the connecting conduit 18 between the melting furnace 14 and the fining vessel 20 such that the molten glass is at or near the fining temperature as it enters the fining vessel. While indirect heating via a heating coil external to the connecting conduit 18 may be employed, as summarized above, heating can be achieved more efficiently by direct heating. The current may be alternating current (AC) or direct current (DC), for the fin to be heated directly. Direct heating of both the connecting conduit and the fining vessel may be employed, so that both the connecting conduit and the fining vessel may be provided with a flange 42.

実質的に均一な電流が確実に清澄槽を通るようにするため、その設計とフランジ４２の清澄槽への取付けに注意が払われる。それにもかかわらず、清澄槽壁内で高温点が、清澄槽壁の上方部分で観察された。   Care is taken in the design and attachment of the flange 42 to the clarification vessel to ensure that a substantially uniform current passes through the clarification vessel. Nevertheless, hot spots were observed in the upper part of the fining vessel wall within the fining vessel wall.

図２は、名目上円筒状の断面形状と長さＬとを有する、清澄槽２０の少なくとも一部分４３の斜視図を示しており、少なくとも一部分４３は、この少なくとも一部分の端点として図２に示されている、清澄槽に取り付けられかつ清澄槽と電気接触している図示のいくつかのフランジ４２を含んでいる。本書では「断面形状」またはより簡単に「断面」という用語は、特に他に指示がない限り、清澄槽の縦軸４８に垂直な平面４６によって切断されたときの清澄槽の外側壁４４の形状を称する。以下の説明では円筒状の断面形状を想定しているが、他の幾何学的断面形状、例えば、その形状の一方向、例えば幅の寸法が、その形状の垂直方向、例えば高さの寸法よりも大きい、楕円形状、長円形状、または湾曲した壁部分によって接続された２つの比較的平面的な壁部分を含む「レーストラック」（例えば、横長）形状を、採用してもよいことを理解されたい。電極４９がフランジ４２に電気接触しており、電極４９は、ケーブル、バスバー、または他の導電体を通じて、フランジを電源に接続させる役割を果たす。   FIG. 2 shows a perspective view of at least a portion 43 of the fining vessel 20, having a nominally cylindrical cross-sectional shape and a length L, at least a portion 43 being shown in FIG. There are several flanges 42 shown attached to the clarification vessel and in electrical contact with the clarification vessel. As used herein, the term "cross-sectional shape" or more simply "cross-section" refers to the shape of the outer wall 44 of the fin as cut by a plane 46 perpendicular to the longitudinal axis 48 of the fin, unless otherwise indicated. Is called. The following description assumes a cylindrical cross-sectional shape, but other geometrical cross-sectional shapes such as, for example, the dimension of one direction of the shape, for example the width, from the dimension of the vertical direction of the shape, for example the height It will be appreciated that a "race track" (e.g., oblong) shape may also be employed, which also includes two relatively flat wall portions connected by a large, oval, oval, or curved wall portion. I want to be An electrode 49 is in electrical contact with the flange 42 and the electrode 49 serves to connect the flange to a power source through a cable, bus bar or other electrical conductor.

図３は一例の清澄槽の断面を示し、この清澄槽は、長手方向に延在する容積を内部に包囲した、長手方向に閉じた壁４４を有している。図３の断面は、含有している溶融ガラス１６が、その上方の気体雰囲気５２と接触している自由表面５０を有しているように図示されている。壁４４は内側表面５４と外側表面５６とを含み、内側表面５４は壁によって包囲された清澄槽の内部容積に面しており、外側表面５６は清澄槽の外側の周囲環境に露出されている。より具体的に図３は、内側表面と外側表面との間に延在する壁４４の、清澄槽の外周の周りでの相対的な厚さが、図示の清澄槽において実質的に一定であることを示している。すなわち、図３に示されている清澄槽壁の断面の厚さ「ｔ」は、清澄槽の外周の周りの任意の角度位置で実質的に同一であり、通常の製造上の公差と結合部および／または溶接部の範囲内でのみ変動する。   FIG. 3 shows a cross section of an example of a fining vessel, which has a longitudinally closed wall 44 which encloses a longitudinally extending volume. The cross section of FIG. 3 is illustrated such that the containing molten glass 16 has a free surface 50 in contact with the gas atmosphere 52 above it. The wall 44 includes an inner surface 54 and an outer surface 56, the inner surface 54 facing the interior volume of the finned vessel surrounded by the wall and the outer surface 56 exposed to the surrounding environment outside the finned vessel . More specifically, FIG. 3 shows that the relative thickness of the wall 44 extending between the inner surface and the outer surface around the periphery of the fin is substantially constant in the finned tank shown. It is shown that. That is, the thickness "t" of the cross section of the finned vessel wall shown in FIG. 3 is substantially identical at any angular position around the periphery of the finned vessel, and the normal manufacturing tolerances and joints And / or fluctuates only within the weld range.

清澄槽２０からの熱損失を低減するために、清澄槽を１以上の耐火断熱材料の層で包囲してもよく（図示なし）、またこの耐火性ジャケット内に埋め込まれた熱電対を利用して、熱電対の位置または熱電対の位置付近で清澄槽の温度を監視してもよい。前述したように、このような監視で、溶融ガラスに接触している壁の部分よりもむしろ、含有している気体雰囲気５２に壁の内側表面５４が接触している位置で、清澄槽壁の温度の上昇が示された。使用されていない清澄槽で行われた分析では、清澄槽の中を流れる溶融ガラスに内側表面５４が接触していない清澄槽の部分で、金属の酸化腐食の増加が示された。この局所的な腐食は壁の薄化を早める。壁の薄化は、壁のその局所的な部分において電流密度を増加させる可能性があり、これがさらに温度を増加させ得る。従って一旦壁の薄化が始まると、腐食（例えば、酸化）は、清澄槽壁に損傷が生じて清澄槽が使用不可能にならざるを得なくなるまでますます早く進行する、暴走プロセスになり得る。この腐食損傷の写真が図４に示されており、図示の領域５８は清澄槽壁の割れ目を含む。さらに、腐食によって生成された亀裂が清澄槽の周りに広がる可能性があり、極端な場合には亀裂が交わって、清澄槽の一部分を他の部分から完全に分離させることがある。   In order to reduce the heat loss from the fining vessel 20, the fining vessel may be surrounded by a layer of one or more refractory insulation materials (not shown), and also utilizing a thermocouple embedded within the refractory jacket. The temperature of the fining chamber may be monitored at or near the position of the thermocouple. As noted above, such monitoring does not clear the portion of the wall where the inner surface 54 of the wall is in contact with the contained gas atmosphere 52, rather than the portion of the wall that is in contact with the molten glass. An increase in temperature was noted. Analysis performed in the unused fining vessel showed an increase in metal oxidative corrosion in the part of the fining vessel where the inner surface 54 was not in contact with the molten glass flowing through the fining vessel. This localized corrosion accelerates wall thinning. Wall thinning can increase the current density in that localized portion of the wall, which can further increase temperature. Thus, once wall thinning begins, corrosion (eg, oxidation) can become a runaway process, which proceeds more and more quickly until damage to the fin cell wall and the fin cell becomes unusable. . A picture of this corrosion damage is shown in FIG. 4, where the area 58 shown includes cracks in the fin cell wall. Furthermore, the cracks produced by corrosion can spread around the fining vessel, and in extreme cases the cracks may meet, causing one part of the fining vessel to be completely separated from the other.

上述した腐食プロセスは典型的には局所的な事象であり、少なくとも局所的な電流密度および酸素濃度次第であることを理解されたい。すなわちこの腐食は、溶融ガラスの自由表面上方の気体雰囲気に接触している清澄槽壁の部分のみを考えた場合でさえ、その壁の表面全体に亘って均一に生じるものではない。さらに、酸素濃度を局所的に制御することは困難になり得るため、１つの方針では電流密度を、従って清澄槽壁の温度を制御する。   It is to be understood that the corrosion process described above is typically a local event, depending at least on the local current density and oxygen concentration. That is, this corrosion does not occur uniformly over the entire surface of the wall, even when considering only the part of the finning wall which is in contact with the gaseous atmosphere above the free surface of the molten glass. In addition, it may be difficult to control the oxygen concentration locally, so one strategy is to control the current density and hence the temperature of the fin cell wall.

従って、本書で説明される実施形態による清澄槽２０は、壁の厚さが清澄槽の少なくとも一部分において清澄槽の周りで周方向に変化するような、断面形状を有するように構成され、またいくつかの実施形態において壁の厚さは、清澄槽の全長に亘って変化し得る。すなわち清澄槽の断面を見るときに、この断面の外周の周囲に注目して断面を見ると、清澄槽壁の厚さは角度的に変化し得る。他の実施形態において壁の厚さは、清澄槽の１つの断面において変化し、別の断面では変化しないものでもよい。図５は一実施の形態による清澄槽２０の断面を示し、ここで清澄槽は、第１の円弧を形成する上方すなわち第１の壁部分４４ａと、第２の円弧を形成する下方すなわち第２の壁部分４４ｂとを備え、この第１および第２の壁部分が清澄槽壁４４全体を構成している。第１および第２の壁部分は夫々、壁の厚さｔaおよびｔbを含み、本実施形態によれば、清澄槽を断面で見るとｔbはｔaよりも大きい。すなわち上方壁部分４４ａの断面における壁の厚さｔaは、下方または第２の壁部分４４ｂの断面における壁の厚さｔbよりも薄い。図５に示されているように、溶融ガラス１６の自由表面５０は、溶融ガラス１６が清澄槽２０の上方壁部分４４ａ上を流れないように第２の壁部分４４ｂと交わる。上方壁部分の第１の円弧に対する角度θは約１０°から約１８０°の範囲でもよく、従っていくつかの実施形態において上方壁部分は清澄槽の上半分全体を含み得、または他の実施形態では槽の上半分の一部分のみを含み得る。下方または第２の壁部分の第２の円弧に対する補完的角度φは、約１８０°から約３５０°の範囲になり得る。 Thus, the fining vessel 20 according to embodiments described herein is configured to have a cross-sectional shape such that the wall thickness varies circumferentially around the fining vessel in at least a portion of the fining vessel, and In some embodiments, the thickness of the wall may vary over the length of the fining vessel. That is, when looking at the cross section of the fining vessel, the thickness of the fining vessel wall may change angularly when looking at the cross section focusing on the periphery of the cross section. In another embodiment, the wall thickness may vary in one cross section of the fining vessel and not in another. FIG. 5 shows a cross section of a fining vessel 20 according to one embodiment, wherein the fining vessel comprises an upper or first wall portion 44a forming a first arc and a lower or second arc forming a second arc. And the first and second wall portions make up the entire fining vessel wall 44. The first and second wall portions comprise wall thicknesses t a and t b respectively , and according to this embodiment, t B is greater than t a when viewing the fining vessel in cross section. That is, the wall thickness t a in the cross section of the upper wall portion 44 a is thinner than the wall thickness t b in the cross section of the lower or second wall portion 44 b . As shown in FIG. 5, the free surface 50 of the molten glass 16 intersects the second wall portion 44 b such that the molten glass 16 does not flow on the upper wall portion 44 a of the fining vessel 20. The angle θ of the upper wall portion relative to the first arc may be in the range of about 10 ° to about 180 °, so in some embodiments the upper wall portion may comprise the entire upper half of the fining vessel, or other embodiments May contain only a portion of the upper half of the vessel. The complementary angle φ to the second arc of the lower or second wall portion may range from about 180 ° to about 350 °.

図５の実施形態では、清澄槽における電流に対し、より厚い下方の第２の壁部分４４ｂは、上方部分の抵抗に比べて低下した抵抗を呈し得る。結果として、第２の壁部分の電流に比べて低い第１の壁部分の電流は、第１の壁部分に温度の低下をもたらし得る。これは図６を用いると、よりよく理解できる。   In the embodiment of FIG. 5, the thicker lower second wall portion 44b may exhibit a reduced resistance to the current in the fining chamber as compared to the resistance of the upper portion. As a result, the current of the first wall portion, which is low compared to the current of the second wall portion, may cause a temperature drop in the first wall portion. This can be better understood using FIG.

図６は、第１の抵抗素子ＲＥaおよび第２の抵抗素子ＲＥbの電気回路図を示している。抵抗素子ＲＥaは、長さＬa、断面積Ａa、および抵抗率ρaを有し、抵抗素子ＲＥbは、長さＬb、断面積Ａb、および抵抗率ρbを有している。各抵抗素子を、例えば、円筒状で中実均質のワイヤと仮定することができる。図６に示されているように、抵抗素子ＲＥaおよびＲＥbは２つのバスバー６４および６６間に並列に接続され、この２つのバスバー間に電位Ｅがかけられる。この例ではＲＥaを用いて清澄槽２０の上方壁部分４４ａを表すことができ、また抵抗素子ＲＥbを用いて清澄槽２０の下方または第２の壁部分４４ｂを表すことができる。Ｌa＝Ｌb、Ａa＝Ａb、およびρa＝ρbであるように両方の抵抗素子が同一であると仮定すると、両方の抵抗素子は同一の抵抗を有し、すなわち抵抗素子ＲＥaの電気抵抗Ｒaは抵抗素子ＲＥbの電気抵抗Ｒbに等しい（このとき一般に抵抗率ρは、抵抗Ｒ×面積Ａを長さＬで割ったものに等しい）。結果として、ＲＥaを通る電流Ｉaは、ＲＥbを通る電流Ｉbに等しい（他の伝送損失を無視する）。両方の抵抗素子ＲＥaおよびＲＥbにおける全電流Ｉtは、Ｉa＋ＩbまたはＥ／（ＲaＲb／（Ｒa＋Ｒb））である。数値を入れて、Ｅは１０ボルトであり、ＲaおよびＲbは夫々５オームであると仮定する。このときＩaおよびＩbは夫々２アンペアであり、全電流ＩtはＩa＋Ｉb＝４アンペアである。熱として消費される全電力Ｐは、１００％の変換効率と仮定すると、Ｐ＝ＩtＥである。上記による数値を入れると、Ｐ＝１０ボルト×４アンペア＝４０ワットである。 FIG. 6 shows an electric circuit diagram of the first resistive element RE a and the second resistive element RE b . Resistive element RE a has a length L a, the sectional area A a, and resistivity [rho a, the resistance element RE b is a length L b, the cross-sectional area A b, and the resistivity [rho b There is. Each resistive element can be assumed to be, for example, a cylindrical, solid, homogeneous wire. As shown in FIG. 6, the resistance element RE a and RE b are connected in parallel between the two bus bars 64 and 66, the potential E is applied between the two bus bars. In this example it is possible to represent the lower or second wall portion 44b of the refining vessel 20 by using the upper wall portion 44a can represent, also the resistance element RE b fining vessel 20 using a RE a is. Assuming that both resistive elements are identical such that L a = L b , A a = A b and a a = ρ b , then both resistive elements have the same resistance, ie resistive element RE electrical resistance R a of a is equal to the electrical resistance R b of the resistance element RE b (generally resistivity ρ at this time, equal to the dividing resistor R × area a in length L). As a result, the current I a through RE a is equal to the current I b through RE b (ignoring other transmission losses). Both total current I t in the resistance element RE a and RE b of a I a + I b or E / (R a R b / (R a + R b)). To enter the numbers, assume that E is 10 volts and R a and R b are each 5 ohms. At this time, I a and I b are each 2 amperes, and the total current I t is I a + I b = 4 amperes. The total power P consumed as heat is P = I t E, assuming 100% conversion efficiency. Taking the above values into account, P = 10 volts × 4 amps = 40 watts.

前述の例では、抵抗素子ＲＥaは抵抗素子ＲＥbと同一であると仮定した。ここでは抵抗素子ＲＥaの断面積が減少してＡa＜Ａbとなり、他の全ての条件は前述の例に等しいと仮定する。すなわち、抵抗素子ＲＥaは前述の例と同じワイヤであり、単に薄くなったと仮定する。これは、例えば、上方壁部分４４ａの厚さを減少させることと同等である。このときこの例では、Ｒa＞ＲbかつＩa＜Ｉbである。前述の例より値を用いて、抵抗素子ＲＥaの抵抗Ｒaはここでは６オームであり、抵抗素子ＲＥbの抵抗Ｒbは５オームであると仮定する。ここでＩaは、１０ボルト／６オーム＝１．６７アンペアであり、またＩb＝１０ボルト／５オーム＝２アンペアである。Ｉtotalは３．６７アンペアになり、Ｐ＝１０ボルト×３．６７アンペア＝３６．７ワットとなり、電力の減少が示される。前述の例では、ＲＥaおよびＲＥbを用いて清澄槽壁の上方部分４４ａおよび下方部分４４ｂを夫々表すことができる。従って、清澄槽からガラス内への電力が減少することによって、ガラス全体の温度の低下をもたらし得る。ガラスが最初よりも低い温度に冷却されることは、基本ケースでは望ましくなく、これは溶融ガラスに対して同じプロセス条件を保ちたいためである。従って、溶融ガラスの全体温度を基本ケースと同じに維持するために、溶融ガラス内への電力は一定に維持されるべきであり、これは例えばバスバーを横切る電圧Ｅを、この事例でも４０ワットの電力を得るために、およそ１０．４４ボルトまで増加させることで達成することができる。１０．４４ボルトでは、Ｉaはおよそ１．７４アンペアとなり、Ｉbはおよそ２．０８９アンペアとなる。従って、基本ケースと同じ電力でも、第１の抵抗素子ＲＥaにおける電流Ｉaは基本ケースに比べて減少し、第２の抵抗素子ＲＥbにおける電流Ｉbは増加した。 In the above example, it was assumed that the resistive element RE a was identical to the resistive element RE b . Here, it is assumed that the cross-sectional area of the resistive element RE a decreases to A a <A b , and all other conditions are equal to the above example. That is, it is assumed that the resistive element RE a is the same wire as the above-described example, and is merely thinned. This is equivalent to, for example, reducing the thickness of the upper wall portion 44a. At this time, in this example, R a > R b and I a <I b . Assume using the value from the previous example, the resistance R a of the resistance element RE a is 6 ohms, where the resistance R b of the resistance element RE b is 5 ohms. Here, I a is 10 volts / 6 ohms = 1.67 amperes, and I b = 10 volts / 5 ohms = 2 amperes. I total becomes 3.67 amps, P = 10 volts × 3.67 amps = 36.7 watts, indicating a decrease in power. In the above example, the upper portion 44a and lower portion 44b of the refining vessel walls can be respectively expressed using the RE a and RE b. Thus, reducing the power from the fining vessel into the glass can result in a decrease in the temperature of the entire glass. It is undesirable in the base case that the glass is cooled to a temperature lower than the first, because we want to keep the same process conditions for the molten glass. Thus, to maintain the overall temperature of the molten glass the same as in the base case, the power into the molten glass should be kept constant, which for example causes the voltage E across the busbar to be 40 watts in this case as well. This can be achieved by increasing to approximately 10.44 volts to obtain power. At 10.44 volts, I a will be approximately 1.74 amps and I b will be approximately 2.089 amps. Thus, even at the same power as the base case, the current I a in the first resistive element RE a decreased compared to the base case, the current I b in the second resistive element RE b increases.

前述の単純な例は、清澄槽２０の上方壁部分、すなわち溶融ガラスの自由表面上方の気体雰囲気と接触している清澄槽壁部分の厚さを、下方壁部分、すなわち溶融ガラスと接触している清澄槽壁部分に比べて薄く作製すると、清澄槽の上方壁部分における電流を減少させることができ、それにより上方壁部分の温度を減少させることもできることを示している。セ氏数度の温度減少でさえ、清澄槽の耐用年数の著しい延長をもたらし得る。下方部分における電流の増加は、ずっと大きい断面積に亘って分配されるため（下方部分は上方部分よりも、かなり大きくかつ厚い）、下方部分における電流の増加は極僅かな影響しかもたらし得ない（極僅かな電流密度の増加のみ）。   The above simple example is to contact the lower wall portion, ie the molten glass, with the thickness of the upper wall portion of the fining chamber 20, ie the fining wall portion in contact with the gaseous atmosphere above the free surface of the molten glass. It has been shown that making thinner compared to some fining vessel wall sections can reduce the current in the upper wall section of the fining vessel, which can also reduce the temperature of the upper wall section. Even a few degrees Celsius of temperature reduction can lead to a significant extension of the service life of the clarification tank. The increase in current in the lower part is distributed over a much larger cross section (the lower part is considerably larger and thicker than the upper part), so the increase in current in the lower part can have only a negligible effect ( Very slight increase in current density).

前述の回路図による説明は、少なくとも、清澄槽の上方壁部分および下方壁部分が隔離された要素ではなく連続的に結合されているという理由で、単純化されたものであることに留意されたい。現実の清澄槽では、電気分析はずっと複雑なものである。しかしながら、Ｆｌｕｅｎｔ（登録商標）計算ソフトウェアを用いたコンピュータ分析が、結果として得られる効果を立証した。従って、前述の説明は基本原理の理解に有益である。   It should be noted that the foregoing schematic description is simplified, at least because the upper and lower wall portions of the fin are connected in series rather than being isolated elements. . In real clarifiers, electrical analysis is much more complicated. However, computer analysis using Fluent® calculation software proved the resulting effect. Therefore, the above description is useful for understanding the basic principle.

いくつかの実施形態では、例えば、下方または第２の壁部分４４ｂに図７に示されているような追加の材料を積層させることによって、上方または第１の壁部分４４ａの厚さを下方壁部分の厚さよりも薄く作製してもよい。例えば、下方壁部分の製造が、金属プレートを任意の厚さの円筒状プレートに圧延するステップを含む事例では、任意の厚さの第２の金属プレートを圧延して第２の円筒状のプレートとし、溶接などによって第１のプレートに結合させてもよく、それにより第１のプレートの厚さを、少なくとも第２のプレートの厚さの分だけ増加させることができる。第２の層は、第１の層と同じ材料でもよいし、あるいは異なった材料でもよい。１以上の層の追加によって清澄槽の全コストは、使用される追加材料が必要になるため増加し得る（これは白金群金属の場合、著しくなり得る）。一方、上方部分で厚さを減少させることができる量は、清澄槽の構造を、その金属の溶融点に極近い温度で長時間の間その形状を維持できるようにさせるために制限され、これに対し下方部分の厚さを代わりに増加させることは、主にコストにより制限される。従って、清澄槽の寿命の向上が、初期の増加コストに勝り得る。   In some embodiments, the thickness of the upper or first wall portion 44a may be reduced by, for example, laminating additional material as shown in FIG. 7 to the lower or second wall portion 44b. It may be made thinner than the thickness of the part. For example, in the case where the manufacture of the lower wall portion comprises rolling a metal plate into a cylindrical plate of any thickness, rolling a second metal plate of any thickness into a second cylindrical plate And may be coupled to the first plate, such as by welding, so that the thickness of the first plate can be increased by at least the thickness of the second plate. The second layer may be the same material as the first layer or a different material. With the addition of one or more layers, the total cost of the fining vessel can be increased as additional material used is needed (which can be significant for platinum group metals). On the other hand, the amount by which the thickness can be reduced in the upper part is limited in order to allow the structure of the fining vessel to maintain its shape for a long time at a temperature very close to the melting point of the metal However, increasing the thickness of the lower part instead is mainly limited by cost. Therefore, the improvement of the life of the clarification tank can overcome the initial increase cost.

図８に描かれている別の実施形態において、清澄槽２０はさらに、第１の壁部分４４ａと第２の壁部分４４ｂとの間に位置付けられた第３の壁部分４４ｃを含み得る。第３の壁部分４４ｃは、ｔbよりも大きい第３の厚さｔcを有している。第３の壁部分４４ｃの厚さｔcは、壁の厚さｔaおよび／またはｔbのいずれの厚さよりも厚いため、酸化による薄化などで生成される第１の壁部分４４ａに生じ得る亀裂が、清澄槽の下方または第２の壁部分４４ｂ内へと伝播するのを、壁部分４４ｃの厚さの増加によって防ぐことができる。図８に示されているように、清澄槽２０内の溶融ガラスの高さは、溶融ガラス１６の自由表面５０が第２の壁部分４４ｂと交わるように、またいくつかの実施形態では第３の壁部分４４ｃと交わり得るように、制御することができる。ガラス製造システム内の溶融ガラスの高さを制御する方法は既知であり、本書ではこれ以上論じない。 In another embodiment depicted in FIG. 8, the fining vessel 20 may further include a third wall portion 44c positioned between the first wall portion 44a and the second wall portion 44b. The third wall portion 44c has a third thickness t c that is greater than t b . Since the thickness t c of the third wall portion 44 c is thicker than any of the wall thicknesses t a and / or t b , the thickness t c is generated in the first wall portion 44 a generated by oxidation thinning or the like. The resulting cracks can be prevented from propagating down the fining chamber or into the second wall portion 44b by increasing the thickness of the wall portion 44c. As shown in FIG. 8, the height of the molten glass in the fining vessel 20 is such that the free surface 50 of the molten glass 16 intersects the second wall portion 44b, and in some embodiments the third. It can be controlled to be able to intersect the wall portion 44c. Methods of controlling the height of molten glass in a glass making system are known and will not be discussed further herein.

使用されていない清澄槽の分析では、上方または第１の壁部分４４ａにフランジが結合されている位置またはこの位置付近で、すなわち例えばフランジ４２が上方壁部分４４ａと交わっている位置から約１６ｃｍの範囲内で、清澄槽の酸化腐食がより頻繁に始まる傾向にあることも示された。従って、図９に示されているさらに別の実施形態において、清澄槽２０の上方壁部分４４ａを局所的に、上方または第１の壁部分４４ａの別の部分に比べて厚くしてもよい。   In the analysis of unused clarifiers, approximately 16 cm from the position where the flange is connected to the upper or first wall portion 44a or near this position, ie for example where the flange 42 intersects the upper wall portion 44a Within the range, it has also been shown that the oxidation corrosion of the fining vessel tends to start more frequently. Thus, in yet another embodiment shown in FIG. 9, the upper wall portion 44a of the fining vessel 20 may be locally thicker than the upper portion or another portion of the first wall portion 44a.

図９は清澄槽２０を描いたものであり、フランジ４２に隣接する上方壁部分４４ａの局所的に厚くなった部分を示している。上方すなわち第１の壁部分４４ａの、清澄槽の縦軸に沿った短い（局所的）部分の厚さが下方すなわち第２の壁部分４４ｂに比べて増加していることで、清澄槽の上方壁部分の局所的な部分内で電流密度を減少させることができる。これは、上方壁部分４４ａの局所的な肉厚化が、フランジ４２に境を接する位置に位置付けられると特に効果的になり得る。従って、２つの連続したフランジ４２間の上方壁部分４４ａは、第１の長さ部分４４ａ1および第２の長さ部分４４ａ2を含んでもよく、このとき第２の長さ部分４４ａ2は、フランジ４２に隣接しかつフランジ４２に境を接して位置し、また第２の長さ部分４４ａ2の上方壁部分の厚さｔa2は、図１０および１１の断面に示されているように、第１の長さ部分４４ａ1の上方壁部分の厚さｔa1よりも厚い。連続したフランジとは、この対象のフランジ間に追加のフランジが存在していないことを意味する。本実施形態によれば、第２の壁部分４４ｂは、第１の長さ部分４４ａ1の上方または第１の壁部分の厚さ以上の厚さを有し得る（すなわち、ｔb≧ｔa1）。第２の壁部分４４ｂはさらに、第２の長さ部分４４ａ2の上方または第１の壁部分の厚さ以上の厚さを有し得る（ｔb≧ｔa2）。図１２に示されている以下のさらなる簡単な説明は、清澄槽の上方部分の少なくとも一部分を肉厚化することの効果を理解する助けとなる。 FIG. 9 depicts a fining vessel 20, showing a locally thickened portion of the upper wall portion 44a adjacent the flange 42. As shown in FIG. The thickness of the short (local) portion of the upper or first wall portion 44a along the longitudinal axis of the fining vessel is increased relative to the lower or second wall portion 44b, so that The current density can be reduced in localized parts of the wall part. This may be particularly effective when the localized thickening of the upper wall portion 44a is positioned to abut the flange 42. Accordingly, the upper wall portion 44a between two consecutive flanges 42 may include a first length portion 44a 1 and second length portions 44a 2, the second length portion 44a 2 at this time, Adjacent to and bordering the flange 42 and having a thickness t a2 of the upper wall portion of the second length portion 44a2 as shown in the cross sections of FIGS. 10 and 11, greater than the thickness t a1 of the first upper wall portion of the length portion 44a 1. By continuous flange is meant that there is no additional flange between the flanges of this object. According to this embodiment, the second wall portion 44b may have a thickness more than the thickness of the upper or first wall portion of the first length portion 44a 1 (i.e., t b ≧ t a1 ). The second wall portion 44b further may have a thickness more than the thickness of the upper or first wall portion of the second length portion 44a 2 (t b ≧ t a2 ). The following further brief description, shown in FIG. 12, helps to understand the effect of thickening at least a portion of the upper part of the clarification vessel.

比較のために再検討すると、図６は第１の抵抗素子ＲＥaおよび第２の抵抗素子ＲＥbの電気回路図を示している。抵抗素子ＲＥaは、長さＬa、断面積Ａa、および抵抗率ρaを有し、抵抗素子ＲＥbは、長さＬb、断面積Ａb、および抵抗率ρbを有している。各抵抗素子は例えばワイヤでもよい。図６に示されているように、抵抗素子ＲＥaおよびＲＥbは、２つのバスバー６４および６６間に並列に接続されている。電位Ｅが、この２つのバスバー間にかけられる。両方の抵抗素子が同一であると仮定すると、Ｌa＝Ｌb、Ａa＝Ａb、およびρa＝ρbであり、両方の抵抗素子は同一の抵抗を有し、すなわちＲa＝Ｒbである（このとき一般に抵抗率ρは、抵抗Ｒ×面積Ａを長さＬで割ったものに等しい）。この例でもＲＥaは清澄槽２０の上方壁部分４４ａを表し、抵抗素子ＲＥbは清澄槽２０の下方または第２の壁部分４４ｂを表す。ＲＥaを通る電流Ｉaは、ＲＥbを通る電流Ｉbに等しい（他の伝送損失を無視する）。全電流Ｉtは、Ｉa＋ＩbまたはＥ／（ＲaＲb／（Ｒa＋Ｒb））である。数値を入れて、Ｅは１０ボルトであり、ＲaおよびＲbは夫々５オームであると仮定する。このときＩaおよびＩbは夫々２アンペアであり、全電流ＩtはＩa＋Ｉb＝４アンペアである。熱として消費される全電力Ｐは、１００％効率と仮定すると、Ｐ＝ＩtＥである。前述の数値を入れると、Ｐ＝１０ボルト×４アンペア＝４０ワットである。 Re-considered for comparison, Figure 6 shows an electric circuit diagram of a first resistive element RE a and the second resistive element RE b. Resistive element RE a has a length L a, the sectional area A a, and resistivity [rho a, the resistance element RE b is a length L b, the cross-sectional area A b, and the resistivity [rho b There is. Each resistance element may be, for example, a wire. As shown in FIG. 6, resistive elements RE a and RE b are connected in parallel between two bus bars 64 and 66. A potential E is applied between the two bus bars. Assuming that both resistive elements are identical, L a = L b , A a = A b , and a a = ρ b , both resistive elements have the same resistance, ie R a = R b (wherein resistivity 一般 is generally equal to resistance R × area A divided by length L). Also in this example RE a represents the upper wall portion 44 a of the fining vessel 20 and the resistive element RE b represents the lower or second wall portion 44 b of the fining vessel 20. The current I a through RE a is equal to the current I b through RE b (ignoring other transmission losses). The total current I t is I a + I b or E / (R a R b / (R a + R b )). To enter the numbers, assume that E is 10 volts and R a and R b are each 5 ohms. At this time, I a and I b are each 2 amperes, and the total current I t is I a + I b = 4 amperes. The total power P consumed as heat is P = I t E, assuming 100% efficiency. Taking the above numbers, P = 10 volts × 4 amps = 40 watts.

前述の例では、抵抗素子ＲＥaは抵抗素子ＲＥbと同一であると仮定した。ここで図１２を参照し、抵抗素子ＲＥaの一部分の断面積を、抵抗素子ＲＥaが２つのセグメントから成るように増加させると仮定する。すなわち、抵抗素子ＲＥaは２つの抵抗素子セグメント、つまり第１の抵抗素子セグメントＲＥa1および第２の抵抗素子セグメントＲＥa2を備えていると仮定する。ＲＥa1は、長さＬa1、断面積Ａa1、抵抗率ρa1、および抵抗Ｒa1を有し、ＲＥa2は、長さＬa2、断面積Ａa2、抵抗率ρa2、および抵抗Ｒa2を有する。さらに、第１の抵抗素子セグメントＲＥa1の長さＬa1が、第２の抵抗素子セグメントＲＥa2の長さＬa2よりも大幅に長く、かつ第２の抵抗素子セグメントＲＥa2の断面積Ａa2が第１の抵抗素子セグメントＲＥa1の断面積Ａa1よりも大きいと仮定する。言い換えれば、第１の抵抗素子ＲＥaが、端と端を直列で接続して配置された２つのセグメントから成り、このとき第２のセグメントの厚さが第１のセグメントの厚さよりも厚く、しかし第１のセグメントの長さが第２のセグメントよりも大幅に長いと仮定する。両方のセグメントを、ρa1＝ρa2＝ρbとなるよう、第２の抵抗素子ＲＥbと同じ抵抗率を有すると仮定する。従って、ＲＥa1の抵抗がＲＥaの全体の抵抗に著しく影響し得ることを示すことができる（ある数値例として、２つの直列の抵抗素子で考えると、１つの抵抗素子の抵抗が１００オームでありかつ第２の抵抗素子の抵抗が５オームであり、２つの直列の抵抗素子の全抵抗が１０５オームであって、１００オームの抵抗素子の抵抗と著しく異なるものではない）。 In the above example, it was assumed that the resistive element RE a was identical to the resistive element RE b . It is assumed herein that reference to FIG. 12, the cross-sectional area of a portion of the resistance element RE a, the resistance element RE a increases to consist of two segments. That is, the resistance element RE a is assumed to comprise two resistive elements segments, i.e. a first resistive element segments RE a1 and a second resistive element segments RE a2. RE a1 has a length L a1 , a cross-sectional area A a1 , a resistivity a a1 , and a resistance R a1 , and RE a2 has a length L a2 , a cross-sectional area A a2 , a resistivity a a2 , and a resistance R a2 Have. Further, the length L a1 of the first resistive element segments RE a1 is, the cross-sectional area A a2 of the second resistor element segments RE much longer than the length L a2 of a2, and the second resistive element segments RE a2 Is assumed to be larger than the cross-sectional area A a1 of the first resistive element segment RE a1 . In other words, the first resistive element RE a comprises two segments arranged end-to-end in series, wherein the thickness of the second segment is greater than the thickness of the first segment, However, it is assumed that the length of the first segment is much longer than the second segment. It is assumed that both segments have the same resistivity as the second resistive element RE b such that a a1 = ρ a2 = ρ b . Therefore, it can be shown that the resistance of RE a1 can significantly affect the overall resistance of RE a (in a numerical example, considering two series resistance elements, the resistance of one resistance element is 100 ohms) And the resistance of the second resistive element is 5 ohms, and the total resistance of the two series of resistive elements is 105 ohms, not significantly different from that of the 100 ohm resistive element).

このときこの例では、第１の抵抗素子ＲＥaの全体の抵抗Ｒa＝Ｒa1＋Ｒa2であり、第１の抵抗素子ＲＥaにおける電流Ｉaは、Ｅ／Ｒa＝Ｅ／（Ｒa1＋Ｒa2）であり、さらにＩb＝Ｅ／Ｒbである。セグメントＲＥa1およびＲＥa2、すなわち抵抗素子ＲＥaによって表される区間における電流Ｉaは、Ｅ／Ｒa1によっておおよそ判定される。電流Ｉbは、図６に関連する電流Ｉbと同じになる。しかしながら本実施形態の電流Ｉaは、第１の抵抗素子セグメントＲＥa1の断面積Ａa1よりも大きい第２の抵抗素子セグメントＲＥa2の断面積Ａa2に亘って分配される。従って、第２の抵抗素子セグメントＲＥa2の加熱は、第１の抵抗素子セグメントＲＥa1の加熱よりも小さくなり、従って、第２の抵抗素子セグメントＲＥa2の温度は第１の抵抗素子セグメントＲＥa1の温度よりも低くなる。清澄槽２０に関連付けると、これは、電流が清澄槽に入るおよび／または清澄槽から出る位置であって電流密度が最も大きくなる傾向にあるフランジの位置で、清澄槽の温度を減少させる効果がある。 In this example this time, a total resistance R a = R a1 + R a2 of the first resistor RE a, current I a in the first resistive element RE a is, E / R a = E / (R a1 + R a2 ), and further I b = E / R b . The current I a in the segment represented by the segments RE a1 and RE a2 , ie the resistive element RE a , is approximately determined by E / R a1 . The current I b will be the same as the current I b associated with FIG. However current I a of the present embodiment is distributed over the cross-sectional area A a2 of the first resistive element segments RE second greater than the cross sectional area A a1 of a1 resistive element segments RE a2. Therefore, the heating of the second resistive element segment RE a2 is smaller than the heating of the first resistive element segment RE a1 , so the temperature of the second resistive element segment RE a2 is the first resistive element segment RE a1. Lower than the temperature of In relation to the fining vessel 20, this has the effect of reducing the temperature of the fining vessel at the location of the flange where the current enters and / or leaves the fining vessel and tends to the highest current density. is there.

図１３に示されているさらに別の実施形態において、清澄槽の少なくとも一部分の上方壁部分４４ａは、３つの長さセグメント、すなわち前述したような第１の長さ部分４４ａ1および第２の長さ部分４４ａ2と、第３の長さ部分４４ａ3とを含み得る。前述のように、第１の長さ部分４４ａ1の上方壁部分の断面は厚さｔa1を有し、第２の長さ部分４４ａ2の上方壁部分の断面は厚さｔa2を有し、ｔa2＞ｔa1である。第３の長さ部分４４ａ3の断面は、ｔa1よりも厚くかつｔa2に等しいまたは実質的に等しい、厚さｔa3を有している。第１の長さ部分４４ａ1は、第２の長さ部分４４ａ2と第３の長さ部分４４ａ3との間に位置付けられている。第２の長さ部分４４ａ2または第３の長さ部分４４ａ3のいずれか１つまたは両方を、フランジ４２に境を接して位置付けてもよい。 In yet another embodiment shown in FIG. 13, the upper wall portion 44a of at least a portion of the finer is three length segments, ie, first length portion 44a 1 and second length as described above. is a portion 44a 2, it may include a third length portion 44a 3. As mentioned above, the cross section of the upper wall portion of the first length portion 44a1 has a thickness t a1 and the cross section of the upper wall portion of the second length portion 44a 2 has a thickness t a2 , Ta2 > ta1 . A third of the length portion 44a 3 cross section is equal to or substantially equal to the thick and t a2 than t a1, and has a thickness t a3. The first length portion 44a 1 is positioned between the second length portion 44a 2 and the third length portion 44a 3. Any one or both of the second length portion 44a 2 or third length portion 44a 3, may be positioned abuts on the flange 42.

清澄槽の上方壁部分４４ａの高温点の１つの要因は、フランジを電流供給源に接続させる電極４９を含む直線上の位置で、フランジの電流密度が高いことに起因する。すなわちフランジは、典型的には、フランジに電流を供給するケーブルまたはバスバーに接続される、フランジから延在したタブまたは電極を含む。例えば溶融ガラスの流量の増加などの、より強力な加熱の要求に対処するべく、フランジに供給される電流を増加させた場合、フランジ内および清澄槽の電極付近の領域（電流が電極からフランジおよび清澄槽に分配される位置）の高電流密度によってフランジおよび／または清澄槽に十分に高い温度が生じ、これによりフランジおよび／または清澄槽に、フランジおよび／または清澄槽を構成している材料を急速に酸化させることによって早期の損傷を引き起こし得る。これは、図１４〜１６を用いて図で説明することができる。   One factor of the high temperature point of the upper wall portion 44a of the fining vessel is due to the high current density of the flange at the straight location including the electrode 49 connecting the flange to the current source. That is, the flange typically includes a tab or electrode extending from the flange that is connected to a cable or bus bar that supplies current to the flange. For example, if the current supplied to the flange is increased to address the need for stronger heating, such as an increase in the flow rate of the molten glass, the area in the flange and near the electrodes of the fin (current from the electrode to the flange The high current density of the location (to be distributed to the fin) produces a sufficiently high temperature in the flange and / or fin, which causes the flange and / or fin to be made of the material comprising the flange and / or fin. Rapid oxidation can cause premature damage. This can be illustrated graphically using FIGS. 14-16.

図１４は、周方向に変化する厚さを有する壁を含む清澄槽の側面図を示している。清澄槽壁の上方部分の電流（例えば、電流密度）が、電極４９を含む直線上の壁４４の領域内で最も大きくなるように、電極４９が清澄槽壁４４の上方または第１の壁部分４４ａの最寄りのフランジ４２に位置付けられている。すなわち電極４９に最も近い、清澄槽の上部での電流密度は、清澄槽の上方壁部分４４ａの材料によって許容され得るものよりも高くなる可能性があり、それにより、雰囲気５２に接触している清澄槽の上方部分の加熱の増加に潜在的につながり得る。これは、１つのフランジ４２の位置での図１４の清澄槽の断面を示した、図１５を用いてより明らかにすることができる。高電流密度を生み出す電流は矢印６０で表されており、高電流密度の領域はＺａが付された領域である。   FIG. 14 shows a side view of a fining vessel comprising a wall having a circumferentially varying thickness. The electrode 49 is positioned above the first wall portion 44 or the first wall portion so that the current (e.g., current density) in the upper portion of the fin wall is largest in the region of the straight wall 44 including the electrode 49. It is located at the nearest flange 42 of 44a. That is, the current density at the top of the fining vessel closest to the electrode 49 may be higher than that acceptable by the material of the upper wall portion 44a of the fining vessel, thereby contacting the atmosphere 52 It can potentially lead to increased heating of the upper part of the fining vessel. This can be made more apparent using FIG. 15, which shows a cross section of the fining vessel of FIG. 14 at one flange 42 position. The current producing the high current density is represented by the arrow 60, the area of high current density being the area marked Za.

清澄槽の上方部分の高電流密度を軽減するために、図１６に示されているように、電極４９が清澄槽の下方または第２の壁部分４４ｂの最寄りになるように電極を位置付けてもよく、その結果高電流密度は、清澄槽壁４４が溶融ガラスと接触している清澄槽の領域Ｚｂで生じる。すなわち電極４９を、フランジ４２の下部に、ここから下向きに延在するように位置付けてもよい。これは、下方壁部分の厚さが上方壁部分の厚さよりも厚い場合に特に有用である。   In order to reduce the high current density in the upper part of the fining chamber, as shown in FIG. 16, it is possible to position the electrode so that it is either below the fining chamber or near the second wall portion 44b. Well, as a result, high current density occurs in the zone Zb of the fining vessel where the fining vessel wall 44 is in contact with the molten glass. That is, the electrode 49 may be positioned at the lower part of the flange 42 so as to extend downward therefrom. This is particularly useful when the thickness of the lower wall portion is greater than the thickness of the upper wall portion.

図１７は、周方向に実質的に均一な断面壁の厚さを有する清澄槽の、長さに沿った温度のグラフを示している。さらに図１８に示されているように、清澄槽はフランジ間に、第２のフランジ（図の最も右の離れたフランジ）に隣接しこれに境を接して位置付けられた、およそ１１ｃｍの距離だけ清澄槽に沿って長手方向に延在している肉厚帯７５をさらに含んでいる。肉厚帯は清澄槽の周りを囲み、清澄槽壁の残部の厚さよりも厚いが、肉厚帯の厚さ自体は実質的に均一である。フランジは位置ＡおよびＢに位置している。曲線７０、７２、および７４は、「Ｆｌｕｅｎｔ」ソフトウェアを用いて生成されたモデルデータを表し、円形および三角形は、清澄槽を包囲している耐火断熱材料に埋め込まれた熱電対によって得られた清澄槽での実際のデータを表している。このグラフは、実際のデータが概してモデルデータを模倣していることを示し、清澄槽の長さに沿った温度を表すためのモデルの実行可能性を立証する助けになる。曲線７０は、清澄槽の上部での温度を正規化長さの関数として表し、曲線７２は、清澄槽の下部に沿った温度を正規化長さの関数として表し、さらに曲線７４は清澄槽の温度を、清澄槽の上部と下部との間の中間の清澄槽の側面に沿って長さの関数として表している。このデータは、清澄槽の上部に沿った温度が、清澄槽の側面および下部での温度よりもおよそ１５から２０℃高いことを示している。前述したように、別の壁部分よりも厚い壁部分が存在していると、より厚い壁部分の位置で電流密度を減少させることができ、これは（図１７を左から右へと見て）Ｂのフランジの直前で温度の降下を示しているモデリングによって裏付けられる。しかしながら上記のように、清澄槽に沿った他の場所では厚さの違い（例えば、周方向の厚さ変動）がないため、清澄槽のこのような部分沿いでは高温となる。フランジ、特にＢのフランジでの温度降下は、フランジの熱放散能力に起因する。すなわち各フランジは少なくとも部分的に、熱を伝導的および放射的に放散する、フィンとして機能する。さらにフランジは、各フランジの外縁の周りに位置付けられた冷却コイルに冷却流体を流すことよって能動的に冷却されたものとしてモデル化された。図１９は、図１７の条件に対してモデル化された電流密度をアンペア／平方ミリメートル（Ａ／ｍｍ2）で示したグラフであり、ここで曲線７６は、上方壁部分における電流密度を正規化長さの関数として表し、曲線７８は、下方壁部分における電流密度を正規化長さの関数として表し、さらに曲線８０は電流密度を、清澄槽の上部と下部との間の中間の清澄槽の側面で、長さの関数として表したものである。データは、（この場合も図１９を左から右へと見て）肉厚帯の直前で電流密度が増加し、肉厚帯の位置で電流密度が急激に減少していることを示している。 FIG. 17 shows a graph of temperature along the length of a fining vessel having a circumferential wall of substantially uniform cross-sectional wall thickness. As further shown in FIG. 18, the fining vessel is positioned between the flanges adjacent to and bordering the second flange (farthest right flange in the figure) by a distance of approximately 11 cm. It further includes a thick band 75 extending longitudinally along the fining vessel. The thick band surrounds the fining vessel and is thicker than the thickness of the remainder of the fining vessel wall, but the thickness itself is substantially uniform. The flanges are located at positions A and B. Curves 70, 72, and 74 represent model data generated using the "Fluent" software, and the circles and triangles represent the fining obtained by the thermocouple embedded in the refractory insulation surrounding the fining vessel. It represents actual data in the tank. This graph shows that the actual data generally mimics the model data and helps to validate the feasibility of the model to represent the temperature along the length of the fin. Curve 70 represents the temperature at the top of the fin as a function of normalized length, curve 72 represents the temperature along the bottom of the fin as a function of normalized length, and curve 74 represents the fin The temperature is expressed as a function of length along the side of the intermediate fining vessel between the top and bottom of the fining vessel. This data indicates that the temperature along the top of the fining vessel is approximately 15 to 20 ° C. higher than the temperature at the sides and bottom of the fining vessel. As mentioned above, the presence of a thicker wall portion than another wall portion can reduce the current density at the thicker wall portion (see FIG. 17 from left to right). Supported by modeling showing a drop in temperature just prior to the B) flange. However, as noted above, there are no differences in thickness (e.g., circumferential thickness variations) elsewhere along the fining vessel, and thus high temperatures along such portions of the fining vessel. The temperature drop at the flange, in particular at B, is due to the heat dissipation capacity of the flange. That is, each flange at least partially functions as a fin that dissipates heat conductively and radiatively. Additionally, the flanges were modeled as actively cooled by flowing a cooling fluid through cooling coils located around the outer edge of each flange. FIG. 19 is a graph showing the current density in amps / square millimeter (A / mm 2 ) modeled for the conditions of FIG. 17, where curve 76 normalizes the current density in the upper wall portion Expressed as a function of length, curve 78 represents the current density in the lower wall section as a function of normalized length, and curve 80 represents the current density as an intermediate fin between the top and bottom of the fin. Aspects are expressed as a function of length. The data show that the current density increases just before the thick band (again looking at FIG. 19 from left to right in this case) and the current density decreases sharply at the thick band location .

図２０は、上方壁部分と下方壁部分とを備えた、例えば図５の清澄槽など、上方壁部分の断面壁の厚さが下方壁部分の断面の厚さよりも薄い清澄槽の長さに沿った温度のグラフを示している。図２０の清澄槽は、肉厚帯を含んでいない。長さを正規化長さとして示し、温度をセ氏（℃）で示す。曲線８０、８２、および８４は、「Ｆｌｕｅｎｔ」ソフトウェアを用いて生成されたモデルデータを表している。曲線８０は、清澄槽の上部での温度を正規化長さの関数として表し、曲線８２は、清澄槽の下部に沿った温度を正規化長さの関数として表し、さらに曲線８４は清澄槽の温度を、清澄槽の上部と下部との間の中間の、清澄槽の側面に沿って正規化長さの関数として表している。前述の例と同様のモデリングによれば、第１のフランジはＡに位置し、第２のフランジはＢに位置している。このデータは、清澄槽の上部の大部分に沿った温度が、位置Ｂのフランジに近づく位置を除いて、清澄槽の側面および下部での温度よりもおよそ５から１０℃低いことを示しており、位置Ｂ近くの位置では、この温度が下部の温度を超えて増加することが示されている。これは、Ｂに第２のフランジが存在しているために起こる。この増加は、清澄槽の下部の最寄りに電極をフランジから下向きに延在するように位置付けることによって、または肉厚帯を含むこと、あるいは最低でも上方部分が薄い第１の上方部分と厚い第２の上方部分とを含むことによって、抑制することができる。図２１は、図２０の条件に対してモデル化された電流密度をアンペア／平方ミリメートルで示したグラフである。曲線８６、８８、および９０は、「Ｆｌｕｅｎｔ」ソフトウェアを用いて生成されたモデルデータを表している。曲線８６は、清澄槽の上部での電流密度を正規化長さの関数として表し、曲線８８は、清澄槽の下部に沿った電流密度を正規化長さの関数として表し、さらに曲線９０は清澄槽の電流密度を、清澄槽の上部と下部との間の中間の清澄槽の側面に沿って、正規化長さの関数として表したものである。このグラフは、２つのフランジ間の中間の清澄槽の長さの範囲内で周方向の厚さを変化させた結果、（上部、下部、および中間点での電流密度により示されているように）清澄槽の周方向の周りで電流密度が概して均一であることを示しているが、さらにフランジの存在に起因してフランジの位置で電流密度が増加することも示しており、これはフランジが、清澄槽内への、または清澄槽から出ていく、清澄槽内の全ての電流を導く役割を果たしているためである。従ってフランジを、収集ノードまたは分配ノードとして見ることができる。この清澄槽のフランジの位置での電流密度の増加（これは最終的に温度増加につながり得る）の影響は、前述したように肉厚帯を含むことによって軽減することができるであろうし、あるいは清澄槽の外縁全体の周りを囲む肉厚帯を備えても清澄槽の下方部分の温度に著しく影響しないことがモデリングによって示されたため、より好適には厚い第２の上方部分を含むことによって軽減できるであろう。従って、清澄槽の上方部分でのみ薄い部分を利用すると、外周全体の周りで清澄槽の厚さを増加させる代替案に対し、貴金属のコスト削減を呈する。   FIG. 20 shows that the cross-sectional wall thickness of the upper wall portion is thinner than the cross-sectional thickness of the lower wall portion, such as the fining tank of FIG. 5, with an upper wall portion and a lower wall portion; The graph of the temperature along is shown. The fining tank of FIG. 20 does not contain a thick band. The length is shown as normalized length and the temperature in degrees Celsius (° C.). Curves 80, 82 and 84 represent model data generated using "Fluent" software. Curve 80 represents the temperature at the top of the fin as a function of normalized length, curve 82 represents the temperature along the bottom of the fin as a function of normalized length, and curve 84 represents the fin The temperature is expressed as a function of normalized length along the side of the fining vessel, intermediate between the top and bottom of the fining vessel. According to modeling similar to the previous example, the first flange is located at A and the second flange is located at B. This data indicates that the temperature along the upper most part of the fining vessel is approximately 5 to 10 ° C. lower than the temperatures at the sides and bottom of the fining vessel, except at a position approaching the flange at position B. At a position near position B, it has been shown that this temperature increases above the temperature at the bottom. This occurs because B has a second flange. This increase can be achieved by positioning the electrode so as to extend downwardly from the flange near the lower part of the fining vessel, or by including a thickened band, or at least the first upper part with a thin upper part and a thick second part. Can be suppressed by including the upper part of FIG. 21 is a graph showing the current density in amps / square millimeter modeled for the conditions of FIG. Curves 86, 88 and 90 represent model data generated using "Fluent" software. Curve 86 represents current density at the top of the fin as a function of normalized length, curve 88 represents current density along the bottom of the fin as a function of normalized length, and curve 90 is fining The current density of the vat is expressed as a function of normalized length along the side of the clarifier intermediate between the top and bottom of the clarifier. This graph shows the result of varying the circumferential thickness within the range of the median fin length between the two flanges (as indicated by the current density at the upper, lower and middle points) ) Shows that the current density is generally uniform around the circumferential direction of the fin, but also shows that the current density increases at the location of the flange due to the presence of the flange, which , Because it plays a role in guiding all the electric current in the clarification tank into or out of the clarification tank. The flange can thus be viewed as a collecting or distributing node. The effect of the increase in current density at the location of the flange of this fin (which may ultimately lead to an increase in temperature) could be mitigated by the inclusion of thick bands as described above, or Since it was shown by modeling that providing a thick band around the entire outer rim of the fining chamber does not significantly affect the temperature of the lower portion of the fining chamber, it is preferably mitigated by the inclusion of the second upper upper portion which is preferably thicker It will be possible. Thus, utilizing the thinner portion only in the upper part of the fining vessel represents a cost reduction of precious metals as opposed to the alternative of increasing the fining vessel thickness around the entire perimeter.

前述の実施形態は清澄槽との関連で説明したが、本書で開示される原理および構造は、溶融ガラスの自由表面が槽内部内にあるかどうかに拘らず、溶融ガラスを搬送するために使用される他の槽に適用可能であることに留意されたい。例えば本書で開示される原理および構造は、部分的にまたは全体的に、接続導管１８、２４、２６、攪拌槽２２、送出槽２８、出口導管３０、および注入口３２、あるいは任意の他の金属製の槽に、特に、直接電気加熱されるような槽に、適用することができる。   Although the foregoing embodiments have been described in the context of a fining vessel, the principles and structures disclosed herein may be used to transport the molten glass regardless of whether the free surface of the molten glass is within the vessel interior Note that it is applicable to other vessels that are For example, the principles and structures disclosed herein may be partially or wholly connected to connecting conduits 18, 24, 26, agitating vessel 22, delivery vessel 28, outlet conduit 30, and inlet 32 or any other metal. It can be applied to tanks made in particular, such as those that are directly electrically heated.

これらの実施形態の精神および範囲から逸脱することなく、本開示の実施形態の種々の改変および変形が作製可能であることは当業者には明らかであろう。従って、このような改変および変形が、添付の請求項およびその同等物の範囲内であるならば、本開示はこのような改変および変形を含むと意図されている。   It will be apparent to those skilled in the art that various modifications and variations of the disclosed embodiments can be made without departing from the spirit and scope of these embodiments. Thus, if such modifications and variations are within the scope of the appended claims and their equivalents, the present disclosure is intended to include such modifications and variations.

これらの実施形態の精神および範囲から逸脱することなく、本開示の実施形態の種々の改変および変形が作製可能であることは当業者には明らかであろう。従って、このような改変および変形が、添付の請求項およびその同等物の範囲内であるならば、本開示はこのような改変および変形を含むと意図されている。   It will be apparent to those skilled in the art that various modifications and variations of the disclosed embodiments can be made without departing from the spirit and scope of these embodiments. Thus, if such modifications and variations are within the scope of the appended claims and their equivalents, the present disclosure is intended to include such modifications and variations.

１４ 溶解炉
１６ 溶融ガラス
２０ 清澄槽
４２ フランジ
４３ 壁の少なくとも一部分
４４ 壁
４４ａ 第１の壁部分
４４ａ1 第１の長さ部分
４４ａ2 第２の長さ部分
４４ａ3 第３の長さ部分
４４ｂ 第２の壁部分
４４ｃ 第３の壁部分
５０ 自由表面
５２ 気体雰囲気 14 melting furnace 16 molten glass 20 fining tank 42 flange 43 at least partial wall 44 wall first wall 44a 1 first length 44a 2 second length 44a 3 third length 44b 2 wall portion 44c third wall portion 50 free surface 52 gas atmosphere

Claims (6)

溶融ガラス送出装置において、
壁を備えている槽、
前記槽の周りを囲み、かつ電流を前記壁へと、また前記壁から、伝導するように構成された、複数のフランジ、
を備え、さらに、前記複数のフランジのうち間隔を空けて離れた少なくとも２つの連続したフランジの間の、前記壁の少なくとも一部分が、前記槽の上部に位置付けられた第１の壁部分と前記槽の下部に位置付けられた第２の壁部分とを含み、さらに前記壁の前記少なくとも一部分の第１の断面において、前記第１の壁部分の厚さが前記第２の壁部分の厚さよりも薄く、
前記第１の壁部分と前記第２の壁部分との間に位置付けられた第３の壁部分をさらに備え、かつ前記断面における前記第３の壁部分の厚さが、前記第２の壁部分の前記厚さよりも厚いことを特徴とする溶融ガラス送出装置。 In the molten glass delivery apparatus,
The tank, which has a wall
A plurality of flanges configured to surround the vessel and conduct current to and from the wall;
And, further, a first wall portion at least a portion of the wall between at least two consecutive flanges of the plurality of spaced apart flanges, the first wall portion positioned at the top of the tank and the tank And a second wall portion positioned at a lower portion of the second wall portion, and in a first cross section of the at least one portion of the wall, a thickness of the first wall portion is thinner than a thickness of the second wall portion ,
The apparatus further comprises a third wall portion positioned between the first wall portion and the second wall portion, and the thickness of the third wall portion in the cross section is the second wall portion The molten glass delivery apparatus characterized by being thicker than said thickness of. 溶融ガラス送出装置において、
壁を備えている槽、
前記槽の周りを囲み、かつ電流を前記壁へと、また前記壁から、伝導するように構成された、複数のフランジ、
を備え、さらに、前記複数のフランジのうち間隔を空けて離れた少なくとも２つの連続したフランジの間の、前記壁の少なくとも一部分が、前記槽の上部に位置付けられた第１の壁部分と前記槽の下部に位置付けられた第２の壁部分とを含み、さらに前記壁の前記少なくとも一部分の第１の断面において、前記第１の壁部分の厚さが前記第２の壁部分の厚さよりも薄く、
前記壁の前記少なくとも一部分が、
第１の長さ部分であって、前記第１の断面が該第１の長さ部分内に位置している、第１の長さ部分、および、
前記槽の縦軸に平行な方向に前記第１の長さ部分に隣接している、第２の長さ部分であって、該第２の長さ部分が、前記２つの連続したフランジのうち第１のフランジに境を接しており、かつ前記第２の長さ部分内に位置する第２の断面において、前記第２の壁部分の厚さが前記第１の壁部分の厚さよりも薄い、第２の長さ部分、
を備えていることを特徴とする溶融ガラス送出装置。 In the molten glass delivery apparatus,
The tank, which has a wall
A plurality of flanges configured to surround the vessel and conduct current to and from the wall;
And, further, a first wall portion at least a portion of the wall between at least two consecutive flanges of the plurality of spaced apart flanges, the first wall portion positioned at the top of the tank and the tank And a second wall portion positioned at a lower portion of the second wall portion, and in a first cross section of the at least one portion of the wall, a thickness of the first wall portion is thinner than a thickness of the second wall portion ,
Said at least part of the wall being
A first length portion, wherein the first cross section is located within the first length portion, and
A second length portion adjacent to the first length portion in a direction parallel to the longitudinal axis of the vessel, the second length portion being of the two consecutive flanges The thickness of the second wall portion is thinner than the thickness of the first wall portion in a second cross section which abuts on the first flange and is located within the second length portion , Second length portion,
A molten glass delivery apparatus comprising: 前記第２の長さ部分から間隔を空けて配置され、かつ前記第１の長さ部分に隣接している、第３の長さ部分をさらに備え、かつ前記第３の長さ部分内に位置する第３の断面において、前記第２の壁部分の厚さが前記第１の壁部分の厚さよりも薄いことを特徴とする請求項２記載の溶融ガラス送出装置。   A third length portion spaced from the second length portion and adjacent to the first length portion, further comprising a position within the third length portion 3. The molten glass delivery apparatus according to claim 2, wherein the thickness of the second wall portion is thinner than the thickness of the first wall portion in the third cross section. ガラスを成形する方法において、
溶解炉内でバッチ材料を溶解するステップ、
槽であって、該槽の上部に位置付けられかつ第１の厚さを有する、第１の壁部分と、該槽の下部に位置付けられかつ第２の厚さを有する、第２の壁部分とを含む壁を備え、かつ該槽の第１の断面において前記第２の厚さが前記第１の厚さよりも厚い、槽に通して、溶融ガラスを前記溶解炉から、該溶融ガラスが前記槽内で自由表面を有しかつ前記自由表面の上方に雰囲気が位置付けられるように、流すステップ、
を有してなり、前記溶融ガラスの流れが前記第１の壁部分の表面上に流れないように、前記溶融ガラスの流れを制御し、
前記槽が、前記第１の壁部分と前記第２の壁部分との間に位置付けられた、第３の厚さを有する第３の壁部分を備え、さらに前記第１の断面において、前記第３の厚さが前記第１の厚さおよび第２の厚さよりも厚いことを特徴とする方法。 In a method of forming a glass,
Melting the batch material in a melting furnace,
A first wall portion positioned at the top of the tank and having a first thickness, and a second wall portion positioned at the bottom of the tank and having a second thickness; The molten glass from the melting furnace, the molten glass from the melting furnace being provided with a wall comprising a wall and the second thickness of the first cross section of the tank being greater than the first thickness. Flowing step such that it has a free surface inside and an atmosphere is positioned above said free surface,
Controlling the flow of the molten glass such that the flow of the molten glass does not flow on the surface of the first wall portion,
The vessel comprises a third wall portion having a third thickness, positioned between the first wall portion and the second wall portion, and in the first cross section, the third wall portion; A method characterized in that a thickness of 3 is greater than the first thickness and the second thickness. 前記自由表面が、前記第２の壁部分と交わることを特徴とする請求項４記載の方法。   5. The method of claim 4, wherein the free surface intersects the second wall portion. 前記第１の壁部分の温度が、前記流すステップの間に、前記第２の壁部分の温度よりも少なくとも５℃低いことを特徴とする請求項４または５記載の方法。   The method according to claim 4 or 5, wherein the temperature of the first wall portion is at least 5 ° C lower than the temperature of the second wall portion during the flowing step.
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