JP6531714B2 - 燃料噴射装置 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関に燃料を噴射供給する燃料噴射装置に関する。

従来、ハウジングが有する噴孔をニードルの往復移動によって開閉しハウジング内の燃料を外部に噴射する燃料噴射装置が知られている。特許文献１では、ニードルの移動量に応じて戻しばね力に格段の差を設けた戻しばね機構を設け、ソレノイドに流れる電流値を変更して燃料噴射率を制御する燃料噴射装置が記載されている。

特開平１０−０７７９２２号公報

一般に、中速、高速のディーゼルエンジン等の圧縮着火機関の熱サイクルには、ディーゼルサイクルやサバテサイクルが用いられる。ディーゼルサイクルやサバテサイクルは、定容加熱過程および定圧加熱過程を有し、優れた熱効率を有する。このため、ディーゼルサイクルやサバテサイクルは、少ない燃料で多くの運動エネルギーが取り出され二酸化炭素排出量が少ないため、環境にやさしい。したがって、ディーゼルサイクルやサバテサイクルによる良好な燃焼状態を生成し、燃料噴射率を高精度に制御することが求められる。

一方、定容加熱過程において、一定の燃料噴射率を噴射する矩形噴射が用いられる。定容加熱過程後の定圧加熱過程において、内燃機関が上死点に位置する時の燃料噴射率に、矩形噴射を用いるとき、内燃機関の筒内圧力が増大して、内燃機関の耐久性が低下する虞がある。また、内燃機関が上死点に位置する時から矩形噴射を継続すると、燃焼が促進されないため、筒内の体積が膨張すると同時に、定圧加熱過程にもかかわらず、筒内圧力が低下する虞がある。
そこで、ディーゼルサイクルやサバテサイクルによる良好な燃焼状態を生成するため、内燃機関が上死点に位置する時の燃料噴射率を、時間に比例して燃料噴射率がゼロから増加するように噴射するデルタ形噴射に切り替える必要がある。

特許文献１に記載の燃料噴射装置では、ソレノイドに流れる電流値が大きいとき、電磁力が大きくなる。ニードルにかかる圧力が低下する速度とリフト速度とが大きくなり、燃料噴射率の変化量が大きくなる。燃料噴射率の変化量を大きくするには、大きな電流が必要であり、消費電力が増大する。消費電力が増大するとき、電力供給原であるバッテリの電圧が寒冷環境での使用や故障等により低下し、燃料噴射装置の制御が不安定になる虞がある。

本発明は、このような点に鑑みて創作されたものであり、その目的は、定圧加熱過程を有する熱サイクルを用いる内燃機関において、燃料噴射率の制御性が向上し、安定した制御を可能にする燃料噴射装置を提供することにある。

本発明の燃料噴射装置は、ハウジング（１０）、圧力制御弁（２５）、ニードル（６０）、コイル（３０）、第１付勢部材（４０）、第２付勢部材（５０）および鍔部（２５２、２５７、２５８、２５９、３５２、４５２、５５２）を備える。
ハウジングは、有底筒状で、燃料が噴射される噴孔（１２）を先端部に有し、内面（１８）で区画形成され燃料が流入出可能な圧力制御室（２０）を後端部に有する。
圧力制御弁は、圧力制御室に収容され、圧力制御室を開閉する方向に移動し、圧力制御室における燃料の流出量を制御し、圧力制御室内の圧力を制御可能である。

ニードルは、ハウジング内で往復摺動可能に収容され、圧力制御弁が開閉したとき、ハウジングの軸方向に摺動し、噴孔を開閉する。
コイルは、電力が供給されるとき、圧力制御弁を開方向に吸引するように磁界を生成する。
第１付勢部材は、圧力制御弁を閉方向に付勢する。

第２付勢部材は、ハウジングの内部から突出するように設けられており、圧力制御弁の側壁（２５１）に接触し、圧力制御弁の移動に伴い側壁に沿って摺動する接触面（５３）を有し、圧力制御弁の径方向に圧力制御弁を付勢する。
鍔部は、少なくとも１つが側壁に設けられ、圧力制御弁の径方向内側から径方向外側に延びており、第２付勢部材に付勢されたとき、圧力制御弁が開閉する方向の力（Ｆｓ２＿ｐ）を圧力制御弁に作用する。

鍔部が第２付勢部材に接触したとき、圧力制御弁の開閉方向に働く力によって、圧力制御弁が開閉方向に移動しやすくなり、デルタ形噴射または矩形噴射がしやすくなる。矩形噴射からデルタ形噴射に切り替えて燃料噴射ができ、燃料噴射率の制御性が向上する。燃料噴射率の制御性が向上することによって、燃焼が促進され、筒内圧力の低下を抑制することができる。これにより、ディーゼルサイクルやサバテサイクルによる良好な燃焼状態が生成可能になる。

鍔部が第２付勢部材に接触したとき、圧力制御弁の開方向に働く力によって、圧力制御弁が開方向に移動しやすくなる。このため、吸引力Ｆｕを低減可能で、コイルに供給する電力を低減できる。したがって、寒冷環境での使用や故障等により電力供給原であるバッテリ等の電圧が低下した場合においても、燃料噴射率を安定して制御可能になる。

本発明の第１実施形態による燃料噴射装置を示す断面図。 図１のＩＩ−ＩＩ線断面図。 本発明の第１実施形態による燃料噴射装置の噴射時を示す断面図。 図１のＩＶ部拡大図。 図４のＶ−Ｖ線断面図。 本発明の第１実施形態による燃料噴射装置における鍔部の推進力の作用図。 本発明の第１実施形態による燃料噴射装置の鍔部の一端面が第２付勢部材に接触後、圧力制御弁が開方向に移動するときの図。 本発明の第１実施形態による燃料噴射装置における鍔部の推進力の作用図。 本発明の第１実施形態による燃料噴射装置における鍔部の推進力の作用図。 本発明の第１実施形態による燃料噴射装置の鍔部の他端面が第２付勢部材に接触後、圧力制御弁が閉方向に移動するときの図。 本発明の第１実施形態による燃料噴射装置の作用を説明するためのタイムチャート。 本発明の第１実施形態による燃料噴射装置の作用を説明するためのタイムチャート。 定圧加熱を有するサバテサイクルの熱サイクル図。 （ａ）本発明の第１実施形態による燃料噴射装置の燃料噴射率を表す図（ｂ）本発明の第１実施形態による図１３のＸＩＶｂ部拡大図。 本発明の第２実施形態による燃料噴射装置を示す断面図。 本発明の第３実施形態による燃料噴射装置を示す断面図。 図１６のＸＶＩＩ−ＸＶＩＩ線断面図。 本発明の第４実施形態による燃料噴射装置を示す断面図。 その他実施形態による燃料噴射装置を示す断面図。 その他実施形態による燃料噴射装置を示す断面図。 その他実施形態による燃料噴射装置を示す断面図。 （ａ）比較例の燃料噴射率を表す図（ｂ）比較例のサバテサイクルの定圧加熱過程の図。

本発明の実施形態による燃料噴射装置を図面に基づいて説明する。複数の実施形態の説明において、第１実施形態と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明する。また、「本実施形態」という場合、第１から第４実施形態を包括する。この燃料噴射装置は、ディーゼルエンジンのような内燃機関に用いられる。

（第１実施形態）
燃料噴射装置１の構成について、図１から図５を参照して説明する。燃料噴射装置１は、内燃機関の各気筒に取り付けられ、コモンレール３４の高圧状態で蓄えられた燃料を各気筒に噴射する。
図１に示すように、燃料噴射装置１は、ハウジング１０、圧力制御弁２５、コイル３０、第１付勢部材４０、第２付勢部材５０およびニードル６０を備える。

ハウジング１０は、有底筒状に形成され、例えば、炭素鋼等の金属材料で形成されている。
ハウジング１０は、先端側に、ノズル室１１、噴孔１２および弁座１３を有する。
また、ハウジング１０は、後端側に、燃料通路１４〜１７および圧力制御室２０を有する。

ノズル室１１は、ハウジング１０の内側面１０１とニードル６０の外側面６０１とによって区画形成され、燃料通路１６と連通している。
噴孔１２は、ハウジング１０の周方向に所定の間隔で複数形成されている。
弁座１３は、ハウジング１０の内側における噴孔１２の開口の周囲に形成され、底部の円錐状の底面に形成されている。

燃料通路１４は、コモンレール３４に接続されており、燃料通路１５と燃料通路１６とに連通しており、コモンレール３４から燃料が供給される。
燃料通路１５は、圧力制御室２０に連通しており、燃料通路１６は、ノズル室１１に連通しており、燃料通路１７は、圧力制御室２０に連通している。燃料通路１４〜１７は、燃料が流れる方向に対して、径が一様に形成されている。

圧力制御室２０は、ハウジング１０の後端部における内面１８で区画形成されており、コモンレール３４から供給される燃料を流入出可能に形成されている。燃料通路１５を介して燃料が圧力制御室２０に流入し、燃料通路１７を介して燃料が圧力制御室２０から流出する。

圧力制御室２０は、燃料通路１５と燃料通路１７との間に、中央通路２１を有する。
中央通路２１は、流路が絞られるように形成されている。中央通路２１の流路面積をＡｃ［ｍｍ²］とし、圧力制御室２０側の燃料通路１５の流路面積をＡｉ［ｍｍ²］とし、圧力制御室２０側とは反対側の燃料通路１７の流路面積Ａｏとする。

中央通路２１および燃料通路１５、１７は、以下関係式（１）を満たすように、流路径が調整されている。ここで、「＝」は、常識的な誤差範囲を含む。以下、「＝」、「等しく」、「等しい」は、同様に拡大解釈するものとする。
Ａｉ≧Ａｃ≧Ａｏ ・・・（１）

圧力制御弁２５は、軟磁性体で形成され、圧力制御室２０に収容され、圧力制御室２０を開閉する方向に移動し、圧力制御室２０における燃料の流出量Ｑｏ［ｍｍ³／ｓ］を制御し、圧力制御室２０内の燃料圧力を制御可能である。
第１実施形態において、圧力制御室２０を開閉する方向は、ハウジング１０の軸方向および圧力制御弁２５の軸方向に一致する。

後述のニードル６０が弁座１３に接触したとき、圧力制御弁２５は燃料通路１７を閉塞しており、燃料通路１５を経由して中央通路２１まで、燃料が流入している。
圧力制御弁２５が開方向に移動したとき、圧力制御室２０側の燃料通路１７が開口し、燃料通路１７を経由して燃料が流出する。

圧力制御室２０側の燃料通路１７が開口する面積を開口面積Ａ［ｍｍ²］とする。
関係式（１）を満たすように流路径が調整されているため、開口面積Ａによって、燃料の流出量Ｑｏが決まる。
燃料の流出量Ｑｏは、例えば、以下の関係式（２）で表される。ξは流量係数、ΔＰｙは圧力差［Ｎ／ｍｍ²］、ρは密度［ｇ／ｍｍ³］を表す。流量係数ξは、構造に起因する係数で無次元数である。圧力差ΔＰｙは、供給される燃料圧力が一定であるため、定数とする。密度ρは、燃料は非圧縮性であるため、定数とする。
Ｑｏ＝ξ×Ａ×√（２ΔＰｙ／ρ） ・・・（２）

コイル３０は、支持部材３２に収容され、電力供給源であるバッテリ３３に接続されている。
支持部材３２は、軟磁性体で形成され、ハウジング１０の後端側に設けられる有底穴３１を有する。また、圧力制御弁２５が開方向に移動し続けたとき、支持部材３２は、圧力制御弁２５の開方向側の端面２０１と接触するように形成されている。
コイル３０に電力Ｗが供給されるとき、コイル３０の周囲に磁界を生成し、コイル３０および圧力制御弁２５に磁気回路が形成される。磁気回路が形成されるとき、圧力制御弁２５がコイル３０に向かって吸引され、圧力制御弁２５が開方向に摺動する。

第１付勢部材４０は、一端４０１が有底穴３１の底に接続され、他端４０２が圧力制御弁２５の後端側の端面２０１に接続されている。
また、第１付勢部材４０は、スプリングで形成されており、圧力制御弁２５を閉方向に付勢している。

第２付勢部材５０は、接触部５１とスプリング５２とを有し、圧力制御弁２５の径方向に圧力制御弁２５を付勢する。
図２に示すように、接触部５１は、圧力制御弁２５の径方向の断面が長方形形状で、圧力制御弁２５の軸方向の断面が円形形状で湾曲して形成されている。
接触部５１は、半円柱形状に形成されており、圧力制御弁２５の側壁２５１に線接触する接触面５３を有する。

接触面５３は、圧力制御弁２５の開閉方向への移動に伴い、側壁２５１に沿って摺動する。
スプリング５２は、一端５２１がハウジング１０の内部に接続され、他端５２２が接触部５１に接続されており、圧力制御弁２５を径方向に付勢している。

ニードル６０は、ハウジング１０内で往復摺動可能に収容され、圧力制御弁２５が開閉するとき、ハウジング１０の軸方向に摺動し、噴孔１２を開閉可能である。
また、ニードル６０は、先端側の一端６１が弁座１３に接触したとき、噴孔１２を閉塞し、一端６１が弁座１３から離間したとき、噴孔１２を開放する。

ニードル６０の先端部は、ノズル室１１に面する受圧面６３が設けられている。
受圧面６３は、ノズル室１１に流入する燃料から開方向に働く圧力を受ける。
ニードル６０の後端部は、圧力制御室２０に露出しており、圧力制御室２０に面する背圧面６４が設けられている。
背圧面６４は、圧力制御室２０内に流入している燃料から閉方向に働く圧力を受ける。

圧力制御室２０内に設けられるニードルスプリング６５がニードル６０の後端部を閉方向に付勢している。
ニードルスプリング６５は、一端６５１が背圧面６４に対向するハウジング１０の内壁に接続されており、他端６５２がニードル６０に接続されている。

第１実施形態の燃料噴射装置１の作用について説明する。
初期状態では、コモンレール３４から燃料通路１４、１５を経由して、燃料が圧力制御室２０に供給されている。コモンレール３４から燃料通路１４、１６を経由して、燃料がノズル室１１に供給されている。また、圧力制御弁２５は第１付勢部材４０に付勢され、燃料通路１７を閉塞している。

圧力制御室２０の燃料が背圧面６４に作用する付勢力をＦｐとし、ノズル室１１の燃料が受圧面６３に作用する付勢力をＦｂとし、ニードルスプリング６５がニードルに作用する付勢力をＦｎとする。
初期状態では、以下関係式（３）が満たされており、ニードル６０は、弁座１３に当接し、噴孔１２を閉塞している。
Ｆｐ＋Ｆｎ＞Ｆｂ ・・・（３）

図３に示すように、コイル３０に電力Ｗが供給されるとき、圧力制御弁２５はコイル３０に吸引される。圧力制御弁２５は開方向に移動し、圧力制御室２０側の燃料通路１７を開口する。開口した燃料通路１７を経由して、圧力制御室２０内の燃料が流出し、背圧面６４が圧力制御室２０内の燃料から閉方向に受ける圧力が低下する。

背圧面６４が受ける圧力が低下したとき、付勢力Ｆｐが低下し、以下関係式（４）が満たされる。関係式（４）が満たされ、ニードル６０が弁座１３から離間し、噴孔１２が開放される。噴孔１２を経由して燃料が外部に噴射される。単位時間当たりに燃料が外部に噴射される量を燃料噴射率Ｑ［ｍｍ³／ｓ］とし、単位時間あたりに変化する燃料噴射率Ｑの量である燃料噴射率変化量ΔＱとする。
Ｆｐ＋Ｆｎ＜Ｆｂ ・・・（３）

コイル３０に電力Ｗの供給を停止したとき、圧力制御弁２５が第１付勢部材４０に付勢され、閉方向に移動し、圧力制御室２０側の燃料通路１７が閉塞される。圧力制御室２０内の燃料の流出が停止し、圧力制御室２０に燃料が充填され、背圧面６４が閉方向に受ける圧力が上昇する。
背圧面６４が受ける圧力が上昇し、付勢力Ｆｐが初期状態に戻り、以下関係式（３）が満たされ、ニードル６０は、弁座１３に接触し、噴孔１２が閉塞される。噴孔１２が閉塞され、燃料の噴射が停止する。

ところで、一般に、ディーゼルエンジン等の熱サイクルには、ディーゼルサイクルやサバテサイクルが用いられる。ディーゼルサイクルやサバテサイクルは、内燃機関が上死点に位置する時から筒内圧力を一定にし、気筒内の体積が膨張する定圧加熱過程を有し、優れた熱効率を有する。このため、ディーゼルサイクルやサバテサイクルは、少ない燃料で多くの運動エネルギーが取り出され二酸化炭素排出量が少ないため、環境にやさしい。したがって、ディーゼルサイクルやサバテサイクルによる良好な燃焼状態を生成し、燃料噴射率を高精度に制御することが求められる。

従来、定容加熱過程および定圧加熱過程において、内燃機関が上死点に位置する時の燃料噴射率に、一定の燃料噴射率を噴射する矩形噴射が用いられている。内燃機関の気筒内の圧力を筒内圧力Ｐとし、内燃機関の気筒内の体積を筒内体積Ｃとする。

図２２（ａ）、（ｂ）の比較例に示すように、定圧加熱過程において、矩形噴射を用いるとき、筒内圧力Ｐが増大して、内燃機関の耐久性が低下する虞があった。
また、内燃機関が上死点に位置する時から矩形噴射を継続すると、燃焼が促進されないため、筒内体積Ｃが膨張すると同時に、定圧加熱過程にもかかわらず、筒内圧力Ｐが低下する虞があった。

そこで、ディーゼルサイクルやサバテサイクルによる良好な燃焼状態を作り出すため、内燃機関が上死点に位置する時の燃料噴射率Ｑを、時間に比例して燃料噴射率がゼロから増加するように噴射し、燃料噴射率Ｑを急速にゼロとするデルタ形噴射に切り替える必要がある。

また、特許文献１に記載のように、コイルに流れる電流値が大きいとき、電磁力が大きくなる。ニードルにかかる圧力が低下する速度とリフト速度とが大きくなり、燃料噴射率の変化量が大きくなる。燃料噴射率の変化量を大きくするには、大きな電流が必要であり、消費電力が増大する。消費電力が増大するとき、電力供給原であるバッテリの電圧が寒冷環境での使用や故障等により低下し、燃料噴射装置の制御が不安定になる虞がある。

そこで、本実施形態の燃料噴射装置１では、圧力制御弁２５にある特徴が備えられることによって、定圧加熱過程を有する熱サイクルを用いる内燃機関において、燃料噴射率Ｑの制御性が向上し、安定した制御を可能にする。以下、燃料噴射装置１の特徴構成を記載する。

（特徴構成）
図４に示すように、圧力制御弁２５は、第２付勢部材５０よりも開方向側に位置する側壁２５１において、圧力制御弁２５の径方向内側から径方向外側に延びる鍔部２５２を有する。
鍔部２５２は、圧力制御弁２５は一体となって形成されており、圧力制御弁２５の軸方向における鍔部２５２の外縁の断面形状が三角波形状に形成されている。

図５に示すように、鍔部２５２は、側壁２５１から突出するように形成され、圧力制御弁２５の径方向の断面が長方形形状に形成されている。
また、鍔部２５２は、圧力制御弁２５の径方向における鍔部２５２の長さが数μｍから数ｍｍとなるように形成されている。
さらに、鍔部２５２は、第２付勢部材５０に付勢されるとき、開閉方向に対し、圧力制御弁２５に推進力を作用する。

鍔部２５２の作用について説明する。
図４に戻って、初期状態では、圧力制御弁２５は、燃料通路１７を閉塞しており、第２付勢部材５０と鍔部２５２は接触していない。また、第１付勢部材４０が圧力制御弁２５を閉方向に付勢する。第１付勢部材４０が圧力制御弁２５を閉方向に付勢する付勢力をＦｓ１とする。

付勢力Ｆｓ１は、以下関係式（４）のように表される。Ｋは、第１付勢部材４０のばね定数［Ｎ／ｍｍ］であり、Ｘは、初期状態から開方向に向かって圧力制御弁２５とともに第１付勢部材が移動した変位［ｍｍ］である。Ｘ０は、初期状態における第１付勢部材４０の変位［ｍｍ］である。圧力制御弁２５の開方向を正方向とすると、付勢力Ｆｓ１は、負方向に働く力である。本実施形態では、圧力制御弁２５の開方向を正方向とし、圧力制御弁２５の閉方向を負方向とする。
Ｆｓ１＝−Ｋ×（Ｘ＋Ｘ０） ・・・（４）

図６に示すように、コイル３０に電力Ｗが供給されるとき、圧力制御弁２５がコイル３０に吸引され、圧力制御弁２５が開方向に移動し、圧力制御室２０側の燃料通路１７が開口する。このとき、開方向側の鍔部２５２の一端面２５４に第２付勢部材５０が接触し、第２付勢部材５０は鍔部２５２を付勢する。

一端面２５４に第２付勢部材５０が接触したときの変位Ｘを変位Ｘ１とし、コイル３０が開方向に圧力制御弁２５を吸引する力を吸引力Ｆｕとし、第２付勢部材５０は鍔部２５２を付勢する力を付勢力Ｆｓ２とする。吸引力Ｆｕは、付勢力Ｆｓ１より大きくなるようにコイル３０および電力Ｗが調整されており、一定の力とする。

一端面２５４に第２付勢部材５０が接触するとき、第２付勢部材５０は、一端面２５４に対して垂直な方向に付勢力Ｆｓ２が鍔部２５２に作用する。
付勢力Ｆｓ２は、閉方向に向かう推進力Ｆｓ２＿ｐと、圧力制御弁２５の径方向外側から径方向内側に向かう力と、に分解することができる。推進力Ｆｓ２＿ｐは、付勢力Ｆｓ２を用いて以下関係式（５）のように、表すことができる。鍔部２５２と第２付勢部材５０との接触点または接触面の法線方向と圧力制御弁２５の軸方向とでなす角度を法線角度θｐとする。
Ｆｓ２＿ｐ＝Ｆｓ２×ｃｏｓ（θｐ） ・・・（５）

一端面２５４に第２付勢部材５０が接触したときの推進力Ｆｓ２＿ｐによって、圧力制御弁２５の移動速度Ｖが小さくなり、開口面積Ａの増加量が小さくなる。このとき、圧力制御室２０内の圧力の低下量が小さくなり、ニードル６０の噴孔１２を開方向の移動速度が小さくなり、燃料噴射率変化量ΔＱが小さくなる。
第２付勢部材５０が一端面２５４に接触するとき、鍔部２５２は閉方向に推進する力が働き、燃料噴射率Ｑを変更することができる。

図７に示すように、一端面２５４に第２付勢部材５０が接触したときから、圧力制御弁２５が開方向に移動するとき、鍔部２５２と第２付勢部材５０との摩擦力Ｆｒが発生する。摩擦力Ｆｒによって圧力制御弁２５が停止しないように、以下の関係式（６）および関係式（７）が満たされるように、鍔部２５２と第２付勢部材５０とが調整されている。圧力制御弁２５の開閉方向にかかる力を駆動力Ｆｖとし、圧力制御弁２５の径方向外側から径方向内側に第２付勢部材５０が鍔部２５２を付勢する力を付勢力Ｆｓ２＿ｄとする。また、鍔部２５２と第２付勢部材５０との接触点または接触面の接線方向と圧力制御弁２５の径方向とでなす角度を接線角度θｃとする。
Ｆｖ×ｓｉｎ（θｃ）＋Ｆｓ２＿ｄ×ｃｏｓ（θｃ）＞μ×Ｆｓ２ ・・・（６）
Ｆｒ＝−μ×Ｆｓ２ ・・・（７）

図８に示すように、コイル３０に電力Ｗがさらに供給されるとき、圧力制御弁２５がコイル３０に吸引され、圧力制御弁２５が開方向にさらに移動して、開口面積Ａが増加し、鍔部２５２の頂点２５５に第２付勢部材５０が接触する。鍔部２５２の頂点２５５に第２付勢部材５０が接触したときの変位Ｘを変位Ｘ２とする。

図９に示すように、頂点２５５に第２付勢部材５０が接触後、コイル３０に電力Ｗがさらに供給されるとき、閉方向側の鍔部２５２の他端面２５６に第２付勢部材５０が当接する。他端面２５６に第２付勢部材５０が接触したときの変位Ｘを変位Ｘ３とする。このとき、燃料通路１７の開口面積Ａが増加して流路面積Ａｏと一致し、ニードル６０の開方向の移動量が大きくなり、燃料噴射率Ｑが大きくなる。

他端面２５６に第２付勢部材５０が接触するとき、第２付勢部材５０は、他端面２５６に対して垂直な方向に付勢力Ｆｓ２が鍔部２５２に作用する。
付勢力Ｆｓ２は、開方向に向かう推進力Ｆｓ２＿ｐと、径方向外側から径方向内側に向かう力と、に分解することができる。

他端面２５６に第２付勢部材５０が接触したときの推進力Ｆｓ２＿ｐによって、圧力制御弁２５の移動速度Ｖが大きくなり、開口面積Ａの増加量が大きくなる。このとき、圧力制御室２０内の圧力の低下量が大きくなり、ニードル６０の噴孔１２を開く方向の移動速度が大きくなり、燃料噴射率変化量ΔＱが大きくなる。
第２付勢部材５０が他端面２５６に接触するとき、鍔部２５２は開方向に推進する力が働き、燃料噴射率Ｑを変更することができる。

図１０に示すように、他端面２５６に第２付勢部材５０が接触したときから、圧力制御弁２５が閉方向に移動するとき、摩擦力Ｆｒによって圧力制御弁２５が停止しないように、以下関係式（８）および関係式（９）が満たされている。
Ｆｓ１×ｓｉｎ（θｃ）＋Ｆｓ２＿ｄ×ｃｏｓ（θｃ）＞μ×Ｆｓ２ ・・・（８）
Ｆｒ＝μ×Ｆｓ２ ・・・（９）

図１１および図１２のタイムチャートを参照し、鍔部２５２の作用を詳細に説明する。図１１および図１２において、矢印の方向が正方向である。推進力Ｆｓ２＿ｐ、駆動力Ｆｖおよび移動速度Ｖの正方向は、圧力制御弁２５の開方向に対応し、付勢力Ｆｓ１、推進力Ｆｓ２＿ｐ、駆動力Ｆｖおよび移動速度Ｖの負方向は、圧力制御弁２５の閉方向に対応する。

図１１では、初期状態から、圧力制御弁２５が開方向に移動し、頂点２５５と第２付勢部材５０とが接触後、圧力制御弁２５が閉方向に移動し、初期状態に戻るまでを説明する。
時刻ｔ０の時を初期状態とする。時刻ｔ０に、コイル３０に電力Ｗが供給され、吸引力Ｆｕが圧力制御弁２５に働く。

時刻ｔ０では、変位Ｘはゼロで、関係式（４）より付勢力Ｆｓ１は、変位Ｘ０にばね定数Ｋを乗じた値で圧力制御弁２５に働いている。また、時刻ｔ０では、一端面２５４に第２付勢部材５０が接触しないため、推進力Ｆｓ２＿ｐはゼロである。ここで、「ゼロ」は、常識的な誤差範囲を含む。以下、「ゼロ」は、同様に拡大解釈するものとする。

以下関係式（１０）に示すように、駆動力Ｆｖは、吸引力Ｆｕと付勢力Ｆｓ１と推進力Ｆｓ２＿ｐとの和で表される。
時刻ｔ０では、駆動力Ｆｖは、関係式（１０）のように、吸引力Ｆｕから変位Ｘ０にばね定数Ｋを乗じた値を減算した値である。圧力制御弁２５の移動速度Ｖはゼロであり、燃料噴射率Ｑはゼロである。
Ｆｖ＝Ｆｕ＋Ｆｓ１＋Ｆｓ２＿ｐ ・・・（１０）
Ｆｖ＝Ｆｕ−Ｋ×Ｘ０ ・・・（１１）

時刻ｔ０から時刻ｔ３まで、コイル３０に電力Ｗは供給され、吸引力Ｆｕが開方向に働いている。
時刻ｔ０から時刻ｔ１では、圧力制御弁２５が開方向に移動し、変位Ｘは増加する。変位Ｘの増加に伴い、付勢力Ｆｓ１の大きさは大きくなる。
駆動力Ｆｖは、吸引力Ｆｕが付勢力Ｆｓ１よりも大きいため、駆動力Ｆｖにより加速され、移動速度Ｖは増加する。
変位Ｘの増加に伴い、開口面積Ａが増加して圧力制御室２０内の圧力が低下する。圧力制御室２０内の圧力によって、ニードル６０が噴孔１２を開き、燃料噴射率Ｑが増加する。

時刻ｔ１に、変位Ｘが変位Ｘ１に到達し、付勢力Ｆｓ１は、関係式（４）の変位Ｘに変位Ｘ１を代入した値である。一端面２５４が第２付勢部材５０に接触するため、推進力Ｆｓ２＿ｐが閉方向に働く。
駆動力Ｆｖは、付勢力Ｆｓ１と推進力Ｆｓ２＿ｐとによって小さくなる。

時刻ｔ１から時刻ｔ２では、変位Ｘは、変位Ｘ１から増加する。変位Ｘの増加に伴い、付勢力Ｆｓ１の大きさは大きくなる。法線角度θｐが小さくなるため、推進力Ｆｓ２＿ｐの大きさは小さくなる。
駆動力Ｆｖは、付勢力Ｆｓ１と推進力Ｆｓ２＿ｐとによって小さくなる。駆動力Ｆｖによって、移動速度Ｖは増加する。変位Ｘの増加に伴い、燃料噴射率Ｑは増加する。
時刻ｔ２に駆動力Ｆｖがゼロとなり、移動速度Ｖは最大速度Ｖ＿ｍａｘとなる。

時刻ｔ２から時刻ｔ３では、時刻ｔ１から時刻ｔ２と同様に、変位Ｘは増加する。変位Ｘの増加に伴い、付勢力Ｆｓ１の大きさは大きくなり、推進力Ｆｓ２＿ｐの大きさは小さくなる。
駆動力Ｆｖは、付勢力Ｆｓ１と推進力Ｆｓ２＿ｐとによって小さくなり、閉方向に働き、負方向に大きくなる。駆動力Ｆｖが閉方向に働くため、移動速度Ｖは減速される。変位Ｘの増加に伴い、燃料噴射率は増加する。移動速度Ｖは減速されるため、時刻ｔ１から時刻ｔ２までと比較して、燃料噴射率変化量ΔＱは減少する。

時刻ｔ３に、コイル３０への電力Ｗの供給を停止し、吸引力Ｆｕがゼロになる。変位Ｘが変位Ｘ２に到達し、頂点２５５が第２付勢部材５０に接触する。付勢力Ｆｓ１は、関係式（４）の変位Ｘに変位Ｘ２を代入した値である。法線角度θｐがゼロになるため、推進力Ｆｓ２＿ｐはゼロである。
駆動力Ｆｖは、付勢力Ｆｓ１によって閉方向に働く。駆動力Ｆｖによって減速された移動速度Ｖはゼロである。移動速度Ｖがゼロのとき、燃料噴射率Ｑが最大となる。

時刻ｔ３から時刻ｔ４では、閉方向に働く駆動力Ｆｖによって、圧力制御弁２５が閉方向に移動し、変位Ｘは減少する。変位Ｘの減少に伴い、付勢力Ｆｓ１の大きさは小さくなる。法線角度θｐが大きくなり、推進力Ｆｓ２＿ｐは閉方向に働き、推進力Ｆｓ２＿ｐの大きさが大きくなる。
付勢力Ｆｓ１に推進力Ｆｓ２＿ｐが加わり、駆動力Ｆｖの大きさは、負方向に大きくなる。駆動力Ｆｖが大きくなることによって、移動速度Ｖは、閉方向に加速され、燃料噴射率Ｑが急激に小さくなる。

時刻ｔ４に、変位Ｘが変位Ｘ１に到達し、一端面２５４から第２付勢部材５０が離れ始める。付勢力Ｆｓ１は、関係式（４）の変位Ｘに変位Ｘ１を代入した値である。一端面２５４から第２付勢部材５０が離れるため、推進力Ｆｓ２＿ｐはゼロである。
駆動力Ｆｖは、付勢力Ｆｓ１によって、閉方向に働いている。推進力Ｆｓ２＿ｐがゼロであり、移動速度Ｖが最小速度Ｖ＿ｍｉｎとなる。

時刻ｔ４から時刻ｔ５では、変位Ｘは減少する。変位Ｘの減少に伴い、付勢力Ｆｓ１の大きさは小さくなる。
付勢力Ｆｓ１の大きさが小さくなるに伴い、駆動力Ｆｖの大きさが小さくなる。移動速度Ｖは、駆動力Ｆｖによって加速されるが、駆動力Ｆｖの大きさが小さくなるに伴い、移動速度Ｖの変化は小さくなる。変位Ｘの減少に伴い、燃料噴射率Ｑは小さくなる。

時刻ｔ５に、変位Ｘは変位Ｘ０に到達し、圧力制御弁２５がハウジング１０内に接触する。付勢力Ｆｓ１は、変位Ｘ０にばね定数Ｋを乗じた値が圧力制御弁２５に働く。
駆動力Ｆｖおよび移動速度Ｖがゼロとなり、燃料噴射率Ｑがゼロとなり燃料の噴射が停止する。
燃料噴射装置１は、鍔部２５２によって、圧力制御弁２５が閉方向に移動しやすくなり、デルタ形噴射がしやすくなる。

図１２では、初期状態から、圧力制御弁２５が開方向に移動し、頂点２５５と第２付勢部材５０とが接触後、さらに圧力制御弁２５が開方向に移動し、他端面２５６と第２付勢部材５０とが接触する。他端面２５６と第２付勢部材５０とが接触してから任意の時間が経過するまで圧力制御弁２５は停止し、その後、圧力制御弁２５が閉方向に移動し、初期状態に戻るまでを説明する。

時刻ｍ０の時を初期状態とする。時刻ｍ０に、コイル３０に電力Ｗが供給され、吸引力Ｆｕが圧力制御弁２５に働き始める。
時刻ｍ０では、変位Ｘはゼロで、関係式（４）より付勢力Ｆｓ１は、変位Ｘ０にばね定数Ｋを乗じた値で圧力制御弁２５に働いている。
時刻ｍ０から時刻ｍ４で、コイル３０に電力Ｗは供給され、吸引力Ｆｕが開方向に働いている。

時刻ｍ０から時刻ｍ１では、圧力制御弁２５が開方向に移動し、変位Ｘは増加する。変位Ｘの増加に伴い、付勢力Ｆｓ１の大きさは大きくなる。
駆動力Ｆｖは、吸引力Ｆｕが付勢力Ｆｓ１よりも大きいため、駆動力Ｆｖにより加速され、移動速度Ｖは増加する。
変位Ｘの増加に伴い、開口面積Ａが増加して圧力制御室２０内の圧力が低下する。圧力制御室２０内の圧力によって、ニードル６０が噴孔１２を開き、燃料噴射率Ｑが増加する。

時刻ｍ１に、変位Ｘが変位Ｘ１に到達し、一端面２５４が第２付勢部材５０に接触する。付勢力Ｆｓ１は、関係式（４）の変位Ｘに変位Ｘ１を代入した値である。一端面２５４が第２付勢部材５０に接触するため、推進力Ｆｓ２＿ｐが閉方向に働く。
駆動力Ｆｖの大きさは、付勢力Ｆｓ１と推進力Ｆｓ２＿ｐとによって小さくなる。

時刻ｍ１から時刻ｍ２では、変位Ｘは、変位Ｘ１から増加する。変位Ｘの増加に伴い、付勢力Ｆｓ１の大きさは大きくなる。推進力Ｆｓ２＿ｐの大きさは、法線角度θｐが小さくなるため、小さくなる。
付勢力Ｆｓ１と推進力Ｆｓ２＿ｐとによって、駆動力Ｆｖの大きさは小さくなる。駆動力Ｆｖによって、移動速度Ｖは増加する。変位Ｘの増加に伴い、燃料噴射率Ｑは増加する。
時刻ｍ２に、変位Ｘが変位Ｘ２に到達し、頂点２５５が第２付勢部材５０に接触する。付勢力Ｆｓ１は、関係式（４）の変位Ｘに変位Ｘ２を代入した値である。法線角度θｐになるため、推進力Ｆｓ２＿ｐはゼロである。

時刻ｍ２から時刻ｍ３では、変位Ｘは、変位Ｘ２から増加する。変位Ｘの増加に伴い、付勢力Ｆｓ１の大きさは大きくなる。他端面２５６が第２付勢部材５０に接触するため、推進力Ｆｓ２＿ｐが開方向に働き、法線角度θｐが大きくなり、推進力Ｆｓ２＿ｐの大きさが大きくなる。
駆動力Ｆｖは、吸引力Ｆｕに推進力Ｆｓ２＿ｐが加わって開方向に働き、駆動力Ｆｖの大きさは大きくなる。駆動力Ｆｖの大きさが大きくなることによって、移動速度Ｖは、開方向に加速され、燃料噴射率変化量ΔＱが大きくなり、燃料噴射率Ｑが急激に大きくなる。

時刻ｍ３に、変位Ｘが変位Ｘ３に到達する。付勢力Ｆｓ１は、関係式（４）の変位Ｘに変位Ｘ３を代入した値である。圧力制御弁２５が支持部材３２に接触し、圧力制御弁２５が移動速度Ｖはゼロとなり、圧力制御弁２５は停止する。
時刻ｍ３から任意の時間が経過した時刻ｍ４まで、他端面２５６と第２付勢部材５０とは接触したまま、圧力制御弁２５が停止し、燃料噴射をし続ける。
時刻ｍ４に、コイル３０への電力Ｗの供給を停止し、吸引力Ｆｕがゼロになる。
駆動力Ｆｖは、付勢力Ｆｓ１が推進力Ｆｓ２＿ｐを上回るため、閉方向に働き、移動速度Ｖが閉方向に加速され、燃料噴射率Ｑが小さくなる。

時刻ｍ４から時刻ｍ５では、変位Ｘは減少する。変位Ｘの減少に伴い、付勢力Ｆｓ１は減少する。他端面２５６と第２付勢部材５０とが接触しており、推進力Ｆｓ２＿ｐは開方向に働き、法線角度θｐが小さくなるため、推進力Ｆｓ２＿ｐの大きさは小さくなる。
駆動力Ｆｖは、付勢力Ｆｓ１が推進力Ｆｓ２＿ｐを上回るため、閉方向に働き、移動速度Ｖが閉方向に加速され、燃料噴射率Ｑが小さくなる。

時刻ｍ５に、時刻ｍ２と同様で、変位Ｘが変位Ｘ２に到達し、頂点２５５が第２付勢部材５０に接触する。付勢力Ｆｓ１は、関係式（４）の変位Ｘに変位Ｘ２を代入した値である。法線角度θｐがゼロになるため、推進力Ｆｓ２＿ｐはゼロである。

時刻ｍ５から時刻ｍ６では、変位Ｘは、変位Ｘ２から減少する。変位Ｘの減少に伴い、付勢力Ｆｓ１の大きさは小さくなる。一端面２５４が第２付勢部材５０に接触するため、推進力Ｆｓ２＿ｐが閉方向に働き、法線角度θｐが大きくなり、推進力Ｆｓ２＿ｐの大きさが大きくなる。
付勢力Ｆｓ１に推進力Ｆｓ２＿ｐが加わり、駆動力Ｆｖは閉方向に働き、駆動力Ｆｖの大きさは大きくなる。駆動力Ｆｖの大きさが大きくなることによって、移動速度Ｖは、閉方向に加速され、燃料噴射率Ｑが急激に小さくなる。

時刻ｍ６に、変位Ｘが変位Ｘ１に到達し、一端面２５４から第２付勢部材５０が離れ始める。付勢力Ｆｓ１は、関係式（４）の変位Ｘに変位Ｘ１を代入した値である。一端面２５４から第２付勢部材５０が離れるため、推進力Ｆｓ２＿ｐはゼロである。

時刻ｍ６から時刻ｍ７では、変位Ｘは減少し、変位Ｘの減少に伴い、付勢力Ｆｓ１の大きさは小さくなる。
付勢力Ｆｓ１の大きさが小さくなるに伴い、駆動力Ｆｖの大きさが小さくなる。移動速度Ｖは、駆動力Ｆｖによって加速され、駆動力Ｆｖの大きさが小さくなるに伴い、移動速度Ｖの変化は小さくなる。変位Ｘの減少に伴い、燃料噴射率Ｑは小さくなる。

時刻ｍ７に、変位Ｘは変位Ｘ０に到達し、圧力制御弁２５がハウジング１０内に接触する。付勢力Ｆｓ１は、変位Ｘ０にばね定数Ｋを乗じた値が圧力制御弁２５に働く。
駆動力Ｆｖおよび移動速度Ｖがゼロとなり、燃料噴射率Ｑがゼロとなり燃料の噴射が停止する。
燃料噴射装置１は、鍔部２５２によって、圧力制御弁２５が開方向に移動しやすくなり、一定量の燃料噴射率Ｑにするまでの時間である時定数を大きくすることができ、矩形噴射がしやすくなる。

（効果）
［１］本実施形態では、鍔部２５２が第２付勢部材５０に接触したとき、鍔部２５２が開閉方向に働く推進力Ｆｓ２＿ｐによって、圧力制御弁２５が開閉方向に移動しやすくなり、デルタ形噴射または矩形噴射がしやすくなる。
図１３を参照して、定圧加熱過程を有するサバテサイクルについて説明する。
サバテサイクルは、過程点Ｓ１から過程点Ｓ２の断熱圧縮過程、過程点Ｓ２から過程点Ｓ３の定容加熱過程、過程点Ｓ３から過程点Ｓ４の定圧加熱過程、過程点Ｓ４から過程点Ｓ５の断熱膨張過程、過程点Ｓ５から過程点Ｓ１の定容冷却過程の５つからなる。燃料噴射に関する過程は、過程点Ｓ３から過程点Ｓ４の定圧加熱過程である。

定容加熱過程とは、燃料噴射装置１から燃料を高圧で高温高圧の圧縮空気中へ直接噴射すると燃料が自然に着火燃焼し、この熱エネルギーを一定筒内体積下で燃焼室へ投入する過程である。
定圧加熱過程とは、燃料噴射装置１から燃料を高圧で高温高圧の圧縮空気中へ直接噴射すると燃料が自然に着火燃焼し、この熱エネルギーを一定筒内圧力下で燃焼室へ投入する過程である。

図１４（ａ）、（ｂ）に示すように、定容加熱過程において矩形噴射を行い、定圧加熱過程において、矩形噴射からデルタ形噴射に切り替えて燃料噴射をすることを燃料噴射装置１は可能にする。このため、燃料噴射装置１は、燃料噴射率Ｑの制御性が向上する。また、矩形噴射からデルタ形噴射に切り替えることによって、燃焼が促進され、筒内圧力Ｐの低下を抑制することができ、ディーゼルサイクルやサバテサイクルによる良好な燃焼状態が生成可能になる。

［２］また、他端面２５６が第２付勢部材５０に接触したとき、開方向に働く推進力Ｆｓ２＿ｐによって、圧力制御弁２５が開方向に移動しやすくなる。このため、吸引力Ｆｕを低減可能で、コイルに供給する電力Ｗを低減できる。したがって、寒冷環境での使用や故障等によりバッテリ３３の電圧が低下した場合においても、燃料噴射率Ｑを安定して制御可能になる。

（第２実施形態）
第２実施形態では、複数の鍔部の配置が異なる点を除き、第１実施形態と同様である。
図１５に示すように、燃料噴射装置２の鍔部３５２は、圧力制御弁２５の軸方向に、２つ並列して、側壁２５１に設けられている。鍔部３５２の数は２つ以上設けてもよい。

複数の鍔部３５２は、圧力制御弁２５と一体となって形成されており、圧力制御弁２５の軸方向における鍔部３５２の外縁の断面が、三角波形状に形成されている。
第２実施形態において、第１実施形態と同様の効果を奏する。さらに、鍔部３５２が複数設けられているため、圧力制御弁２５の開閉方向の移動がしやすくなり、燃料噴射率Ｑの制御性が向上する。

（第３実施形態）
第３実施形態では、鍔部の形態が異なる点を除き、第１実施形態と同様である。
図１６および図１７に示すように、燃料噴射装置３の鍔部４５２は、環状の１つである円環形状に径方向の断面が形成されており、圧力制御弁２５とは別部材で形成されている。
鍔部４５２は、圧入方法によって圧力制御弁２５が挿入され、嵌合されている。

第３実施形態において、第１実施形態と同様の効果を奏する。さらに、鍔部４５２と圧力制御弁２５とが圧入方法によって嵌合できるため、鍔部４５２と係合部材７４との接合力が向上する。

（第４実施形態）
第４実施形態では、鍔部の形態が異なる点を除き、第１実施形態と同様である。
図１８に示すように、燃料噴射装置４の鍔部５５２は、コーティングで成膜されている。図１８において、鍔部５５２は、他の実施形態と区別するため、鍔部５５２の箇所をドット柄で記載する。
鍔部５５２は、スパッタ法やイオンビーム蒸着法等の物理蒸着法で成膜されている。または、ＲＦプラズマ、表面波励起プラズマ等のプラズマＣＶＤ法で成膜されている。

また、鍔部５５２は、膜厚が数μｍから数十μｍとなるように成膜されており、コーティング材料として、ＤＬＣや窒化炭素が用いられている。ＤＬＣは、Ｄｉａｍｏｎｄ Ｌｉｋｅ Ｃａｒｂｏｎの略で、炭素から成るアモルファスの硬質膜である。ＤＬＣや窒化炭素は、低摩擦で耐摩耗性に優れたコーティングとして知られている。

第４実施形態において、第１実施形態と同様の効果を奏する。さらに、鍔部５５２がコーティングによって成膜されていることによって、数μｍから数十μｍの比較的小さい寸法形状の製造が可能である。また、鍔部５５２と第２付勢部材５０とが接触したとき、ＤＬＣや窒化炭素は比較的硬度が大きいため、鍔部５５２は摩耗しにくく、鍔部５５２の寿命が長くなる。

（その他実施形態）
（ｉ）第１実施形態の思想を共有する他の実施形態では、図１９に示すように、燃料噴射装置５の鍔部２５７は、圧力制御弁２５の軸方向の断面が半円形形状となるように形成してもよい。

図２０に示すように、燃料噴射装置６の鍔部２５８は、圧力制御弁２５の軸方向の断面が三角形形状となるように形成してもよい。燃料噴射装置６の第２付勢部材１５０の接触部５１は、圧力制御弁２５の軸方向の断面が多角形形状の１つである三角形形状となるように形成してもよい。
図２１に示すように、燃料噴射装置７の鍔部２５９は、圧力制御弁２５の軸方向の断面が台形形状となるように形成してもよい。

（ｉｉ）第４実施形態の思想を共有する他の実施形態では、コーティングで形成される鍔部は、窒化チタン（ＴｉＮ）、窒化クロム（ＣｒＮ）、窒化チタンアルミニウム（ＴｉＡｌＮ）、炭窒素化チタン（ＴｉＣＮ）もしくは窒化アルミニウムクロムシリコン（ＡｌＣｒＳｉＮ）等の金属窒化物で成膜されてもよい。
また、炭化チタン（ＴｉＣ）もしくは炭化タングステン（ＷＣ）等の金属炭化物で成膜されてもよい。
さらに、溶射を用いて成膜されてもよい。アルミナ（Ａｌ₂Ｏ₃）もしくはチタニア（ＴｉＯ₂）等の金属酸化物で成膜されてもよい。

（ｉｉｉ）本実施形態が適用される熱サイクルは、サバテサイクルに限定されず、ディーゼルサイクル、エリクソンサイクルおよびガスタービンサイクルといった定圧加熱過程を有する熱サイクルにおいて、適用可能である。
（ｉｖ）本実施形態の燃料噴射装置は、燃料噴射率Ｑの制御性を向上させる目的で、オットーサイクルを有するガソリンエンジンに適用してもよい。

（ｖ）本実施形態の燃料噴射装置における第２付勢部材の接触部は、圧力制御弁の径方向の断面が円形形状に形成されており、接触面と側壁とが点接触してもよい。
以上、本発明はこのような実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。

１０ ・・・ハウジング、
１２ ・・・噴孔、
１８ ・・・内面、
２０ ・・・圧力制御室、
２５ ・・・圧力制御弁、 ２５１ ・・・側壁、
４０ ・・・第１付勢部材、
５０ ・・・第２付勢部材、 ５３ ・・・接触面、
６０ ・・・ニードル、
２５２、２５７、２５８、２５９、３５２、４５２、５５２ ・・・鍔部。

Claims (5)

1. 有底筒状で、燃料が噴射される噴孔（１２）を先端部に有し、内面（１８）で区画形成され燃料が流入出可能な圧力制御室（２０）を後端部に有するハウジング（１０）と、
   前記圧力制御室に収容され、前記圧力制御室を開閉する方向に移動し、前記圧力制御室における燃料の流出量を制御し、前記圧力制御室内の圧力を制御可能な圧力制御弁（２５）と、
   前記ハウジング内で往復摺動可能に収容され、前記圧力制御弁が開閉したとき、前記ハウジングの軸方向に摺動し、前記噴孔を開閉するニードル（６０）と、
   電力が供給されるとき、前記圧力制御弁を開方向に吸引するように磁界を生成するコイル（３０）と、
   前記圧力制御弁を閉方向に付勢する第１付勢部材（４０）と、
   前記ハウジングの内部から突出するように設けられており、前記圧力制御弁の側壁（２５１）に接触し、前記圧力制御弁の移動に伴い前記側壁に沿って摺動する接触面（５３）を有し、前記圧力制御弁の径方向に前記圧力制御弁を付勢する第２付勢部材（５０）と、
   前記側壁に設けられ、前記圧力制御弁の径方向内側から径方向外側に延びており、前記第２付勢部材に付勢されたとき、前記圧力制御弁が開閉する方向の力（Ｆｓ２＿ｐ）を前記圧力制御弁に作用する少なくとも１つの鍔部（２５２、２５７、２５８、２５９、３５２、４５２、５５２）と、
   を備える燃料噴射装置。
2. 前記圧力制御弁の軸方向における前記鍔部（２５２、２５７）の外縁の断面形状が湾曲している請求項１に記載の燃料噴射装置。
3. 前記鍔部（２５８、２５９）は、前記圧力制御弁の軸方向の断面が多角形形状である請求項１または２に記載の燃料噴射装置。
4. 前記鍔部（３５２）は、前記圧力制御弁の軸方向に複数設けられている請求項１から３のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。
5. 前記鍔部（４５２）は、前記圧力制御弁の径方向の断面が環状で、前記圧力制御弁とは別部材である請求項１から４のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。

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