JP6508024B2 - Power converter - Google Patents

Description

本発明は、入力部にコンデンサが設けられた電力変換装置に関する。   The present invention relates to a power converter provided with a capacitor at an input unit.

従来、インバータ等の電力変換回路を備えた電力変換装置において、電力変換回路の入力部に設けられたコンデンサの温度を推定し、推定されたコンデンサの温度に応じて電力変換回路の出力を制御する技術が知られている。
例えば特許文献１には、ハイブリッド車両のモータジェネレータに電力供給するインバータに設けられるコンデンサの温度を推定するコンデンサ温度推定手段を有するハイブリッド車両用駆動装置が開示されている。 Conventionally, in a power conversion device including a power conversion circuit such as an inverter, the temperature of a capacitor provided at the input of the power conversion circuit is estimated, and the output of the power conversion circuit is controlled according to the estimated temperature of the capacitor. Technology is known.
For example, Patent Document 1 discloses a drive device for a hybrid vehicle having capacitor temperature estimation means for estimating the temperature of a capacitor provided in an inverter that supplies power to a motor generator of the hybrid vehicle.

このコンデンサ温度推定手段は、エンジンの冷媒温度と、インバータの冷媒温度と、インバータ出力と、に基づいてコンデンサ温度を推定する。また、エンジンの冷媒温度が取得できない場合、雰囲気温度に、電圧値及び電流値から推定した上昇温度と、車両速度に基づいて推定した下降温度との差を加算することにより、コンデンサの温度を推定する。   The condenser temperature estimation means estimates the condenser temperature based on the engine coolant temperature, the inverter coolant temperature, and the inverter output. In addition, when the engine coolant temperature can not be acquired, the temperature of the capacitor is estimated by adding the difference between the rising temperature estimated from the voltage value and the current value and the falling temperature estimated based on the vehicle speed to the ambient temperature. Do.

特開２０１２−１６６５９３号公報JP, 2012-166593, A

特許文献１の装置による温度推定では、上昇温度は比較的精度が確保されるのに対し、下降温度は車両速度のみに基づいて推定されるため、精度の確保が難しいと考えられる。仮にコンデンサが過熱状態であるにもかかわらず推定温度が実温度よりも低く、インバータの出力制限をしないと、コンデンサが破損するおそれがある。一方、コンデンサの保護のため推定誤差を安全側で吸収しようとすると、コンデンサ温度が許容範囲にあるときに不要な出力制限をすることとなる。   In the temperature estimation by the device of Patent Document 1, although the rising temperature has a relatively high accuracy, the falling temperature is estimated based only on the vehicle speed, so it is considered difficult to ensure the accuracy. Even though the capacitor is overheated, the estimated temperature is lower than the actual temperature, and if the output of the inverter is not limited, the capacitor may be damaged. On the other hand, if it is attempted to absorb the estimation error on the safe side to protect the capacitor, an unnecessary output limitation will be performed when the capacitor temperature is within the allowable range.

特にハイブリッド自動車や電気自動車の動力源であるモータジェネレータを駆動するシステムに用いられる電力変換装置では、運転状況による要求出力に応じて大電流の通電が継続する場合がある。したがって、コンデンサの過熱からの保護と、不要な出力制限による車両の商品性低下の防止とを適切に両立することが求められる。
本発明はこのような点に鑑みて創作されたものであり、その目的は、コンデンサ温度を精度良く推定し、過熱から適切に保護する電力変換装置を提供することにある。 In particular, in a power conversion apparatus used in a system for driving a motor generator that is a power source of a hybrid vehicle or an electric vehicle, large current may continue to be supplied depending on the required output according to the driving condition. Therefore, it is required to properly achieve both protection from overheating of the capacitor and prevention of deterioration of the vehicle's marketability due to unnecessary output limitation.
The present invention has been made in view of these points, and it is an object of the present invention to provide a power conversion device that accurately estimates a capacitor temperature and appropriately protects it from overheating.

本発明の電力変換装置は、電力変換回路（４０）、コンデンサ（３）、ケース（２１）、冷却器（２４）、駆動制御部（５４）、及びコンデンサ温度推定部（５１、５２）を備える。
電力変換回路は、電源から入力される電力を、複数のパワースイッチング素子の動作により変換して出力する。コンデンサは、電力変換回路の入力部に設けられ、入力電圧を平滑化する。ケースは、電力変換回路及びコンデンサを収容する。冷却器は、通電により発熱した複数のパワースイッチング素子を冷媒の循環により冷却する。
駆動制御部は、複数のパワースイッチング素子を操作し、電力変換回路の駆動を制御する。コンデンサ温度推定部は、コンデンサの温度であるコンデンサ温度（Ｔｃ）を所定の演算周期で繰り返し推定する。 The power conversion device of the present invention includes a power conversion circuit (40), a capacitor (3), a case (21), a cooler (24), a drive control unit (54), and a capacitor temperature estimation unit (51, 52). .
The power conversion circuit converts and outputs the power input from the power supply by the operation of the plurality of power switching elements. A capacitor is provided at the input of the power conversion circuit to smooth the input voltage. The case houses a power conversion circuit and a capacitor. The cooler cools the plurality of power switching elements, which generate heat by energization, by circulating the refrigerant.
The drive control unit operates the plurality of power switching elements to control the driving of the power conversion circuit. The capacitor temperature estimation unit repeatedly estimates the capacitor temperature (Tc), which is the temperature of the capacitor, at a predetermined operation cycle.

コンデンサ温度推定部は、コンデンサ温度を、コンデンサの無通電時の温度に相当する環境温度（Ｔｅ）と、環境温度からの上昇温度（Ｔｄ）との合計として定義する。
コンデンサ温度推定部は、電力変換装置の雰囲気温度（Ｔａ）、及び、冷却器の冷媒温度（Ｔｗ）に基づいて、環境温度の今回値（Ｔｅ＿ｎｅｗ）を推定する。また、環境温度からの上昇温度の前回値（Ｔｄ＿ｏｌｄ）に、電力変換回路の通電による発熱に比例する「発熱項」と、環境温度からの上昇温度の前回値に比例する「放熱項」との差を加算し、環境温度からの上昇温度の今回値（Ｔｄ＿ｎｅｗ）を推定する。環境温度の今回値と環境温度からの上昇温度の今回値とを加算し、コンデンサ温度の今回値（Ｔｃ＿ｎｅｗ）を推定する。 The capacitor temperature estimation unit defines the capacitor temperature as a sum of an environmental temperature (Te) corresponding to a temperature at which the capacitor is not energized and a temperature rise (Td) from the environmental temperature.
The condenser temperature estimation unit estimates the current value (Te_new) of the environmental temperature based on the ambient temperature (Ta) of the power conversion device and the refrigerant temperature (Tw) of the cooler. In the previous value (Td_old) of the temperature rise from the environmental temperature, a "heat generation term" proportional to heat generation by energization of the power conversion circuit and a "heat release term" proportional to the previous value of the temperature rise from the environmental temperature The difference is added to estimate the current value (Td_new) of the temperature rise from the ambient temperature. The present value of the ambient temperature and the present value of the temperature rise from the ambient temperature are added to estimate the present value (Tc_new) of the capacitor temperature.

また、駆動制御部は、コンデンサ温度推定部が推定したコンデンサ温度の今回値が保護閾値以上のとき、電力変換回路の出力を制限する。
本発明では、コンデンサ温度の前回値からの変化量を「発熱量」と「放熱量」との差として捉える。発熱量は電力変換回路の通電に基づく。また、環境温度からの上昇温度が、周囲の環境による受熱量、すなわち、「コンデンサから環境への放熱量」として現れる。
従来技術の特許文献１に記載された温度算出式には放熱量の計算項が無い。そのため、「発熱量」と「放熱量」との差が大きくなる高温域で実温度と推定温度との乖離が大きくなり、コンデンサ温度を精度良く推定することができなくなると考えられる。 In addition, the drive control unit limits the output of the power conversion circuit when the current value of the capacitor temperature estimated by the capacitor temperature estimation unit is equal to or higher than the protection threshold.
In the present invention, the amount of change of the capacitor temperature from the previous value is regarded as the difference between the “heat generation amount” and the “heat release amount”. The amount of heat generation is based on energization of the power conversion circuit. In addition, the temperature rise from the ambient temperature appears as the amount of heat received by the surrounding environment, that is, the "heat radiation amount from the capacitor to the environment".
In the temperature calculation formula described in Patent Document 1 of the prior art, there is no calculation term of the heat release amount. Therefore, it is considered that the difference between the actual temperature and the estimated temperature becomes large in a high temperature range where the difference between the “heat generation amount” and the “heat release amount” becomes large, and the capacitor temperature can not be estimated accurately.

本発明では、コンデンサ温度の推定演算において、環境温度からの上昇温度を放熱項として設定することで、電力変換回路が高負荷出力を継続し、コンデンサ温度が環境温度から大きく上昇している状況での温度を精度良く推定することができる。また、電力変換回路の出力制限を行う領域での温度推定精度が高いため、必要な出力制限を確実に実行し、且つ、不要な出力制限を避けることができる。よって、コンデンサを過熱から適切に保護しつつ、車両等の商品性向上に貢献することができる。   In the present invention, in the estimation calculation of the capacitor temperature, the power conversion circuit continues the high load output by setting the temperature rising from the environmental temperature as the heat radiation term, and the capacitor temperature is greatly increased from the environmental temperature. Can accurately estimate the temperature of Further, since the temperature estimation accuracy is high in the area where output limitation of the power conversion circuit is performed, it is possible to reliably execute necessary output limitation and to avoid unnecessary output limitation. Therefore, it is possible to contribute to the improvement of the marketability of vehicles and the like while appropriately protecting the capacitor from overheating.

また、本発明は、電源に対し電力変換回路と並列に分岐回路（８０）が接続された電力システムに適用され、電力変換装置のケースの内部に、過電流が通電されたとき分岐回路を断線させる分岐回路ヒューズ（８１）をさらに備えてもよい。
この構成では、コンデンサ温度推定部は、電力変換装置の雰囲気温度及び冷却器の冷媒温度に加え、電力変換装置の雰囲気温度及び冷却器の冷媒温度に加え、分岐回路ヒューズの発熱の影響による環境温度の上昇量を示す「ヒューズ発熱項（Ａ）」に基づいて、環境温度（Ｔｅ）を推定する。これにより、ヒューズの発熱の影響を考慮しつつ、コンデンサ温度を精度良く推定することができる。 Further, the present invention is applied to a power system in which a branch circuit (80) is connected to a power supply in parallel with a power conversion circuit, and the branch circuit is disconnected when an overcurrent flows in the case of the power conversion device. The circuit may further comprise a branch circuit fuse (81).
In this configuration, the capacitor temperature estimation unit is added to the ambient temperature of the power conversion device and the refrigerant temperature of the cooling device, in addition to the ambient temperature of the power conversion device and the refrigerant temperature of the cooler, and the ambient temperature under the influence of heat generation of the branch circuit fuse. The environmental temperature (Te) is estimated based on the “fuse heat generation term (A)” indicating the amount of increase of Thus, the capacitor temperature can be accurately estimated while taking into consideration the influence of heat generation of the fuse.

第１実施形態の電力変換装置が適用される電力システムの全体構成図。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The whole block diagram of the electric power system by which the power converter device of 1st Embodiment is applied. 第１実施形態の電力変換装置の模式的な断面図。Typical sectional drawing of the power converter device of 1st Embodiment. 第１実施形態のコンデンサ温度推定部のブロック図。The block diagram of the capacitor | condenser temperature estimation part of 1st Embodiment. 環境温度Ｔｅの演算に用いられる係数αを説明する図。The figure explaining the coefficient alpha used for operation of environmental temperature Te. コンデンサ温度の初期値の設定を説明する図。The figure explaining setting of the initial value of capacitor temperature. 第１実施形態のインバータ出力制限処理を示すフローチャート。4 is a flowchart showing inverter output restriction processing of the first embodiment. 第２実施形態の電力変換装置が適用される電力システムの全体構成図。The whole block diagram of the electric power system by which the power converter of a 2nd embodiment is applied. 第２実施形態の電力変換装置の模式的な断面図。Typical sectional drawing of the power converter device of 2nd Embodiment. 第２実施形態のコンデンサ温度推定部のブロック図。The block diagram of the capacitor | condenser temperature estimation part of 2nd Embodiment. 第２実施形態のインバータ出力制限処理を示すフローチャート。The flowchart which shows the inverter output restriction process of 2nd Embodiment.

以下、本発明の電力変換装置の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。
各実施形態の電力変換装置は、例えば、ハイブリッド自動車や電気自動車の動力源であるモータジェネレータを駆動する電力システムに適用される。第１及び第２実施形態を包括して「本実施形態」という。 Hereinafter, a plurality of embodiments of a power converter of the present invention will be described based on the drawings.
The power conversion device of each embodiment is applied to, for example, a power system that drives a motor generator that is a power source of a hybrid vehicle or an electric vehicle. The first and second embodiments are collectively referred to as "the present embodiment".

（第１実施形態）
第１実施形態の電力変換装置について、図１〜図６を参照して説明する。まず図１に、第１実施形態の電力変換装置２０１が適用される電力システム９０１の全体構成を示す。この電力システム９０１は、バッテリ１５の直流電力をインバータ４０で三相交流電力に変換し、モータジェネレータ（以下「ＭＧ」）６０に供給するシステムである。 First Embodiment
The power converter of the first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 to 6. First, FIG. 1 shows the entire configuration of a power system 901 to which the power conversion device 201 of the first embodiment is applied. The power system 901 is a system that converts the DC power of the battery 15 into three-phase AC power by an inverter 40 and supplies the same to a motor generator (hereinafter, "MG") 60.

「電源」としてのバッテリ１５は、ニッケル水素電池、リチウムイオン電池等の充放電可能な二次電池である。なお、電池に代えて、電気二重層キャパシタ等を直流電源として用いてもよい。
バッテリ１５の正極とインバータ４０の高電位側とを接続する電力経路を高電位ラインＬｐと記し、バッテリ１５の負極とインバータ４０の低電位側とを接続する電力経路を低電位ラインＬｎと記す。 The battery 15 as a "power supply" is a chargeable / dischargeable secondary battery such as a nickel hydrogen battery or a lithium ion battery. Note that, instead of the battery, an electric double layer capacitor or the like may be used as a DC power supply.
The power path connecting the positive electrode of the battery 15 to the high potential side of the inverter 40 is referred to as a high potential line Lp, and the power path connecting the negative electrode of the battery 15 to the low potential side of the inverter 40 is referred to as a low potential line Ln.

コンデンサ３は、インバータ４０の入力部において、高電位ラインＬｐと低電位ラインＬｎとの間に接続され、バッテリ１５からの入力電圧Ｖｉｎを平滑化する平滑コンデンサである。大容量の電荷を蓄えることができる平滑コンデンサ３は、一般に発熱しやすい。なお、本実施形態では、フィルタ用コンデンサ等の、平滑コンデンサ以外のコンデンサについて言及しないため、平滑コンデンサを、単に「コンデンサ３」という。   The capacitor 3 is a smoothing capacitor connected between the high potential line Lp and the low potential line Ln at the input portion of the inverter 40 and smoothing the input voltage Vin from the battery 15. In general, the smoothing capacitor 3 capable of storing a large amount of charge tends to generate heat. In the present embodiment, the smoothing capacitor is simply referred to as “capacitor 3” because it does not refer to a capacitor other than the smoothing capacitor, such as a filter capacitor.

「電力変換回路」としてのインバータ４０は、上下アームの６つのパワースイッチング素子４１〜４６がブリッジ接続されている。
パワースイッチング素子４１、４２、４３は、それぞれＵ相、Ｖ相、Ｗ相の上アームのパワースイッチング素子であり、パワースイッチング素子４４、４５、４６は、それぞれＵ相、Ｖ相、Ｗ相の下アームのパワースイッチング素子である。パワースイッチング素子４１〜４６は、例えばＩＧＢＴで構成され、低電位側から高電位側へ向かう電流を許容する還流ダイオードが並列に接続されている。 In the inverter 40 as the “power conversion circuit”, six power switching elements 41 to 46 of the upper and lower arms are bridge-connected.
Power switching elements 41, 42, 43 are power switching elements of upper arms of U phase, V phase, W phase respectively, and power switching elements 44, 45, 46 are respectively below U phase, V phase, W phase It is a power switching element of an arm. The power switching elements 41 to 46 are, for example, IGBTs, and parallel connection is made of reflux diodes that allow current from the low potential side to the high potential side.

インバータ４０は、インバータ制御回路５０からのＰＷＭ制御等による駆動信号ＵＵ、ＵＬ、ＶＵ、ＶＬ、ＷＵ、ＷＬに従ってパワースイッチング素子４１〜４６が動作することで、直流電力を三相交流電力に変換する。そして、インバータ制御回路５０が演算した電圧指令に応じた相電圧Ｖｕ、Ｖｖ、ＶｗをＭＧ６０の各相巻線６１、６２、６３に印加することで、ＭＧ６０の出力を制御する。
また、インバータ４０のパワースイッチング素子４１〜４６の周囲に冷媒を循環させ、通電による発熱したパワースイッチング素子４１〜４６を冷却する冷却器２４が設けられている。冷媒温度センサ７４は、冷却器２４の冷媒温度Ｔｗを検出する。 Inverter 40 converts DC power into three-phase AC power by power switching elements 41 to 46 operating according to drive signals UU, UL, VU, VL, WU, WL by PWM control or the like from inverter control circuit 50. . Then, the phase voltages Vu, Vv, Vw according to the voltage command calculated by the inverter control circuit 50 are applied to the phase windings 61, 62, 63 of the MG 60 to control the output of the MG 60.
In addition, a cooler 24 is provided around the power switching elements 41 to 46 of the inverter 40 to circulate the refrigerant and to cool the power switching elements 41 to 46 that generate heat by energization. The refrigerant temperature sensor 74 detects the refrigerant temperature Tw of the cooler 24.

ＭＧ６０は、例えば永久磁石式同期型の三相交流モータである。本実施形態では、ＭＧ６０は、エンジン９１を備えたハイブリッド自動車１００に搭載される。ＭＧ６０は、駆動輪９５を駆動するトルクを発生する電動機としての機能、及び、エンジン９１や駆動輪９５から伝達されるトルクを発電によってエネルギー回収する発電機としての機能を兼ね備える。ＭＧ６０は、例えば変速機等のギア９３を介して車軸９４に接続されている。ＭＧ６０が発生したトルクは、ギア９３を介して車軸９４を回転させることにより駆動輪９５を駆動する。
また、エンジン９１を冷却するためのエンジン冷却水路９２が設けられている。冷媒温度センサ７５は、エンジン冷却水路９２の冷媒温度Ｔａを検出する。 The MG 60 is, for example, a permanent magnet synchronous three-phase AC motor. In the present embodiment, MG 60 is mounted on hybrid vehicle 100 equipped with engine 91. The MG 60 has a function as a motor that generates a torque for driving the drive wheel 95 and a function as a generator that recovers energy of the torque transmitted from the engine 91 and the drive wheel 95 by power generation. The MG 60 is connected to an axle 94 via a gear 93 such as a transmission, for example. The torque generated by the MG 60 drives the drive wheel 95 by rotating the axle 94 through the gear 93.
In addition, an engine cooling water passage 92 for cooling the engine 91 is provided. The refrigerant temperature sensor 75 detects the refrigerant temperature Ta of the engine cooling water passage 92.

ＭＧ６０の三相巻線６１、６２、６３のうち、例えば二相の巻線に接続される電流経路に、相電流を検出する電流センサ７６が設けられる。図１には、Ｖ相電流Ｉｖ及びＷ相電流Ｉｗを検出する構成を例示する。ただし、どの二相の電流を検出し、他の一相の電流をキルヒホッフの法則により算出してもよく、三相の電流を検出してもよい。或いは、一相の電流を検出し他の二相の電流を推定する技術を用いてもよい。   A current sensor 76 for detecting a phase current is provided in a current path connected to, for example, a two-phase winding among the three-phase windings 61, 62, 63 of MG 60. FIG. 1 illustrates a configuration for detecting the V-phase current Iv and the W-phase current Iw. However, any two phase current may be detected, and the other one phase current may be calculated according to Kirchhoff's law, or three phase currents may be detected. Alternatively, a technique of detecting one phase current and estimating the other two phase current may be used.

厳密には、電流検出値Ｉｖ、Ｉｗを取得したコンデンサ温度推定部５１又は駆動制御部５４が、電流検出値Ｉｖ、Ｉｗに基づいて実効値を演算したり、ｄｑ変換してフィードバック制御に用いたりする。しかし、便宜上、コンデンサ温度推定部５１又は駆動制御部５４が、「相電流に基づくモータ電流実効値Ｉｍを取得する」ものとして記載する。
また、ＭＧ６０の電気角θは、レゾルバ等の回転角センサ６５によって検出される。 Strictly speaking, the capacitor temperature estimation unit 51 or the drive control unit 54 that has acquired the current detection values Iv and Iw calculates an effective value based on the current detection values Iv and Iw, or performs dq conversion for feedback control. Do. However, for convenience, the capacitor temperature estimation unit 51 or the drive control unit 54 will be described as “acquiring the motor current effective value Im based on the phase current”.
The electric angle θ of the MG 60 is detected by a rotation angle sensor 65 such as a resolver.

インバータ制御回路５０は、コンデンサ温度推定部５１及び駆動制御部５４を含む。
本実施形態のインバータ制御回路（図中「ＩＮＶ制御回路」）５０は、例えばハイブリッド自動車におけるＭＧ−ＥＣＵに相当し、マイコン等により構成される。インバータ制御回路５０は、図示しないＣＰＵ、ＲＯＭ、Ｉ／Ｏ、及び、これらを接続するバスライン等を内部に備え、予め記憶されたプログラムをＣＰＵで実行することによるソフトウェア処理や、専用の電子回路によるハードウェア処理による制御を実行する。
また、本実施形態では、インバータ制御回路５０は、バッテリ１５のＳＯＣ（すなわち充電量）や充放電許容電力等を管理するバッテリＥＣＵ１０等の他のＥＣＵと、ＣＡＮ通信用のバス１８を経由して接続されている。 Inverter control circuit 50 includes a capacitor temperature estimation unit 51 and a drive control unit 54.
The inverter control circuit ("INV control circuit" in the figure) 50 of this embodiment corresponds to, for example, an MG-ECU in a hybrid vehicle, and is configured by a microcomputer or the like. The inverter control circuit 50 internally includes a CPU, ROM, I / O not shown, and a bus line connecting these, etc., software processing by executing a program stored in advance by the CPU, and a dedicated electronic circuit Execute control by hardware processing by.
Further, in the present embodiment, the inverter control circuit 50 communicates with other ECUs such as the battery ECU 10 that manages the SOC (that is, the charge amount) of the battery 15 and the charge / discharge allowable power and the like via the bus 18 for CAN communication. It is connected.

駆動制御部５４は、複数のパワースイッチング素子４１〜４６を操作し、インバータ４０の駆動を制御する。駆動制御部５４には、モータ電流実効値Ｉｍ、電気角θ等の情報が入力される。詳しくは、駆動制御部５４は、外部から入力されるトルク指令等に基づき、ＭＧ６０に要求トルクを出力させるように、フィードバック制御、ＰＷＭ制御等により、インバータ４０へ出力する駆動信号を演算する。一般的なＭＧ制御に関する構成は周知であるため、詳細な説明や信号入出力の図示を省略する。
特に本実施形態の駆動制御部５４は、コンデンサ温度推定部５１が推定したコンデンサ温度が保護閾値以上であるとき、インバータ４０の出力を制限し、コンデンサ３を過熱から保護する。 The drive control unit 54 controls the drive of the inverter 40 by operating the plurality of power switching elements 41 to 46. The drive control unit 54 receives information such as the motor current effective value Im and the electrical angle θ. Specifically, the drive control unit 54 calculates a drive signal to be output to the inverter 40 by feedback control, PWM control or the like so as to cause the MG 60 to output the required torque based on a torque command or the like input from the outside. The general configuration relating to MG control is well known, so detailed description and illustration of signal input / output are omitted.
In particular, when the capacitor temperature estimated by the capacitor temperature estimation unit 51 is equal to or higher than the protection threshold, the drive control unit 54 of the present embodiment limits the output of the inverter 40 and protects the capacitor 3 from overheating.

コンデンサ温度推定部５１は、駆動制御部５４の動作中に、コンデンサ３の温度（以下「コンデンサ温度Ｔｃ」）を所定の演算周期で繰り返し推定する。
コンデンサ温度Ｔｃは、コンデンサ３の無通電時の温度に相当する「コンデンサ環境温度Ｔｅ」と、「コンデンサ環境温度からの上昇温度Ｔｄ」との合計として、式（１．１）により定義される。各温度記号は、図３に参照される。
Ｔｃ＝Ｔｄ＋Ｔｅ ・・・（１．１）
以下、「コンデンサ環境温度」を略して「環境温度」と記す。「環境温度からの上昇温度Ｔｄ」は、周囲の環境による受熱量、すなわち、「コンデンサから環境への放熱量」を意味する。 The capacitor temperature estimation unit 51 repeatedly estimates the temperature of the capacitor 3 (hereinafter, “capacitor temperature Tc”) at a predetermined operation cycle while the drive control unit 54 is operating.
The capacitor temperature Tc is defined by the equation (1.1) as the sum of the “capacitor environment temperature Te” corresponding to the non-energized temperature of the capacitor 3 and the “temperature increase Td from the capacitor environment temperature”. Each temperature symbol is referenced in FIG.
Tc = Td + Te (1.1)
Hereinafter, “capacitor environmental temperature” is abbreviated as “environmental temperature”. The "temperature rise from ambient temperature Td" means the amount of heat received by the surrounding environment, that is, "the amount of heat released from the capacitor to the environment".

コンデンサ温度推定部５１は、環境温度Ｔｅの推定に用いる情報として、インバータ冷却器２４の冷媒温度センサ７４から「冷却器の冷媒温度Ｔｗ」を取得する。また、エンジン冷却水路９２の冷媒温度センサ７５から「エンジン冷却水路の冷媒温度Ｔａ」を取得する。なお、車両の他のＥＣＵが別の目的で取得した「エンジン冷却水路の冷媒温度Ｔａ」を援用し、ＣＡＮ通信で取得してもよい。本実施形態では、「エンジン冷却水路の冷媒温度Ｔａ」を「電力変換装置の雰囲気温度Ｔａ」として扱う。
また、コンデンサ温度推定部５１は、環境温度からの上昇温度Ｔｄの推定に用いる情報として、電流センサ７６からモータ電流実効値Ｉｍを取得する。
こうして取得した各情報に基づく具体的な温度推定方法については後述する。 The condenser temperature estimation unit 51 acquires “refrigerant refrigerant temperature Tw” from the refrigerant temperature sensor 74 of the inverter cooler 24 as information used to estimate the environmental temperature Te. Further, “refrigerant temperature Ta of the engine cooling water passage” is acquired from the refrigerant temperature sensor 75 of the engine cooling water passage 92. Note that the “refrigerant temperature Ta of the engine cooling water passage” acquired by another ECU of the vehicle for another purpose may be used to acquire by CAN communication. In the present embodiment, “the refrigerant temperature Ta of the engine cooling water passage” is treated as the “ambient temperature Ta of the power conversion device”.
Further, capacitor temperature estimation unit 51 obtains motor current effective value Im from current sensor 76 as information used to estimate rising temperature Td from the ambient temperature.
The specific temperature estimation method based on each information acquired in this way is mentioned later.

次に、図２に電力変換装置２０１の模式的な断面図を示す。
電力変換装置２０１は、ケース２１、冷却器２４、コンデンサ３、インバータ４０、インバータ制御回路５０等を備える。ケース２１の内部には、コンデンサ３、インバータ４０、冷却器２４の一部を構成する複数の冷却管２４１、インバータ制御回路５０が搭載された制御回路基板２２等が収容されている。 Next, FIG. 2 shows a schematic cross-sectional view of the power converter 201.
The power converter 201 includes a case 21, a cooler 24, a capacitor 3, an inverter 40, an inverter control circuit 50 and the like. Inside the case 21, a capacitor 3, an inverter 40, a plurality of cooling pipes 241 constituting a part of the cooler 24, a control circuit board 22 on which an inverter control circuit 50 is mounted, and the like are accommodated.

インバータ４０の各パワースイッチング素子４１〜４６は、チップが樹脂モールド部でパッケージされたパワーモジュール４７の形態で制御回路基板２２に搭載されている。図２には、６個のパワーモジュール４７のうち３個の各相上アームのパワーモジュール４７を図示している。パワーモジュール４７には、ＩＧＢＴ等のスイッチング素子及び還流ダイオードの他、ゲート信号をオンオフするドライバ回路のＦＥＴが組み込まれてもよい。   The power switching elements 41 to 46 of the inverter 40 are mounted on the control circuit board 22 in the form of a power module 47 in which a chip is packaged in a resin mold portion. In FIG. 2, the power modules 47 of the three upper arms of the six power modules 47 are illustrated. The power module 47 may incorporate a switching element such as an IGBT and a free wheeling diode as well as an FET of a driver circuit that turns on and off the gate signal.

パワーモジュール４７の制御端子４７１は制御回路基板２２に接続されている。また、パワーモジュール４７のｐ側の主電極端子４７２は、高電位ラインＬｐを構成するバスバー等のｐ側接続回路２３１に接続されている。なお、ＭＧ６０へ接続されるモータ端子の図示を省略する。図示しない各相下アームのパワーモジュールは、ｎ側の主電極端子が低電位ラインＬｎを構成するｎ側接続回路２３２に接続されている。なお、図２では、便宜上、ｐ側端子とｎ側端子とを並べて図示する。   The control terminal 471 of the power module 47 is connected to the control circuit board 22. Further, the p-side main electrode terminal 472 of the power module 47 is connected to a p-side connection circuit 231 such as a bus bar constituting the high potential line Lp. The illustration of the motor terminals connected to the MG 60 is omitted. The power modules of the lower arms of each phase not shown are connected to the n-side connection circuit 232 forming the low potential line Ln on the n-side main electrode terminal. In FIG. 2, for convenience, the p-side terminal and the n-side terminal are illustrated side by side.

コンデンサ３は、ケース２１の内部において比較的大きな空間を占有するように設けられている。コンデンサ３の正極端子３１は、ｐ側接続回路２３１を介して高電位ラインＬｐに接続されており、負極端子３２は、ｎ側接続回路２３２を介して低電位ラインＬｎに接続されている。   The capacitor 3 is provided to occupy a relatively large space inside the case 21. The positive terminal 31 of the capacitor 3 is connected to the high potential line Lp via the p-side connection circuit 231, and the negative terminal 32 is connected to the low potential line Ln via the n-side connection circuit 232.

冷却器２４は、ケース２１の内部で複数のパワーモジュール４７と共に積層された複数の冷却管２４１と、ケース２１の外部で冷却水等の冷媒が循環する冷媒循環路２４２とを含む。冷媒循環路２４２を経由して冷媒が冷却管２４１を流れることにより、通電により発熱した複数のパワーモジュール４７が冷却される。
図１及び図２に示すように、冷却器２４の冷媒温度センサ７４が検出した冷却器の冷媒温度Ｔｗ、及び、エンジン冷却水路９２の冷媒温度センサ７５が検出した電力変換装置の雰囲気温度Ｔａは、インバータ制御回路５０に取得される。 The cooler 24 includes a plurality of cooling pipes 241 stacked together with a plurality of power modules 47 inside the case 21 and a refrigerant circulation path 242 through which a refrigerant such as cooling water circulates outside the case 21. When the refrigerant flows through the cooling pipe 241 via the refrigerant circulation path 242, the plurality of power modules 47 that generate heat by energization are cooled.
As shown in FIGS. 1 and 2, the refrigerant temperature Tw of the cooler detected by the refrigerant temperature sensor 74 of the cooler 24 and the ambient temperature Ta of the power conversion device detected by the refrigerant temperature sensor 75 of the engine cooling water passage 92 are , And acquired by the inverter control circuit 50.

次に図３を参照し、コンデンサ温度推定部５１の詳細な演算構成について、複数の演算ブロックに分けて説明する。各演算ブロックの符号は、第１、第２実施形態共通に、最初の２桁を「５３」とする３桁の数字で表す。また、以下の演算式に用いられる各物理量について、自明のものを除き、初出の記載において物理量の次元を［ ］で示す。   Next, with reference to FIG. 3, the detailed calculation configuration of the capacitor temperature estimation unit 51 will be described divided into a plurality of calculation blocks. The sign of each operation block is represented by a three-digit number in which the first two digits are "53" in common with the first and second embodiments. Further, with regard to each physical quantity used in the following arithmetic expression, the dimension of the physical quantity is indicated by [] in the first appearing description, except for obvious ones.

上記式（１．１）の各温度Ｔｃ、Ｔｄ、Ｔｅは、時々刻々変化する。本実施形態では、演算周期Δｔ毎に、「環境温度からの上昇温度Ｔｄ」及び「環境温度Ｔｅ」の各前回値に演算周期Δｔでの温度変化分を加算して今回値を演算する。すなわち、漸化式の考え方を用いて、最新の値を繰り返し演算する。式（１．１）の各温度の前回値に「＿ｏｌｄ」、今回値に「＿ｎｅｗ」の添え字を付して示すと、式（１．２）で表される。
Ｔｃ＿ｎｅｗ＝Ｔｄ＿ｎｅｗ＋Ｔｅ＿ｎｅｗ ・・・（１．２）
そこで、コンデンサ温度推定部５１は、大きく分けて、環境温度からの上昇温度の今回値Ｔｄ＿ｎｅｗを推定する演算ブロック群５３１、５３２、５３３と、環境温度の今回値Ｔｅ＿ｎｅｗを推定する演算ブロック群５３４、５３７とを有する。 Each temperature Tc, Td, Te of the said Formula (1.1) changes momentarily. In the present embodiment, the current value is calculated by adding the temperature change in the calculation cycle Δt to each previous value of “the temperature rise Td from the environmental temperature” and the “environmental temperature Te” for each calculation cycle Δt. That is, the latest value is repeatedly calculated using the concept of the recurrence formula. It is represented by Formula (1.2), when the last value of each temperature of Formula (1.1) is suffixed with "_old" and this value with "_new", and is shown.
Tc_new = Td_new + Te_new (1.2)
Therefore, the capacitor temperature estimation unit 51 roughly divides the operation block group 531 532, 533 for estimating the current value Td_new of the temperature rise from the environment temperature, and the operation block group 534 for estimating the current value Te_new of the environment temperature, And 537.

まず、環境温度からの上昇温度の今回値Ｔｄ＿ｎｅｗを推定する演算ブロック群５３１、５３２、５３３について説明する。
ブロック５３１では、モータ電流実効値Ｉｍ［Ａｒｍｓ］の二乗に、損失演算係数Ｋｃ［Ｗ／Ａｒｍｓ²］、及び、熱抵抗Ｒｃ［℃／Ｗ］の積を乗算する。
ブロック５３２では、ブロック５３１で算出した発熱項から、環境温度からの上昇温度の前回値Ｔｄ＿ｏｌｄを減算する。 First, the operation block groups 531, 532, and 533 for estimating the current value Td_new of the temperature rise from the ambient temperature will be described.
At block 531, the square of the motor current effective value Im [Arms] is multiplied by the product of the loss calculation coefficient Kc [W / Arms ² ] and the thermal resistance Rc [° C./W].
In block 532, the previous value Td_old of the temperature rise from the environmental temperature is subtracted from the heat generation term calculated in block 531.

ブロック５３３では、ブロック５３２の演算結果に、熱時定数τｄ［ｓｅｃ］に対する演算周期Δｔ［ｓｅｃ］の比、すなわち（Δｔ／τｄ）を乗じる。さらに、環境温度からの上昇温度の前回値Ｔｄ＿ｏｌｄを加算すると、環境温度からの上昇温度の今回値Ｔｄ＿ｎｅｗが得られる。今回値Ｔｄ＿ｎｅｗは、最終演算ブロック５３８に送られると共に、遅延素子Ｚ^-1を通して、前回値Ｔｄ＿ｏｌｄとして次回の演算に用いられる。
ここで、環境温度からの上昇温度Ｔｄに係るコンデンサ３の熱時定数τｄは数百〜数千ｓｅｃであるため、演算周期Δｔは、通常のモータ制御の演算周期とは異なり、数ｓｅｃ以上のオーダーで十分である。 At block 533, the calculation result of block 532 is multiplied by the ratio of the operation cycle Δt [sec] to the thermal time constant τ d [sec], that is, (Δt / τd). Furthermore, when the previous value Td_old of the temperature rise from the ambient temperature is added, the current value Td_new of the temperature rise from the ambient temperature is obtained. The current value Td_new is sent to the final operation block 538 and used as the previous value Td_old for the next operation through the delay element Z- ¹ .
Here, since the thermal time constant τd of the capacitor 3 related to the temperature rise Td from the environmental temperature is several hundreds to several thousands seconds, the calculation period Δt is several seconds or more, unlike the calculation period of normal motor control. Order is enough.

ブロック５３１、５３２、５３３を総合すると、環境温度からの上昇温度の今回値Ｔｄ＿ｎｅｗは、式（２）で表される。

式（２）における「Ｉｍ²×（Ｋｃ×Ｒｃ）×（Δｔ／τｄ）」の部分が発熱項に相当し、「Ｔｄ＿ｏｌｄ×（Δｔ／τｄ）」の部分が放熱項に相当する。 When the blocks 531, 532, 533 are combined, the current value Td_new of the temperature rise from the ambient temperature is expressed by the equation (2).

The portion “Im ² × (Kc × Rc) × (Δt / τd)” in the equation (2) corresponds to the heat generation term, and the portion “Td_old × (Δt / τd)” corresponds to the heat dissipation term.

次に、環境温度の今回値Ｔｅ＿ｎｅｗを推定する演算ブロック群５３４、５３７について説明する。
ブロック５３４では、電力変換装置の雰囲気温度Ｔａから冷却器の冷媒温度Ｔｗを差し引いた温度差に係数αを乗じた値に、冷却器の冷媒温度Ｔｗを加算する。
係数αは、コンデンサ温度Ｔｃの飽和温度と、冷却器の冷媒温度Ｔｗ及び電力変換装置の雰囲気温度Ｔａとの関係を示す指標であり、冷却器２４の冷却特性等によって決まる。 Next, calculation block groups 534 and 537 for estimating the current value Te_new of the environmental temperature will be described.
In block 534, the refrigerant temperature Tw of the cooler is added to a value obtained by multiplying the temperature difference obtained by subtracting the refrigerant temperature Tw of the cooler from the ambient temperature Ta of the power conversion device by the coefficient α.
The coefficient α is an index indicating the relationship between the saturation temperature of the condenser temperature Tc, the refrigerant temperature Tw of the cooler, and the ambient temperature Ta of the power converter, and is determined by the cooling characteristics of the cooler 24 or the like.

図４に、「α≒０．５」の例での各温度の関係を示す。冷却器の冷媒温度Ｔｗは、一定の目標値を維持している。初期に冷媒温度Ｔｗよりも低温であったコンデンサ温度Ｔｃが徐々に上昇し、冷媒温度Ｔｗを上回った後、冷媒温度Ｔｗと雰囲気温度Ｔａとの間の温度Ｔｃ＿ｓａｔで飽和する。このときの、「冷媒温度Ｔｗと雰囲気温度Ｔａとの温度差」に対する「冷媒温度Ｔｗとコンデンサ温度の飽和温度Ｔｃ＿ｓａｔとの温度差」の比が係数αに相当する。   FIG. 4 shows the relationship of each temperature in the example of “α0.50.5”. The refrigerant temperature Tw of the cooler maintains a constant target value. After the condenser temperature Tc, which was initially lower than the refrigerant temperature Tw, gradually rises and exceeds the refrigerant temperature Tw, it saturates at a temperature Tc_sat between the refrigerant temperature Tw and the ambient temperature Ta. The ratio of “the temperature difference between the refrigerant temperature Tw and the saturation temperature Tc_sat of the condenser temperature” to the “temperature difference between the refrigerant temperature Tw and the ambient temperature Ta” at this time corresponds to the coefficient α.

したがって、コンデンサ温度の飽和温度Ｔｃ＿ｓａｔは、式（３）で表される。
Ｔｃ＿ｓａｔ＝α（Ｔａ−Ｔｗ）＋Ｔｗ ・・・（３）
冷却特性が高いほどαは低くなり、コンデンサ温度の飽和温度Ｔｃ＿ｓａｔは、冷却器の冷媒温度Ｔｗに近づく。積極的に冷却を実施した場合、α≒０．１〜０．２となることが見込まれる。 Therefore, the saturation temperature Tc_sat of the capacitor temperature is expressed by equation (3).
Tc_sat = α (Ta−Tw) + Tw (3)
The higher the cooling characteristic, the lower α, and the saturation temperature Tc_sat of the condenser temperature approaches the refrigerant temperature Tw of the cooler. When cooling is actively performed, it is expected that α ≒ 0.1 to 0.2.

ブロック５３７では、ブロック５３４の演算結果に、熱時定数τｅ［ｓｅｃ］に対する演算周期Δｔ［ｓｅｃ］の比、すなわち（Δｔ／τｅ）を乗じる。さらに、環境温度の前回値Ｔｅ＿ｏｌｄを加算すると、環境温度の今回値Ｔｅ＿ｎｅｗが得られる。今回値Ｔｅ＿ｎｅｗは、最終演算ブロック５３８に送られると共に、遅延素子Ｚ^-1を通して、前回値Ｔｅ＿ｏｌｄとして次回の演算に用いられる。
環境温度Ｔｅに係るコンデンサ３の熱時定数τｅも数百〜数千ｓｅｃであり、環境温度からの上昇温度Ｔｄに係る熱時定数τｄよりも長い。すなわち、「Ｔｅ＞Ｔｄ」の関係にある。 At block 537, the calculation result of block 534 is multiplied by the ratio of the operation cycle Δt [sec] to the thermal time constant τ e [sec], that is, (Δt / τe). Further, by adding the previous value Te_old of the environmental temperature, the current value Te_new of the environmental temperature can be obtained. The current value Te_new is sent to the final operation block 538, and is also used for the next operation as the previous value Te_old through the delay element Z- ¹ .
The thermal time constant τe of the capacitor 3 related to the environmental temperature Te is also several hundreds to several thousands seconds, and is longer than the thermal time constant τd related to the temperature rise Td from the environmental temperature. That is, they have a relationship of “Te> Td”.

ブロック５３４、５３７を総合すると、環境温度の今回値Ｔｅ＿ｎｅｗは、式（４）で表される。

Combining the blocks 534 and 537, the current value Te_new of the environmental temperature is expressed by equation (4).

そして、最終演算ブロック５３８では、式（１．２）により、環境温度からの上昇温度の今回値Ｔｄ＿ｎｅｗと環境温度の今回値Ｔｅ＿ｎｅｗとを加算して、コンデンサ温度の今回値Ｔｃ＿ｎｅｗを演算する。
このように、本実施形態では、各温度の前回値に演算周期Δｔでの温度変化分を加算して今回値を演算するという「漸化式」の思想に基づいて、コンデンサ温度の今回値Ｔｃ＿ｎｅｗを推定する。そこで次に、漸化式演算を開始するとき必要となる初期値の設定について説明する。 Then, in the final calculation block 538, the present value Tc_new of the capacitor temperature is calculated by adding the present value Td_new of the temperature rise from the environmental temperature and the present value Te_new of the environmental temperature according to equation (1.2).
As described above, in the present embodiment, the present value Tc_new of the capacitor temperature is calculated based on the idea of the “recursive equation” of calculating the present value by adding the temperature change amount in the operation cycle Δt to the previous value of each temperature. Estimate Therefore, next, setting of the initial value required when starting the recurrence formula calculation will be described.

例えば、高電圧バッテリ１５の電源投入前に低圧電源すなわち補機バッテリとの接続がある場合には、電源投入までの温度上昇を推定できる可能性がある。しかし、低圧電源がオフ、すなわち補機バッテリとの接続がなく、低圧電力が供給されない状態では、電源投入までの温度推定演算は不可能であるため、コンデンサ初期温度を推定することが困難である。そのため、何らかの値を初期温度として設定する必要がある。   For example, if there is a connection with a low voltage power supply, ie, an auxiliary battery, before the high voltage battery 15 is powered on, there is a possibility that the temperature rise until the power on can be estimated. However, it is difficult to estimate the capacitor initial temperature because it is impossible to calculate the temperature before turning on the power when the low-voltage power supply is off, that is, there is no connection to the auxiliary battery and low-voltage power is not supplied. . Therefore, it is necessary to set some value as the initial temperature.

上昇温度Ｔｄの初期値は０であるため、コンデンサ温度の初期値Ｔｃ＿ｓｔａｒｔは、環境温度の初期値Ｔｅ＿ｓｔａｒｔに等しい。また、環境温度の初期値Ｔｅ＿ｓｔａｒｔは、式（５）で表される。

Since the initial value of the rising temperature Td is 0, the initial value Tc_start of the capacitor temperature is equal to the initial value Te_start of the environmental temperature. Moreover, initial value Te_start of environmental temperature is represented by Formula (5).

式（５）のＴａ＿ｓｔａｒｔは、電力変換装置の雰囲気初期温度である。また、Ｔｗ＿ｓｔａｒｔは、冷却器の冷媒初期温度である。本実施形態では、コンデンサ３の保護を最優先し、コンデンサ３の過熱に関して最悪の状況を想定して初期値を設定する。
具体的には、コンデンサ温度Ｔｃが最も上昇する状況として、山岳登坂路等を最大負荷で走行後に数分間停車した状況、いわゆるデッドソークを想定する。このとき、冷却系統が停止することで、エンジンコンパートメント内が高温になる。そこで、この状況における電力変換装置の雰囲気初期温度Ｔａ＿ｓｔａｒｔ、及び、冷却器の冷媒初期温度Ｔｗ＿ｓｔａｒｔの最高温度に基づいて、コンデンサ温度の初期値Ｔｃ＿ｓｔａｒｔを式（５）により設定する。 Ta_start of Formula (5) is atmosphere initial temperature of a power converter. Also, Tw_start is the refrigerant initial temperature of the cooler. In the present embodiment, the protection of the capacitor 3 is given top priority, and an initial value is set on the assumption of the worst situation regarding overheating of the capacitor 3.
Specifically, as a condition where the condenser temperature Tc rises most, it is assumed that the vehicle is stopped for several minutes after traveling on a mountain climbing road or the like at maximum load, so-called dead soak. At this time, the inside of the engine compartment becomes hot because the cooling system stops. Therefore, based on the atmosphere initial temperature Ta_start of the power conversion device in this situation and the maximum temperature of the refrigerant initial temperature Tw_start of the cooler, the initial value Tc_start of the condenser temperature is set by equation (5).

ここで、コンデンサの初期温度Ｔｃ＿ｓｔａｒｔを想定し得る最高温度で見込むことの是非について図５を参照する。図５で、Ｔｃ＿ａｃｔは実温度、Ｔｃ＿ｅｓｔは推定温度を示す。図５（ａ）、（ｂ）は初期値の設定のみが異なり、それ以後の温度推定の方法は、いずれも上述の漸化式によるものである。
図５（ａ）は、実温度の初期値を直接検出、又は推定することが可能な状況を仮定し、推定温度の初期値Ｔｃ＿ｓｔａｒｔ＿ｅｓｔを実温度の初期値Ｔｃ＿ｓｔａｒｔ＿ａｃｔに合わせて設定した場合のコンデンサ通電に伴う温度変化を示す。この場合、推定温度Ｔｃ＿ｅｓｔと実温度Ｔｃ＿ａｃｔとは、通常開始時からずっと一致したまま上昇する。 Here, FIG. 5 is referred to for the pros and cons of estimating the initial temperature Tc_start of the capacitor at the highest possible temperature. In FIG. 5, Tc_act indicates the actual temperature, and Tc_est indicates the estimated temperature. FIGS. 5 (a) and 5 (b) differ only in the setting of the initial value, and the method of temperature estimation thereafter is based on the above-described recurrence equation.
In FIG. 5A, it is assumed that the initial value of the actual temperature can be detected or estimated directly, and the capacitor energization is performed when the initial value Tc_start_est of the estimated temperature is set to the initial value Tc_start_act of the actual temperature. Shows the temperature change associated with In this case, the estimated temperature Tc_est and the actual temperature Tc_act normally increase while keeping the same from the start time.

一方、図５（ｂ）は、推定温度の初期値Ｔｃ＿ｓｔａｒｔ＿ｅｓｔを、想定し得る最高温度で見込んだ場合のコンデンサ通電に伴う温度変化を示す。
ただし、現実の走行シーンでは、車両電源投入直後からコンデンサ熱時定数τｅに到達するまでの間に、加減速を繰り返す等の高負荷運転を継続することは、ほぼ考えにくい。しかし、全く可能性が無いわけではないため、安全側で設定する。 On the other hand, FIG. 5 (b) shows the temperature change associated with the capacitor energization when the initial value Tc_start_est of the estimated temperature is estimated at the maximum temperature that can be assumed.
However, in the actual traveling scene, it is almost impossible to continue high load operation such as repeating acceleration and deceleration immediately after the vehicle power is turned on and before reaching the capacitor thermal time constant τe. However, there is no possibility at all, so we set it on the safe side.

この場合、通電開始時において、推定温度の初期値Ｔｃ＿ｓｔａｒｔ＿ｅｓｔと実温度の初期値Ｔｃ＿ｓｔａｒｔ＿ａｃｔとは乖離している。しかし、コンデンサ熱時定数τｅが経過した時点以後、コンデンサ推定温度Ｔｃ＿ｅｓｔが飽和し、保護閾値Ｔｃ＿ｔｈとの比較により出力制限の要否が判断される領域では、推定温度Ｔｃ＿ｅｓｔと実温度Ｔｃ＿ａｃｔとは精度良く一致する。
要するに、想定し得る最高温度に基づいてコンデンサ温度の初期値Ｔｃ＿ｓｔａｒｔを設定することにより、いかなる状況においてもコンデンサ３を過熱から適切に保護することができる。その上で、出力制限の要否が判断される領域でのコンデンサ温度Ｔｃを精度良く推定することができるため、不要な出力制限を回避することができる。 In this case, at the start of energization, the initial value Tc_start_est of the estimated temperature and the initial value Tc_start_act of the actual temperature deviate from each other. However, after the capacitor thermal time constant τ e has elapsed, the estimated temperature Tc_est and the actual temperature Tc_act are accurate in a region where the estimated capacitor temperature Tc_est is saturated and the necessity of output limitation is determined by comparison with the protective threshold Tc_th. I agree well.
In short, by setting the initial value Tc_start of the capacitor temperature based on the highest possible temperature, the capacitor 3 can be properly protected from overheating under any circumstances. Furthermore, since the capacitor temperature Tc in the region where the necessity of output restriction is determined can be accurately estimated, unnecessary output restriction can be avoided.

次に、第１実施形態のインバータ出力制限処理について、図６のフローチャートを参照して説明する。以下のフローチャートの説明で、記号「Ｓ」はステップを意味する。この処理ルーチンは、駆動制御部５４の動作中、演算周期Δｔで繰り返し実行される。
コンデンサ温度推定部５１は、Ｓ１で、モータ電流実効値Ｉｍ、電力変換装置の雰囲気温度Ｔａ及び冷却器の冷媒温度Ｔｗを取得し、Ｓ３で、それらの情報に基づいてコンデンサ温度Ｔｃを推定する。そして、Ｓ４で、コンデンサ温度Ｔｃが保護閾値Ｔｃ＿ｔｈ以上であるか否か判断する。Ｓ４でＹＥＳのとき、コンデンサ温度推定部５１は、駆動制御部５４に対し、要保護信号を送信する。 Next, the inverter output limiting process of the first embodiment will be described with reference to the flowchart of FIG. In the following description of the flow chart, the symbol "S" means a step. This processing routine is repeatedly executed at an operation cycle Δt while the drive control unit 54 is operating.
The capacitor temperature estimation unit 51 obtains the motor current effective value Im, the ambient temperature Ta of the power conversion device, and the refrigerant temperature Tw of the cooler at S1, and estimates the capacitor temperature Tc based on the information at S3. Then, in S4, it is determined whether the capacitor temperature Tc is equal to or higher than the protection threshold Tc_th. When the determination of S4 is YES, the capacitor temperature estimation unit 51 transmits a necessary protection signal to the drive control unit 54.

Ｓ４でＹＥＳのとき、コンデンサ温度推定部５１からの要保護信号を受信した駆動制御部５４は、Ｓ５で、インバータ出力制限を実施し、コンデンサ３を過熱から保護する。
一方、Ｓ４でＮＯであり、要保護信号を受信しないとき、駆動制御部５４は、Ｓ６で、通常制御を実施する。通常制御では、例えば電流フィードバック制御によりＰＩ演算された電圧指令をそのまま用いてインバータ４０を駆動する。 When the determination in S4 is YES, the drive control unit 54 that has received the required protection signal from the capacitor temperature estimation unit 51 performs inverter output restriction in S5 to protect the capacitor 3 from overheating.
On the other hand, if NO at S4, and the protection required signal is not received, the drive control unit 54 performs normal control at S6. In normal control, for example, the voltage command calculated PI by current feedback control is used as it is to drive the inverter 40.

（効果）
以上のように、第１実施形態では、コンデンサ温度Ｔｃの推定演算において、環境温度からの上昇温度を放熱項として設定することで、インバータ４０が高負荷出力を継続し、コンデンサ温度Ｔｃが環境温度Ｔｅから大きく上昇している状況での温度を精度良く推定することができる。また、インバータ４０の出力制限を行う領域での温度推定精度が高いため、必要な出力制限を確実に実行し、且つ、不要な出力制限を避けることができる。よって、コンデンサ３を過熱から適切に保護しつつ、車両等の商品性向上に貢献することができる。 (effect)
As described above, in the first embodiment, in the estimation calculation of the capacitor temperature Tc, the inverter 40 continues the high load output by setting the temperature rising from the environmental temperature as the heat radiation term, and the capacitor temperature Tc is the environmental temperature It is possible to accurately estimate the temperature in a situation where the temperature is greatly increased from Te. Further, since the temperature estimation accuracy is high in the area where the output restriction of the inverter 40 is performed, it is possible to reliably execute the necessary output restriction and to avoid the unnecessary output restriction. Therefore, it is possible to contribute to the improvement of the marketability of a vehicle etc. while appropriately protecting the capacitor 3 from overheating.

（第２実施形態）
第２実施形態の電力変換装置について、図７〜図１０を参照して説明する。図７、図８、図９、図１０は、それぞれ、第１実施形態の図１、図２、図３、図６に対応する。第２実施形態において第１実施形態と実質的に同一の構成、又は、フローチャートの実質的に同一のステップには、同一の符号又はステップ番号を付して説明を省略する。 Second Embodiment
The power converter of the second embodiment will be described with reference to FIGS. 7 to 10. 7, 8, 9, and 10 correspond to FIGS. 1, 2, 3, and 6 of the first embodiment, respectively. In the second embodiment, substantially the same configuration as the first embodiment or substantially the same steps in the flowchart are given the same reference numerals or step numbers, and the description will be omitted.

図７に示すように、第２実施形態の電力変換装置２０２が適用される電力システム９０２では、バッテリ１５に対し、インバータ４０と並列に分岐回路８０が接続されている。分岐回路８０は、車両のエアコン用コンプレッサや空調用ＰＴＣヒータ等の外部機器８８へバッテリ１５の高圧電力を直接供給する回路である。また、分岐回路８０は、高圧電力を低圧電力に変換し各種低圧補機に出力するＤＣＤＣコンバータに接続されてもよい。
電力システム９０２において、バッテリ１５からインバータ４０への電力経路を、分岐回路に対し「主回路」という。 As shown in FIG. 7, in the power system 902 to which the power conversion device 202 of the second embodiment is applied, a branch circuit 80 is connected to the battery 15 in parallel with the inverter 40. The branch circuit 80 is a circuit that directly supplies high-voltage power of the battery 15 to an external device 88 such as a compressor for an air conditioner or a PTC heater for air conditioning of a vehicle. Further, the branch circuit 80 may be connected to a DCDC converter that converts high voltage power to low voltage power and outputs it to various low voltage accessories.
In power system 902, the power path from battery 15 to inverter 40 is referred to as the "main circuit" with respect to the branch circuit.

主回路の高電位ラインＬｐと外部機器８８との間には、過電流が通電されたとき分岐回路８０を断線させる分岐回路ヒューズ８１が設けられている。適宜、分岐回路ヒューズを単に「ヒューズ」という。また、ヒューズ８１を経由して分岐回路８０に流れる直流電流を分岐回路電流Ｉｆｕｓｅ［Ａｄｃ］と記す。ここで、第２実施形態では、分岐回路電流Ｉｆｕｓｅを直接検出する電流センサは設けられていないものとする。   Between the high potential line Lp of the main circuit and the external device 88, there is provided a branch circuit fuse 81 for disconnecting the branch circuit 80 when an overcurrent is applied. As appropriate, the branch circuit fuse is simply referred to as a "fuse". Further, a direct current flowing to the branch circuit 80 via the fuse 81 is referred to as a branch circuit current Ifuse [Adc]. Here, in the second embodiment, no current sensor for directly detecting the branch circuit current Ifuse is provided.

コンデンサ温度推定部５２は、第１実施形態で取得するモータ電流実効値Ｉｍ、雰囲気温度Ｔａ及び冷却器の冷媒温度Ｔｗの情報に加え、入力電圧Ｖｉｎ、バッテリ１５からの入力電力Ｐｉｎ［Ｗ］及びインバータ出力電力Ｐｏｕｔ［Ｗ］を取得する。ここで、「取得する」とは、外部から最終的な値を取得する場合に限らず、外部から取得した基礎情報に基づいて、コンデンサ温度推定部５２内部で最終的な値を算出する場合を含む。   The capacitor temperature estimation unit 52 adds the input voltage Vin, the input power Pin [W] from the battery 15, and the information on the motor current effective value Im, the ambient temperature Ta, and the refrigerant temperature Tw of the cooler obtained in the first embodiment. The inverter output power Pout [W] is acquired. Here, “to acquire” is not limited to the case of acquiring a final value from the outside, but a case of calculating a final value in the capacitor temperature estimation unit 52 based on basic information acquired from the outside Including.

インバータ４０及び分岐回路８０に共通に印加される入力電圧Ｖｉｎ［Ｖ］は、例えばインバータ４０の入力部に設けられた電圧センサ７３から取得される。
バッテリ１５からの入力電力Ｐｉｎは、例えばバッテリＥＣＵ１０からＣＡＮバス１８を経由して取得される。ＣＡＮ通信での情報取得であるため、数ｍｓｅｃ〜数十ｍｓｅｃでの情報更新となる。ただし、コンデンサ３の熱時定数τｄ、τｅが数百〜数千ｓｅｃと十分に長いため、ＣＡＮ通信の時間は演算精度に影響を与えない。 The input voltage Vin [V] commonly applied to the inverter 40 and the branch circuit 80 is acquired from, for example, a voltage sensor 73 provided at the input portion of the inverter 40.
The input power Pin from the battery 15 is obtained, for example, from the battery ECU 10 via the CAN bus 18. Since information acquisition in CAN communication is performed, the information is updated in several milliseconds to several tens of milliseconds. However, since the thermal time constants τd and τe of the capacitor 3 are sufficiently long such as several hundreds to several thousands seconds, the time of CAN communication does not affect the calculation accuracy.

インバータ出力電力Ｐｏｕｔは、例えばトルクと回転数との積により算出される。そのため、コンデンサ温度推定部５２は、回転角センサ６５から取得した電気角θを微分し、電気角速度ω［ｒａｄ／ｓ］を算出する。本明細書では、電気角速度ωを換算した回転数［１／ｓ］を略して「回転数ω」と記す。   The inverter output power Pout is calculated, for example, by the product of torque and rotational speed. Therefore, the capacitor temperature estimation unit 52 differentiates the electrical angle θ acquired from the rotation angle sensor 65 to calculate the electrical angular velocity ω [rad / s]. In the present specification, the rotation speed [1 / s] obtained by converting the electric angular velocity ω is abbreviated as “rotation speed ω”.

また、コンデンサ温度推定部５２は、三相電流Ｉｕ、Ｉｖ、Ｉｗをｄｑ変換したｄｑ軸電流Ｉｄ、Ｉｑに基づき、式（６）によりトルク推定値ｔｒｑ＿ｅｓｔを推定する。
ｔｒｑ＿ｅｓｔ＝ｐｍ×｛Ｉｑ×φ＋（Ｌｄ−Ｌｑ）×Ｉｄ×Ｉｑ｝ ・・・（６）
ただし、
ｐｍ：ＭＧの極対数
φ ：逆起電圧定数
Ｌｄ、Ｌｑ：ｄ軸インダクタンス、ｑ軸インダクタンス Further, capacitor temperature estimation unit 52 estimates torque estimated value trq_est according to equation (6) based on dq-axis current Id and Iq obtained by dq conversion of three-phase currents Iu, Iv and Iw.
trq_est = pm × {Iq × φ + (Ld−Lq) × Id × Iq} (6)
However,
pm: MG pole logarithm φ: back electromotive force constant Ld, Lq: d-axis inductance, q-axis inductance

そして、式（７．１）により、トルク推定値ｔｒｑ＿ｅｓｔと回転数ωとの積にインバータ損失Ｐｌｏｓｓを加算してインバータ出力電力Ｐｏｕｔを算出する。
Ｐｏｕｔ＝ｔｒｑ＿ｅｓｔ×ω＋Ｐｌｏｓｓ ・・・（７．１）
或いは、インバータ出力電力Ｐｏｕｔは、式（７．２）により、各相の電圧と電流との積に基づいて算出されてもよい。
Ｐｏｕｔ＝Ｖｕ×Ｉｕ＋Ｖｖ×Ｉｖ＋Ｖｗ＋Ｉｗ＋Ｐｌｏｓｓ ・・・（７．２） Then, the inverter loss Ploss is added to the product of the estimated torque value trq_est and the rotational speed ω to calculate the inverter output power Pout according to the equation (7.1).
Pout = trq_est × ω + Ploss (7.1)
Alternatively, the inverter output power Pout may be calculated based on the product of the voltage and current of each phase according to equation (7.2).
Pout = Vu × Iu + Vv × Iv + Vw + Iw + Ploss (7.2)

図８に示すように、電力変換装置２０２のケース２１の外壁に、コンプレッサ等の外部機器８８へのケーブルが接続される分岐コネクタ８６が設けられている。また、電力変換装置２０２のケース２１の内部において底壁部２１８側に設置された配線板８３に、分岐回路ヒューズ８１が実装されている。詳しくは、ヒューズ８１の一対の端子８２１、８２２は、それぞれ、配線板８３のヒューズクリップ８３１、８３２に取り付けられている。   As shown in FIG. 8, a branch connector 86 to which a cable to an external device 88 such as a compressor is connected is provided on the outer wall of the case 21 of the power conversion device 202. Further, the branch circuit fuse 81 is mounted on a wiring board 83 installed on the bottom wall portion 218 side inside the case 21 of the power conversion device 202. Specifically, the pair of terminals 821 and 822 of the fuse 81 are attached to the fuse clips 831 and 832 of the wiring board 83, respectively.

配線板８３のヒューズクリップ８３１側のランド８４１は、ワイヤーハーネス８５１を介してコンデンサ３の正極端子３１に電気的に接続されている。ヒューズクリップ８３２側のランド８４２は、ワイヤーハーネス８５２を介して分岐コネクタ８６の一方の端子に電気的に接続されている。分岐コネクタ８６の他方の端子は、ワイヤーハーネス８５３を介してコンデンサ３の負極端子３２に電気的に接続されている。
例えば、高電圧バッテリ１５の体格が大きく、エンジンコンパートメント内に搭載することができない場合、分岐回路８０への分岐専用の部品を設けるよりも、この構成のように電力変換装置２０２内で電力経路を分岐させる方が、体格及びコスト面で有利となる。 The land 841 on the fuse clip 831 side of the wiring board 83 is electrically connected to the positive electrode terminal 31 of the capacitor 3 via the wire harness 851. The land 842 on the fuse clip 832 side is electrically connected to one terminal of the branch connector 86 via the wire harness 852. The other terminal of the branch connector 86 is electrically connected to the negative terminal 32 of the capacitor 3 via the wire harness 853.
For example, when the size of the high voltage battery 15 is large and can not be mounted in the engine compartment, the power path is divided in the power conversion device 202 like this configuration rather than providing a part dedicated to the branch circuit 80. Branching is advantageous in terms of size and cost.

このように、コンデンサ３が収容されたケース２１の内部にヒューズ８１が設けられているため、分岐回路電流Ｉｆｕｓｅが流れヒューズ８１が発熱すると、その発熱の影響が環境温度Ｔｅに及ぶ。このヒューズ８１の発熱影響による環境温度Ｔｅの上昇量を「ヒューズ発熱項Ａ［℃］」という。言い換えれば、環境温度Ｔｅは、ヒューズ発熱項Ａに相当する量の熱を受熱する。そこで第２実施形態では、第１実施形態に対し、さらにヒューズ発熱項Ａを考慮してコンデンサ温度Ｔｃを推定する。   Thus, since the fuse 81 is provided inside the case 21 in which the capacitor 3 is housed, when the branch circuit current Ifuse flows and the fuse 81 generates heat, the influence of the heat generation affects the environmental temperature Te. The amount of increase in the environmental temperature Te due to the heat generation effect of the fuse 81 is referred to as “fuse heat generation term A [° C.]”. In other words, the environmental temperature Te receives heat of an amount corresponding to the fuse heat generation term A. Therefore, in the second embodiment, the capacitor temperature Tc is estimated in consideration of the fuse heat generation term A further to the first embodiment.

図９に示すように、コンデンサ温度推定部５２は、図３に示す第１実施形態の演算ブロックに加え、ヒューズ発熱項Ａを演算するブロック５３５、及び、環境温度Ｔｅの演算においてヒューズ発熱項Ａを加算するブロック５３６を有する。
なお、分岐回路８０に電流センサを備えたシステムでは分岐回路電流Ｉｆｕｓｅを直接検出し、「抵抗×電流²」の式により、発熱を算出してもよい。ただし、現実には分岐回路８０に電流センサを備えない構成が通常であるため、ここでは、分岐回路８０の電力と電圧とから電流を算出する例について説明する。 As shown in FIG. 9, in addition to the operation block of the first embodiment shown in FIG. 3, the capacitor temperature estimation unit 52 operates a block 535 for operating a fuse heating term A, and a fuse heating term A in computing an environmental temperature Te. Block 536 for adding.
In a system in which the branch circuit 80 is provided with a current sensor, the branch circuit current Ifuse may be directly detected, and heat generation may be calculated by the equation of “resistance × current ² ”. However, in reality, a configuration in which the branch circuit 80 is not provided with the current sensor is normal, so an example of calculating the current from the power and voltage of the branch circuit 80 will be described here.

まず、ブロック５３５では、式（８．１）により、入力電力Ｐｉｎからインバータ出力電力Ｐｏｕｔを差し引いて、分岐回路８０への出力電力Ｐａｕｘが算出される。
Ｐａｕｘ＝Ｐｉｎ−Ｐｏｕｔ ・・・（８．１）
次に式（８．２）により、分岐回路８０への出力電力Ｐａｕｘを入力電圧Ｖｉｎで除して、分岐回路ヒューズ８１に流れる分岐回路電流Ｉｆｕｓｅが算出される。
Ｉｆｕｓｅ＝Ｐａｕｘ／Ｖｉｎ ・・・（８．２） First, at block 535, the output power Paux to the branch circuit 80 is calculated by subtracting the inverter output power Pout from the input power Pin according to equation (8.1).
Paux = Pin-Pout (8.1)
Next, the branch circuit current Ifuse flowing through the branch circuit fuse 81 is calculated by dividing the output power Paux to the branch circuit 80 by the input voltage Vin according to equation (8.2).
Ifuse = Paux / Vin (8.2)

続いて式（８．３）により、分岐回路電流Ｉｆｕｓｅの二乗に係数β［℃／Ａｄｃ²］を乗じて、ヒューズ発熱項Ａが算出される。
Ａ＝β×Ｉｆｕｓｅ² ・・・（８．３）
ここで、係数βは、ヒューズ８１の発熱が環境温度Ｔｅに及ぼす影響の程度を示す指標であり、ヒューズ８１とコンデンサ３との距離や配置方向、それらの間に介在する部材の位置、大きさ、熱的物性等に応じて決まる。現実的には、実験やシミュレーションによって係数βの値を求める。 Subsequently, the fuse heating term A is calculated by multiplying the square of the branch circuit current Ifuse by the coefficient β [° C./Adc ² ] according to equation (8.3).
A = β × Ifuse ² (8.3)
Here, the coefficient β is an index indicating the degree of the influence of the heat generation of the fuse 81 on the environmental temperature Te, and the distance and arrangement direction between the fuse 81 and the capacitor 3 and the position and size of members interposed therebetween , It depends on the thermal physical properties etc. In practice, the value of the coefficient β is determined by experiment or simulation.

ブロック５３６では、ブロック５３４の演算結果にヒューズ発熱項Ａを加算する。
ブロック５３４、５３６、５３７を総合すると、第２実施形態では、環境温度の今回値Ｔｅ＿ｎｅｗは式（９）で表される。すなわち、第１実施形態の式（４）に対しヒューズ発熱項Ａを一つ追加するだけでよい。

At block 536, the fuse heating term A is added to the calculation result of block 534.
Combining the blocks 534, 536 and 537, in the second embodiment, the current value Te_new of the environmental temperature is expressed by equation (9). That is, only one fuse heat generation term A need be added to the equation (4) of the first embodiment.

図１０のフローチャートに、第２実施形態のインバータ出力制限処理を示す。第２実施形態の処理は、図６に示す第１実施形態の処理に対し、入力電圧Ｖｉｎ、バッテリ１５からの入力電力Ｐｉｎ、及びインバータ出力電力Ｐｏｕｔを取得するＳ２が追加され、それ以外のステップは同様である。   The flowchart of FIG. 10 shows the inverter output limiting process of the second embodiment. In the processing of the second embodiment, S2 for acquiring the input voltage Vin, the input power Pin from the battery 15, and the inverter output power Pout is added to the processing of the first embodiment shown in FIG. Is the same.

以上のように、第２実施形態では、インバータ４０と並列に分岐回路８０が接続された電力システム９０２に適用される電力変換装置２０２において、分岐回路ヒューズ８１の発熱の影響を考慮しつつ、コンデンサ温度Ｔｃを精度良く推定することができる。
よって、第１実施形態と同様にコンデンサ３を過熱から適切に保護することができる。また、不要な出力制限を回避し、車両等の商品性向上に貢献することができる。 As described above, in the second embodiment, in the power conversion device 202 applied to the power system 902 in which the branch circuit 80 is connected in parallel to the inverter 40, the capacitor is considered while taking into consideration the influence of heat generation of the branch circuit fuse 81. The temperature Tc can be accurately estimated.
Therefore, the capacitor 3 can be appropriately protected from overheating as in the first embodiment. In addition, unnecessary output limitation can be avoided, which contributes to the improvement of the marketability of vehicles and the like.

（その他の実施形態）
（１）図１、図７には一つのＭＧを備えたシステム構成を例示しているが、本発明は、二つ以上のＭＧを備えたシステムにも同様に適用可能である。具体的には、主に発電機として機能するＭＧ１、及び、主に電動機として機能するＭＧ２を備えたシリーズパラレル方式のハイブリッド自動車等に適用することができる。その場合、ＭＧ１、ＭＧ２をそれぞれ駆動する二つのインバータが並列に設けられており、入力電圧Ｖｉｎは、二つのインバータに共通に入力される。また、本発明は、バッテリとインバータとの間に昇圧コンバータを備えるシステムに適用されてもよい。 (Other embodiments)
(1) Although FIG. 1 and FIG. 7 illustrate a system configuration provided with one MG, the present invention is similarly applicable to a system provided with two or more MGs. Specifically, the present invention can be applied to a series parallel type hybrid vehicle or the like equipped with MG1 mainly functioning as a generator and MG2 mainly functioning as a motor. In that case, two inverters for driving MG1 and MG2 are provided in parallel, and the input voltage Vin is commonly input to the two inverters. The present invention may also be applied to a system including a boost converter between a battery and an inverter.

（２）複数のパワースイッチング素子の動作により電力を変換して出力する電力変換回路は、直流電力を交流電力に変換するインバータに限らず、直流電力を直流電力に変換するＤＣＤＣコンバータであってもよい。また、インバータは、三相インバータに限らず、四相以上の多相インバータでもよい。   (2) The power conversion circuit that converts and outputs power by the operation of a plurality of power switching elements is not limited to an inverter that converts DC power to AC power, but may be a DCDC converter that converts DC power to DC power Good. Further, the inverter is not limited to a three-phase inverter, but may be a four-phase or higher polyphase inverter.

（３）電力変換回路が電力を出力する負荷は、ハイブリッド自動車や電気自動車の動力源として用いられるモータジェネレータに限らず、電車、昇降機、一般機械等に用いられる回転機であってもよい。また、回転機以外の装置を負荷としてもよい。
以上、本発明は、上記実施形態になんら限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の形態で実施可能である。 (3) The load from which the power conversion circuit outputs electric power is not limited to a motor generator used as a power source of a hybrid car or an electric car, and may be a rotating machine used for a train, an elevator, or a general machine. Also, a device other than the rotating machine may be used as the load.
As mentioned above, the present invention is not limited to the above-mentioned embodiment at all, and can be implemented in various forms in the range which does not deviate from the meaning of an invention.

１５・・・バッテリ（電源）、
２０１、２０２・・・電力変換装置、
２１・・・ケース、 ２４・・・冷却器、
３ ・・・コンデンサ、
４０・・・インバータ（電力変換回路）、
４１〜４６・・・パワースイッチング素子、
５１、５２・・・コンデンサ温度推定部、
５４・・・駆動制御部、
８０・・・分岐回路、 ８１・・・ヒューズ、分岐回路ヒューズ。 15 ... battery (power supply),
201, 202: Power converter,
21 ・ ・ ・ case, 24 ・ ・ ・ cooler,
3 ... capacitor
40 · · · inverter (power conversion circuit),
41 to 46 · · · Power switching element,
51, 52 ... capacitor temperature estimation unit,
54: Drive control unit,
80: branch circuit 81: fuse, branch circuit fuse.

Claims (5)

電源（１５）から入力される電力を、複数のパワースイッチング素子（４１〜４６）の動作により変換して出力する電力変換回路（４０）と、
前記電力変換回路の入力部に設けられ、入力電圧を平滑化するコンデンサ（３）と、
前記電力変換回路及び前記コンデンサを収容するケース（２１）と、
通電により発熱した前記複数のパワースイッチング素子を冷媒の循環により冷却する冷却器（２３）と、
前記複数のパワースイッチング素子を操作し、前記電力変換回路の駆動を制御する駆動制御部（５４）と、
前記コンデンサの温度であるコンデンサ温度（Ｔｃ）を所定の演算周期（Δｔ）で繰り返し推定するコンデンサ温度推定部（５１、５２）と、
を備え、
前記コンデンサ温度推定部は、
前記コンデンサ温度を、前記コンデンサの無通電時の温度に相当する環境温度（Ｔｅ）と、前記環境温度からの上昇温度（Ｔｄ）との合計として定義し、
前記電力変換装置の雰囲気温度（Ｔａ）、及び、前記冷却器の冷媒温度（Ｔｗ）に基づいて、前記環境温度の今回値（Ｔｅ＿ｎｅｗ）を推定し、
前記環境温度からの上昇温度の前回値（Ｔｄ＿ｏｌｄ）に、前記電力変換回路の通電による発熱に比例する発熱項と、前記環境温度からの上昇温度の前回値に比例する放熱項との差を加算し、前記環境温度からの上昇温度の今回値（Ｔｄ＿ｎｅｗ）を推定し、
前記環境温度の今回値と前記環境温度からの上昇温度の今回値とを加算し、コンデンサ温度の今回値（Ｔｃ＿ｎｅｗ）を推定し、
前記駆動制御部は、
前記コンデンサ温度推定部が推定したコンデンサ温度の今回値が保護閾値（Ｔｃ＿ｔｈ）以上のとき、前記電力変換回路の出力を制限する電力変換装置。
A power conversion circuit (40) for converting and outputting the power input from the power supply (15) by the operation of the plurality of power switching elements (41 to 46);
A capacitor (3) provided at an input portion of the power conversion circuit and smoothing an input voltage;
A case (21) for housing the power conversion circuit and the capacitor;
A cooler (23) for cooling the plurality of power switching elements, which generate heat by energization, by circulating a refrigerant;
A drive control unit (54) which operates the plurality of power switching elements to control the driving of the power conversion circuit;
A capacitor temperature estimation unit (51, 52) that repeatedly estimates a capacitor temperature (Tc), which is a temperature of the capacitor, at a predetermined calculation cycle (Δt);
Equipped with
The capacitor temperature estimation unit
The capacitor temperature is defined as the sum of an environmental temperature (Te) corresponding to the non-energized temperature of the capacitor and an elevated temperature (Td) from the environmental temperature,
The present value (Te_new) of the environmental temperature is estimated based on the ambient temperature (Ta) of the power converter and the refrigerant temperature (Tw) of the cooler;
Add the difference between the heat generation term proportional to the heat generation by energization of the power conversion circuit and the heat dissipation term proportional to the previous value of the temperature rise from the environmental temperature to the previous value (Td_old) of the temperature rise from the environment temperature Estimate the current value (Td_new) of the temperature rise from the ambient temperature,
The present value (Tc_new) of the condenser temperature is estimated by adding the present value of the environmental temperature and the present value of the temperature rise from the environmental temperature,
The drive control unit
The power conversion device which limits the output of the power conversion circuit, when the present value of capacitor temperature which the above-mentioned capacitor temperature estimating part presumed is more than protection threshold (Tc_th).
前記コンデンサ温度推定部は、
前記電力変換装置の雰囲気温度及び前記冷却器の冷媒温度の最高温度に基づいて、コンデンサ温度の初期値（Ｔｃ＿ｓｔａｒｔ）を設定する請求項１に記載の電力変換装置。 The capacitor temperature estimation unit
The power conversion device according to claim 1, wherein an initial value (Tc_start) of the condenser temperature is set based on the ambient temperature of the power conversion device and the maximum temperature of the refrigerant temperature of the cooler. 前記電源に対し前記電力変換回路と並列に分岐回路（８０）が接続された電力システムに適用され、
前記ケースの内部に、過電流が通電されたとき前記分岐回路を断線させる分岐回路ヒューズ（８１）をさらに備え、
前記コンデンサ温度推定部（５２）は、
前記電力変換装置の雰囲気温度及び前記冷却器の冷媒温度に加え、前記分岐回路ヒューズの発熱の影響による前記環境温度の上昇量を示すヒューズ発熱項（Ａ）に基づいて、前記環境温度を推定する請求項１または２に記載の電力変換装置。 The present invention is applied to a power system in which a branch circuit (80) is connected to the power supply in parallel with the power conversion circuit,
The case further includes a branch circuit fuse (81) for breaking the branch circuit when an overcurrent is applied;
The capacitor temperature estimation unit (52)
In addition to the ambient temperature of the power conversion device and the refrigerant temperature of the cooler, the environmental temperature is estimated based on a fuse heat generation term (A) indicating an increase amount of the environmental temperature due to the heat generation of the branch circuit fuse. The power converter device according to claim 1 or 2. 前記コンデンサ温度推定部は、
前記電源からの入力電力（Ｐｉｎ）と前記電力変換回路の出力電力（Ｐｏｕｔ）との差分を入力電圧（Ｖｉｎ）で除して算出される分岐回路電流（Ｉｆｕｓｅ）に基づいて、前記ヒューズ発熱項を算出する請求項３に記載の電力変換装置。 The capacitor temperature estimation unit
The fuse heat generation term is calculated based on a branch circuit current (Ifuse) calculated by dividing the difference between the input power (Pin) from the power supply and the output power (Pout) of the power conversion circuit by the input voltage (Vin). The power converter according to claim 3, wherein エンジン（９１）とモータジェネレータ（６０）とを備えるハイブリッド自動車（１００）に搭載され、
前記コンデンサ温度推定部は、前記電力変換装置の雰囲気温度として、エンジン冷却水路の冷媒温度を取得する請求項１〜４のいずれか一項に記載の電力変換装置。 Mounted on a hybrid car (100) equipped with an engine (91) and a motor generator (60),
The power conversion device according to any one of claims 1 to 4, wherein the condenser temperature estimation unit acquires a refrigerant temperature of an engine cooling water passage as an ambient temperature of the power conversion device.

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