JP6495137B2 - 複合サイクル発電プラント及びその制御方法 - Google Patents

Description

本発明は、複数組の蒸気系からの蒸気を合流させて蒸気タービンに導く複合サイクル発電プラント及びその制御方法に係り、特に蒸気合流部に弁手段を備えない構成の複合サイクル発電プラント及びその制御方法に関する。

近年、ガスタービンと排熱回収ボイラと蒸気タービンを組み合わせた複合サイクル発電プラントが広く採用されている。係る複合サイクル発電プラントでは、ガスタービンにより発電機を駆動して電力を得るとともに、ガスタービン排熱が保有する排熱を排熱回収ボイラにおいて蒸気として回収し、得られた蒸気を蒸気タービンに送気して発電機を駆動し再度電力を得る。なお、蒸気タービンの代わりに蒸気を産業用に使用する蒸気設備とすることも可能である。

複合サイクル発電プラントは、高効率を実現するために化石燃料のエネルギーを、燃焼エネルギーから蒸気エネルギーに変換して有効に回収する設備であり、さらなる高効率化のためには、複数のガスタービンと排熱回収ボイラの組み合わせをユニット化し、複数ユニットからの蒸気を合流部で合流させて共通の蒸気タービンにおくる大容量化設備（多軸型複合サイクル発電プラント）とすることが有効である。

特許文献１、２、３は、上記の大容量化複合サイクル発電設備の一構成例を示したものであり、合流部の上流側あるいは後流側に適宜制御弁、逆止弁を備え、また合流部の上流側から蒸気タービンの復水器に至るタービンバイパス系統を備えている。特許文献１、２、３では、係る構成の複合サイクル発電プラントにおける起動、停止時の、合流部における蒸気条件の制御手法事例を述べている。

特開昭５７−１７９３１０号公報 特開２００４−２７９３８号公報 特開平９−４４１６号公報

上記した大容量化複合サイクル発電設備の一構成例によれば、合流部の上流側あるいは後流側に適宜制御弁、逆止弁を備え、起動停止時における複数ユニットからの異なる条件の蒸気の繋ぎ込み、及び切離しを実現している。

このため従来設備では、制御弁、逆止弁などの弁手段を備えることから高価であり、弁手段の故障による信頼度低下が問題であり、さらに異なる条件の蒸気の繋ぎ込み、及び切り離しを実現するための計装、制御手段の構成が複雑であるという問題点を備えている。

このうち弁手段の故障という観点から見たときに、特許文献の蒸気系繋ぎ込み及び切離しに関する一連の操作は、合流部上流側に逆止弁を設置し、蒸気逆流をなくすことで実現できている。

しかしながら、高温高圧の厳しい環境下にある逆止弁は、水蒸気酸化等による腐食又は飛来物などによる弁摺動部のスティックによる動作不良の要因を有している。このため現状では、プラントの運転員による逆止弁作動テストの実施や監視によって健全性の確認を行っている。

例えば、万一蒸気系切り離し時に切り離し軸側の逆止弁がスティックし閉止機能を失った場合、上記の従来動作による切り離し軸のタービンバイパス弁制御動作によって、運転継続軸側からの発生蒸気が切り離し側のタービンバイパス弁を介し復水器に排出されることになる為、蒸気タービンへの蒸気導入量不足並びに運転継続側の蒸気ドラム圧力の急減に伴う減圧沸騰となり、水位変動によるトリップ事象に至る可能性がある。繋ぎ込み時においても逆止弁が全開のまま、又は微開でのスティック状態で繋ぎ込みを実施した場合も同様である。

以上のことから本発明においては、弁手段を有することによる信頼度の低下を防止し、確実な蒸気の繋ぎ込み、あるいは切り離しを可能とする複合サイクル発電プラント及びその制御方法を提供することを目的とする。

以上のことから本発明においては、複数の蒸気発生器と、複数の蒸気発生器に接続される第１の通路と、複数の第１の通路を逆流可能に合流する合流部と、蒸気タービンと、複数の第１の通路の夫々に設けられた遮断弁と、遮断弁の蒸気発生器側から分岐されて蒸気タービン後流に至る第２の通路と、第２の通路に設けられたタービンバイパス弁と、複数の蒸気発生器のうち第１の蒸気発生器からの蒸気が合流部を介して蒸気タービンに導かれている状態において、第２の蒸気発生器側の蒸気圧力を蒸気タービン入口圧力に制御した後、一定値に保持する前記タービンバイパス弁の制御回路と、タービンバイパス弁が一定値に保持された状態で遮断弁を開閉させる遮断弁の制御回路とを有して、第２の蒸気発生器側の繋ぎ込み及び切り離しを行うことを特徴とする複合サイクル発電プラントとしたものである。

また本発明は、複数の蒸気発生器と、複数の蒸気発生器に接続される第１の通路と、複数の第１の通路を逆流可能に合流する合流部と、蒸気タービンと、複数の第１の通路の夫々に設けられた遮断弁と、遮断弁の蒸気発生器側から分岐されて蒸気タービン後流に至る第２の通路と、第２の通路に設けたタービンバイパス弁とを備えた複合サイクル発電プラントの制御方法であって、複数の蒸気発生器のうち第１の蒸気発生器からの蒸気が合流部を介して蒸気タービンに導かれている状態において、複数の蒸気発生器のうち第２の蒸気発生器側についてそのタービンバイパス弁の開度を一定に保持した状態でその遮断弁を開閉させて合流部における繋ぎ込み及び切り離しを行うことを特徴とする複合サイクル発電プラントの制御方法としたものである。

本発明によれば、弁手段を有することによる信頼度の低下を防止し、確実な蒸気の繋ぎ込み、あるいは切離しを可能とする複合サイクル発電プラント及びその制御方法を提供することができる。

さらに具体的には、本発明の実施例によれば、複数の蒸気発生器と蒸気タービンと各々の蒸気発生器からの蒸気を遮断弁を有し且つ逆流を阻止する逆止弁を非設置とした蒸気タービン前の合流部に導く第１通路と、各々の蒸気発生器からの蒸気を第１通路の遮断弁の上流からタービンバイパス弁を介し蒸気タービンをバイパスさせる第２通路からなる複合サイクル発電プラントにおける蒸気系の繋ぎ込み・切離し操作時において、蒸気逆流を抑え、流入蒸気量の突変によるプラント発電量の急変や蒸気圧力の突変による排熱回収ボイラの蒸気ドラムレベル変動等プラント系統の不安定化を抑制し、逆止弁を設置とした従来と変わらぬ好適な制御運用が実施でき且つ逆止弁スティックによる不具合の回避並びに設備低減が図れるという効果がある。さらには、日々の逆止弁作動テストや監視といった運転員の作業負担が無くなるという効果が得られる。

本発明に係る多軸型複合サイクル発電プラントの構成を示す図。 従来における典型的な多軸型複合サイクル発電プラントの構成を示す図。 本発明の実施形態に係るタービンバイパス弁の制御回路図。 図３の圧力設定部の具体的回路構成を示す図。 規定開度設定部１０３で設定するガスタービン負荷とタービンバイパス弁規定開度設定値の関係を示す図。 繋ぎ込み操作時におけるタービンバイパス弁及び遮断弁の動作概略を示す図。 切離し操作時におけるタービンバイパス弁及び遮断弁の動作概略を示す図。 実施例２における切り離し軸タービンバイパス弁の動作概略を示す図。 本発明に係る多重圧、多軸型複合サイクル発電プラントの構成を示す図。

以下本発明の実施例について、図面を用いて説明する。

本発明の実施例１について、図１、図３から図７を用いて説明する。

最初に従来における典型的な多軸型複合サイクル発電プラントの構成および制御方法について図２を用いて説明する。一般的な多軸型複合サイクル発電プラントは、１台の蒸気タービンに２台以上のガスタービン及びそれに付随した蒸気発生器（排熱回収ボイラ）によって構成される。

図２では、説明の簡略化のために１台の蒸気タービンＳＴに対し２台のガスタービンＧＴ１、ＧＴ２及びそれに付随する２台の蒸気発生器ＳＧ１、ＳＧ２と各蒸気発生器ＳＧに設置される蒸気ドラムＤ１、Ｄ２、各蒸気ドラムＤ１、Ｄ２からの発生蒸気を蒸気タービンＳＴへ導く第１通路Ｐ１１、Ｐ１２と、その発生蒸気を第１通路Ｐ１１、Ｐ１２からタービンバイパス弁ＶＢ１、ＶＢ２を介し蒸気タービンＳＴをバイパスして復水器８へ導く第２通路Ｐ２１、Ｐ２２から成り、第１通路Ｐ１１、Ｐ１２の第２通路Ｐ２１、Ｐ２２への分岐部と蒸気タービンＳＴ前の各蒸気系の合流部１５の間に逆止弁ＶＣ１、ＶＣ２と遮断弁ＶＳ１、ＶＳ２を設置したプラント構成を示す。

図示の構成によれば、各ガスタービンＧＴ１、ＧＴ２の排気側の蒸気発生器ＳＧ１、ＳＧ２に設置される蒸気ドラムＤ１、Ｄ２で発生した蒸気は、各々の第１通路Ｐ１１、Ｐ１２を通り、逆止弁ＶＣ１、ＶＣ２及び遮断弁ＶＳ１、ＶＳ２を経て、蒸気合流部１５で合流後、蒸気タービンＳＴへ流入される。流入蒸気は蒸気タービンＳＴで仕事をした後排出され、排出された蒸気は、復水器８で凝縮され復水となる。

なお通常運転中においては、遮断弁ＶＳ１、ＶＳ２はいずれも全開しており、各蒸気発生器ＳＧ１、ＳＧ２の蒸気ドラムＤ１、Ｄ２から発生する蒸気は各々の第１通路Ｐ１１、Ｐ１２を経て蒸気合流部１５で合流後、全て蒸気タービンＳＴに導かれている。またこの時、第１通路Ｐ１１、Ｐ１２から分岐し復水器８に連結された第２通路Ｐ２１、Ｐ２２に設けられているタービンバイパス弁ＶＢ１、ＶＢ２は、全閉状態となっている。

このような１台の蒸気タービンに対し、それぞれ独立した複数の蒸気発生器ＳＧから発生する蒸気を合流させ蒸気タービンＳＴへ導き、当該蒸気タービンＳＴ及び発電機を駆動させる複合サイクル発電プラントでは、プラントの起動・停止時及びプラント運用効率向上のための蒸気発生器ＳＧ側のガスタービンやボイラの運転台数増減時等において、蒸気合流部１５での蒸気系の繋ぎ込み・切離し操作が必要となる。この蒸気系の繋ぎ込み・切離し操作時は、流入蒸気量の突変によるプラント発電量の急変や蒸気圧力の突変による蒸気発生器ＳＧの蒸気ドラムレベル変動等プラント系統の不安定化を防止した安全で円滑な制御が非常に重要となってくる。

ここで図２に示す多軸型複合サイクル発電プラントにおいて、ガスタービンＧＴ１及び蒸気タービンＳＴが通常運転中にガスタービンＧＴ２を追加起動する際の蒸気系繋ぎ込み操作を、既に通常運転中のガスタービンＧＴ１及びそれに付随する蒸気発生器ＳＧ１を運転軸、ガスタービンＧＴ２及びそれに付随する蒸気発生器ＳＧ２を繋ぎ込み軸として説明する。

係る操作では、まず繋ぎ込み軸となるガスタービンＧＴ２を起動する。蒸気発生器ＳＧ２の蒸気ドラムＤ２から発生した蒸気は当該タービンバイパス弁ＶＢ２によって一定の圧力に制御される。この時、繋ぎ込み軸側の遮断弁ＶＳ２は全閉状態である。また、この際タービンバイパス弁ＶＢ２の制御は、蒸気繋ぎ込み時の圧力変動やそれに伴う蒸気タービン負荷やプラント系統の不安定化を抑えるよう、既に蒸気タービンに通気している運転軸側の蒸気圧力と同圧となるようなプログラム圧力設定値または運転軸側の蒸気圧力の追従圧力設定値とし、繋ぎ込み軸側の第１通路Ｐ１２に設けた圧力検出器ＰＳ２の計測値との比較演算（ＰＩ演算（比例＋積分演算））の出力信号による圧力フィードバック制御によって設定圧力となるよう制御される。

なお、蒸気系繋ぎ込み操作時の各ガスタービンＧＴ１、ＧＴ２の負荷は繋ぎ込み時の蒸気系変動を防止するため、運転軸、繋ぎ込み軸ともにガスタービン排ガス温度が同等で各蒸気発生器ＳＧ１、ＳＧ２の発生蒸気量が同等となるような繋ぎ込み負荷条件で保持して実施する。

従って通常運転中の運転軸側はこの間、繋ぎ込み負荷の状態で待機させる。繋ぎ込み軸側の蒸気圧力が当該タービンバイパスＶＢ２の制御により設定圧力となり、繋ぎ込み操作開始指令にて、全閉状態としていた繋ぎ込み軸側の遮断弁ＶＳ２を開する。遮断弁ＶＳ２が全開状態となるまでタービンバイパス弁ＶＢ２は上記圧力制御を継続し、遮断弁ＶＳ２が全開後徐閉していく。最終的には繋ぎ込み軸側タービンバイパス弁ＶＢ２の全閉を以て、繋ぎ込み操作が完了となる。

なお、この繋ぎ込み操作の際、例えば運転軸側の蒸気圧力を検出する蒸気タービンＳＴ入口側に設けた圧力検出器ＰＳ３及び繋ぎ込み軸側の第１通路Ｐ１２に設けた圧力検出器ＰＳ２の計測誤差により繋ぎ込み軸側の蒸気圧力が運転軸側蒸気圧力より低い状態のまま合流させようとすると、運転軸側から繋ぎ込み軸側への蒸気逆流が生じる可能性がある。このため、従来から各々の第１通路Ｐ１１、Ｐ１２からタービンバイパス弁ＶＢ１、ＶＢ２を有する第２通路Ｐ２１、Ｐ２２への分岐部とタービン入口前の蒸気合流部に逆止弁ＶＣ１、ＶＣ２２が設置されており、繋ぎ込み操作の際、運転軸側から繋ぎ込み軸側への蒸気逆流は阻止されている。

次に図２に示す従来の多軸型複合サイクル発電プラントにおいて、ガスタービンＧＴ１、ガスタービンＧＴ２及び蒸気タービンＳＴが通常運転中にガスタービンＧＴ２を停止する際の蒸気系切り離し操作を、ガスタービンＧＴ１及びそれに付随する蒸気発生器ＳＧ１を運転軸、ガスタービンＧＴ２及びそれに付随する蒸気発生器ＳＧ２を切り離し軸として説明する。

この場合には、まず運転効率、切り離し操作時間の観点から決定された切り離し負荷条件まで運転軸及び切離し軸のガスタービン負荷を降下させ、その後に切り離し操作を実施する。

具体的には、切り離し負荷到達後、切離し軸側のタービンバイパス弁ＶＢ２を徐々に開し、当該蒸気発生器ＳＧ２からの発生蒸気量が全量復水器８に流れる状態となった後、当該遮断弁ＶＳ２を閉する。この際、切り離し軸のタービンバイパス弁ＶＢ２の制御は、当該蒸気発生器ＳＧ２の蒸気ドラムＤ２から発生する蒸気を全量バイパスさせる開度まで徐開し、蒸気タービン入口に設置される圧力検出器ＰＳ３の圧力計測値（蒸気タービン入口圧力）より当該蒸気発生器ＳＧ２出口の第１通路Ｐ１２に設置される圧力検出器ＰＳ２の圧力計測値（蒸気発生器ＳＧ２出口圧力）が低くなった時点で切り離し軸側の発生蒸気が全量バイパスとなったとみなし、運転軸側の蒸気圧力より低めとなるようなプログラム圧力設定値または運転軸側の蒸気圧力より低めの追従圧力設定値とし、圧力検出器ＰＳ２の計測値との比較演算（ＰＩ演算（比例＋積分演算））の出力信号による圧力フィードバック制御へ移行する。また、それと同時に切離し軸の遮断弁ＶＳ２を閉する。

このように、切離し軸の蒸気発生器ＳＧ出口の圧力が蒸気タービン入口の圧力よりも低くなれば蒸気発生器ＳＧの発生蒸気が全てタービンバイパスにより復水器に流れている状態であり、このタイミングで当該遮断弁を閉するため、蒸気タービンへの蒸気流入量の変化させることなく切離すことができる。最終的には切離し軸の遮断弁が全閉することで蒸気系統の切り離し操作が完了し、次いで切り離し軸のガスタービン停止操作となる。なお、各々の第１通路Ｐ１１、Ｐ１２には逆止弁ＶＣ１、ＶＣ２が設置されているため、蒸気系切り離し操作の際も、運転軸側から切り離し軸側への蒸気逆流は生じない。

図１に、本発明に係る多軸型複合サイクル発電プラントの構成を図示している。従来の図２と本発明の図１を比較して明らかなように、本発明においては各第１通路Ｐ１１、Ｐ１２から第２通路Ｐ２１、Ｐ２２へ分岐する分岐部と蒸気タービンＳＴに導入される各蒸気系の蒸気合流部１５の間の逆止弁ＶＣ１、ＶＣ２が設置されておらず、排除されている。

図１に示す多軸型複合サイクル発電プラントの構成であっても、図１と同様に起動停止が可能な複合サイクル発電プラントの制御方法について、以下説明する。

ここで例えば、ガスタービンＧＴ１が運転中で且つ第１通路Ｐ１１に設置の遮断弁ＶＳ１を全開とし、蒸気発生器ＳＧ１の蒸気ドラムＤ１からの発生蒸気を、第１通路Ｐ１１を介し蒸気タービンＳＴへ導き、蒸気タービンＳＴを運転している状態において、ガスタービンＧＴ２を起動し、第１通路Ｐ１２に設置の遮断弁ＶＳ２を全閉状態としたまま蒸気発生器ＳＧ２の蒸気ドラムＤ２からの発生蒸気を第１通路Ｐ１２から分岐する第２通路Ｐ２２を介し、蒸気タービンＳＴをバイパスして全量復水器８へ導入している状態から、蒸気発生器ＳＧ２の蒸気ドラムＤ２からの発生蒸気を全量蒸気タービンＳＴへ導入する当該蒸気系の繋ぎ込み制御方法について、既に蒸気タービンＳＴへ連通しているガスタービンＧＴ１及びそれに付随する蒸気発生器ＳＧ１を運転軸、ガスタービンＧＴ２及びそれに付随する蒸気発生器ＳＧ２を繋ぎ込み軸として説明する。

本発明の制御方法では、この場合にまず繋ぎ込み軸となるガスタービンＧＴ２を起動する。繋ぎ込み軸側の遮断弁ＶＳ２は全閉状態のままとし、蒸気発生器ＳＧ２の蒸気ドラムＤ２から発生した蒸気は当該タービンバイパス弁ＶＢ２によって一定の圧力に制御される。

この繋ぎ込み操作前の段階における繋ぎ込み軸のタービンバイパス弁ＶＢ２の制御を、図３、図４を用いて説明する。図３は本発明の実施例１に係るタービンバイパス弁の制御回路を示す図であり、図４は図３内の圧力設定部の具体的な内部回路構成を示す図である。

図３におけるタービンバイパス弁の制御回路は、繋ぎ込み軸側の第１通路Ｐ１２から蒸気圧力を圧力検出器ＰＳ２により検知して、タービンバイパス弁ＶＢ２を制御する回路図である。つまり、図３は蒸気タービンＳＴへ連通しているガスタービンＧＴ１及びそれに付随する蒸気発生器ＳＧ１を運転軸、ガスタービンＧＴ２及びそれに付随する蒸気発生器ＳＧ２を繋ぎ込み軸とする場合を想定しているが、逆の場合には繋ぎ込み軸側の第１通路Ｐ１１から蒸気圧力を圧力検出器ＰＳ１により検知して、タービンバイパス弁ＶＢ１を制御する回路図を備えることになる。

タービンバイパス弁ＶＢ２の制御例では図３に示すように、蒸気タービンＳＴ入口に設置される圧力検出器ＰＳ３の圧力計測値を圧力設定部１００に導入する。圧力設定部１００の詳細構成、動作は図４を用いて詳述するが、要するに、既に運転している運転軸側の蒸気圧力相当とする圧力設定値を求めて目標値としている。これに対し、繋ぎ込み軸側の第１通路Ｐ１２から圧力検出器ＰＳ２を介して求めた蒸気圧力が、目標値に対する帰還値としてタービンバイパス弁の制御回路に導入されている。

図４は、図３の圧力設定部１００の具体的回路構成を示しているが、要するに圧力検出器ＰＳ３の圧力計測値を、設定器２００を介して設定した第１の値Ｐ０１と、圧力検出器ＰＳ３の圧力計測値に、信号発生器２０３が与える所定のバイアス値を加算器２０２で加算して求めた第２の値Ｐ０２の一方を切替器２０１で切り替えて圧力設定部１００の与える目標値としたものである。起動当初は第１の値Ｐ０１を目標値とし、その後第２の値Ｐ０２に切り替え使用する。

目標値（圧力設定部１００の出力）と帰還値（圧力検出器ＰＳ２の出力）は、比較演算器１０１にて比較されてその偏差信号がフィードバック制御部１０２に導入される。フィードバック制御部１０２における比例積分制御（ＰＩ制御）により求められ、出力された操作量の信号Ｓ２はタービンバイパス弁ＶＢ２の開度指令Ｓ４としてタービンバイパス弁ＶＢ２に与えられ、繋ぎ込み軸側の蒸気発生器ＳＧ２の蒸気ドラムＤ２からの発生蒸気量を全量復水器８へ排出しながら、繋ぎ込み軸蒸気系の圧力を運転軸側蒸気圧力と同等で且つ一定となるよう制御する。なお、繋ぎ込み軸蒸気系の圧力が運転軸側蒸気圧力と同等で且つ一定となるまでの期間では、フィードバック制御部１０２における切替器１０５、弁解度保持部１０４は機能しておらず、フィードバック制御部１０２の出力Ｓ２がそのままタービンバイパス弁制御回路の出力Ｓ４としてタービンバイパス弁ＶＢ２に与えられている。

繋ぎ込み軸蒸気圧力が設定圧力に到達するまでの上記動作は、従来と同じものであり、本発明においては設定圧力到達後に行う繋ぎ込み操作に特徴を有する。繋ぎ込み操作時における繋ぎ込み軸のタービンバイパス弁ＶＢ２の制御では、図３に示すように、まず弁開度保持指令信号Ｓ１を弁開度保持部１０４に与え、圧力のフィードバック制御部１０２の出力Ｓ２を遮断し、現状の弁開度操作量信号Ｓ２を保持させることでタービンバイパス弁ＶＢ２の開度を現位置から動作させないようにその位置に保持（ロック）する。この場合に弁開度保持指令信号Ｓ１は、図示せぬ回路により繋ぎ込み軸蒸気圧力が設定圧力に到達したことをもって、発生されている。

その後、繋ぎ込み軸側の遮断弁ＶＳ２へ開動作指令を与え、遮断弁ＶＳ２を開き始める。この際、繋ぎ込み軸側の蒸気圧力が各圧力検出器ＰＳ２、ＰＳ３の計測誤差又は圧力設定部１００における出力値（設定値）の計算誤差によって、運転軸側の蒸気圧力より高めであった場合、繋ぎ込み軸側の第１通路Ｐ１２に設置されている遮断弁ＶＳ２の開動作過程で繋ぎ込み軸側の蒸気が少量蒸気タービンＳＴに流入し、運転軸の第１通路ＰＳ１１〜蒸気タービンＳＴ間の蒸気圧力の上昇となるが、繋ぎ込み軸側のタービンバイパス弁ＶＢ２の開度が固定状態であることから、前述の圧力計測誤差分あるいは圧力設定部１００の計算誤差分の圧力上昇量に留まり、蒸気タービンＳＴ及び運転軸側の蒸気ドラムＤ１への影響は極めて少ないものにできる。

一方、繋ぎ込み軸側の蒸気圧力が前述の誤差等により、運転軸側蒸気圧力より低めであった場合には繋ぎ込み軸側の第１通路Ｐ１２に設置の遮断弁ＶＳ２の開動作過程で運転軸側の蒸気が繋ぎ込み軸側へ逆流し、運転軸側の第１通路Ｐ１１〜蒸気タービンＳＴ間の蒸気圧力低下となるが、繋ぎ込み軸側のタービンバイパス弁ＶＢ２の開度が固定開度であることから、前述の圧力上昇時と同様に、圧力計測誤差分あるいは圧力設定部１００の計算誤差分の圧力低下量に留まるため、蒸気タービンＳＴ及び運転軸側の蒸気ドラムＤ１への影響は極めて少ないものにできる。

なお、プラント運用や送電系統側の諸事情により影響を懸念する場合は、繋ぎ込み軸の当該遮断弁ＶＳ２の開動作スピードを調整することで容易に対処できる。

次いで繋ぎ込み軸側の遮断弁ＶＳ２が全開後、タービンバイパス弁ＶＢ２の設定値を切り替える。この動作は、図４の圧力設定部１００の出力値（第１の値Ｐ０１）を圧力検出器ＰＳ２の計測値にバイアス値を加算器２０２にて加算した設定値（第２の値Ｐ０２）に切替器２０１にて切替えることで実現される。さらに図３の弁開度保持部１０４の開度出力保持を解除し再度圧力フィードバック制御１０２の制御へ移行し、圧力制御にて当該タービンバイパス弁ＶＢ２を全閉させる。

図６に繋ぎ込み操作時におけるタービンバイパス弁及び遮断弁の動作概略を示している。図６において、横軸は経過時間であり、縦軸は繋ぎ込み軸タービンバイパス弁及び遮断弁の開度を示している。また、図上部には上記説明による実施例１のタービンバイパス弁制御形態を補足として記載している。

横軸の経過時間において、ｔ１は遮断弁開動作開始時点（繋ぎ込み開始時点）であり、従って時刻ｔ１以前の制御状態がフィードバック制御部１０２の圧力制御による繋ぎ込み軸タービンバイパス弁ＶＢ２の操作期間ということができる。図示のようにこの期間では、タービンバイパス弁ＶＢ２の開度は適宜調整されて不定の開度とされている。

横軸の経過時間において、ｔ２は遮断弁全開時点であり、従って時刻ｔ１から時刻ｔ２までの間の制御状態が繋ぎ込み軸タービンバイパス弁ＶＢ２の開度保持期間ということができる。この期間では、タービンバイパス弁ＶＢ２の開度が一定に保持された状態で、遮断弁ＶＳ２が時間経過とともに解放されていく状態を示している。図示のようにこの期間では、タービンバイパス弁ＶＢ２の開度は固定の開度とされている。

横軸の経過時間において、ｔ３はタービンバイパス弁ＶＢ２全閉時点（繋ぎ込み完了時点）であり、従って時刻ｔ２から時刻ｔ３までの間の制御状態がフィードバック制御部１０２の圧力制御によるタービンバイパス弁ＶＢ２の徐閉期間ということができる。この期間では、遮断弁ＶＳ２が全開された状態で、タービンバイパス弁ＶＢ２の開度が一定に徐々に閉じられていく経過を示している。

本発明では、このように繋ぎ込み軸側の遮断弁開動作開始から全開となるまでの間、繋ぎ込み軸側からの発生蒸気量を全量バイパスしていた当該タービンバイパス弁開度をその位置保持（ロック）としておくことで、各々の第１通路Ｐ１１、Ｐ１２から第２通路Ｐ２１、Ｐ２２へ分岐する分岐部と蒸気タービンＳＴに導入される各蒸気系の蒸気合流部１５の間の逆止弁を非設置としたプラント構成においても蒸気系繋ぎ込み時の蒸気圧力、蒸気タービンへの蒸気流入の変化による運転への影響を無くし、逆止弁を設置とした従来と遜色のない蒸気系の繋ぎ込み運用が可能となる。

次に、図１に示す本発明のプラント構成において、各ガスタービンＧＴ１、ＧＴ２が運転中で且つ各第１通路Ｐ１１、Ｐ１２に設置の各遮断弁ＶＳ１、ＶＳ２を全開、各第２通路Ｐ２１、Ｐ２２に設置の各タービンバイパス弁ＶＢ１、ＶＢ２を全閉とし、各蒸気発生器ＳＧ１、ＳＧ２の各蒸気ドラムＤ１、Ｄ２からの発生蒸気を全量蒸気タービンＳＴへ導入し蒸気タービンＳＴを運転している状態から、ガスタービンＧＴ２に付随する蒸気発生器ＳＧ２の蒸気ドラムＤ２からの発生蒸気を、当該第１通路Ｐ１２に設置の遮断弁ＶＳ２を全閉とし、第２通路Ｐ１２及びそれに設置されるタービンバイパス弁ＶＢ２を介し全量復水器８へ導入する当該蒸気系の切り離し制御方法について、切り離し後に蒸気タービンＳＴへ連通しているガスタービンＧＴ１及びそれに付随する蒸気発生器ＳＧ１を運転軸、ガスタービンＧＴ２及びそれに付随する蒸気発生器ＳＧ２を切り離し軸として説明する。

図７は、切り離し操作時におけるタービンバイパス弁及び遮断弁の動作概略を示す図である。図７において、当該切離し操作開始前の状態は時刻ｔ４に示されており、時刻ｔ４の状態は、図６の時刻ｔ３と同じ状態である。つまり、タービンバイパス弁ＶＢ２が全閉とされ、遮断弁ＶＳ２が全開とされた状態である。

タービンバイパス弁ＶＢ２の上記全閉状態は、図３、図４に示すタービンバイパス弁制御回路において、圧力設定器１００が圧力検出器ＰＳ３の計測値にバイアス値を加算器２０２にて加算した設定値（第２の値Ｐ０２）与えることで実現されている。

図７によれば、横軸は経過時間であり、縦軸は切り離し軸タービンバイパス弁ＶＢ２及び遮断弁ＶＳ２の開度を示している。また、図７上部には上記説明による実施例１のタービンバイパス弁制御形態を補足として記載している。

横軸の経過時間において、ｔ４はタービンバイパス弁ＶＢ２開指令時点であり、ｔ５はタービンバイパス弁ＶＢ２規定開度到達時点であり、時刻ｔ４から時刻ｔ５までの間の制御状態は規定開度設定部１０３の出力値によるタービンバイパス弁ＶＢ２の徐開期間（規定開度操作期間）である。この期間では、遮断弁ＶＳ２が全開された状態で、タービンバイパス弁ＶＢ２の開度が一定に徐々に開かれていく経過を示している。なお、時点ｔ５は、タービンバイパス弁ＶＢ２が規定開度に到達して、遮断弁ＶＳ２の閉動作を開始する時点（切離し開始時点）でもある。

横軸の経過時間において、ｔ６は遮断弁全閉時点（切離し完了時点）であり、時刻ｔ５から時刻ｔ６までの間の制御状態が切り離し軸タービンバイパス弁ＶＢ２の開度保持期間である。この期間では、タービンバイパス弁ＶＢ２の開度が一定に保持された状態で、遮断弁ＶＳ２が時間経過とともに閉成されていく状態を示している。図示のようにこの期間では、タービンバイパス弁ＶＢ２の開度は固定の開度とされている。

横軸の経過時間において、ｔ６は遮断弁閉時点（切離し完了時点）であり、時刻ｔ６以後の制御状態はフィードバック制御部１０２の圧力制御による切り離し軸タービンバイパス弁ＶＢ２の操作期間である。

図６の繋ぎ込み操作時におけるタービンバイパス弁及び遮断弁の動作波形を、図７の切り離し操作時におけるタービンバイパス弁及び遮断弁の動作波形と対比して明らかなように、繋ぎ込み操作時のプロセスと逆の手順でのプロセス処理により切離し操作が行われたことが明らかである。

この切り離し処理は、図３、図４に示したタービンバイパス弁制御回路の以下の処理により実現されている。まず、タービンバイパス弁ＶＢ２の徐開期間（規定開度操作期間）ｔ４−ｔ５の制御について説明する。この時には、運転中全閉状態としていた切り離し軸のタービンバイパス弁ＶＢ２を制御する。

具体的には、時刻ｔ４以前において、図３の切替え器１０５が選択していた圧力フィードバック制御部１０２からの開度入力値Ｓ２（全閉状態の指令信号）を、時刻ｔ４以降は規定開度設定部１０３の出力値Ｓ３へ切替えて操作する。規定開度設定部１０３の出力値Ｓ３は、切り離し軸の蒸気発生器ＳＧ２の蒸気ドラムＤ２からの発生蒸気を全量復水器８へバイパスさせるための必要開度を表す信号であり、一定レートで徐開していく。

ここで、規定開度設定部１０３の出力値について、図５を用いて説明する。図５は規定開度設定部１０３で設定するガスタービン負荷とタービンバイパス弁規定開度設定値の関係を示す図である。図５は横軸に切り離し軸のガスタービン負荷を記述し、縦軸にタービンバイパス弁開度を示している。この関係によれば切り離し軸側ガスタービン負荷が大きいほど、大きなタービンバイパス弁開度を出力するという関係にある。また図５の特性では、運転軸側のガスタービン負荷をパラメーターとして複数の特性を設定している。この関係によれば切離し軸側ガスタービン負荷が同じであっても、運転軸側のガスタービン負荷が大きいほど小さなタービンバイパス弁開度を出力するという関係にある。

この図５は、運転軸及び切り離し軸のガスタービン負荷に基づき、運転軸と切り離し軸のガスタービン負荷の割合によって決定される弁開度を出力したものである。またここでは説明の簡略化のため、パラメーターとした運転軸のガスタービン負荷を大、中、小とした概念図を示している。

図５に示す関係図では、例えば運転軸のガスタービン負荷（中）で切り離し運用開始とした場合、切り離し軸のガスタービン負荷が大きいほど弁開度は開方向となり、一方切り離し軸のガスタービン負荷を一定と見た場合、運転軸のガスタービン負荷が大きいほど弁開度は閉方向となる。

これにより、規定開度設定部１０３からの徐開信号出力値Ｓ３がタービンバイパス弁ＶＢ２に与えられ、タービンバイパス弁ＶＢ２は徐開信号による緩動作により開放方向に制御されるが、その最終開度は図５の関係から導かれた規定開度とされている。

規定開度設定部１０３からの徐開信号出力値Ｓ３が規定開度設定部１０３で算出した必要開度（規定開度）に達した後、又は実弁開度値を導入している場合はその実開度が必要開度に達した後に、弁開度保持指令信号Ｓ１を弁開度保持部１０４に与え、規定開度設定部１０３の出力を遮断し、現状の弁開度操作量信号を保持させることで当該タービンバイパス弁ＶＢ２の開度を現位置から動作させないようにその位置保持（ロック）とする。この状態が、図７の時刻ｔ５の遮断弁閉動作開始時点、切離し開始時点である。

その後時刻ｔ５−ｔ６間の開度保持状態において、遮断弁ＶＳ２へ閉動作指令を与え、遮断弁ＶＳ２を閉め始める。遮断弁ＶＳ２が閉動作開始から全閉するまでの間、切離し軸のタービンバイパス弁ＶＢ２は、切離し軸の蒸気発生器ＳＧ２からの発生蒸気を全量バイパスできる規定開度が保持されており動作しないようにされている。

このため、前述の繋ぎ込み操作時に説明の如く、検出器計測誤差または規定開度設定部１０３での算出誤差分の切り離し蒸気系への合流部１５からの逆流、または合流部１５へ流入継続の事象は生じる可能性があるが、微少であり、運転軸への運転の影響は極めて少ない。

時刻ｔ６において切り離し軸側の遮断弁ＶＳ２が全閉する。その後、タービンバイパス弁ＶＢ２は圧力設定部１００の設定器２００の出力値（第１の値Ｐ０１）を設定値とし、且つ弁開度保持部１０４の開度出力保持を解除し、弁開度操作量を切替え器１０５にて再度フィードバック制御部１０２からの信号に切替え、ガスタービンの停止操作へ移行する。

このように切り離し軸側の遮断弁ＶＳ２閉動作開始ｔ５から全閉ｔ６となるまでの間、切り離し軸側からの発生蒸気量を全量バイパスするタービンバイパス弁ＶＢ２開度をその位置に保持しておくことで、各々の第１通路Ｐ１１、Ｐ１２から第２通路Ｐ２１、Ｐ２２へ分岐する分岐部と蒸気タービンＳＴに導入される各蒸気系の合流部１５の間の逆止弁を非設置としたプラント構成においても蒸気系切り離し時の蒸気圧力、蒸気タービンへの蒸気流入の変化による運転への影響を無くし、逆止弁を設置とした従来と遜色のない蒸気系の切り離し運用が可能となる。

実施例２では、切り離し操作において、合流部１５から切り離し軸への逆流を抑える手法について説明する。

実施例１の図7における時刻ｔ４以前の切り離し軸のタービンバイパス弁ＶＢ２の制御状態は、切り離し軸のタービンバイパス弁ＶＢ２の制御設定値は、図３に示す圧力設定部１００の出力値を圧力検出器ＰＳ３の計測値にバイアス値２０３を加算器２０２にて加算して得ている。これにより、運転軸側蒸気圧力より高めに設定することでタービンバイパス弁ＶＢ２を圧力フィードバック制御による全閉状態としているが、実施例２ではこの状態のまま、すなわち切り離し軸側からの発生蒸気が全量蒸気タービンへ導入されている状態のまま、おもむろに切離し操作開始にて切離し軸の遮断弁ＶＳ２を閉していく。

この操作では、遮断弁ＶＳ２が閉していく過程において、切離し軸側の蒸気圧力が上昇していくが、当該タービンバイパス弁ＶＢ２は前述で設定した設定圧力（圧力設定部１００の出力値（第１の値Ｐ０１））に制御するよう開き始める。切り離し軸側の遮断弁ＶＳ２が全閉にて切り離し運用は完了となり、ガスタービンの停止操作に移行する。

図８に実施例２における切り離し軸タービンバイパス弁動作概略図を示す。図８において、横軸及び縦軸は図７と同様であり、図上部にはタービンバイパス弁制御形態を補足として記載している。

この切り離し運用においては、運転軸と切り離し軸の各蒸気系の蒸気圧力が均衡している状態で、切り離し軸のタービンバイパス弁ＶＢ２開動作より先に当該遮断弁ＶＳ２を閉していくため、各々の第１通路Ｐ１１、Ｐ１２から第２通路ｐ２１、Ｐ２２へ分岐する分岐部と蒸気タービンＳＴに導入される各蒸気系の合流部１５の間の逆止弁を非設置としたプラント構成においても、常に切り離し蒸気系から合流部１５への蒸気供給継続状態での切り離し操作となり、蒸気系切り離し時の合流部１５から切離し軸側への蒸気逆流を防止した運用とすることができる。

また、プラント運用や送電系統側の諸事情により、蒸気圧力、蒸気タービンへの蒸気流入の変化による運転への影響を懸念する場合は、切り離し軸の当該遮断弁ＶＳ２の閉動作スピードを調整することで容易に対処できる。

なお本発明の実施例として、ガスタービンＧＴ１とそれに付随する蒸気発生器ＳＧ１の蒸気ドラムＤ１からの発生蒸気を全量蒸気タービンＳＴへ導入し運転している状態で、ガスタービンＧＴ２を追加起動する際の蒸気系繋ぎ込み操作を挙げたが、通常のプラント起動の際も同様の操作を適用可能である。

また本発明の実施例として、各ガスタービンＧＴ１、ＧＴ２とそれに付随する各蒸気発生器ＳＧ１、ＳＧ２の各蒸気ドラムＤ１、Ｄ２からの発生蒸気を全量蒸気タービンＳＴへ導入し運転している状態で、ガスタービンＧＴ２を停止する際の蒸気系切り離し操作実施例を挙げたが、通常のプラント停止の際も同様の操作を適用できる。

実施例１では、本発明の基本概念を説明することに主眼を置いたために、多軸型複合サイクル発電プラントの構成をシンプルな一重圧のものとして説明した。これに対し実際の多軸型複合サイクル発電プラントにおける排熱回収ボイラは高圧、中圧、低圧などの複数の蒸気圧力を与える構成のものとされ、また蒸気タービンも高圧タービン、中圧タービン、低圧タービンなどを有する構成のものとされることがある。さらにこれらの多段圧タービンにおける起動停止では、主蒸気の切り替えにより行う方式、中圧蒸気の切り替えにより行う方式など、種々のものが考えられる。

図９は、多段圧の多軸型複合サイクル発電プラントの構成例を示している。図示の例では、蒸気発生器（排熱回収ボイラ）ＳＧ１、ＳＧ２は、高圧ドラムＤ１Ｈ、Ｄ２Ｈと低圧ドラムＤ１Ｌ、Ｄ２Ｌを備え、蒸気タービンＳＴは、高圧蒸気タービンＳＴＨと低圧蒸気タービンＳＴＬを備える。これらの記号付与の約束から明らかなように、高圧部には記号Ｈを低圧部には記号Ｌを示している。基本的な構成は図１で説明したと同じであるので詳細説明を割愛し、新たに追加されている部分のみ説明すると、４５、４６は低温再熱蒸気管であり、各高圧タービンバイパス管Ｐ２１Ｈ、Ｐ２２Ｈに設けられる高圧タービンバイパス弁ＶＢ１Ｈ、ＶＢ２Ｈは低温再熱蒸気管４５、４６に接続されている。

ここで特徴的なことは、高圧と低圧の合流部１５Ｈ、１５Ｌに逆止弁を備えていないことであり、この点において図１の本発明の構成と同じ構成を採用している。従って、繋ぎ込みあるいは切り離しを行う時に、実施例１、実施例２の適用が可能である。

このように、図１ではプラント構成として一重圧での蒸気発生器（排熱回収ボイラ）の構成を例に挙げたが、本発明の実施例３では、図９に示すように蒸気発生設備ＳＧ１、ＳＧ２からの発生蒸気を蒸気タービンＳＴＨに導く配管Ｐ１１Ｈ、Ｐ１２Ｈと、その配管から分岐し蒸気タービンＳＴＨをバイパスし低温再熱蒸気管４５、４６へ排出する高圧タービンバイパス管Ｐ２１Ｈ、Ｐ２２Ｈ及びそれに設置される高圧タービンバイパス弁ＶＢ１Ｈ、ＶＢ２Ｈの制御を行う。また、蒸気発生設備ＳＧ１、ＳＧ２からの発生蒸気を蒸気タービンＳＴＬに導く配管Ｐ１１Ｌ、Ｐ１２Ｌと、その配管から分岐し蒸気タービンＳＴＬをバイパスし復水器８へ排出するタービンバイパス系統Ｐ２１Ｌ、Ｐ２２Ｌ及びそれに設置される低圧タービンバイパス弁ＶＢ１Ｌ、ＶＢ２Ｌの制御を行う。このように、高圧の蒸気発生器Ｄ１Ｈ、Ｄ２Ｈと低圧の蒸気発生器Ｄ１Ｌ、Ｄ２Ｌと高圧蒸気タービンＳＴＨ及び低圧蒸気タービンＳＴＬを有し、高圧の蒸気発生器Ｄ１Ｈ、Ｄ２Ｈからの発生蒸気を高圧タービンバイパス管Ｐ１１Ｈ、Ｐ１２Ｈ及び高圧タービンバイパス弁ＶＢ１Ｈ、ＶＢ２Ｈを介し、高圧蒸気タービンＳＴＨをバイパスして高圧蒸気タービン排気側の蒸気配管（低温再熱蒸気管）４５、４６へ導く高圧タービンバイパス系統と低圧の蒸気発生器Ｄ１Ｌ、Ｄ２Ｌからの発生蒸気を低圧タービンバイパス管Ｐ２１Ｌ、Ｐ２２Ｌ及び低圧タービンバイパス弁ＶＢ１Ｌ、ＶＢ２Ｌを介し、低圧蒸気タービンＳＴＬをバイパスして復水器８へ導く低圧タービンバイパス系統で構成される再熱型二重圧の蒸気発生器（排熱回収ボイラ）の構成及び上記再熱型の三重圧以上の蒸気発生器（排熱回収ボイラ）の構成においても適用できる。

本発明における以上の説明では、２台のガスタービンとそれに付随する２台の蒸気発生器（排熱回収ボイラ）とその発生蒸気を導入する蒸気タービンから成る多軸複合サイクル発電プラントを例に挙げたが、複数の蒸気発生器と蒸気タービンを連絡する蒸気配管系から蒸気タービンをバイパスして発生蒸気を復水器（又はその他蒸気設備又は外部）へ排出するタービンバイパス系統に設けたタービンバイパス弁を有する複合サイクル発電プラントおよびその制御に適用できる。

また、コンベンショナル火力発電プラントあるいは燃焼設備と蒸気タービンの複合発電設備の複数の蒸気発生器と蒸気タービンを連絡する蒸気配管系から蒸気タービンをバイパスして発生蒸気を復水器（又はその他蒸気設備又は外部）へ排出するタービンバイパス系統に設けたタービンバイパス弁を有する発電プラントおよびその制御に適用できる。

さらに、原子力発電プラントの沸騰水型原子炉、加圧水型原子炉及び高速増殖炉の蒸気発生器の複数と蒸気タービンを連絡する蒸気配管系から蒸気タービンをバイパスして発生蒸気を復水器（又はその他蒸気設備又は外部）へ排出するタービンバイパス系統に設けたタービンバイパス弁を有する発電プラントおよびその制御に適用できる。

また本発明の実施例では、切り離し操作時のタービンバイパス弁の規定開度操作を各ガスタービン負荷に基づく規定開度設定部の出力を弁操作量とする規定開度としたが、各ガスタービン燃料投入量、排気温度、ガスタービン設備以外の場合は、蒸気発生器運転負荷や燃料投入量あるいは運転軸と切り離し軸の発生蒸気量を推定、計算できるようなその他の各種プロセス値に基づく規定開度とすることもできる。

また本発明の実施例では、タービンバイパス弁の圧力フィードバック制御時の制御設定値を蒸気タービン入口圧力に基づく設定器出力による設定値としたが、運転軸側のガスタービン燃料投入量、排気温度、ガスタービン設備以外の場合は、蒸気発生器運転負荷や燃料投入量あるいはタービン入口の合流部の蒸気圧力を推定、計算できるようなその他の各種プロセス値に基づく設定値とすることもできる。

以上、本発明を図示の実施例について説明したが、本発明に係る実施例に限定されず、本発明の範囲内でその具体的構造に種々の変更を加えてよいことはいうまでもない。

ＧＴ１、ＧＴ２：ガスタービン
ＳＧ１、ＳＧ２：蒸気発生器（排熱回収ボイラ）
Ｄ１、Ｄ２：蒸気ドラム
ＳＴ：蒸気タービン
８：復水器
Ｐ１１、Ｐ１２：第１通路（主蒸気管）
ＶＣ１、ＶＣ２：逆止弁
ＶＳ１、ＶＳ２：遮断弁
１５：蒸気合流部
Ｐ２１、Ｐ２２：第２通路（タービンバイパス管）
ＶＢ１、ＶＢ２：タービンバイパス弁
ＰＳ１、ＰＳ２、ＰＳ３：圧力検出器
Ｄ１Ｈ、Ｄ２Ｈ：高圧蒸気ドラム
Ｄ１Ｌ、Ｄ２Ｌ：低圧蒸気ドラム
ＳＴＨ：高圧蒸気タービン
ＳＴＬ：低圧蒸気タービン
Ｐ１１Ｈ、Ｐ１２Ｈ：高圧主蒸気管
１５Ｈ：高圧蒸気合流部
Ｐ２１Ｈ、Ｐ２２Ｈ：高圧タービンバイパス管
ＶＢ１Ｈ、ＶＢ２Ｈ：高圧タービンバイパス弁
４５、４６：低温再熱蒸気管
Ｐ１１Ｌ、Ｐ１２Ｌ：高温再熱蒸気管
１５Ｌ：低圧蒸気合流部
Ｐ２１Ｌ、Ｐ２２Ｌ：低圧タービンバイパス管
ＶＢ１Ｌ、ＶＢ２Ｌ：低圧タービンバイパス弁
１００：圧力設定部
１０１：比較演算器
１０２：フィードバック制御部（ＰＩ演算器）
１０３：規定開度設定部
１０４：弁開度保持部
１０５、２０１：切替え器
２００：設定器
２０２：加算器
２０３：信号発生器（バイアス値）

Claims (12)

1. 複数の蒸気発生器と、該複数の蒸気発生器に接続される第１の通路と、該複数の第１の通路を逆流可能に合流する合流部と、蒸気タービンと、前記複数の第１の通路の夫々に設けられた遮断弁と、該遮断弁の前記蒸気発生器側から分岐されて前記蒸気タービン後流に至る第２の通路と、該第２の通路に設けられたタービンバイパス弁と、前記複数の蒸気発生器のうち第１の蒸気発生器からの蒸気が前記合流部を介して前記蒸気タービンに導かれている状態において、第２の蒸気発生器側の蒸気圧力を前記蒸気タービン入口圧力に制御した後、一定値に保持する前記タービンバイパス弁の制御回路と、前記タービンバイパス弁が一定値に保持された状態で前記遮断弁を開かせる遮断弁の制御回路とを有して、前記第２の蒸気発生器側の繋ぎ込みを行うことを特徴とする複合サイクル発電プラント。
2. 請求項１に記載の複合サイクル発電プラントであって、
   前記タービンバイパス弁の制御回路は、前記遮断弁の開放後に、前記タービンバイパス弁を全閉に移行せしめることを特徴とする複合サイクル発電プラント。
3. 請求項１または請求項２に記載の複合サイクル発電プラントであって、
   前記タービンバイパス弁の制御回路は、前記複数の蒸気発生器のうち第１の蒸気発生器と第２の蒸気発生器からの蒸気が前記合流部を介して前記蒸気タービンに導かれている状態において、前記第２の蒸気発生器側についてそのタービンバイパス弁を開方向に移行させ、規定開度に至った時点でタービンバイパス弁を当該規定開度に固定し、
   前記遮断弁の制御回路は、前記タービンバイパス弁を規定開度に固定している期間中に前記遮断弁を閉成せしめることで前記第２の蒸気発生器側の切離しを行うことを特徴とする複合サイクル発電プラント。
4. 請求項３に記載の複合サイクル発電プラントであって、
   前記タービンバイパス弁の制御回路は、前記遮断弁の全閉後に前記タービンバイパス弁を規定開度に固定した処理を解除することを特徴とする複合サイクル発電プラント。
5. 前記蒸気発生器はガスタービンの排熱を用いて蒸気を得るようにされた請求項３または請求項４に記載の複合サイクル発電プラントであって、
   前記規定開度は、前記第１の蒸気発生器のガスタービン負荷と前記第２の蒸気発生器のガスタービン負荷を用いて定めることを特徴とする複合サイクル発電プラント。
6. 請求項１または請求項２に記載の複合サイクル発電プラントであって、
   前記タービンバイパス弁の制御回路は、前記複数の蒸気発生器のうち第１の蒸気発生器と第２の蒸気発生器からの蒸気が前記合流部を介して前記蒸気タービンに導かれている状態において、前記第２の蒸気発生器側についてそのタービンバイパス弁の制御設定値を前記蒸気タービン前の合流部運転圧力以上とし、制御による全閉状態としたまま前記第２の蒸気発生器側から前記蒸気タービンへ蒸気導入する状態とし、
   前記遮断弁の制御回路は、前記蒸気導入する状態において前記遮断弁を閉成せしめることで前記第２の蒸気発生器側の切離しを行うことを特徴とする複合サイクル発電プラント。
7. 複数の蒸気発生器と、該複数の蒸気発生器に接続される第１の通路と、該複数の第１の通路を逆流可能に合流する合流部と、蒸気タービンと、前記複数の第１の通路の夫々に設けられた遮断弁と、該遮断弁の前記蒸気発生器側から分岐されて前記蒸気タービン後流に至る第２の通路と、該第２の通路に設けたタービンバイパス弁とを備えた複合サイクル発電プラントの制御方法であって、
   前記複数の蒸気発生器のうち第１の蒸気発生器からの蒸気が前記合流部を介して前記蒸気タービンに導かれている状態において、前記複数の蒸気発生器のうち第２の蒸気発生器側についての蒸気発生器側の蒸気圧力を前記蒸気タービン入口圧力に制御した後、その前記タービンバイパス弁の開度を一定に保持した状態でその遮断弁を開放して前記合流部における蒸気の合流を行うことで繋ぎ込みを行うことを特徴とする複合サイクル発電プラントの制御方法。
8. 請求項７に記載の複合サイクル発電プラントの制御方法であって、
   前記遮断弁の開放後に、前記タービンバイパス弁を全閉に移行せしめることを特徴とする複合サイクル発電プラントの制御方法。
9. 請求項７または請求項８に記載の複合サイクル発電プラントの制御方法であって、
   前記複数の蒸気発生器のうち第１の蒸気発生器と第２の蒸気発生器からの蒸気が前記合流部を介して前記蒸気タービンに導かれている状態において、前記第２の蒸気発生器側についてそのタービンバイパス弁を開方向に移行させ、規定開度に至った時点でタービンバイパス弁を規定開度に固定し、当該固定期間中に前記遮断弁を閉成せしめることで切離しを行うことを特徴とする複合サイクル発電プラントの制御方法。
10. 前記蒸気発生器はガスタービンの排熱を用いて蒸気を得るようにされた請求項９に記載の複合サイクル発電プラントの制御方法であって、
    前記規定開度は、前記第１の蒸気発生器のガスタービン負荷と前記第２の蒸気発生器のガスタービン負荷を用いて定めることを特徴とする複合サイクル発電プラントの制御方法。
11. 前記蒸気発生器はガスタービンの排熱を用いて蒸気を得るようにされた請求項９または請求項１０に記載の複合サイクル発電プラントの制御方法であって、
    前記規定開度は、前記第１の蒸気発生器のガスタービン負荷と前記第２の蒸気発生器のガスタービン負荷を用いて定めることを特徴とする複合サイクル発電プラントの制御方法。
12. 請求項７または請求項８に記載の複合サイクル発電プラントの制御方法であって、
    前記複数の蒸気発生器のうち第１の蒸気発生器と第２の蒸気発生器からの蒸気が前記合流部を介して前記蒸気タービンに導かれている状態において、前記第２の蒸気発生器側についてそのタービンバイパス弁の制御設定値を前記蒸気タービン前の合流部運転圧力以上とし、制御による全閉状態としたまま前記第２の蒸気発生器側から前記蒸気タービンへ蒸気導入する状態とし、該蒸気導入する状態において前記遮断弁を閉成せしめることで前記第２の蒸気発生器側の切離しを行うことを特徴とする複合サイクル発電プラントの制御方法。

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