JP6489394B1 - Method of manufacturing sand mold for casting - Google Patents
Method of manufacturing sand mold for casting Download PDFInfo
- Publication number
- JP6489394B1 JP6489394B1 JP2018037512A JP2018037512A JP6489394B1 JP 6489394 B1 JP6489394 B1 JP 6489394B1 JP 2018037512 A JP2018037512 A JP 2018037512A JP 2018037512 A JP2018037512 A JP 2018037512A JP 6489394 B1 JP6489394 B1 JP 6489394B1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sand
- casting
- casting sand
- sand mold
- block
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
【課題】砂ブロックを均一に固化して適切な圧縮強度とし、内部の奥の加工後の精度を向上できるとともに、加工時の粉塵を抑えることができる鋳造用砂型の製造方法を提供する。
【解決手段】鋳造用砂型の製造方法は、鋳物砂とエステル硬化用アルカリフェノール樹脂およびアルカリフェノール樹脂用硬化剤からなる粘結材を混錬し、プレスしながら振動を与えて固化させることで、所定形状の砂ブロックを形成する砂ブロック形成工程と、形状データに基づいて除去工具をコンピュータ制御により操作する３軸以上の数値制御加工機械を用いて、砂ブロックを除去工具で除去加工することによって鋳造用砂型の一部又は全部を製造する除去加工工程と、を含む。
【選択図】図１The present invention provides a method of manufacturing a casting sand mold capable of uniformly solidifying a sand block to have an appropriate compressive strength, improving the accuracy after processing of the inner part, and suppressing dust during processing.
A method for producing a casting sand mold comprises kneading a caking material comprising a foundry sand , an alkali phenol resin for ester curing and a curing agent for an alkali phenol resin, and applying vibration to solidify while pressing. The sand block is removed by a removal tool using a sand block forming step of forming a sand block of a predetermined shape and a three or more-axis numerically controlled processing machine that operates the removal tool by computer control based on shape data. And a removal processing step of producing part or all of the casting sand mold.
[Selected figure] Figure 1
Description
本発明は、形状データに基づき数値制御加工機械によって直接砂ブロックを加工する鋳造用砂型の製造方法に関する。 The present invention relates to a method of manufacturing a casting sand mold for processing a sand block directly by a numerically controlled processing machine based on shape data.
従来、鋳造用砂型の製造では、製品と略同形状の木製などの模型を作製し、この模型を定盤に置いて枠で囲い、模型の周囲に砂を押し込んで固め、模型を取り出すことで砂型を分割して製造していた。また、ロウで製作した模型を砂の中から燃焼あるいは溶融して除去するロストワックス法などでも砂型が製造されていた。しかし、模型を砂に転写して砂型を作製する方法では、複雑な形状を再現することが難しく砂型の精度に改善に余地があり、また模型や模型の保管場所が必要となり工数や製造コストでも改善の余地があった。 Conventionally, in the production of sand molds for casting, a model such as a wood having substantially the same shape as the product is prepared, this model is placed on a platen and enclosed by a frame, sand is pressed and solidified around the model, and the model is taken out. The sand mold was divided and manufactured. In addition, sand molds have been manufactured by the lost wax method or the like in which a model manufactured by wax is burned or melted and removed from sand. However, in the method of producing a sand mold by transferring a model to sand, it is difficult to reproduce complicated shapes, and there is room for improvement in sand mold accuracy, and a storage place for the model or the model is required. There was room for improvement.
この改善策として、製品の形状データに基づき数値制御加工機械によって直接砂ブロックを加工する鋳造用砂型の製造方法が知られている（例えば、特許文献１、特許文献２、特許文献３及び特許文献４参照）。 As this improvement measure, the manufacturing method of the sand mold for casting which processes a sand block directly with numerical control processing machine based on shape data of a product is known (for example, patent documents 1, patent documents 2, patent documents 3 and patent documents) 4).
特許文献１の鋳造用砂型の製造方法では、粉粒体としての砂を、圧縮強度が２０〜８０ｋｇ／ｃｍ２（略１９６〜７８４Ｎ／ｃｍ２）となるように圧縮するとともに、粘結材の水ガラスによってガスにより硬化させ、又はフラン樹脂の酸による硬化反応を利用することで硬化させて、砂ブロックを得る。さらに、ＣＡＭ（Computer Aided Manufacturing）を用いて、３次元的な鋳型の形状データをコンピュータに入力し、この形状データを基にして加工機械の駆動を制御し、機械支持部に２又は３方向に移動自在に設けられたマシンヘッドのエンドミル等で砂ブロックを加工して鋳造用砂型を製造する。 In the method of manufacturing a casting sand mold of Patent Document 1, the sand as the granular material is compressed so as to have a compressive strength of 20 to 80 kg / cm 2 (approximately 196 to 784 N / cm 2 ), and It is hardened by gas by water glass, or hardened by using an acid hardening reaction of furan resin to obtain a sand block. Furthermore, CAM (Computer Aided Manufacturing) is used to input three-dimensional mold shape data into the computer, and based on the shape data, control of the drive of the processing machine is performed in two or three directions on the machine support. A sand block is processed by an end mill of a movably provided machine head to manufacture a casting sand mold.
特許文献２の鋳造用砂型の製造方法では、樹脂砂、水ガラス砂、レジンコーテッドサンド等の鋳物砂と接着剤を用いて砂ブロックを製造する。水ガラス砂では、エステル硬化水ガラスを接着剤とし、有機エステル硬化剤を硬化剤として用いて砂ブロックを得る。さらに、３次元ＣＡＤモデルを基に、加工バイトの選択および加工経路の作成を行い、Ｘ軸、Ｙ軸、Ｚ軸の３軸からなる加工機械で砂ブロックを加工して鋳造用砂型を製造する。 In the manufacturing method of the casting sand mold of patent document 2, a sand block is manufactured using casting sand and adhesives, such as resin sand, water glass sand, and resin coated sand. In water glass sand, ester hardened water glass is used as an adhesive, and an organic ester hardening agent is used as a hardening agent to obtain a sand block. Furthermore, based on the three-dimensional CAD model, selection of machining tools and creation of machining paths are carried out, and a sand block is machined using a machining machine consisting of X, Y and Z axes to manufacture a casting sand mold .
特許文献３の鋳造用砂型の製造方法では、けい砂、ＳｉＣ、アルミナ、ムライト等の鋳型用粉末と、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂等の熱硬化性樹脂を混合して砂ブロックを製造する。砂ブロックの表面からの彫り込み深さＬＴ（ｍｍ）と工具径ＤＴとの比ＬＴ／ＤＴが、１．７以上、１７以下となる超硬合金Ｋ種に属するＷＣ−Ｃｏ系合金よりなるエンドミルを用い、砂ブロックを切削加工して鋳造用砂型を製造する。 In the method of producing a casting sand mold of Patent Document 3, a sand block is produced by mixing a powder for a mold such as silica sand, SiC, alumina, mullite and a thermosetting resin such as a phenol resin, an epoxy resin or a melamine resin. . WC-Co based alloy belonging to the class K cemented carbide that the ratio L T / D T of the engraving depth L T (mm) from the surface of the sand block to the tool diameter D T is 1.7 or more and 17 or less The sand block is cut using an end mill comprising the above to manufacture a casting sand mold.
特許文献４の鋳造用砂型の製造方法では、粉粒体を固化剤で固化させたブロックを切削加工して型を製造している。固化剤に使用する粘結剤は、炭酸ガス硬化用アルカリフェノール樹脂とエポキシ化合物との混合物である。ブロックは、切削加工する際は０．３ＭＰａ以上２ＭＰａ未満（３０Ｎ／ｃｍ２以上２００Ｎ／ｃｍ２未満）の圧縮強度であり、型として使用する際は加熱処理により２ＭＰａ以上、好ましくは８ＭＰａ以上３０ＭＰａ以下（８００Ｎ／ｃｍ２以上３０００Ｎ／ｃｍ２未満）の圧縮強度である。 In the manufacturing method of the sand mold for casting of patent document 4, the block which solidified the granular material with solidification agent is cut and manufactured, and the mold is manufactured. The caking agent used for the solidifying agent is a mixture of an alkaline phenol resin for carbon dioxide gas curing and an epoxy compound. The block has a compressive strength of 0.3 MPa or more and less than 2 MPa (30 N / cm 2 or more and less than 200 N / cm 2 ) when cutting, and when used as a mold, 2 MPa or more, preferably 8 MPa or more and 30 MPa or less by heat treatment It is the compressive strength of (800 N / cm 2 or more and less than 3000 N / cm 2 ).
ところで、砂ブロックを加工機械の加工工具で直接加工するには加工時に砂ブロックが崩れないようにする必要があるが、最終的に得る鋳造品の形状によっては加工工具で砂ブロックの内部の奥まで加工することもあるため、砂ブロックの表面付近だけでなく内部の奥まで均一に固化する必要がある。また、砂ブロックを加工すると金属切削以上に粉塵が生じやすいためその対策も必要となる。 By the way, in order to directly process the sand block with the processing tool of the processing machine, it is necessary to prevent the sand block from collapsing at the time of processing, but depending on the shape of the cast product finally obtained It is necessary to solidify uniformly not only near the surface of the sand block but also deep inside because it may be processed up to. In addition, when sand blocks are machined, dust is more likely to be generated than metal cutting, and so measures are required.
しかし、特許文献１および特許文献２の鋳造用砂型の製造方法では、粘結材に水ガラスやフラン樹脂を使用しており、水ガラスやフラン樹脂を使用した砂ブロックでは内部の奥まで均一に固化することが難しく、加工時に砂ブロックの内部の奥まで崩れない強度を得るために、圧縮強度を大きくする必要があり、特許文献１の技術では圧縮強度を２０ｋｇ／ｃｍ２（略１９６Ｎ／ｃｍ２）以上にしており砂ブロック造型に手間がかかった。また、水ガラスやフラン樹脂を使用した砂ブロックでは切削時に粉塵が多量に飛散するため、粉塵対策が必要であり、特許文献２ではガスを噴き出すノズルや粉塵等を集める収集装置を設けており加工機械の部品コストが高くなりメンテナンスに手間もかかった。 However, in the manufacturing method of the sand mold for casting of patent document 1 and patent document 2, water glass and furan resin are used as a caking agent, and in the sand block using water glass and furan resin, the inner part is uniformly uniform. It is difficult to solidify, and it is necessary to increase the compressive strength in order to obtain a strength that does not collapse deep inside the sand block at the time of processing, and the technique of Patent Document 1 has a compressive strength of 20 kg / cm 2 (approximately 196 N / cm 2 ) It took more time to make sand block making than the above. In addition, sand blocks using water glass or furan resin require a large amount of dust to be scattered during cutting, so it is necessary to take measures against dust, and Patent Document 2 provides a nozzle that blows out gas and a collection device that collects dust etc. The parts cost of the machine was high and the maintenance took time.
特許文献３の鋳造用砂型の製造方法では、熱硬化性樹脂としてフェノール樹脂を一例に挙げており、水ガラスやフラン樹脂を使用した砂ブロックに比較して、フェノール樹脂を使用した砂ブロックは圧縮強度が小さく済み、切削時の粉塵も抑えられる。しかし、単純にフェノール樹脂を使用しただけでは、必要以上に圧縮して造型に手間がかかったり逆に圧縮強度不足で加工時に砂ブロックが崩れたりするなど内部まで適切な砂ブロックの圧縮強度にすることが難しく、さらには砂ブロックの表面付近の加工精度はよいが、内部の奥は表面付近よりも密度が小さく、加工後の精度が荒くなることがあった。 In the manufacturing method of the casting sand mold of patent document 3, the phenol resin is mentioned as an example as a thermosetting resin, and compared with the sand block which uses water glass and furan resin, the sand block using a phenol resin is compressed. The strength is reduced and dust during cutting is also suppressed. However, simply using a phenolic resin, it takes more time than necessary to make molding takes time, and conversely, the sand block collapses at the time of processing due to lack of compressive strength, etc. to make the sand block compression strength to the inside as appropriate In addition, although the processing accuracy near the surface of the sand block is good, the internal depth may be smaller than that near the surface, and the accuracy after processing may be rough.
特許文献４の鋳造用砂型の製造方法では、粘結剤は、炭酸ガス硬化用アルカリフェノール樹脂とエポキシ化合物との混合物を使用している。しかし、炭酸ガス硬化用アルカリフェノール樹脂では、炭酸ガス硬化のため炭酸ガスを別途用意する必要があり製造コストが高くなる。また、加工時の圧縮強度でそのまま使えず、鋳造の使用時には加熱処理して圧縮強度を高くする必要があり、手間がかかる。さらに、使用時に圧縮強度を高くするため、リサイクル時に、鋳物砂をばらす際にも手間がかかる。 In the manufacturing method of the sand mold for casting of patent document 4, the caking agent uses the mixture of the alkali phenol resin and carbonic acid resin hardening | curing agent and an epoxy compound. However, in the case of an alkali phenol resin for carbon dioxide gas curing, it is necessary to separately prepare carbon dioxide gas for carbon dioxide gas curing, which increases the manufacturing cost. Moreover, it can not be used as it is because of the compressive strength at the time of processing, and it is necessary to heat treatment at the time of use of casting to increase the compressive strength, which takes time and effort. Furthermore, in order to increase the compressive strength at the time of use, it takes time and effort to separate casting sand at the time of recycling.
一方、近年にあっては、加工技術の進歩は顕著であり、加工精度の高いマシニングセンタ（数値制御加工機械）がものづくりの現場に導入されるようになってきている。鋳造用砂型の製造現場においても、より複雑でより精度の高い加工が求められてきていることから、このようなマシニングセンタの導入が検討されるようになってきている。しかしながら、このような装置は精密機械であること等から、加工時に工具に加わる負荷をなるべく低減させ、且つ、粉塵も低減させることが求められている。
また、ある程度、複雑な形状で大きく厚みのある立体形状の製品にも対応する砂ブロックを形成することが求められることから、砂ブロックの加工方法にも工夫が必要とされている。
On the other hand, in recent years, progress in processing technology is remarkable, and a machining center (numerically controlled processing machine) with high processing accuracy is being introduced to the manufacturing site. At the manufacturing site of the casting sand mold, the introduction of such a machining center is being considered as more complicated and more accurate processing is required. However, since such an apparatus is a precision machine, etc., it is required to reduce the load applied to the tool at the time of processing as much as possible and also to reduce dust.
In addition, since it is required to form a sand block corresponding to a three-dimensional shaped product having a complicated shape and a large thickness to some extent, it is also necessary to devise a method of processing the sand block.
本発明は、以上の点に鑑み、砂ブロックを均一に固化して適切な圧縮強度とし、内部の奥の加工後の精度を向上できるとともに、加工時の粉塵を抑えることができる鋳造用砂型の製造方法を提供することを目的とする。 In view of the above points, the present invention can solidify a sand block uniformly to have an appropriate compressive strength, improve the accuracy after processing of the inner part, and suppress the dust during processing. The purpose is to provide a manufacturing method.
［１］上記目的を達成するため、本発明の鋳造用砂型の製造方法は、
鋳物砂と、エステル硬化用アルカリフェノール樹脂およびエステル系のアルカリフェノール樹脂用硬化剤からなる粘結材とを混錬して、型枠内に前記粘結材と混錬した前記鋳物砂を充填し、前記型枠内の前記鋳物砂全体をプレスしながら振動を与えて固化させることで、所定形状の砂ブロックを形成する砂ブロック形成工程と、
形状データに基づいて除去工具をコンピュータ制御により操作する３軸以上の数値制御加工機械を用いて、前記砂ブロックを前記除去工具で剥がしながら除去加工することによって所望形状の鋳造用砂型の一部又は全部を製造する除去加工工程と、を含むことを特徴とする。
[1] In order to achieve the above object, the method for producing a casting sand mold of the present invention is
A casting sand and a caking agent comprising an ester-curing alkali phenol resin and a curing agent for an ester-based alkali phenol resin are mixed, and the mold is filled with the casting sand mixed with the caking agent. Sand block forming step of forming a sand block of a predetermined shape by applying vibration to solidify while pressing the entire casting sand in the formwork ;
A part or a casting sand mold of a desired shape by removing and removing the sand block with the removal tool using a three or more axes numerically controlled processing machine that operates the removal tool by computer control based on shape data And removing the whole manufacturing process.
かかる構成によれば、エステル硬化用アルカリフェノール樹脂を含む粘結材を使用したうえで、粘結材と混錬した鋳物砂をプレスしながら振動を与えて固化させて砂ブロックを形成するので、必要最低限の圧縮荷重で砂ブロック内全体で密度のむらをなくし、砂ブロックを均一に固化して適切な圧縮強度とし、砂ブロックの内部の奥を除去工具で除去加工した後の精度を向上することができる。さらに、エステル硬化用アルカリフェノール樹脂を含む粘結材を使用した砂ブロックとすることで、炭酸ガスを用いずに砂ブロックの造型を容易にできるとともに加工時の除去工具に加わる負荷を低減することができる。さらに、エステル硬化用アルカリフェノール樹脂を含む粘結材を使用したので、水ガラスやフラン樹脂を使用した砂ブロックに比較して、加工時の粉塵を抑えることができる。 According to this configuration, after using a caking agent containing an alkali curing resin for ester curing, the casting sand mixed with the caking agent is pressed and solidified while being pressed to form a sand block. eliminating the unevenness of density across a sand block minimum compressive load, uniformly solidified sand block and suitable compressive strength, improve the accuracy after removal machining deep inside the sand block removal tool can do. Furthermore, by using a sand block using a caking material containing an alkaline curing resin for ester curing, it is possible to facilitate the formation of the sand block without using carbon dioxide gas and to reduce the load applied to the removal tool during processing. Can. Furthermore, since a caking additive containing an alkali curing resin for ester curing is used, compared to a sand block using water glass or furan resin, dust during processing can be suppressed.
［２］また、本発明の鋳造用砂型の製造方法において、
前記砂ブロック形成工程では、
前記鋳物砂は、球状のセラミック人工砂を用い、
前記エステル硬化用アルカリフェノール樹脂は、水溶性のものを用いて前記砂ブロックを固化させることが好ましい。
[2] Further, in the method for producing a casting sand mold of the present invention,
In the sand block forming step,
The said molding sand uses spherical ceramic artificial sand,
It is preferable to solidify the sand block using a water-soluble alkali phenol resin for ester curing.
かかる構成によれば、鋳物砂は、球状のセラミック人工砂を用いるので、自然の砂に比較して砂粒の大きさのむらを低減するとともに砂粒の形状が丸型となり、砂粒を均一に配列することができる。さらに、鋳物砂が球状であることから、鋭角に近い突起部分を有する砂粒に比較して、除去工具への負荷を低減させ、除去工具の寿命を延ばすことができる。さらに、エステル硬化用アルカリフェノール樹脂は水溶性であるので、水を加えることで鋳物砂と混錬させる際の全体に行き渡らせ易くでき且つ廃棄時の除去も容易にできる。 According to this configuration, since the foundry sand uses spherical ceramic artificial sand, the unevenness of the size of the sand grains is reduced as compared with the natural sand, and the shape of the sand grains becomes round and the sand grains are uniformly arranged. Can. Furthermore, since the foundry sand is spherical, the load on the removal tool can be reduced and the life of the removal tool can be extended as compared to a sand particle having a projection portion close to an acute angle. Furthermore, since the ester curing alkali phenol resin is water soluble, addition of water makes it easy to spread throughout the mixing with casting sand, and can be easily removed at the time of disposal.
［３］また、本発明の鋳造用砂型の製造方法において、
前記砂ブロック形成工程では、
前記砂ブロックは、圧縮強度が１５〜５０（Ｎ／ｃｍ２）となるようにプレスを調整して固化させることが好ましい。
[3] Further, in the method for producing a casting sand mold of the present invention,
In the sand block forming step,
Preferably, the sand block is solidified by adjusting the press so that the compressive strength is 15 to 50 (N / cm 2 ).
かかる構成によれば、圧縮強度が１５〜５０（Ｎ／ｃｍ2）の砂ブロックとすることで、鋳物砂のプレスが低圧で済むので、砂ブロックの造型を容易にできる。さらに、砂ブロックの圧縮強度が比較的小さいので加工時の除去工具に加わる負荷を低減することができる。 According to this configuration, by setting the sand block to have a compressive strength of 15 to 50 (N / cm 2 ), since the press of the casting sand can be performed at a low pressure, the sand block can be easily formed. Furthermore, since the compression strength of the sand block is relatively small, the load applied to the removal tool at the time of processing can be reduced.
［４］また、本発明の鋳造用砂型の製造方法において、
前記除去加工工程は、シャンク幅又は直径Ｄに対する突出し量Ｌの比（Ｌ／Ｄ）が５〜５０である前記除去工具で前記砂ブロックを深掘する除去加工を含むことが好ましい。
[4] Further, in the method for producing a casting sand mold of the present invention,
The removal process preferably includes a removal process in which the sand block is dug with the removal tool having a ratio (L / D) of a projecting amount L to a shank width or diameter D of 5 to 50.
かかる構成によれば、除去工具はシャンク幅又は直径Ｄに対する突出し量Ｌの比（Ｌ／Ｄ）が５〜５０であっても被加工物が過度に圧縮されていない砂ブロックであるので、除去工具がびびることなく砂ブロックに除去加工で深堀することができる。さらに、（Ｌ／Ｄ）が５〜５０となる長尺の除去工具の先端部分で、砂ブロックの表面付近を加工する場合であっても、被加工物が過度に圧縮されていない砂ブロックであるので、除去工具がびびることなく砂ブロックの表面付近を浅く除去加工することができる。このように、本発明では、１本の除去工具で深く加工することも浅く加工することも可能となる。 According to such a configuration, the removal tool is a sand block whose workpiece is not excessively compressed even if the ratio (L / D) of the projection amount L to the shank width or diameter D is 5 to 50, so removal It is possible to dig deep in the sand block by removing the tool without frying. Furthermore, at the tip portion of a long removal tool with (L / D) of 5 to 50, even when processing near the surface of the sand block, it is a sand block in which the workpiece is not excessively compressed. Because of this, it is possible to shallowly remove near the surface of the sand block without removing the removal tool. As described above, according to the present invention, it is possible to perform deep processing and shallow processing with one removal tool.
［５］また、本発明の鋳造用砂型の製造方法において、
前記砂ブロック形成工程では、
前記鋳物砂は、粒度分布の平均粒度が所定の値の大粒と、平均粒度が前記大粒の所定の値よりも小さい小粒との、平均粒度の異なる複数種類を混ぜていることが好ましい。
[5] Further, in the method for producing a casting sand mold of the present invention,
In the sand block forming step,
In the casting sand , it is preferable that a plurality of types having different average particle sizes are mixed, which are large particles having a predetermined value of the average particle size of the particle size distribution and small particles having an average particle size smaller than the predetermined value of the large particles.
かかる構成によれば、平均粒度が大粒の所定の値よりも小さい小粒は、リサイクル時に除去され易いが、平均粒度が所定の値の大粒を混ぜることでリサイクル率を向上させることができる。さらに、平均粒度が所定の値の大粒を混ぜることで、砂型の通気性を向上させることができる。さらに、平均粒度が大粒の所定の値よりも小さい小粒を混ぜることで、加工面の精度を向上させることができる。すなわち、リサイクル性や通気路の確保をしたうえで、除去加工後の加工精度を向上させることができる。 According to this configuration, small particles whose average particle size is smaller than a predetermined value of large particles are easily removed at the time of recycling, but the recycling rate can be improved by mixing large particles having a predetermined value of average particle size. Furthermore, the air permeability of the sand mold can be improved by mixing large particles having an average particle size of a predetermined value. Furthermore, the accuracy of a processed surface can be improved by mixing small particles whose average particle size is smaller than a predetermined value of large particles. That is, after ensuring the recyclability and the air passage, it is possible to improve the processing accuracy after the removal processing.
［６］また、本発明の鋳造用砂型の製造方法において、
前記砂ブロック形成工程では、
前記鋳物砂のうち前記大粒の平均粒度は１５０〜２１２（μｍ）のものを用い、混合比が６０〜５０％となるようにし、
前記鋳物砂のうち前記小粒の平均粒度は７５〜１０６（μｍ）のものを用い、混合比が４０〜５０％となるようにし、
前記大粒と前記小粒との混合比が合わせて１００％となることが好ましい。
[6] Further, in the method for producing a casting sand mold of the present invention,
In the sand block forming step,
The average particle size of the large particles of the casting sand is 150 to 212 (μm), and the mixing ratio is 60 to 50%,
The average particle size of the small particle of molding sand used as the seventy-five to one hundred and six ([mu] m), the mixing ratio is made to be 40-50%,
It is preferable that the mixing ratio of the large particles and the small particles is 100% in total.
かかる構成によれば、鋳造用砂型のリサイクル性や通気性を確保したうえで、塗型なしで表面の精度がよい鋳物を得ることができる。 According to this configuration, it is possible to obtain a casting having a good surface accuracy without a mold, while securing the recyclability and air permeability of the casting sand mold.
［７］また、本発明の鋳造用砂型の製造方法において、
前記鋳物砂を再生利用して前記砂ブロックを形成するには、
新規に平均粒度の小さい前記小粒の前記鋳物砂を加え、
平均粒度の大きい前記大粒の前記鋳物砂は、再生利用のものを使用することが好ましい。
[7] Further, in the method for producing a casting sand mold of the present invention,
To reclaim the casting sand and form the sand block:
Add the said small casting sand of small average particle size newly,
The large-sized casting sand having a large average particle size is preferably recycled.
かかる構成によれば、ばらし工程の後、粘結材をエアーの吸い込みで除去する際に、小粒の鋳物砂が粘結材と一緒に除去されるが、平均粒度の小さい小粒の鋳物砂を加えることで、大粒のほとんどをリサイクルすることができる。 According to this configuration, when the caking agent is removed by suction of air after the release step, small-size casting sand is removed together with the caking agent, but small-size casting sand having a small average particle size is added. Can recycle most of the large grains.
［８］また、本発明の鋳造用砂型の製造方法において、
前記除去加工工程では、
前記数値制御加工機械は、４軸以上のマシニングセンタを使用していることが好ましい。
[8] Further, in the method for producing a casting sand mold of the present invention,
In the removal process,
Preferably, the numerically controlled processing machine uses a machining center with four or more axes.
かかる構成によれば、マシニングセンタは４軸以上であるので、インペラのような複雑な形状で大きく厚みのある立体形状の鋳物やアンダーカット部がある鋳物の鋳造用砂型を製造することができる。さらに、中子を削減して、高精度の鋳造用砂型を製造することができる。 According to such a configuration, since the machining center has four or more axes, it is possible to manufacture a casting sand mold for casting having a complex shape and a large and thick three-dimensional shape such as an impeller or a casting having an undercut portion. Furthermore, the core can be reduced to manufacture a high-precision casting sand mold.
［９］また、本発明の鋳造用砂型の製造方法において、
前記除去加工工程では、
前記除去工具は、ドリル、エンドミル、バイトおよび電着砥石の少なくとも１つを使用することが好ましい。
[9] Further, in the method for producing a casting sand mold of the present invention,
In the removal process,
The removal tool preferably uses at least one of a drill, an end mill, a cutting tool and an electrodeposition wheel.
かかる構成によれば、除去工具は、ドリル、エンドミル、バイト、電着砥石などであるので、鋳造用砂型の形状や加工精度に合わせて幅広く対応することができる。 According to this configuration, since the removal tool is a drill, an end mill, a cutting tool, an electrodeposition grindstone or the like, it can be widely handled according to the shape and processing accuracy of the casting sand mold.
［１０］また、本発明の鋳造用砂型の製造方法において、
前記除去加工工程では、
前記除去工具は、高速回転、振動、又は、無回転且つ無振動の少なくとも１つで使用されることが好ましい。
[10] Further, in the method for producing a casting sand mold of the present invention,
In the removal process,
The removal tool is preferably used at at least one of high speed rotation, vibration, or no rotation and no vibration.
かかる構成によれば、除去工具は、高速回転、振動、又は、無回転且つ無振動の少なくとも１つで使用されるので、いわゆる高速加工や、超音波振動加工、仕上げ加工などの多種の加工方法に対応することができる。 According to this configuration, the removal tool is used at at least one of high speed rotation, vibration, or no rotation and no vibration, so various processing methods such as so-called high speed processing, ultrasonic vibration processing, finish processing, etc. It can correspond to
（実施形態）
以下、図面を用いて本発明の実施形態を説明する。図１のフローチャートでは、図２〜図７を適宜参照するものとする。図１に示すように、本発明に係る鋳造用砂型１の製造方法は大きく分けて、砂ブロック形成工程、除去加工工程および鋳造工程の上位レベルの工程で構成されている。
(Embodiment)
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described using the drawings. In the flowchart of FIG. 1, FIGS. 2 to 7 will be referred to as appropriate. As shown in FIG. 1, the method of manufacturing the casting sand mold 1 according to the present invention is roughly divided into a sand block forming step, a removal processing step and a higher level step of a casting step.
砂ブロック形成工程は、鋳造用砂型１をリサイクルする場合、鋳造用砂型１をばらして鋳物１０を取り出す型ばらし工程と、鋳物砂２を粉砕する粉砕工程と、粉砕された鋳物砂２を再生処理する再生処理工程と、再生処理された鋳物砂２に粘結材３を混錬する混錬工程と、混錬された鋳物砂２を押し固めて固化させ砂ブロック４を得る押し固め工程とを備えている。型ばらし工程で取り出した鋳物１０は、仕上げ加工を施す鋳仕上げ工程を得て製品となる。 In the sand block forming step, when the casting sand mold 1 is recycled, the casting sand mold 1 is separated and the casting mold 10 is taken out, the mold disassembling step, the grinding step of grinding the molding sand 2 and the crushed casting sand 2 recycled A regenerating treatment step, a kneading step of kneading the caking material 3 into the regenerated casting sand 2, and a compacting step of pressing the solidified casting sand 2 and solidifying it to obtain a sand block 4. Have. The casting 10 taken out in the demolding process becomes a product by obtaining a casting finishing process to be subjected to a finishing process.
なお、実施形態では、砂ブロック形成工程において鋳物砂２をリサイクルするところから含めたが、これに限定されず、鋳造用砂型１を全て新規の鋳物砂２から製造する場合は、混錬工程から始め、次に押し固め工程を行うものとする。 In the embodiment, the foundry sand 2 is included in the sand block forming process from the point of recycling, but the present invention is not limited to this. When all foundry sand molds 1 are manufactured from the new foundry sand 2, Let's start and then carry out the compaction process.
除去加工工程は、鋳物１０の形状データ１０ａを作成する形状データ作成工程と、形状データ１０ａから鋳造用砂型１の型形状を加工するための除去工具４３の加工経路等を作成する加工パス作成工程と、数値制御加工機械４０に砂ブロック４をセットする砂ブロックセット工程と、数値制御加工機械４０で砂ブロック４を除去加工して鋳造用砂型１を得る除去加工工程とを備えている。 The removal processing step is a shape data creation step of creating shape data 10a of casting 10, and a processing path creation step of creating a processing path of removal tool 43 for processing the mold shape of casting mold 1 from shape data 10a. And a sand block setting step of setting the sand block 4 in the numerical control processing machine 40, and a removal processing step of removing the sand block 4 by the numerical control processing machine 40 to obtain the casting sand mold 1.
鋳造工程は、鋳造用砂型１の上型１ａと下型１ｂ等を合わせる型合わせ工程と、金属材料を溶解して溶湯を得る溶解工程と、溶湯を鋳造用砂型１に流し込む注湯工程とを備えている。 The casting process includes a mold alignment process of combining upper mold 1a and lower mold 1b of sand mold 1 for casting, a melt process of melting a metal material to obtain a molten metal, and a pouring process of pouring molten metal into sand mold 1 for casting. Have.
次に上位レベルとしての砂ブロック形成工程を詳しく説明する。図２Ａに示すように、型ばらし工程では、上下の型枠２０の鋳物砂２中から鋳物１０を取り出とともに、型枠２０から鋳物砂２を外してばらばらにする。取り出した鋳物１０に振動等を加えることで鋳物砂２を落としてもよい。 Next, the sand block forming process as the upper level will be described in detail. As shown in FIG. 2A, in the mold disassembling step, the casting 10 is taken out from the casting sand 2 of the upper and lower molds 20, and the casting sand 2 is removed from the mold 20 and separated. The casting sand 2 may be dropped by adding vibration or the like to the taken-out casting 10.
図２Ｂに示すように、粉砕工程では、ばらした鋳物砂２はある程度の大きさの塊になっている部分があるので、この鋳物砂２を粉砕機２１で元の粒状に近くなるまで粉砕する。 As shown in FIG. 2B, in the grinding process, since the loose foundry sand 2 has a portion which is a lump of a certain size, the foundry sand 2 is crushed by a crusher 21 until it becomes close to the original granular form .
図２Ｃに示すように、再生処理工程では、粉砕した鋳物砂２を再生装置２２ａに投入し、再生装置２２ａを回転させて遠心力で鋳物砂２を飛ばし再生装置２２ａの周壁にぶつけて、鋳物砂２に付いた粘結材３を砕いて落とす。このように、乾式の再生装置２２ａを使用するので、湿式のように鋳物砂２を水洗いすることなく、鋳物砂２のリサイクルを容易に行うことができる。さらに細かく砕いた鋳物砂２から粘結材３を吸塵機２４で吸引し、粘結材３が除去された鋳物砂２を得る。 As shown in Figure 2C, in the regeneration process, the molding sand 2 that was ground was put in the playback device 22a, banging the peripheral wall of the playback device 22a molding sand 2 skipping the centrifugal force by rotating the playback device 22a, casting Crush the caking agent 3 attached to the sand 2 and drop it. As described above, since the dry regeneration device 22a is used, the casting sand 2 can be easily recycled without washing the casting sand 2 with water as in the wet type. Further suction comminuted from molding sand 2 caking 3 in dust suction device 24 to obtain the molding sand 2 that Nebayuizai 3 has been removed.
図２Ｄは、図２Ｃの別態様を示し、再生処理工程では、粉砕した鋳物砂２を再生装置２２に投入し、バーナー２３で加熱して鋳物砂２に付いた粘結材３を炭化させる。さらに加熱した後の鋳物砂２から炭化した粘結材３を吸塵機２４で吸引し、粘結材３が除去された鋳物砂２を得る。 FIG. 2D shows another embodiment of FIG. 2C. In the regenerating process, the crushed foundry sand 2 is put into the regenerating apparatus 22 and heated by the burner 23 to carbonize the caking material 3 attached to the foundry sand 2. Furthermore the caking 3 carbonized from molding sand 2 after heating sucked by the dust suction device 24 to obtain the molding sand 2 that Nebayuizai 3 has been removed.
一方、図２Ｅに示すように、鋳仕上げ工程では、型ばらし工程で取り出された鋳物１０に対して、バリ取り、グラインダー掛け、仕上げ加工、ショットブラストなどを必要に応じて施し、鋳物１０の最終的な製品を得る。 On the other hand, as shown in FIG. 2E, in the casting finishing process, deburring, grinding, finishing, shot blasting, etc. are performed on the casting 10 taken out in the mold disassembling process as needed, and the final casting 10 is obtained. Products that
図３Ａに示すように、混錬工程では、鋳物砂２として、人工セラミック砂である粒度分布の平均粒度が所定の値の大粒２ａと、平均粒度が大粒２ａの所定の値よりも小さい小粒２ｂとの、平均粒度の異なる複数種類の鋳物砂２を混錬機２５に投入する。さらに、水溶性のエステル硬化用アルカリフェノール樹脂を含む粘結材３を混錬機２５に投入し、鋳物砂２と粘結材３とを混錬する。具体的には、粘結材３は、エステル硬化用アルカリフェノール樹脂およびアルカリフェノール樹脂用硬化剤からなる。 As shown in FIG. 3A, in the kneading step, as the foundry sand 2, the large particles 2a having a predetermined value and the average particle diameter of the particle size distribution of artificial ceramic sand are small particles 2b smaller than the predetermined values of the large particles 2a. And a plurality of types of casting sands 2 having different average particle sizes are introduced into the kneader 25. Furthermore, the caking additive 3 containing a water-soluble ester-curing alkaline phenol resin is introduced into the kneader 25 to knead the foundry sand 2 and the caking additive 3. Specifically, the caking agent 3 is composed of an ester curing alkaline phenol resin and a curing agent for an alkaline phenol resin.
このとき、鋳物砂２の全体に対する混合比率は約６８％であり、粘結材３の全体に対する混合比率は約３２％である。詳細には、粘結材３の３２％の構成は、水でうすめたエステル硬化用アルカリフェノール樹脂の混合比率が約２％、アルカリフェノール樹脂用硬化剤の混合比率が約３０％とすることが好ましい。エステル硬化用アルカリフェノール樹脂そのものの混合比率は約１％であるが、混合比率が１％であると全体に行き渡りにくい。そこで、水溶性のエステル硬化用アルカリフェノール樹脂を使用することで、水でうすめて全体に容易に行き渡らせることができる。 At this time, the mixing ratio to the whole of the foundry sand 2 is about 68%, and the mixing ratio to the whole of the caking additive 3 is about 32%. Specifically, the composition of 32% of the caking additive 3 may be such that the mixing ratio of the alkali phenol resin for ester curing diluted with water is about 2%, and the mixing ratio of the curing agent for alkaline phenol resin is about 30%. preferable. Although the mixing ratio of the ester curing alkali phenol resin itself is about 1%, it is difficult to spread over the whole when the mixing ratio is 1%. Therefore, by using a water-soluble ester curing alkali phenol resin, it can be easily spread with water and spread over the whole.
また、鋳物砂２において、大粒２ａと小粒２ｂとの比率は、大粒２ａ：小粒２ｂ＝７０：３０とすることが好ましい。この比率にすることで、鋳物砂２のリサイクル時の再生率を全体として９１％と高い値にすることができる。 Moreover, in the casting sand 2, it is preferable that the ratio of the large particle 2a and the small particle 2b sets it as large particle 2a: small particle 2b = 70: 30. By setting this ratio, the regeneration rate at the time of recycling of the foundry sand 2 can be made as high as 91% as a whole.
なお、上記の鋳物砂２および粘結材３の混合比率に近ければ好ましいが、上記混合比率は、一例であり、鋳物砂２の混合比率を８０％〜７０％、粘結材３の混合比率を２０％〜３０％、全体として１００％となるようにしてもよい。さらには、これらの混合比率に限定されるものではない。また、実施形態では、エステル硬化用アルカリフェノール樹脂を水溶性としたがこれに限定されず、水溶性ではないエステル硬化用アルカリフェノール樹脂を使用しても差し支えない。 In addition, although it is preferable if it is close to the mixing ratio of the casting sand 2 and the caking additive 3 described above, the mixing ratio is an example, and the mixing ratio of the casting sand 2 is 80% to 70%, and the mixing ratio of the caking additive 3 20% to 30%, and may be 100% as a whole. Furthermore, it is not limited to these mixing ratios. In the embodiment, the ester curing alkali phenol resin is made water soluble. However, the present invention is not limited to this, and it is also possible to use an ester curing alkali phenol resin which is not water soluble.
図３Ｂに示すように、押し固め工程では、定盤２８の上に型枠２０を置き、型枠２０内に粘結材３と混錬した鋳物砂２を充填する。圧縮機２６を用いて、型枠２０内の鋳物砂２を押し固める。このとき、混錬された鋳物砂２と水溶性のエステル硬化用アルカリフェノール樹脂からなる粘結材３とを、プレスしながら加振装置２７で振動を与えて固化させる。 As shown in FIG. 3B, in the compacting step, the mold 20 is placed on the surface plate 28, and the molding sand 20 mixed with the caking material 3 is filled in the mold 20. The molding sand 2 in the form 20 is compacted using the compressor 26. At this time, while being pressed, the kneaded casting sand 2 and the caking agent 3 made of a water-soluble alkali-hardening resin for ester curing are vibrated by the vibrating device 27 to be solidified.
鋳物砂２と水溶性のエステル硬化用アルカリフェノール樹脂からなる粘結材３とを押し固めて、圧縮強度が、１５〜５０（Ｎ／ｃｍ2）である所定形状の砂ブロック４を形成する。エステル硬化用アルカリフェノール樹脂を含む粘結材３による砂ブロック４とすることで、砂ブロック４全体に粘り強さを持たせ、靭性を向上させることができる。このため、砂ブロック４が撓むことがあっても壊れることがなく、砂ブロック４を容易に扱うことができる。 The foundry sand 2 and the caking material 3 made of a water-soluble alkali-hardening resin for ester curing are pressed to form a sand block 4 having a predetermined shape having a compressive strength of 15 to 50 (N / cm 2 ). By forming the sand block 4 with the caking additive 3 containing an alkali curing resin for ester curing, the entire sand block 4 can be made to have toughness and the toughness can be improved. Therefore, the sand block 4 can be easily handled without breaking even if the sand block 4 is bent.
次に砂ブロック４の断面の構成を模式的に誇張して説明する。図４Ａは、図４Ｂに対する比較例の砂ブロック４の構成であり、鋳物砂２は、人工セラミック砂で自然の砂に比較して丸みを帯びており、粒度分布の平均粒度が所定の値の大粒２ａと、平均粒度が大粒２ａの所定の値よりも小さい小粒２ｂとからなる。押し固め工程では、加振装置２７による振動を与えていないため、大粒２ａと小粒２ｂと乱れて配列されている。 Next, the cross-sectional configuration of the sand block 4 will be schematically exaggerated and described. FIG. 4A shows the configuration of the sand block 4 of the comparative example with respect to FIG. 4B, and the foundry sand 2 is artificial ceramic sand and is rounded compared to natural sand, and the average particle size of the particle size distribution is a predetermined value. It consists of large grains 2 a and small grains 2 b whose average grain size is smaller than a predetermined value of the large grains 2 a. In the compacting step, the large-sized particles 2 a and the small-sized particles 2 b are arranged in a disordered manner because no vibration is given by the vibration device 27.
図４Ｂは押し固め工程で加振装置２７による振動を与えた砂ブロック４の構成である。鋳物砂２は、比較例同様、大粒２ａと小粒２ｂとからなる。鋳物砂２の大粒２ａと小粒２ｂとは、押し固め工程で振動を与えられることで、規則的に整列するように配列されている。このため、図４Ａの砂ブロック４に比較して図４Ｂの砂ブロック４は、除去加工時の加工面５（図６Ｂ参照）の加工精度を向上させ、表面粗さを小さくして加工面５をきれに仕上げることができる。 FIG. 4B shows the configuration of the sand block 4 to which the vibration device 27 vibrates in the compaction step. Foundry sand 2 consists of large grain 2a and small grain 2b like a comparative example. The large grains 2a and the small grains 2b of the foundry sand 2 are arranged to be regularly aligned by being vibrated in the compaction step. For this reason, compared with the sand block 4 of FIG. 4A, the sand block 4 of FIG. 4B improves the processing accuracy of the processing surface 5 (refer FIG. 6B) at the time of removal processing, and makes surface roughness small and processing surface 5 You can finish it well.
また、鋳物砂２は、球状のセラミック人工砂であり、大粒２ａの平均粒度は１５０〜２１２（μｍ）で、混合比が６０〜５０％であり、小粒２ｂの平均粒度は７５〜１０６（μｍ）で、混合比が４０〜５０％であり、合わせて１００％とすることがより好ましい。このような構成とすることで、鋳造用砂型１（図７Ａ参照）のリサイクル性や通気性を確保したうえで、塗型なしで表面の精度がよい鋳物１０（図２Ｄ参照）を得ることができる。 Foundry sand 2 is a spherical ceramic artificial sand, the average particle size of large particles 2a is 150 to 212 (μm), the mixing ratio is 60 to 50%, and the average particle size of small particles 2b is 75 to 106 (μm) It is more preferable that the mixing ratio is 40 to 50%, and the total is 100%. With such a configuration, the recyclability and air permeability of the casting sand mold 1 (see FIG. 7A) can be secured, and the casting 10 (see FIG. 2D) with good surface accuracy without casting can be obtained. it can.
なお、鋳物砂２は、球状のセラミック人工砂に限定されず、角張った部分を有するセラミック人工砂や、自然砂、さらには、けい砂、クロマイト砂、ジルコン砂など、砂ブロック４に使用できれば、他の一般的な鋳物砂２であっても差し支えない。また、大粒２ａと小粒２ｂの平均粒度は、上記の値に限定されず、他の平均粒度の砂粒であってもよく、混合比率も上記の値に限定されるものではなく、上記以外の範囲に適宜変更しても差し支えない。 The casting sand 2 is not limited to spherical ceramic artificial sand, but it can be used for the sand block 4 such as ceramic artificial sand having angular portions, natural sand, and further silica sand, chromite sand, zircon sand, etc. Another common casting sand 2 may be used. Further, the average particle size of the large particles 2a and the small particles 2b is not limited to the above values, and may be sand particles of other average particle sizes, and the mixing ratio is not limited to the above values, and ranges other than the above It may be changed as appropriate.
次に砂ブロック４の上記以外の作用効果について説明する。以上に述べたように、混錬された鋳物砂２と粘結材３とを単にプレスするだけでなく、振動を与えながらプレスするので、砂ブロック４内全体において、密度のむらをなくすことができる。さらに、鋳物砂２は、人工セラミック砂であるので、自然の砂に比較して砂粒の大きさのむらを低減するとともに砂粒の形状が丸型となり、砂粒２ａ、２ｂを均一に配列することができる。さらに、粘結材３のエステル硬化用アルカリフェノール樹脂は水溶性であるので、鋳物砂２と混錬させ易く且つ廃棄時の除去も容易にできる。 Next, the other effects of the sand block 4 will be described. As described above, not only simply press the molding sand 2 and caking additive 3, which is kneaded, so to press while applying vibration, the entire inside sand block 4, it is possible to eliminate the unevenness of density . Furthermore, since the foundry sand 2 is an artificial ceramic sand, the unevenness of the size of the sand grains is reduced as compared with natural sand, and the shape of the sand grains becomes round, and the sand grains 2a and 2b can be arranged uniformly. . Furthermore, since the alkali-phenol resin for ester curing of the caking material 3 is water-soluble, it can be easily mixed with the casting sand 2 and easily removed at the time of disposal.
さらに、平均粒度が大粒２ａの所定の値よりも小さい小粒２ｂは、軽いためリサイクルの再生処理工程時に吸引除去され易いが、平均粒度が所定の値の大粒２ａを混ぜることでリサイクル率を向上させることができる。さらに、平均粒度が所定の値の大粒２ａを混ぜることで、鋳造用砂型１の通気性を向上させることができる。さらに、平均粒度が大粒２ａの所定の値よりも小さい小粒２ｂを混ぜることで、加工面５の精度を向上させることができる。すなわち、リサイクル性や通気路の確保をしたうえで、除去加工後の加工精度を向上させることができる。 Furthermore, small particles 2b whose average particle size is smaller than the predetermined value of large particles 2a are easy to be suctioned and removed at the time of the recycling treatment process of recycling because they are light, but recycling ratio is improved by mixing large particles 2a having a predetermined average particle size. be able to. Furthermore, the air permeability of the casting sand mold 1 can be improved by mixing the large particles 2a having an average particle size of a predetermined value. Furthermore, the precision of the processing surface 5 can be improved by mixing the small particle 2b whose average particle size is smaller than the predetermined value of the large particle 2a. That is, after ensuring the recyclability and the air passage, it is possible to improve the processing accuracy after the removal processing.
さらに、鋳物砂２を再生利用して砂ブロック４を形成するには、新規に平均粒度の小さい小粒２ｂの鋳物砂２を加え、平均粒度の大きい大粒２ａの鋳物砂２は、再生利用のものを使用する。こうすることで、ばらし工程の後、粘結材３を吸塵機２４のエアーの吸い込みで除去する際に、小粒２ｂの鋳物砂２が粘結材３と一緒に除去されるが、平均粒度の小さい小粒２ｂの鋳物砂２を加えることで、大粒２ａのほとんどをリサイクルすることができる。 Furthermore, by recycling the molding sand 2 to form a sand block 4, new an average particle size of small particle 2b molding sand 2 addition, molding sand 2 large large 2a of average particle size, those of recycling Use By doing this, after removing the caking agent 3 by suction of air of the dust collector 24 after the separating step, the foundry sand 2 of the small particles 2 b is removed together with the caking agent 3. By adding the molding sand 2 of small small particles 2 b, most of the large particles 2 a can be recycled.
なお、実施形態は、押し固め工程で、鋳物砂２に加振装置２７により振動を与えた砂ブロック４に限定されず、図４Ａの比較例に示した鋳物砂２に加振装置２７により振動を与えていない砂ブロック４も含むものとする。ただし、押し固め工程で、鋳物砂２に加振装置２７により振動を与えた砂ブロック４の方が、砂ブロック４内全体で鋳物砂２の粒２ａ、２ｂを均一にし、密度のむらをなくす効果は大きい。 The embodiment is not limited to the sand block 4 in which the casting sand 2 is vibrated by the vibrating device 27 in the compacting step, and the vibrating device 27 vibrates the casting sand 2 shown in the comparative example of FIG. 4A. The sand block 4 which does not give is also included. However, a push compaction step, towards the sand block 4 vibrated by vibrating apparatus 27 to the molding sand 2, grains 2a of molding sand 2 throughout inside sand block 4, a uniform 2b, eliminating unevenness of density effect Is big.
次に上位レベルとしての除去加工工程について詳しく説明する。図５Ａに示すように、形状データ作成工程では、コンピュータ３１により製品となる鋳物１０の形状データを作成する。２次元図面の場合であっても、製品となる鋳物１０が立体形状である場合は、３次元ＣＡＤによる形状データを作成する。さらに、製品となる鋳物１０の形状データを基にして３次元ＣＡＤ上で鋳造用砂型１（図７参照）の設計を行う。このとき、鋳造用砂型１の分割方法、形状によっては中子形状、溶湯の湯路などの鋳造方案の検討も行い設計する。 Next, the removal processing process as the upper level will be described in detail. As shown in FIG. 5A, in the shape data creating step, shape data of the casting 10 to be a product is created by the computer 31. Even in the case of a two-dimensional drawing, when the casting 10 to be a product has a three-dimensional shape, shape data by three-dimensional CAD is created. Furthermore, based on the shape data of the casting 10 to be a product, the casting sand mold 1 (see FIG. 7) is designed on three-dimensional CAD. At this time, the method of dividing the casting sand mold 1 and the core shape depending on the shape, and the casting plan of the molten metal runner etc. are also examined and designed.
加工パス作成工程では、鋳造用砂型１のＣＡＤの形状データを基に、ＣＡＭソフトを使用しモニタ３２で加工範囲４ａにおける除去工具４３ａの経路などの動かし方を検討し、数値制御加工機械４０（図５Ｂ参照）の動作プログラム（例えば、いわゆるＧコード）を作成する。ＣＡＭソフトへの入力データは、例えば、除去工具４３ａの種類、回転数、送り速度、切削量、経路（加工パス）などであり、最終的な加工形状データ３３をモニタ３２で確認する。 In the machining path creation process, based on the CAD shape data of the casting sand mold 1, use CAM software to examine how to move the path of the removal tool 43 a in the machining range 4 a with the monitor 32. An operation program (for example, so-called G code) of FIG. 5B) is created. The input data to the CAM software is, for example, the type of the removal tool 43a, the number of rotations, the feed rate, the cutting amount, the path (machining path) and the like, and the final machining shape data 33 is confirmed by the monitor 32.
図５Ｂ、図６Ａに示すように、数値制御加工機械４０は、第１軸（Ｘ軸）となるレール４４と、これらのレール４４にスライド可能に立つ支柱４５と、これらの支柱４５に掛け渡され第２軸（Ｙ軸）となる梁部４６と、この梁部４６にスライド可能に設けられるスライダ４７と、このスライダに昇降可能に設けられ第３軸（Ｚ軸）となる昇降機構４８と、この昇降機構４８に昇降機構４８の軸周りに回転可能に設けられ第４軸（回転軸）となる回転機構５１と、この回転機構５１に揺動可能に設けられ第５軸（揺動軸）となる揺動機構５２とを備えている。 As shown in FIG. 5B and FIG. 6A, the numerical control machining machine 40 spans the rails 44 serving as the first axis (X axis), the columns 45 slidably standing on the rails 44, and the columns 45 A beam portion 46 serving as a second axis (Y axis), a slider 47 slidably provided on the beam portion 46, and an elevating mechanism 48 provided on the slider so as to be movable up and down and serving as a third axis (Z axis) The elevating mechanism 48 is provided rotatably about the axis of the elevating mechanism 48 and serves as a fourth shaft (rotational axis), and the fifth mechanism (oscillating shaft provided movably on the rotational mechanism 51). And an oscillating mechanism 52.
さらに、数値制御加工機械４０は、レール４４間に設けられる台５３と、台５３に設けられるクランプ機構５４と、揺動機構の先端部に設けられるスピンドル４１及びチャック４２とを備え、チャック４２に除去工具４３が取付けられている。数値制御加工機械４０は、いわゆる５軸加工機である。なお、数値制御加工機械４０では、ＣＡＭソフト上での除去工具４３ａに対応する、除去工具４３を使用するものとする。 Furthermore, numerical control processing machine 40 includes a base 53 provided between the rails 44, the clamping mechanism 54 provided in the base 53, a spindle 41 and the chuck 42 provided at the distal end portion of the swing mechanism, the chuck 42 A removal tool 43 is attached. The numerical control processing machine 40 is a so-called 5-axis processing machine. In addition, in the numerical control processing machine 40, the removal tool 43 corresponding to the removal tool 43a on the CAM software is used.
砂ブロックセット工程では、台５３に砂ブロック４をセットし、この砂ブロック４の型枠２０をクランプ機構５４でクランプする。なお、実施形態の砂ブロック４は型枠２０を設けたが、これに限定されず、中子などの型形状によっては、砂ブロック４に型枠２０を設けずに直接砂ブロック４をクランプ機構５４でクランプしてもよい。 In the sand block setting process, the sand block 4 is set on the pedestal 53, and the form 20 of the sand block 4 is clamped by the clamp mechanism 54. In addition, although the sand block 4 of embodiment provided the formwork 20, it is not limited to this, Depending on type | mold shapes, such as a core, the sand block 4 is not provided with the formwork 20, but the sand block 4 is directly clamped. It may be clamped at 54.
図５Ｂ〜図６Ｂに示すように、除去工具４３は、エンドミルであり、直径Ｄに対するチャック４２端部からの突出し量Ｌの比（Ｌ／Ｄ）が５〜５０である。なお、実施形態では、除去工具４３をエンドミルとしたが、これに限定されず、除去工具４３は、ドリル、バイト、電着砥石などの少なくとも１つでもよく、砂ブロック４を除去加工できれば、他の工具であっても差し支えない。バイトの場合は、直径Ｄではなくシャンク幅Ｄとする。 As shown in FIGS. 5B to 6B, the removal tool 43 is an end mill, and the ratio (L / D) of the protrusion amount L from the end of the chuck 42 to the diameter D is 5 to 50. In the embodiment, although the removal tool 43 is an end mill, the present invention is not limited to this, and the removal tool 43 may be at least one of a drill, a cutting tool, an electrodeposition grindstone, etc. It may be a tool of In the case of a tool, it is not the diameter D but the shank width D.
除去加工工程では、形状データに基づいて除去工具４３をコンピュータ制御により操作する３軸以上の数値制御加工機械４０を用いて、砂ブロック４の砂粒を除去工具４３で剥がしながら除去加工することによって鋳造用砂型１の一部又は全部を製造する。加工条件は、除去工具４３が回転工具の場合、加工速度を１〜４（ｍ／ｓｅｃ）、送り速度を１０００〜９０００（ｍｍ／分）とすることが好ましい。なお、加工条件は、上記の値に限定されず、砂ブロック４を加工できれば、上記以外の値であってもよい。 In the removal processing step, casting is performed by removing the sand grains of the sand block 4 while removing them with the removal tool 43 using a 3-axis or more numerical control processing machine 40 that operates the removal tool 43 by computer control based on shape data. A part or all of the sand mold 1 is manufactured. As for processing conditions, when the removal tool 43 is a rotary tool, it is preferable to set the processing speed to 1 to 4 (m / sec) and the feed rate to 1000 to 9000 (mm / min). In addition, processing conditions are not limited to said value, As long as the sand block 4 can be processed, values other than the above may be sufficient.
なお、実施形態では、数値制御加工機械４０を、５軸のマシニングセンタとしたが、これに限定されず、数値制御加工機械４０は、４軸以上のマシニングセンタであれば、４軸、６軸のマシニングセンタであってもよい。数値制御加工機械４０を、４軸以上とすることで、アンダーカット部６がある鋳物１０の鋳造用砂型１を製造することができる。さらに、中子を削減して、高精度の鋳造用砂型１を製造することができる。特に、数値制御加工機械４０を５軸のマシニングセンタとすることで、図２Ｄに示すインペラのような羽１１を有する複雑な形状で大きく厚みのある立体形状の鋳物１０用で且つアンダーカット部６を有する鋳造用砂型１を製造することができる。 In the embodiment, although the numerically controlled machining machine 40 is a 5-axis machining center, the present invention is not limited to this. The numerically controlled machining machine 40 is a 4- or 6-axis machining center if it is a machining center of four or more axes. It may be By setting the numerical control processing machine 40 to four or more axes, the casting sand mold 1 for the casting 10 with the undercut portion 6 can be manufactured. Furthermore, the core can be reduced to manufacture a high-precision casting sand mold 1. In particular, by setting the numerical control processing machine 40 as a 5-axis machining center, the undercut portion 6 is used for the complex shaped, large and thick three-dimensional shaped casting 10 having wings 11 like the impeller shown in FIG. 2D. The casting sand mold 1 can be manufactured.
さらに、実施形態では、数値制御加工機械４０を４軸以上のマシニングセンタとしたが、これに限定されず、３軸のマシニングセンタであってもよい。３軸であれば汎用のマシニングセンタとして流通量も多く、数値制御加工機械４０を安価にすることができ、アンダーカット部６がない形状であれば鋳造用砂型１を容易に製造することができる。 Furthermore, in the embodiment, although the numerically controlled machining machine 40 is a machining center having four or more axes, it is not limited thereto, and may be a three-axis machining center. If there are three axes, there is a large amount of circulation as a general-purpose machining center, the numerical control processing machine 40 can be made inexpensive, and if the undercut portion 6 does not exist, the casting sand mold 1 can be easily manufactured.
次に上記以外の作用効果について説明する。本発明では、エステル硬化用アルカリフェノール樹脂からなる粘結材３を使用したうえで圧縮強度が１５〜５０（Ｎ／ｃｍ2）の砂ブロック４を形成するので、必要最低限の圧縮荷重で砂ブロック４を均一に固化して適切な圧縮強度とし、砂ブロック４の内部の奥を除去工具４３で除去加工した後の精度を向上することができる。 Next, functions and effects other than the above will be described. In the present invention, since the sand block 4 having a compressive strength of 15 to 50 (N / cm 2 ) is formed after using the caking agent 3 made of an alkali-phenol resin for ester curing, the sand is produced with a minimum necessary compression load. The block 4 can be uniformly solidified to have an appropriate compressive strength, and the accuracy after removing the inner portion of the sand block 4 with the removal tool 43 can be improved.
さらに、圧縮強度が１５〜５０（Ｎ／ｃｍ2）の砂ブロック４とすることで、砂ブロック４の造型を容易にできるとともに加工時の除去工具４３に加わる負荷を低減することができる。さらに、エステル硬化用アルカリフェノール樹脂からなる粘結材３を使用したので、水ガラスやフラン樹脂を使用した砂ブロック４に比較して、加工時の粉塵を抑えることができる。結果、集塵装置が不要となり、装置コストを低減することができる。 Furthermore, by setting the sand block 4 having a compressive strength of 15 to 50 (N / cm 2 ), it is possible to facilitate the formation of the sand block 4 and to reduce the load applied to the removal tool 43 at the time of processing. Furthermore, since the caking material 3 made of an alkali curing resin for ester curing is used, compared to the sand block 4 using water glass or furan resin, dust at the time of processing can be suppressed. As a result, the dust collector is not required, and the cost of the apparatus can be reduced.
さらに、除去工具４３はシャンク幅又は直径Ｄに対する突出し量Ｌの比（Ｌ／Ｄ）が５〜５０であっても被加工物が過度に圧縮されていない砂ブロック４であるので、除去工具４３がびびることなく砂ブロック４に除去加工で深堀することができる。さらに、（Ｌ／Ｄ）が５〜５０となる長尺の除去工具４３の先端部分で、砂ブロック４の表面付近を加工する場合であっても、被加工物が過度に圧縮されていない砂ブロック４であるので、除去工具がびびることなく砂ブロックの表面付近を浅く除去加工することができる。このように、本発明では、１本の除去工具４３で、深く加工することも浅く加工することも可能となる。 Furthermore, the removal tool 43 is a sand block 4 in which the workpiece is not excessively compressed even if the ratio (L / D) of the projection amount L to the shank width or diameter D is 5 to 50, the removal tool 43 The sand block 4 can be deeply dug by removing processing. Furthermore, even when processing the vicinity of the surface of the sand block 4 with the tip portion of the long removal tool 43 with (L / D) of 5 to 50, sand in which the workpiece is not excessively compressed Since the block 4 is used, it is possible to shallowly remove near the surface of the sand block without the removal tool being caught. As described above, in the present invention, it is possible to perform deep processing and shallow processing with one removal tool 43.
さらに、インペラのような複雑で大型の鋳物１０用のアンダーカット部６がある鋳造用砂型１では、いわゆる深堀加工する際に、除去工具４３を保持するチャック４２やスピンドル４１が、砂ブロック４に接触し易くなるが、本発明では、数値制御加工機械４０を４軸以上の特に５軸のマシニングセンタとし、且つ、シャンク幅又は直径Ｄに対するチャック４２端部からの突出し量Ｌの比（Ｌ／Ｄ）が５〜５０となるような長尺の除去工具４３を５軸のマシニングセンタに組み合わせたので、インペラのような複雑で大型の鋳物１０用のアンダーカット部６がある鋳造用砂型１を容易に製造することができる。 Furthermore, in the casting sand mold 1 having the undercut portion 6 for a complex and large-sized casting 10 such as an impeller, the chuck 42 and the spindle 41 for holding the removal tool 43 can In the present invention, the numerically controlled machining machine 40 is a machining center with four or more axes, in particular five axes, and the ratio of the projecting amount L from the end of the chuck 42 to the shank width or diameter D (L / D Since a long removal tool 43 such as 5) to 50) is combined with a 5-axis machining center, it is easy to make the casting sand mold 1 with an undercut portion 6 for a complex and large casting 10 such as an impeller It can be manufactured.
さらに、除去工具４３は、ドリル、エンドミル、バイト、電着砥石、レジンボンドの砥石、メタルボンドの砥石などである。このため、鋳造用砂型１の形状や加工精度に合わせて幅広く対応することができる。 Furthermore, the removal tool 43 is a drill, an end mill, a cutting tool, an electrodeposition grindstone, a resin bond grindstone, a metal bond grindstone, or the like. For this reason, according to the shape and processing precision of the sand mold 1 for casting, it can respond widely.
除去工具４３は、高速回転、振動、又は、無回転且つ無振動の少なくとも１つで使用される。これにより、いわゆる高速加工や、超音波振動加工、仕上げ加工などの多種の加工方法に対応することができる。 The removal tool 43 is used at at least one of high speed rotation, vibration, or no rotation and no vibration. Thereby, it is possible to cope with various processing methods such as so-called high-speed processing, ultrasonic vibration processing, and finish processing.
次に上位レベルとしての鋳造工程について詳しく説明する。図７Ａに示すように、型合わせ工程では、上型１ａと下型１ｂとを位置決めピン（不図示）などで位置決めして合わせて鋳造用砂型１とする。 Next, the casting process as the upper level will be described in detail. As shown in FIG. 7A, in the mold alignment step, the upper mold 1a and the lower mold 1b are positioned with a positioning pin (not shown) or the like, and are combined to form a casting sand mold 1.
溶解工程では、金属材料を溶解して溶湯６２を得る。注湯工程では、取鍋６１から溶湯６２を鋳造用砂型１の湯口６３に流し込む。溶湯６２は鋳造用砂型１のキャビティ６４に重点され、冷却後することで固化し鋳物１０となる。 In the melting step, the metal material is melted to obtain a molten metal 62. In the pouring process, the molten metal 62 is poured from the ladle 61 into the sprue 63 of the casting sand mold 1. The molten metal 62 is focused on the cavity 64 of the casting sand mold 1 and solidified after cooling to form a casting 10.
次に図７Ａの鋳造用砂型１の別態様を説明する。図７Ｂに示すように、上型１ａには、製品を形成するキャビティ６４全体に亘って大きく突出する凸部７が形成されている。下型１ｂには、製品を形成するキャビティ６４全体に亘って大きく窪むとともに上型１ａの凸部７に嵌る凹部８が形成されている。 Next, another embodiment of the casting mold 1 of FIG. 7A will be described. As shown in FIG. 7B, the upper die 1a is formed with a convex portion 7 that largely protrudes over the entire cavity 64 that forms the product. The lower die 1 b is formed with a recess 8 which is greatly recessed over the entire cavity 64 for forming a product and which is fitted to the protrusion 7 of the upper die 1 a.
上型１ａに凸部７を形成し、下型１ｂに凹部８を形成することで、型合わせ工程において、鋳造用砂型１に位置決めピンを設ける必要がなく、鋳造用砂型１を容易に製造することができる。この効果は、数値制御加工機械４０を４軸以上の特に５軸のマシニングセンタとすることで、鋳造用砂型１の分割面（パーティングライン）を自由に決めることができることによるものである。 By forming the convex portion 7 in the upper mold 1a and forming the recess 8 in the lower mold 1b, there is no need to provide positioning pins in the casting sand mold 1 in the mold alignment process, and the casting sand mold 1 can be easily manufactured. be able to. This effect is due to the fact that the parting line (parting line) of the casting sand mold 1 can be freely determined by making the numerical control processing machine 40 a machining center with four or more axes, in particular, five axes.
なお、実施形態では、大粒２ａと小粒２ｂの２種類の鋳物砂２を使用したが、これに限定されず、１種類の砂粒や３種類以上の砂粒の鋳物砂２を使用してもよい。また、シャンク幅又は直径Ｄに対する突出し量Ｌの比（Ｌ／Ｄ）は５〜５０に限定されず、比（Ｌ／Ｄ）が５未満の一般的な長さや、比（Ｌ／Ｄ）が５０を超える除去工具４３を使用してもよい。 In the embodiment uses two kinds of molding sand 2 large particle 2a and small 2b, without being limited thereto, may be used one type of sand and three or more kinds of sand casting sand 2. Also, the ratio (L / D) of the protrusion amount L to the shank width or diameter D is not limited to 5 to 50, and the general length or ratio (L / D) of the ratio (L / D) is less than 5 More than 50 removal tools 43 may be used.
また、実施形態では、砂ブロック４の圧縮強度が１５〜５０（Ｎ／ｃｍ2）となるようにしたが、これに限定されず砂ブロック４の圧縮強度は１５（Ｎ／ｃｍ2）未満や、５０（Ｎ／ｃｍ2）を超えるようにしても差し支えない。 In the embodiment, although the compressive strength of the sand block 4 is 15 to 50 (N / cm 2 ), the present invention is not limited to this, the compressive strength of the sand block 4 is less than 15 (N / cm 2 ) And may exceed 50 (N / cm 2 ).
１… 鋳造用砂型
１ａ… 上型
１ｂ… 下型
２… 鋳物砂（球状のセラミック人工砂）
３… 粘結材（水溶性のエステル硬化用アルカリフェノール樹脂、アルカリフェノール樹脂用硬化剤）
１０… 鋳物（インペラ）
１０ａ… 製品形状データ
２０… 型枠
２１… 粉砕機
２５… 混錬機
２６… 圧縮機
２７… 加振装置
３１… コンピュータ（ＣＡＤ、ＣＡＭ）
３３… 加工形状データ
４０… 数値制御加工機械
４３… 除去工具（エンドミル、ドリル、バイト、電着砥石）
Ｄ… シャンク径又は直径
Ｌ… チャック端部からの突出し量
1 ... Sand mold for casting 1a ... Upper mold 1b ... Lower mold 2 ... Casting sand (spherical ceramic artificial sand)
3 ... Binder (water soluble ester curing alkali phenol resin, curing agent for alkali phenol resin)
10 ... Casting (impeller)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10a ... Product shape data 20 ... Formwork 21 ... Crusher 25 ... Kneader 26 ... Compressor 27 ... Excitation apparatus 31 ... Computer (CAD, CAM)
33 ... Machining shape data 40 ... Numerical control machining machine 43 ... Removal tool (end mill, drill, cutting tool, electrodeposited grinding wheel)
D ... Shank diameter or diameter L ... Amount of extension from chuck end
Claims (10)
形状データに基づいて除去工具をコンピュータ制御により操作する３軸以上の数値制御加工機械を用いて、前記砂ブロックを前記除去工具で剥がしながら除去加工することによって所望形状の鋳造用砂型の一部又は全部を製造する除去加工工程と、を含むことを特徴とする鋳造用砂型の製造方法。 A casting sand and a caking agent comprising an ester-curing alkali phenol resin and a curing agent for an ester-based alkali phenol resin are mixed, and the mold is filled with the casting sand mixed with the caking agent. Sand block forming step of forming a sand block of a predetermined shape by applying vibration to solidify while pressing the entire casting sand in the formwork ;
A part or a casting sand mold of a desired shape by removing and removing the sand block with the removal tool using a three or more axes numerically controlled processing machine that operates the removal tool by computer control based on shape data And a removing process step of producing the whole.
前記砂ブロック形成工程では、
前記鋳物砂は、球状のセラミック人工砂を用い、
前記エステル硬化用アルカリフェノール樹脂は、水溶性のものを用いて前記砂ブロックを固化させることを特徴とする鋳造用砂型の製造方法。 The method for producing a casting sand mold according to claim 1,
In the sand block forming step,
The said molding sand uses spherical ceramic artificial sand,
The method for producing a casting sand mold, characterized in that the sand block is solidified using a water-soluble alkali phenol resin for ester curing.
前記砂ブロック形成工程では、
前記砂ブロックは、圧縮強度が１５〜５０（Ｎ／ｃｍ２）となるようにプレスを調整して固化させることを特徴とする鋳造用砂型の製造方法。 The method of manufacturing a casting sand mold according to claim 1 or 2,
In the sand block forming step,
A method of manufacturing a casting sand mold, characterized in that the sand block is solidified by adjusting a press so as to have a compressive strength of 15 to 50 (N / cm 2 ).
前記除去加工工程は、シャンク幅又は直径Ｄに対する突出し量Ｌの比（Ｌ／Ｄ）が５〜５０である前記除去工具で前記砂ブロックを深掘する除去加工を含むことを特徴とする鋳造用砂型の製造方法。 A method for producing a casting sand mold according to any one of claims 1 to 3, wherein
The removal process includes a removal process in which the sand block is dug with the removal tool having a ratio (L / D) of a protrusion amount L to a shank width or diameter D of 5 to 50. Sand mold manufacturing method.
前記砂ブロック形成工程では、
前記鋳物砂は、粒度分布の平均粒度が所定の値の大粒と、平均粒度が前記大粒の所定の値よりも小さい小粒との、平均粒度の異なる複数種類を混ぜていることを特徴とする鋳造用砂型の製造方法。 A method of manufacturing a casting sand mold according to any one of claims 1 to 4, wherein
In the sand block forming step,
The casting sand is characterized in that a plurality of types having different average particle sizes are mixed: large particles having a predetermined value of average particle size of particle size distribution and small particles having an average particle size smaller than the predetermined value of the large particles. Sand mold manufacturing method.
前記砂ブロック形成工程では、
前記鋳物砂のうち前記大粒の平均粒度は１５０〜２１２（μｍ）のものを用い、混合比が６０〜５０％となるようにし、
前記鋳物砂のうち前記小粒の平均粒度は７５〜１０６（μｍ）のものを用い、混合比が４０〜５０％となるようにし、
前記大粒と前記小粒との混合比が合わせて１００％となることを特徴とする鋳造用砂型の製造方法。 The method for producing a casting sand mold according to claim 5, wherein
In the sand block forming step,
The average particle size of the large particles of the casting sand is 150 to 212 (μm), and the mixing ratio is 60 to 50%,
The average particle size of the small particle of molding sand used as the seventy-five to one hundred and six ([mu] m), the mixing ratio is made to be 40-50%,
A method of manufacturing a casting sand mold characterized in that the mixing ratio of the large grains and the small grains is 100%.
前記鋳物砂を再生利用して前記砂ブロックを形成するには、
新規に平均粒度の小さい前記小粒の前記鋳物砂を加え、
平均粒度の大きい前記大粒の前記鋳物砂は、再生利用のものを使用することを特徴とする鋳造用砂型の製造方法。 A method of manufacturing a casting sand mold according to claim 5 or 6,
To reclaim the casting sand and form the sand block:
Add the said small casting sand of small average particle size newly,
A method of producing a casting sand mold characterized in that the large-sized casting sand having a large average particle size is recycled.
前記除去加工工程では、
前記数値制御加工機械は、４軸以上のマシニングセンタを使用していることを特徴とする鋳造用砂型の製造方法。 A method of manufacturing a casting sand mold according to any one of claims 1 to 7, wherein
In the removal process,
The method of manufacturing a casting sand mold, wherein the numerically controlled processing machine uses a machining center with four or more axes.
前記除去加工工程では、
前記除去工具は、ドリル、エンドミル、バイトおよび電着砥石の少なくとも１つを使用することを特徴とする鋳造用砂型の製造方法。 A method of manufacturing a casting sand mold according to any one of claims 1 to 8,
In the removal process,
The method for producing a casting sand mold, wherein the removal tool uses at least one of a drill, an end mill, a cutting tool and an electrodeposited wheel.
前記除去加工工程では、
前記除去工具は、高速回転、振動、又は、無回転且つ無振動の少なくとも１つで使用されることを特徴とする鋳造用砂型の製造方法。
A method of manufacturing a casting sand mold according to any one of claims 1 to 9,
In the removal process,
The method of manufacturing a casting sand mold, wherein the removal tool is used at at least one of high speed rotation, vibration, or no rotation and no vibration.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018037512A JP6489394B1 (en) | 2018-03-02 | 2018-03-02 | Method of manufacturing sand mold for casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018037512A JP6489394B1 (en) | 2018-03-02 | 2018-03-02 | Method of manufacturing sand mold for casting |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019023646A Division JP6558614B1 (en) | 2019-02-13 | 2019-02-13 | Sand block manufacturing method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP6489394B1 true JP6489394B1 (en) | 2019-03-27 |
| JP2019150843A JP2019150843A (en) | 2019-09-12 |
Family
ID=65895206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018037512A Active JP6489394B1 (en) | 2018-03-02 | 2018-03-02 | Method of manufacturing sand mold for casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6489394B1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110421113A (en) * | 2019-09-18 | 2019-11-08 | 北京仁创砂业铸造材料有限公司 | A kind of ceramsite sand prepared by regenerating used waste and the precoated sand prepared by the ceramsite sand |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7325034B2 (en) * | 2019-03-19 | 2023-08-14 | 株式会社小西鋳造 | Manufacturing method of sand mold for casting |
Citations (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5050226A (en) * | 1973-09-03 | 1975-05-06 | ||
| JPS5358432A (en) * | 1976-11-08 | 1978-05-26 | Kubota Ltd | Method to remove chips for cutting moulding method |
| JPH09150237A (en) * | 1995-11-29 | 1997-06-10 | Ebara Corp | Manufacture of mold |
| JP2002316299A (en) * | 2001-04-20 | 2002-10-29 | Nissan Motor Co Ltd | Die manufacturing method |
| JP2003019542A (en) * | 2001-07-03 | 2003-01-21 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | Method for producing mold for casting |
| JP2003136187A (en) * | 2001-11-06 | 2003-05-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method for manufacturing die-casting die |
| JP2009297747A (en) * | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Aisin Takaoka Ltd | Green sand mold apparatus and method for molding green sand mold |
| JP2011148000A (en) * | 2009-12-24 | 2011-08-04 | Kao Corp | Process for producing of mold |
| JP2015123479A (en) * | 2013-12-26 | 2015-07-06 | 花王株式会社 | Manufacturing method for self-curing mold, molding binder kit, and molding composition |
| JP2015143376A (en) * | 2014-01-31 | 2015-08-06 | セイコーエプソン株式会社 | Manufacturing method of compact, manufacturing method of structure and processing material to be cut |
| JP2016011433A (en) * | 2014-06-27 | 2016-01-21 | セイコーエプソン株式会社 | Production method of sintered part, sintered part and fuel cell |
| JP2016020002A (en) * | 2014-06-17 | 2016-02-04 | 花王株式会社 | Binder composition for cast molding |
| WO2017086379A1 (en) * | 2015-11-18 | 2017-05-26 | 花王株式会社 | Binder composition for molding mold |
-
2018
- 2018-03-02 JP JP2018037512A patent/JP6489394B1/en active Active
Patent Citations (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5050226A (en) * | 1973-09-03 | 1975-05-06 | ||
| JPS5358432A (en) * | 1976-11-08 | 1978-05-26 | Kubota Ltd | Method to remove chips for cutting moulding method |
| JPH09150237A (en) * | 1995-11-29 | 1997-06-10 | Ebara Corp | Manufacture of mold |
| JP2002316299A (en) * | 2001-04-20 | 2002-10-29 | Nissan Motor Co Ltd | Die manufacturing method |
| JP2003019542A (en) * | 2001-07-03 | 2003-01-21 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | Method for producing mold for casting |
| JP2003136187A (en) * | 2001-11-06 | 2003-05-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method for manufacturing die-casting die |
| JP2009297747A (en) * | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Aisin Takaoka Ltd | Green sand mold apparatus and method for molding green sand mold |
| JP2011148000A (en) * | 2009-12-24 | 2011-08-04 | Kao Corp | Process for producing of mold |
| JP2015123479A (en) * | 2013-12-26 | 2015-07-06 | 花王株式会社 | Manufacturing method for self-curing mold, molding binder kit, and molding composition |
| JP2015143376A (en) * | 2014-01-31 | 2015-08-06 | セイコーエプソン株式会社 | Manufacturing method of compact, manufacturing method of structure and processing material to be cut |
| JP2016020002A (en) * | 2014-06-17 | 2016-02-04 | 花王株式会社 | Binder composition for cast molding |
| JP2016011433A (en) * | 2014-06-27 | 2016-01-21 | セイコーエプソン株式会社 | Production method of sintered part, sintered part and fuel cell |
| WO2017086379A1 (en) * | 2015-11-18 | 2017-05-26 | 花王株式会社 | Binder composition for molding mold |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110421113A (en) * | 2019-09-18 | 2019-11-08 | 北京仁创砂业铸造材料有限公司 | A kind of ceramsite sand prepared by regenerating used waste and the precoated sand prepared by the ceramsite sand |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2019150843A (en) | 2019-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6386264B2 (en) | Method for machining sand block into sand molding elements including sand molds and sand cores for metal casting foundry operations | |
| CN105834360B (en) | The casting method of shell mould is made using 3D printing | |
| RU2432224C2 (en) | Method of producing gas turbine engine hollow vane ceramic cores | |
| JP5867938B1 (en) | Mold and mold manufacturing method | |
| JP6489394B1 (en) | Method of manufacturing sand mold for casting | |
| CN109332578A (en) | A kind of containerless casting manufacturing process freezing clay-bonded sand | |
| CN103770034B (en) | Efficient manufacturing technology of abrasive material layers of ceramic bonding agent ultra-hard material grinding wheel | |
| JP5867939B1 (en) | Material for additive manufacturing, method for producing mold by powder fixed lamination method, and mold | |
| JP6558614B1 (en) | Sand block manufacturing method | |
| US3160931A (en) | Core casting method | |
| CN110732637A (en) | turbine blade air film hole precision forming method | |
| JP3114159B2 (en) | Mold manufacturing method | |
| JP7325034B2 (en) | Manufacturing method of sand mold for casting | |
| JP2007030027A (en) | Method for forming water soluble core, and method for casting aluminum alloy | |
| WO2016075844A1 (en) | Mold | |
| JPH02220730A (en) | Casting method for using organic self-hardening mold | |
| Campbell et al. | Molding and casting processes | |
| JP2002224794A (en) | Casting method | |
| Sadayappan et al. | Sand Casting of Aluminum Alloys | |
| KR102183487B1 (en) | Continuous vertical type centrifugal casting | |
| JP2000326052A (en) | Method and apparatus for manufacturing cubic article | |
| JP2002078833A (en) | Manufacturing method of golf club head | |
| Singh et al. | Automated system for designing gating system of sand casting | |
| JPH034291B2 (en) | ||
| CN115740413A (en) | Vibration breaking method for sprue of investment precision casting |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180309 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180314 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20180309 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180328 |
|
| A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20180328 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180410 |
|
| A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20180516 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180529 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180730 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180904 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20181017 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190115 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190213 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6489394 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |