JP6475824B2 - 耐剥離性に優れたhpf成形部材及びその製造方法 - Google Patents
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上記Cは、マルテンサイトの強度を増加させる必須の元素である。Cの含有量が0.18%未満では、耐衝突特性を確保するための十分な強度を得ることが難しい。また、0.25%を超えて含有すると、スラブの衝撃靭性を低下させるだけでなく、HPF成形部材の溶接性が低下し得る。これを考慮して、本発明では、上記Cの含有量を0.18〜0.25重量%(以下、単に%という)に制限することが好ましい。
上記Siは、HPF後に、鋼材の材質均一化に効果的であるだけでなく、HPF熱処理の過程において、めっき層への拡散によってめっき層のタウ相の生成に寄与することができる。Siの含有量が0.1%未満では、材質均一化及びめっき層への拡散に十分な効果を達成できず、1.0%を超えると、焼鈍中の鋼板の表面に生成されるSiの酸化物が原因で良好な溶融アルミニウムめっきの表面品質を確保することが困難な場合があるため1.0%以下を添加する。
上記Mnは、Cr、Bなどと同様に、鋼の硬化能を確保するために添加される。Mnの含有量が0.9%未満では、十分な硬化能を確保し難くベイナイトが生成される場合があるため、十分な強度を確保することが困難である。また、Mnの含有量が1.5%を超えると、鋼板の製造コストが上昇するだけでなく、鋼材の内部にMnが偏析されることによって、HPF成形部材の曲げ性を著しく低下させる可能性がある。これを考慮して、本発明では、Mnの含有量を0.9〜1.5%の範囲に制限することが好ましい。
上記Pは、粒界偏析元素で、HPF成形部材の多くの特性を阻害させる元素であるため、可能であれば少なく添加されることが好ましい。Pの含有量が0.03%を超えると、成形部材の曲げ性、衝撃特性及び溶接性などが劣化するため、その上限を0.03%に制限することが好ましい。
上記Sは、鋼中に不純物として存在し、成形部材の曲げ性及び溶接性を阻害する元素であるため、可能であれば少なく添加されることが好ましい。Sの含有量が0.01%を超えると、成形部材の曲げ性及び溶接性などが悪くなるため、その上限を0.01%に制限することが好ましい。
上記Alは、Siと同様に、製鋼における脱酸作用を目的に添加される。その目的を達成するためにAlは0.01%以上添加される必要がある。Alの含有量が0.05%を超えると、その効果は飽和するだけでなく、めっき材の表面品質を悪くするため、その上限を0.05%に制限することが好ましい。
上記Crは、Mn、Bなどと同様に、鋼の硬化能を確保するために添加される。Crの含有量が0.05%未満では、十分な硬化能を確保することは困難であり、Crの含有量が0.5%を超えると、硬化能は十分に確保可能であるが、その特性が飽和するだけでなく、鋼材の製造コストが上昇しかねない。これを考慮して、本発明では、上記Crの含有量を0.05〜0.5%の範囲に制限することが好ましい。
上記Tiは、鋼中の不純物として残存する窒素と結合しTiNを生成させることにより、硬化能の確保に必須の固溶Bを残留させるために添加される。Tiの含有量が0.01%未満では、その効果を十分に期待することが困難であり、Tiの含有量が0.05%を超えると、その特性が飽和する可能性があるだけでなく、鋼材の製造コストが上昇しかねない。これを考慮して、本発明では、上記Tiの含有量を0.01〜0.05%の範囲に制限することが好ましい。
上記Bは、Mn及びCrと同様に、HPF成形部材において硬化能を確保するために添加される。上記目的を達成するために、Bは0.001%以上添加される必要がある。Bの含有量が0.005%を超えると、その効果は飽和するだけでなく、熱間圧延性を著しく低下させる。したがって、本発明では、上記Bの含有量を0.001〜0.005%の範囲に制限することが好ましい。
上記Nは、鋼中に不純物として存在し、可能であれば少なく添加されることが好ましい。Nの含有量が0.009%を超えると、鋼材の表面不良を引き起こしかねないため、その上限を0.009%に制限することが好ましい。
上記MoとWは、硬化能及び析出強化元素で、高強度をさらに確保するという効果が大きい。MoとWの添加量の合計が0.001%未満では、十分な硬化能及び析出強化の効果を得ることができず、0.5%を超えると、その効果が飽和するだけでなく、製造コストが上昇しかねない。したがって、本発明では、上記Mo+Wの含有量を0.001〜0.5%の範囲に制限することが好ましい。
上記Nb、Zr及びVは、鋼板の強度上昇、結晶粒微細化及び熱処理特性を向上させる元素である。上記Nb、Zr及びVのうち1種以上の含有量が0.001%未満であると上記のような効果を期待することは困難であり、その含有量が0.4%を超えると製造コストが上昇しすぎるようになる。したがって、本発明では、このような元素の含有量を0.001〜0.4%に制限することが好ましい。
上記Cuは、微細なCu析出物を生成して強度を向上させる元素であり、上記Niは、強度上昇及び熱処理性を向上させるのに有効な元素である。もし、上記成分の合計が0.005%未満であると、所望する強度を十分に得ることができず、2.0%を超えると、操業性を低下させ、製造コストを上昇させかねない。これを考慮して、本発明では、Cu+Ni:0.005〜2.0%に制御することが好ましい。
上記Sb、Sn及びBiは、粒界偏析元素で、HPF加熱時にめっき層と素地鉄の界面に濃化し、めっき層の密着性を向上させることができる。めっき層の密着力を向上させることにより、熱間成形時のめっき層の脱落防止に一助することができる。Sb、Sn及びBiは、類似した特性を有するため、3つの元素を混合して用いることも可能である。その際、1種以上の合計を0.03%以下にすることが好ましい。これは、もし、上記成分の合計が0.03%を超えると、熱間成形時に素地鉄の脆性が悪化するおそれがあるためである。
重量%で、C:0.22%、Si:0.25%、Mn:1.18%、P:0.014%、S:0.0022%、Al:0.033%、Cr:0.181%、Ti:0.034%、B:0.0023%、N:0.0050%、残りがFe及びその他の不純物で構成される厚さ1.5mmの冷延鋼板を設けた後、これを120×200mmの大きさに切断して試片を設けた。また、上記設けられたサンプルは、灯油と超音波アセトンで脱脂を行い、表面の圧延油と汚染物質を除去した。その後、上記設けられたサンプルを温度780℃まで、総加熱時間6分間加熱した後、660℃の溶融アルミニウムめっき浴に浸漬してめっきを行った。その際、めっき付着量は、20〜40μmに調節した。さらに、溶融アルミニウムめっき浴の組成は、0〜13重量%のSi、残りはアルミニウムと不可避に鋼板から溶出されるFe、その他の不純物で構成されるようにし、スキンパス延伸率は0〜3%まで調節した。下記表1は、本実験に用いられためっき鋼板の試片に対して適用された具体的な溶融アルミニウムめっきの条件を示す。
[耐剥離性評価の凡例]
○:剥離がなく、テープに剥離片が付着しない。
×:剥離が発生しテープに付着する。
Claims (18)
- 素地鋼板の表面に溶融アルミニウムめっき層が形成されるHPF成形部材であって、前記素地鋼板は、重量%で、C:0.18〜0.25%、Si:0.1〜1.0%、Mn:0.9〜1.5%、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Al:0.01〜0.05%、Cr:0.05〜0.5%、Ti:0.01〜0.05%、B:0.001〜0.005%、N:0.009%以下を含み、残部はFe及びその他の不純物からなり、
前記めっき層は、軟質の拡散層及び硬質の合金層を有するように構成され、
前記合金層は、Fe2Al5の基地相、及びFe−Al−Si系合金相のタウ相を含み、
前記合金層と拡散層間の硬度差が400(Hv)以下になるように、前記合金層の内部には、タウ相が、めっき層全体に対して面積分率で10%以上不規則且つ不連続に分散分布している、耐剥離性に優れたHPF成形部材。 - 前記素地鋼板は冷延鋼板または熱延鋼板である、請求項1に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材。
- 前記タウ相は、前記合金層内に存在し、めっき層全体に対して10〜20面積%の範囲で存在する、請求項1に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材。
- 前記タウ相は、その形状比(縦横比)が1〜4の範囲のものである、請求項1に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材。
- 前記タウ相は、その大きさが5μm以下であるものが全体のタウ相の分率に対して50%以上を占める、請求項1に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材。
- 前記素地鋼板は、Mo+W:0.001〜0.5%をさらに含む、請求項1に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材。
- 前記素地鋼板は、Nb、Zr及びVのうち1種以上を合計:0.001〜0.4%の範囲でさらに含む、請求項1に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材。
- 前記素地鋼板は、Cu+Ni:0.005〜2.0%をさらに含む、請求項1に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材。
- 前記素地鋼板は、Sb、Sn及びBiのうち1種以上を0.03%以下でさらに含む、請求項1に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材。
- 重量%で、C:0.18〜0.25%、Si:0.1〜1.0%、Mn:0.9〜1.5%、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Al:0.01〜0.05%、Cr:0.05〜0.5%、Ti:0.01〜0.05%、B:0.001〜0.005%、N:0.009%以下を含み、残部はFe及びその他の不純物からなる鋼板を設ける工程と、
前記鋼板を550〜850℃の温度で加熱した後、640〜680℃で維持し、その組成成分が、重量%で、Si:7〜13%、Fe:3%未満を含み、残部はAl及びその他の不可避不純物からなる組成を有する溶融アルミニウムめっき浴に浸漬して溶融アルミニウムめっきを施す工程と、
前記溶融アルミニウムめっき鋼板を冷却した後、0.5〜3%の延伸率でスキンパス圧延(SPM)する工程と、
前記溶融アルミニウムめっき鋼板を850〜950℃の温度で加熱した後、一定時間維持することで、その表面の溶融アルミニウムめっき層を合金化させる工程と、
前記合金化した溶融アルミニウムめっき鋼板を熱間成形するとともに、300℃以下の温度範囲まで急冷させることでHPF成形品を製造する工程と、を含み、
前記合金化した溶融アルミニウムめっき層は、軟質の拡散層及び硬質の合金層を有するように構成され、前記合金層は、Fe2Al5の基地相、及びFe−Al−Si系合金相のタウ相を含み、前記合金層と拡散層間の硬度差が400(Hv)以下であり、前記合金層の内部には、タウ層が、めっき層全体に対して面積分率で10%以上不規則且つ不連続に分散分布している、耐剥離性に優れたHPF成形部材の製造方法。 - 前記鋼板は冷延鋼板または熱延鋼板である、請求項10に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材の製造方法。
- 前記タウ相は、前記合金層内に存在し、めっき層全体に対して10〜20面積%の範囲で存在する、請求項10に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材の製造方法。
- 前記タウ相は、その形状比(縦横比)が1〜4の範囲のものである、請求項10に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材の製造方法。
- 前記タウ相は、その大きさが5μm以下であるものが全体のタウ相の分率に対して50%以上を占める、請求項10に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材の製造方法。
- 前記鋼板は、Mo+W:0.001〜0.5%をさらに含む、請求項10に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材の製造方法。
- 前記鋼板は、Nb、Zr及びVのうち1種以上を合計:0.001〜0.4%の範囲でさらに含む、請求項10に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材の製造方法。
- 前記鋼板は、Cu+Ni:0.005〜2.0%をさらに含む、請求項10に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材の製造方法。
- 前記鋼板は、Sb、Sn及びBiのうち1種以上を0.03%以下でさらに含む、請求項10に記載の耐剥離性に優れたHPF成形部材の製造方法。
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