JP6457349B2 - Valve mechanism of internal combustion engine - Google Patents

Valve mechanism of internal combustion engine Download PDF

Info

Publication number
JP6457349B2
JP6457349B2 JP2015150026A JP2015150026A JP6457349B2 JP 6457349 B2 JP6457349 B2 JP 6457349B2 JP 2015150026 A JP2015150026 A JP 2015150026A JP 2015150026 A JP2015150026 A JP 2015150026A JP 6457349 B2 JP6457349 B2 JP 6457349B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
edge
cap
stem
inner bottom
intermediate annular
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2015150026A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2017031837A (en
Inventor
巧 志賀
巧 志賀
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Otics Corp
Original Assignee
Otics Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Otics Corp filed Critical Otics Corp
Priority to JP2015150026A priority Critical patent/JP6457349B2/en
Publication of JP2017031837A publication Critical patent/JP2017031837A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6457349B2 publication Critical patent/JP6457349B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)

Description

本発明は、バルブのステムの端部にキャップが取り付けられる内燃機関の動弁機構に関する。   The present invention relates to a valve mechanism for an internal combustion engine in which a cap is attached to an end portion of a stem of a valve.

上記の動弁機構としては、特許文献１等に示す動弁機構がある。このような動弁機構は、一般的に、図６に示す従来例の動弁機構９０のように、有底筒状のキャップ９３の内底面９３ｓの形状はクラウニング形状Ｒであり、それに当接するステム９７の端面９７ｓの形状はフラット形状である。そのクラウニング形状Ｒにより、図６ｃに示すように、キャップ９３がステム９７に対して両者間のクリアランスｇにより傾いた（コックした）ときに、前記内底面９３ｓが前記端面９７ｓのエッジＥに当たらないようにして、エッジロードを防止している。なお、このようなクラウニング形状Ｒは、冷間鍛造や切削により形成される。   As said valve mechanism, there exists a valve mechanism shown in patent document 1. In general, such a valve operating mechanism has a crowned shape R in the shape of the inner bottom surface 93s of the bottomed cylindrical cap 93 as in the conventional valve operating mechanism 90 shown in FIG. The shape of the end surface 97s of the stem 97 is a flat shape. Due to the crowning shape R, as shown in FIG. 6c, when the cap 93 is tilted (cocked) with respect to the stem 97 by the clearance g between the two, the inner bottom surface 93s does not hit the edge E of the end surface 97s. In this way, edge loading is prevented. Such a crowning shape R is formed by cold forging or cutting.

特開平０８−１９３５０７号公報Japanese Patent Laid-Open No. 08-193507

前記内底面９３ｓはクラウニング形状Ｒであり、前記端面９７ｓはフラット形状であるため、両者は点ｐ状に接触（点接触）する。よって、接触面積が小さい。そのため、その点ｐ状の接触部に荷重が集中して面圧が高くなることで、摩耗が発生し易い。   Since the inner bottom surface 93s has a crowning shape R and the end surface 97s has a flat shape, both come into contact with each other in a point p shape (point contact). Therefore, the contact area is small. For this reason, the load is concentrated at the point p-shaped contact portion to increase the surface pressure, and thus wear easily occurs.

その一方で、接触面積（点ｐ状の接触部の面積）を大きくするために、図７に示す動弁機構９０’のように、クラウニング形状Ｒのカーブを緩く（即ち、曲率半径を大きく）すると、次に示す問題が生じる。即ち、図７ｃに示すように、キャップ９３がステム９７に対して両者間のクリアランスｇにより傾いたときに、前記内底面９３ｓが前記端面９７ｓのエッジＥに当たるエッジ当りが発生してしまう。そのため、エッジロードが発生して、前記エッジＥに剥奪摩耗を引き起こすおそれや、前記内底面９３ｓの前記エッジＥが当たる部分に摩耗を引き起こすおそれがある。   On the other hand, in order to increase the contact area (the area of the point-p contact portion), the curve of the crowning shape R is loosened (that is, the radius of curvature is increased) as in the valve mechanism 90 ′ shown in FIG. Then, the following problem arises. That is, as shown in FIG. 7c, when the cap 93 is tilted with respect to the stem 97 by the clearance g between the two, an edge contact occurs where the inner bottom surface 93s hits the edge E of the end surface 97s. For this reason, edge load may occur, which may cause stripping wear on the edge E, and may cause wear on a portion of the inner bottom surface 93s where the edge E hits.

特に、前記端面９７ｓの仕様で窒化処理後に研磨なしのものについては、表面１０００ＨＶ以上の硬度（ビッカース硬さ）を有している。そのため、通常の内燃機関で使われるＳＣＭ材（浸炭焼入焼き戻し）のキャップ９３（硬度：８００ＨＶ程度）の内底面９３ｓに対しては、硬度差が２００ＨＶ以上ある。そのため、前記内底面９３ｓが摩耗し易い状況となっている。また、高硬度な材料のキャップ９３もあるが、ＳＣＭ材と比べ加工性が悪いため高価である。   In particular, the surface of the end face 97s without polishing after nitriding has a hardness (Vickers hardness) of 1000 HV or higher. Therefore, the hardness difference is 200 HV or more with respect to the inner bottom surface 93 s of the cap 93 (hardness: about 800 HV) of the SCM material (carburizing quenching and tempering) used in a normal internal combustion engine. Therefore, the inner bottom surface 93s is easily worn. There is also a cap 93 made of a high hardness material, but it is expensive because it has poor workability compared to the SCM material.

そこで、摩耗対策として、キャップの内底面とステムの端面との接触面積を大きくして面圧を低減するとともに、前記内底面が前記端面のエッジに当たるエッジ当りを防止することを目的とする。   Therefore, as a countermeasure against wear, an object is to increase the contact area between the inner bottom surface of the cap and the end surface of the stem to reduce the surface pressure and to prevent the inner bottom surface from hitting the edge of the end surface.

上記目的を達成するため、本発明の内燃機関の動弁機構は、筒状部とその一方の開口を塞ぐ端壁部とからなる有底筒状のキャップが、バルブのステムの端部に取り付けられる内燃機関の動弁機構において、前記端壁部の内底面の中央部と縁部との中間に位置する中間環状部が、中央部及び縁部のいずれからも曲面状に膨出しており、キャップがステムに対して傾斜していない通常の状態では、中間環状部がステムの端面のうちエッジを除くエッジ内方部分に円環状に当接し、前記内底面が前記エッジに当接しないことを特徴とする。   In order to achieve the above object, a valve mechanism for an internal combustion engine according to the present invention has a bottomed cylindrical cap composed of a cylindrical portion and an end wall portion that closes one opening thereof attached to the end portion of the stem of the valve. In the valve mechanism of the internal combustion engine to be obtained, an intermediate annular portion located in the middle between the center portion and the edge portion of the inner bottom surface of the end wall portion bulges out from both the center portion and the edge portion in a curved shape, In a normal state where the cap is not inclined with respect to the stem, the intermediate annular portion abuts against the inner portion of the edge except the edge in an annular shape, and the inner bottom surface does not abut against the edge. Features.

そして更に、次の態様であることが好ましい。即ち、前記筒状部とステムとの間のクリアランスの分、キャップがステムに対して最大限傾斜した状態では、中間環状部が前記エッジ内方部分に部分円環状に当接し、前記内底面が前記エッジに当接しない態様である。   Furthermore, the following aspect is preferable. That is, in a state where the cap is inclined to the maximum with respect to the clearance between the tubular portion and the stem, the intermediate annular portion abuts the inner portion of the edge in a partial annular shape, and the inner bottom surface is It is an aspect which does not contact | abut the said edge.

本発明によれば、中間環状部が前記端面に円環状に当接するため、点状に接触する場合に比べて接触面積が大きくなる。そのため、荷重が分散されて面圧が小さくなる。そのため、前記内底面と前記端面との摩耗が低減される。また、円環状に当接するため、点状に接触する場合に比べて、キャップはステムに対して安定性が良く傾き難い。そのため、前記エッジ当り及びそれによる摩耗が発生し難い。   According to the present invention, since the intermediate annular portion contacts the end face in an annular shape, the contact area is increased as compared with a case where the intermediate annular portion contacts in a dot shape. Therefore, the load is dispersed and the surface pressure is reduced. Therefore, wear between the inner bottom surface and the end surface is reduced. In addition, since the cap abuts in an annular shape, the cap is more stable and less inclined with respect to the stem than in the case where the cap contacts in a point shape. For this reason, the wear per edge and the resulting wear hardly occur.

また、前記内底面の中央部は中間環状部よりも凹むため、寸法精度のバラツキや中間環状部の摩耗等を考慮しても、中央部が中間環状部よりも膨出して、従来のクラウニングとあまり変わらない形状になってしまう心配がない。よって、寸法精度のバラツキや中間環状部の摩耗等を考慮しても、上記の効果が期待できる。   In addition, since the central portion of the inner bottom surface is recessed from the intermediate annular portion, the central portion bulges from the intermediate annular portion even when considering variations in dimensional accuracy and wear of the intermediate annular portion. There is no worry that the shape will not change much. Therefore, the above effect can be expected even when variation in dimensional accuracy, wear of the intermediate annular portion, and the like are taken into consideration.

また更に、上記の好ましい態様によれば、たとえキャップが最大傾斜しても前記内底面は前記エッジに当接しないので、前記エッジ当り及びそれによる摩耗は全く発生しない。   Still further, according to the above preferred embodiment, even if the cap is inclined to the maximum, the inner bottom surface does not come into contact with the edge, so that there is no wear per edge and thereby.

実施例１の動弁機構を示す側面断面図である。It is side surface sectional drawing which shows the valve mechanism of Example 1. FIG. 同動弁機構において、ａはキャップ及びその周辺を斜め上からみた一部断面の斜視図、ｂはキャップを斜め下からみた一部断面の斜視図である。In the same valve mechanism, a is a perspective view of a partial cross section of the cap and its periphery seen obliquely from above, and b is a perspective view of a partial cross section seen from obliquely below the cap. 同動弁機構のキャップ及びその周辺を示す、ａは平面断面図（ｂに示すIIIａ−IIIａ断面の図）、ｂは正面断面図（ａに示すIIIｂ−IIIｂ断面の図）である。FIG. 2A is a plan sectional view (a diagram of a IIIa-IIIa section shown in FIG. 2B), and FIG. 2B is a front sectional view (a diagram of a IIIb-IIIb section shown in FIG. 3A). 同動弁機構のキャップが最大傾斜したときを示す、ａは平面断面図（ｂに示すIVａ−IVａ断面の図）、ｂは正面断面図（ａに示すIVｂ−IVｂ断面の図）である。FIG. 5A is a plan sectional view (a view of the IVa-IVa cross section shown in b), and b is a front cross-sectional view (a view of the IVb-IVb cross section shown in a) showing when the cap of the valve mechanism is tilted to the maximum. 実施例２の動弁機構のキャップ及びその周辺を示す平面断面図である。It is a top sectional view showing the cap of the valve mechanism of Example 2, and its circumference. 従来例の動弁機構のキャップ及びその周辺を示す、ａは平面断面図（ｂに示すVIａ−VIａ断面の図）、ｂは正面断面図（ａに示すVIｂ−VIｂ断面の図）、ｃはキャップが傾斜したときを示す正面断面図である。The conventional valve operating mechanism cap and its periphery are shown. A is a cross-sectional plan view (view of VIa-VIa cross section shown in b), b is a front cross-sectional view (view of VIb-VIb cross section shown in a), c is It is front sectional drawing which shows when a cap inclines. 同動弁機構のキャップにおいてそのクラウニング形状を緩くしたもの及びその周辺を示す、ａは平面断面図（ｂに示すVIIａ−VIIａ断面の図）、ｂは正面断面図（ａに示すVIIｂ−VIIｂ断面の図）、ｃはキャップが傾斜したときを示す正面断面図である。In the cap of the valve mechanism, the loosened crowning shape and its periphery are shown, a is a plan sectional view (a view of a section VIIa-VIIa shown in b), b is a front sectional view (a section of VIIb-VIIb shown in a) C) is a front cross-sectional view showing when the cap is inclined.

本発明の動弁機構の各部の寸法は、特に限定されないが、次の寸法であることが好ましい。即ち、中間環状部の頂上が描く円の直径（Ｄｂ）は、前記端面のエッジが描く円の直径（Ｄｅ）の３０〜９０％であることが好ましい。３０％以上なのは、それに満たない状態では、中間環状部と前記端面との接触面積を十分に大きくし難いからである。また、９０％以下なのは、それを超えた状態では、前記エッジ当りを十分に低減し難いからである。   Although the dimension of each part of the valve operating mechanism of this invention is not specifically limited, It is preferable that it is the following dimension. That is, the diameter (Db) of the circle drawn by the top of the intermediate annular portion is preferably 30 to 90% of the diameter (De) of the circle drawn by the edge of the end face. The reason why it is 30% or more is that it is difficult to sufficiently increase the contact area between the intermediate annular portion and the end face in a state less than 30%. Further, the reason why it is 90% or less is that it is difficult to sufficiently reduce the per edge in a state exceeding that.

また、中間環状部の頂上が描く円の直径（Ｄｂ）は、特に限定されないが、前記内底面の縁が描く円の直径（Ｄｃ）の４０〜５０％であることが好ましい。４０％以上なのは、それに満たない状態では、中間環状部と前記端面と接触面積を十分に大きくし難いからである。また、５０％以下なのは、それを超えた状態では、前記エッジ当りを十分に低減し難いからである。   Further, the diameter (Db) of the circle drawn by the top of the intermediate annular portion is not particularly limited, but is preferably 40 to 50% of the diameter (Dc) of the circle drawn by the edge of the inner bottom surface. The reason why it is 40% or more is that it is difficult to sufficiently increase the contact area between the intermediate annular portion and the end face in a state where it is less than 40%. Also, the reason why it is 50% or less is that it is difficult to sufficiently reduce the per edge in a state beyond this.

また、キャップの中心線を通る断面で切った正面断面視（図３ｂ）での中間環状部（３３ｂ）の曲率半径は、８０〜１８０ｍｍであることが好ましい。８０ｍｍ以上なのは、それに満たない状態では、中間環状部のカーブがきつくなり過ぎて中間環状部と前記端面との接触面積を十分に大きくし難くなるからである。また、１８０ｍｍ以下なのは、それを超えると中間環状部のカーブが緩くなり過ぎて、前記エッジ当りを十分に低減し難くなるからである。但し、中間環状部の断面形状は、正確な円弧状でなくてもよく、例えば、中間環状部の頂上を境にその内側と外側とで曲率半径が変わるものであってもよい。   Moreover, it is preferable that the curvature radius of the intermediate | middle annular part (33b) in the front sectional view (FIG. 3b) cut in the cross section which passes along the centerline of a cap is 80-180 mm. The reason why it is 80 mm or more is that if it is less than that, the curve of the intermediate annular portion becomes too tight and it is difficult to sufficiently increase the contact area between the intermediate annular portion and the end face. Further, the reason why it is 180 mm or less is that if it exceeds that, the curve of the intermediate annular portion becomes too loose and it is difficult to sufficiently reduce the edge contact. However, the cross-sectional shape of the intermediate annular portion does not have to be an accurate arc shape. For example, the radius of curvature may change between the inside and the outside with the top of the intermediate annular portion as a boundary.

次に、本発明の実施例を示す。但し、本発明は実施例の構成に限定されるものではなく、発明の趣旨から逸脱しない範囲で適宜変更して具体化することもできる。   Next, examples of the present invention will be described. However, the present invention is not limited to the configuration of the embodiment, and can be appropriately modified and embodied without departing from the spirit of the invention.

図１〜４に示す本実施例１の動弁機構１は、内燃機関（レジプロエンジン）のバルブ７を駆動するための機構である。そのバルブ７は、図１に示すように、内燃機関の吸気口又は排気口を塞ぐバルブ本体７７と、バルブ本体７７から延びるステム７０とを備えている。そのステム７０の端部は、端面７３側に進むに従いテーパー状に縮径している。そのため、端面７３の径は、ステム７０の他の部分の径よりも小さくなっている。そして、ステム７０には、バルブ７を閉じる方向に付勢するバルブスプリング７８が外嵌されている。そして、動弁機構１は、カム１０と、ロッカアーム２０と、キャップ３０とを備えている。   1 to 4 is a mechanism for driving a valve 7 of an internal combustion engine (regipro engine). As shown in FIG. 1, the valve 7 includes a valve body 77 that closes an intake port or an exhaust port of the internal combustion engine, and a stem 70 that extends from the valve body 77. The end portion of the stem 70 is tapered in a taper shape as it advances toward the end surface 73 side. Therefore, the diameter of the end surface 73 is smaller than the diameter of the other part of the stem 70. The stem 70 is fitted with a valve spring 78 that urges the valve 7 in the closing direction. The valve mechanism 1 includes a cam 10, a rocker arm 20, and a cap 30.

カム１０は、図１に示すように、内燃機関の回転に従い回転するカムシャフト１８に突設されている。そして、このカム１０は、ベース円１１と、ベース円１１から突出したノーズ１２とを備えている。   As shown in FIG. 1, the cam 10 protrudes from a camshaft 18 that rotates in accordance with the rotation of the internal combustion engine. The cam 10 includes a base circle 11 and a nose 12 protruding from the base circle 11.

ロッカアーム２０は、図１に示すように、カム１０に当接するローラ２１を備えている。そして、このロッカアーム２０は、ピボット２８によって揺動可能に支持されている。そして、このロッカアーム２０は、カム１０によりローラ２１が押圧されと揺動してキャップ３０を介してバルブ７を押圧することで、バルブ７を駆動する。   As shown in FIG. 1, the rocker arm 20 includes a roller 21 that contacts the cam 10. The rocker arm 20 is swingably supported by a pivot 28. The rocker arm 20 swings when the roller 21 is pressed by the cam 10 and drives the valve 7 by pressing the valve 7 through the cap 30.

キャップ３０は、図２に示すように、筒状部３６とその一方の開口を塞ぐ端壁部３１とからなる有底筒状の部材である。そして、このキャップ３０は、筒状部３６の内側にステム７０の端部が挿入されることで、ステム７０の端部に取り付けられている。そして、端壁部３１の上面３２は、ロッカアーム２０に当接している。また、端壁部３１の下面である内底面３３は、前記端面７３に当接している。そして、筒状部３６の内周面とステム７０の外周面との間には、クリアランスｇが形成されている。そのクリアランスｇにより、ステム７０に対するキャップ３０の回動が許容されている。そのため、内燃機関の振動等により、キャップ３０がステム７０に対して回転して、端壁部３１の上面３２や内底面３３の摩耗が一箇所に集中しないようになっている。   As shown in FIG. 2, the cap 30 is a bottomed cylindrical member including a cylindrical portion 36 and an end wall portion 31 that closes one of the openings. The cap 30 is attached to the end portion of the stem 70 by inserting the end portion of the stem 70 inside the cylindrical portion 36. The upper surface 32 of the end wall portion 31 is in contact with the rocker arm 20. Further, an inner bottom surface 33 which is a lower surface of the end wall portion 31 is in contact with the end surface 73. A clearance g is formed between the inner peripheral surface of the cylindrical portion 36 and the outer peripheral surface of the stem 70. The clearance g allows the cap 30 to rotate with respect to the stem 70. Therefore, the cap 30 rotates with respect to the stem 70 due to vibration of the internal combustion engine or the like, so that wear on the upper surface 32 and the inner bottom surface 33 of the end wall portion 31 is not concentrated in one place.

そして、内底面３３は、次の形状をしている。即ち、内底面３３の中央部３３ａと縁部３３ｃとの中間に位置する中間環状部３３ｂが、該中央部３３ａ及び縁部３３ｃのいずれからも曲面状に膨出している。そのため、キャップ３０の中心線Ａを通る断面で切った正面断面視（図３ｂ）では、前記内底面３３は、かもめ形状（双山形状）をしている。   The inner bottom surface 33 has the following shape. That is, the intermediate annular portion 33b located between the center portion 33a and the edge portion 33c of the inner bottom surface 33 bulges out from both the center portion 33a and the edge portion 33c in a curved shape. Therefore, the inner bottom surface 33 has a seagull shape (double mountain shape) in a front sectional view (FIG. 3b) cut along a cross section passing through the center line A of the cap 30.

そして、図３に示すように、キャップ３０がステム７０に対して傾斜していない通常の状態では、中間環状部３３ｂがステム７０の端面７３のうちエッジＥを除くエッジ内方部分７３ｉに円環ｒ状に当接する。そのため、前記内底面３３は前記エッジＥに当接しない。   As shown in FIG. 3, in a normal state where the cap 30 is not inclined with respect to the stem 70, the intermediate annular portion 33 b has an annular shape on the edge inner portion 73 i except the edge E of the end surface 73 of the stem 70. Abuts in an r-shape. Therefore, the inner bottom surface 33 does not contact the edge E.

また、図４に示すように、前記筒状部３６とステム７０との間のクリアランスｇの分、キャップ３０がステム７０に対して最大限傾斜した状態では、中間環状部３３ｂが前記エッジ内方部分７３ｉに部分円環ｒ’状に当接する。そのため、この状態でも、前記内底面３３は前記エッジＥに当接しない。   Further, as shown in FIG. 4, when the cap 30 is tilted to the maximum with respect to the stem 70 by the clearance g between the tubular portion 36 and the stem 70, the intermediate annular portion 33b is inward of the edge. It abuts on the portion 73i in the shape of a partial ring r ′. Therefore, even in this state, the inner bottom surface 33 does not contact the edge E.

そのため、キャップ３０がステム７０に対して、前記クリアランスｇの範囲内でいずれの角度に傾斜しても、前記内底面３３が前記エッジＥに当たるエッジ当りは発生しない。   Therefore, even if the cap 30 is inclined with respect to the stem 70 at any angle within the range of the clearance g, the edge contact where the inner bottom surface 33 hits the edge E does not occur.

この内底面３３は、本実施例１では冷間鍛造より加工されている。また、この内底面３３の各部の寸法は、適宜変更して実施することができるが、本実施例１では次の通りとなっている。即ち、図３ｂに示す、中間環状部３３ｂの頂上Ｂが描く円の直径Ｄｂは、約２．５ｍｍである。それに対して、前記端面７３のエッジＥが描く円の直径Ｄｅは、約４．９ｍｍであり、また、前記内底面３３の縁Ｃが描く円の直径Ｄｃは、約５．５ｍｍである。よって、中間環状部３３ｂの頂上Ｂが描く円の直径Ｄｂは、前記端面７３のエッジＥが描く円の直径Ｄｅの約５０％であり、前記内底面３３の縁Ｃが描く円の直径Ｄｃの約４５％である。また、キャップ３０の中心線Ａを通る断面で切った正面断面視（図３ｂ）での中間環状部３３ｂの曲率半径は、約１２０ｍｍである。なお、図面では、分かり易いように、中間環状部３３ｂの曲率は誇張して（即ち、見かけ上の曲率半径をかなり小さく）示している。   The inner bottom surface 33 is processed by cold forging in the first embodiment. In addition, the dimensions of each part of the inner bottom surface 33 can be changed as appropriate, but in the first embodiment, the dimensions are as follows. That is, the diameter Db of the circle drawn by the top B of the intermediate annular portion 33b shown in FIG. 3b is about 2.5 mm. On the other hand, the diameter De of the circle drawn by the edge E of the end surface 73 is about 4.9 mm, and the diameter Dc of the circle drawn by the edge C of the inner bottom surface 33 is about 5.5 mm. Therefore, the diameter Db of the circle drawn by the top B of the intermediate annular portion 33b is about 50% of the diameter De of the circle drawn by the edge E of the end surface 73, and the diameter Dc of the circle drawn by the edge C of the inner bottom surface 33 is smaller. About 45%. Moreover, the curvature radius of the intermediate | middle annular part 33b in the front sectional view (FIG. 3b) cut in the cross section which passes along the centerline A of the cap 30 is about 120 mm. In the drawing, for easy understanding, the curvature of the intermediate annular portion 33b is exaggerated (that is, the apparent radius of curvature is considerably small).

本実施例１によれば、中間環状部３３ｂが前記端面７３に円環ｒ状に当接するため、点状に接触する場合に比べて接触面積が大きくなる。そのため、荷重が分散されて面圧が小さくなる。そのため、前記内底面３３と前記端面７３との摩耗が低減される。また、円環ｒ状に当接するため、点状に接触する場合に比べて、キャップ３０はステム７０に対して安定性が良く傾き難い。   According to the first embodiment, since the intermediate annular portion 33b contacts the end surface 73 in the shape of a ring r, the contact area becomes larger than that in the case of contact in a dot shape. Therefore, the load is dispersed and the surface pressure is reduced. Therefore, wear between the inner bottom surface 33 and the end surface 73 is reduced. In addition, since the cap 30 is in contact with the ring r shape, the cap 30 is more stable and less inclined with respect to the stem 70 than in the case where the cap 30 is in contact with the dot shape.

また、前記内底面３３の中央部３３ａは中間環状部３３ｂよりも凹むため、寸法精度のバラツキや中間環状部３３ｂの摩耗等を考慮しても、中央部３３ａが中間環状部３３ｂよりも膨出して、従来のクラウニングとあまり変わらない形状になってしまう心配がない。よって、寸法精度のバラツキや中間環状部３３ｂの摩耗等を考慮しても、上記の効果が期待できる。   In addition, since the central portion 33a of the inner bottom surface 33 is recessed from the intermediate annular portion 33b, the central portion 33a bulges out from the intermediate annular portion 33b even in consideration of variations in dimensional accuracy, wear of the intermediate annular portion 33b, and the like. Therefore, there is no worry that the shape will not be much different from the conventional crowning. Therefore, the above effect can be expected even when variation in dimensional accuracy and wear of the intermediate annular portion 33b are taken into consideration.

また更に、キャップ３０がステム７０に対して、前記クリアランスｇの範囲内でいずれの角度に傾斜しても、前記エッジ当りは発生しないので、それによる摩耗は全く発生しない。   Still further, even if the cap 30 is inclined with respect to the stem 70 at any angle within the range of the clearance g, the edge contact does not occur, so that no wear is caused at all.

図５に示す本実施例２の動弁機構２は、次に示す点で、実施例１の動弁機構１と相違し、その他の点で同様である。即ち、この動弁機構２のキャップ３０の内底面３３の形状は、切削により加工されている。そのため、切削できない内底面３３の中央部３３ａの中心部には、予めセンター穴３４が凹設されている。そして、内底面３３の縁部３３ｃには、加工逃し３５が設けられている。本実施例２によっても、実施例１と同様の効果を得ることができる。   The valve mechanism 2 of the second embodiment shown in FIG. 5 is different from the valve mechanism 1 of the first embodiment in the following points, and is the same in other points. That is, the shape of the inner bottom surface 33 of the cap 30 of the valve mechanism 2 is processed by cutting. Therefore, a center hole 34 is recessed in advance at the center of the central portion 33a of the inner bottom surface 33 that cannot be cut. A processing relief 35 is provided at the edge 33 c of the inner bottom surface 33. According to the second embodiment, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.

１ 動弁機構（実施例１）
２ 動弁機構（実施例２）
７ バルブ
３０ キャップ
３１ 端壁部
３３ 内底面
３３ａ 中央部
３３ｂ 中間環状部
３３ｃ 縁部
３６ 筒状部
７０ ステム
７３ 端面
７３ｉ エッジ内方部分
Ｂ 中間環状部の頂上
Ｃ 内底面の縁
Ｅ 端面のエッジ
ｒ 円環
ｒ’ 部分円環
Ｄｂ 中間環状部の頂上が描く円の直径
Ｄｃ 内底面の縁が描く円の直径
Ｄｅ 端面のエッジが描く円の直径 1 Valve mechanism (Example 1)
2 Valve mechanism (Example 2)
7 Valve 30 Cap 31 End wall portion 33 Inner bottom surface 33a Central portion 33b Intermediate annular portion 33c Edge portion 36 Cylindrical portion 70 Stem 73 End surface 73i Edge inner portion B Top of intermediate annular portion C Edge of inner bottom surface E Edge edge r Annulus r 'Partial annulus Db Diameter of the circle drawn by the top of the intermediate annular part Dc Diameter of the circle drawn by the edge of the inner bottom face De Diameter of the circle drawn by the edge of the end face

Claims (3)

筒状部（３６）とその一方の開口を塞ぐ端壁部（３１）とからなる有底筒状のキャップ（３０）が、バルブ（７）のステム（７０）の端部に取り付けられる内燃機関の動弁機構において、
前記端壁部（３１）の内底面（３３）の中央部（３３ａ）と縁部（３３ｃ）との中間に位置する中間環状部（３３ｂ）が、中央部（３３ａ）及び縁部（３３ｃ）のいずれからも曲面状に膨出しており、
キャップ（３０）がステム（７０）に対して傾斜していない通常の状態では、中間環状部（３３ｂ）がステム（７０）の端面（７３）のうちエッジ（Ｅ）を除くエッジ内方部分（７３ｉ）に円環（ｒ）状に当接し、前記内底面（３３）が前記エッジ（Ｅ）に当接しないことを特徴とする内燃機関の動弁機構。 An internal combustion engine in which a bottomed cylindrical cap (30) comprising a cylindrical portion (36) and an end wall portion (31) closing one of the openings is attached to an end portion of a stem (70) of a valve (7). In the valve mechanism of
An intermediate annular portion (33b) located between the center portion (33a) and the edge portion (33c) of the inner bottom surface (33) of the end wall portion (31) has a center portion (33a) and an edge portion (33c). It bulges in a curved shape from any of the
In a normal state where the cap (30) is not inclined with respect to the stem (70), the intermediate annular portion (33b) is an edge inner portion (except the edge (E)) of the end surface (73) of the stem (70) ( 73i), and the inner bottom surface (33) does not contact the edge (E). 前記筒状部（３６）とステム（７０）との間のクリアランス（ｇ）の分、キャップ（３０）がステム（７０）に対して最大限傾斜した状態では、中間環状部（３３ｂ）が前記エッジ内方部分（７３ｉ）に部分円環（ｒ’）状に当接し、前記内底面（３３）が前記エッジ（Ｅ）に当接しない請求項１記載の内燃機関の動弁機構。   When the cap (30) is inclined to the maximum with respect to the stem (70) by the clearance (g) between the tubular portion (36) and the stem (70), the intermediate annular portion (33b) is The valve operating mechanism for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the inner edge portion (73i) abuts on the inner edge portion (73i) like a partial ring (r '), and the inner bottom surface (33) does not abut against the edge (E). 中間環状部（３３ｂ）の頂上（Ｂ）が描く円の直径（Ｄｂ）は、前記端面（７３）のエッジ（Ｅ）が描く円の直径（Ｄｅ）の３０〜９０％である請求項１又は２記載の内燃機関の動弁機構。   The diameter (Db) of the circle drawn by the top (B) of the intermediate annular part (33b) is 30 to 90% of the diameter (De) of the circle drawn by the edge (E) of the end face (73). 3. A valve operating mechanism for an internal combustion engine according to 2.
JP2015150026A 2015-07-29 2015-07-29 Valve mechanism of internal combustion engine Expired - Fee Related JP6457349B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015150026A JP6457349B2 (en) 2015-07-29 2015-07-29 Valve mechanism of internal combustion engine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015150026A JP6457349B2 (en) 2015-07-29 2015-07-29 Valve mechanism of internal combustion engine

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2017031837A JP2017031837A (en) 2017-02-09
JP6457349B2 true JP6457349B2 (en) 2019-01-23

Family

ID=57989285

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2015150026A Expired - Fee Related JP6457349B2 (en) 2015-07-29 2015-07-29 Valve mechanism of internal combustion engine

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6457349B2 (en)

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3208508B2 (en) * 1992-10-21 2001-09-17 フジオーゼックス株式会社 Valve for internal combustion engine
JP3603357B2 (en) * 1995-01-17 2004-12-22 日産自動車株式会社 Valve train lubrication system for internal combustion engine
JP4191538B2 (en) * 2003-06-04 2008-12-03 本田技研工業株式会社 Engine valve gear

Also Published As

Publication number Publication date
JP2017031837A (en) 2017-02-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101456329B1 (en) Cam structure
JP6457349B2 (en) Valve mechanism of internal combustion engine
JP5757899B2 (en) Valve mechanism shim and valve mechanism
JP2011140903A (en) Supporting structure for camshaft
JP6327018B2 (en) Engine valve structure
JP2012017789A (en) Split cage of rolling bearing
JP2006132378A (en) Variable valve system
JP2005351190A (en) Cam follower with roller
JP2021017829A (en) Valve structure and internal combustion engine
JP5577969B2 (en) Tappet roller
JP6326348B2 (en) Variable valve mechanism for internal combustion engine
JP2010096137A (en) Valve gear for internal combustion engine
JP4108300B2 (en) Variable valve mechanism
JP3126646U (en) Rocker arm
JP5368359B2 (en) Direct stroke valve mechanism
JPH06137120A (en) Valve for internal combustion engine
JP3892374B2 (en) Rocker arm
JP6278105B2 (en) Cam structure
JP4371489B2 (en) Tensioner lifter
JP6406306B2 (en) Camshaft for engine
JP2015206283A (en) Valve train structure of engine
JP6427023B2 (en) Locker arm
JP6102985B2 (en) Cam structure
JP2021050636A (en) Valve structure and internal combustion engine
JPH07243311A (en) Tappet for internal combustion engine

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20180206

TRDD Decision of grant or rejection written
A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20181129

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20181204

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20181220

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6457349

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees