JP6455177B2

JP6455177B2 - 静圧流体軸受装置、静圧流体軸受装置を用いた工作機械用主軸装置

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Publication number: JP6455177B2
Application number: JP2015011583A
Authority: JP
Inventors: 大和　宏樹; 宏樹大和
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Description

この発明は静圧流体軸受装置、静圧流体軸受装置を用いた工作機械用主軸装置に関する。

従来、工作機械の主軸などの高速回転する回転軸を潤滑液剤等の加圧流体の静圧によって支持する静圧流体軸受装置が知られている（特許文献１参照）。例えば、特許文献１には、回転軸を回転支持するための静圧部を有する軸受メタルを備える静圧流体軸受装置の技術が開示されている。係る静圧部は、回転軸の表面との間に軸受隙間を有する軸受面部と、軸受面部の周方向に隣接して凹設される複数のポケットとを有し、係るポケットに潤滑液剤などの流体を供給することで、回転軸を流体圧（静圧）によって支持する技術である。

特開２００１−３０４２６０号公報

しかしながら、静圧流体軸受装置に使用される潤滑液剤は、図９、１０に示すように回転軸の回転によってポケット内において所謂つれ回りによる流れを引き起こし、回転軸の回転方向の流れと、ポケットの底部における回転軸の回転と逆方向の流れと、が生じる。これに伴い静圧流体軸受装置は、回転軸の表面近傍に大きな速度勾配が発生し、大きな流体せん断抵抗による動力損失が懸念される。また、ポケット内部は、レイノルズ数が２００００〜３００００の強い乱流となっており、回転軸の表面近傍の大きな速度勾配の発生、大きな流体せん断抵抗による動力損失が懸念される。この傾向は、回転軸が高速回転するにつれて一層顕著となる。

そこで本発明は、このような点に鑑みて創案されたものであり、本発明が解決しようとする課題は、静圧流体軸受装置のポケットにおける流体の速度勾配の上昇を抑制し動力損失の低減を図ることにある。

上記課題を解決するために、本発明の静圧流体軸受装置は次の手段をとる。先ず、第１の発明に係る静圧流体軸受装置は、静圧流体軸受装置であって、回転軸を回転支持するための静圧部を有する軸受メタルを備え、前記静圧部は、前記回転軸の表面との間に潤滑液剤が充填される軸受隙間と、前記回転軸の表面と並行する軸受面部と、該軸受面部の周方向に隣接して凹設される複数のポケットと、該ポケットの底部から前記回転軸の表面に向かって突出し前記回転軸の表面と並行する対向面と前記ポケットの縁部との間に溝部を有するランド部と、を有し、前記溝部は、前記ランド部の両側部に円周方向に配設された側溝部と、前記回転軸の回転方向の上流側に位置する上流溝部と下流側に位置する下流溝部とを有し、前記上流溝部に連通し前記静圧部に潤滑液剤を供給する供給路を有し、前記軸受隙間は、前記回転軸の表面と前記軸受面部との間の第１軸受隙間と、前記回転軸の表面と前記対向面との間の第２軸受隙間と、を有し、前記第２軸受隙間は、前記第１軸受隙間より大きい関係であり、前記潤滑液剤の密度をρ、前記潤滑液剤の粘性係数をμ、前記回転軸の周速をＵ、前記第２軸受隙間をＨである場合に、前記第２軸受隙間におけるレイノルズ数Ｒｅは、Ｒｅ＝ρＵＨ／μで表され、前記回転軸が回転支持される状態の第２軸受隙間における潤滑液剤の流れはＲｅ＜２０００である。

この第１の発明によれば、静圧部には、ポケットの底部から回転軸の表面に向かって突出し回転軸の表面と並行する対向面とポケットの縁部との間に溝部を有するランド部を有している。溝部は、ランド部の両側部に円周方向に配設された側溝部と、回転軸の回転方向の上流側に位置する上流溝部と下流側に位置する下流溝部とを有し、上流溝部に連通し静圧部に潤滑液剤を供給する供給路を有する。これにより、潤滑液剤の流れは、対向面上が回転軸の回転方向の流れとなり、側溝部が回転軸の回転と逆方向の流れとなるため、相互の影響を及ぼし難くなる。これにより、静圧流体軸受装置のポケットにおける流体の速度勾配の上昇を抑制し動力損失の低減を図ることができる。また、潤滑液剤の密度をρ、潤滑液剤の粘性係数をμ、回転軸の周速をＵ、第２軸受隙間をＨである場合に、第２軸受隙間におけるレイノルズ数ＲｅはＲｅ＝ρＵＨ／μで表される。そして、回転軸が回転支持される状態の第２軸受隙間における潤滑液剤の流れはＲｅ＜２０００である。すなわち、第２軸受隙間における潤滑液剤の流れにともなう大きな流体せん断抵抗が生じ難くなり、動力損失が抑制され得る。

次に、第２の発明に係る静圧流体軸受装置は、上述した第１の発明に係る静圧流体軸受装置であって、前記潤滑液剤は、水または組成に占める水の割合が９０％以上の水溶液または、低粘度鉱油である。

この第２の発明によれば、潤滑液剤は、水または組成に占める水の割合が９０％以上の水溶液または、低粘度鉱油であると好適である。

次に、第３の発明に係る静圧流体軸受装置は、上述した第１の発明または第２の発明に係る静圧流体軸受装置であって、前記回転軸が回転支持される状態の前記第２軸受隙間における前記潤滑液剤は前記回転軸の回転方向に沿って流れる層流であり、前記層流の潤滑液剤の一部は前記側溝部を経由して前記供給路を有する前記上流溝部への流れとなる。

この第３の発明によれば、第２軸受隙間における潤滑液剤は回転軸の回転方向に沿って流れる層流であり、層流の潤滑液剤の一部は側溝部を経由して供給路を有する前記上流溝部への流れとなる。これにより、ランド部は、第２軸受隙間における層流と、側溝部における反回転方向の流れを分ける。そのため相互の影響を及ぼし難くなる。よってポケットにおける流体の速度勾配の上昇を抑制し動力損失の低減をより一層図ることができ得る。

次に、第４の発明は、上述した第１の発明から第３の発明のいずれかに係る静圧流体軸受装置を用いて工作機械における工作機械用主軸を回転支持する工作機械用主軸装置とする。このように、工作機械用主軸装置に上記静圧流体軸受装置を用いると好適である。

本発明は上記各発明の手段をとることにより、静圧流体軸受装置のポケットにおける流体の速度勾配の上昇を抑制し動力損失の低減を図ることができる。

実施形態に係る静圧流体軸受装置を用いた工作機械用主軸装置の一例として研削盤の全体構成を示す平面図である。図１に示す研削盤の右側面図である。図１のＩＩＩ部の拡大断面図である。図３のＩＶ−ＩＶ線断面図である。軸受メタルを一部割断して内部形状を示した斜視図である。図３のＩＶ−ＩＶ線の拡大断面図でありポケット内の潤滑液剤の流れを示した図である。ポケット内の潤滑液剤の流れの速度分布図である。静圧流体軸受装置の消費電力を示した図である。従来のポケット内の潤滑液剤の流れの速度分布図である。従来のポケット内の潤滑液剤の流れを示した図である。

以下に本発明を実施するための一形態として静圧流体軸受装置、静圧流体軸受装置を用いた工作機械用主軸装置を図面を用いて説明する。

図１は、実施形態に係る静圧流体軸受装置を用いた工作機械用主軸装置の一例として研削盤１０の全体構成を示す平面図である。図２は、研削盤１０の右側面図である。なお、図２では保持台１５１を備えたワーク保持装置１５０の図示を省略している。ここで、Ｘ軸、Ｙ軸、Ｚ軸が記載されているすべての図面において、Ｘ軸とＹ軸とＺ軸は互いに直交しており、Ｙ軸は鉛直上向きを示しており、Ｚ軸とＸ軸は水平方向を示している。そして、Ｚ軸方向は砥石回転軸Ｌ１と平行な方向（換言すれば、ワーク回転軸方向）を示しており、Ｘ軸方向は砥石回転軸Ｌ１に直交する方向であり、砥石１３２がワークＷに切り込む方向を示している。また、砥石回転軸Ｌ１とワーク回転軸Ｌ２とツルア回転軸Ｌ３は、いずれもＺ軸方向と平行である。

図１、２に示される研削盤１０は、ワークＷに対して砥石１３２をＸ軸方向及びＺ軸方向へ相対的に移動制御してワークＷを研削するようになっている。平面形状で矩形に形成された基台１１０上の略中央部には、Ｚ軸方向に延びる一対のＺ軸方向ガイドレール１１１にスライド案内されるＺ軸方向スライドテーブル１１２が配設されている。Ｚ軸方向スライドテーブル１１２は、制御手段１８０（ＮＣ制御装置等）によって作動制御されるＺ軸方向駆動モータ１１４を駆動源とするＺ軸方向送りねじ１１３の回転動作によってＺ軸方向へスライドされる。また、Ｚ軸方向駆動モータ１１４には、Ｚ軸方向スライドテーブル１１２のＺ軸方向の位置を確認するために、Ｚ軸駆動モータ１１４の出力軸の回転角度を検出してその検出信号を制御手段１８０に送るエンコーダ等のＺ軸方向位置検出手段１１５が設けられている。制御手段１８０は、Ｚ軸方向駆動モータ１１４を用いて、ツルア１７７又はワークＷに対して砥石１３２を相対的にＺ軸方向へ移動させ、Ｚ軸方向位置検出手段１１５からの検出信号に基づいて、ツルア１７７又はワークＷに対する砥石１３２のＺ軸方向への相対的な移動量を検出可能である。

Ｚ軸方向スライドテーブル１１２上には、Ｘ軸方向に延びる一対のＸ軸方向ガイドレール１２１にスライド案内されるＸ軸方向スライドテーブル１２２が配設されている。Ｘ軸方向スライドテーブル１２２は、制御手段１８０によって作動制御されるＸ軸方向駆動モータ１２４を駆動源とするＸ軸方向送りねじ１２３の回転動作によってＸ軸方向へスライドされる。また、Ｘ軸方向駆動モータ１２４には、Ｘ軸方向スライドテーブル１２２のＸ軸方向の位置を確認するために、Ｘ軸方向駆動モータ１２４の出力軸の回転角度を検出してその検出信号を制御手段１８０に送るエンコーダ等のＸ軸方向位置検出手段１２５が設けられている。制御手段１８０は、Ｘ軸方向駆動モータ１２４を用いて、ツルア１７７又はワークＷに対して砥石１３２を相対的にＸ軸方向へ移動させ、Ｘ軸方向位置検出手段１２５からの検出信号に基づいて、ツルア１７７又はワークＷに対する砥石１３２のＸ軸方向への相対的な移動量を検出可能である。

Ｘ軸方向スライドテーブル１２２上には、砥石駆動モータ１２６と砥石軸ホルダ１３０とがそれぞれ配設されており、砥石駆動モータ１２６の出力軸には駆動プーリ１２７が設けられる。一方、砥石軸ホルダ１３０に回転可能に支持されかつ一端部に略円筒状の砥石１３２が設けられる砥石軸１３１（Ｚ軸方向に平行な砥石回転軸Ｌ１回りに回転する砥石軸）の他端には、従動プーリ１２８が設けられている。そして、駆動プーリ１２７と従動プーリ１２８との間にはベルト１２９が張設され、これによって、砥石駆動モータ１２６の出力軸のトルクがベルト１２９を介して砥石軸１３１に伝達される。

基台１１０上には、軸状のワークＷをＺ軸方向のワーク回転軸Ｌ２回りに回転させながら設定位置に保持するワーク保持装置１４０とワーク保持装置１５０とが、Ｚ軸方向に平行なワーク回転軸Ｌ２上に配設されている。ワーク保持装置１４０は、基台１１０上に固定された保持台１４１と、保持台１４１に対しワーク回転軸Ｌ２上に往復動可能な保持軸ハウジング１４２と、この保持軸ハウジング１４２内でワーク回転軸Ｌ２回りに回転可能に支持された保持軸部材１４３とを備え、保持軸部材１４３の先端にはワークＷの一方の端面の中心部を支持するセンタ部材１４４が設けられている。また、保持軸部材１４３は、制御手段１８０によって作動制御される保持軸モータ（図示省略）を駆動源として任意の角速度で任意の角度まで回転制御される。また、ワーク保持装置１５０においても、ワーク保持装置１４０と同様にして保持台１５１、保持軸ハウジング１５２、保持軸部材１５３及びセンタ部材１５４を備えて構成されている。また、保持軸ハウジング１４２にはツルア回転軸Ｌ３回りに回転可能に支持されたツルア１７７を備えたツルーイング装置１６０が設けられている。なお、図２に示すように、砥石回転軸Ｌ１と、ワーク回転軸Ｌ２と、ツルア回転軸Ｌ３は、いずれもＸ軸方向及びＺ軸方向に平行な平面である仮想平面ＶＭ上にある。

このように、研削盤１０は、ワークＷまたはツルア１７７に対して砥石１３２をＺ軸方向及びＸ軸方向に相対移動させることで、ワークＷの研削を施し、またはツルア１７７によって砥石１３２の外形形状を適宜型直しを施す。

図３は、砥石軸ホルダ１３０の拡大断面図（図１のＩＩＩ部の箇所）である。図４は、図３のＩＶ−ＩＶ線断面図である。図５は、軸受メタルを一部割断して内部形状を示した斜視図である。図６は、図３のＩＶ−ＩＶ線の拡大断面図でありポケット内の潤滑液剤の流れを示した図である。砥石軸ホルダ１３０は、図３に示すように砥石軸ハウジング１２と、砥石軸ハウジング１２内に固定される軸受メタル１４を有する。砥石軸１３１（回転軸）は軸受メタル１４に回転支持されている。図４に示すように、軸受メタル１４は、軸受メタル１４内にポンプＰ（図４参照）等から流路１６を介して潤滑液剤Ｒなどの流体を供給することで砥石軸１３１を流体圧（静圧）によって回転支持するための静圧部１８を有する。軸受メタル１４は、図５に示すように鉄鋼製の筒状に構成されている。静圧部１８は、図６に示すように軸受メタル１４の内周面において、軸受隙間２０と、軸受面部２２と、複数のポケット２４と、ランド部３０と、が構成される。なお、潤滑液剤Ｒは、水または組成に占める水の割合が９０％以上の水溶液または、低粘度鉱油であることが望ましい。

軸受面部２２は、図５、６に示すように砥石軸１３１の表面と並行する面である。ポケット２４は、ポンプＰ等から流路１６（供給路）を介して供給される潤滑液剤Ｒを溜める部位である。ポケット２４は、軸受メタル１４の軸受面部２２に凹設され、周方向に複数個が分割されて隣接している。本実施形態では、４個のポケット２４にそれぞれ潤滑液剤Ｒが流路１６を介して供給される。なお、ポケット２４の個数は、４個に限定されるものではない。なお、ポケット２４、軸方向ポケット（図示省略）にて砥石軸１３１の静圧支持に使用されて流出した流体は、ドレイン（図示省略）を経由して回収され、オイルクーラ等にて冷却されてタンクＴ（図４参照）に戻される。

ランド部３０は、ポケット２４の底部２６から砥石軸１３１の表面に向かって突出し砥石軸１３１の表面と並行する対向面３２とポケット２４の縁部２８との間に溝部４０を有する。溝部４０は、ランド部３０の両側部に円周方向に配設された側溝部４２と、回転軸の回転方向の上流側に位置する上流溝部４４と下流側に位置する下流溝部４６とを有する。また、上流溝部４４に連通し静圧部１８に潤滑液剤Ｒを供給する流路１６（供給路）を有する。

軸受隙間２０は、砥石軸１３１の表面との間に潤滑液剤Ｒが充填される空間である。軸受隙間２０は、砥石軸１３１の表面と軸受面部２２との間の第１軸受隙間Ｃと、砥石軸１３１の表面と対向面３２との間の第２軸受隙間Ｈを有する。第２軸受隙間Ｈは、第１軸受隙間Ｃより大きい関係で設定される。軸受メタル１４は、内周面を切削加工を施して複数のポケット２４と、ポケット２４内にランド部３０とを形成する。これにより、軸受メタル１４は、砥石軸１３１の表面との間に潤滑液剤Ｒが充填される軸受隙間２０と、砥石軸１３１の表面と並行する軸受面部２２と、軸受面部２２の周方向に隣接して凹設される複数のポケット２４と、ポケット２４の底部２６から砥石軸１３１の表面に向かって突出し砥石軸１３１の表面と並行する対向面３２とポケット２４の縁部２８との間に溝部４０を有するランド部３０と、を有する静圧部１８となる。

砥石軸１３１は、係るポケット２４に潤滑液剤Ｒなどの流体を供給することで流体圧（静圧）によって支持される。ここで、潤滑液剤Ｒの密度ρ、潤滑液剤Ｒの粘性係数μ、砥石軸１３１の周速Ｕ、第２軸受隙間Ｈである場合に、第２軸受隙間Ｈにおけるレイノルズ数ＲｅはＲｅ＝ρＵＨ／μで表される。ここで、砥石軸１３１の周速Ｕの設定は、砥石軸１３１の設計標準仕様速度、想定する使用頻度の高い回転速度や平均速度、などをもとに適宜設定することが例示される。砥石軸１３１が回転支持される状態の潤滑液剤Ｒの流れはＲｅ＜２０００で設定されるように第２軸受隙間Ｈの間隔を設定する。砥石軸１３１が回転支持される状態の第２軸受隙間Ｈにおける潤滑液剤Ｒは砥石軸１３１の回転方向に沿って流れる層流となり、層流の潤滑液剤Ｒの一部は、ポケット２４の縁部２８に遮られ下流溝部４６、側溝部４２を経由して流路１６を有する上流溝部４４への流れとなる。そのため側溝部４２を流れる潤滑液剤Ｒは砥石軸１３１の反回転方向の流れとなる。

ここで、従来におけるランド部３０を有さないポケット２２４内の潤滑液剤Ｒは、図９、１０に示すように砥石軸２３１の回転によってポケット２２４内において所謂つれ回りによる流れを引き起こし、砥石軸２３１回転方向の流れと、ポケット２２４の底部２２６における砥石軸２３１の回転と逆方向の流れと、が生じる。これに伴い静圧流体軸受装置は、砥石軸２３１の表面近傍に大きな速度勾配が発生し、大きな流体せん断抵抗による動力損失が懸念される。軸受内の潤滑液剤Ｒの流れがレイノルズ数２００００〜３００００の強い乱流の状況下では、ポケット深さＫ、砥石軸２３１の周速Ｓとしたときの潤滑液剤Ｒの流れの速度勾配が∂Ｓ／∂Ｋと表される。ここで、潤滑液剤Ｒの粘性係数μの場合、砥石軸２３１に係るせん断力τ１は、τ１＝μ×（∂Ｓ／∂Ｋ）と表される。そして、ポケット２２４内の潤滑液剤Ｒが砥石軸２３１に及ぼす動力損失Ｐ１は、ポケット２２４の開口面積Ａとすると、Ｐ１＝Ｓ×τ１×Ａと表される。してみると、砥石軸２３１の周速Ｓ及びポケット２２４の開口面積Ａが固定の値であると仮定した場合、動力損失Ｐ１に影響を及ぼすのは、せん断力τ１となる。さらには、潤滑液剤Ｒの温度変化が一定であれば粘性係数μは一定である。そのため、τ１における速度勾配の∂Ｓ／∂Ｋが動力損失Ｐ１に影響を及ぼす要因となる。

一方、図６に示すように軸受内の潤滑液剤Ｒの流れが層流状況下においては、速度勾配をＵ／Ｈと近似することができる。砥石軸１３１に係るせん断力τ２は、τ２＝μ×（Ｕ／Ｈ）と表される。そして、ポケット２４内の潤滑液剤Ｒが砥石軸１３１に及ぼす動力損失Ｐ２は、ポケット２４の開口面積Ａとすると、Ｐ２＝Ｕ×τ２×Ａと表される。してみると、砥石軸１３１の周速Ｕ及びポケット２４の開口面積Ａが固定の値であると仮定した場合、動力損失Ｐ２に影響を及ぼすのは、せん断力τ２となる。さらには、潤滑液剤Ｒの温度変化が一定であれば粘性係数μは一定である。そのため、τ２は、速度勾配のＵ／Ｈの内、Ｈが動力損失Ｐ２に影響を及ぼす要因となる。

そのため、本実施形態の静圧部１８は、図６、７に示すように砥石軸１３１の表面近傍を層流状況下としつつ、砥石軸１３１の回転方向の流れと、ポケット２４の側溝部４２における砥石軸１３１の回転と逆方向の流れを分けて相互に影響を及ぼさないようにするために、ランド部３０を採用した。このランド部３０の対向面３２と砥石軸１３１の表面との間の第２軸受隙間Ｈを層流が維持できる範囲内で最大に設定する。このランド部３０の構成により、静圧部１８の軸受隙間２０は、砥石軸１３１の表面と軸受面部２２との間の第１軸受隙間Ｃと、砥石軸１３１の表面とランド部３０との間の第２軸受隙間Ｈを有する。ここで、第２軸受隙間Ｈは、第１軸受隙間Ｃより大きい関係で設定される。以上より、砥石軸１３１が回転支持される状態の第２軸受隙間Ｈにおける潤滑液剤Ｒは砥石軸１３１の回転方向に沿って流れる層流となる。また、ポケット２４の側溝部４２における潤滑液剤Ｒは、上記第２軸受隙間Ｈの層流の流れへの影響を抑制しつつ砥石軸１３１の反回転方向の流れとなって流路１６に戻る。これにより、図８に示すように、潤滑液剤Ｒを水、水溶液、低粘度鉱油いずれを用いても、消費電力を低減する結果が得られた。

このように、実施形態の静圧流体軸受装置によれば、静圧部１８には、ポケット２４の底部から砥石軸１３１の表面に向かって突出し砥石軸１３１の表面と並行する対向面３２とポケット２４の縁部２８との間に溝部４０を有するランド部３０を有している。溝部４０は、ランド部３０の両側部に円周方向に配設された側溝部４２と、砥石軸１３１の回転方向の上流側に位置する上流溝部４４と下流側に位置する下流溝部４６とを有し、上流溝部４４に連通し静圧部１８に潤滑液剤Ｒを供給する流路１６（供給路）を有する。これにより、潤滑液剤Ｒの流れは、対向面３２上が砥石軸１３１の回転方向の流れとなり、側溝部４２が砥石軸１３１の回転と逆方向の流れとなるため、相互の影響を及ぼし難くなる。これにより、静圧流体軸受装置のポケット２４における流体の速度勾配の上昇を抑制し動力損失の低減を図ることができる。また、潤滑液剤Ｒの密度をρ、潤滑液剤Ｒの粘性係数をμ、砥石軸１３１の周速をＵ、第２軸受隙間Ｈである場合に、第２軸受隙間Ｈにおけるレイノルズ数ＲｅはＲｅ＝ρＵＨ／μで表される。そして、砥石軸１３１が回転支持される状態の第２軸受隙間Ｈにおける潤滑液剤Ｒの流れはＲｅ＜２０００である。すなわち、第２軸受隙間Ｈにおける潤滑液剤Ｒの流れにともなう大きな流体せん断抵抗が生じ難くなり、動力損失が抑制され得る。

また、潤滑液剤Ｒは、水または組成に占める水の割合が９０％以上の水溶液または、低粘度鉱油であると好適である。

また、第２軸受隙間Ｈにおける潤滑液剤Ｒは砥石軸１３１の回転方向に沿って流れる層流であり、層流の潤滑液剤Ｒの一部は上流溝部４４、側溝部４２を経由して供給路を有する上流溝部４４への流れとなる。これにより、ランド部３０は、第２軸受隙間Ｈにおける層流と、側溝部４２における反回転方向の流れを分ける。そのため相互の影響を及ぼし難くなる。よって、ポケット２４における流体の速度勾配の上昇を抑制し動力損失の低減をより一層図ることができ得る。

また、上記構成の静圧流体軸受装置を用いて工作機械における工作機械用主軸を回転支持する工作機械用主軸装置とすると好適である。

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明の静圧流体軸受装置、静圧流体軸受装置を用いた工作機械用主軸装置及び静圧流体軸受装置の製造方法は、実施形態に限定されず、その他各種の形態で実施することができるものである。

１０研削盤
１２砥石軸ハウジング
１４軸受メタル
１６流路（供給路）
１８静圧部
２０軸受隙間
２２軸受面部
２４ポケット
２６ポケットの底部
２８ポケットの縁部
３０ランド部
３２対向面
４０溝部
４２側溝部
４４上流溝部
４６下流溝部
１１０基台
１１１Ｚ軸方向ガイドレール
１１２Ｚ軸方向スライドテーブル
１１３Ｚ軸方向送りねじ
１１４Ｚ軸方向駆動モータ
１１５Ｚ軸方向位置検出手段
１２１Ｘ軸方向ガイドレール
１２２Ｘ軸方向スライドテーブル
１２３Ｘ軸方向送りねじ
１２４Ｘ軸方向駆動モータ
１２５Ｘ軸方向位置検出手段
１２６砥石駆動モータ
１２７駆動プーリ
１２８従動プーリ
１２９ベルト
１３０砥石軸ホルダ
１３１砥石軸（回転軸）
１３２砥石
１４０ワーク保持装置
１４１保持台
１４２保持軸ハウジング
１４３保持軸部材
１４４センタ部材
１５０ワーク保持装置
１５１保持台
１５２保持軸ハウジング
１５３保持軸部材
１５４センタ部材
１６０ツルーイング装置
１７７ツルア
１８０制御手段
Ｃ第１軸受隙間
Ｈ第２軸受隙間
Ｌ１砥石回転軸
Ｌ２ワーク回転軸
Ｌ３ツルア回転軸
Ｐポンプ
Ｒ潤滑液剤
Ｕ砥石軸の周速
ＶＭ仮想平面
Ｗワーク

Claims

静圧流体軸受装置であって、
回転軸を回転支持するための静圧部を有する軸受メタルを備え、
前記静圧部は、前記回転軸の表面との間に潤滑液剤が充填される軸受隙間と、前記回転軸の表面と並行する軸受面部と、該軸受面部の周方向に隣接して凹設される複数のポケットと、該ポケットの底部から前記回転軸の表面に向かって突出し前記回転軸の表面と並行する対向面と前記ポケットの縁部との間に溝部を有するランド部と、を有し、
前記溝部は、前記ランド部の両側部に円周方向に配設された側溝部と、前記回転軸の回転方向の上流側に位置する上流溝部と下流側に位置する下流溝部とを有し、
前記上流溝部に連通し前記静圧部に潤滑液剤を供給する供給路を有し、
前記軸受隙間は、前記回転軸の表面と前記軸受面部との間の第１軸受隙間と、前記回転軸の表面と前記対向面との間の第２軸受隙間と、を有し、
前記第２軸受隙間は、前記第１軸受隙間より大きい関係であり、
前記潤滑液剤の密度をρ、
前記潤滑液剤の粘性係数をμ、
前記回転軸の周速をＵ、
前記第２軸受隙間をＨである場合に、
前記第２軸受隙間におけるレイノルズ数Ｒｅは、Ｒｅ＝ρＵＨ／μで表され、
前記回転軸が回転支持される状態の第２軸受隙間における潤滑液剤の流れはＲｅ＜２０００である静圧流体軸受装置。
請求項１に記載の静圧流体軸受装置であって、
前記第２軸受隙間は、前記ランド部における前記ポケットの底部から前記対向面の長さより小さい関係である静圧流体軸受装置。
請求項１または請求項２に記載の静圧流体軸受装置であって、
前記潤滑液剤は、水または組成に占める水の割合が９０％以上の水溶液または、低粘度鉱油である静圧流体軸受装置。
請求項１から請求項３のいずれかに記載の静圧流体軸受装置であって、
前記回転軸が回転支持される状態の前記第２軸受隙間における前記潤滑液剤は前記回転軸の回転方向に沿って流れる層流であり、
前記層流の潤滑液剤の一部は前記側溝部を経由して前記供給路を有する前記上流溝部への流れとなる静圧流体軸受装置。
請求項１から請求項４のいずれかに記載の静圧流体軸受装置を用いて工作機械における工作機械用主軸を回転支持する工作機械用主軸装置。