JP6426045B2 - Tundish for continuous casting and continuous casting method using the tundish - Google Patents
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Description
本発明は、注入室とストランド室とを仕切る仕切堰に、注入室からストランド室へ溶鋼を流通させる湯道（湯道）が設けられた連続鋳造用のタンディッシュ、及びそのタンディッシュを用いた連続鋳造方法に関する。 The present invention uses a tundish for continuous casting provided with a runner (runner) for circulating molten steel from the injection chamber to the strand chamber as a partition between the injection chamber and the strand chamber, and the tundish thereof. It relates to a continuous casting method.
従来より、連続鋳造設備では、転炉や二次精錬設備等から出鋼された溶鋼を取鍋によってタンディッシュまで搬送し、搬送された取鍋内の溶鋼をタンディッシュへ注入後、このタンディッシュから鋳型へ溶鋼を供給することで、溶鋼を連続的に鋳造している。
連続鋳造を効率よく操業を行うためには、例えばタンディッシュ内において、注入室からストランド室へ溶鋼をスムーズに流通させることが必要となる。
Conventionally, in a continuous casting facility, a molten steel extracted from a converter or a secondary refining facility is transported to a tundish by a ladle, and after the molten steel in the ladle is poured into the tundish, the tundish is Molten steel is being cast continuously by supplying molten steel from the mold to the mold.
In order to operate the continuous casting efficiently, for example, in the tundish, it is necessary to smoothly circulate the molten steel from the pouring chamber to the strand chamber.
このようなタンディッシュ内の溶鋼をスムーズに流通させるための手段として、特許文献１、２に開示されているものがある。
特許文献１は、注入室とストランド室とが仕切堰で仕切られ、この注入室とストランド室とを、仕切堰に設けられた湯道（孔）で繋いだタンディッシュが開示されている。
特許文献２は、注入室とストランド室が仕切堰で仕切られ、その仕切堰に設けられた湯道が底部で注入室とストランド室とを繋ぎ、さらに仕切堰に加熱装置を備えているタンディッシュにおいて、仕切堰に設けられた湯道が、ストランド室側に向かって下方を向くことが開示されている。
There exist some which are disclosed by patent document 1, 2 as a means for distribute | circulating the molten steel in such a tundish smoothly.
Patent Document 1 discloses a tundish in which an injection chamber and a strand chamber are separated by a partition, and the injection chamber and the strand chamber are connected by a runner (hole) provided in the partition.
In Patent Document 2, the pouring chamber and the strand chamber are separated by a dividing rod, the runner provided on the dividing rod connects the injecting chamber and the strand chamber at the bottom, and the tundish further includes a heating device at the dividing rod. In the above, it is disclosed that the runner provided in the dividing rod is directed downward toward the strand chamber side.
ところで、操業中のタンディッシュにおいては、ストランド室内の溶鋼の湯面上にスラグなどが、浮上している。ストランド室内で浮上したスラグは、溶鋼の保温、酸化防止の役割を果たしているものの、溶鋼中に巻き込まれた場合、製品の品質を低下させることになる。
さて、鍋を交換する連々鋳においては、成分混じりを少なくするために前チャージの溶鋼をできる限り鋳造してから後チャージの溶鋼を注入している。特に、前チャージと後チャージの成分が異なる（異鋼種連々）場合には、成分混じりを極めて少なくして、クロップ（鋳片同士の接続部分で成分が規定値を満たさず、廃棄せざるを得ない部分）を可能なかぎり少なくするために、前チャージの溶鋼が可能な限り少なくなるまで鋳造してから後チャージの溶鋼を注入している。
By the way, in the tundish in operation, slag etc. floats on the surface of the molten steel in the strand chamber. Slag raised in the strand chamber plays a role of heat retention and oxidation prevention of the molten steel, but when it is caught in the molten steel, the quality of the product is degraded.
By the way, in continuous casting for replacing pots, in order to reduce the mixing of components, as much as possible of the molten steel of the pre-charge is poured the molten steel of the post-charge. In particular, when the components of the pre-charge and the post-charge are different (different steel types), the mixture of the components is extremely reduced, and the crop (the components do not satisfy the specified value at the connection between the slabs and must be discarded) In order to minimize as much as possible), casting is performed until the pre-charged molten steel is as low as possible, and then the post-charged molten steel is injected.
例えば、特許文献１、２に開示されているようなタンディシュを用いても、溶鋼が注入口を通過して鋳型に装入されるに従って湯面が降下する際に、湯面上のスラグが、注入室側とストランド室とを貫通する孔内を逆流して、注入室内に浸入してしまう虞がある。このように、逆流したスラグが注入室に残存した状態で、後チャージの溶鋼を注入すると、注入室内でスラグが溶鋼に巻き込まれて微細に分散し、介在物性欠陥となってしまうという虞がある。 For example, even with a tundish as disclosed in Patent Documents 1 and 2, slag on the surface of the molten metal is lowered when the surface of the molten metal descends as molten steel passes through the injection port and is inserted into the mold. There is a possibility that it may flow back into the hole passing through the injection chamber side and the strand chamber and enter the injection chamber. As described above, when the backflowed molten steel is injected in a state in which the backflowed slag remains in the injection chamber, the slag may be caught in the molten steel and finely dispersed in the injection chamber, resulting in a defect of intervening physical properties. .
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、異鋼種連々時に前チャージにおいて、ストランド室内における溶鋼の湯面を降下させる際に、溶鋼の湯面上のスラグが注入室に入って残ることを抑制することができるタンディッシュと、そのタンディッシュを用いた連続鋳造方法を提供することを目的とする。 Therefore, in view of the above problems, the present invention suppresses that slag on the surface of molten steel enters the injection chamber and remains when lowering the surface of the molten steel in the strand chamber at the time of precharging different steel species in succession. It is an object of the present invention to provide a tundish that can be used and a continuous casting method using the tundish.
上述の目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
本発明にかかるタンディッシュは、取鍋からの溶鋼が注入される注入室と、前記溶鋼を鋳型に装入する注入口を有するストランド室と、前記注入室と前記ストランド室とを仕切る仕切堰と、前記仕切堰に設けられ且つ前記注入室から前記ストランド室へ直線状に貫通する湯道と、を備えたタンディッシュであって、前記湯道は、前記注入室からストランド室に向けて下方に移行する第１湯道と、前記注入室からストランド室に向けて上方に移行する第２湯道とを有し、前記第１湯道の注入室側と第２湯道の注入室側とが、前記第１湯道と第２湯道との接続が開始する端から湯道が終了する端までの部分である連結部によって繋がり、前記第１湯道は、当該第１湯道の出口と繋がる前記ストランド室の底部は、前記第１湯道の出口の下端以下に位置し、且つ、式（１）〜式（１１）を満たしている。
In order to achieve the above-mentioned object, the following technical measures are taken in the present invention.
The tundish according to the present invention comprises a pouring chamber into which molten steel from a ladle is poured, a strand chamber having a pouring port for charging the molten steel into a mold, and a dividing rod for separating the pouring chamber and the strand chamber. And a runner provided on the partition and penetrating linearly from the injection chamber to the strand chamber, the runner being downward from the injection chamber to the strand chamber. It has a first runner for transition and a second runner for moving upward from the injection chamber to the strand chamber, and the injection chamber side of the first runner and the injection chamber side of the second runner are Connected by a connecting portion which is a portion from the end where the connection between the first runner and the second runner starts and the end where the runner ends, and the first runner is the outlet of the first runner and The bottom of the strand chamber connected is below the lower end of the outlet of the first runner. And location, and satisfies expressions (1) to (11).
0.08≦D1 (円相当径) [m] ・・・（１）
0.08≦D2 (円相当径) [m] ・・・（２）
d1≦0.3 [m] ・・・（３）
d3≦0.3 [m] ・・・（４）
(x1 2+y1 2)0.5(x1-x3)/x1≦1 [m] ・・・（５）
(x2 2+(y3-y1)2)0.5(x2-x3)/x2≦1 [m] ・・・（６）
x3≧d4/2 ・・・（７）
y2≦0 y2=d1(1+y1 2/x1 2)0.5-y1 [m] ・・・（８）
y4≧0 y4=y3-y1-d3(1+(y3-y1)2/x2 2)0.5 [m] ・・・（９）
y1/x1≦1 [-] ・・・（１０）
(y3-y1)/x2≦1 [-] ・・・（１１）
0.03≦w [m] ・・・（１２）
D1：第１湯道の円相当径
D2：第２湯道の円相当径
d1：第１湯道の縦径
d3：第２湯道の縦径
x1：第１湯道の水平方向の長さ
y1：第１湯道の入口の下端と出口の下端との高低差
x2：第２湯道の水平方向の長さ
y2：第１湯道のストランド室側の上端と、注入室の底部の上下方向の距離
y3：第２湯道のストランド室側の下端高さ
x3：第１湯道の注入室側と第２湯道の注入室側との連結部の水平方向の長さ
d4：第２湯道の横径
y4：第２湯道のストランド室側の下端と、注入室側の上端との上下方向の距離
w：投影視において、注入室側の第１湯道を構成する壁面の端部と、当該端部に隣接する第２湯道を構成する壁面の端部との水平距離
本発明にかかる連続鋳造方法は、連続鋳造用のタンディッシュを用いて連続鋳造を行うに際し、前記ストランド室側の溶鋼の湯面が前記第２湯道の上端より上方に位置しているときに、前チャージの溶鋼を注入室に注入することを終了し、前記前チャージにおける溶鋼の湯面を、前記ｙ １以下に低下させた後、後チャージの溶鋼における前記注入室への注入を開始する。
0.08 ≦ D 1 (equivalent circle diameter) [m] (1)
0.08 ≦ D 2 (equivalent circle diameter) [m] (2)
d 1 ≦ 0.3 [m] (3)
d 3 ≦ 0.3 [m] (4)
(x 1 2 + y 1 2 ) 0.5 (x 1 -x 3 ) / x 1 ≦ 1 [m] (5)
(x 2 2 + (y 3- y 1 ) 2 ) 0.5 (x 2- x 3 ) / x 2 ≦ 1 [m] (6)
x 3 ≧ d 4/2 ··· (7)
y 2 ≦ 0 y 2 = d 1 (1 + y 1 2 / x 1 2 ) 0.5 −y 1 [m] (8)
y 4 0 0 y 4 = y 3- y 1- d 3 ( 1 + (y 3- y 1 ) 2 / x 2 2 ) 0.5 [m] (9)
y 1 / x 1 ≦ 1 [−] (10)
(y 3 −y 1 ) / x 2 ≦ 1 [−] (11)
0.03 ≦ w [m] (12)
D 1 : Circle equivalent diameter of the first runner
D 2 : Circle equivalent diameter of the second runner
d 1 : Vertical diameter of the first runner
d 3 : Vertical diameter of second runner
x 1 : Horizontal length of the first runner
y 1 : The height difference between the lower end of the inlet of the first runner and the lower end of the outlet
x 2 : Horizontal length of the second runner
y 2 : Vertical distance between the upper end on the strand chamber side of the first runner and the bottom of the injection chamber
y 3 : Lower end height of strand room of second runner
x 3 : Horizontal length of the connection portion between the injection chamber side of the first runner and the injection chamber side of the second runner
d 4 : Lateral diameter of the second runner
y 4 : vertical distance between the lower end on the strand chamber side of the second runner and the upper end on the injection chamber side
w: Horizontal distance between the end of the wall constituting the first runner on the injection chamber side and the end of the wall constituting the second runner adjacent to the end in projection view The continuous casting according to the present invention In the method, when performing continuous casting using a tundish for continuous casting, when the surface of the molten steel at the strand chamber side is positioned above the upper end of the second runner, the molten steel of the front charge is used. Exit to inject the injection chamber, the surface of the molten steel in the previous charge, after lowering below before Symbol y 1, starts to injection into the injection chamber in the molten steel of the rear charge.
本発明によれば、異鋼種連々時に前チャージにおいて、ストランド室内における溶鋼の湯面を降下させる際に、溶鋼の湯面上のスラグが、注入室に入って残ることを抑制することができる。 According to the present invention, when lowering the surface of the molten steel in the strand chamber at the pre-charge time in different steel types, it is possible to suppress the slag on the surface of the molten steel from entering and remaining in the injection chamber.
以下、図面に示した実施の形態に基づいて本発明を詳細に説明する。
図１は、連続鋳造を行う連続鋳造装置の全体図である。まず、連続鋳造装置の構造について説明する。連続鋳造装置は、例えば、二次精錬処理後の溶鋼を連続的に鋳造する装置である。
図１に示すように、連続鋳造装置１は、取鍋２内の溶鋼３が注入されるタンディッシュ４と、当該タンディッシュ４内の溶鋼３を鋳込む鋳型５と、鋳型５によって形成された鋳片６を支持するサポートロール７を備えている。
Hereinafter, the present invention will be described in detail based on the embodiments shown in the drawings.
FIG. 1 is an overall view of a continuous casting apparatus that performs continuous casting. First, the structure of the continuous casting apparatus will be described. The continuous casting apparatus is, for example, an apparatus for continuously casting molten steel after the secondary refining process.
As shown in FIG. 1, the continuous casting apparatus 1 is formed by a tundish 4 into which the molten steel 3 in the ladle 2 is injected, a mold 5 into which the molten steel 3 in the tundish 4 is cast, and the mold 5 A support roll 7 for supporting the cast slab 6 is provided.
図１，２に示すように、タンディッシュ４は、溶鋼３を鋳型５に装入する注入口１０が設けられた底部１１と、底部１１の周縁から立ち上がる周壁１２とを備えている。また、タンディッシュ４は、取鍋２内の溶鋼３を注入する注入室１３と、溶鋼３を鋳型５に鋳込むストランド室１４とに仕切る仕切堰１５を有している。注入室１３は、注入口１０が設けられていない底部１１ａと、周壁１２と、仕切堰１５とで囲まれた部分で構成されている。また、ストランド室１４は、注入口１０が設けられた底部１１ｂと、周壁１２と、仕切堰１５とで囲まれた部分で構成されている。図２には、平面視でＴ字状のタンディッシュ４ａと、Ｉ型のタンディッシュ４ｂ，４ｃが示されているが、本発明のタンディッシュ４の平面視の形状は限定されず、図２に示したいずれのタンディッシュ４ａ、４ｂ、４ｃでもよいし、その他の形状のタンディッシュであってもよい。また、タンディッシュ４のストランド数についても限定されない。また、連続鋳造装置１で鋳造される鋳片６の形状は、限定されず、スラブ、ブルーム、ビレット等であってもよい。 As shown in FIGS. 1 and 2, the tundish 4 includes a bottom portion 11 provided with an inlet 10 for charging the molten steel 3 into the mold 5 and a peripheral wall 12 rising from the periphery of the bottom portion 11. Further, the tundish 4 has a dividing chamber 15 which divides the molten steel 3 in the ladle 2 into a pouring chamber 13 into which the molten steel 3 is poured and a strand chamber 14 into which the molten steel 3 is cast in the mold 5. The injection chamber 13 is constituted by a portion surrounded by the bottom portion 11 a where the injection port 10 is not provided, the peripheral wall 12, and the dividing rod 15. In addition, the strand chamber 14 is configured by a portion surrounded by the bottom portion 11 b provided with the injection port 10, the peripheral wall 12, and the dividing rod 15. FIG. 2 shows T-shaped tundish 4a and I-type tundishes 4b and 4c in plan view, but the shape of the plan view of tundish 4 of the present invention is not limited, and FIG. It may be any of the tundishes 4a, 4b, 4c shown in the above, or may be tundish of other shapes. Also, the number of strands of the tundish 4 is not limited. Moreover, the shape of the cast slab 6 cast by the continuous casting apparatus 1 is not limited, A slab, a bloom, a billet, etc. may be sufficient.
図３Ａ及び図３Ｂは、注入室及びストランド室の断面図である。図３Ａに示すように、タンディッシュ４の仕切堰１５には、注入室１３とストランド室１４とを連通させる複数の湯道１６が形成されている。湯道１６は、注入室１３からストランド室１４に向かうにしたがって徐々に下方に移行する下向きの湯道（第１湯道）１６ａと、注入室１３からストランド室１４に向かうにしたがって徐々に上方に移行する上向きの湯道（第２湯道）１６ｂとを有している。 3A and 3B are cross-sectional views of the injection chamber and the strand chamber. As shown in FIG. 3A, a plurality of runners 16 communicating the injection chamber 13 and the strand chamber 14 are formed in the dividing rod 15 of the tundish 4. The runner 16 is a downward runner (first runner) 16a which gradually moves downward from the injection chamber 13 to the strand chamber 14 and gradually upwards from the injection chamber 13 to the strand chamber 14 It has the upward runner (2nd runner) 16b to shift.
ここで、ストランド室１４の底部１１ｂであって、第１湯道１６ａのストランド室側の出口１８ａと繋がる底部１１ｂ１を見たとき、当該底部１１ｂ１の内面は、第１湯道１６ａの出口１８ａの下端以下に位置している。言い換えれば、第１湯道１６ａの出口１８ａと繋がるストランド室１４の底部１１ｂ１は、第１湯道１６ａの出口１８ａの最下端部と同じ高さ、或いは、第１湯道１６ａの出口１８ａの最下端部よりも低い位置である。 Here, a bottom 11b of the strands chamber 14, when viewed bottom 11b 1 connected strands chamber side of the outlet 18a of the first runner 16a, the inner surface of the bottom 11b 1 the outlet of the first runner 16a It is located below the lower end of 18a. In other words, the bottom 11b 1 of the strand chamber 14 connected with the outlet 18a of the first runner 16a is the same height as the lowermost portion of the outlet 18a of the first runner 16a, or the outlet 18a of the first runner 16a It is a position lower than the lowest end.
図３Ｂに示すように、タンディッシュ４の仕切堰１５に第１湯道１６ａを形成した場合であって、第１湯道１６ａの出口１８ａと繋がる底部１１ｂ１を見たとき、当該底部１１ｂ１が、第１湯道１６ａの出口１８ａの下端よりも上方に位置する場合があるが、本発明のタンディッシュ４では、このような構造のタンディッシュは対象としていない。つまり、ストランド室１４の底部１１ｂ１が第１湯道１６ａの出口１８ａの最下端部よりも高いのは対象としていない。 As shown in FIG. 3B, when the first runner 16a is formed in the dividing rod 15 of the tundish 4, when the bottom 11b 1 connected to the outlet 18a of the first runner 16a is seen, the bottom 11b 1 However, although the tundish 4 of the present invention may be located above the lower end of the outlet 18a of the first runner 16a, the tundish of such a structure is not targeted. In other words, the bottom 11b 1 strand chamber 14 is high is given does not cover than the lowermost end of the outlet 18a of the first runner 16a.
図４は、仕切堰１５を幅方向で且つ垂直に断面した場合（図２のＡ−Ａ断面）の断面図である。図４に示すように、仕切堰１５に形成する湯道１６の個数（第１湯道１６ａ及び第２湯道１６ｂの個数）は、１個、或いは、複数（例えば、２個、３個）であってもよく個数は限定されない。仕切堰１５の幅方向に複数の湯道１６を設ける場合は、仕切堰１５を正面視した場合に幅方向に並べて配置することが望ましい。また、図４に示すように、断面視の湯道１６の形状（第１湯道１６ａ及び第２湯道１６ｂの形状）は、円形であっても、楕円形であっても、四角形であってもよい。 FIG. 4 is a cross-sectional view of the case where the dividing rod 15 is cut in the width direction and vertically (A-A cross section in FIG. 2). As shown in FIG. 4, the number of runners 16 (the number of first runners 16a and second runners 16b) formed in the dividing rod 15 is one or plural (for example, two or three). The number may not be limited. In the case where a plurality of runners 16 are provided in the width direction of the dividing rod 15, it is desirable that the plurality of runners 16 be arranged side by side in the width direction when the dividing rod 15 is viewed from the front. Further, as shown in FIG. 4, the shape of the runner 16 in cross-sectional view (the shape of the first runner 16 a and the second runner 16 b) is either a circle or an ellipse, or a square. May be
さて、図４に示したように、ストランド室１４側から第１湯道１６ａ及び第２湯道１６ｂを見たとき、第１湯道１６ａは、第２湯道１６ｂの下方に位置している。一方、図６に示すように、第１湯道１６ａと第２湯道１６ｂとの上下方向の重なりに着目したとき、第１湯道１６ａの注入室１３側と、第２湯道１６ｂの注入室１３側とは幅方向に離れているものの、第１湯道１６ａの注入室１３側と、第２湯道１６ｂの注入室１３側とは繋がっている。 Now, as shown in FIG. 4, when the first runner 16a and the second runner 16b are viewed from the strand chamber 14, the first runner 16a is located below the second runner 16b. . On the other hand, as shown in FIG. 6, when focusing on the vertical overlap of the first runner 16a and the second runner 16b, the injection chamber 13 side of the first runner 16a and the injection of the second runner 16b. Although the chamber 13 side is separated in the width direction, the injection chamber 13 side of the first runner 16a and the injection chamber 13 side of the second runner 16b are connected.
図７Ａに示すように、第１湯道１６ａの注入室１３側と、第２湯道１６ｂの注入室１３側とが繋がった状態での２つの湯道の横径d5は、第１湯道１６ａと第２湯道１６ｂとの外接距離（第１湯道１６ａと第２湯道１６ｂとが繋がった部分である連結部１６ｃにおける第１湯道１６ａの内壁と第２湯道１６ｂの内壁との距離）と略等しくなっている。なお、図７Ｂに示すように、第２湯道１６ｂが第１湯道１６ａに対して幅方向に傾斜していてもよいし、逆に、第１湯道１６ａが第２湯道１６ｂに対して幅方向に傾斜していてもよい。 As shown in FIG. 7A, the injection chamber 13 side of the first runner 16a, the transverse diameter d 5 of the two runner in a state where the injection chamber 13 side is connected to the second runner 16b, a first water The circumscribed distance between the road 16a and the second runner 16b (the inner wall of the first runner 16a and the inner wall of the second runner 16b in the connecting portion 16c which is a portion where the first runner 16a and the second runner 16b are connected) And the distance between In addition, as shown to FIG. 7B, the 2nd runner 16b may incline in the width direction with respect to the 1st runner 16a, conversely, the 1st runner 16a is with respect to the 2nd runner 16b. It may be inclined in the width direction.
本発明のタンディッシュ４では、図７Ａ及び図７Ｂに示したように、外接距離と横径d5とが略同じであるものを対象としている。なお、湯道の制作上の都合で、芯金（金型）を抜くのに必要なテーパ付与によって連結部１６ｃの内径が大きくなったり、小さくなってしまう場合があるが、この場合は、図７Ａ及び図７Ｂと同じ構造であって、本発明の対象範囲である。 In tundish 4 of the present invention, as shown in FIGS. 7A and 7B, it is directed to those with circumscribing distance and transverse diameter d 5 is substantially the same. In addition, the inside diameter of the connecting part 16c may be increased or decreased due to the tapering necessary for removing the core metal (the mold) due to the production of the runner, but in this case, The same structure as 7A and 7B, which is the scope of the present invention.
図５Ａ及び図５Ｂは、仕切堰１５を奥行方向で且つ垂直に断面した場合（図２のＢ−Ｂ断面）であって、第１湯道１６ａの形状を示している。図５Ａに示すように、本発明のタンディッシュ４の第１湯道１６ａは、注入室１３からストランド室１４へ直線状に貫通する形状であって、図５Ｂに示すように、途中で屈曲した形状ではない。図５Ａ及び図５Ｂに示すように、タンディッシュの整備を行う際は、タンディッシュを略９０度傾動させた後、第１湯道１６ａにパイプを挿入して、パイプから酸素等を吹き込むことにより、湯道１６に付着した地金等を燃焼熱によって溶融し、地金を除去する。図５Ａに示すように、第１湯道１６ａが直線状である場合には、パイプを問題無く湯道１６に挿入することができるが、図５Ｂに示すように、第１湯道１６ａが途中で屈曲している場合は、パイプを湯道１６の全体に挿入することができない。場合によっては、第１湯道１６ａ及び仕切堰１
５を溶損させてしまう虞がある。したがって、第１湯道１６ａは、仕切堰１５内を注入室１３からストランド室１４へ直線的に貫通することが必要である。なお、図５Ａ及び図５では、第１湯道１６ａについて説明したが、第２湯道１６ｂも第１湯道１６ａと同様に仕切堰１５内を注入室１３からストランド室１４へ直線的に貫通する必要がある。つまり、本発明のタンディッシュ４においては、湯道１６（第１湯道１６ａ及び第２湯道１６ｂ）は仕切堰１５内を注入室１３からストランド室１４へ直線的に貫通するものを対象としている。
FIGS. 5A and 5B show the shape of the first runner 16a when the dividing rod 15 is vertically cut in the depth direction (cross section BB in FIG. 2). As shown in FIG. 5A, the first runner 16a of the tundish 4 according to the present invention has a shape linearly penetrating from the injection chamber 13 to the strand chamber 14, and is bent halfway as shown in FIG. 5B. It is not a shape. As shown in FIGS. 5A and 5B, when maintaining the tundish, after tilting the tundish approximately 90 degrees, insert a pipe into the first runner 16a and blow oxygen etc. from the pipe. The molten metal or the like attached to the runner 16 is melted by the combustion heat to remove the metal. As shown in FIG. 5A, when the first runner 16a is linear, the pipe can be inserted into the runner 16 without any problem, but as shown in FIG. 5B, the first runner 16a is halfway If it is bent, the pipe can not be inserted into the entire runner 16. In some cases, the first runner 16a and the dividing rod 1
There is a possibility that 5 may be melted away. Therefore, it is necessary that the first runner 16a penetrates linearly from the injection chamber 13 to the strand chamber 14 inside the dividing rod 15. In FIG. 5A and FIG. 5, although the first runner 16a has been described, the second runner 16b also linearly penetrates from the injection chamber 13 to the strand chamber 14 in the dividing rod 15 similarly to the first runner 16a. There is a need to. That is, in the tundish 4 of the present invention, the runners 16 (the first runners 16a and the second runners 16b) are intended to linearly penetrate the inside of the dividing rod 15 from the injection chamber 13 to the strand chamber 14 There is.
以下、さらに、タンディッシュの構成について詳しく説明する。
第１湯道１６ａの内径（円相当径）Ｄ１は、式（１）に示すように、０．０８ｍ以上である。また、第２湯道１６ｂの内径（円相当径）Ｄ２も、式（２）に示すように、０．０８ｍ以上である。
0.08≦D1 (円相当径) [m] ・・・（１）
0.08≦D2(円相当径) [m] ・・・（２）
湯道（第１湯道１６ａ及び第２湯道１６ｂ）の内径が０．０８ｍ未満の場合は、鋳造中に第１湯道１６ａ及び第２湯道１６ｂ内に介在物等が詰まってしまい鋳造できなくなる可能性がある。なお、上述したように、第１湯道１６ａ及び第２湯道１６ｂは、楕円形や四角形も含むため、式（１）及び式（２）で示したように湯道１６の内径は、円に換算したときの円相当径である。
The configuration of the tundish will be further described in detail below.
The internal diameter (equivalent circle diameter) D1 of the first runner 16a is 0.08 m or more, as shown in the equation (1). Further, the inner diameter (equivalent circle diameter) D2 of the second runner 16b is also 0.08 m or more, as shown in the equation (2).
0.08 ≦ D 1 (equivalent circle diameter) [m] (1)
0.08 ≦ D 2 (equivalent circle diameter) [m] (2)
In the case where the inner diameter of the runners (the first runner 16a and the second runner 16b) is less than 0.08 m, inclusions etc. get clogged in the first runner 16a and the second runner 16b during casting It may not be possible. As described above, since the first runner 16a and the second runner 16b include ovals and quadrilaterals, the inner diameter of the runner 16 is a circle as shown in the equations (1) and (2). The equivalent circle diameter when converted to
第１湯道の縦径ｄ1は、式（３）に示すように、０．３ｍ以下である。第２湯道の縦径ｄ３も、式（４）に示すように、０．３ｍ以下である。
d1≦0.3 [m] ・・・（３）
d3≦0.3 [m] ・・・（４）
第１湯道の縦径ｄ1及び第２湯道の縦径ｄ３が０．３ｍを超えている場合、取鍋２のノズルの開口時に当該ノズルから落下した砂等の大部分が湯道１６（第１湯道１６ａ及び第２湯道１６ｂ）を通ってストランド室１４に流入し易くなる。取鍋２の開口時における多量の砂がストランド室１４に入ってしまうと、介在物欠陥になり易い。つまり、湯道の縦径ｄ1及び第２湯道の縦径ｄ３を０．３ｍ以下にすることによって、ストランド室１４ではなく注入室１３側で砂を浮上させることができる。なお、第１湯道の縦径ｄ1及び第２湯道の縦径ｄ３は、図４に示すように、湯道１６を垂直に断面した場合の垂直方向の径である。
The longitudinal diameter d1 of the first runner is 0.3 m or less, as shown in the equation (3). Longitudinal diameter d 3 of the second runner also, as shown in equation (4), or less 0.3 m.
d 1 ≦ 0.3 [m] (3)
d 3 ≦ 0.3 [m] (4)
If longitudinal diameter d 1 and the second runner of the longitudinal diameter d 3 of the first runner is greater than 0.3 m, mostly runners such as sand dropped from the nozzle at the opening of the ladle 2 nozzle It becomes easy to flow into strand room 14 through 16 (the 1st runner 16a and the 2nd runner 16b). If a large amount of sand enters the strand chamber 14 when the ladle 2 is opened, inclusion defects are likely to occur. That is, by the longitudinal diameter d 3 of the vertical diameter d 1 and the second runner runner below 0.3 m, it is possible to float the sand in a strand chamber 14 without injection chamber 13 side. Incidentally, longitudinal diameter d 3 of the vertical diameter d 1 and the second runner in the first runner, as shown in FIG. 4 is a vertical diameter in the case of cross runners 16 vertically.
さて、図６に示すように、第１湯道１６ａに関して、注入室１３側の端部である入口１７ａと、ストランド室１４側の端部である出口１８ａとの水平距離（第１湯道の水平方向の長さ）を「ｘ1」、出口１８ａと入口１７ａとの高低差（第１湯道の上下方向の高さ）を「ｙ1」とする。また、図８に示すように、連結部１６ｃの水平距離（第１湯道１６ａと第２湯道１６ｂとの接続が開始する第１接続端１６ｅから湯道が終了する第２接続端１６ｆまでの長さ）を「ｘ３」としたとき、第１湯道１６ａの連結部１６ｃを除く長さである「(x1 2+y1 2)0.5(x1-x3)/x1」は、式（５）を満たしている。 Now, as shown in FIG. 6, with respect to the first runner 16a, the horizontal distance between the inlet 17a at the end on the injection chamber 13 side and the outlet 18a at the end on the strand chamber 14 The length in the horizontal direction is “x 1 ”, and the height difference between the outlet 18 a and the inlet 17 a (the height in the vertical direction of the first runner) is “y 1 ”. Further, as shown in FIG. 8, the horizontal distance of the connecting portion 16c (from the first connection end 16e at which the connection between the first runner 16a and the second runner 16b starts to the second connection end 16f at which the runner ends) Length) is “x 3 ”, the length excluding the connecting part 16 c of the first runner 16 a “(x 1 2 + y 1 2 ) 0.5 (x 1 −x 3 ) / x 1 ” Satisfies the equation (5).
(x1 2+y1 2)0.5(x1-x3)/x1≦1 [m] ・・・（５）
第１湯道１６の連結部１６ｃを除く長さ（(x1 2+y1 2)0.5(x1-x3)/x1)が、式（５）の上限値を上回る場合、第１湯道１６ａが長すぎるために、鋳造中等に第１湯道１６ａが詰まる虞がある。特に、第１湯道の内径（円相当径）Ｄ１が小さい場合には、顕著になる。
(x 1 2 + y 1 2 ) 0.5 (x 1 -x 3 ) / x 1 ≦ 1 [m] (5)
When the length ((x 1 2 + y 1 2 ) 0.5 (x 1 −x 3 ) / x 1 ) excluding the connecting portion 16 c of the first runner 16 exceeds the upper limit value of the formula (5), the first Since the runner 16a is too long, the first runner 16a may be clogged during casting or the like. In particular, when the inner diameter of the first runner (circle equivalent diameter) D 1 is small, significantly ing.
また、図６に示すように、第２湯道１６ｂに関して、注入室１３側の端部である入口１７ｂと、ストランド室１４側の端部である出口１８ｂとの水平距離（第２湯道の水平方向の長さ）を「ｘ２」、第２湯道１６ｂのストランド室１４側の下端高さ（第１湯道１６ａの出口１８ａの下端から第２湯道１６ｂの出口１８ｂの下端までの高低差）を「ｙ３」としたとき、第２湯道１６ｂの連結部１６ｃを除く長さである「 (x2 2+(y3-y1)2)0.5(x2-x3)/x2」は、式（６）を満たしている。 Further, as shown in FIG. 6, with respect to the second runner 16b, the horizontal distance between the inlet 17b at the end on the injection chamber 13 side and the outlet 18b at the end on the strand chamber 14 Horizontal length) is “x 2 ”, the lower end height of the second runner 16 b on the strand chamber 14 side (from the lower end of the outlet 18 a of the first runner 16 a to the lower end of the outlet 18 b of the second runner 16 b When the height difference is “y 3 ”, the length excluding the connecting portion 16 c of the second runner 16 b is “(x 2 2 + (y 3 −y 1 ) 2 ) 0.5 (x 2 −x 3 ) / x 2 "satisfies the equation (6).
(x2 2+(y3-y1)2)0.5(x2-x3)/x2≦1 [m] ・・・（６）
第２湯道１６ｂの連結部１６ｃを除く長さである「 (x2 2+(y3-y1)2)0.5(x2-x3)/x2」が、式（６）の上限値を上回る場合、第２湯道１６ｂが長すぎるために、鋳造中等に第２湯道１６ｂが詰まる虞がある。特に、第２湯道の内径（円相当径）Ｄ２が小さい場合には、顕著になる。
(x 2 2 + (y 3- y 1 ) 2 ) 0.5 (x 2- x 3 ) / x 2 ≦ 1 [m] (6)
“(X 2 2 + (y 3 −y 1 ) 2 ) 0.5 (x 2 −x 3 ) / x 2 ”, which is the length excluding the connecting portion 16 c of the second runner 16 b, is the upper limit of the equation (6) If it exceeds the value, the second runner 16b may be clogged during casting or the like because the second runner 16b is too long. In particular, when the inner diameter (equivalent circle diameter) D2 of the second runner is small, it becomes remarkable.
なお、図８に示すように、第１湯道の水平方向の長さｘ1と第２湯道の水平方向の長さｘ2とが一致する場合、或いは、第１湯道１６ａと第２湯道１６ｂの水平方向に対する角度が異なることによって、第１湯道の水平方向の長さｘ1と第２湯道の水平方向の長さｘ2とが異なる場合がある。そのため、第１湯道の水平方向の長さｘ1及び第２湯道の水平方向の長さｘ2とは、それぞれの孔中心軸の長さとしている。なお、第１湯道１６ａ及び第２湯道１６ｂの水平方向の長さは、連結部１６ｃを通る部分の長さも含んでいる。 As shown in FIG. 8, if the horizontal direction of the first runner length x 1 and a length x 2 of the horizontal direction of the second runner match, or a first runner 16a second by different angles with respect to the horizontal direction of the runner 16b, there is a case where the horizontal direction of the first runner length x 1 and a length x 2 of the horizontal direction of the second runner is different. Therefore, the horizontal length x1 of the first runner and the horizontal length x2 of the second runner are the lengths of the central axes of the respective holes. The horizontal lengths of the first runner 16a and the second runner 16b also include the length of the portion passing through the connecting portion 16c.
図９に示すように、第２湯道１６ｂの横径を「d4」したとき、第２湯道の横径d4と、連結部の水平距離x３との関係は、式（７）を満たしている。
x3≧d4/2 ・・・（７）
図９に示すように、第２湯道１６ｂから流入したスラグにおいて、連結部１６ｃの周囲における動きを考えると、スラグは、連結部１６ｃの周囲において半円（円形）状になり易い。ここで、連結部１６ｃの水平距離x３が第２湯道１６ｂの横径d4の１／２以上である場合、第２湯道１６ｂのスラグは、注入室１３に流れ出る前に、第１湯道１６ａに流れ易い。即ち、第１接続端１６ｅを通る仮想線Ｌ１を中心としてスラグが広がりと見たとき、スラグの境界部は、第２接続端１６ｆから出ることがない。
As shown in FIG. 9, when the lateral diameter of the second runner 16 b is “d 4 ”, the relationship between the lateral diameter d 4 of the second runner 16 and the horizontal distance x 3 of the connecting portion is the equation (7) Meet.
x 3 ≧ d 4/2 ··· (7)
As shown in FIG. 9, in the slag flowing in from the second runner 16b, considering the movement around the connection portion 16c, the slag tends to be in a semicircular (circular) shape around the connection portion 16c. Here, if the horizontal distance x 3 of the connecting portion 16c is 1/2 or more of the transverse diameter d 4 of the second runner 16b, slag of the second runner 16b before flowing into the injection chamber 13, the first It is easy to flow to the runner 16a. That is, when the slag is viewed as being spread around the imaginary line L1 passing through the first connection end 16e, the boundary portion of the slag does not come out of the second connection end 16f.
一方、連結部１６ｃの水平距離x３が第２湯道１６ｂの横径d4の１／２未満である場合、第２湯道１６ｂのスラグは、注入室１３に出やすくなる。即ち、第１接続端１６ｅを通る仮想線Ｌ１を中心としてスラグが広がりと見たとき、スラグの境界部は、第２接続端１６ｆから出てしまう。それゆえ、第２湯道の横径d4と、連結部の水平距離x３との関係は、式（７）を満たす必要がある。 On the other hand, if the horizontal distance x 3 of the connecting portion 16c is less than 1/2 of the transverse diameter d 4 of the second runner 16b, slag of the second runner 16b is easily comes into the injection chamber 13. That is, when the slag is viewed as being spread around the imaginary line L1 passing through the first connection end 16e, the boundary portion of the slag comes out of the second connection end 16f. Therefore, the transverse diameter d 4 of the second runner, the relationship between the horizontal distance x 3 of the connecting portion, it is necessary to satisfy the equation (7).
さて、図６に示すように、第１湯道１６ａの出口１８ａの上端から第１湯道１６ａの入口１７ａの下端までの高低差（第１湯道の上下方向の重なり度合）を「y2」としたとき、式（８）を満たしている。
y2≦0 y2=d1(1+y1 2/x1 2)0.5-y1 [m] ・・・（８）
図１０に示すように、湯面を下降させている状況を考える。図１０のＱ１に示すように、ストランド室１４側のスラグは、第２湯道１６ｂに入った後、図１０のＱ２に示すように、注入室１３に入ることになる。このような状況下においては、第２湯道１６ｂを介して注入室１３にスラグが入ったとしても、湯面が下降中に、当該スラグが第１湯道１６ａから抜けることができればよい。
Now, as shown in FIG. 6, "y 2 height difference from the upper end of the outlet 18a to the lower end of the inlet 17a of the first runner 16a (the vertical direction of the overlapping degree of the first runner) of the first runner 16a Formula (8) is satisfied.
y 2 ≦ 0 y 2 = d 1 (1 + y 1 2 / x 1 2 ) 0.5 −y 1 [m] (8)
As shown in FIG. 10, consider the situation where the surface of the hot water is lowered. As shown in Q1 of FIG. 10, the slag on the strand chamber 14 side enters the injection chamber 13 as shown in Q2 of FIG. 10 after entering the second runner 16b. In such a situation, even if the slag enters the injection chamber 13 via the second runner 16b, it is sufficient that the slag can be removed from the first runner 16a while the surface of the hot water is descending.
ここで、図１０のＱ２に示すように、第１湯道の上下方向の重なり度合がプラス（第１湯道１６ａの出口１８ａの上端よりも第１湯道１６ａの入口１７ａの下端が下方）である場合（y2＞0）、湯面が下降中に、ストランド室側の湯面と注入室側の湯面との繋がりが長くなる。そのため、第２湯道１６ｂを介して注入室１３に入ったスラグは、ストランド室１４から第１湯道１６ａを介して注入室１３へと逆流する別のスラグ等によって、第１湯道１６ａへの排出が阻害されてしまう。それゆえ、式（８）で表される第１湯道の上下方向の重なり度合がy2≦0（出口１８ａの上端と入口１７ａの下端が同じ高さ、或いは、入口１７ａの下端が出口１８ａの上端よりも上方）であることが必要である。 Here, as shown in Q2 of FIG. 10, the overlapping degree of the first runner in the vertical direction is positive (the lower end of the inlet 17a of the first runner 16a is lower than the upper end of the outlet 18a of the first runner 16a) In the case of (y 2 > 0), the connection between the surface of the strand chamber and the surface of the casting chamber becomes long while the surface of the steel is being lowered. Therefore, the slag that has entered the injection chamber 13 via the second runner 16b is sent to the first runner 16a by another slag or the like that flows backward from the strand chamber 14 to the injection chamber 13 via the first runner 16a. Discharge will be inhibited. Therefore, the overlapping degree in the vertical direction of the first runner represented by the equation (8) is y 2 ≦ 0 (the upper end of the outlet 18 a and the lower end of the inlet 17 a have the same height, or the lower end of the inlet 17 a is the outlet 18 a Above the top of the
また、図６に示すように、第２湯道１６ｂの出口１８ｂの下端から第２湯道１６ｂの入口１７ｂの上端までの高低差（第２湯道の上下方向の重なり度合）を「y４」としたとき、式（９）を満たしている。
y4≧0 y4=y3-y1-d3(1+(y3-y1)2/x2 2)0.5 [m] ・・・（９）
図１１に示すように、第２湯道の上下方向の重なり度合がマイナス（第２湯道１６ｂの出口１８ｂの下端よりも第２湯道１６ｂの入口１７ｂの上端が上方）である場合（y4＜0）の場合、Ｑ１０及びＱ１１に示すように、湯面の下降時において、ストランド室１４側の湯面と、注入室１３側の湯面とが繋がり易くなる。そのため、第２湯道１６ｂを介してストランド室１４から注入室１３へ入るスラグ量は、第２湯道１６ｂの水平断面積以上となり、一端、注入室１３へ入ったスラグを、第１湯道１６ａからストランド室１３へ戻すことが難しくなる。それゆえ、式（９）に示したように、第２湯道の上下方向の重なり度合がy4≧0（出口１８ｂの下端と入口１７ｂの上端が同じ高さ、或いは、入口１７ｂの上端が出口１８ｂの下端よりも下方）であることが必要である。
Further, as shown in FIG. 6, the second height difference between the lower end of the outlet 18b to the upper end of the inlet 17b of the second runner 16b of the runner 16b (the second degree of overlap runner in the vertical direction) "y 4 Formula (9) is satisfied.
y 4 0 0 y 4 = y 3- y 1- d 3 ( 1 + (y 3- y 1 ) 2 / x 2 2 ) 0.5 [m] (9)
As shown in FIG. 11, when the overlapping degree of the second runner in the vertical direction is negative (the upper end of the inlet 17b of the second runner 16b is higher than the lower end of the outlet 18b of the second runner 16b) (y In the case of <10), as shown in Q10 and Q11, the hot water surface on the strand chamber 14 side and the hot water surface on the injection chamber 13 side are easily connected when the hot water surface descends. Therefore, the amount of slag entering the injection chamber 13 from the strand chamber 14 via the second runner 16b is equal to or greater than the horizontal cross-sectional area of the second runner 16b, and the slag entering the injection chamber 13 is It becomes difficult to return to the strand chamber 13 from 16a. Therefore, as shown in the equation (9), the overlapping degree of the second runner in the vertical direction is y 4 0 0 (the lower end of the outlet 18 b and the upper end of the inlet 17 b have the same height, or the upper end of the inlet 17 b is It is necessary to be lower than the lower end of the outlet 18b).
つまり、y2≦0,y4≧0である場合、図１２に示すように、湯面を降下させる状況下において、図１２のＱ２０に示すように、第２湯道１６ｂから注入室１３へ流れるスラグを当該第２湯道１６ｂによって止めることができる。第２湯道１６ｂへ入るスラグ量（水平断面で見た時の量）は、最大でも第２湯道１６ｂの水平断面積である。
そして、図１２のＱ２１に示すように、一旦、第２湯道１６ｂから注入室１３にスラグが入ったとしても、図１２のＱ２２に示すように、第１湯路１６ａから排出することができる。
That is, when y 2 ≦ 0 and y 4 ≦ 0, as shown in FIG. 12, the second runner 16 b to the injection chamber 13 as shown in Q 20 of FIG. The flowing slag can be stopped by the second runner 16b. The amount of slag entering the second runner 16b (the amount when viewed in the horizontal cross section) is at most the horizontal cross-sectional area of the second runner 16b.
And even if slag once enters the injection chamber 13 from the second runner 16b as shown at Q21 in FIG. 12, it can be discharged from the first runner 16a as shown at Q22 in FIG. .
また、第１湯道１６ａの傾きを表す「y1/x1」は、式（１０）を満たしている。また、第２湯道１６ｂの傾きを表す「(y3-y1)/x2」は、式（１１）を示している。
y1/x1≦1 [-] ・・・（１０）
(y3-y1)/x2≦1 [-] ・・・（１１）
第１湯道１６ａの傾き(y1/x1)が式（１０）の上限値を上回ったり、第２湯道１６ｂの傾き((y3-y1)/x2)が式（１１）の上限値を上回った場合、第１湯道１６ａ及び第２湯道１６ｂを構成する仕切堰１５の端部Ｐ１、Ｐ２（図６参照）が鋭利になり過ぎて、鋭利になった部分が欠損する虞がある。式（１０）及び式（１１）の上限値を、湯道の角度に変換すると、４５ｄｅｇである。
Further, “y 1 / x 1 ” representing the inclination of the first runner 16 a satisfies the equation (10). Further, “(y 3 −y 1 ) / x 2 ” representing the inclination of the second runner 16 b indicates the equation (11).
y 1 / x 1 ≦ 1 [−] (10)
(y 3 −y 1 ) / x 2 ≦ 1 [−] (11)
Or exceeds the upper limit value of the slope (y 1 / x one) has the formula (10) of the first runner 16a, the inclination of the second runner 16b ((y 3 -y 1) / x 2) Formula (11) If the upper limit value of the first runner 16a and the second runner 16b is exceeded, the ends P1 and P2 (see FIG. 6) of the dividing rod 15 constituting the first runner 16a and the second runner 16b become too sharp and the sharpened part is lost There is a risk of When the upper limit value of Formula (10) and Formula (11) is converted into the angle of a runner, it is 45 deg.
図６に示すように、注入室１３側の第１湯道１６ａを構成する壁面の端部と、第２湯道１６ｂを構成する壁面の端部との水平距離（第１湯道と第２湯道との入口の内接距離）を「ｗ」としたとき、連結部１６ｃを除く内接距離ｗは、式（１２）を満たしている。
0.03≦w [m] ・・・（１２）
内接距離ｗが式（１２）の下限値を下回る場合、第１湯道１６ａと第２湯道１６ｂとは近すぎて、第１湯道１６ａと第２湯道１６ｂとの間の壁面（耐火物）が欠けやすくなる。
As shown in FIG. 6, the horizontal distance between the end of the wall forming the first runner 16a on the injection chamber 13 side and the end of the wall forming the second runner 16b (the first runner and the second When the inscribed distance of the entrance to the runner is "w", the inscribed distance w excluding the connecting portion 16c satisfies the equation (12).
0.03 ≦ w [m] (12)
When the inscribed distance w is less than the lower limit value of the equation (12), the first runner 16a and the second runner 16b are too close to each other, and the wall surface between the first runner 16a and the second runner 16b ( Refractory materials are easily chipped.
以上、本発明のタンディッシュ４によれば、タンディッシュ４を、式（１）〜式（１２）を満たす構造にすれば、例えば、異鋼種連々鋳造の前チャージにおいて、ストランド室１４内における溶鋼の湯面を降下させる場合に、溶鋼の湯面上に存在するスラグが、注入室１３に残ることを防止することができる。
なお、本発明のタンディッシュにおいては、注入室１３の底部１１は、どのような形状であってもよい。例えば、図１３に示すように、注入室１３の底部１１が水平方向に平坦な平坦部１１ａ１であっても、第１湯道１６ａから離れるにしたがって徐々に上方に移行する傾斜部１１ａ２であってもよい。
As described above, according to the tundish 4 of the present invention, if the tundish 4 is structured to satisfy the formulas (1) to (12), for example, molten steel in the strand chamber 14 in the pre-charge of different steel types continuous casting. In the case where the surface of the molten metal is lowered, the slag present on the surface of the molten steel can be prevented from remaining in the injection chamber 13.
In the tundish of the present invention, the bottom 11 of the injection chamber 13 may have any shape. For example, as shown in FIG. 13, also the bottom 11 of injection chamber 13 is a flat planar portion 11a 1 in the horizontal direction, an inclined portion 11a 2 that a gradual transition upward as they move away from the first runner 16a It may be.
さて、上述したタンディッシュ４を異鋼種連々鋳造に用いることによって、前チャージと後チャージの切替時におけるスラグが注入室に残ることを抑制することができるが、より、下記の方法で連続鋳造することによって、よりスラグの残存を防止することができる。
図１４を用いて、異鋼種連々鋳造における前チャージと後チャージとの切替について説明する。まず、異鋼種連々鋳造においては、前チャージの溶鋼３と、後チャージの溶鋼３との成分が異なるため、溶鋼３同士が混ざることによる成分変化を防止するため（成分まじりを防止するために、前チャージの溶鋼３を出来る限り少なくしてから後チャージの溶鋼３を注入する。
By using the above-described tundish 4 for casting different steels in series, it is possible to prevent the slag from remaining in the injection chamber at the time of switching between the pre-charge and the post-charge. By this, it is possible to prevent the remaining slag more.
The switching between the pre-charge and the post-charge in the continuous casting of different steel types will be described using FIG. First, in the continuous casting of different steel types, since the components of the molten steel 3 of the pre-charge and the molten steel 3 of the post-charge are different, in order to prevent the component change due to the molten steel 3 mixing with each other ( The pre-charged molten steel 3 is reduced as much as possible, and then the post-charged molten steel 3 is injected.
鋳造をそのまま続ける稀釈鋳造では、前チャージの溶鋼３の注入終了は、図１４のＳ１に示すように、タンディッシュ４内の湯面がストランド室１４の第２湯道１６ｂよりも上方で行う。即ち、ストランド室１４側の溶鋼の湯面が第２湯道１６ｂの上端より上方に位置しているときに、前チャージの溶鋼を注入室１３に注入することを終了する。
図１４のＳ２に示すように、前チャージの溶鋼３の注入終了後も、タンディッシュ４内の溶鋼３は鋳型５に供給するため、湯面は次第に低下し、湯面は第１湯道１６よりも低くなる。図１４のＳ１からＳ２になる過程で、ストランド室１４のスラグの一部が第２湯道１６ｂを通過して、注入室１３に入ることがかるが、図１４のＳ３に示すように、注入室１３のスラグは、第１湯道１６ａを通過して、ストランド室１４へ戻る。そして、前チャージにおける溶鋼の湯面を、第１湯道１６ａの傾斜高さｙ１以下に低下させる。湯面を湯道１６の傾斜高さｙ１以下まで低下させた後は、後チャージの溶鋼を注入室１３に注入する。即ち、後チャージの注入を開始する。
In dilution casting which continues casting as it is, as shown in S1 of FIG. 14, the end of pouring of the molten steel 3 of the pre-charge is performed above the second runner 16b of the strand chamber 14 with the surface of the molten metal in the tundish 4. That is, when the surface of the molten steel at the side of the strand chamber 14 is located above the upper end of the second runner 16b, the injection of the molten steel of the previous charge into the injection chamber 13 is completed.
As shown in S2 of FIG. 14, since the molten steel 3 in the tundish 4 is supplied to the mold 5 even after the pouring of the molten steel 3 of the pre-charge, the surface of the molten metal gradually decreases and the surface of the molten metal is the first runner 16 Lower than. In the process from S1 to S2 in FIG. 14, a part of the slag in the strand chamber 14 passes through the second runner 16b and enters the injection chamber 13, but as shown in S3 in FIG. The 13 slag passes through the first runner 16a and returns to the strand chamber 14. Then, the surface of the molten steel in the pre-charge is reduced to the inclination height y1 or less of the first runner 16a. After lowering the melt surface inclined to a height y 1 following runner 16 injects molten steel rear charge injection chamber 13. That is, the post charge injection is started.
なお、鋳造を一端停止する鋳造でも、前チャージの溶鋼３の注入終了は、稀釈鋳造と同じである（図１４のＳ４）。次に、図１４のＳ５に示すように、湯面を湯道１６の傾斜高さｙ１以下まで低下させた後は、シーケンスブロックを鋳型に挿入した後（図１４のＳ５）、後チャージの溶鋼を注入室１３に注入する（図１４のＳ６）。
以上、連続鋳造方法によれば、ストランド室１４側の溶鋼の湯面が第２湯道１６ｂの上端より上方に位置しているときに、前チャージの溶鋼を注入室１３に注入することを終了し、前チャージにおける溶鋼の湯面を、第１湯道１６ａの傾斜高さｙ１以下に低下させた後、後チャージの溶鋼における注入室１３への注入を開始している。このようにすることによって、前チャージと後チャージとの切替において、注入室１３へスラグが残ることを防止することができる。
In addition, the end of pouring of the molten steel 3 of a pre charge is the same as dilution casting also by the casting which stops casting one end (S4 of FIG. 14). Next, as shown in S5 of FIG. 14, after the surface of the molten metal is reduced to the inclination height y 1 or less of the runner 16, after the sequence block is inserted into the mold (S5 of FIG. 14), Molten steel is injected into the injection chamber 13 (S6 in FIG. 14).
As described above, according to the continuous casting method, when the surface of the molten steel on the side of the strand chamber 14 is positioned above the upper end of the second runner 16b, the end of injecting the molten steel of the previous charge into the injection chamber 13 and, the surface of the molten steel before the charge, after lowering below the inclined height y 1 of the first runner 16a, are starting injection into the injection chamber 13 in the molten steel of the rear charge. In this way, it is possible to prevent the slag from remaining in the injection chamber 13 in switching between the pre-charge and the post-charge.
表１，２は、本発明の連続鋳造用タンディッシュ、及びそのタンディッシュを用いた連続鋳造方法を用いた実施例と、本発明とは異なるタンディッシュ及び連続鋳造方法を用いた比較例とを示している。なお、実施例及び比較例は、水モデルによる結果を実機に換算したものである。この水モデルの実験は、１／３のスケールで行った。 Tables 1 and 2 show a continuous casting tundish according to the present invention, an example using the continuous casting method using the tundish, and a comparative example using the tundish and the continuous casting method different from the present invention. It shows. In addition, an Example and a comparative example convert the result by a water model into a real machine. The experiments of this water model were performed on 1/3 scale.
まず、水モデル実験について説明する。
水モデル実験では、実機を相似的に１／３にした１／３モデルで実験を行った。水モデルのタンディッシュは、図１５に示すＴ型タンディッシュとした。ストランド数は５ストランドとした。また、水モデルのタンディッシュにおいて、仕切堰１５に設けた第１湯道１６ａ及び第２湯道１６ｂは、ストランド室１４から注入室１３へ向けて延びる直線状とした。第１湯道１６ａの出口１８ａと繋がるストランド室１４の底部１１ａは、湯道１６の出口下端以下に位置させた。第１湯道１６ａの注入室側と第２湯道１６ｂの注入室側とが連結部１６ｃによって繋げた。
First, water model experiments will be described.
In the water model experiment, the experiment was conducted with a 1/3 model in which the actual machine was similarly reduced to 1/3. The water model tundish was a T-shaped tundish shown in FIG. The number of strands was 5 strands. Further, in the water model tundish, the first runner 16a and the second runner 16b provided in the dividing rod 15 are linear extending from the strand chamber 14 toward the injection chamber 13. The bottom 11 a of the strand chamber 14 connected to the outlet 18 a of the first runner 16 a was located below the lower end of the outlet of the runner 16. The injection chamber side of the first runner 16a and the injection chamber side of the second runner 16b are connected by the connecting portion 16c.
図１５の１／３モデルのタンディッシュの仕切堰１５は、水の流れが分かるように、透明のアクリル樹脂を用いた。水モデルでは、水を溶鋼とし、オイルをスラグとして実験を行った。水及び溶鋼の流体の物性の関係は、表３に示す通りである。また、オイル及びスラグの物性の関係は、表４に示す通りである。 The partition rod 15 of the 1/3 model tundish of FIG. 15 used a transparent acrylic resin so that the flow of water could be understood. In the water model, experiments were conducted using water as molten steel and oil as slag. The relationship between the physical properties of water and molten steel fluid is as shown in Table 3. Further, the relationship between the physical properties of the oil and the slag is as shown in Table 4.
水モデルでは、タンディッシュ内に水を満たし、ストランド室１４側の水面には、スラグのモデルであるオイルを成層させた。一定の流量で水をストランド室１４のノズルから抜き、その様子をタンディッシュ４の上方に設けたビデオカメラで撮像した。ビデオカメラの撮像では、オイルが第２湯道１６ｂから注入室１３へ入る様子、オイルが注入室１３に入った後の様子等を中心に撮像した。そして、その後の様子を含めて鋳造を終了するまでオイルの状態を撮像した。注入室へのオイルの残存の有無を確認した。 In the water model, the tundish was filled with water, and on the water surface on the side of the strand chamber 14, oil which is a model of slag was stratified. Water was removed from the nozzle of the strand chamber 14 at a constant flow rate, and the image was captured by a video camera provided above the tundish 4. In the imaging of the video camera, imaging was performed focusing on the oil entering the injection chamber 13 from the second runner 16 b, the state after the oil entering the injection chamber 13, and the like. And the state of the oil was imaged until the end of casting including the subsequent situation. It was confirmed whether oil remained in the injection chamber.
実機のスループットと水モデルの水流量の換算は、フルード数近似で換算した。フルード数Frは式(a)で表される。
Fr=(U2/Xg)0.5 ・・・(a)
ただし、U:水のTD内平均速度[m/s]、X:代表長さ[m]、g:重力加速度[m/s2]である。ここで流量Q[m3/s]は、Q=UX2で表され、式(a)に代入すると、式（b）となる。
The actual throughput and the water flow rate of the water model were converted using the Froude number approximation. The Froude number Fr is expressed by equation (a).
Fr = (U 2 / Xg) 0.5 (a)
However, U: TD average velocity in water [m / s], X: representative length [m], g: gravitational acceleration [m / s 2 ]. Here, the flow rate Q [m 3 / s] is expressed as Q = UX 2 and when it is substituted into the formula (a), it becomes the formula (b).
Fr=Q/(X5g)0.5 ・・・(b)
実機スケールの水モデル流量をQk[L/min]として、1/3スケールの水モデル流量をQn[L/min]および代表長さをX/3とし、式(b)によりFr数が等しくなるように換算すると、式(c)となる。
Qn=0.0642Qk ・・・(c)
実機スループットをQs[t/min]として溶鋼の比重を7とすると、Qs=7Qk/1000であるために式(c)は、式(d)のように変形される。
Fr = Q / (X 5 g) 0.5 (b)
Assuming that the actual scale water model flow rate is Q k [L / min], the 1/3 scale water model flow rate is Q n [L / min], the representative length is X / 3, and the Fr number is expressed by equation (b) If it converts so that it may become equal, it will become Formula (c).
Q n = 0.0642 Q k (c)
Assuming that the actual machine throughput is Q s [t / min] and the specific gravity of molten steel is 7, equation (c) is transformed as equation (d) because Q s = 7Q k / 1000.
Qs=7Qn/64.2 ・・・(d)
オイルの厚さについては、高橋らによって導出された式（e）を参考にした。式（e）は、油膜の広がりに対する液体の物性値の影響を考慮した油膜の広がり距離Sに関する実験式である。
S=1.19M(1.25+μL/μU)0.5(t/T)0.7 ・・・(e)
ただし、 M=5d2b/4(2(σL-σU-σUL)/ρU(1-ρU/ρL)g)0.5
T=(8.3ρU(1-ρU/ρL)g(d2b)2(ρLμL)0.5/16(σL-σU-σUL)2)2/3
g:重力加速度
t:時間
なお、式（e）は、「高橋照男ら：化学工学論文集、第５巻第５号（１９７９）pp.526-531）」に記載されている。
Q s = 7Q n /64.2 (d)
As for the thickness of the oil, the equation (e) derived by Takahashi et al. Was referred to. The equation (e) is an empirical equation on the spread distance S of the oil film in consideration of the influence of the physical property value of the liquid on the spread of the oil film.
S = 1.19M (1.25 + μ L / μ U) 0.5 (t / T) 0.7 ··· (e)
Where M = 5d 2 b / 4 (2 (σ L- σ U- σ UL ) / U U (1- U U / L L ) g) 0.5
T = (8.3.rho. U (1-.rho. U /.rho. L ) g (d 2 b) 2 (.rho. L .mu. L ) 0.5 / 16 (.sigma. L- .sigma. U- .sigma. UL ) 2 ) 2/3
g: Gravity acceleration
t: time In addition, Formula (e) is described in "Toshio Takahashi et al .: Chemical Engineering Journal, Volume 5, No. 5 (1979) pp. 526-531)".
ここで、実機を下付き[k]とし、水モデルを下付き[n]で表すこととし、物性値を代入すると、Ｍｋ、Ｔｋ、Ｍｎ、Ｔｎは、次のようになる。
Mk=551d2bk、Tk=98901(d2bk)4/3
Mn=338d2bn/3、Tn=119057(d2bn/3)4/3
なお、Ｍｋ、Ｔｋ、Ｍｎ、Ｔｎを求めるに際して、水モデルは、実機の１／３スケールのため、各パラメータの数値を実機に対して１／３の値を採用した。
Here, assuming that the actual machine is subscripted [k] and the water model is represented by subscript [n], and physical property values are substituted, M k , T k , M n , and T n are as follows.
M k = 551d 2 b k, T k = 98901 (d 2 b k) 4/3
M n = 338 d 2 b n / 3, T n = 119057 (d 2 b n / 3) 4/3
Incidentally, M k, T k, M n, when determining the T n, the water model for actual 1/3 scale, employing a value of 1/3 the numerical value of each parameter with respect to a real machine.
そして、3Sn=Skとなるオイル厚さbn、実機のスラグ厚bｋに関して、式（e）、Ｍｋ、Ｔｋ、Ｍｎ、Ｔｎにより式を整理すると、式(f)となる。
3Mn(1.25+μLn/μUn)0.5(3-0.5t/Tn)0.7=Mk(1.25+μLk/μUk)0.5(t/Tk)0.7
=257.7bn(1/Tn)0.7=622.6bk(1/Tk)0.7
=bnTk 0.7=2.4bkTn 0.7
=bn=2.4bk(Tn/Tk)0.7
=bn=0.73bk ・・・(f)
なお、水モデルの時間tには、１／３スケールのため、３−０．５をかけている。ここで、実機でのスラグ厚は、約15mmであるため、bn=10mmとして、水モデル実験を行った。
Then, with regard to the oil thickness b n such that 3S n = S k and the slug thickness b k of the actual machine, the formula is rearranged by the formula (e), M k , T k , M n and T n Become.
3M n (1.25 + μ Ln / μ Un) 0.5 (3 -0.5 t / T n) 0.7 = M k (1.25 + μ Lk / μ Uk) 0.5 (t / T k) 0.7
= 257.7 b n (1 / T n ) 0.7 = 622.6 b k (1 / T k ) 0.7
= b n T k 0.7 = 2.4 b k T n 0.7
= b n = 2.4 b k (T n / T k ) 0.7
= b n = 0.73 b k (f)
The time t of the water model is 3-0.5 because it is 1/3 scale. Here, since the slag thickness in an actual machine is about 15 mm, a water model experiment was conducted with b n = 10 mm.
実施例及び比較例では、スラグ残存抑制、操業性の２項目について評価を行った。表には評価として、良好「○」、不良「×」を示した。全ての項目について良好である場合は、総合評価の欄に良好を示す「○」を示した。
図１６に示すように、前チャージの鋳造終了後、湯面を降下させた場合にストランド室１４のスラグが第２湯道１６ｂを通って注入室１３に入ってしまう。ここで、第２湯道１６ｂを通って注入室１３に入ったスラグが第１湯道１６ａを通ってストランド室１４側へ排出できなかった場合、スラグと後チャージの溶鋼３とが混ざってしまう。即ち、スラグ叩き込みが発生する。スラグ叩き込みが発生した場合、図１７に示すように、稀釈連続鋳造であってもシーケンスブロックを挿入する鋳造であっても、前チャージと後チャージとを繋ぐ鋳片では、スラグ系介在物による増加した長いクロップが発生する。
In the example and the comparative example, evaluation was performed on two items of slag remaining suppression and operability. In the table, as the evaluation, good "○" and bad "x" are shown. When all the items were good, “o” indicating good was shown in the comprehensive evaluation column.
As shown in FIG. 16, after the casting of the pre-charge, when the surface of the molten metal is lowered, the slag in the strand chamber 14 enters the injection chamber 13 through the second runner 16b. Here, when the slag entering the injection chamber 13 through the second runner 16b can not be discharged to the strand chamber 14 through the first runner 16a, the slag and the molten steel 3 of the post charge mix . That is, slapping is generated. When slag beating occurs, as shown in FIG. 17, in the slab connecting the pre-charge and the post-charge, an increase due to slag-based inclusions occurs in the dilution continuous casting or the casting in which the sequence block is inserted. Long cropping occurs.
このように、多くのスラグが注入室１３で残ってしまった場合、長いクロップが発生するため、スラグ残存抑制の評価は不良「×」となる。一方、スラグが第２湯道１６ｂから注入室１３へ入ったものの、第１湯道１６ａからストランド室１４側へ排出できた場合は、図１７に示すように、稀釈連続鋳造であってもシーケンスブロックを挿入する鋳造であっても、前チャージと後チャージとを繋ぐ鋳片の一部は、成分規格外れクロップが発生するものの、スラグ系介在物によるクロップよりも長さは非常に短い。この場合は、スラグの残存抑制ができているため、スラグ残存抑制の評価は良好「〇」となる。操作性の不良とは、湯道の詰まり等が発生する虞があり、耐火物の耐久性が低下すること、取鍋２の砂がストランド室１４へ流出することなどを示している。 As described above, when a large amount of slag remains in the injection chamber 13, a long crop occurs, so that the evaluation of suppression of the slag remaining becomes a defect “x”. On the other hand, if the slag enters the injection chamber 13 from the second runner 16b but can be discharged to the strand chamber 14 from the first runner 16a, as shown in FIG. Even in the case of casting where a block is inserted, although a part of the slab connecting the pre-charge and the post-charge generates a crop that deviates from the component specification, its length is much shorter than the crop by the slag-based inclusions. In this case, since the remaining of the slag can be suppressed, the evaluation of suppressing the remaining of the slag is good "o". The poor operability indicates that clogging of a runner or the like may occur, the durability of the refractory decreases, and the sand of the ladle 2 flows out to the strand chamber 14 or the like.
なお、図１８に示すように、前チャージと後チャージとの切替において、前チャージの湯面を低くせずに、即ち、湯面を第２湯道１６ｂに到達させる前に溶鋼を注入した場合、図１９に示すように、稀釈連続鋳造であってもシーケンスブロックを挿入する鋳造であっても、前チャージの溶鋼と後チャージの溶鋼とが大量に混ざり成分が規格から外れる長いクロップが発生する。 In addition, as shown in FIG. 18, when switching between the pre-charge and the post-charge, molten steel is injected without lowering the surface of the front charge, that is, before the surface of the surface reaches the second runner 16b. As shown in FIG. 19, even in dilution continuous casting or casting in which a sequence block is inserted, a long crop occurs in which a large amount of mixed steels of the pre-charged and post-charged molten metals deviate from the standard. .
実施例では、タンディッシュは、式（１）〜式（１２）を全て満たしているため、スラグ残存抑制及び操作性も良好であった。一方、比較例１では、式（８）を満たしておらず、比較例２では、式（９）を満たしていない。また、比較例３では、式（７）を満たしていない。比較例４では、式（１）を満たしておらず、比較例５では、式（３）及び式（４）を満たしておらず、比較例６では、式（２）を満たしていない。比較例７では、式（５）及び式（６）を満たしておらず、比較例８では、式（１１）を満たしておらず、比較例９では、式（９）及び式（１０）を満たしていない。比較例１０では、式（１２）を満たしていない。したがって、比較例１〜３では、スラグ残存抑制が不良であり、比較例４〜１０では、操業性が不良であった。 In the example, since the tundish satisfies all of the formulas (1) to (12), the slag retention suppression and the operability were also good. On the other hand, in Comparative Example 1, the formula (8) is not satisfied, and in Comparative Example 2, the formula (9) is not satisfied. Moreover, in the comparative example 3, Formula (7) is not satisfy | filled. In Comparative Example 4, Formula (1) is not satisfied, in Comparative Example 5, Formula (3) and Formula (4) are not satisfied, and in Comparative Example 6, Formula (2) is not satisfied. In Comparative Example 7, Formulas (5) and (6) are not satisfied, in Comparative Example 8, Formula (11) is not satisfied, and in Comparative Example 9, Formulas (9) and (10) are obtained. not filled. In Comparative Example 10, Expression (12) is not satisfied. Therefore, in Comparative Examples 1 to 3, the suppression of residual slag was poor, and in Comparative Examples 4 to 10, the operability was poor.
以上、本発明によれば、タンディッシュの形状や連続鋳造の鋳造方法を適正に設定することにより、操業性を確保しつつ、スラグが注入室に残ることを抑制することができる。
なお、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な事項を採用している。
As described above, according to the present invention, by appropriately setting the shape of the tundish and the casting method for continuous casting, it is possible to prevent the slag from remaining in the injection chamber while securing the operability.
In the embodiment disclosed this time, matters not explicitly disclosed, for example, operating conditions and conditions, various parameters, dimensions of components, weights, volumes, etc. deviate from the range which is ordinarily practiced by those skilled in the art. Not, but those who are ordinarily skilled in the art will employ items that can easily be envisioned.
１ 連続鋳造装置
２ 取鍋
３ 溶鋼
４、４ａ、４ｂ、４ｃ タンディッシュ
５ 鋳型
６ 鋳片
７ サポートロール
１０ 注入口
１１ 底部
１２ 周壁
１３ 注入室
１４ ストランド室
１５ 仕切堰
１６ 湯道
１６ａ 第１湯道
１６ｂ 第２湯道
１６ｃ 連結部
１６ｄ 段差部
１６ｅ 第１接続端
１６ｆ 第２接続端
１７ａ 第１湯道の入口
１７ｂ 第２湯道の入口
１８ａ 第１湯道の出口
１８ｂ 第２湯道の出口
Reference Signs List 1 continuous casting apparatus 2 ladle 3 molten steel 4, 4a, 4b, 4c tundish 5 mold 6 mold 6 cast 7 support roll 10 inlet 11 bottom 12 peripheral wall 13 injection chamber 14 strand chamber 15 partition rod 16 runner 16a first runner 16b second runner 16c connecting portion 16d stepped portion 16e first connection end 16f second connection end 17a first runner inlet 17b second runner inlet 18a first runner outlet 18b second runner outlet
Claims (2)
前記湯道は、前記注入室からストランド室に向けて下方に移行する第１湯道と、前記注入室からストランド室に向けて上方に移行する第２湯道とを有し、前記第１湯道の注入室側と第２湯道の注入室側とが、前記第１湯道と第２湯道との接続が開始する端から湯道が終了する端までの部分である連結部によって繋がり、
前記第１湯道は、当該第１湯道の出口と繋がる前記ストランド室の底部は、前記第１湯道の出口の下端以下に位置し、且つ、式（１）〜式（１１）を満たしていることを特徴とする連続鋳造用のタンディッシュ。
0.08≦D1 (円相当径) [m] ・・・（１）
0.08≦D2 (円相当径) [m] ・・・（２）
d1≦0.3 [m] ・・・（３）
d3≦0.3 [m] ・・・（４）
(x1 2+y1 2)0.5(x1-x3)/x1≦1 [m] ・・・（５）
(x2 2+(y3-y1)2)0.5(x2-x3)/x2≦1 [m] ・・・（６）
x3≧d4/2 ・・・（７）
y2≦0 y2=d1(1+y1 2/x1 2)0.5-y1 [m] ・・・（８）
y4≧0 y4=y3-y1-d3(1+(y3-y1)2/x2 2)0.5 [m] ・・・（９）
y1/x1≦1 [-] ・・・（１０）
(y3-y1)/x2≦1 [-] ・・・（１１）
0.03≦w [m] ・・・（１２）
D1：第１湯道の円相当径
D2：第２湯道の円相当径
d1：第１湯道の縦径
d3：第２湯道の縦径
x1：第１湯道の水平方向の長さ
y1：第１湯道の入口の下端と出口の下端との高低差
x2：第２湯道の水平方向の長さ
y2：第１湯道のストランド室側の上端と、注入室の底部の上下方向の距離
y3：第２湯道のストランド室側の下端高さ
x3：第１湯道の注入室側と第２湯道の注入室側との連結部の水平方向の長さ
d4：第２湯道の横径
y4：第２湯道のストランド室側の下端と、注入室側の上端との上下方向の距離
w：投影視において、注入室側の第１湯道を構成する壁面の端部と、当該端部に隣接する第２湯道を構成する壁面の端部との水平距離 An injection chamber into which molten steel from a ladle is injected, a strand chamber having an injection port for charging the molten steel into a mold, a partition for partitioning the injection chamber and the strand chamber, and And (d) a runner which penetrates linearly from the injection chamber to the strand chamber, the tundish comprising:
The runner has a first runner moving downward from the injection chamber to the strand chamber, and a second runner moving upward from the injection chamber to the strand chamber, the first runner The injection chamber side of the road and the injection chamber side of the second runner are connected by a connecting portion which is a portion from the end where the connection between the first runner and the second runner starts and the end where the runner ends. ,
In the first runner, the bottom of the strand chamber connected to the outlet of the first runner is located below the lower end of the outlet of the first runner and satisfies Expressions (1) to (11). Tundish for continuous casting characterized by
0.08 ≦ D 1 (equivalent circle diameter) [m] (1)
0.08 ≦ D 2 (equivalent circle diameter) [m] (2)
d 1 ≦ 0.3 [m] (3)
d 3 ≦ 0.3 [m] (4)
(x 1 2 + y 1 2 ) 0.5 (x 1 -x 3 ) / x 1 ≦ 1 [m] (5)
(x 2 2 + (y 3- y 1 ) 2 ) 0.5 (x 2- x 3 ) / x 2 ≦ 1 [m] (6)
x 3 ≧ d 4/2 ··· (7)
y 2 ≦ 0 y 2 = d 1 (1 + y 1 2 / x 1 2 ) 0.5 −y 1 [m] (8)
y 4 0 0 y 4 = y 3- y 1- d 3 ( 1 + (y 3- y 1 ) 2 / x 2 2 ) 0.5 [m] (9)
y 1 / x 1 ≦ 1 [−] (10)
(y 3 −y 1 ) / x 2 ≦ 1 [−] (11)
0.03 ≦ w [m] (12)
D 1 : Circle equivalent diameter of the first runner
D 2 : Circle equivalent diameter of the second runner
d 1 : Vertical diameter of the first runner
d 3 : Vertical diameter of second runner
x 1 : Horizontal length of the first runner
y 1 : The height difference between the lower end of the inlet of the first runner and the lower end of the outlet
x 2 : Horizontal length of the second runner
y 2 : Vertical distance between the upper end on the strand chamber side of the first runner and the bottom of the injection chamber
y 3 : Lower end height of strand room of second runner
x 3 : Horizontal length of the connection portion between the injection chamber side of the first runner and the injection chamber side of the second runner
d 4 : Lateral diameter of the second runner
y 4 : vertical distance between the lower end on the strand chamber side of the second runner and the upper end on the injection chamber side
w: Horizontal distance between the end of the wall constituting the first runner on the injection chamber side and the end of the wall constituting the second runner adjacent to the end in projection view
前記ストランド室側の溶鋼の湯面が前記第２湯道の上端より上方に位置しているときに、前チャージの溶鋼を注入室に注入することを終了し、前記前チャージにおける溶鋼の湯面を、前記ｙ １以下に低下させた後、後チャージの溶鋼における前記注入室への注入を開始することを特徴とする連続鋳造方法。 When performing continuous casting using the continuous casting tundish described in claim 1,
When the surface of the molten steel in the strand chamber side is located above the upper end of the second runner, the injection of the molten steel in the front charge into the injection chamber is completed, and the surface of the molten steel in the front charge and after lowering before Symbol y 1 below, a continuous casting method characterized by initiating the injection into the injection chamber in the molten steel of the rear charge.
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