JP6423970B2 - 舶用液化ガスタンク及びそれを備える液化ガス運搬船 - Google Patents

Description

本発明は、液化ガスを貯留する舶用液化ガスタンク及びそれを備える液化ガス運搬船に関する。

従来、液化天然ガス（以下、「ＬＮＧ」という）などの液化ガスを運搬するために、液化ガスタンクを複数個搭載した液化ガス運搬船が用いられている。液化ガス運搬船に搭載される液化ガスタンクとしては、例えば独立球形タンク、メンブレン型タンク等が知られている。例えば、特許文献１には、ＬＮＧを運搬するＬＮＧ運搬船に搭載された独立球形タンク（以下、「球形タンク」という）が開示されている。

特許文献１の図１及び図２に示すような球形タンクは、船体から独立した圧力容器であり、船体のファンデーションデッキから鉛直方向に延びるスカートによって船体に支持されている。ＬＮＧ運搬船に搭載されるタンクは、いずれの形式のタンクであっても、極低温のＬＮＧを高圧状態で貯留するための耐圧性や防熱性を有しているが、タンク形式によって利点や欠点が異なる。例えば、球形タンクは、他の形式のタンクに比べて、タンク形状が真球状であるため、内側に補強用骨材を要せずに、タンクの肉厚だけで内圧に耐えることができる等の利点がある。

国際公開第２００９／０８４１３６号

ところで、近年、同じ大きさの船体に対して液化ガスの積載量を増加させたいという要望がある。球形タンクは船倉の容積に対する空間利用効率が悪いため、この要望に応えるためには、球形タンクに代わり、船体の大きさ（特に船の横幅）を維持しつつ、液化ガス積載量を増加させる新たな形状のタンクが望まれる。しかしながら、球形以外の形状では、形状が急激に変化している部分があるとその近傍の応力が局所的に集中するため、タンクの肉厚を上げるかタンク内側に補強用骨材を設けるなどしてタンク強度を増加させることが必要になることがある。

そこで、本発明は、応力集中が起こりにくく、球形タンクよりも液化ガスの積載量を増加させる舶用液化ガスタンク及びそれを備える液化ガス運搬船を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明の一態様に係る舶用液化ガスタンクは、鉛直中心軸のまわりに対称な圧力容器である舶用液化ガスタンクであって、下方に向かって開口する上側タンク体と、上方に向かって開口する下側タンク体と、を含み、前記上側タンク体及び前記下側タンク体のうちの少なくとも一方のタンク体は、真球体の一部をなす形状であって、前記鉛直中心軸から広がる真球部と、前記真球部のまわりに形成された非真球部であって、前記鉛直中心軸を通る垂直断面形状において、中央側端縁と周囲側端縁との間に曲率半径が最小となる最小曲率半径部を有するとともに、前記中央側端縁から前記最小曲率半径部にいくにつれ曲率半径が連続的に減少し、前記最小曲率半径部から前記周囲側端縁にいくにつれ曲率半径が連続的に増大するように形成された非真球部と、を有し、且つ、前記真球部と前記非真球部とが滑らかにつながるように形成されている。ここで、曲率半径とは、曲線の局所的な曲がり具合を円に近似したときの近似円の中心（曲率中心）からの半径のことである。

上記の構成によれば、非真球部の鉛直中心軸を通る垂直断面形状の曲率半径が、中央側端縁から最小曲率半径部にいくにつれ減少し、最小曲率半径部から周囲側端縁にいくにつれ増大しているので、真球よりも膨らんだ形状となって、球形タンクよりも液化ガスの積載量を増加させることができる。また、非真球部の鉛直中心軸を通る垂直断面形状の曲率半径が、中央側端縁から周囲側端縁にかけて連続的に変化しているので、非真球部の中央側端縁から周囲側端縁までの応力分布を滑らかにすることができ、非真球部における大きな応力集中を排除することができる。

ところで、タンク体全体を上記の非真球部のような形状とした場合、即ち、タンク体が、鉛直中心軸を通る垂直断面形状の曲率半径が最小曲率半径部から鉛直中心軸にいくにつれ増大するような形状である場合、そのタンク体における鉛直中心軸近傍の強度が不足することがある。これに対し、上記一方のタンク体における鉛直中心軸近傍には、鉛直中心軸を通る垂直断面形状の曲率半径が一定である真球部が形成されているので、タンクの内圧に起因して真球部に生じる引張応力を小さく保つことができる。このため、タンク部材の肉厚を薄くすることができる。また、真球部と非真球部とが滑らかにつながっているため、非真球部と真球部とがつながる箇所での大きな応力集中を起こりにくくすることができる。

上記の舶用液化ガスタンクにおいて、前記一方のタンク体は、前記鉛直中心軸を通る垂直断面形状において、前記真球部の曲率中心が、他方のタンク体により囲まれる空間内にあるように形成されていてもよい。この構成によれば、真球部の曲率中心がタンク外部に位置するときよりも、真球部の鉛直中心軸を通る垂直断面形状の曲率半径が小さくなるので、舶用液化ガスタンクの内圧に起因して真球部に生じる引張応力を小さく保つことができる。

上記の舶用液化ガスタンクにおいて、前記一方のタンク体は、前記非真球部の前記鉛直中心軸を通る垂直断面形状が下記式（１）で表される軌跡に合致するように形成されていてもよい。
｜ｘ／ｒ_１｜^ｎ＋｜ｙ／ｒ_２｜^ｎ＝１ ・・・（１）
但し、ｘ，ｙは、前記鉛直中心軸に直交する直線をｘ軸、前記鉛直中心軸に一致する直線をｙ軸としたときのｘ座標、ｙ座標であり、ｒ_１及びｒ_２は、０．５≦ｒ_２／ｒ_１≦２を満たす定数であり、ｎは、２＜ｎ＜３を満たす定数である。この構成によれば、上記の非真球部を容易に設計することができる。

上記の舶用液化ガスタンクにおいて、前記上側タンク体及び前記下側タンク体のそれぞれは、前記真球部と前記非真球部を有し、前記上側タンク体及び前記下側タンク体は、前記鉛直中心軸に垂直な平面に対して互いに対称な形状を有してもよい。この構成によれば、上側タンク体と下側タンク体とを同じ形状にできるため、舶用液化ガスタンクの製造が容易になる。

上記の舶用液化ガスタンクにおいて、前記上側タンク体と前記下側タンク体との間に、前記上側タンク体と前記下側タンク体とを連結する鉛直方向に延びる円筒体を含んでもよい。この構成によれば、舶用液化ガスタンクの円筒体で船体と接続されるように設計すれば、船体に接続される部分（円筒体）と、それ以外の部分（上側タンク体及び下側タンク体）とを独立に設計及び製造することができ、タンクの設計及び製造を容易にすることができる。

また、本発明の一態様に係る液化ガス運搬船は、上記の舶用液化ガスタンクのいずれかを備える。

本発明によれば、応力集中が起こりにくく、球形タンクよりも液化ガスの積載量を増加させる舶用液化ガスタンク及びそれを備える液化ガス運搬船を提供することができる。

本発明の第１実施形態に係る液化ガス運搬船の側面図である。 本発明の第１実施形態に係る液化ガス運搬船の上面図である。 図１に示す液化ガス運搬船のIII-III矢視の断面図である。 図３に示された舶用液化ガスタンクの構成を説明する図である。 第１変形例に係る舶用液化ガスタンクの断面図である。 図５に示された舶用液化ガスタンクの断面の一部を拡大した図である。 第２変形例に係る舶用液化ガスタンクの断面図である。

（第１実施形態）
以下、第１実施形態に係る舶用液化ガスタンク及びそれを搭載した液化ガス運搬船を図面に基づいて説明する。

図１及び図２は、第１実施形態に係る液化ガス運搬船１Ａの側面図及び上面図である。液化ガス運搬船１Ａで運搬される液化ガスは、例えばＬＮＧや液体水素である。本実施形態の液化ガス運搬船１Ａは、複数個（この例では、４個）の舶用液化ガスタンク（以下、単に「タンク」という。）１０が船長方向に並ぶように船体２０に備えられている。また、本実施形態の液化ガス運搬船１Ａには、その後方部（図１の左側）に、航海中に操船を行うための場所である船橋２１が設けられている。図１に示すように、タンク１０の上部は、船体２０の上甲板２２から上方に突出している。上甲板２２には、タンク１０から所定の距離だけ離間して配置されるようにタンクカバー２２ａが支持されている。

図３は、液化ガス運搬船１Ａに搭載されたタンク１０とそれを支持する構造を示す断面図である。船体２０の船幅方向の両側で船側外板２４に沿って船長方向に延びる一対の縦通隔壁２５が、一対の船側外板２４から所定距離内方に設けられており、タンク１０は、一対の縦通隔壁２５の間に配置されている。

タンク１０の周囲には、スカート２７を介してタンク１０を支持するファンデーションデッキ２６が設けられている。ファンデーションデッキ２６は、船体２０における上甲板２２より下方の所定高さ位置に設けられており、このファンデーションデッキ２６の上面に、上記縦通隔壁２５の下端部が接続されている。ファンデーションデッキ２６は、船側外板２４同士を船幅方向に接続するように設けられている。スカート２７は、円筒状であって、スカート２７の下端部がファンデーションデッキ２６の上面に接続されており、スカート２７の上端部がタンク１０の外周面に接続されている。ファンデーションデッキ２６におけるタンク１０が設けられる位置には、スカート２７の直径とほぼ同じ大きさの円形開口部が設けられている。

また、タンク１０の下方には、船底外板２３の所定距離上方で、船底外板２３に沿って船長方向に延びるインナーボトムプレート２８が設けられている。またインナーボトムプレート２８の船幅方向の両端部とファンデーションデッキ２６との間に、一対のビルジホッパープレート２９が設けられている。このビルジホッパープレート２９も、船長方向に延びるように設けられている。ビルジホッパープレート２９は、インナーボトムプレート２８の両端部から船幅方向の外側に向かって傾斜している。

次に、本実施形態のタンク１０について図４を参照して説明する。タンク１０は、鉛直中心軸Ｃまわりに対称な圧力容器である。図４は、タンク１０の鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状を概略的に示している。タンク１０は、タンク１０の下側部分を形成し、上方に向かって開口する下側タンク体１２と、タンク１０の上側部分を形成し、下方に向かって開口する上側タンク体１３とを有する。本実施形態では、下側タンク体１２と上側タンク体１３は、下側タンク体１２の上端部１２ａと上側タンク体１３の下端部１３ａとで直接的に連結されている。下側タンク体１２及び上側タンク体１３のそれぞれの外側表面は、断熱材（図示せず）に覆われている。

まず、下側タンク体１２について説明する。下側タンク体１２は、真球体の一部をなす形状である真球部３１と、非真球体の一部をなす形状である非真球部３２を有する。真球部３１と非真球部３２とはつながっており、図３及び図４では、下側タンク体１２における真球部３１と非真球部３２の境界を破線で示している。

真球部３１は、下側タンク体１２における鉛直中心軸Ｃ近傍を構成するように、鉛直中心軸Ｃから広がるように形成されている。真球部３１は、鉛直線方向から見て円形状であって、環状の外縁３３を有している。

下側タンク体１２は、鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状において、真球部３１の曲率中心ｃ_１は、鉛直中心軸Ｃ上であって、下側タンク体１２の上端部１２ａより上方に位置している。本実施形態では、下側タンク体１２は、鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状において、真球部３１の曲率中心ｃ_１が上側タンク体１３により囲まれる空間内にあるように形成されている。

非真球部３２は、下側タンク体１２における鉛直中心軸Ｃに対して遠位側の部分を構成するように、真球部３１のまわりに形成されている。非真球部３２は、鉛直線方向から見て環状であって、中央側端縁３４と、周囲側端縁３５とを有している。中央側端縁３４は、非真球部３２における鉛直中心軸Ｃに対して近位側の端縁であり、真球部３１の外縁３３とつながっている。周囲側端縁３５は、非真球部３２における鉛直中心軸Ｃに対して遠位側の端縁である。つまり、周囲側端縁３５は、下側タンク体１２の上端部１２ａを構成する。

非真球部３２は、その鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状において、中央側端縁３４と周囲側端縁３５との間に曲率半径が最小となる最小曲率半径部３６を有している。また、非真球部３２は、その鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状において、中央側端縁３４から最小曲率半径部３６にいくにつれ曲率半径が連続的に減少し、最小曲率半径部３６から周囲側端縁３５にいくにつれ曲率半径が連続的に増大するように形成されている。即ち、非真球部３２は、斜め下向きに膨出するように形成されている。

非真球部３２の形状についてより詳しく説明すれば、非真球部３２は、その鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状が下記の式（１）で表される軌跡に合致するように形成されている。
｜ｘ／ｒ_１｜^ｎ＋｜ｙ／ｒ_２｜^ｎ＝１ ・・・（１）

上記式（１）のｘ，ｙは、鉛直中心軸Ｃに直交する直線をｘ軸、鉛直中心軸Ｃに一致する直線をｙ軸としたときのｘ座標、ｙ座標である。本実施形態では、鉛直中心軸Ｃに直交するとともに、非真球部３２の周囲側端縁３５を通る水平面上にある直線をｘ軸に設定している。

上記式（１）のｒ_１及びｒ_２は、０．５≦ｒ_２／ｒ_１≦２を満たす定数である。式（１）の軌跡の曲率の変化が極端に大きくならずに、下側タンク体１２の強度を確保するために、ｒ_１及びｒ_２は、０．９≦ｒ_２／ｒ_１≦１．１を満たす定数であることが更に好ましい。本実施形態では、ｒ_１は、鉛直中心軸Ｃから周囲側端縁３５までの長さであり、ｒ_２は、鉛直中心軸Ｃ方向における周囲側端縁３５から下側タンク体１２の下端から少し上側までの長さである。また、本実施形態では、式（１）のｒ_１とｒ_２とが同じ長さである。

上記式（１）のｎは、２＜ｎ＜３を満たす定数であり、好ましくは、２．３≦ｎ＜３を満たす定数である。本実施形態では、式（１）のｎの値は２．５である。比較のために、図４に、幅と高さがタンク１０と等しい球形タンク９０を一点鎖線で示す。式（１）のｎの値が２より大きいため、球形タンク９０と比べて、下側タンク体１２は、タンク１０の中心から斜め下方に向かって膨出した形状となっている。

本実施形態において、式（１）のｒ_１とｒ_２とが同じ長さであるため、上記式（１）に関する座標で設定された原点Ｏと最小曲率半径部３６とを結ぶ直線ｌ_１が鉛直中心軸Ｃとなす角αは４５°である。

下側タンク体１２は、真球部３１と非真球部３２とが滑らかにつながるように形成されている。例えば本実施形態では、鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状における真球部３１の外縁３３における接線と非真球部３２の中央側端縁３４における接線とは一致している。但し、外縁３３における上記接線と中央側端縁３４における上記接線とは概ね一致していればよい。

真球部３１と非真球部３２とが接続する箇所（即ち、外縁３３及び中央側端縁３４）と上記式（１）に関する座標で設定された原点Ｏとを結ぶ直線ｌ_２が鉛直中心軸Ｃとなす角βは、好ましくは、４５°以下であって、より好ましくは、２０°〜３０°である。本実施形態では、角βは２５°である。

本実施形態において、上側タンク体１３は、上述した下側タンク体１２と同様の構成である。即ち、上側タンク体１３は、下側タンク体１２と同様に、真球体の一部をなす形状である真球部４１と、非真球体の一部をなす形状である非真球部４２を有する。真球部４１と非真球部４２とはつながっており、図３及び図４では、上側タンク体１３における真球部４１と非真球部４２の境界を破線で示している。

また、本実施形態において、上側タンク体１３は、その下端部１３ａ（即ち、周囲側端縁４５）を通る鉛直中心軸Ｃに垂直な平面に対して、下側タンク体１２と対称な形状を有している。即ち、上側タンク体１３の非真球部４２は、その鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状において、真球部４１の外縁４３とつながる中央側端縁４４と周囲側端縁４５との間に曲率半径が最小となる最小曲率半径部４６を有するとともに、中央側端縁４４から最小曲率半径部４６にいくにつれ曲率半径が連続的に減少し、最小曲率半径部４６から周囲側端縁４５にいくにつれ曲率半径が連続的に増大するように形成されている。

また、上側タンク体１３の非真球部４２も、その鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状が、上記式（１）で表される軌跡に合致するように形成されている。本実施形態において、上側タンク体の場合のｘ軸及びｙ軸の設定位置、定数ｒ_１、ｒ_２及びｎの設定された値も、下側タンク体１２の場合と同じである。上側タンク体１３のその他の構成については、同一形状である下側タンク体１２の説明と重複するため省略する。例えば、下側タンク体１２の曲率中心ｃ_１は、上側タンク体１３の曲率中心ｃ_２と読み替える。

以上説明したように、上記タンク１０の下側タンク体１２は、非真球部３２の鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状の曲率半径が、中央側端縁３４から最小曲率半径部３６にいくにつれ減少し、最小曲率半径部３６から周囲側端縁３５にいくにつれ増大しているので、真球よりも膨らんだ形状となり、幅と高さが同じ球形タンク９０よりも液化ガスの積載量を増加させることができる。

また、下側タンク体１２の非真球部３２の鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状の曲率半径が、中央側端縁３４から周囲側端縁３５にかけて連続的に変化しているので、非真球部３２の中央側端縁３４から周囲側端縁３５までの応力分布が滑らかにすることができ、非真球部３２における大きな応力集中を排除することができる。

ところで、仮に下側タンク体１２全体を非真球部３２のような形状とした場合、即ち、下側タンク体１２が、鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状の曲率半径が最小曲率半径部３６から鉛直中心軸Ｃにいくにつれ増大するような形状である場合、下側タンク体１２における鉛直中心軸Ｃ近傍の強度が不足することがある。より詳しくは、このようなタンク体の構造では、鉛直中心軸Ｃにいくにつれ曲率半径が増大し、タンクの内圧に起因して生じる引張応力は大きくなる。これに対し、本実施形態では、下側タンク体１２における鉛直中心軸Ｃ近傍には、鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状の曲率半径が一定である真球部３１が形成されている。このため、タンク１０の内圧に起因して真球部３１に生じる引張応力を小さく保つことができる。このため、タンク１０を構成する部材の肉厚を薄くすることができる。また、真球部３１と非真球部３２とが滑らかにつながっているため、非真球部３２と真球部３１とがつながる箇所での大きな応力集中を起こりにくくすることができる。

また、本実施形態では、下側タンク体１２は、鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状において、真球部３１の曲率中心ｃ_１が、上側タンク体１３により囲まれる空間内にあるように形成されている。このため、真球部３１の曲率中心ｃ_１がタンク１０外部に位置するときよりも、真球部３１の鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状の曲率半径が小さくなるので、タンク１０の内圧に起因して真球部３１に生じる引張応力を小さく保つことができる。

また、本実施形態では、下側タンク体１２は、非真球部３２の鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状が、上記の式（１）で表される軌跡に合致するように形成されている。上記の非真球部３２を容易に設計することができる。また、式（１）のｎの値を３より小さく設定しているため、非真球部３２の最小曲率半径部３６から周囲側端縁３５までの曲率の変化が緩やかになるとともに、非真球部３２の鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状の曲率半径を小さく保つことができる。これにより、タンク１０の内圧に起因して非真球部３２に生じる引張応力を小さく保つことができる。

上述した下側タンク体１２の特徴によりもたらされる効果は、下側タンク体１２と同様の特徴を有する上側タンク体１３でも得ることができる。また、上側タンク体１３は、鉛直中心軸Ｃに垂直な平面に対して、下側タンク体１２と対称な形状を有するので、上側タンク体１３と下側タンク体１２とを同じ形状にできるため、タンク１０の製造が容易になる。

本実施形態では、定数ｒ_１及びｒ_２が同じ（即ち、ｒ_１＝ｒ_２）であるため、タンク１０の幅及び高さを従来の球形タンク９０とほぼ同じにすることができる。このため、船体２０については、従来の球形タンク９０を備える船体と同様に設計することができる。

（変形例）
タンク５０の構成は、前記実施形態で説明したとおりである必要はなく、種々の変形が可能である。

例えば、図５に第１変形例に係るタンク５０の断面図を示す。タンク５０は、上側タンク体１３と下側タンク体１２との間に、上側タンク体１３と下側タンク体１２とを連結する鉛直方向に延びる円筒体５１を有する。円筒体５１の外周面には、スカート２７の上端部が接続されている。この変形例でも、下側タンク体１２及び上側タンク体１３の非真球部３２，４２は、それぞれ、その鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状が、上記の式（１）で表される軌跡に合致するように形成されている。但し、上記実施形態とは、式（１）のｘ軸の設定の仕方が異なる。第１変形例に係るタンク５０では、下側タンク体１２及び上側タンク体１３の非真球部３２，４２は、いずれも、その鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状が、円筒体５１の高さ方向中央で水平方向に延びるｘ軸（図５及び図６のｘ_１）を設定したときの上記の式（１）で表される軌跡に合致するように形成されている。

図６は、第１変形例のタンク５０の断面の一部を拡大した図である。図６に示すように、ｘ軸（ｘ_１）は、下側タンク体１２の上端部１２ａより上方にあり、上側タンク体１３の下端部１３ａより下方にある。

第１変形例に係る構成によれば、タンク５０が円筒体５１でスカート２７を介して船体２０と接続されているため、船体２０に接続される部分（円筒体５１）と、それ以外の部分（上側タンク体１３及び下側タンク体１２）とを独立に設計及び製造することができ、タンク５０の設計及び製造を容易にすることができる。

下側タンク体１２及び上側タンク体１３の非真球部３２，４２は、その鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状が、互いに異なるｘ軸を設定したときの上記の式（１）で表される軌跡にそれぞれ合致するように形成されてもよい。

例えば、図７に第２変形例に係るタンク６０の断面図を示す。第２変形例では、下側タンク体１２の非真球部３２は、その鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状が、非真球部３２の周囲側端縁３５を通る水平面上にｘ軸（図７のｘ_２）を設定したときの上記の式（１）で表される軌跡に合致するように形成されている。また、第２変形例では、上側タンク体１３の非真球部４２は、その鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状が、非真球部４２の周囲側端縁４５を通る水平面上にｘ軸（図７のｘ_３）を設定したときの上記の式（１）で表される軌跡に合致するように形成されている。

第２変形例に係る構成でも、第１変形例と同様の効果を得ることができる。また、第２変形例に係る構成によれば、円筒体５１の高さを大きくするほど、タンク５０の液化ガス積載量を増加させることができる。但し、円筒体５１の高さが大きくなると、船橋２１からの視認性の悪化やタンク５０の重心が上方に移動することによる液化ガス運搬船１Ａの安定性の悪化を招くおそれがある。このため、円筒体５１の高さは、船橋２１からの視認性が十分に確保でき、且つ、液化ガス運搬船１Ａの重心位置として許容される範囲で設定される。

（その他の実施形態）
上記実施形態は、全ての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上述の説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

例えば、タンク１０の内圧に起因して真球部３１，４１に生じる引張応力に対してタンク１０を構成する部材の強度が十分であれば、真球部３１の曲率中心ｃ_１は、上側タンク体１３より上方に位置していてもよく、真球部４１の曲率中心ｃ_２は、下側タンク体１２よりも下方に位置していてもよい。

上記実施形態において、下側タンク体１２と上側タンク体１３は、鉛直中心軸Ｃに垂直な平面に対して対称な形状を有していたが、下側タンク体１２と上側タンク体１３とは異なる形状であってもよい。例えば、式（１）に関して、下側タンク体１２と上側タンク体１３とで、異なる定数ｒ_１、ｒ_２及びｎが設定されてもよい。

また、上記実施形態において、上側タンク体１３と下側タンク体１２のうちの一方のタンク体のみが、非真球部の鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状が、式（１）（但し２＜ｎ＜３）で表される軌跡に合致するように構成されていてもよい。この場合、例えば、上側タンク体１３及び下側タンク体１２のうちの他方タンク体は、従来の球形タンク９０と同じ形状であってもよい。

また、非真球部３２，４２の鉛直中心軸Ｃを通る各垂直断面形状は、式（１）で表される軌跡に必ずしも合致している必要はなく、少なくとも中央側端縁３４から最小曲率半径部３６にいくにつれ曲率半径が連続的に減少し、最小曲率半径部３６から周囲側端縁３５にいくにつれ曲率半径が連続的に増大していればよい。

また、上記実施形態では、非真球部３２，４２の鉛直中心軸Ｃを通る垂直断面形状が、定数ｒ_１、ｒ_２及びｎを一定の値としたときの式（１）で表される軌跡に合致していたが、例えば、これに限定されず、例えば、中央側端縁３４，４４から周囲側端縁３５，４５までの途中で定数ｒ_１、ｒ_２及びｎの値を変化させてもよい。

１Ａ 液化ガス運搬船
１０，５０，６０ 舶用液化ガスタンク
１２ 下側タンク体
１３ 上側タンク体
３１，４１ 真球部
３２，４２ 非真球部
３３，４３ 真球部の外縁
３４，４４ 非真球部の中央側端縁
３５，４５ 非真球部の周囲側端縁
３６，４６ 最小曲率半径部
５１ 円筒体
Ｃ 鉛直中心軸
ｃ_１，ｃ_２ 真球部の曲率中心

Claims (6)

1. 鉛直中心軸のまわりに対称な圧力容器である舶用液化ガスタンクであって、下方に向かって開口する上側タンク体と、上方に向かって開口する下側タンク体と、を含み、
   前記上側タンク体及び前記下側タンク体のうちの少なくとも一方のタンク体は、
   真球体の一部をなす形状であって、前記鉛直中心軸から広がる真球部と、
   前記真球部のまわりに形成された非真球部であって、前記鉛直中心軸を通る垂直断面形状において、中央側端縁と周囲側端縁との間に曲率半径が最小となる最小曲率半径部を有するとともに、前記中央側端縁から前記最小曲率半径部にいくにつれ曲率半径が連続的に減少し、前記最小曲率半径部から前記周囲側端縁にいくにつれ曲率半径が連続的に増大するように形成された非真球部と、を有し、且つ、
   前記真球部と前記非真球部とが滑らかにつながるように形成されている、舶用液化ガスタンク。
2. 前記一方のタンク体は、前記鉛直中心軸を通る垂直断面形状において、前記真球部の曲率中心が、他方のタンク体により囲まれる空間内にあるように形成されている、請求項１に記載の舶用液化ガスタンク。
3. 前記一方のタンク体は、前記非真球部の前記鉛直中心軸を通る垂直断面形状が、下記式（１）で表される軌跡に合致するように形成されている、請求項１又は２に舶用液化ガスタンク。
   ｜ｘ／ｒ_１｜^ｎ＋｜ｙ／ｒ_２｜^ｎ＝１ ・・・（１）
   但し、ｘ，ｙは、前記鉛直中心軸に直交する直線をｘ軸、前記鉛直中心軸に一致する直線をｙ軸としたときのｘ座標、ｙ座標であり、ｒ_１及びｒ_２は、０．５≦ｒ_２／ｒ_１≦２を満たす定数であり、ｎは、２＜ｎ＜３を満たす定数である。
4. 前記上側タンク体及び前記下側タンク体のそれぞれは、前記真球部と前記非真球部を有し、
   前記上側タンク体及び前記下側タンク体は、前記鉛直中心軸に垂直な平面に対して互いに対称な形状を有する、請求項１〜３のいずれか一項に記載の舶用液化ガスタンク。
5. 前記上側タンク体と前記下側タンク体との間に、前記上側タンク体と前記下側タンク体とを連結する鉛直方向に延びる円筒体を含む、請求項１〜４のいずれか一項に記載の舶用液化ガスタンク。
6. 請求項１〜５のいずれか一項に記載の舶用液化ガスタンクを備える、液化ガス運搬船。

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