JP6381431B2 - Peeling method for aluminum bar - Google Patents

Peeling method for aluminum bar Download PDF

Info

Publication number
JP6381431B2
JP6381431B2 JP2014250755A JP2014250755A JP6381431B2 JP 6381431 B2 JP6381431 B2 JP 6381431B2 JP 2014250755 A JP2014250755 A JP 2014250755A JP 2014250755 A JP2014250755 A JP 2014250755A JP 6381431 B2 JP6381431 B2 JP 6381431B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
aluminum bar
aluminum
bar
cutting
cut
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2014250755A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2016112621A5 (en
JP2016112621A (en
Inventor
智也 早川
智也 早川
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Showa Denko KK
Original Assignee
Showa Denko KK
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Showa Denko KK filed Critical Showa Denko KK
Priority to JP2014250755A priority Critical patent/JP6381431B2/en
Priority to PCT/JP2015/079043 priority patent/WO2016092949A1/en
Priority to MYPI2017702032A priority patent/MY177263A/en
Publication of JP2016112621A publication Critical patent/JP2016112621A/en
Publication of JP2016112621A5 publication Critical patent/JP2016112621A5/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP6381431B2 publication Critical patent/JP6381431B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B1/00—Methods for turning or working essentially requiring the use of turning-machines; Use of auxiliary equipment in connection with such methods
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B13/00—Arrangements for automatically conveying or chucking or guiding stock
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B5/00—Turning-machines or devices specially adapted for particular work; Accessories specially adapted therefor
    • B23B5/08—Turning-machines or devices specially adapted for particular work; Accessories specially adapted therefor for turning axles, bars, rods, tubes, rolls, i.e. shaft-turning lathes, roll lathes; Centreless turning
    • B23B5/12—Turning-machines or devices specially adapted for particular work; Accessories specially adapted therefor for turning axles, bars, rods, tubes, rolls, i.e. shaft-turning lathes, roll lathes; Centreless turning for peeling bars or tubes by making use of cutting bits arranged around the workpiece

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Turning (AREA)

Description

この発明は、アルミニウム棒材の外周面を切削刃によって切削除去するようにしたアルミニウム棒材のピーリング方法およびその関連技術に関する。   The present invention relates to a method of peeling an aluminum bar and its related art in which the outer peripheral surface of an aluminum bar is removed by cutting with a cutting blade.

なお、本明細書および特許請求の範囲において、アルミニウム（Ａｌ）の語はアルミニウム合金（Ａｌ合金）を含む意味で用いられる。   In the present specification and claims, the term aluminum (Al) is used to include an aluminum alloy (Al alloy).

鍛造用素材等として用いられる丸棒形状のアルミニウム棒材は、例えば連続鋳造棒によって構成されている。連続鋳造棒を製造するに際しては特許文献１に示すように、鋳造によって得られた連続鋳造棒（棒材）に対し、切断処理工程、熱処理工程（均質化処理工程）、前矯正工程（第１矯正工程）、ピーリング工程（表面切削工程）、後矯正工程（第２矯正工程）、外観検査工程が順次行われた後、梱包されて搬出されるという一貫製造ラインが周知である。   A round bar-shaped aluminum bar used as a forging material or the like is constituted by, for example, a continuous cast bar. When manufacturing a continuous cast bar, as shown in Patent Document 1, a continuous casting bar (bar material) obtained by casting is subjected to a cutting process, a heat treatment process (homogenization process), and a pre-correction process (first). An integrated production line is known in which a correction process), a peeling process (surface cutting process), a post-correction process (second correction process), and an appearance inspection process are sequentially performed and then packed and unloaded.

この一貫製造ラインのピーリング工程に用いられるピーリング装置として、回転カッター式のものが多く使用されている（特許文献１，２）。このピーリング装置は、アルミニウム棒材の外周面に沿って周方向に回転駆動する切削刃を備え、アルミニウム棒材を長さ方向に搬送しつつ、切削刃を回転させることによって、アルミニウム棒材の外周面を切削除去するようにしている。   As a peeling device used in the peeling process of this integrated production line, a rotary cutter type is often used (Patent Documents 1 and 2). This peeling apparatus includes a cutting blade that is rotationally driven in the circumferential direction along the outer peripheral surface of the aluminum bar, and rotates the cutting blade while conveying the aluminum bar in the length direction, thereby allowing the outer periphery of the aluminum bar to be rotated. The surface is cut and removed.

このようなピーリング装置においては、切削刃の上流側に、アルミニウム棒材をグリップして切削刃に送り込むための搬送ローラ等の上流側搬送機が配置されるとともに、下流側に、切削されたアルミニウム棒材をグリップして切削刃から搬出するためのキャリッジ等の下流側搬送機が配置されている。   In such a peeling device, an upstream conveying machine such as a conveying roller for gripping and feeding an aluminum bar to the cutting blade is disposed on the upstream side of the cutting blade, and the cut aluminum is disposed on the downstream side. A downstream conveying machine such as a carriage for gripping the rod material and carrying it out from the cutting blade is disposed.

特開平７−１７８６１８号公報JP-A-7-178618 特開昭６１−１２１８０１号公報JP 61-121801 A

しかしながら、上記従来のピーリング装置においては、切削刃の前後に配置された搬送機によるアルミニウム棒材に対するグリップ力が不十分であると、回転する切削刃によってアルミニウム棒材が引き摺り回されて、アルミニウム棒材が回転してアルミニウム棒材の表面を精度良く確実に削り取ることが困難になってしまう。   However, in the above-described conventional peeling apparatus, if the gripping force on the aluminum bar by the conveyor disposed before and after the cutting blade is insufficient, the aluminum bar is dragged by the rotating cutting blade, and the aluminum bar The material rotates and it becomes difficult to accurately and reliably scrape the surface of the aluminum bar.

そこで搬送機によってアルミニウム棒材を強固にグリップしてアルミニウム棒材の回転を抑制した状態で切削加工を行うと、切削刃とアルミニウム棒材の被切削面（被加工面）との間に強いトルク力が発生することになり、切削刃に強い衝撃が加わって切削刃が破損し易くなり、十分な耐久性を得ることが困難になる。その上さらに、搬送機からのアルミニウム棒材へのグリップ力（押圧力）を周方向に分散させることができず、押圧力が一部に集中して作用するため、アルミニウム棒材が弓なりに反るように曲がり変形するという課題が発生する。   Therefore, when cutting is performed with the aluminum bar firmly gripped by the conveyor and the rotation of the aluminum bar is suppressed, strong torque is generated between the cutting blade and the cut surface (work surface) of the aluminum bar. A force is generated, and a strong impact is applied to the cutting blade, so that the cutting blade is easily damaged, and it becomes difficult to obtain sufficient durability. Furthermore, since the grip force (pressing force) from the conveyor to the aluminum bar cannot be dispersed in the circumferential direction and the pressing force is concentrated on a part, the aluminum bar is bent against the bow. The problem of bending and deforming occurs.

この発明は、上記の課題に鑑みてなされたものであり、アルミニウム棒材表面を精度良く確実に切削できるとともに、アルミニウム棒材の曲がり変形を防止しつつ、切削刃への負荷を小さくできて、耐久性を向上させることができるアルミニウム棒材の製造方法およびその関連技術を提供することを目的とする。   This invention has been made in view of the above problems, and can accurately and reliably cut the surface of an aluminum bar, while preventing bending deformation of the aluminum bar and reducing the load on the cutting blade. It is an object of the present invention to provide an aluminum bar manufacturing method and related technology capable of improving durability.

上記目的を達成するため、本発明は以下の構成を要旨とするものである。   In order to achieve the above object, the present invention has the following structure.

［１］上流側搬送機によって搬送されたアルミニウム棒材を上流側支持機、切削加工機、下流側支持機に通して下流側搬送機によって搬出させる一方、前記切削加工機を通過するアルミニウム棒材の外周面に沿って切削刃を回転させることによって、アルミニウム棒材の外周面を切削するようにしたアルミニウム棒材のピーリング方法であって、
前記切削刃の回転によって発生するアルミニウム棒材の回転力に対し、前記上流側搬送機および前記下流側搬送機の少なくとも一方の搬送機によるアルミニウム棒材へのグリップ力を制動力として作用させることにより、
前記切削刃およびアルミニウム棒材を同方向に回転させつつ、前記切削刃の回転数に対するアルミニウム棒材の回転数の比率を、０．０１％〜０．２％に調整するようにしたことを特徴とするアルミニウム棒材のピーリング方法。 [1] The aluminum bar conveyed by the upstream conveying machine is passed through the upstream supporting machine, the cutting machine, and the downstream supporting machine, and unloaded by the downstream conveying machine, while passing through the cutting machine. A method for peeling an aluminum bar material by cutting the outer peripheral surface of the aluminum bar material by rotating the cutting blade along the outer peripheral surface of
By causing the gripping force to the aluminum bar by the transporter of at least one of the upstream transporter and the downstream transporter to act as a braking force against the rotational force of the aluminum bar generated by the rotation of the cutting blade. ,
The ratio of the rotational speed of the aluminum bar to the rotational speed of the cutting blade is adjusted to 0.01% to 0.2% while rotating the cutting blade and the aluminum bar in the same direction. A method for peeling aluminum bars.

［２］切削時のアルミニウム棒材の回転数を０．１５ｒｐｍ〜３．０ｒｐｍに調整するようにした前項１に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。   [2] The method for peeling an aluminum bar according to item 1, wherein the number of rotations of the aluminum bar during cutting is adjusted to 0.15 rpm to 3.0 rpm.

［３］前記上流側搬送機は、搬送面がＶ溝状に形成され、かつアルミニウム棒材を挟持して搬送する一対の搬送ローラを有し、
前記搬送ローラの搬送面に点接触食い込み突起が設けられ、その点接触食い込み突起をアルミニウム棒材の外周面に点接触状に食い込ませることによって、アルミニウム棒材に対する前記搬送ローラのグリップ力を得るようにした前項１または２に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。 [3] The upstream-side transport machine has a pair of transport rollers in which a transport surface is formed in a V-groove shape and transports the aluminum rod while sandwiching it.
A point contact biting protrusion is provided on the conveying surface of the conveying roller, and the point contact biting protrusion is bitten into the outer peripheral surface of the aluminum bar to obtain a grip force of the conveying roller on the aluminum bar. 3. A method for peeling an aluminum bar as described in 1 or 2 above.

［４］アルミニウム棒材は所定の長さを有し、複数のアルミニウム棒材が前記上流側搬送機によって順次連続して搬送され、
前記切削加工機により切削中のアルミニウム棒材の後端が前記上流側支持機から下流側に抜け出した状態においては、前記上流側支持機に支持された後続のアルミニウム棒材の先端を切削中の先行のアルミニウム棒材の後端に摩擦接触させることにより、後続のアルミニウム棒材を介して前記上流側支持機によって切削中のアルミニウム棒材の後端側を支持するようにした前項１〜３のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。 [4] The aluminum bar has a predetermined length, and a plurality of aluminum bars are sequentially and continuously transported by the upstream transport machine,
In a state where the rear end of the aluminum bar being cut by the cutting machine is pulled out from the upstream support machine to the downstream side, the tip of the subsequent aluminum bar supported by the upstream support machine is being cut. In the preceding items 1 to 3, the rear end side of the aluminum bar being cut is supported by the upstream support machine via the subsequent aluminum bar by frictional contact with the rear end of the preceding aluminum bar. The peeling method of the aluminum bar material of any one of Claims 1.

［５］アルミニウム棒材は所定の長さを有し、複数のアルミニウム棒材が前記上流側搬送機から前記切削加工機に向けて順次連続して搬送され、
前記切削加工機により切削中のアルミニウム棒材の後端が前記上流側搬送機から下流側に抜け出した状態においては、前記上流側搬送機にグリップされた後続のアルミニウム棒材の先端を切削中のアルミニウム棒材の後端に摩擦接触させることにより、前記上流側搬送機のグリップ力に基づく制動力を、後続のアルミニウム棒材を介して切削中のアルミニウム棒材に伝達するようにした前項１〜４のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。 [5] The aluminum bar has a predetermined length, and a plurality of aluminum bars are successively transferred from the upstream transfer machine toward the cutting machine.
In a state in which the rear end of the aluminum bar being cut by the cutting machine is pulled out from the upstream conveyor, the tip of the subsequent aluminum bar gripped by the upstream conveyor is being cut. By bringing the rear end of the aluminum bar into frictional contact, the braking force based on the gripping force of the upstream conveyor is transmitted to the aluminum bar being cut through the subsequent aluminum bar 1 to 1 above The peeling method of the aluminum bar material of any one of 4.

［６］アルミニウム棒材は所定の長さを有し、複数のアルミニウム棒材が前記上流側搬送機から前記切削加工機に向けて順次連続して搬送され、
前記切削加工機により切削中のアルミニウム棒材の前端が前記下流側支持機に到達していない状態においては、前記下流側支持機に支持された切削済みの先行のアルミニウム棒材の後端を切削中のアルミニウム棒材の先端に摩擦接触させることにより、先行のアルミニウム棒材を介して前記下流側支持機によって切削中のアルミニウム棒材の前端側を支持するようにした前項１〜５のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。 [6] The aluminum bar has a predetermined length, and a plurality of aluminum bars are successively transferred from the upstream side transfer machine toward the cutting machine,
When the front end of the aluminum bar being cut by the cutting machine has not reached the downstream support machine, the rear end of the preceding aluminum bar that has been cut and supported by the downstream support machine is cut. Any one of the preceding items 1 to 5, wherein the front end side of the aluminum bar being cut is supported by the downstream support machine via the preceding aluminum bar by making frictional contact with the tip of the aluminum bar inside The peeling method of the aluminum bar material of 1 item | term.

［７］アルミニウム棒材は所定の長さを有し、複数のアルミニウム棒材が前記上流側搬送機から前記切削加工機に向けて順次連続して搬送され、
前記切削加工機により切削中のアルミニウム棒材の前端が前記下流側搬送機に到達していない状態においては、前記下流側搬送機にグリップされた切削済みの先行のアルミニウム棒材の後端を切削中のアルミニウム棒材の先端に摩擦接触させることにより、前記下流側搬送機のグリップ力に基づく制動力を、先行のアルミニウム棒材を介して切削中のアルミニウム棒材に伝達するようにした前項１〜６のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。 [7] The aluminum bar has a predetermined length, and a plurality of aluminum bars are sequentially and continuously conveyed from the upstream conveyor toward the cutting machine,
When the front end of the aluminum bar that is being cut by the cutting machine has not reached the downstream conveyor, the rear end of the preceding aluminum bar that has been gripped by the downstream conveyor is cut. The preceding item 1 wherein the braking force based on the grip force of the downstream conveying machine is transmitted to the aluminum bar being cut through the preceding aluminum bar by making frictional contact with the tip of the inner aluminum bar. The peeling method of the aluminum bar material of any one of -6.

［８］鋸刃によって所定の長さに切断されたアルミニウム棒材が用いられる前項４〜７のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。   [8] The method for peeling an aluminum bar as described in any one of 4 to 7 above, wherein an aluminum bar cut to a predetermined length by a saw blade is used.

［９］アルミニウム棒材の端面は、面粗度がＲｙ２０μｍ以上の面に形成されている前項４〜８のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。   [9] The method for peeling an aluminum bar according to any one of items 4 to 8, wherein the end surface of the aluminum bar is formed on a surface having a surface roughness of Ry 20 μm or more.

［１０］アルミニウム棒材の端面は、一方向とそれに直交する他方向の面粗度ＲｙまたはＲａの比が２倍以上の面に形成されている前項４〜９のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。   [10] The end face of the aluminum bar is described in any one of the preceding items 4 to 9, wherein the end surface of the aluminum bar is formed on a surface having a ratio of surface roughness Ry or Ra in one direction and the other direction orthogonal to the double direction. Peeling method for aluminum bar.

［１１］アルミニウム棒材の端面は、輪郭曲線における隣り合う山および谷の頂点間を結ぶ直線の傾き（絶対値）が１００以上の凹凸を有する面に形成されている前項４〜１０のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。   [11] The end face of the aluminum bar is any one of the aforementioned items 4 to 10, wherein the end face of the aluminum line is formed on a surface having irregularities having an inclination (absolute value) of 100 or more between adjacent peaks and valleys in the contour curve The peeling method of the aluminum bar material of 1 item | term.

［１２］前項１〜１１のいずれか１項に記載のピーリング方法によって切削されたアルミニウム棒材であって、
前記下流側支持機に備えたれた支持ローラによるローラ痕が外周面に形成され、
前記ローラ痕が、長さ１ｍあたりの回転量が１５°／ｍ〜１２０°／ｍの螺旋状に形成されていることを特徴とするアルミニウム棒材。 [12] An aluminum bar cut by the peeling method according to any one of items 1 to 11,
A roller mark by a support roller provided in the downstream support machine is formed on the outer peripheral surface,
An aluminum bar characterized in that the roller trace is formed in a spiral shape with a rotation amount per length of 1 m of 15 ° / m to 120 ° / m.

［１３］上流側搬送機によって搬送されたアルミニウム棒材が上流側支持機、切削加工機、下流側支持機に通って下流側搬送機によって搬出される一方、前記切削加工機を通過するアルミニウム棒材の外周面に沿って切削刃が回転することによって、アルミニウム棒材の外周面が切削されるようにしたアルミニウム棒材のピーリング装置であって、
前記切削刃の回転によって発生するアルミニウム棒材の回転力に対し、前記上流側搬送機および前記下流側搬送機の少なくとも一方の搬送機によるアルミニウム棒材へのグリップ力を制動力として作用させるよう構成され、
前記上流側搬送機および前記下流側搬送機によるアルミニウム棒材へのグリップ力を調整可能に構成されていることを特徴とするアルミニウム棒材のピーリング装置。 [13] The aluminum bar conveyed by the upstream conveying machine passes through the upstream supporting machine, the cutting machine, and the downstream supporting machine and is unloaded by the downstream conveying machine, while passing through the cutting machine. An aluminum bar peeling apparatus in which the outer peripheral surface of the aluminum bar is cut by rotating the cutting blade along the outer peripheral surface of the material,
A structure in which a gripping force to the aluminum bar by the at least one of the upstream conveyor and the downstream conveyor is applied as a braking force to the rotational force of the aluminum bar generated by the rotation of the cutting blade. And
A peeling apparatus for an aluminum bar, wherein the gripping force to the aluminum bar by the upstream side conveyor and the downstream side conveyor is adjustable.

発明［１］のアルミニウム棒材の製造方法によれば、アルミニウム棒材の回転数を適度に調整しているため、切削刃によってアルミニウム棒材の外周面を確実に切削できる。さらに搬送機からのアルミニウム棒材へのグリップ力（押圧力）を周方向に分散させることができるため、アルミニウム棒材の曲がり変形を防止できるとともに、切削刃への衝撃も軽減できて、十分な耐久性を得ることができる。   According to the method for producing an aluminum bar of the invention [1], since the rotational speed of the aluminum bar is appropriately adjusted, the outer peripheral surface of the aluminum bar can be reliably cut by the cutting blade. Furthermore, since the grip force (pressing force) from the conveyor to the aluminum bar can be dispersed in the circumferential direction, it is possible to prevent bending of the aluminum bar and to reduce the impact on the cutting blade. Durability can be obtained.

発明［２］［３］のアルミニウム棒材の製造方法によれば、搬送機のグリップ力を制動力としてアルミニウム棒材により確実に作用させることができ、上記の効果をより確実に得ることができる。   According to the manufacturing method of the aluminum bar of the invention [2] and [3], the gripping force of the conveyor can be used as a braking force by the aluminum bar, and the above effect can be obtained more reliably. .

発明［４］〜［１１］のアルミニウム棒材の製造方法によれば、切削中のアルミニウム棒材に、その前後のアルミニウム棒材を介して支持力および制動力を伝達できて、切削中のアルミニウム棒材に十分な支持力および制動力を確実に付与することができる。   According to the method for manufacturing an aluminum bar of the inventions [4] to [11], the supporting force and the braking force can be transmitted to the aluminum bar being cut through the aluminum bars before and after the aluminum bar being cut. Sufficient support force and braking force can be applied to the bar.

発明［１２］のアルミニウム棒材によれば、良好な仕上がり具合の切削面を有し、曲がり等のない高い品質を得ることができる。   According to the aluminum bar of the invention [12], it is possible to obtain a high quality having a cutting surface with a good finish and without bending.

発明［１３］のアルミニウム棒材のピーリング装置によれば、上流側および下流側搬送機によるアルミニウム棒材へのグリップ力を調整することによって、上記方法発明と同様に同様の効果を得ることができる。   According to the peeling apparatus for an aluminum bar of the invention [13], the same effect as in the above method invention can be obtained by adjusting the grip force to the aluminum bar by the upstream and downstream conveyors. .

図１はこの発明の実施形態であるアルミニウム棒材のピーリング装置を示す斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing an aluminum bar peeling apparatus according to an embodiment of the present invention. 図２は実施形態のピーリング装置を示すブロック図である。FIG. 2 is a block diagram illustrating the peeling apparatus according to the embodiment. 図３は実施形態のピーリング装置におけるローラ支持機を示す正面図である。FIG. 3 is a front view showing a roller support machine in the peeling apparatus of the embodiment. 図４は実施形態にピーリング装置における搬送ローラを示す正面図である。FIG. 4 is a front view showing the conveying roller in the peeling apparatus according to the embodiment. 図５は実施形態のピーリング装置によって切削されたアルミニウム棒材を示す側面図である。FIG. 5 is a side view showing an aluminum bar cut by the peeling apparatus of the embodiment. 図６はピーリング装置におけるグリップ力と回転比との関係を示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing the relationship between the grip force and the rotation ratio in the peeling device. 図７Ａはピーリング装置によるミニウム棒材の支持状態を説明するためのブロック図である。FIG. 7A is a block diagram for explaining a support state of the minium bar by the peeling device. 図７Ｂはピーリング装置によるミニウム棒材の押し継ぎ支持状態を説明するためのブロック図である。FIG. 7B is a block diagram for explaining the state of supporting the pushing of the minium bar by the peeling device. 図７Ｃはピーリング装置によるミニウム棒材の押し継ぎ支持状態を説明するためのブロック図である。FIG. 7C is a block diagram for explaining a push-in support state of the minium bar material by the peeling device. 図８Ａはピーリング装置によるミニウム棒材の片持ち状態を説明するためのブロック図である。FIG. 8A is a block diagram for explaining a cantilever state of a minium bar by a peeling device. 図８Ｂはピーリング装置によるミニウム棒材の片持ち状態を説明するためのブロック図である。FIG. 8B is a block diagram for explaining a cantilever state of the minium bar by the peeling device.

本発明の実施形態であるアルミニウム棒材のピーリング方法は、連続鋳造棒製造用の一貫製造ラインにおけるピーリング工程に好適に採用されている。この一貫製造ラインは、連続鋳造棒を得る鋳造工程と、連続鋳造棒を切断する切断処理工程と、切断された連続鋳造棒を均質化、軟化、硬化のために熱処理する熱処理工程と、熱処理された連続鋳造棒の曲がりを矯正する前矯正工程（第１矯正工程）と、前矯正された連続鋳造棒の表面を切削除去するピーリング工程と、表面が接触された連続鋳造棒の曲がりを矯正する後矯正工程（第２矯正工程）と、後矯正された連続鋳造棒を検査する外観検査工程と、検査された連続鋳造棒を梱包する梱包工程とを含んでいる。   The method for peeling an aluminum bar which is an embodiment of the present invention is suitably employed in a peeling process in an integrated production line for continuous casting bar production. This integrated production line includes a casting process for obtaining a continuous cast bar, a cutting process for cutting the continuous cast bar, a heat treatment process for heat treating the cut continuous cast bar for homogenization, softening, and hardening. A pre-correcting process (first correcting process) for correcting the bending of the continuous cast bar, a peeling process for cutting and removing the surface of the pre-corrected continuous cast bar, and correcting the bending of the continuous cast bar with which the surface is contacted It includes a post-correction process (second correction process), an appearance inspection process for inspecting the post-corrected continuous cast bar, and a packing process for packing the inspected continuous cast bar.

この一貫製造ラインにおいて処理されるアルミニウム棒材の素材は、純アルミニウムまたはアルミニウム合金であれば、特に限定されるものではないが、例えば合金番号が２０００系、４０００系、６０００系等の展伸材用アルミニウム合金や、Ａ３９０合金等の鋳物用合金を好適に用いることができる。   The material of the aluminum bar processed in this integrated production line is not particularly limited as long as it is pure aluminum or an aluminum alloy. For example, the wrought material having an alloy number of 2000 series, 4000 series, 6000 series, etc. Aluminum alloys for casting and alloys for casting such as A390 alloy can be suitably used.

さらに本実施形態においてアルミニウム棒材は、直径２５ｍｍ〜１２５ｍｍの丸棒状のものを好適に用いることができる。   Further, in the present embodiment, as the aluminum bar, a round bar having a diameter of 25 mm to 125 mm can be suitably used.

本実施形態のピーリング工程は、例えば連続鋳造棒によって構成されるアルミニウム棒材の表面における逆偏析層を除去する目的で外周面を除去するものである。   The peeling process of this embodiment removes an outer peripheral surface in order to remove the reverse segregation layer in the surface of the aluminum bar comprised, for example by the continuous casting rod.

上記逆偏析層は、鋳造時の連続鋳造棒の組成、鋳型の構造、鋳造条件等によってその範囲が決定される。通常、逆偏析層の厚さは、表面から０．１ｍｍ〜２ｍｍ程度までの範囲である。なお表面から深さ１ｍｍ程度までの範囲は、アルミニウム合金溶湯が鋳型、潤滑油、気体と接触することによって欠陥が発生している可能性の高い範囲であり、除去すべき鋳肌の一例である。従って本実施形態においては、逆偏析層や欠陥等の除去を確実に行えるように、表面から深さ１ｍｍ〜２ｍｍ程度の鋳肌を除去するのが好ましい。   The range of the reverse segregation layer is determined by the composition of the continuous casting rod during casting, the structure of the mold, the casting conditions, and the like. Usually, the thickness of the reverse segregation layer is in the range of about 0.1 mm to 2 mm from the surface. The range from the surface to a depth of about 1 mm is an example of a casting surface that is likely to have a defect due to the aluminum alloy molten metal coming into contact with the mold, lubricating oil, or gas, and should be removed. . Therefore, in the present embodiment, it is preferable to remove the casting surface having a depth of about 1 mm to 2 mm from the surface so that the reverse segregation layer, the defect, and the like can be reliably removed.

図１は上記ピーリング工程に採用される本実施形態のピーリング装置を示す斜視図、図２は実施形態のピーリング装置を示すブロック図、図３は実施形態のピーリング装置のローラ支持機を示す正面図である。   FIG. 1 is a perspective view showing a peeling device of this embodiment adopted in the peeling process, FIG. 2 is a block diagram showing the peeling device of the embodiment, and FIG. 3 is a front view showing a roller support machine of the peeling device of the embodiment. It is.

これらの図に示すように、このピーリング装置は、アルミニウム棒材Ｗの搬送ラインに沿って上流側から下流側に向けて、上流側搬送機としてのローラ搬送機１と、上流側支持機としての上流側ローラ支持機２と、切削加工機３と、下流側支持機としての下流側ローラ支持機４と、下流側搬送機としてのキャリッジ５とがこの順で配置されている。   As shown in these drawings, this peeling device is composed of a roller transport machine 1 as an upstream transport machine and an upstream support machine from the upstream side to the downstream side along the transport line of the aluminum bar W. An upstream roller support machine 2, a cutting machine 3, a downstream roller support machine 4 as a downstream support machine, and a carriage 5 as a downstream transport machine are arranged in this order.

切削加工機３は、搬送ラインに沿って搬送されるアルミニウム棒材Ｗの外周面に沿って、周方向に等間隔おき（９０°間隔）の４箇所で切削刃３１が設けられている。ここで本実施形態においては、各箇所の切削刃３１は、粗加工用の刃物と、仕上げ加工用の刃物との一対の刃物をそれぞれ有するコンビネーションバイトを好適に使用することができる。言うまでもなく、本発明においては、切削刃（刃物）の枚数等は限定されるものではなく、さらにコンビネーションバイト以外の切削刃を用いるようにしても良い。   The cutting machine 3 is provided with cutting blades 31 at four locations at equal intervals (90 ° intervals) in the circumferential direction along the outer peripheral surface of the aluminum bar W conveyed along the conveyance line. Here, in this embodiment, the cutting tool 31 of each location can use suitably the combination tool | tool which each has a pair of cutters of the cutter for roughing, and the cutter for finishing. Needless to say, in the present invention, the number of cutting blades (blades) is not limited, and a cutting blade other than a combination tool may be used.

そして本実施形態においては、切削刃３１を回転させつつ、アルミニウム棒材Ｗを搬送ラインに沿って搬送することによって、アルミニウム棒材Ｗの外周面が切削刃３１によって削り残しなく切削除去されるようになっている。   In the present embodiment, the aluminum bar W is transported along the transport line while rotating the cutting blade 31, so that the outer peripheral surface of the aluminum bar W is removed by the cutting blade 31 without being left uncut. It has become.

ここで本実施形態においては、切削時に、切削刃３１がアルミニウム棒材Ｗに外周面に沿って切り込まれるため、切削刃３１の回転に伴ってアルミニウム棒材Ｗがその軸心回りに回転しようとする回転力が発生する。従って仮に、アルミニウム棒材Ｗの回転を規制しない場合には、アルミニウム棒材Ｗは、切削刃３１の回転に追従して同方向に回転する、いわゆる連れ回りが生じることになる。なお後に詳述するが、本実施形態においては、アルミニウム棒材Ｗに対するローラ搬送機１およびキャリッジ５によるグリップ力によって、アルミニウム棒材Ｗの回転を適度に抑制するようにしている。   Here, in this embodiment, since the cutting blade 31 is cut along the outer peripheral surface of the aluminum bar W during cutting, the aluminum bar W will rotate about its axis as the cutting blade 31 rotates. A rotational force is generated. Accordingly, if the rotation of the aluminum bar W is not restricted, the aluminum bar W rotates in the same direction following the rotation of the cutting blade 31, so-called rotation occurs. As will be described in detail later, in the present embodiment, the rotation of the aluminum bar W is moderately suppressed by the grip force of the roller conveyor 1 and the carriage 5 with respect to the aluminum bar W.

上流側ローラ支持機２および下流側ローラ支持機４は、アルミニウム棒材Ｗの外周面に沿って周方向に等間隔おきに複数本の上流側支持ローラ２１…および複数の下流側支持ローラ４１…が設けられており、アルミニウム棒材Ｗの搬送に伴って、各支持ローラ２１，４１がアルミニウム棒材Ｗの外周面上を転動するようになっている。本発明においては上流側ローラ支持機２および下流側ローラ支持機４におけるローラの設置数は特に限定されるものではないが、例えば各ローラ支持機として、ローラ設置数が４本〜１２本のものを好適に用いることができる。   The upstream roller support machine 2 and the downstream roller support machine 4 include a plurality of upstream support rollers 21 and a plurality of downstream support rollers 41 at equal intervals along the outer circumferential surface of the aluminum bar W in the circumferential direction. The support rollers 21 and 41 roll on the outer peripheral surface of the aluminum bar W as the aluminum bar W is conveyed. In the present invention, the number of rollers installed in the upstream roller support machine 2 and the downstream roller support machine 4 is not particularly limited. For example, each roller support machine has 4 to 12 rollers. Can be suitably used.

本実施形態において上流側支持ローラ２１および下流側支持ローラ４１は、ガイドローラを兼用するものであり、アルミニウム棒材Ｗをガイドしつつ支持するものである。なお図３においては、上流側ローラ支持機２と下流側ローラ支持機４とを重複して記載している。
In the present embodiment, the upstream side support roller 21 and the downstream side support roller 41 also serve as a guide roller, and support the aluminum bar W while guiding it. In FIG. 3 , the upstream roller support machine 2 and the downstream roller support machine 4 are shown redundantly.

本実施形態において、支持ローラ２１，４１は、アルミニウム棒材Ｗに搬送力を付与するものではない。さらに本実施形態において、支持ローラ２１，４１は、切削刃３１と連れ回りするアルミニウム棒材Ｗの軸心回り方向の回転を規制するための制動力は、０ではないが、後述のローラ搬送機１およびキャリッジ５に比べて無視できる程度に小さいものである。   In the present embodiment, the support rollers 21 and 41 do not impart conveying force to the aluminum bar W. Furthermore, in the present embodiment, the support rollers 21 and 41 have a braking force for restricting the rotation of the aluminum bar W that rotates with the cutting blade 31 in the direction around the axis, which is not zero. 1 and the carriage 5 are negligibly small.

ローラ搬送機１は、搬送ラインに対し上下前後に２本ずつ合計４本のＶ溝ローラからなる搬送ローラ（フィードローラ）１１を備えている。図１および図４に示すように各搬送ローラ１１は、Ｖ溝の両側内面が搬送面１２として構成されており、上下に対応する搬送ローラ１１によってアルミニウム棒材Ｗをそれぞれ挟持した際には、各搬送ローラ１１の各搬送面１２がアルミニウム棒材Ｗの外周面に押し付けられて、アルミニウム棒材Ｗがグリップ（把持）されるようになっている。そしてこの把持状態で、搬送ローラ１１が図示しないローラ駆動機構によって回転駆動することによって、アルミニウム棒材Ｗが搬送ラインに沿って下流側に搬送されるようになっている。ここで、ローラ搬送機１によるアルミニウム棒材Ｗのグリップ力（把持力）は、切削刃３１の回転に伴って軸心回りに回転しようとするアルミニウム棒材Ｗの回転力に対し、制動力として作用するようなっている。   The roller transporter 1 includes a transport roller (feed roller) 11 made up of a total of four V-groove rollers, two in the vertical direction and two in the transport line. As shown in FIG. 1 and FIG. 4, each conveying roller 11 is configured such that the inner surfaces on both sides of the V groove are configured as a conveying surface 12, and when the aluminum bar W is sandwiched between the conveying rollers 11 corresponding to the upper and lower sides, Each conveyance surface 12 of each conveyance roller 11 is pressed against the outer peripheral surface of the aluminum bar W so that the aluminum bar W is gripped. In this gripping state, the conveyance roller 11 is rotationally driven by a roller drive mechanism (not shown), so that the aluminum bar W is conveyed downstream along the conveyance line. Here, the gripping force (gripping force) of the aluminum bar W by the roller conveyor 1 is a braking force with respect to the rotational force of the aluminum bar W trying to rotate around the axis along with the rotation of the cutting blade 31. It comes to work.

また図４に示すように本実施形態において、搬送ローラ１１の搬送面１２は、多数の点接触食い込み突起１３が形成されており、搬送ローラ１１によりアルミニウム棒材Ｗをグリップした際には、対応する食い込み突起１２をアルミニウム棒材Ｗの外周面に点接触状に食い込ませることによってアルミニウム棒材Ｗをグリップするようにしている。つまり、搬送ローラ１１のグリップ力は、アルミニウム棒材Ｗを面接触による摩擦力によって決定されるものではなく、点接触食い込み突起１３の食い込み量と押付力とによって決定されるものである。   As shown in FIG. 4, in the present embodiment, the conveyance surface 12 of the conveyance roller 11 has a large number of point contact biting protrusions 13. When the aluminum bar W is gripped by the conveyance roller 11, The aluminum bar W is gripped by causing the biting protrusions 12 to bite into the outer peripheral surface of the aluminum bar W in a point contact manner. That is, the gripping force of the transport roller 11 is not determined by the frictional force due to the surface contact of the aluminum bar W, but is determined by the amount of biting of the point contact biting protrusion 13 and the pressing force.

なお点接触食い込み突起１２は、例えば転造ローレット加工や、切削ローレット加工、その他の切削加工等によって形成することができる。   The point contact biting protrusion 12 can be formed by, for example, rolling knurl processing, cutting knurl processing, other cutting processing, or the like.

図１および図２に示すようにキャリッジ５は、上下一対の挟持ブロック５１，５１を備え、両ブロック５１の対向面（挟持面）としての搬送面は、Ｖ字型の溝に形成されており、挟持ブロック５１，５１によってアルミニウム棒材Ｗの切削された部分を上下から挟持してグリップ（把持）できるようになっている。こうしてグリップした状態で、アルミニウム棒材Ｗを切削加工機３から下流側に搬出させることができるようになっている。ここでキャリッジ５によるアルミニウム棒材Ｗのグリップ力（把持力）は、切削刃３１の回転に伴って軸心回りに回転しようとするアルミニウム棒材Ｗの回転力に対し、制動力として作用するようなっている。   As shown in FIGS. 1 and 2, the carriage 5 includes a pair of upper and lower clamping blocks 51, 51, and a conveying surface as an opposing surface (a clamping surface) of both blocks 51 is formed in a V-shaped groove. The gripped parts can be gripped by sandwiching the cut portion of the aluminum bar W from above and below by the sandwiching blocks 51 and 51. In this state, the aluminum bar W can be unloaded from the cutting machine 3 to the downstream side. Here, the gripping force (gripping force) of the aluminum bar W by the carriage 5 acts as a braking force on the rotational force of the aluminum bar W that is about to rotate around the axis as the cutting blade 31 rotates. It has become.

このキャリッジ５は、切削後のアルミニウム棒材Ｗをグリップするものであるため、挟持ブロック５１の搬送面は、アルミニウム棒材Ｗの表面に、不用意に表面傷や圧痕を付けないように平滑面に形成されている。   Since the carriage 5 grips the aluminum bar W after cutting, the conveying surface of the clamping block 51 is a smooth surface so that the surface of the aluminum bar W is not carelessly damaged. Is formed.

以上の構成のピーリング装置においては、ローラ搬送機１から送り出されたアルミニウム棒材Ｗは、上流側ローラ支持機２、切削加工機３および下流側ローラ支持機４を通って、キャリッジ５によって引き込まれるように搬送される。こうして搬送されるアルミニウム棒材Ｗが切削加工機３を通過する際に、切削刃３１がアルミニウム棒材Ｗの外周面に沿って周方向に回転することによって、アルミニウム棒材Ｗの外周面が切削除去される。   In the peeling apparatus having the above configuration, the aluminum bar W fed from the roller conveyor 1 is drawn by the carriage 5 through the upstream roller support machine 2, the cutting machine 3, and the downstream roller support machine 4. So that it is conveyed. When the aluminum bar W thus transported passes through the cutting machine 3, the cutting blade 31 rotates in the circumferential direction along the outer peripheral surface of the aluminum bar W, whereby the outer peripheral surface of the aluminum bar W is cut. Removed.

そして本実施形態においては、切削時に切削刃３１の回転に伴ってアルミニウム棒材Ｗが軸心回りに同方向に回転する一方、そのアルミニウム棒材Ｗの回転力に対し、ローラ搬送機１およびキャリッジ５のグリップ力を制動力として作用させることによって、切削刃３１の回転数に対し、アルミニウム棒材Ｗを所定の回転数で回転させるように調整している。   In the present embodiment, the aluminum bar W rotates in the same direction around the axis along with the rotation of the cutting blade 31 at the time of cutting, while the roller conveyor 1 and the carriage against the rotational force of the aluminum bar W. By causing the grip force of 5 to act as a braking force, the aluminum bar W is adjusted to rotate at a predetermined rotational speed with respect to the rotational speed of the cutting blade 31.

すなわち本実施形態においては、切削刃３１の回転数を「Ｐａ」、アルミニウム棒材Ｗの回転数を「Ｐｂ」、切削刃３１の回転数Ｐｂに対するアルミニウム棒材Ｗの回転数Ｐａの比を「Ｐｃ」としたとき、回転比（Ｐｃ＝Ｐｂ／Ｐａ）を０．０１％〜０．２％に設定する必要がある。   That is, in this embodiment, the rotation speed of the cutting blade 31 is “Pa”, the rotation speed of the aluminum bar W is “Pb”, and the ratio of the rotation speed Pa of the aluminum bar W to the rotation speed Pb of the cutting blade 31 is “ When “Pc” is set, the rotation ratio (Pc = Pb / Pa) needs to be set to 0.01% to 0.2%.

特に本実施形態においては、切削前のアルミニウム棒材Ｗの直径が２５ｍｍ〜１２５ｍｍの場合、アルミニウム棒材Ｗの回転数を０．１５ｒｐｍ〜３．０ｒｐｍに設定するのが好ましい。   In particular, in this embodiment, when the diameter of the aluminum bar W before cutting is 25 mm to 125 mm, it is preferable to set the rotational speed of the aluminum bar W to 0.15 rpm to 3.0 rpm.

すなわちアルミニウム棒材Ｗの回転数が少な過ぎる場合には、搬送ローラ１１からアルミニウム棒材Ｗに作用する押付力がアルミニウム棒材Ｗの周方向の一部に集中して強く作用するため、押付力を分散させることができず、アルミニウム棒材Ｗが弓なりに反るように曲げ変形するおそれがある。そればかりか、加工刃３１とアルミニウム棒材Ｗの被加工面（外周面）との間のトルクが増大するため、特にアルミニウム棒材Ｗの状態に変化がある場合、例えば曲がりがあったり、切削対象部位に変質等が生じているような場合、トルクを緩和できず、切削刃３１への負荷が異常に大きくなってしまい、切削性能が極端に低下したり、刃こぼれが生じる等の不具合が発生するおそれがある。またアルミニウム棒材Ｗの回転数が多過ぎる場合には、切削刃３１がアルミニウム棒材Ｗに対し滑った状態となり、加工面の仕上がり具合が悪化し、場合によっては切削加工ができないという不具合が発生する。   That is, when the rotational speed of the aluminum bar W is too small, the pressing force acting on the aluminum bar W from the conveying roller 11 concentrates on a part of the circumferential direction of the aluminum bar W and acts strongly. Cannot be dispersed, and the aluminum bar W may be bent and deformed so that it bows. In addition, since the torque between the processing blade 31 and the processed surface (outer peripheral surface) of the aluminum bar W increases, particularly when there is a change in the state of the aluminum bar W, for example, there is bending or cutting. When the target part is altered or the like, the torque cannot be relaxed, the load on the cutting blade 31 becomes abnormally large, the cutting performance is extremely lowered, or the blade spills. May occur. When the aluminum bar W has too many revolutions, the cutting blade 31 is in a state of sliding with respect to the aluminum bar W, and the finish of the machined surface is deteriorated. To do.

従って本実施形態において、アルミニウム棒材Ｗの回転数を上記の特定の範囲に設定することによって、搬送ローラ１１からアルミニウム棒材Ｗに作用する押圧力をアルミニウム棒材Ｗの周方向の広い範囲に分散させることができ、アルミニウム棒材Ｗの曲げ変形を防止できるとともに、切削刃３１によってアルミニウム棒材Ｗの外周面を安定した状態で切削加工できて、良好な仕上がり具合の切削加工面を効率良く得ることができる。   Accordingly, in the present embodiment, the pressing force acting on the aluminum bar W from the transport roller 11 is set to a wide range in the circumferential direction of the aluminum bar W by setting the rotation speed of the aluminum bar W within the above specific range. It is possible to disperse and prevent bending deformation of the aluminum bar W, and the outer peripheral surface of the aluminum bar W can be stably cut by the cutting blade 31, and a cutting surface having a good finish can be efficiently obtained. Can be obtained.

また図５に示すように本実施形態のピーリング方法によって切削加工されたアルミニウム棒材Ｗは、その外周面に下流側ローラ支持機４の支持ローラ４１によるローラ痕（螺旋痕）Ｗ１が螺旋状に形成されている。このローラ痕Ｗ１は、複数の支持ローラ４１のうちの少なくとも１つの支持ローラ４１によって、少なくとも１箇所に形成されている。さらにこのローラ痕Ｗ１は、必ずしもアルミニウム棒材Ｗの長さ方向全域に連続して形成されるものではなく、長さ方向の途中が部分的に１箇所以上消失しているような場合もある。   Also, as shown in FIG. 5, the aluminum bar W cut by the peeling method of the present embodiment has a roller trace (spiral trace) W1 formed by the support roller 41 of the downstream roller support machine 4 spirally formed on the outer peripheral surface thereof. Is formed. The roller mark W <b> 1 is formed at least at one place by at least one support roller 41 among the plurality of support rollers 41. Furthermore, this roller mark W1 is not necessarily formed continuously over the entire length direction of the aluminum bar W, and there may be a case where one or more portions in the length direction are partially lost.

本実施形態において、ローラ痕Ｗ１のピッチは、上記の回転比Ｐｃに対応するものであり、本実施形態においては、１ｍあたりの回転量（角度）が１５°／ｍ〜１２０°／ｍに設定されている。   In the present embodiment, the pitch of the roller marks W1 corresponds to the rotation ratio Pc, and in this embodiment, the rotation amount (angle) per meter is set to 15 ° / m to 120 ° / m. Has been.

次にローラ搬送機１およびキャリッジ５による把持力（制動力）と、切削刃３１に対するアルミニウム棒材Ｗの回転比Ｐｃとの関係について具体的に説明する。   Next, the relationship between the gripping force (braking force) by the roller conveyor 1 and the carriage 5 and the rotation ratio Pc of the aluminum bar W with respect to the cutting blade 31 will be specifically described.

図６はグリップ力（把持力）と回転比Ｐｃとの関係を示すグラフであって、縦軸に回転比Ｐｃを示し、横軸にグリップ力（把持力）を示す。同図に示すように、回転比Ｐｃとグリップ力との間には相関関係がある。従ってグリップ力を調整して、回転比Ｐｃを上記の特定の範囲に制御することによって、上記の効果を確実に得ることが可能となる。   FIG. 6 is a graph showing the relationship between the grip force (gripping force) and the rotation ratio Pc. The vertical axis shows the rotation ratio Pc, and the horizontal axis shows the grip force (gripping force). As shown in the figure, there is a correlation between the rotation ratio Pc and the grip force. Therefore, by adjusting the grip force and controlling the rotation ratio Pc within the above specific range, it is possible to reliably obtain the above effect.

すなわち、グリップ力（把持力）を過度に大きく設定すると、回転比Ｐｃが小さくなり０．０１未満の領域Ａ１となる。この場合、アルミニウム棒材Ｗの回転量が少なくなり、グリップ力が周方向の一部に集中するため、曲がり変形等が発生する。   That is, when the grip force (gripping force) is set excessively large, the rotation ratio Pc decreases and becomes a region A1 of less than 0.01. In this case, the amount of rotation of the aluminum bar W is reduced, and the grip force is concentrated on a part in the circumferential direction, so that bending deformation or the like occurs.

またグリップ力を過度に小さく設定すると、回転比Ｐｃが大きくなり、０．２超で０．２７付近までの領域Ａ３となる。この場合、アルミニウム棒材Ｗの回転量が多くなって、切削刃３１がアルミニウム棒材Ｗに対し滑る状態となり、良好な切削面（加工面）を得ることができなくなってしまう。さらにグリップ力を小さく設定すると、回転比Ｐｃが非常に小さくなり、０．２７超の領域Ａ４になる。この場合、アルミニウム棒材Ｗの推進力が失われてアルミニウム棒材Ｗがほとんど前進しなくなり、切削加工を行えずに製造不可となってしまう。
If the grip force is set too small, the rotation ratio Pc increases, and the region A3 extends from more than 0.2 to about 0.27. In this case, the rotation amount of the aluminum bar W increases, and the cutting blade 31 slides with respect to the aluminum bar W, so that a good cutting surface (processed surface) cannot be obtained. Further, when the grip force is set to be small , the rotation ratio Pc becomes very small, and the region A4 exceeds 0.27. In this case, the propelling force of the aluminum bar W is lost, the aluminum bar W hardly moves forward, cutting is not possible, and manufacture is impossible.

これに対し、グリップ力の調整によって、回転比Ｐｃを０．０１以上で０．２以下の領域Ａ２、つまり好適な領域Ａに調整すると、既述した通り、曲がり変形等の不具合を確実に防止しつつ、良好な仕上がり具合の切削面（加工面）を効率良く得ることができる。   On the other hand, by adjusting the grip force, the rotation ratio Pc is adjusted to a region A2 of 0.01 or more and 0.2 or less, that is, a suitable region A, and as described above, problems such as bending deformation are reliably prevented. However, it is possible to efficiently obtain a cut surface (processed surface) with a good finish.

上記ピーリング装置によって処理されるアルミニウム棒材Ｗは、ローラ搬送機１、上流側ローラ支持機２、切削加工機３、下流側ローラ支持機４およびキャリッジ５に順次供給されるが、アルミニウム棒材Ｗは所定の長さに切断されているため、アルミニウム棒材Ｗを一つずつ個別に切削する場合には、例えば図８Ａに示すようにアルミニウム棒材Ｗの前端を切削加工機３に到達した直後（切削開始直後）には、アルミニウム棒材Ｗはその前側が支持されず支持状態が不安定となる。また図８Ｂに示すように、アルミニウム棒材Ｗの後端が切削加工機３を抜け出す直前（切削終了直前）には、アルミニウム棒材Ｗはその後側は支持されず支持状態が不安定となる。
The aluminum bar W processed by the peeling device is sequentially supplied to the roller transporter 1, the upstream roller supporter 2, the cutting machine 3, the downstream roller supporter 4, and the carriage 5. The aluminum bar W because it is cut to length, if one by one individually cutting the aluminum bar W, for example the front end of the aluminum bar W as shown in FIG. 8 a reaches the cutting machine 3 Immediately (immediately after the start of cutting), the front side of the aluminum bar W is not supported and the support state becomes unstable. In addition, as shown in FIG. 8 B, immediately before (cutting immediately before completion) the rear end of the aluminum bar W comes out of the cutting machine 3, the aluminum bar W is the rear side is unstable supporting state without being supported .

これに対し本実施形態では、以下に説明するように、この不安定な支持状態を解消するようにしている。   On the other hand, in this embodiment, as described below, this unstable support state is eliminated.

まず図７Ａに示すようにピーリング装置に供給されるアルミニウム棒材Ｗが、ローラ搬送機１から下流側ローラ支持機４にかけて配置された状態では、アルミニウム棒材Ｗの後側がローラ搬送機１および上流側ローラ支持機２に支持されるとともに、前側が下流側ローラ支持機４に支持されており、アルミニウム棒材Ｗは切削加工機３を挟んで前後両側で支持されている。このためこの状態では、アルミニウム棒材Ｗの支持状態が安定するため、切削中にアルミニウム棒材Ｗにビビリ等が発生せず、精度良く切削加工することができる。   First, as shown in FIG. 7A, in a state where the aluminum bar W supplied to the peeling device is arranged from the roller transporter 1 to the downstream roller supporter 4, the rear side of the aluminum bar W is connected to the roller transporter 1 and the upstream side. While being supported by the side roller support machine 2, the front side is supported by the downstream side roller support machine 4, and the aluminum bar W is supported on both the front and rear sides with the cutting machine 3 interposed therebetween. For this reason, in this state, since the support state of the aluminum bar W is stable, chattering or the like does not occur in the aluminum bar W during cutting, and cutting can be performed with high accuracy.

一方この状態から切削加工が進むと、アルミニウム棒材Ｗの前端がキャリッジ５によりグリップされた後、後端がローラ搬送機１から抜け出す。ここで仮にアルミニウム棒材Ｗを一つずつ単独で切削加工を行うと仮定すると、既述した通り図８Ｂに示すように切削中のアルミニウム棒材Ｗの切削が完了する直前の状態では、アルミニウム棒材Ｗの後端は上流側ローラ支持機２から下流側に抜け出して支持されておらず、前側だけが下流側ローラ支持機４およびキャリッジ５に支持された片支持状態（片持ち状態）となっている。この状態では、アルミニウム棒材Ｗに振れが生じて、ビビリが発生して精度良く切削加工を行うことができないおそれがある。そればかりか、ローラ搬送機１のグリップ力（制動力）がアルミニウム棒材Ｗに伝達されないため、アルミニウム棒材Ｗの制動力自体が不足する場合があり、上記所定の回転比Ｐｃに調整することができず、切削加工面に良好な仕上がり具合が得られず、さらにアルミニウム棒材Ｗの回転量が多くなってしまい、切削加工自体ができなくなるおそれがある。なおキャリッジ５によるグリップ力（押圧力）を強くして、所定の回転数に調整しようとすると、切削後の加工面にキャリッジ５による傷や圧痕が形成されてしまう等の不具合が発生する。
On the other hand, when the cutting process proceeds from this state, the front end of the aluminum bar W is gripped by the carriage 5, and then the rear end comes out of the roller transporter 1. Now if assuming perform cutting an aluminum bar W one by one individually, the state immediately before the cutting is completed the aluminum bar W during cutting, as shown as Figure 8 B already described, aluminum The rear end of the bar W is pulled out from the upstream roller support machine 2 to the downstream side and is not supported, and only the front side is supported by the downstream roller support machine 4 and the carriage 5 in a one-side support state (cantilever state). It has become. In this state, the aluminum bar W is shaken, and chattering may occur and cutting may not be performed with high accuracy. In addition, since the grip force (braking force) of the roller conveyor 1 is not transmitted to the aluminum bar W, the braking force of the aluminum bar W itself may be insufficient, and the predetermined rotation ratio Pc is adjusted. In this case, the finished surface cannot be obtained with a good finish, and the amount of rotation of the aluminum bar W increases, which may make the cutting process impossible. If the grip force (pressing force) by the carriage 5 is increased to adjust the rotation speed to a predetermined number of rotations, problems such as formation of scratches or indentations on the processed surface after cutting occur.

そこで本実施形態においては、図７Ｂに示すようにアルミニウム棒材Ｗを間隔をあけずに連続してするようにしている。すなわち切削中のアルミニウム棒材Ｗの後端面に、未切削の後続のアルミニウム棒材Ｗの前端面を接触させるようにしている。このため切削中のアルミニウム棒材Ｗの後端と後続のアルミニウム棒材Ｗの前端とが摩擦接合されて一体化（擬似嵌合）されているため、切削中のアルミニウム棒材Ｗの後端が、後続のアルミニウム棒材Ｗを介して上流側ローラ支持機２およびローラ搬送機１に間接的に支持されている。このため切削中のアルミニウム棒材Ｗは、切削加工機３を挟んで前後両側で安定状態で支持されるため、ビビリの発生を確実に防止でき、精度良く切削加工することができる。   Therefore, in the present embodiment, as shown in FIG. 7B, the aluminum bar W is made continuous without a gap. In other words, the front end surface of the subsequent uncut aluminum rod W is brought into contact with the rear end surface of the aluminum rod W being cut. For this reason, since the rear end of the aluminum bar W being cut and the front end of the subsequent aluminum bar W are friction-bonded and integrated (pseudo-fitting), the rear end of the aluminum bar W being cut is Further, it is indirectly supported by the upstream roller supporter 2 and the roller transporter 1 through the subsequent aluminum bar W. For this reason, since the aluminum bar W during cutting is supported in a stable state on both the front and rear sides with the cutting machine 3 interposed therebetween, chattering can be reliably prevented and cutting can be performed with high accuracy.

しかも、後続のアルミニウム棒材Ｗはローラ搬送機１によってグリップされているため、そのグリップ力（制動力）が、後続のアルミニウム棒材Ｗを介して切削中のアルミニウム棒材Ｗに伝達される。つまり、切削中のアルミニウム棒材Ｗは、ローラ搬送機１およびキャリッジ５の双方のグリップ力を、アルミニウム棒材Ｗの回転力に対する制動力として作用させることができるため、十分な制動力を得ることができる。このためアルミニウム棒材Ｗの回転量を正確に制御でき、上記特定の回転比Ｐｃを確実に得ることができ、既述した通り良好な切削加工を効率良く行うことができる。   Moreover, since the subsequent aluminum bar W is gripped by the roller conveyor 1, the grip force (braking force) is transmitted to the aluminum bar W being cut through the subsequent aluminum bar W. That is, since the aluminum bar W during cutting can cause the gripping forces of both the roller conveyor 1 and the carriage 5 to act as a braking force against the rotational force of the aluminum bar W, a sufficient braking force can be obtained. Can do. For this reason, the amount of rotation of the aluminum bar W can be accurately controlled, the specific rotation ratio Pc can be obtained with certainty, and good cutting can be efficiently performed as described above.

一方、仮にアルミニウム棒材Ｗを一つずつ単独で切削加工を行うと仮定した場合、既述した通り図８Ａに示すようにアルミニウム棒材Ｗの切削を開始した直後の状態では、アルミニウム棒材Ｗは、その前端が下流側ローラ支持機４に到達しておらず、後側だけが支持された片持ち状態となり、ビビリの発生等により良好な切削加工を行うことが困難になってしまう。
On the other hand, if assuming that performs cutting an aluminum bar W one by one alone, in the state immediately after the start of the cutting of the aluminum bar W as shown as Figure 8 A already described, an aluminum bar The front end of W does not reach the downstream roller support machine 4 and is in a cantilever state in which only the rear side is supported, and it becomes difficult to perform good cutting due to chattering and the like.

これに対し本実施形態においては図７Ｃに示すように、アルミニウム棒材Ｗを隙間なく連続して供給しているため、切削加工が開始された直後のアルミニウム棒材Ｗの前端面が、切削済みの先行のアルミニウム棒材Ｗの後端面に接触して、摩擦接合により一体化している。このため、切削中のアルミニウム棒材Ｗの前側が、先行のアルミニウム棒材Ｗを介して下流側ローラ支持機４およびキャリッジ５に間接的に支持されるため、アルミニウム棒材Ｗをその前後両端を支持できて精度良く切削加工することができる。   On the other hand, in this embodiment, as shown in FIG. 7C, the aluminum bar W is continuously supplied without a gap, so that the front end surface of the aluminum bar W immediately after the cutting process is started has been cut. Are brought into contact with the rear end surface of the preceding aluminum bar W and integrated by friction bonding. For this reason, the front side of the aluminum bar W being cut is indirectly supported by the downstream roller support machine 4 and the carriage 5 via the preceding aluminum bar W. It can be supported and cut with high accuracy.

その上さらに、先行のアルミニウム棒材Ｗは、キャリッジ５によってグリップされているため、そのグリップ力が、先行のアルミニウム棒材Ｗを介して切削中のアルミニウム棒材Ｗに伝達される。従って、切削中のアルミニウム棒材Ｗは、ローラ搬送機１およびキャリッジ５の双方のグリップ力を、アルミニウム棒材Ｗの回転力に対する制動力として作用させることができるため、十分な制動力を得ることができる。このためアルミニウム棒材Ｗの回転量を正確に制御でき、上記特定の回転比Ｐｃを確実に得ることができ、良好な切削加工を効率良く行うことができる。   Furthermore, since the preceding aluminum bar W is gripped by the carriage 5, the grip force is transmitted to the aluminum bar W being cut through the preceding aluminum bar W. Therefore, the aluminum bar W during cutting can obtain a sufficient braking force because the grip force of both the roller transporter 1 and the carriage 5 can be applied as a braking force against the rotational force of the aluminum bar W. Can do. For this reason, the rotation amount of the aluminum bar W can be accurately controlled, the specific rotation ratio Pc can be obtained with certainty, and good cutting can be performed efficiently.

ここで本実施形態においては、切削中のアルミニウム棒材Ｗに対し、その前後のアルミニウム棒材Ｗからのグリップ力および支持力を的確に伝達できるように、アルミニウム棒材Ｗの突き合わせ端面を粗面に仕上げて、前後のアルミニウム棒材Ｗの突き合わせ端面間を確実に摩擦接合（擬似嵌合）できるように構成するのが好ましい。   Here, in this embodiment, the butt end face of the aluminum bar W is roughened so that the gripping force and the supporting force from the front and rear aluminum bars W can be accurately transmitted to the aluminum bar W being cut. It is preferable that the butt end surfaces of the front and rear aluminum bars W be reliably friction-joined (pseudo-fitted).

さらに前後のアルミニウム棒材Ｗの互いの突き合わせ端面は、接触面積を大きくする方が好ましいため、互いの突き合わせ面が軸心に対して同じ角度に調整するのが好ましく、より好ましくは軸心に対し直角に設定するのが良い。   Furthermore, since it is preferable to increase the contact area between the abutting end surfaces of the front and rear aluminum bars W, it is preferable that the abutting surfaces be adjusted to the same angle with respect to the axis, more preferably with respect to the axis. A right angle should be set.

アルミニウム棒材の切断方法は、特に限定されるものではないが、鋸刃切断を用いるのが好ましい。すなわち鋸刃によって切断することにより、表面状態を所定の粗さの切断面（突き合わせ面）に仕上げることができ、さらに縦横方向間で所定の異方性を有する切断面、つまり鋸刃が進む方向（切断方向）と回転する方向（周方向）とで粗さの比が異なる切断面に仕上げることができ、前後のアルミニウム棒材Ｗの突き合わせ端面間を、擬似一体化（クラッチ結合）できて、上記のグリップ力や支持力の伝達を、より一層的確に行うことができる。   The method for cutting the aluminum bar is not particularly limited, but it is preferable to use saw blade cutting. That is, by cutting with a saw blade, the surface state can be finished to a cut surface (butting surface) with a predetermined roughness, and a cut surface having a predetermined anisotropy between the vertical and horizontal directions, that is, the direction in which the saw blade advances. (Cutting direction) and rotating direction (circumferential direction) can be finished to a cutting surface with a different ratio of roughness, between the butted end surfaces of the front and rear aluminum bars W can be pseudo-integrated (clutch coupling), The above grip force and support force can be transmitted more accurately.

本実施形態においては、アルミニウム棒材Ｗの端面（突き合わせ端面）における一方向の粗さはＲｙ２０μｍ以上とするのが好ましい。さらにアルミニウム棒材Ｗの端面における輪郭曲線において隣り合う山および谷の頂点間を結ぶ直線の傾き（絶対値）が１００以上であることが好ましい。あるいは、アルミニウム棒材Ｗの端面に所定の異方性を有するのが好ましい。本実施形態において、所定の異方性とは、アルミニウム棒材Ｗの端面において、一方向を鋸刃の進行方向としたとき、一方向の面粗度がＲｙ２０μｍ以上、好ましくは２０μｍ〜１００μｍであり、かつ、一方向に直交する他方向（鋸刃の回転方向）の面粗度（ＲｙまたはＲａ）と一方向の面粗度（ＲｙまたはＲａ）との比が２倍以上の場合であり、より好ましくは２倍〜２０倍の場合である。   In the present embodiment, it is preferable that the unidirectional roughness of the end face (butt end face) of the aluminum bar W is Ry 20 μm or more. Furthermore, it is preferable that the inclination (absolute value) of the straight line connecting the apexes of the adjacent peaks and valleys in the contour curve on the end face of the aluminum bar W is 100 or more. Alternatively, the end face of the aluminum bar W preferably has a predetermined anisotropy. In the present embodiment, the predetermined anisotropy means that the surface roughness in one direction is Ry 20 μm or more, preferably 20 μm to 100 μm, when one direction is the traveling direction of the saw blade on the end face of the aluminum bar W. And the ratio of the surface roughness (Ry or Ra) in the other direction (rotating direction of the saw blade) perpendicular to one direction and the surface roughness (Ry or Ra) in one direction is twice or more, More preferably, it is 2 to 20 times.

本実施形態においては、アルミニウム棒材Ｗを切断する際に、鋸刃の歯数、回転数、鋸刃の送り速度等を適宜調整することによって、アルミニウム棒材Ｗの切断面における表面を上記所定の表面状態（表面プロファイル）に形成することができる。   In the present embodiment, when the aluminum bar W is cut, the surface of the cut surface of the aluminum bar W is adjusted by appropriately adjusting the number of teeth of the saw blade, the number of rotations, the feed rate of the saw blade, and the like. The surface state (surface profile) can be formed.

なおアルミニウム棒材を鋸刃切断以外で行ったとしても、その切断面に対し表面処理や機械加工を施すことによって、上記所定の表面状態に形成することができる。   Even if the aluminum bar is made by cutting other than saw blade cutting, it can be formed in the predetermined surface state by subjecting the cut surface to surface treatment or machining.

一方、本実施形態においては、ローラ搬送機１における搬送ローラ１１をＶ溝ローラによって構成しているため、アルミニウム棒材Ｗに対する搬送ローラ１１の接点が、搬送ローラ１１の押付方向（図４の上下方向）の両側に配置される。このため、搬送ローラ１１のアルミニウム棒材Ｗへの押付力のうち、押付方向に対し直交する方向の成分が多くなるため、押付力（グリップ力）を大きくしても、アルミニウム棒材Ｗが弓なりに反るような不具合を防止でき、曲がり変形をより確実に防止することができる。   On the other hand, in this embodiment, since the conveyance roller 11 in the roller conveyance machine 1 is configured by a V-groove roller, the contact point of the conveyance roller 11 with respect to the aluminum bar W is the pressing direction of the conveyance roller 11 (up and down in FIG. 4). Direction). For this reason, since the component in the direction orthogonal to the pressing direction out of the pressing force of the conveying roller 11 against the aluminum bar W increases, the aluminum bar W becomes a bow even if the pressing force (grip force) is increased. Therefore, it is possible to prevent problems such as warping and more reliably prevent bending deformation.

ここで、搬送ローラ１１の開き角度Ｐδ（図４参照）を大きく設定しておけば、グリップできるアルミニウム棒材Ｗの直径寸法範囲を広くできるため、段取り替えを少なくできて、稼働率の観点から見ると好ましい。ところが、ローラ開き角度Ｐδを大きくし過ぎると、アルミニウム棒材Ｗをグリップした際の押付力のうち、押付方向に対し直交する方向の成分が少なくなる。このため、押付力が押付方向に集中して、アルミニウム棒材Ｗが弓なりに変形してしまう等の不具合が発生する。   Here, if the opening angle Pδ (see FIG. 4) of the conveying roller 11 is set to be large, the diameter dimension range of the aluminum bar W that can be gripped can be widened. It is preferable to see. However, if the roller opening angle Pδ is too large, the component in the direction orthogonal to the pressing direction of the pressing force when gripping the aluminum bar W decreases. For this reason, the pressing force is concentrated in the pressing direction, and the aluminum rod W is deformed like a bow.

そこで、本実施形態においては、搬送ローラ１１の開き角度（Ｖ字角度）Ｐδを９０°〜１２０°の範囲に設定するのが好ましい。すなわち開き角度Ｐδが小さ過ぎる場合には、グリップ可能なアルミニウム棒材Ｗの直径寸法範囲が狭くなり、素材変更時の段取り替え作業が多くなり、稼働率が低下するため、好ましくない。またローラ開き角度Ｐδが大き過ぎる場合には、既述した通り、アルミニウム棒材Ｗへの押付力が押付方向に集中し、アルミニウム棒材Ｗに曲がり変形等の不具合が発生するおそれがあり、好ましくない。   Therefore, in the present embodiment, it is preferable to set the opening angle (V-shaped angle) Pδ of the transport roller 11 in the range of 90 ° to 120 °. That is, when the opening angle Pδ is too small, the diameter dimension range of the aluminum bar W that can be gripped is narrowed, and the set-up work at the time of changing the material is increased, and the operation rate is lowered. If the roller opening angle Pδ is too large, as described above, the pressing force on the aluminum bar W may concentrate in the pressing direction, which may cause problems such as bending deformation in the aluminum bar W. Absent.

さらに本実施形態においては、搬送ローラ１１の搬送面１２に点接触食い込み突起１３を形成し、その突起１３をアルミニウム棒材Ｗの外周面に点接触状に食い込ませてグリップするようにしているため、小さな押付力で十分なグリップ力を得ることができる。   Further, in the present embodiment, the point contact biting protrusion 13 is formed on the conveying surface 12 of the conveying roller 11, and the protrusion 13 is bitten into the outer peripheral surface of the aluminum bar W in a point contact manner to be gripped. Sufficient grip force can be obtained with a small pressing force.

すなわち、搬送ローラ１１の搬送面１２に突起等を設けずに搬送面１２を平滑面に形成した場合には、アルミニウム棒材Ｗに対する搬送ローラ１１のグリップ力は、押付力と、搬送ローラ１１のアルミニウム棒材Ｗとの接触面全体における摩擦力とによって決定されるが、その場合、滑りの影響により、アルミニウム棒材Ｗの回転を微調整できず、上記特有の回転数を得ることができないおそれがある。そればかりか、摩擦力により十分なグリップ力を確保するためには、押付力を大きくする必要があり、アルミニウム棒材Ｗが圧延されるように塑性加工されて延び変形が生じたり、弓なりに曲がり変形する等の不具合が発生するおそれがある。   That is, when the conveyance surface 12 is formed as a smooth surface without providing protrusions or the like on the conveyance surface 12 of the conveyance roller 11, the gripping force of the conveyance roller 11 against the aluminum bar W is equal to the pressing force and the conveyance roller 11. Although it is determined by the frictional force on the entire contact surface with the aluminum bar W, in that case, the rotation of the aluminum bar W cannot be finely adjusted due to the effect of slipping, and the above specific rotation speed may not be obtained. There is. In addition, in order to secure a sufficient grip force by the frictional force, it is necessary to increase the pressing force, and the aluminum bar W is plastic-processed so as to be rolled and deformed or bent like a bow. There is a risk of problems such as deformation.

そこで本実施形態においては、搬送ローラ１１の点接触食い込み突起１３を、アルミニウム棒材Ｗに食い込ませてグリップしているため、面摩擦力でグリップする場合と比較して、滑りの影響が少なく、アルミニウム棒材Ｗの回転を微妙に制御することができ、上記特定の回転数を確実に得ることができる。さらに押付力が小さくとも十分なグリップ力を得ることができ、アルミニウム棒材Ｗの延び変形や曲がり変形を確実に防止することができる。   Therefore, in the present embodiment, since the point contact biting protrusion 13 of the conveying roller 11 is bitten into the aluminum bar W and gripped, there is less influence of sliding compared to the case of gripping with surface friction force, The rotation of the aluminum bar W can be finely controlled, and the specific rotation speed can be reliably obtained. Furthermore, even if the pressing force is small, a sufficient grip force can be obtained, and the extension deformation and bending deformation of the aluminum bar W can be reliably prevented.

本実施形態においては、上記の点接触食い込み突起１３による効果をより確実に得るためには、アルミニウム棒材Ｗに転写された、点接触食い込み突起１３による食い込み痕の面積が１ｍｍ２〜３ｍｍ２、食い込み痕の深さが０．５ｍｍ〜１．０ｍｍとなるように、点接触食い込み突起１３を形成するのが好ましい。食い込み痕の深さの調整は、アルミニウム棒材Ｗに対する搬送ローラ１１の押圧力を適宜変更することによって行うことができる。 In the present embodiment, in order to obtain the effect of the point contact biting protrusion 13 more reliably, the area of the bite mark due to the point contact biting protrusion 13 transferred to the aluminum bar W is 1 mm 2 to 3 mm 2 . It is preferable to form the point contact biting protrusion 13 so that the depth of the bite mark is 0.5 mm to 1.0 mm. The depth of the bite mark can be adjusted by appropriately changing the pressing force of the transport roller 11 against the aluminum bar W.

また点接触食い込み突起１３は、搬送ローラ１１の搬送面１２に分散して配置するのが良い。例えば突起１３の形成数を２個／ｃｍ２〜８個／ｃｍ２に設定するのが好ましい。 The point contact biting protrusions 13 are preferably arranged in a distributed manner on the conveying surface 12 of the conveying roller 11. For example, it is preferable to set the number of protrusions 13 to 2 / cm 2 to 8 / cm 2 .

なおこのような構成の点接触食い込み突起１３による食い込み痕は、切削加工によって確実に消失させることができ、食い込み痕の残存による悪影響が及ぶようなことはない。   In addition, the bite mark by the point contact biting protrusion 13 having such a configuration can be surely eliminated by cutting, and there is no adverse effect due to the remaining bite mark.

ところで本実施形態においては、切削刃３１に対するアルミニウム棒材Ｗの回転比Ｐｃを調整する方法としては、既述したようにローラ搬送機１の搬送ローラ１１による押圧力や、キャリッジ５の挟圧ブロック５１による押圧力の調整によって行われるが、それ以外には、アルミニウム棒材Ｗの直径寸法に対し、搬送ローラ１１や挟圧ブロック５１の垂直方向の位置調整によって行うこともできる。さらに回転比Ｐｃの調整は、前後に並ぶアルミニウム棒材Ｗ間の接触圧力の調整、例えば前後のアルミニウム棒材Ｗの搬送速度を異ならせて、アルミニウム棒材Ｗ間の接触圧力を高くしたり低くすることによっても行うことができる。
By the way, in this embodiment, as a method of adjusting the rotation ratio Pc of the aluminum bar W with respect to the cutting blade 31, as described above, the pressing force by the transport roller 11 of the roller transport machine 1 or the clamping block of the carriage 5 is used. However, other than that, it is also possible to adjust the diameter of the aluminum bar W by adjusting the position of the conveying roller 11 and the pinching block 51 in the vertical direction. Further, the rotation ratio Pc is adjusted by adjusting the contact pressure between the aluminum bars W arranged in the front and rear, for example, by changing the transport speed of the front and rear aluminum bars W to increase or decrease the contact pressure between the aluminum bars W. Can also be done.

なお上記実施形態においては、アルミニウム棒材として、連続鋳造棒を用いているが、本発明においては、連続鋳造棒以外の棒材も用いることができる。例えば本発明においては、鋳造ビレットを押出加工した押出棒を用いることもできる。   In the above embodiment, a continuous cast bar is used as the aluminum bar, but in the present invention, a bar other than the continuous cast bar can also be used. For example, in the present invention, an extruded rod obtained by extruding a cast billet can also be used.

なお上記実施形態においては、ローラ搬送機（上流側搬送機）およびキャリッジ（下流側搬送機）のグリップ力だけで、アルミニウム棒材の回転を抑制するようにしているが、それだけに限られず、本発明においては、例えば上流側および下流側搬送機によるグリップ力だけで十分な制動力が得られないような場合には、制動手段を別途設けて、その制動手段によって補助的に制動力を付加するようにしても良い。   In the above embodiment, the rotation of the aluminum bar is suppressed only by the gripping force of the roller conveyor (upstream conveyor) and the carriage (downstream conveyor). However, the present invention is not limited to this. For example, in the case where sufficient braking force cannot be obtained only by the gripping force by the upstream and downstream conveyors, for example, a braking means is separately provided and the braking force is supplementarily applied by the braking means. Anyway.

（１）回転比Ｐｃに関する実施例
(1) Examples relating to the rotation ratio Pc

Figure 0006381431
Figure 0006381431

＜実施例１＞
表１に示すように、Ａタイプの合金（Ｓｉが１０ｗ％〜１２ｗ％と、Ｃｕ、Ｍｇ等を含有するアルミニウム合金）を連続鋳造して得られた連続鋳造棒に対し、熱処理工程および矯正工程を行った後、丸鋸型の回転鋸刃を用いて切断して、長さ５ｍ、直径５４ｍｍのアルミニウム棒材を得た。 <Example 1>
As shown in Table 1, a heat treatment step and a straightening step are performed on a continuous cast bar obtained by continuously casting an A-type alloy (aluminum alloy containing 10% to 12% by weight of Si and Cu, Mg, etc.). After cutting, an aluminum bar having a length of 5 m and a diameter of 54 mm was obtained by cutting with a circular saw type rotary saw blade.

このアルミニウム棒材に対し、上記実施形態と同様のピーリング装置（図７Ａ参照）を用いて切削加工を行った。   The aluminum bar was cut using the same peeling device (see FIG. 7A) as in the above embodiment.

このピーリング装置の状態（ピーリング加工の条件）としては、切削刃３１の回転数Ｐａは１２００ｒｐｍ、切削加工機３の切削刃３１の数（歯数）は４枚、ローラ搬送機１における搬送ローラ１１の開き角度Ｐδ（図４参照）は１２０°、アルミニウム棒材Ｗの１ｍあたりの回転角度（回転量）は１８°／ｍ、アルミニウム棒材Ｗの送り速度は４ｍ／ｍｉｎ、アルミニウム棒材Ｗの回転数Ｐｂは０．２００ｒｐｍ、切削刃３に対するアルミニウム棒材Ｗの回転比Ｐｃは０．０１７％とした。なおこの実施例１のアルミニウム棒材Ｗは、図６のグラフにおける領域Ａ２の範囲に含まれている。さらに本発明に関連した以下の実施例２〜８も、図６の領域Ａ２の範囲に含まれるものである。   As the state of the peeling device (peeling processing conditions), the rotational speed Pa of the cutting blade 31 is 1200 rpm, the number of cutting blades 31 (the number of teeth) of the cutting machine 3 is 4, and the transport roller 11 in the roller transport machine 1 is used. The opening angle Pδ (see FIG. 4) of the aluminum bar W is 120 °, the rotation angle (rotation amount) per 1 m of the aluminum bar W is 18 ° / m, the feed speed of the aluminum bar W is 4 m / min, and the aluminum bar W The rotation speed Pb was 0.200 rpm, and the rotation ratio Pc of the aluminum bar W to the cutting blade 3 was 0.017%. In addition, the aluminum bar W of Example 1 is included in the range of the region A2 in the graph of FIG. Furthermore, the following Examples 2 to 8 related to the present invention are also included in the range of the region A2 in FIG.

この条件で切削加工したアルミニウム棒材Ｗに対し、切削面（加工面）の面粗度の評価と、曲がり具合の評価と、総合評価とを行った。表１の切削面においては、面粗度Ｒａが１０μｍ以下の場合は「○（良好）」とし、Ｒａが１０μｍ超の場合または切削加工が困難な場合は「×（不良）」とした。総合評価において「○（良好）」は、切削面が「○」であり、かつ曲がりが１．０ｍｍ／１０００ｍ以下の場合であり、「×（不良）」は、切削面および曲がりのいずれの評価においても、良好な結果が得られなかった場合、または曲がりが異常に大きい場合である。さらに総合評価の「△（やや不良）」は、切削面が「○」であっても、曲がりが１．０ｍｍ／１０００ｍ超の場合である。   With respect to the aluminum bar W machined under these conditions, an evaluation of the surface roughness of the cut surface (machined surface), an evaluation of the bending condition, and a comprehensive evaluation were performed. In the cut surface of Table 1, when the surface roughness Ra is 10 μm or less, it is “◯ (good)”, and when Ra is more than 10 μm or when cutting is difficult, it is “x (defect)”. In the comprehensive evaluation, “◯ (good)” is a case where the cutting surface is “◯” and the bending is 1.0 mm / 1000 m or less, and “× (defect)” is any evaluation of the cutting surface or the bending. Also, in the case where a good result is not obtained or the bending is abnormally large. Furthermore, “Δ (slightly poor)” in the comprehensive evaluation is a case where the bending is more than 1.0 mm / 1000 m even if the cutting surface is “◯”.

表１に示すように実施例１では、全ての評価が良好であり、「○」の総合評価が得られた。   As shown in Table 1, in Example 1, all evaluations were good, and an overall evaluation of “◯” was obtained.

＜実施例２＞
表１に示すように、ピーリング加工の条件において、アルミニウム棒材Ｗの回転角度を３０°／ｍ、棒材Ｗの回転数を０．３３３ｒｐｍ、回転比Ｒｃを０．０２８％とした以外は、上記実施例１と同様に切削加工を行って、実施例２の切削済みのアルミニウム棒材Ｗを得た。このアルミニウム棒材Ｗに対し、上記と同様に評価したところ、総合評価は「○」であった。 <Example 2>
As shown in Table 1, except that the rotation angle of the aluminum bar W was 30 ° / m, the rotation speed of the bar W was 0.333 rpm, and the rotation ratio Rc was 0.028% under the peeling process conditions. Cutting was performed in the same manner as in Example 1 to obtain a cut aluminum bar W of Example 2. When this aluminum bar W was evaluated in the same manner as described above, the overall evaluation was “◯”.

＜実施例３＞
表１に示すように、ピーリング加工の条件において、アルミニウム棒材Ｗの回転角度を７２°／ｍ、送り速度を３ｍ／ｍｉｎ、棒材Ｗの回転数を０．６００ｒｐｍ、回転比を０．０５０％とした以外は、上記実施例１と同様に切削加工を行って、実施例３の切削済みのアルミニウム棒材Ｗを得た。このアルミニウム棒材Ｗに対し、上記と同様に評価したところ、総合評価は「○」であった。 <Example 3>
As shown in Table 1, under the peeling process conditions, the rotation angle of the aluminum bar W is 72 ° / m, the feed rate is 3 m / min, the rotation speed of the bar W is 0.600 rpm, and the rotation ratio is 0.050. Except that it was%, cutting was performed in the same manner as in Example 1 to obtain a cut aluminum bar W of Example 3. When this aluminum bar W was evaluated in the same manner as described above, the overall evaluation was “◯”.

＜実施例４＞
表１に示すように、Ｂタイプの合金（Ｓｉが１４ｗ％〜１８ｗ％と、Ｃｕ、Ｍｇ等を含有するアルミニウム合金）を連続鋳造して得られた連続鋳造棒に対し、熱処理工程および矯正工程を行った後、丸鋸型の回転鋸刃を用いて切断して、長さ５ｍ、直径３０ｍｍの未切削の連続鋳造棒（アルミニウム棒材）を得、この棒材に対し以下の条件でピーリング加工を行った。すなわち、切削刃３１の回転数Ｐｂを２６００ｒｐｍ、搬送ローラ４１の開き角度Ｐδを９０°、アルミニウム棒材Ｗの回転角度を１５°／ｍ、送り速度を１１ｍ／ｍｉｎ、棒材Ｗの回転数を０．４５８ｒｐｍ、回転比を０．０１８％とし、それ以外は、上記実施例１と同様に切削加工を行って、実施例４の切削済みのアルミニウム棒材Ｗを得た。このアルミニウム棒材Ｗに対し、上記と同様に評価したところ、総合評価は「○」であった。 <Example 4>
As shown in Table 1, a heat treatment process and a straightening process for a continuous cast bar obtained by continuously casting a B-type alloy (aluminum alloy containing 14 wt% to 18 wt% of Si and Cu, Mg, etc.) After cutting, a round saw-type rotary saw blade was used to obtain an uncut continuous cast bar (aluminum bar) having a length of 5 m and a diameter of 30 mm. Processing was performed. That is, the rotation speed Pb of the cutting blade 31 is 2600 rpm, the opening angle Pδ of the conveying roller 41 is 90 °, the rotation angle of the aluminum bar W is 15 ° / m, the feed speed is 11 m / min, and the rotation speed of the bar W is Cutting was performed in the same manner as in Example 1 except that 0.458 rpm and the rotation ratio were 0.018%, and a cut aluminum bar W of Example 4 was obtained. When this aluminum bar W was evaluated in the same manner as described above, the overall evaluation was “◯”.

＜実施例５＞
表１に示すように、ピーリング加工の条件において、アルミニウム棒材Ｗの回転角度を４５°／ｍ、棒材Ｗの回転数を１．３７５ｒｐｍ、回転比を０．０５３％とした以外は、上記実施例４と同様に切削加工を行って、実施例５の切削済みのアルミニウム棒材Ｗを得た。このアルミニウム棒材Ｗに対し、上記と同様に評価したところ、総合評価は「○」であった。 <Example 5>
As shown in Table 1, in the peeling process conditions, except that the rotation angle of the aluminum bar W was 45 ° / m, the rotation speed of the bar W was 1.375 rpm, and the rotation ratio was 0.053%. Cutting was performed in the same manner as in Example 4 to obtain a cut aluminum bar W in Example 5. When this aluminum bar W was evaluated in the same manner as described above, the overall evaluation was “◯”.

＜実施例６＞
表１に示すように、ピーリング加工の条件において、搬送ローラ１１の開き角度Ｒδを１２０°とした以外は、上記実施例５と同様に切削加工を行って、実施例６の切削済みのアルミニウム棒材Ｗを得た。このアルミニウム棒材Ｗに対し、上記と同様に評価したところ「○」であった。
<Example 6>
As shown in Table 1, under the condition of peeling process, except that the opening angle Rδ of conveying rollers 11 and 120 °, by performing cutting in the same manner as in Example 5, cutting already aluminum rod Example 6 Material W was obtained. When this aluminum bar W was evaluated in the same manner as described above, it was “◯”.

＜実施例７＞
表１に示すように、ピーリング加工の条件において、アルミニウム棒材Ｗの回転角度を９０°／ｍ、棒材Ｗの回転数を２．７５０ｒｐｍ、回転比を０．１０６％とした以外は、上記実施例６と同様に切削加工を行って、実施例７の切削済みのアルミニウム棒材Ｗを得た。このアルミニウム棒材Ｗに対し、上記と同様に評価したところ、総合評価は「○」であった。 <Example 7>
As shown in Table 1, except that the rotation angle of the aluminum bar W was 90 ° / m, the rotation speed of the bar W was 2.750 rpm, and the rotation ratio was 0.106% under the peeling process conditions. Cutting was performed in the same manner as in Example 6 to obtain a cut aluminum bar W in Example 7. When this aluminum bar W was evaluated in the same manner as described above, the overall evaluation was “◯”.

＜実施例８＞
表１に示すように、ピーリング加工の条件において、搬送ローラ１１の開き角度Ｒδを１５０°、アルミニウム棒材Ｗの回転角度を１５°／ｍ、棒材Ｗの回転数を０．４５８ｒｐｍ、回転比を０．０１８％とした以外は、上記実施例７と同様に切削加工を行って、実施例８の切削済みのアルミニウム棒材Ｗを得た。このアルミニウム棒材Ｗに対し、上記と同様に評価したところ、総合評価は「○」であった。 <Example 8>
As shown in Table 1, in the peeling process conditions, the opening angle Rδ of the transport roller 11 is 150 °, the rotation angle of the aluminum bar W is 15 ° / m, the rotation speed of the bar W is 0.458 rpm, and the rotation ratio. Was cut in the same manner as in Example 7 except that the content was 0.018%, and a cut aluminum bar W of Example 8 was obtained. When this aluminum bar W was evaluated in the same manner as described above, the overall evaluation was “◯”.

＜比較例１＞
表１に示すように、ピーリング加工の条件において、アルミニウム棒材Ｗの回転角度を５°／ｍ、棒材Ｗの回転数を０．１５３ｒｐｍ、回転比を０．００６％とした以外は、上記実施例７と同様に切削加工を行って、比較例１の切削済みのアルミニウム棒材Ｗを得た。このアルミニウム棒材Ｗに対し、上記と同様に評価したところ、総合評価は「△」であった。 <Comparative Example 1>
As shown in Table 1, under the conditions of the peeling process, the rotation angle of the aluminum bar W was 5 ° / m, the rotation speed of the bar W was 0.153 rpm, and the rotation ratio was 0.006%. Cutting was performed in the same manner as in Example 7 to obtain a cut aluminum bar W of Comparative Example 1. When this aluminum bar W was evaluated in the same manner as described above, the overall evaluation was “Δ”.

なおこの比較例１のアルミニウム棒材Ｗは、図６のグラフにおける領域Ａ１の範囲に含まれている。   In addition, the aluminum bar W of this comparative example 1 is included in the range of area | region A1 in the graph of FIG.

＜比較例２＞
表１に示すように、ピーリング加工の条件において、搬送ローラ１１の開き角度Ｒδを１５０°、アルミニウム棒材Ｗの回転角度を０°／ｍ、棒材Ｗの回転数を０．０００ｒｐｍ、回転比を０．０００％とした以外は、上記比較例１と同様に切削加工を行って、比較例２の切削済みのアルミニウム棒材Ｗを得た。このアルミニウム棒材Ｗに対し、上記と同様に評価したところ、総合評価は「×」であった。 <Comparative example 2>
As shown in Table 1, in the peeling process conditions, the opening angle Rδ of the transport roller 11 is 150 °, the rotation angle of the aluminum bar W is 0 ° / m, the rotation speed of the bar W is 0.000 rpm, and the rotation ratio. Except that the content was changed to 0.000%, cutting was performed in the same manner as in Comparative Example 1 to obtain a cut aluminum bar W of Comparative Example 2. When this aluminum bar W was evaluated in the same manner as described above, the overall evaluation was “x”.

なおこの比較例２のアルミニウム棒材Ｗは、図６のグラフにおける領域Ａ１の範囲に含まれている。   The aluminum bar W of Comparative Example 2 is included in the range of the area A1 in the graph of FIG.

＜比較例３＞
表１に示すように、ピーリング加工の条件において、アルミニウム棒材Ｗの回転角度を１８０°／ｍ、棒材Ｗの回転数を５．５００ｒｐｍ、回転比を０．２１２％とした以外は、上記比較例２と同様に切削加工を行って、比較例３の切削済みのアルミニウム棒材Ｗを得た。このアルミニウム棒材Ｗに対し、上記と同様に評価したところ、総合評価は「×」であった。 <Comparative Example 3>
As shown in Table 1, under the conditions of the peeling process, the rotation angle of the aluminum bar W was 180 ° / m, the rotation speed of the bar W was 5.500 rpm, and the rotation ratio was 0.212%. Cutting was performed in the same manner as in Comparative Example 2 to obtain a cut aluminum bar W of Comparative Example 3. When this aluminum bar W was evaluated in the same manner as described above, the overall evaluation was “x”.

なおこの比較例２のアルミニウム棒材Ｗは、図６のグラフにおける領域Ａ３の範囲に含まれている。   In addition, the aluminum bar W of this comparative example 2 is included in the range of area | region A3 in the graph of FIG.

＜対比評価＞
実施例１〜８に示す通り、回転比Ｐｃが０．１７％から０．１０６％の範囲では、確実に曲がりを小さく抑制でき、かつ良好な切削面を確実に得ることができる。 <Comparison evaluation>
As shown in Examples 1 to 8, when the rotation ratio Pc is in the range of 0.17% to 0.106%, bending can be reliably suppressed and a good cutting surface can be reliably obtained.

比較例１，２に示すように、回転比Ｐｃが０．００６％以下と低い場合、曲がりを十分に抑制することができなかった。   As shown in Comparative Examples 1 and 2, when the rotation ratio Pc was as low as 0.006% or less, the bending could not be sufficiently suppressed.

中でも実施例４と比較例１とを対比すると、回転比Ｐｃが０．０１以上であれば、曲がり抑制効果を十分に得ることができると推測される。   In particular, when Example 4 and Comparative Example 1 are compared, it is presumed that if the rotation ratio Pc is 0.01 or more, a sufficient bending suppression effect can be obtained.

実施例５〜７に示す通り、搬送ローラ１１の開き角度Ｐδが、大きい場合には回転比Ｐｃが大きい方が好ましい傾向があるのが判る。さらに実施例８を参照すると、多少開き角度が大きくとも、回転比等が所定の範囲であると、十分な曲がり抑制効果を得ることができるとともに、良好な切削面を得ることができる。   As shown in Examples 5 to 7, it can be seen that when the opening angle Pδ of the conveying roller 11 is large, it is preferable that the rotation ratio Pc is large. Further, referring to Example 8, even if the opening angle is somewhat large, when the rotation ratio or the like is within a predetermined range, a sufficient bending suppressing effect can be obtained and a good cutting surface can be obtained.

比較例３に示すように、回転比Ｐｃが高い０．２１２％では、良好な切削面を得ることができず、所望の切削性能を得ることができなかった。この比較例３と実施例７とを対比すると、回転比Ｐｃが０．２０％以下であれば、良好な切削面を得ることができると推測される。   As shown in Comparative Example 3, when the rotation ratio Pc was high at 0.212%, a good cutting surface could not be obtained, and the desired cutting performance could not be obtained. When this Comparative Example 3 is compared with Example 7, it is estimated that a good cutting surface can be obtained if the rotation ratio Pc is 0.20% or less.

（２）グリップ力の伝達に関する実施例   (2) Examples relating to transmission of grip force

Figure 0006381431
Figure 0006381431

以下の実施例は、複数のアルミニウム棒材Ｗを間隔をあけずにピーリング装置に連続的に供給するに際して、図７Ｂに示すようにキャリッジ５にグリップされた切削中のアルミニウム棒材Ｗに対し、ローラ搬送機１にグリップされた後続のアルミニウム棒材Ｗを介して、ローラ搬送機１のグリップ力を伝達するようにした実施例である。   In the following embodiment, when continuously supplying a plurality of aluminum bars W to the peeling apparatus without any interval, as shown in FIG. 7B, the aluminum bars W being cut gripped by the carriage 5, In this embodiment, the gripping force of the roller conveyor 1 is transmitted through the subsequent aluminum bar W gripped by the roller conveyor 1.

＜実施例１１＞
上記実施例１と同様にして、所定長さ（５ｍ）の切削加工前のアルミニウム棒材Ｗを準備した。このアルミニウム棒材Ｗの端面（突き合わせ端面）の表面状態は、表２に示すように、面粗度Ｒｙが４７μｍであり、かつＸ方向（一方向）の面粗度Ｒｙと、その方向に直交するＹ方向（他方向）の面粗度Ｒｙとの比（異方性：ＸＹ方向のＲｙ比）が１４．６倍に調整されている。 <Example 11>
In the same manner as in Example 1, an aluminum bar W having a predetermined length (5 m) before cutting was prepared. As shown in Table 2, the surface state of the end face (butt end face) of the aluminum bar W is a surface roughness Ry of 47 μm, and a surface roughness Ry in the X direction (one direction) and perpendicular to the direction. The ratio (anisotropy: Ry ratio in the XY direction) with the surface roughness Ry in the Y direction (the other direction) is adjusted to 14.6 times.

また表２において、Ｆｉはローラ搬送機１におけるアルミニウム棒材Ｗのトルクであり、Ｆｏはキャリッジ５におけるアルミニウム棒材Ｗのトルクである。従って「Ｆｉ／Ｆｏ」は、キャリッジ５のトルクに対するローラ搬送機１のトルクの比となり、両搬送機１，５の送り力の比（送り力比）に相当する。なおこのトルク比の制御方法の具体的な手段としては、ローラ搬送機１およびキャリッジ５のそれぞれのトルクを電流値などで計測し、そのトルク比が適正になるよう先行のアルミニウム棒材Ｗの送り速度に対して、後続のアルミニウム棒材Ｗの送り速度を適正に制御する方法等を挙げることができる。   In Table 2, Fi is the torque of the aluminum bar W in the roller conveyor 1, and Fo is the torque of the aluminum bar W in the carriage 5. Therefore, “Fi / Fo” is the ratio of the torque of the roller conveyor 1 to the torque of the carriage 5, and corresponds to the ratio of the feed forces of both the carriages 1, 5 (feed force ratio). As a specific means of this torque ratio control method, the respective torques of the roller conveyor 1 and the carriage 5 are measured by current values and the like, and the preceding aluminum bar W is fed so that the torque ratio becomes appropriate. The method etc. which control appropriately the feed speed of the subsequent aluminum bar W with respect to speed can be mentioned.

このアルミニウム棒材Ｗを上記実施形態と同様なピーリング装置（図７Ｂ参照）に間隔をあけずに連続して供給する。すなわち先行のアルミニウム棒材Ｗの後端面に後続のアルミニウム棒材Ｗの前端面を摩擦接合（擬似嵌合）させつつ連続して供給する。そして図７Ｂに示すように、切削加工中の先行のアルミニウム棒材Ｗの後端が上流側ローラ支持機２を抜け出した直後の状態（片持ち状態）において、先行のアルミニウム棒材Ｗに対し、ローラ搬送機１のグリップ力（把持力）が後続のアルミニウム棒材Ｗを介して十分に伝達されているか否かの評価を行った。   This aluminum bar W is continuously supplied to the same peeling device (see FIG. 7B) as in the above embodiment without any gap. That is, the front end surface of the subsequent aluminum bar W is continuously supplied to the rear end surface of the preceding aluminum bar W while being frictionally joined (pseudo-fitted). Then, as shown in FIG. 7B, in a state (cantilever state) immediately after the rear end of the preceding aluminum bar W during cutting is pulled out of the upstream roller support machine 2, with respect to the preceding aluminum bar W, An evaluation was made as to whether or not the grip force (grip force) of the roller transporter 1 was sufficiently transmitted through the subsequent aluminum bar W.

この評価の「把持力伝達性」において「○（良好）」は、ローラ搬送機１のグリップ力が後続のアルミニウム棒材Ｗを介して先行のアルミニウム棒材Ｗに伝達されて、所定の回転比Ｐｃ（＝０．０１％〜０．２％）が確実に得られている場合であり、「△（やや良好）」は、後続のアルミニウム棒材Ｗから先行のアルミニウム棒材Ｗに少量のグリップ力が伝達され、所定の回転比Ｐｃがほぼ得られた場合である。
In this evaluation, “Good (Good)” indicates that the gripping force of the roller transporter 1 is transmitted to the preceding aluminum bar W via the subsequent aluminum bar W, and a predetermined rotation ratio. This is a case where Pc (= 0.01% to 0.2%) is reliably obtained, and “△ (somewhat good)” is a small amount of grip from the subsequent aluminum bar W to the preceding aluminum bar W. This is a case where the force is transmitted and a predetermined rotation ratio Pc is almost obtained.

「押圧による変形」とは、後続のアルミニウム棒材Ｗのグリップ力が強くて送り速度が速く、先行のアルミニウム棒材Ｗが後続のアルミニウム棒材Ｗに押されて押圧変形が生じるか否かの評価である。   “Deformation by pressing” means whether the following aluminum bar W is pushed by the subsequent aluminum bar W and the pressing deformation is generated because the gripping force of the subsequent aluminum bar W is strong and the feed speed is fast. It is evaluation.

「ビビリ不良」において「無」は、ローラ搬送機１および上流側ローラ支持機２の支持力が後続のアルミニウム棒材Ｗを介して十分に伝達されて、先行のアルミニウム棒材Ｗが安定状態に支持されてビビリが発生しない場合であり、「少し有」は、ビビリが発生する場合もあったが、他の条件等を工夫することによって、ビビリの発生を防止できると考えられる場合である。   “None” in “Battery failure” means that the supporting force of the roller conveyor 1 and the upstream roller supporter 2 is sufficiently transmitted through the subsequent aluminum bar W, so that the preceding aluminum bar W is in a stable state. This is a case where chatter does not occur when supported, and “slightly present” is a case where chatter may occur, but it is considered that the occurrence of chatter can be prevented by devising other conditions.

「総合」において「○」は、把持力伝達性、押圧による変形およびビビリ不良の全ての評価において良好な結果が得られた場合であり、「△」は、いずれか１つでも良好な結果が得られなかった場合である。   In “Comprehensive”, “◯” indicates a case where good results were obtained in all evaluations of gripping force transmission, deformation due to pressing, and chatter failure, and “△” indicates that any one of the results is good. This is the case when it was not obtained.

この実施例１１においては、全ての評価が良好であり、総合評価は「○」である。   In Example 11, all the evaluations are good, and the comprehensive evaluation is “◯”.

＜実施例１２＞
表２に示すように、ローラ搬送機１およびキャリッジ５のトルク比Ｆｉ／Ｆｏが１．１５、アルミニウム棒材Ｗの端面におけるＲｙが４６μｍであり、かつ異方性（ＸＹ方向の方向のＲｙ比）が２．６倍として、上記実施例１１と同様に、切削加工を行って同様の評価を行った。その結果、良好な評価が得られた。 <Example 12>
As shown in Table 2, the torque ratio Fi / Fo of the roller conveyor 1 and the carriage 5 is 1.15, Ry at the end face of the aluminum bar W is 46 μm, and anisotropy (Ry ratio in the direction of the XY direction) ) Was 2.6 times, and the same evaluation was performed by cutting in the same manner as in Example 11 above. As a result, good evaluation was obtained.

＜実施例１３＞
表２に示すように、トルク比Ｆｉ／Ｆｏが１．０５、Ｒｙが３μｍであり、かつＲｙ比が１．５として、上記実施例１１と同様に、切削加工を行って同様の評価を行った。その結果、ローラ搬送機１のグリップ力を少量ではあるが、後続のアルミニウム棒材Ｗを介して先行のアルミニウム棒材Ｗに伝達でき、所定の回転比Ｐｃを維持することができた。さらに先行のアルミニウム棒材Ｗにビビリの発生が僅かに認められたものの、改善の余地は残されていると思われる。
<Example 13>
As shown in Table 2, the torque ratio Fi / Fo was 1.05, the Ry was 3 μm, and the Ry ratio was 1.5, and the same evaluation was performed by cutting as in Example 11 above. It was. As a result, although the gripping force of the roller conveyor 1 is small, it can be transmitted to the preceding aluminum bar W via the subsequent aluminum bar W, and the predetermined rotation ratio Pc can be maintained. Furthermore, although slight chattering was observed in the preceding aluminum bar W, there seems to be room for improvement.

＜実施例１４＞
表２に示すように、トルク比Ｆｉ／Ｆｏが１．００、Ｒｙが５６μｍであり、かつＲｙ比が１４．１として、上記実施例１１と同様に、切削加工を行って同様の評価を行った。その結果、ローラ搬送機１のグリップ力を少量ではあるが、後続のアルミニウム棒材Ｗを介して先行のアルミニウム棒材Ｗに伝達でき、所定の回転比Ｐｃをなんとか維持することができた。さらに先行のアルミニウム棒材Ｗにビビリの発生が僅かに認められたものの、改善の余地は残されていると思われる。 <Example 14>
As shown in Table 2, the torque ratio Fi / Fo was 1.00, the Ry was 56 μm, and the Ry ratio was 14.1, and the same evaluation was performed by cutting as in Example 11 above. It was. As a result, although the grip force of the roller conveyor 1 is small, it can be transmitted to the preceding aluminum bar W via the subsequent aluminum bar W, and the predetermined rotation ratio Pc can be maintained somehow. Furthermore, although slight chattering was observed in the preceding aluminum bar W, there seems to be room for improvement.

＜実施例１５＞
表２に示すように、トルク比Ｆｉ／Ｆｏが１．３０、Ｒｙが３５μｍであり、かつＲｙ比が１１．２として、上記実施例１１と同様に、切削加工を行って同様の評価を行った。その結果、先行のアルミニウム棒材Ｗが後続のアルミニウム棒材Ｗに押されて押圧変形が生じる場合もあったが、工夫次第ではその変形は防止できると思われる。 <Example 15>
As shown in Table 2, the torque ratio Fi / Fo is 1.30, the Ry is 35 μm, and the Ry ratio is 11.2. It was. As a result, there is a case where the preceding aluminum bar W is pushed by the subsequent aluminum bar W to cause the press deformation, but it seems that the deformation can be prevented depending on the device.

＜対比評価＞
実施例１１と実施例１３とを比較すると、トルク比Ｆｉ／Ｆｏが同じであっても、アルミニウム棒材Ｗの端面の端面形状（表面状態）により、グリップ力や支持力の伝達性を微妙に制御できることが判る。さらに把持力伝達性およびビビリ防止効果を十分に得るためには、アルミニウム棒材Ｗの端面の粗さＲｙが１０μｍ以上が、より好ましいと推測されるとともに、異方性（直交する二方向のＲｙ比またはＲａ比）が２倍以上が、より好ましいと推測される。 <Comparison evaluation>
When Example 11 and Example 13 are compared, even if the torque ratio Fi / Fo is the same, the end face shape (surface state) of the end face of the aluminum bar W has a delicate transmission of grip force and support force. It can be seen that it can be controlled. Furthermore, in order to sufficiently obtain the gripping force transmission property and the chattering prevention effect, it is presumed that the end surface roughness Ry of the aluminum bar W is more preferably 10 μm or more, and anisotropy (two orthogonal Ry directions) (Ratio or Ra ratio) is estimated to be more preferably twice or more.

実施例１１と実施例１４を比較すると、後続のアルミニウム棒材Ｗにおける先行のアルミニウム棒材Ｗに対する押し当て力に関連するトルク比が１．００を超えるように調整することによって、ビビり防止効果および把持力伝達性の点で有効であることが判る。すなわち端面状態の粗さＲｙにかかわらず、トルク比が大きい方が、より好ましいことが判る。   Comparing Example 11 and Example 14, by adjusting the torque ratio related to the pressing force of the subsequent aluminum bar W against the preceding aluminum bar W to exceed 1.00, the chattering prevention effect and It can be seen that it is effective in terms of gripping force transmission. That is, it can be seen that a larger torque ratio is more preferable regardless of the roughness Ry of the end face state.

実施例１２と実施例１５を比較すると、端面状態の最大高さＲｙにかかわらず、トルク比が高すぎると押し圧が高くなり過ぎて、アルミニウム棒材Ｗの変形や径寸法不良等が発生する場合があることが判る。   When Example 12 and Example 15 are compared, regardless of the maximum height Ry of the end face state, if the torque ratio is too high, the pressing pressure becomes too high, causing deformation of the aluminum bar W, poor dimensional dimensions, and the like. It turns out that there is a case.

以上説明したように、本発明においては、トルク比Ｆｉ／Ｆｏの好適値は、１．０５〜１．２０となり、端面状態の最適値は、Ｒｙ１０μｍ以上であり、かつ異方性（直交する二方向のＲｙ比）が２倍以上である、と推測される。   As described above, in the present invention, the preferred value of the torque ratio Fi / Fo is 1.05 to 1.20, the optimum value of the end face state is Ry 10 μm or more, and is anisotropic (two orthogonal) (Ry ratio in direction) is estimated to be twice or more.

なお上記実施例１１〜１５では、異方性についてＲｙを基に評価しているが、異方性についてＲａを基に評価したところ、同様な結果が得られた。つまり異方性に関しては、Ｒｙ比またはＲａ比のいずれかが２倍以上であるのが好ましいものである。   In Examples 11 to 15, the anisotropy was evaluated based on Ry. However, when the anisotropy was evaluated based on Ra, similar results were obtained. That is, regarding anisotropy, it is preferable that either the Ry ratio or the Ra ratio is twice or more.

この発明のアルミニウム棒材のピーリング方法は、鍛造素材用や鋳物素材用のアルミニウム棒材を製造する際に用いることができる。   The method for peeling an aluminum bar of the present invention can be used when manufacturing an aluminum bar for a forging material or a casting material.

１：ローラ搬送機（上流側搬送機）
１１：搬送ローラ
１２：搬送面
１３：点接触食い込み突起
２：上流側ローラ支持機（上流側支持機）
３：切削加工機
３１：切削刃
４：下流側ローラ支持機（下流側支持機）
４１：下流側支持ローラ
５：キャリッジ（下流側搬送機）
Ｐａ：切削刃の回転数
Ｐｂ：アルミニウム棒材の回転数
Ｐｃ：回転比
Ｗ：アルミニウム棒材
Ｗ１：ローラ痕 1: Roller conveyor (upstream conveyor)
11: Conveying roller 12: Conveying surface 13: Point contact biting protrusion 2: Upstream roller support machine (upstream support machine)
3: Cutting machine 31: Cutting blade 4: Downstream roller support machine (downstream support machine)
41: Downstream support roller 5: Carriage (downstream conveyor)
Pa: rotational speed of cutting blade Pb: rotational speed of aluminum bar Pc: rotation ratio W: aluminum bar W1: roller mark

Claims (13)

上流側搬送機によって搬送されたアルミニウム棒材を上流側支持機、切削加工機、下流側支持機に通して下流側搬送機によって搬出させる一方、前記切削加工機を通過するアルミニウム棒材の外周面に沿って切削刃を回転させることによって、アルミニウム棒材の外周面を切削するようにしたアルミニウム棒材のピーリング方法であって、
前記切削刃の回転によって発生するアルミニウム棒材の回転力に対し、前記上流側搬送機および前記下流側搬送機の少なくとも一方の搬送機によるアルミニウム棒材へのグリップ力を制動力として作用させることにより、
前記切削刃およびアルミニウム棒材を同方向に回転させつつ、前記切削刃の回転数に対するアルミニウム棒材の回転数の比率を、０．０１％〜０．２％に調整するようにしたことを特徴とするアルミニウム棒材のピーリング方法。 The aluminum bar conveyed by the upstream conveyor passes through the upstream support machine, the cutting machine, and the downstream support machine, and is carried out by the downstream conveyor, while the outer peripheral surface of the aluminum bar that passes through the cutting machine A method for peeling an aluminum bar by cutting the outer peripheral surface of the aluminum bar by rotating the cutting blade along
By causing the gripping force to the aluminum bar by the transporter of at least one of the upstream transporter and the downstream transporter to act as a braking force against the rotational force of the aluminum bar generated by the rotation of the cutting blade. ,
The ratio of the rotational speed of the aluminum bar to the rotational speed of the cutting blade is adjusted to 0.01% to 0.2% while rotating the cutting blade and the aluminum bar in the same direction. A method for peeling aluminum bars. 切削時のアルミニウム棒材の回転数を０．１５ｒｐｍ〜３．０ｒｐｍに調整するようにした請求項１に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。   The method for peeling an aluminum bar according to claim 1, wherein the number of rotations of the aluminum bar during cutting is adjusted to 0.15 rpm to 3.0 rpm. 前記上流側搬送機は、搬送面がＶ溝状に形成され、かつアルミニウム棒材を挟持して搬送する一対の搬送ローラを有し、
前記搬送ローラの搬送面に点接触食い込み突起が設けられ、その点接触食い込み突起をアルミニウム棒材の外周面に点接触状に食い込ませることによって、アルミニウム棒材に対する前記搬送ローラのグリップ力を得るようにした請求項１または２に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。 The upstream side transport machine has a pair of transport rollers in which the transport surface is formed in a V-groove shape and transports the aluminum bar while sandwiching it.
A point contact biting protrusion is provided on the conveying surface of the conveying roller, and the point contact biting protrusion is bitten into the outer peripheral surface of the aluminum bar to obtain a grip force of the conveying roller on the aluminum bar. The method for peeling an aluminum bar according to claim 1 or 2. アルミニウム棒材は所定の長さを有し、複数のアルミニウム棒材が前記上流側搬送機によって順次連続して搬送され、
前記切削加工機により切削中のアルミニウム棒材の後端が前記上流側支持機から下流側に抜け出した状態においては、前記上流側支持機に支持された後続のアルミニウム棒材の先端を切削中の先行のアルミニウム棒材の後端に摩擦接触させることにより、後続のアルミニウム棒材を介して前記上流側支持機によって切削中のアルミニウム棒材の後端側を支持するようにした請求項１〜３のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。 The aluminum bar has a predetermined length, and a plurality of aluminum bars are sequentially and continuously transported by the upstream transport machine,
In a state where the rear end of the aluminum bar being cut by the cutting machine is pulled out from the upstream support machine to the downstream side, the tip of the subsequent aluminum bar supported by the upstream support machine is being cut. The rear end side of the aluminum bar being cut is supported by the upstream support machine via the subsequent aluminum bar by frictional contact with the rear end of the preceding aluminum bar. The peeling method of the aluminum bar material of any one of these. アルミニウム棒材は所定の長さを有し、複数のアルミニウム棒材が前記上流側搬送機から前記切削加工機に向けて順次連続して搬送され、
前記切削加工機により切削中のアルミニウム棒材の後端が前記上流側搬送機から下流側に抜け出した状態においては、前記上流側搬送機にグリップされた後続のアルミニウム棒材の先端を切削中のアルミニウム棒材の後端に摩擦接触させることにより、前記上流側搬送機のグリップ力に基づく制動力を、後続のアルミニウム棒材を介して切削中のアルミニウム棒材に伝達するようにした請求項１〜４のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。 The aluminum bar has a predetermined length, and a plurality of aluminum bars are sequentially and continuously conveyed from the upstream conveyor toward the cutting machine,
In a state in which the rear end of the aluminum bar being cut by the cutting machine is pulled out from the upstream conveyor, the tip of the subsequent aluminum bar gripped by the upstream conveyor is being cut. The braking force based on the grip force of the upstream conveyor is transmitted to the aluminum bar being cut through the subsequent aluminum bar by making frictional contact with the rear end of the aluminum bar. The peeling method of the aluminum bar material of any one of -4. アルミニウム棒材は所定の長さを有し、複数のアルミニウム棒材が前記上流側搬送機から前記切削加工機に向けて順次連続して搬送され、
前記切削加工機により切削中のアルミニウム棒材の前端が前記下流側支持機に到達していない状態においては、前記下流側支持機に支持された切削済みの先行のアルミニウム棒材の後端を切削中のアルミニウム棒材の先端に摩擦接触させることにより、先行のアルミニウム棒材を介して前記下流側支持機によって切削中のアルミニウム棒材の前端側を支持するようにした請求項１〜５のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。 The aluminum bar has a predetermined length, and a plurality of aluminum bars are sequentially and continuously conveyed from the upstream conveyor toward the cutting machine,
When the front end of the aluminum bar being cut by the cutting machine has not reached the downstream support machine, the rear end of the preceding aluminum bar that has been cut and supported by the downstream support machine is cut. Any one of claims 1 to 5, wherein the front end side of the aluminum bar being cut is supported by the downstream support machine via the preceding aluminum bar by making frictional contact with the tip of the aluminum bar inside. The peeling method of the aluminum bar material of Claim 1. アルミニウム棒材は所定の長さを有し、複数のアルミニウム棒材が前記上流側搬送機から前記切削加工機に向けて順次連続して搬送され、
前記切削加工機により切削中のアルミニウム棒材の前端が前記下流側搬送機に到達していない状態においては、前記下流側搬送機にグリップされた切削済みの先行のアルミニウム棒材の後端を切削中のアルミニウム棒材の先端に摩擦接触させることにより、前記下流側搬送機のグリップ力に基づく制動力を、先行のアルミニウム棒材を介して切削中のアルミニウム棒材に伝達するようにした請求項１〜６のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。 The aluminum bar has a predetermined length, and a plurality of aluminum bars are sequentially and continuously conveyed from the upstream conveyor toward the cutting machine,
When the front end of the aluminum bar that is being cut by the cutting machine has not reached the downstream conveyor, the rear end of the preceding aluminum bar that has been gripped by the downstream conveyor is cut. Claims wherein the braking force based on the grip force of the downstream conveying machine is transmitted to the aluminum bar being cut through the preceding aluminum bar by making frictional contact with the tip of the aluminum bar inside. The peeling method of the aluminum bar material of any one of 1-6. 鋸刃によって所定の長さに切断されたアルミニウム棒材が用いられる請求項４〜７のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。   The method of peeling an aluminum bar according to any one of claims 4 to 7, wherein an aluminum bar cut to a predetermined length by a saw blade is used. アルミニウム棒材の端面は、面粗度がＲｙ２０μｍ以上の面に形成されている請求項４〜８のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。   The method for peeling an aluminum bar according to any one of claims 4 to 8, wherein an end surface of the aluminum bar is formed on a surface having a surface roughness of Ry 20 µm or more. アルミニウム棒材の端面は、一方向とそれに直交する他方向の面粗度ＲｙまたはＲａの比が２倍以上の面に形成されている請求項４〜９のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。   The aluminum rod according to any one of claims 4 to 9, wherein an end surface of the aluminum rod is formed on a surface having a ratio of surface roughness Ry or Ra of one direction and another direction orthogonal to the double direction at least twice. Material peeling method. アルミニウム棒材の端面は、輪郭曲線における隣り合う山および谷の頂点間を結ぶ直線の傾き（絶対値）が１００以上の凹凸を有する面に形成されている請求項４〜１０のいずれか１項に記載のアルミニウム棒材のピーリング方法。   The end surface of the aluminum bar is formed on a surface having irregularities with an inclination (absolute value) of a straight line connecting the vertices of adjacent peaks and valleys in the contour curve being 100 or more. The peeling method of the aluminum bar material described in 1. 請求項１〜１１のいずれか１項に記載のピーリング方法によって切削されたアルミニウム棒材であって、
前記下流側支持機に備えたれた支持ローラによるローラ痕が外周面に形成され、
前記ローラ痕が、長さ１ｍあたりの回転量が１５°／ｍ〜１２０°／ｍの螺旋状に形成されていることを特徴とするアルミニウム棒材。 An aluminum bar cut by the peeling method according to any one of claims 1 to 11,
A roller mark by a support roller provided in the downstream support machine is formed on the outer peripheral surface,
An aluminum bar characterized in that the roller trace is formed in a spiral shape with a rotation amount per length of 1 m of 15 ° / m to 120 ° / m. 上流側搬送機によって搬送されたアルミニウム棒材が上流側支持機、切削加工機、下流側支持機に通って下流側搬送機によって搬出される一方、前記切削加工機を通過するアルミニウム棒材の外周面に沿って切削刃が回転することによって、アルミニウム棒材の外周面が切削されるようにしたアルミニウム棒材のピーリング装置であって、
前記切削刃の回転によって発生するアルミニウム棒材の回転力に対し、前記上流側搬送機および前記下流側搬送機の少なくとも一方の搬送機によるアルミニウム棒材へのグリップ力を制動力として作用させるよう構成され、
前記上流側搬送機および前記下流側搬送機によるアルミニウム棒材へのグリップ力を調整可能に構成されていることを特徴とするアルミニウム棒材のピーリング装置。
The aluminum bar conveyed by the upstream conveyor passes through the upstream support machine, the cutting machine, and the downstream support machine and is carried out by the downstream conveyor while the outer periphery of the aluminum bar passing through the cutting machine An aluminum bar peeling device in which the outer peripheral surface of an aluminum bar is cut by rotating the cutting blade along the surface,
A structure in which a gripping force to the aluminum bar by the at least one of the upstream conveyor and the downstream conveyor is applied as a braking force to the rotational force of the aluminum bar generated by the rotation of the cutting blade. And
A peeling apparatus for an aluminum bar, wherein the gripping force to the aluminum bar by the upstream side conveyor and the downstream side conveyor is adjustable.
JP2014250755A 2014-12-11 2014-12-11 Peeling method for aluminum bar Active JP6381431B2 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014250755A JP6381431B2 (en) 2014-12-11 2014-12-11 Peeling method for aluminum bar
PCT/JP2015/079043 WO2016092949A1 (en) 2014-12-11 2015-10-14 Method for peeling aluminum bar stock
MYPI2017702032A MY177263A (en) 2014-12-11 2015-10-14 Method of peeling aluminum bar stock

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014250755A JP6381431B2 (en) 2014-12-11 2014-12-11 Peeling method for aluminum bar

Publications (3)

Publication Number Publication Date
JP2016112621A JP2016112621A (en) 2016-06-23
JP2016112621A5 JP2016112621A5 (en) 2017-06-01
JP6381431B2 true JP6381431B2 (en) 2018-08-29

Family

ID=56107144

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2014250755A Active JP6381431B2 (en) 2014-12-11 2014-12-11 Peeling method for aluminum bar

Country Status (3)

Country Link
JP (1) JP6381431B2 (en)
MY (1) MY177263A (en)
WO (1) WO2016092949A1 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6903473B2 (en) * 2017-04-13 2021-07-14 昭和電工株式会社 Forged material
JP7261678B2 (en) * 2019-07-04 2023-04-20 シチズン時計株式会社 Machine tools and processing methods

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3899943A (en) * 1974-02-04 1975-08-19 Sundstrand Syracuse High speed bar peeler
DE2531320C2 (en) * 1975-07-12 1988-09-08 Th. Kieserling & Albrecht Gmbh & Co, 5650 Solingen Feeding device on a peeling machine
JPS61121801A (en) * 1984-11-16 1986-06-09 Daisho Seiki Kk Method of driving carriage of peeling machine
JPH07178618A (en) * 1993-12-21 1995-07-18 Kawasaki Steel Corp Method of continuously cutting round bar
WO2004085096A1 (en) * 2003-03-26 2004-10-07 Showa Denko K.K. Horizontally continuously cast rod of aluminum alloy and method and equipment for producing the rod.

Also Published As

Publication number Publication date
MY177263A (en) 2020-09-10
JP2016112621A (en) 2016-06-23
WO2016092949A1 (en) 2016-06-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2941974C (en) Wire feed limiter
JP6381431B2 (en) Peeling method for aluminum bar
JP5071476B2 (en) Drilling machine
EP2098310B1 (en) Manufacturing method for seamless pipe
EP1637244B1 (en) Method of manufacturing seamless tube
JP4559939B2 (en) Plate passing monitoring method and plate passing monitoring apparatus for thick steel plate straightening line
SE531264C2 (en) A composite ingot and method for reducing cutting and cutting losses in rolling such ingots, the strip made from the ingots and the use of the strip in a heat exchanger
JP5838765B2 (en) Rolled material conveying method and rolling apparatus
JP4266185B2 (en) Hot finish rolling method and hot finish rolled material
JP2001162306A (en) Manufacturing method of seamless tube
TWI758958B (en) Grooving method of steel strip, cold rolling method and manufacturing method of cold rolled steel strip
JP2006289568A (en) Brush-chamfering device for steel bar/steel pipe, and brush-chamfering method for the same
JP2009006361A (en) Hot-rolling method
JP6460060B2 (en) Steel rolling device, steel material manufacturing device, steel material rolling method, and steel material manufacturing method
JP6274449B2 (en) Seamless steel pipe manufacturing method
JP2001162307A (en) Manufacturing method of seamless tube
JP5458580B2 (en) Crop sawing method for rolled material
JP2016112621A5 (en)
JPWO2019188001A1 (en) Steel plate edge bending method and device, and steel pipe manufacturing method and equipment
JP4019035B2 (en) Thick plate rolling method
JP2006061967A (en) Device for working wire
JP2006272427A (en) Method and apparatus for edging hot slab
JP5214326B2 (en) Rolled material manufacturing method
JPH0310452B2 (en)
JP2009274107A (en) Method of manufacturing rolled material

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20170414

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20170908

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20180703

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20180731

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6381431

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

RD02 Notification of acceptance of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R3D02

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

S531 Written request for registration of change of domicile

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350