JP6365110B2 - Coil unit - Google Patents

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Description

本発明は、非接触電力伝送装置に用いられるコイルユニットに関するものである。   The present invention relates to a coil unit used in a non-contact power transmission apparatus.

非接触電力伝送技術は、相対させた１次（送電）コイルと２次（受電）コイルとの間の電界、磁界、電磁波等の結合を利用し、１次コイルに与えた交流電流のエネルギーを２次コイルに非接触にて伝送する技術である。伝送技術としていくつかの方式があるが、その中でも磁界の結合を利用し、送電コイルユニットと受電コイルユニットをＬＣ共振回路として両コイルユニットの共振周波数を合わせた磁界共鳴方式は、近〜中距離における大電力の伝送を高効率に行うことができる方式として注目を集めている。   The non-contact power transmission technology uses the coupling of electric field, magnetic field, electromagnetic wave, etc. between the primary (power transmission) coil and the secondary (power reception) coil that are opposed to each other. This is a technology for transmitting non-contact to the secondary coil. There are several types of transmission technologies. Among them, the magnetic field resonance method using the coupling of magnetic fields and using the power transmission coil unit and the power reception coil unit as LC resonance circuits and matching the resonance frequencies of both coil units is a short to medium distance. The system is attracting attention as a method that can perform high-power transmission with high efficiency.

磁界共鳴方式の非接触電力伝送技術を電気自動車などの大電力伝送が必要な充電装置に適用した場合、損失による発熱が深刻な問題となるため、コイルユニット自身の低損失化、電力伝送の高効率化が求められている。   When the magnetic resonance type non-contact power transmission technology is applied to a charging device that requires high power transmission such as an electric vehicle, heat generation due to loss becomes a serious problem, so the coil unit itself has low loss and high power transmission. Efficiency is required.

このような要求に対して、例えば、特許文献１では、コイルが渦巻き状に巻回されたフラット構造よりなると共に、該コイルが配設される磁心コアがフラットな平板状をなすフェライトコアである非接触給電装置が提案されている。この非接触給電装置では、該コイルと該磁心コアについて、全体の磁気抵抗を最小とすべく、相互間で面積を目安とした配置調整が実施されることにより、形成される磁束について、その妨げとなる磁気抵抗が最小化され、その分だけ電力損失が低減され、高出力が確保されるようになり、充電効率等の給電効率を向上している。   In response to such a demand, for example, in Patent Document 1, the coil core has a flat structure in which the coil is wound in a spiral shape, and the magnetic core provided with the coil is a ferrite core having a flat plate shape. Non-contact power feeding devices have been proposed. In this non-contact power feeding device, the coil and the magnetic core are arranged and adjusted with the area as a guideline to minimize the overall magnetic resistance, thereby preventing the magnetic flux formed. As a result, the power loss is reduced, the high output is secured, and the power supply efficiency such as the charging efficiency is improved.

特開２０１０−１１９１８７号公報JP 2010-119187 A

しかしながら、特許文献１に開示される技術では、磁性体をコアとしてコイルに近接させて配置していることから、鏡像効果と呼ばれる現象によりコイルの損失が増大し、結果、コイルユニットの発熱が増大するという課題があった。ここで鏡像効果とは、交流電流の流れる導線に磁性体を近接させた際、磁性体表面を対称面とする鏡映対称な導線が存在して磁束を打ち消し合うかのようにコイルに逆起電力が誘起され、磁性体に近接する部分で導線内部の電流密度が低くなることにより、交流抵抗が増大する現象である。   However, in the technique disclosed in Patent Document 1, since the magnetic body is disposed close to the coil as a core, the loss of the coil increases due to a phenomenon called a mirror image effect, and as a result, the heat generation of the coil unit increases. There was a problem to do. Here, the mirror image effect means that when a magnetic material is brought close to a conducting wire through which an alternating current flows, a mirror-symmetric conducting wire having a magnetic surface as a symmetry plane exists and the magnetic flux counteracts as if the magnetic flux cancels each other. This is a phenomenon in which alternating current resistance is increased by inducing electric power and reducing the current density inside the conductor in a portion close to the magnetic body.

また、特許文献１に開示される技術では、磁気抵抗を最小化することでコイル間のインダクタンスを向上できるものの、上述のように交流抵抗が増大することから、これらの値によって決定され、伝送効率に寄与するコイルのＱ値はほとんど変化しない、あるいは場合によっては低下してしまう虞があり、コイルのＱ値を大幅に向上させることは難しく、高効率化が不十分という課題があった。ここで、コイルのＱ値とはＱ＝ωＬ／Ｒの式で表される量であり、電力伝送に用いる伝送周波数の角速度ωとコイルユニットのインダクタンスの積を、伝送周波数での交流抵抗で除した値である。   Further, in the technique disclosed in Patent Document 1, although the inductance between the coils can be improved by minimizing the magnetic resistance, the AC resistance increases as described above. There is a possibility that the Q value of the coil that contributes to the coil hardly changes or may decrease depending on the case, and it is difficult to greatly improve the Q value of the coil, and there is a problem that the efficiency is insufficient. Here, the Q value of the coil is an amount represented by the equation Q = ωL / R, and the product of the angular velocity ω of the transmission frequency used for power transmission and the inductance of the coil unit is divided by the AC resistance at the transmission frequency. It is the value.

本発明はこのような課題を鑑みてなされたものであり、コイルに磁性体を近接配置した場合の交流抵抗の増大を抑制してコイルのＱ値を大幅に向上させ、高効率、低損失なコイルユニットを得ることを目的とする。   The present invention has been made in view of such a problem, and suppresses an increase in AC resistance when a magnetic material is disposed close to the coil, thereby greatly improving the Q value of the coil, thereby achieving high efficiency and low loss. The purpose is to obtain a coil unit.

上述した課題を解決するため、本発明者等が鋭意研究した結果、コイルの導線として、複数の絶縁被覆導体を撚り合わせて構成した巻線を構成する素線間の間隔と、磁性体との位置関係により、交流抵抗の増大を抑制し、さらには交流抵抗を低減することが可能であることが新たに見出されたため、本発明を完成するに至った。   As a result of intensive research conducted by the present inventors in order to solve the above-mentioned problems, the distance between the strands constituting the winding formed by twisting a plurality of insulation-coated conductors as the coil conductor, and the magnetic body Since it was newly found that the increase in AC resistance can be suppressed and further the AC resistance can be reduced depending on the positional relationship, the present invention has been completed.

本発明に係るコイルユニットは、棒状または板状の磁性体と、磁性体の表面上に巻回された巻線と、を備え、巻線は、絶縁被覆導体を複数撚り合わせた一次素線と、一次素線を複数撚り合わせた二次素線と、を含んで構成されるとともに、巻線の最外周を構成する素線間の間隔が広い第一の部分と素線間の間隔が狭い第二の部分を有し、第二の部分は、第一の部分よりも磁性体の表面側に位置していることを特徴とする。   A coil unit according to the present invention includes a rod-like or plate-like magnetic body, and a winding wound on the surface of the magnetic body, and the winding includes a primary strand obtained by twisting a plurality of insulation-coated conductors. , And a secondary strand obtained by twisting a plurality of primary strands, and a gap between the first portion having a wide interval between the strands constituting the outermost periphery of the winding is narrow. It has the 2nd part, and the 2nd part is located in the surface side of a magnetic body rather than the 1st part, It is characterized by the above-mentioned.

本発明によれば、巻線が、複数の絶縁被覆導体を撚り合わせ一次素線と、一次素線を複数撚り合わせた二次素線と、を含んで構成されるとともに、巻線の最外周を構成する素線間の間隔が広い第一の部分と素線間の間隔が狭い第二の部分を有し、第二の部分は、第一の部分よりも磁性体側に位置している。そのため、磁性体の鏡像効果によって生じる逆起電力に起因する交流抵抗の増大を最も効率的に抑制することができ、コイルユニットの低損失化を実現できる。また、本発明に係るコイルユニットは、コイルのインダクタンスを低下させず交流抵抗のみを抑制することができるため、コイルのＱ値を大幅に向上できる。その結果、伝送効率の高効率化を図ることができる。   According to the present invention, the winding includes a primary strand obtained by twisting a plurality of insulation-coated conductors and a secondary strand obtained by twisting a plurality of primary strands, and the outermost periphery of the winding. The first portion has a wide space between the strands and the second portion has a narrow space between the strands, and the second portion is located closer to the magnetic body than the first portion. Therefore, an increase in AC resistance due to the counter electromotive force generated by the mirror image effect of the magnetic material can be most effectively suppressed, and a reduction in loss of the coil unit can be realized. Moreover, since the coil unit according to the present invention can suppress only the AC resistance without reducing the inductance of the coil, the Q value of the coil can be greatly improved. As a result, the transmission efficiency can be increased.

好ましくは、巻線の断面の総面積の大きさは、複数の絶縁被覆導体の１本あたりの断面積の大きさに対して２００倍以上であるとよい。この場合、巻線の最外周を構成する第一の部分と第二の部分の素線間の間隔の差が、十分に大きくなり、鏡像効果による交流抵抗の増大をより一層抑制することができ、コイルのＱ値をより一層大幅に向上させることができる。   Preferably, the size of the total area of the cross sections of the windings is 200 times or more with respect to the size of the cross-sectional area per one of the plurality of insulating coated conductors. In this case, the difference in spacing between the strands of the first part and the second part constituting the outermost periphery of the winding becomes sufficiently large, and an increase in AC resistance due to the mirror image effect can be further suppressed. The Q value of the coil can be further greatly improved.

本発明によれば、コイルに磁性体を近接配置した場合の交流抵抗の増大を抑制してコイルのＱ値を大幅に向上させ、高効率、低損失なコイルユニットを提供することができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the increase in alternating current resistance at the time of arrange | positioning a magnetic body close to a coil can be suppressed, Q value of a coil can be improved significantly, and a highly efficient and low-loss coil unit can be provided.

本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットが適用される非接触電力伝送装置を負荷とともに示すシステム構成図である。It is a system configuration figure showing a non-contact power transmission device with which a coil unit concerning a suitable embodiment of the present invention is applied with a load. 本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットの断面図である。It is sectional drawing of the coil unit which concerns on suitable embodiment of this invention. 本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットの巻線における撚り合わせ構造を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the twisting structure in the coil | winding of the coil unit which concerns on suitable embodiment of this invention. 本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットにおいて、図２の矢印Ａ方向から見た巻線の平面図である。FIG. 3 is a plan view of a winding viewed from the direction of arrow A in FIG. 2 in a coil unit according to a preferred embodiment of the present invention. 本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットにおいて、図２の矢印Ｂ方向から見た巻線の平面図である。FIG. 3 is a plan view of a winding viewed from the direction of arrow B in FIG. 2 in a coil unit according to a preferred embodiment of the present invention. 絶縁被覆導体を３段階撚り合わせた構造の巻線を、巻線の延在方向に対して直交する方向に断面視した模式断面図である。It is the schematic cross section which looked at the coil | winding of the structure which twisted the insulation coating conductor 3 steps in the direction orthogonal to the extension direction of a coil | winding. 図２に示した本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットの断面図に相当する、変形例に係るコイルユニットの断面図である。It is sectional drawing of the coil unit which concerns on the modification corresponding to sectional drawing of the coil unit which concerns on suitable embodiment of this invention shown in FIG. 変形例に係るコイルユニットにおいて、図６の矢印Ｃ方向から見た巻線の平面図である。In the coil unit which concerns on a modification, it is a top view of the coil | winding seen from the arrow C direction of FIG. 変形例に係るコイルユニットにおいて、図６の矢印Ｄ方向から見た巻線の平面図である。In the coil unit which concerns on a modification, it is a top view of the coil | winding seen from the arrow D direction of FIG. 変形例に係るコイルユニットにおいて、図６の矢印Ｅ方向から見た巻線の平面図である。In the coil unit which concerns on a modification, it is a top view of the coil | winding seen from the arrow E direction of FIG. 変形例に係るコイルユニットにおいて、図６の矢印Ｆ方向から見た巻線の平面図である。In the coil unit which concerns on a modification, it is a top view of the coil | winding seen from the arrow F direction of FIG. 図２の矢印Ａ方向から見た巻線の平面図に相当する、比較例１に係るコイルユニットの巻線の平面図である。FIG. 3 is a plan view of a winding of a coil unit according to Comparative Example 1, corresponding to a plan view of the winding as viewed from the direction of arrow A in FIG. 2. 図２の矢印Ｂ方向から見た巻線の平面図に相当する、比較例１に係るコイルユニットの巻線の平面図である。FIG. 3 is a plan view of a winding of a coil unit according to Comparative Example 1, corresponding to a plan view of the winding viewed from the direction of arrow B in FIG. 2. 実施例１と比較例１、２のインダクタンスＬの測定結果である。It is a measurement result of the inductance L of Example 1 and Comparative Examples 1 and 2. 実施例１と比較例１、２の等価直列抵抗値Ｒｓの測定結果である。It is a measurement result of equivalent series resistance value Rs of Example 1 and Comparative Examples 1 and 2. 実施例１と比較例１、２のＱ値の測定結果である。It is a measurement result of Q value of Example 1 and Comparative Examples 1 and 2. 実施例２と比較例３、４のインダクタンスＬの測定結果である。It is a measurement result of the inductance L of Example 2 and Comparative Examples 3 and 4. 実施例２と比較例３、４の等価直列抵抗値Ｒｓの測定結果である。4 shows the measurement results of equivalent series resistance values Rs of Example 2 and Comparative Examples 3 and 4. FIG. 実施例２と比較例３、４のＱ値の測定結果である。It is a measurement result of Q value of Example 2 and Comparative Examples 3 and 4.

本発明を実施するための形態（実施形態）につき、図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、説明において、同一要素又は同一機能を有する要素には、同一符号を用いることとし、重複する説明は省略する。   DESCRIPTION OF EMBODIMENTS Embodiments (embodiments) for carrying out the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In the description, the same reference numerals are used for the same elements or elements having the same function, and redundant description is omitted.

まず、図１を参照して、本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットが適用される非接触電力伝送装置Ｓ１の全体構成について説明する。図１は、本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットが適用される非接触電力伝送装置を負荷とともに示すシステム構成図である。なお、本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットは、非接触電力伝送装置における送電コイルユニットおよび受電コイルユニットのいずれにも適用可能である。   First, an overall configuration of a non-contact power transmission apparatus S1 to which a coil unit according to a preferred embodiment of the present invention is applied will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a system configuration diagram showing a contactless power transmission device to which a coil unit according to a preferred embodiment of the present invention is applied together with a load. In addition, the coil unit which concerns on suitable embodiment of this invention is applicable to any of the power transmission coil unit and power receiving coil unit in a non-contact electric power transmission apparatus.

非接触電力伝送装置Ｓ１は、図１に示されるように、送電装置Ｕｔと、受電装置Ｕｒと、を有する。   As shown in FIG. 1, the non-contact power transmission device S1 includes a power transmission device Ut and a power reception device Ur.

送電装置Ｕｔは、電源ＰＷと、インバータＩＮＶと、送電側共振部Ｒｔｕと、を有する。受電装置Ｕｒは、整流回路ＤＢと、受電側共振部Ｒｒｕと、を有する。   The power transmission device Ut includes a power source PW, an inverter INV, and a power transmission side resonance unit Rtu. The power receiving device Ur includes a rectifier circuit DB and a power receiving side resonance unit Rru.

まず、送電装置Ｕｔの構成について説明する。電源ＰＷは、直流電力を後述するインバータＩＮＶに供給する。電源ＰＷとしては、直流電力を出力するものであれば特に制限されず、商用交流電源を整流・平滑した直流電源、二次電池、太陽光発電した直流電源、あるいはスイッチングコンバータ等のスイッチング電源装置などが挙げられる。   First, the configuration of the power transmission device Ut will be described. The power source PW supplies DC power to an inverter INV described later. The power source PW is not particularly limited as long as it outputs DC power. A DC power source rectified and smoothed from a commercial AC power source, a secondary battery, a DC power source generated by photovoltaic power, or a switching power source device such as a switching converter, etc. Is mentioned.

インバータＩＮＶは、電源ＰＷから供給される入力直流電力を交流電力に変換する機能を有している。本実施形態では、インバータＩＮＶは、電源ＰＷから供給される入力直流電力を交流電力に変換し、共振部である後述の送電コイルユニットＬｔｕ、送電側共振コンデンサユニットＣｔｕに供給する。インバータＩＮＶとしては、複数のスイッチング素子がブリッジ接続されたスイッチング回路から構成される。このスイッチング回路を構成するスイッチング素子としては、例えばＭＯＳ−ＦＥＴ（Ｍｅｔａｌ Ｏｘｉｄｅ Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ−Ｆｉｅｌｄ Ｅｆｆｅｃｔ Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）やＩＧＢＴ（Ｉｎｓｕｌａｔｅｄ Ｇａｔｅ Ｂｉｐｏｌａｒ Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）などの素子が挙げられる。   The inverter INV has a function of converting input DC power supplied from the power source PW into AC power. In the present embodiment, the inverter INV converts the input DC power supplied from the power source PW into AC power, and supplies the AC power to a power transmission coil unit Ltu and a power transmission side resonance capacitor unit Ctu, which will be described later, which are resonance parts. The inverter INV is composed of a switching circuit in which a plurality of switching elements are bridge-connected. Examples of the switching elements constituting the switching circuit include elements such as MOS-FETs (Metal Oxide Semiconductor-Field Effect Transistors) and IGBTs (Insulated Gate Bipolar Transistors).

送電側共振部Ｒｔｕは、図１に示されるように、送電コイルユニットＬｔｕと、送電側共振コンデンサユニットＣｔｕと、を有する。具体的には、送電側共振部Ｒｔｕは、送電コイルユニットＬｔｕと送電側共振コンデンサユニットＣｔｕにより形成されるＬＣ共振回路を構成している。したがって、この送電側共振部Ｒｔｕの共振周波数を後述する受電側共振部Ｒｒｕの共振周波数とほぼ等しく構成することで、磁界共鳴方式の電力伝送を実現することが可能となる。   As shown in FIG. 1, the power transmission side resonance unit Rtu includes a power transmission coil unit Ltu and a power transmission side resonance capacitor unit Ctu. Specifically, the power transmission side resonance unit Rtu constitutes an LC resonance circuit formed by the power transmission coil unit Ltu and the power transmission side resonance capacitor unit Ctu. Therefore, by configuring the resonance frequency of the power transmission side resonance unit Rtu to be substantially equal to the resonance frequency of the power reception side resonance unit Rru, which will be described later, it is possible to realize magnetic field resonance type power transmission.

送電コイルユニットＬｔｕは、インバータＩＮＶから供給された交流電力を後述する受電コイルユニットＬｒｕに送電する機能を有する。なお、本実施形態に係る非接触電力伝送装置Ｓ１を電気自動車などの車両への給電設備に適用した場合、送電コイルユニットＬｔｕは、地中または地面近傍に配設されることとなる。   The power transmission coil unit Ltu has a function of transmitting AC power supplied from the inverter INV to the power receiving coil unit Lru described later. When the non-contact power transmission device S1 according to the present embodiment is applied to a power supply facility for a vehicle such as an electric vehicle, the power transmission coil unit Ltu is disposed in the ground or in the vicinity of the ground.

送電側共振コンデンサユニットＣｔｕは、送電側共振部Ｒｔｕの共振周波数が後述する受電側共振部Ｒｒｕの共振周波数とほぼ等しくなるように、共振周波数を調整する機能を有する。この送電側共振コンデンサユニットＣｔｕは、送電コイルユニットＬｔｕに直列接続されていてもよく、並列接続されていてもよく、あるいは直列接続と並列接続を組み合わせてもよい。   The power transmission side resonance capacitor unit Ctu has a function of adjusting the resonance frequency so that the resonance frequency of the power transmission side resonance unit Rtu becomes substantially equal to the resonance frequency of the power reception side resonance unit Rru described later. The power transmission side resonance capacitor unit Ctu may be connected in series to the power transmission coil unit Ltu, may be connected in parallel, or may be a combination of series connection and parallel connection.

次に、受電装置Ｕｒの構成について説明する。受電側共振部Ｒｒｕは、図１に示されるように、受電コイルユニットＬｒｕと、受電側共振コンデンサユニットＣｒｕと、を有する。具体的には、受電側共振部Ｒｒｕは、受電コイルユニットＬｒｕと受電側共振コンデンサユニットＣｒｕにより形成されるＬＣ共振回路を構成している。したがって、この受電側共振部Ｒｒｕの共振周波数を送電側共振部Ｒｔｕの共振周波数とほぼ等しく構成することで、磁界共鳴方式の伝送を実現することが可能となる。   Next, the configuration of the power receiving device Ur will be described. As shown in FIG. 1, the power reception side resonance unit Rru includes a power reception coil unit Lru and a power reception side resonance capacitor unit Cru. Specifically, the power reception side resonance unit Rru constitutes an LC resonance circuit formed by the power reception coil unit Lru and the power reception side resonance capacitor unit Cru. Therefore, by configuring the resonance frequency of the power receiving side resonance unit Rru to be substantially equal to the resonance frequency of the power transmission side resonance unit Rtu, it is possible to realize magnetic field resonance type transmission.

受電コイルユニットＬｒｕは、送電コイルユニットＬｔｕから送電された交流電力を受電する機能を有する。なお、本実施形態に係る非接触電力伝送装置Ｓ１を電気自動車などの車両への給電設備に適用した場合、受電コイルユニットＬｒｕは、車両下部に搭載されることとなる。   The power receiving coil unit Lru has a function of receiving AC power transmitted from the power transmitting coil unit Ltu. In addition, when the non-contact power transmission device S1 according to the present embodiment is applied to a power supply facility for a vehicle such as an electric vehicle, the power receiving coil unit Lru is mounted on the lower portion of the vehicle.

受電側共振コンデンサユニットＣｒｕは、送電側共振部Ｒｔｕの共振周波数が受電側共振部Ｒｒｕの共振周波数とほぼ等しくなるように、共振周波数を調整する機能を有する。この受電側共振コンデンサユニットＣｒｕは、受電コイルユニットＬｒｕに直列接続されていてもよく、並列接続されていてもよく、あるいは直列接続と並列接続を組み合わせてもよい。   The power reception side resonance capacitor unit Cru has a function of adjusting the resonance frequency so that the resonance frequency of the power transmission side resonance unit Rtu is substantially equal to the resonance frequency of the power reception side resonance unit Rru. The power receiving side resonance capacitor unit Cru may be connected in series to the power receiving coil unit Lru, may be connected in parallel, or may be a combination of series connection and parallel connection.

整流回路ＤＢは、受電コイルユニットＬｒｕが受電した交流電力を直流電力に整流する機能を有する。整流回路ＤＢとしては、ダイオードブリッジを用いた全波整流機能と、コンデンサ及び三端子レギュレータを用いた電力平滑化機能を備えた変換回路などが挙げられる。この整流回路ＤＢにより整流された直流電力は、負荷Ｒに出力される。ここで、負荷Ｒとしては、本実施形態に係る非接触電力伝送装置Ｓ１を電気自動車などの車両への給電設備に適用した場合、車両が有する二次電池や回転機が挙げられる。なお、負荷Ｒが交流回転機の場合、非接触受電装置Ｕｒの整流回路ＤＢと負荷Ｒとの間にインバータ（図示しない）を付加して交流回転機に交流電力を供給するように構成する必要がある。   The rectifier circuit DB has a function of rectifying the AC power received by the power receiving coil unit Lru into DC power. Examples of the rectifier circuit DB include a conversion circuit having a full-wave rectification function using a diode bridge and a power smoothing function using a capacitor and a three-terminal regulator. The DC power rectified by the rectifier circuit DB is output to the load R. Here, as the load R, when the non-contact power transmission device S1 according to the present embodiment is applied to a power supply facility for a vehicle such as an electric vehicle, a secondary battery or a rotating machine included in the vehicle may be used. When the load R is an AC rotating machine, an inverter (not shown) is added between the rectifier circuit DB of the non-contact power receiving device Ur and the load R so that AC power is supplied to the AC rotating machine. There is.

このような構成を備えることにより、送電コイルユニットＬｔｕと受電コイルユニットＬｒｕが対向することで、非接触にて電力が伝送される非接触電力伝送装置Ｓ１が実現される。   By providing such a configuration, the power transmission coil unit Ltu and the power receiving coil unit Lru are opposed to each other, thereby realizing a non-contact power transmission device S1 that transmits power in a non-contact manner.

続いて、上述した送電コイルユニットＬｔｕあるいは受電コイルユニットＬｒｕに適用される本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットの構成について詳細に説明する。   Next, the configuration of the coil unit according to a preferred embodiment of the present invention applied to the above-described power transmission coil unit Ltu or power reception coil unit Lru will be described in detail.

図２〜図４を参照して、本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットＬｕ１の構成について説明する。図２は、本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットの断面図である。図３は、本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットの巻線における撚り合わせ構造を示す模式図である。図４ａは、本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットにおいて、図２の矢印Ａ方向から見た巻線の平面図である。図４ｂは、本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットにおいて、図２の矢印Ｂ方向から見た巻線の平面図である。なお、図４ａ及び図４ｂにおいて、説明の便宜上、磁性体Ｆ１は省略している。   With reference to FIGS. 2-4, the structure of coil unit Lu1 which concerns on preferred embodiment of this invention is demonstrated. FIG. 2 is a cross-sectional view of a coil unit according to a preferred embodiment of the present invention. FIG. 3 is a schematic diagram showing a twisted structure in a winding of a coil unit according to a preferred embodiment of the present invention. FIG. 4A is a plan view of the winding as seen from the direction of arrow A in FIG. 2 in the coil unit according to the preferred embodiment of the present invention. FIG. 4B is a plan view of the winding as seen from the direction of arrow B in FIG. 2 in the coil unit according to the preferred embodiment of the present invention. 4A and 4B, the magnetic body F1 is omitted for convenience of explanation.

コイルユニットＬｕ１は、図２に示されるように、磁性体Ｆ１と、コイルＣ１と、を有する。磁性体Ｆ１は、棒状または板状の磁性体である。本実施形態では、磁性体Ｆ１は、外形形状が略直方体形状を呈しており、その外表面として、対向する略長方形状の第１および第２の主面Ｆ１ａ、Ｆ１ｂと、対向する第１および第２の側面（図示しない）と、対向する第１および第２の端面Ｆ１ｃ、Ｆ１ｄと、を有する。第１および第２の側面は、第１および第２の主面Ｆ１ａ、Ｆ１ｂ間を連結するように第１および第２の主面Ｆ１ａ、Ｆ１ｂの長辺方向に伸びている。第１および第２の端面Ｆ１ｃ、Ｆ１ｄは、第１および第２の主面Ｆ１ａ、Ｆ１ｂ間を連結するように第１および第２の主面Ｆ１ａ、Ｆ１ｂの短辺方向に伸びている。また、コイルユニットＬｕ１を送電コイルユニットＬｔｕあるいは受電コイルユニットＬｒｕに適用した場合、磁性体Ｆ１の第１および第２の主面Ｆ１ａ、Ｆ１ｂの長辺方向が送電コイルユニットＬｔｕと受電コイルユニットＬｒｕの対向方向と直交する方向に一致するように配置されることとなる。またさらには、磁性体Ｆ１は、後述するコイルＣ１と離間して配置されており、磁性体Ｆ１と後述するコイルＣ１との間の離間距離は、これらの間に必要な絶縁距離や、磁性体Ｆ１が後述するコイルＣ１に及ぼす好ましい磁気抵抗の低減効果に基づいて適宜設定される。このような磁性体Ｆ１としては、比較的比透磁率の高い材料から構成されていると好ましく、例えばフェライトが挙げられる。   As shown in FIG. 2, the coil unit Lu1 includes a magnetic body F1 and a coil C1. The magnetic body F1 is a rod-shaped or plate-shaped magnetic body. In the present embodiment, the magnetic body F1 has a substantially rectangular parallelepiped shape, and the outer surfaces thereof are substantially rectangular first and second main faces F1a and F1b facing each other, and the first and second opposing faces. It has a second side surface (not shown) and opposed first and second end faces F1c, F1d. The first and second side surfaces extend in the long side direction of the first and second main surfaces F1a and F1b so as to connect the first and second main surfaces F1a and F1b. The first and second end faces F1c, F1d extend in the short side direction of the first and second main faces F1a, F1b so as to connect the first and second main faces F1a, F1b. Further, when the coil unit Lu1 is applied to the power transmission coil unit Ltu or the power reception coil unit Lru, the long side directions of the first and second main surfaces F1a and F1b of the magnetic body F1 are between the power transmission coil unit Ltu and the power reception coil unit Lru. It will be arrange | positioned so that it may correspond to the direction orthogonal to an opposing direction. Still further, the magnetic body F1 is arranged to be separated from a coil C1 to be described later, and the separation distance between the magnetic body F1 and the coil C1 to be described later is an insulation distance necessary between them or a magnetic body. F1 is appropriately set based on a preferable effect of reducing the magnetic resistance exerted on the coil C1 described later. Such a magnetic body F1 is preferably made of a material having a relatively high relative permeability, and examples thereof include ferrite.

コイルＣ１は、略方形を呈した平面状のスパイラル構造のコイルであり、磁性体Ｆ１の表面上に巻線Ｗ１を巻回して形成されている。本実施形態では、コイルＣ１は、磁性体Ｆ１の第１の主面Ｆ１ａ上に巻線Ｗが巻回されている。すなわち、コイルＣ１の軸方向は、磁性体Ｆ１の第１および第２の主面Ｆ１ａ、Ｆ１ｂの長辺方向と直交する方向である送電コイルユニットＬｔｕと受電コイルユニットＬｒｕの対向方向に対して平行となる。ここで、コイルユニットＬｕ１を送電コイルユニットＬｔｕに適用した場合、コイルＣ１は、送電コイルユニットＬｔｕと受電コイルユニットＬｒｕの対向方向において、磁性体Ｆ１よりも受電コイルユニットＬｒｕ側に近接配置される。一方、コイルユニットＬｕ１を受電コイルユニットＬｒｕに適用した場合、コイルＣ１は、送電コイルユニットＬｔｕと受電コイルユニットＬｒｕの対向方向において、磁性体Ｆ１よりも送電コイルユニットＬｔｕ側に近接配置される。言い換えれば、磁性体Ｆ１は、電力伝送の際のコイルＣ１の電力伝送面とは反対側に配置されることとなる。このような構成により、コイルＣ１の巻線Ｗ１を断面視した場合、巻線Ｗ１の外周面の一部が磁性体Ｆ１の第１主面Ｆ１ａに近接し、巻線Ｗ１の外周面の一部（残部）が磁性体Ｆ１の第１主面Ｆ１ａから遠ざかるように配置されることとなる。コイルＣ１の巻数は、電力伝送の際に対向することとなるコイルとの間の離間距離や、所望の電力伝送効率などに基づいて適宜設定される。   The coil C1 is a flat spiral coil having a substantially square shape, and is formed by winding a winding W1 on the surface of the magnetic body F1. In the present embodiment, the coil C1 has a winding W wound around the first main surface F1a of the magnetic body F1. That is, the axial direction of the coil C1 is parallel to the opposing direction of the power transmission coil unit Ltu and the power reception coil unit Lru, which is a direction orthogonal to the long side direction of the first and second main surfaces F1a and F1b of the magnetic body F1. It becomes. Here, when the coil unit Lu1 is applied to the power transmission coil unit Ltu, the coil C1 is disposed closer to the power reception coil unit Lru than the magnetic body F1 in the facing direction of the power transmission coil unit Ltu and the power reception coil unit Lru. On the other hand, when the coil unit Lu1 is applied to the power reception coil unit Lru, the coil C1 is disposed closer to the power transmission coil unit Ltu than the magnetic body F1 in the facing direction of the power transmission coil unit Ltu and the power reception coil unit Lru. In other words, the magnetic body F1 is disposed on the side opposite to the power transmission surface of the coil C1 during power transmission. With such a configuration, when the winding W1 of the coil C1 is viewed in cross section, a part of the outer peripheral surface of the winding W1 is close to the first main surface F1a of the magnetic body F1, and a part of the outer peripheral surface of the winding W1. The (remaining part) is arranged so as to be away from the first main surface F1a of the magnetic body F1. The number of turns of the coil C1 is appropriately set based on a separation distance between the coils facing each other during power transmission, a desired power transmission efficiency, and the like.

巻線Ｗ１は、図３に示されるように、導体３０１を絶縁材３００で被覆した絶縁被覆導体３０２を複数撚り合わせて構成されている。具体的には、巻線Ｗ１は、絶縁被覆導体３０２を複数撚り合わせた一次素線３０３と、一次素線３０３を複数撚り合わせた二次素線３０４と、を含んで構成されている。すなわち、巻線Ｗ１は、絶縁被覆導体３０２を多段階に撚り合わせた構造となっている。この絶縁被覆導体３０２を構成する導体３０１としては、銅、アルミニウムあるいはそれらを主成分とする合金であると好ましく、これらを積層したものも好ましく挙げられる。また、絶縁被覆導体３０２を構成する絶縁材３００としては、ウレタン系樹脂、イミド系樹脂であると好ましい。   As shown in FIG. 3, the winding W <b> 1 is formed by twisting a plurality of insulating coated conductors 302 in which a conductor 301 is covered with an insulating material 300. Specifically, the winding W <b> 1 includes a primary strand 303 in which a plurality of insulation-coated conductors 302 are twisted and a secondary strand 304 in which a plurality of primary strands 303 are twisted. That is, the winding W1 has a structure in which the insulating coated conductor 302 is twisted in multiple stages. The conductor 301 constituting the insulating coated conductor 302 is preferably copper, aluminum, or an alloy containing these as a main component, and a laminate of these is also preferable. Moreover, as the insulating material 300 which comprises the insulation coating conductor 302, it is preferable in it being urethane type resin and imide type resin.

また、巻線Ｗ１は、図４ａおよび図４ｂに示されるように、巻線Ｗ１の最外周を構成する素線間の間隔が広い第一の部分４００と素線間の間隔が狭い第二の部分４０１を有する。本実施形態では、巻線Ｗ１の最外周を構成する素線は、一次素線３０３に相当する。第一の部分４００は、図４ａに示されるように、巻線Ｗ１の最外周を構成する一次素線３０３間の間隔が広くなっている。一方、第二の部分４０１は、図４ｂに示されるように、巻線Ｗ１の最外周を構成する一次素線３０３間の間隔が狭くなっている。具体的には、図４ａにおいて、隣接する一次素線３０３の一方の一次素線３０３の幅に対する中心線４０５と他方の一次素線３０３の幅に対する中心線４０６に対して直交する方向にそれぞれの中心線を結ぶ線分４０７の長さが第一の部分４００における一次素線３０３間の間隔となり、図４ｂにおいて、隣接する一次素線３０３の一方の一次素線３０３の幅に対する中心線４０５と他方の一次素線３０３の幅に対する中心線４０６に対して直交する方向にそれぞれの中心線を結ぶ線分４０８の長さが第二の部分４０１における一次素線３０３間の間隔となる。本実施形態では、線分４０７の長さが線分４０８の長さよりも長くなっている。すなわち、第一の部分４００における一次素線３０３間の間隔が第二の部分４０１における一次素線３０３間の間隔よりも広くなっている。そして、図２に示されるように、第二の部分４０１が、第一の部分４００よりも磁性体Ｆ１の表面側に位置するように構成されている。ここで、巻線Ｗ１の最外周を構成する素線間の間隔が広い第一の部分４００と素線間の間隔が狭い第二の部分４０１の作製方法の一例を説明する。例えば、巻線Ｗ１を挟み込むように抑え、挟まれてない部分が局部的に変形するまで、治具等を用いて圧力を加えることにより、圧力を加えた局部は素線間が狭くなり、それ以外の部分は素線間の間隔が広くなる。以上により、最外周を構成する素線間の間隔が広い第一の部分４００と素線間の間隔が狭い第二の部分４０１を有する巻線Ｗ１が達成される。なお、本例は、巻線Ｗ１の最外周を構成する素線間の間隔が広い第一の部分４００と素線間の間隔が狭い第二の部分４０１の作製方法の一例であって、これに限られることなく、種々の作製方法が適用可能である。   Further, as shown in FIGS. 4a and 4b, the winding W1 includes a first portion 400 having a large interval between the strands constituting the outermost periphery of the winding W1 and a second interval having a small interval between the strands. It has a portion 401. In the present embodiment, the strand that forms the outermost periphery of the winding W1 corresponds to the primary strand 303. In the first portion 400, as shown in FIG. 4a, the interval between the primary strands 303 constituting the outermost periphery of the winding W1 is wide. On the other hand, in the second portion 401, as shown in FIG. 4b, the interval between the primary strands 303 constituting the outermost periphery of the winding W1 is narrow. Specifically, in FIG. 4 a, the center line 405 with respect to the width of one primary strand 303 of the adjacent primary strand 303 and the center line 406 with respect to the width of the other primary strand 303 are respectively orthogonal to the center line 406. The length of the line segment 407 connecting the center lines is the interval between the primary strands 303 in the first portion 400, and in FIG. 4b, the center line 405 with respect to the width of one primary strand 303 of the adjacent primary strands 303 and The length of the line segment 408 connecting each center line in the direction orthogonal to the center line 406 with respect to the width of the other primary element wire 303 is the interval between the primary elements 303 in the second portion 401. In the present embodiment, the length of the line segment 407 is longer than the length of the line segment 408. That is, the interval between the primary strands 303 in the first portion 400 is wider than the interval between the primary strands 303 in the second portion 401. As shown in FIG. 2, the second portion 401 is configured to be positioned closer to the surface side of the magnetic body F <b> 1 than the first portion 400. Here, an example of a manufacturing method of the first portion 400 having a large interval between the strands constituting the outermost periphery of the winding W1 and the second portion 401 having a narrow interval between the strands will be described. For example, by suppressing the winding W1 to be sandwiched and applying pressure using a jig or the like until the portion that is not sandwiched is locally deformed, the local area where the pressure is applied becomes narrower between the strands. In the other portions, the spacing between the strands becomes wide. As described above, the winding W1 including the first portion 400 having a wide interval between the strands constituting the outermost periphery and the second portion 401 having a narrow interval between the strands is achieved. This example is an example of a method for manufacturing the first portion 400 having a wide interval between the strands constituting the outermost periphery of the winding W1 and the second portion 401 having a narrow interval between the strands. Various manufacturing methods are applicable without being limited to the above.

本実施形態では、巻線Ｗ１は、絶縁被覆導体３０２を２段階撚り合わせた構造となっているがこれに限られない。ここで、図５を参照して、絶縁被覆導体３０２を３段階撚り合わせた構造の巻線Ｗ１’について説明する。図５は、絶縁被覆導体を３段階撚り合わせた構造の巻線を、巻線の延在方向に対して直交する方向に断面視した模式断面図である。図４に示されるように、巻線Ｗ１’は、導体３０１を絶縁材３００で被覆した絶縁被覆導体３０２を複数段階撚り合わせて構成されている。具体的には、巻線Ｗ１’は、絶縁被覆導体３０２を複数撚り合わせた一次素線３０３と、一次素線３０３を複数撚り合わせた二次素線３０４と、二次素線３０４を複数撚り合わせた三次素線３０５を含んで構成されている。なお、本例では、巻線Ｗ１’が絶縁被覆導体３０２を３段階撚り合わせた構造となっているが、三次素線３０５を複数撚り合わせた四次素線（図示しない）を含んでいてもよく、四次素線をさらに複数撚り合わせた五次素線（図示しない）を含んでいてもよい。なお、巻線Ｗ１’が三次素線３０５を含む場合は、二次素線３０４が巻線Ｗ１’の最外周を構成する素線に相当し、四次素線を含む場合は、三次素線３０５が巻線Ｗ１’の最外周を構成する素線に相当し、五次素線を含む場合は、四次素線が巻線Ｗ１’の最外周を構成する素線に相当することとなる。   In the present embodiment, the winding W1 has a structure in which the insulating coated conductor 302 is twisted in two stages, but is not limited thereto. Here, with reference to FIG. 5, the winding W1 'having a structure in which the insulation-coated conductors 302 are twisted in three stages will be described. FIG. 5 is a schematic cross-sectional view in which a winding having a structure in which insulation-coated conductors are twisted in three stages is viewed in a direction perpendicular to the extending direction of the winding. As shown in FIG. 4, the winding W <b> 1 ′ is configured by twisting a plurality of stages of insulating coated conductors 302 in which a conductor 301 is covered with an insulating material 300. Specifically, the winding W1 ′ includes a primary strand 303 obtained by twisting a plurality of insulating coated conductors 302, a secondary strand 304 obtained by twisting a plurality of primary strands 303, and a plurality of twisted secondary strands 304. A combined tertiary strand 305 is included. In this example, the winding W1 ′ has a structure in which the insulation coated conductor 302 is twisted in three stages, but may include a quaternary strand (not shown) in which a plurality of tertiary strands 305 are twisted. In addition, a quintic strand (not shown) in which a plurality of quaternary strands are further twisted may be included. When the winding W1 ′ includes the tertiary strand 305, the secondary strand 304 corresponds to the strand constituting the outermost periphery of the winding W1 ′, and when the winding W1 ′ includes the quaternary strand, the tertiary strand When 305 corresponds to a strand constituting the outermost periphery of the winding W1 ′ and includes a fifth strand, the fourth strand corresponds to a strand constituting the outermost periphery of the winding W1 ′. .

このように構成される巻線Ｗ１は、巻線Ｗ１の断面の総面積の大きさが、複数の絶縁被覆導体３０２の１本あたりの断面積の大きさに対して２００倍以上となるような本数の絶縁被覆導体３０２から構成されると好ましい。この場合、巻線Ｗ１の最外周を構成する第一の部分４００と第二の部分４０１の素線間の間隔の差が、十分に大きくなり、鏡像効果による交流抵抗の増大をより一層抑制することができ、コイルＣ１のＱ値をより一層大幅に向上させることができる。   The winding W1 configured in this way has a total cross-sectional area of the winding W1 that is 200 times or more larger than the cross-sectional area of each of the plurality of insulation-coated conductors 302. It is preferable that the number of the insulating coated conductors 302 is configured. In this case, the difference in the spacing between the strands of the first portion 400 and the second portion 401 constituting the outermost periphery of the winding W1 becomes sufficiently large, and further suppresses an increase in AC resistance due to the mirror image effect. And the Q value of the coil C1 can be further greatly improved.

以上のように、本実施形態に係るコイルユニットＬｕ１は、巻線Ｗ１が、最外周を構成する素線間の間隔が広い第一の部分４００と素線間の間隔が狭い第二の部分４０１を有し、第二の部分４０１は、第一の部分４００よりも磁性体Ｆ１の表面側に位置している。そのため、磁性体Ｆ１の鏡像効果によって生じる逆起電力に起因する交流抵抗の増大を最も効率的に抑制することができ、コイルユニットＬｕ１の低損失化を実現できる。また、本発明に係るコイルユニットＬｕ１は、コイルＣ１のインダクタンスを低下させず交流抵抗のみを抑制することができるため、コイルＣ１のＱ値を大幅に向上できる。その結果、伝送効率の高効率化を図ることができる。   As described above, in the coil unit Lu1 according to the present embodiment, the winding W1 has the first portion 400 having a large interval between the strands constituting the outermost periphery and the second portion 401 having a small interval between the strands. The second portion 401 is located closer to the surface side of the magnetic body F1 than the first portion 400. Therefore, an increase in AC resistance due to the counter electromotive force generated by the mirror image effect of the magnetic body F1 can be most effectively suppressed, and a reduction in the loss of the coil unit Lu1 can be realized. Further, since the coil unit Lu1 according to the present invention can suppress only the AC resistance without reducing the inductance of the coil C1, the Q value of the coil C1 can be greatly improved. As a result, the transmission efficiency can be increased.

（変形例）
続いて、図６および図７を参照して、本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットＬｕ１の変形例に係るコイルユニットＬｕ２の構成について説明する。図６は、図２に示した本発明の好適な実施形態に係るコイルユニットの断面図に相当する、変形例に係るコイルユニットの断面図である。図７ａは、変形例に係るコイルユニットにおいて、図６の矢印Ｃ方向から見た巻線の平面図である。図７ｂは、変形例に係るコイルユニットにおいて、図６の矢印Ｄ方向から見た巻線の平面図である。図７ｃは、変形例に係るコイルユニットにおいて、図６の矢印Ｅ方向から見た巻線の平面図である。図７ｄは、変形例に係るコイルユニットにおいて、図６の矢印Ｆ方向から見た巻線の平面図である。なお、本変形例に係るコイルユニットＬｕ２は、非接触電力伝送装置Ｓ１における送電コイルユニットＬｔｕおよび受電コイルユニットＬｒｕのいずれにも適用可能である。本変形例では、上述の好適な実施形態に係るコイルユニットＬｕ１の磁性体Ｆ１、コイルＣ１に代えて、コイルユニットＬｕ２が磁性体Ｆ２、コイルＣ２を備えている点において、上述の好適な実施形態に係るコイルユニットＬｕ１と相違する。すなわち、上述の好適な実施形態に係るコイルユニットＬｕ１と本変形例に係るコイルユニットＬｕ２は、コイルのタイプが異なる。以下、上述の好適な実施形態と異なる点を中心に説明する。 (Modification)
Subsequently, the configuration of a coil unit Lu2 according to a modification of the coil unit Lu1 according to the preferred embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. FIG. 6 is a cross-sectional view of a coil unit according to a modification corresponding to the cross-sectional view of the coil unit according to the preferred embodiment of the present invention shown in FIG. FIG. 7 a is a plan view of a winding as seen from the direction of arrow C in FIG. 6 in a coil unit according to a modification. FIG. 7B is a plan view of the winding as seen from the direction of arrow D in FIG. 6 in the coil unit according to the modification. FIG. 7c is a plan view of the winding as seen from the direction of arrow E in FIG. 6 in the coil unit according to the modification. FIG. 7d is a plan view of the winding viewed from the direction of arrow F in FIG. 6 in the coil unit according to the modification. Note that the coil unit Lu2 according to the present modification is applicable to both the power transmission coil unit Ltu and the power receiving coil unit Lru in the non-contact power transmission device S1. In this modification, the above-described preferred embodiment is that the coil unit Lu2 includes the magnetic body F2 and the coil C2 instead of the magnetic body F1 and the coil C1 of the coil unit Lu1 according to the above-described preferred embodiment. This is different from the coil unit Lu1. That is, the coil unit Lu1 according to the above-described preferred embodiment and the coil unit Lu2 according to the present modification are different in coil type. The following description will focus on differences from the above-described preferred embodiment.

コイルユニットＬｕ２は、図６に示されるように、磁性体Ｆ２と、コイルＣ２と、を有する。本変形例では、磁性体Ｆ２は、外形形状が略直方体形状を呈しており、その外表面として、対向する略長方形状の第１および第２の主面Ｆ２ａ、Ｆ２ｂと、対向する第１および第２の側面（図示しない）と、対向する第１および第２の端面Ｆ２ｃ、Ｆ２ｄと、を有する。第１および第２の側面は、第１および第２の主面Ｆ２ａ、Ｆ２ｂ間を連結するように第１および第２の主面Ｆ２ａ、Ｆ２ｂの長辺方向に伸びている。第１および第２の端面Ｆ２ｃ、Ｆ２ｄは、第１および第２の主面Ｆ２ａ、Ｆ２ｂ間を連結するように第１および第２の主面Ｆ２ａ、Ｆ２ｂの短辺方向に伸びている。また、コイルユニットＬｕ２を送電コイルユニットＬｔｕあるいは受電コイルユニットＬｒｕに適用した場合、磁性体Ｆ２の第１および第２の主面Ｆ２ａ、Ｆ２ｂの長辺方向が送電コイルユニットＬｔｕと受電コイルユニットＬｒｕの対向方向と直交する方向に一致するように配置されることとなる。このような磁性体Ｆ２としては、比較的比透磁率の高い材料から構成されていると好ましく、例えばフェライトが挙げられる。なお、本変形例では、磁性体Ｆ２は、外形形状が略直方体形状を呈しているが、円筒状を呈していてもよい。   As shown in FIG. 6, the coil unit Lu2 includes a magnetic body F2 and a coil C2. In the present modification, the outer shape of the magnetic body F2 is a substantially rectangular parallelepiped shape, and the first and second main surfaces F2a and F2b facing each other as the outer surfaces thereof are opposed to the first and second main surfaces F2a and F2b facing each other. It has a second side surface (not shown) and opposed first and second end faces F2c, F2d. The first and second side surfaces extend in the long side direction of the first and second main surfaces F2a and F2b so as to connect the first and second main surfaces F2a and F2b. The first and second end faces F2c, F2d extend in the short side direction of the first and second main faces F2a, F2b so as to connect the first and second main faces F2a, F2b. Further, when the coil unit Lu2 is applied to the power transmission coil unit Ltu or the power reception coil unit Lru, the long side direction of the first and second main surfaces F2a and F2b of the magnetic body F2 is between the power transmission coil unit Ltu and the power reception coil unit Lru. It will be arrange | positioned so that it may correspond to the direction orthogonal to an opposing direction. Such a magnetic body F2 is preferably made of a material having a relatively high relative permeability, and examples thereof include ferrite. In this modification, the magnetic body F2 has a substantially rectangular parallelepiped shape, but may have a cylindrical shape.

コイルＣ２は、螺旋状のソレノイド構造のコイルであり、磁性体Ｆ２の表面上に巻線Ｗ２を巻回して形成されている。本変形例では、コイルＣ２は、磁性体Ｆ２の第１および第２の主面Ｆ２ａ、Ｆ２ｂ上と第１および第２の側面上に巻線Ｗ２が巻回されている。具体的には、コイルＣ２は、磁性体Ｆ２の外表面を、第１の端面Ｆ２ｃと第２の端面Ｆ２ｄの対向方向を軸にして、螺旋状に周回するように巻回されている。つまり、磁性体Ｆ２は、コイルＣ２のコアとして機能することとなる。このような構成により、コイルＣ２の巻線Ｗ２を断面視した場合、磁性体Ｆ２の第１の主面Ｆ２ａ上に位置する巻線Ｗ２（図示上側）の外周面の一部が磁性体Ｆ２の第１の主面Ｆ２ａに近接し、巻線Ｗ２（図示上側）の外周面の一部（残部）が磁性体Ｆ２の第１の主面Ｆ２ａから遠ざかるように配置されることとなる。また、磁性体Ｆ２の第２の主面Ｆ２ｂ上に位置する巻線Ｗ２（図示下側）の外周面の一部が磁性体Ｆ２の第２の主面Ｆ２ｂに近接し、巻線Ｗ２（図示下側）の外周面の一部（残部）が磁性体Ｆ２の第２の主面Ｆ２ｂから遠ざかるように配置されることとなる。   The coil C2 is a coil having a spiral solenoid structure, and is formed by winding the winding W2 on the surface of the magnetic body F2. In this modification, the coil C2 has a winding W2 wound on the first and second main surfaces F2a and F2b and on the first and second side surfaces of the magnetic body F2. Specifically, the coil C2 is wound so that the outer surface of the magnetic body F2 is spirally wound around the opposing direction of the first end face F2c and the second end face F2d. That is, the magnetic body F2 functions as the core of the coil C2. With such a configuration, when the winding W2 of the coil C2 is viewed in cross section, a part of the outer peripheral surface of the winding W2 (upper side in the drawing) located on the first main surface F2a of the magnetic body F2 is made of the magnetic body F2. The part (remaining part) of the outer peripheral surface of the winding W2 (the upper side in the drawing) is disposed so as to be close to the first main surface F2a and away from the first main surface F2a of the magnetic body F2. Further, a part of the outer peripheral surface of the winding W2 (lower side in the drawing) located on the second main surface F2b of the magnetic body F2 is close to the second main surface F2b of the magnetic body F2, and the winding W2 (shown in the drawing). A part (remaining part) of the outer peripheral surface on the lower side is disposed so as to be away from the second main surface F2b of the magnetic body F2.

巻線Ｗ２は、上述の好適な実施形態に係る巻線Ｗ１と同様、巻線Ｗ２の最外周を構成する素線間の間隔が広い第一の部分４１０と素線間の間隔が狭い第二の部分４１１を有する。本変形例では、巻線Ｗ２の最外周を構成する素線は、一次素線３１３に相当する。第一の部分４１０は、図７ａおよび図７ｃに示されるように、巻線Ｗ２の最外周を構成する一次素線３１３間の間隔が広くなっている。一方、第二の部分４１１は、図７ｂおよび図７ｄに示されるように、巻線Ｗ２の最外周を構成する一次素線３１３間の間隔が狭くなっている。具体的には、図７ａおよび図７ｃにおいて、隣接する一次素線３１３の一方の一次素線３１３の幅に対する中心線４１５と他方の一次素線３１３の幅に対する中心線４１６に対して直交する方向にそれぞれの中心線を結ぶ線分４１７の長さが第一の部分４１０における一次素線３１３間の間隔となり、図７ｂおよび図７ｄにおいて、隣接する一次素線３１３の一方の一次素線３１３の幅に対する中心線４１５と他方の一次素線３１３の幅に対する中心線４１６に対して直交する方向にそれぞれの中心線を結ぶ線分４１８の長さが第二の部分４１１における一次素線３１３間の間隔となる。本変形例では、線分４１７の長さが線分４１８の長さよりも長くなっている。すなわち、第一の部分４１０における一次素線３１３間の間隔が第二の部分４１１における一次素線３１３間の間隔よりも広くなっている。そして、図６に示されるように、第二の部分４１１が、第一の部分４１０よりも磁性体Ｆ１の第１の主面Ｆ２ａおよび第２の主面Ｆ２ｂ側、すなわち磁性体Ｆ１の表面側に位置するように構成されている。   The winding W2 is the same as the winding W1 according to the preferred embodiment described above, and the first portion 410 having a large interval between the strands constituting the outermost periphery of the winding W2 and the second having a small interval between the strands. Portion 411. In this modification, the strands that form the outermost periphery of the winding W2 correspond to the primary strands 313. In the first portion 410, as shown in FIGS. 7a and 7c, the interval between the primary strands 313 constituting the outermost periphery of the winding W2 is wide. On the other hand, in the second portion 411, as shown in FIGS. 7b and 7d, the interval between the primary strands 313 constituting the outermost periphery of the winding W2 is narrow. Specifically, in FIG. 7a and FIG. 7c, the direction perpendicular to the center line 416 with respect to the width of one primary strand 313 of the adjacent primary strand 313 and the center line 416 with respect to the width of the other primary strand 313. The lengths of the line segments 417 connecting the respective center lines are the intervals between the primary strands 313 in the first portion 410. In FIGS. 7b and 7d, one of the primary strands 313 adjacent to each other. The length of the line segment 418 connecting the center lines in the direction orthogonal to the center line 416 with respect to the width and the center line 416 with respect to the width of the other primary strand 313 is between the primary strands 313 in the second portion 411. It becomes an interval. In this modification, the length of the line segment 417 is longer than the length of the line segment 418. That is, the interval between the primary strands 313 in the first portion 410 is wider than the interval between the primary strands 313 in the second portion 411. And as FIG. 6 shows, the 2nd part 411 is the 1st main surface F2a and 2nd main surface F2b side of the magnetic body F1 rather than the 1st part 410, ie, the surface side of the magnetic body F1 It is comprised so that it may be located in.

以上のように、本変形例に係るコイルユニットＬｕ２は、巻線Ｗ２が、最外周を構成する素線間の間隔が広い第一の部分４１０と素線間の間隔が狭い第二の部分４１１を有し、第二の部分４１１は、第一の部分４１０よりも磁性体Ｆ２の表面側に位置している。そのため、磁性体Ｆ２の鏡像効果によって生じる逆起電力に起因する交流抵抗の増大を最も効率的に抑制することができ、コイルユニットＬｕ２の低損失化を実現できる。また、本変形例に係るコイルユニットＬｕ２は、コイルＣ２のインダクタンスを低下させず交流抵抗のみを抑制することができるため、コイルＣ２のＱ値を大幅に向上できる。その結果、伝送効率の高効率化を図ることができる。   As described above, in the coil unit Lu2 according to the present modification, the winding W2 includes the first portion 410 having a large interval between the strands constituting the outermost periphery and the second portion 411 having a small interval between the strands. The second portion 411 is located closer to the surface side of the magnetic body F2 than the first portion 410. Therefore, an increase in AC resistance due to the counter electromotive force generated by the mirror image effect of the magnetic body F2 can be most effectively suppressed, and the loss of the coil unit Lu2 can be reduced. Moreover, since the coil unit Lu2 according to the present modification can suppress only the AC resistance without reducing the inductance of the coil C2, the Q value of the coil C2 can be greatly improved. As a result, the transmission efficiency can be increased.

以下、上述の実施形態によって、コイルに磁性体を近接配置した場合の交流抵抗の増大を抑制してコイルのＱ値を大幅に向上させることができることを実施例１、２と比較例１〜４とによって具体的に示す。   Hereinafter, according to the above-described embodiment, Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 4 can suppress an increase in AC resistance when a magnetic body is disposed close to the coil and greatly improve the Q value of the coil. It shows concretely by.

実施例１として、上述した好適な実施形態に係るコイルユニットＬｕ１を用いた。実施例２として、上述した好適な実施形態に係るコイルユニットＬｕ１の変形例に係るコイルユニットＬｕ２を用いた。比較例１として、実施例１と特性を比較するために、上述した好適な実施形態に係るコイルユニットＬｕ１において、巻線Ｗ１の最外周を構成する素線間の間隔が均一であるコイルユニットを用いた。比較例２として、実施例１と特性を比較するために、上述した好適な実施形態に係るコイルユニットＬｕ１において、磁性体Ｆ１を取り除いたコイルユニットを用いた。比較例３として、実施例２と特性を比較するために、上述した変形例に係るコイルユニットＬｕ２において、巻線Ｗ２の最外周を構成する素線間の間隔が均一であるコイルユニットを用いた。比較例４として、実施例２と特性を比較するために、変形例に係るコイルユニットＬｕ２において、磁性体Ｆ２を取り除いたコイルユニットを用いた。   As Example 1, the coil unit Lu1 according to the preferred embodiment described above was used. As Example 2, the coil unit Lu2 according to the modification of the coil unit Lu1 according to the preferred embodiment described above was used. As a comparative example 1, in order to compare the characteristics with the first example, in the coil unit Lu1 according to the preferred embodiment described above, a coil unit in which the spacing between the strands constituting the outermost periphery of the winding W1 is uniform is used. Using. As a comparative example 2, in order to compare the characteristics with the example 1, the coil unit Lu1 according to the preferred embodiment described above was obtained by removing the magnetic body F1. As a comparative example 3, in order to compare the characteristics with the example 2, the coil unit Lu2 according to the above-described modified example uses a coil unit in which the spacing between the strands constituting the outermost periphery of the winding W2 is uniform. . As Comparative Example 4, in order to compare the characteristics with Example 2, a coil unit in which the magnetic body F2 was removed from the coil unit Lu2 according to the modification was used.

まず、図８を参照して、比較例１に係るコイルユニットにおける巻線Ｗ１０の構成について説明する。図８ａは、図２の矢印Ａ方向から見た巻線の平面図に相当する、比較例１に係るコイルユニットの巻線の平面図である。図８ｂは、図２の矢印Ｂ方向から見た巻線の平面図に相当する、比較例１に係るコイルユニットの巻線の平面図である。比較例１に係るコイルユニットにおける巻線Ｗ１０は、図８ａおよび図８ｂに示されるように、巻線Ｗ１０の最外周を構成する素線間の間隔が均一となっている。図８ａにおいて、隣接する一次素線７０３の一方の一次素線７０３の幅に対する中心線７０５と他方の一次素線７０３の幅に対する中心線７０６に対して直交する方向にそれぞれの中心線を結ぶ線分７０７の長さと、図８ｂにおいて、一次素線７０３の一方の一次素線７０３の幅に対する中心線７０５と他方の一次素線７０３の幅に対する中心線７０６に対して直交する方向にそれぞれの中心線を結ぶ線分７０８の長さが略等しくなっている。すなわち、比較例１に係るコイルユニットは、上述した好適な実施形態に係るコイルユニットＬｕ１において、巻線Ｗ１の最外周を構成する素線間の間隔を均一にしたものである。   First, the configuration of the winding W10 in the coil unit according to Comparative Example 1 will be described with reference to FIG. FIG. 8a is a plan view of the winding of the coil unit according to Comparative Example 1, corresponding to the plan view of the winding as viewed from the direction of arrow A in FIG. FIG. 8b is a plan view of the winding of the coil unit according to the comparative example 1, corresponding to the plan view of the winding seen from the direction of arrow B in FIG. As shown in FIGS. 8a and 8b, the winding W10 in the coil unit according to Comparative Example 1 has a uniform spacing between the strands constituting the outermost periphery of the winding W10. In FIG. 8a, a line connecting the center lines in a direction orthogonal to the center line 705 for the width of one primary strand 703 and the center line 706 for the width of the other primary strand 703 of adjacent primary strands 703. The length of the minute 707 and the center line 705 with respect to the width of one primary strand 703 and the center line 706 with respect to the width of the other primary strand 703 in FIG. The lengths of the line segments 708 connecting the lines are substantially equal. That is, the coil unit according to Comparative Example 1 is configured such that in the coil unit Lu1 according to the preferred embodiment described above, the spacing between the strands constituting the outermost periphery of the winding W1 is made uniform.

ここで、実施例１、２および比較例１〜４の巻線は、銅製で直径０．０５ｍｍの導体をウレタン樹脂で被覆した絶縁被覆導体を８４本撚り合わせて一次素線を形成し、この一次素線を１４本撚り合わせて二次素線を形成した。また、実施例１、２の巻線における第一の部分を４ｍｍ、第二の部分を２ｍｍとし、比較例１、３の巻線の最外周を構成する素線間の間隔を全て３ｍｍとした。さらに、実施例１と比較例１における磁性体は、長さ２００ｍｍ、幅２００ｍｍ、厚さ６ｍｍのフェライト（比透磁率３０００程度）を用い、巻線の巻数（ターン数）は１１ターンとした。またさらには、実施例２と比較例３における磁性体は、長さ２７０ｍｍ、幅１００ｍｍ、厚さ６ｍｍのフェライト（比透磁率３０００程度）を用い、巻線の巻数（ターン数）は２２ターンとした。   Here, the windings of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 4 were formed by twisting 84 insulation-coated conductors made of copper and having a conductor having a diameter of 0.05 mm covered with urethane resin to form a primary strand. 14 primary strands were twisted together to form secondary strands. Moreover, the 1st part in the coil | winding of Example 1, 2 was 4 mm, the 2nd part was 2 mm, and all the space | intervals between the strands which comprise the outermost periphery of the coil | winding of Comparative Examples 1 and 3 were 3 mm. . Furthermore, the magnetic material in Example 1 and Comparative Example 1 used ferrite (relative magnetic permeability of about 3000) having a length of 200 mm, a width of 200 mm, and a thickness of 6 mm, and the number of winding turns (the number of turns) was 11 turns. Still further, the magnetic material in Example 2 and Comparative Example 3 uses ferrite having a length of 270 mm, a width of 100 mm, and a thickness of 6 mm (relative permeability of about 3000), and the number of winding turns (the number of turns) is 22 turns. did.

続いて、実施例１、２と比較例１〜４において、インピーダンスアナライザを用いてコイルユニットのインダクタンスＬと等価直列抵抗値Ｒｓを測定した。また、非接触電力伝送の伝送周波数を８５ｋＨｚとし、測定したインダクタンスＬと等価直列抵抗値ＲｓからＱ値を求めた。   Subsequently, in Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 4, the inductance L and the equivalent series resistance value Rs of the coil unit were measured using an impedance analyzer. Further, the transmission frequency of non-contact power transmission was set to 85 kHz, and the Q value was obtained from the measured inductance L and equivalent series resistance value Rs.

実施例１と比較例１、２におけるインダクタンスＬの測定結果を図９に示す。また、実施例１と比較例１、２における等価直列抵抗値Ｒｓの測定結果を図１０に示す。またさらには、実施例１と比較例１、２におけるＱ値の測定結果を図１１に示す。図９〜図１１に示されるように、実施例１は、比較例１に比べて、インダクタンスＬの値がほぼ同等である一方、等価直列抵抗値Ｒｓの値が顕著に低く、その結果、Ｑ値が著しく高い。また実施例１は、比較例２に比べて、磁性体を使用したことによりインダクタンスＬの値が増加している一方、等価直列抵抗値Ｒｓは低く、その結果、Ｑ値が著しく高い。すなわち、実施例１では、コイルＣの交流抵抗の増大が抑制され、コイルＣのＱ値が大幅に向上されていることが確認された。   The measurement results of the inductance L in Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 are shown in FIG. Moreover, the measurement result of the equivalent series resistance value Rs in Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 is shown in FIG. Furthermore, the measurement result of the Q value in Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 is shown in FIG. As shown in FIGS. 9 to 11, Example 1 has substantially the same value of inductance L as Comparative Example 1, while the value of equivalent series resistance value Rs is remarkably low. The value is extremely high. Further, in Example 1, compared to Comparative Example 2, the value of inductance L is increased by using a magnetic material, while equivalent series resistance value Rs is low, and as a result, Q value is remarkably high. That is, in Example 1, it was confirmed that the increase in the AC resistance of the coil C was suppressed and the Q value of the coil C was greatly improved.

実施例２と比較例３、４におけるインダクタンスＬの測定結果を図１２に示す。また、実施例２と比較例３、４における等価直列抵抗値Ｒｓの測定結果を図１３に示す。またさらには、実施例２と比較例３、４におけるＱ値の測定結果を図１４に示す。図１２〜図１４に示されるように、実施例２は、比較例３に比べて、インダクタンスＬの値がほぼ同等である一方、等価直列抵抗値Ｒｓの値が顕著に低く、その結果、Ｑ値が著しく高い。また実施例２は、比較例４に比べて、磁性体を使用したことによりインダクタンスＬの値が増加している一方、等価直列抵抗値Ｒｓは低く、その結果、Ｑ値が著しく高い。すなわち、実施例２では、コイルＣの交流抵抗の増大が抑制され、コイルＣのＱ値が大幅に向上されていることが確認された。   The measurement results of the inductance L in Example 2 and Comparative Examples 3 and 4 are shown in FIG. Moreover, the measurement result of the equivalent series resistance value Rs in Example 2 and Comparative Examples 3 and 4 is shown in FIG. Furthermore, the measurement result of the Q value in Example 2 and Comparative Examples 3 and 4 is shown in FIG. As shown in FIGS. 12 to 14, the value of inductance L in Example 2 is substantially equal to that of Comparative Example 3, while the value of equivalent series resistance value Rs is significantly lower. The value is extremely high. Further, in Example 2, the value of the inductance L is increased by using a magnetic material, while the equivalent series resistance value Rs is low, and as a result, the Q value is remarkably high compared to Comparative Example 4. That is, in Example 2, it was confirmed that the increase in the AC resistance of the coil C was suppressed and the Q value of the coil C was greatly improved.

すなわち、本実施例および比較例から、巻線の最外周を構成する素線間の間隔が広い第一の部分と素線間の間隔が狭い第二の部分を有し、第二の部分は、第一の部分よりも磁性体の表面側に位置している実施例１および実施例２の構成は、交流抵抗の増大を最も効率的に抑制することができ、コイルユニットの低損失化が図れることが確認できた。   That is, from the present embodiment and the comparative example, the first portion having a wide interval between the strands constituting the outermost periphery of the winding and the second portion having a narrow interval between the strands, the second portion is The configurations of Example 1 and Example 2 that are located closer to the surface of the magnetic body than the first part can most effectively suppress the increase in AC resistance, and the loss of the coil unit can be reduced. It was confirmed that it could be planned.

以上、本発明を実施の形態をもとに説明した。実施の形態は例示であり、いろいろな変形および変更が本発明の特許請求範囲内で可能なこと、またそうした変形例および変更も本発明の特許請求の範囲にあることは当業者に理解されるところである。従って、本明細書での記述および図面は限定的ではなく例証的に扱われるべきものである。   The present invention has been described based on the embodiments. It will be understood by those skilled in the art that the embodiments are illustrative, and that various modifications and changes are possible within the scope of the claims of the present invention, and that such modifications and changes are also within the scope of the claims of the present invention. By the way. Accordingly, the description and drawings herein are to be regarded as illustrative rather than restrictive.

本発明に係るコイルユニットは、電気自動車（ＢＥＶ：Ｂａｔｔｅｒｙ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｖｅｈｉｃｌｅ）やプラグインハイブリッド電気自動車（ＰＨＥＶ：Ｐｌｕｇ−ｉｎ Ｈｙｂｒｉｄ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｖｅｈｉｃｌｅ）などの車両への非接触電力伝送システムにおけるコイルユニットに幅広く活用が可能である。   The coil unit according to the present invention can be widely used for a coil unit in a non-contact power transmission system to a vehicle such as an electric vehicle (BEV) or a plug-in hybrid electric vehicle (PHEV: Plug-in Hybrid Electric Vehicle). Is possible.

Ｓ１…非接触電力伝送装置、Ｕｔ…送電装置、ＰＷ…電源、ＩＮＶ…インバータ、Ｒｔｕ…送電側共振部、Ｌｔｕ…送電側コイルユニット、Ｃｔｕ…送電側共振コンデンサユニット、Ｕｒ…受電装置、ＤＢ…整流回路、Ｒ…負荷、Ｒｒｕ…受電側共振部、Ｌｒｕ…受電側コイルユニット、Ｃｒｕ…受電側共振コンデンサユニット、Ｌｕ１，Ｌｕ２…コイルユニット、Ｃ１，Ｃ２…コイル、Ｆ１，Ｆ２…磁性体、Ｆ１ａ，Ｆ２ａ…磁性体の第１の主面、Ｆ１ｂ，Ｆ２ｂ…磁性体の第２の主面、Ｆ１ｃ，Ｆ２ｃ…磁性体の第１の端面、Ｆ１ｄ，Ｆ２ｄ…磁性体の第２の端面、Ｗ１，Ｗ１’，Ｗ２，Ｗ１０…巻線、３００…絶縁被覆、３０１…導体、３０２…絶縁被覆導体、３０３，３１３，７０３…一次素線、３０４…二次素線、３０５…三次素線、４０７，４０８，４１７，４１８，７０７，７０８…素線間の間隔、４００，４１０…素線間の間隔が広い第一の部分、４０１，４１１…素線間の間隔が狭い第二の部分、４０５，４０６，４１５，４１６，７０５，７０６…中心線。

S1 ... Non-contact power transmission device, Ut ... Power transmission device, PW ... Power source, INV ... Inverter, Rtu ... Power transmission side resonance unit, Ltu ... Power transmission side coil unit, Ctu ... Power transmission side resonance capacitor unit, Ur ... Power reception device, DB ... Rectifier circuit, R ... load, Rru ... power receiving side resonance unit, Lru ... power receiving side coil unit, Cru ... power receiving side resonance capacitor unit, Lu1, Lu2 ... coil unit, C1, C2 ... coil, F1, F2 ... magnetic material, F1a , F2a ... first main surface of the magnetic material, F1b, F2b ... second main surface of the magnetic material, F1c, F2c ... first end surface of the magnetic material, F1d, F2d ... second end surface of the magnetic material, W1 , W1 ', W2, W10 ... winding, 300 ... insulation coating, 301 ... conductor, 302 ... insulation coating conductor, 303, 313, 703 ... primary strand, 304 ... secondary strand, 305 ... tertiary strand , 407, 408, 417, 418, 707, 708 ... the spacing between the strands, 400, 410 ... the first portion where the spacing between the strands is wide, 401, 411 ... the second portion where the spacing between the strands is narrow , 405, 406, 415, 416, 705, 706 ... center line.

Claims (2)

棒状または板状の磁性体と
前記磁性体の表面上に巻回された巻線と、を備え、
前記巻線は、絶縁被覆導体を複数撚り合わせた一次素線と、前記一次素線を複数撚り合わせた二次素線と、を含んで構成されるとともに、前記巻線の最外周を構成する素線間の間隔が広い第一の部分と素線間の間隔が狭い第二の部分を有し、
前記第二の部分は、前記第一の部分よりも前記磁性体の表面側に位置していることを特徴とするコイルユニット。 A rod-shaped or plate-shaped magnetic body, and a winding wound on the surface of the magnetic body,
The winding includes a primary strand obtained by twisting a plurality of insulation-coated conductors and a secondary strand obtained by twisting a plurality of the primary strands, and constitutes the outermost periphery of the winding. Having a first portion with a wide spacing between the strands and a second portion with a narrow spacing between the strands;
The coil unit, wherein the second part is located closer to the surface of the magnetic body than the first part. 前記巻線の断面の総面積の大きさは、前記複数の絶縁被覆導体の１本あたりの断面積の大きさに対して２００倍以上であることを特徴とする請求項１に記載のコイルユニット。

2. The coil unit according to claim 1, wherein the size of the total area of the cross-section of the winding is 200 times or more with respect to the size of the cross-sectional area per one of the plurality of insulation-coated conductors. .

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