JP6343844B2 - 真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法 - Google Patents
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Description
[1]真空脱ガス設備の真空槽内を上下移動可能な上吹きランスの中心部に設けた中心孔から搬送用ガスとともに粉体を真空槽内の溶鋼湯面に向けて投射し、
前記中心孔の周囲に設けた燃料噴射孔から炭化水素系ガスを供給し、且つ、前記中心孔の周囲に設けた酸素含有ガス噴射孔から酸素含有ガスを供給し、
上吹きランス先端に前記炭化水素系ガスの燃焼による火炎を形成しながら、該火炎を介して前記粉体を加熱して溶鋼に投射する、真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法において、
粉体投射時の上吹きランスのランス高さ(溶鋼静止湯面からランス先端までの距離)が1.0〜7.0mであり、
下記の(1)式から(5)式で算出される、上吹きランスから噴射される噴流の動圧Pが20.0kPa以上100.0kPa以下である、真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法。
P=ρg×U2/2・・・(1)
ρg=ρA×FA/FT+ρB×FB/FT+ρC×FC/FT+VP/(FT/60)・・・(2)
U=(FT/ST)×(1/3600)・・・(3)
ST=SA+SB+SC・・・(4)
FT=FA+FB+FC・・・(5)
ここで、(1)式から(5)式において、Pは、上吹きランス出口での噴流の動圧(kPa)、ρgは、噴流の密度(kg/Nm3)、ρAは、搬送用ガスの密度(kg/Nm3)、ρBは、酸素含有ガスの密度(kg/Nm3)、ρCは、炭化水素系ガスの密度(kg/Nm3)、Vpは、粉体の供給速度(kg/min)、Uは、上吹きランス出口での噴流の流速(m/sec)、STは、中心孔、燃料噴射孔及び酸素含有ガス噴射孔の上吹きランス出口での断面積の合計(m2)、SAは、中心孔の上吹きランス出口での断面積(m2)、SBは、酸素含有ガス噴射孔の上吹きランス出口での断面積(m2)、SCは、燃料噴射孔の上吹きランス出口での断面積(m2)、FTは、搬送用ガスの流量、酸素含有ガスの流量、炭化水素系ガスの流量の合計(Nm3/h)、FAは、搬送用ガスの流量(Nm3/h)、FBは、酸素含有ガスの流量(Nm3/h)、FCは、炭化水素系ガスの流量(Nm3/h)である。
[2]前記粉体が、マンガン鉱石、マンガン系合金鉄、CaO系脱硫剤のうちの何れか1種または2種以上である、上記[1]に記載の真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法。
[3]前記粉体投射時の真空槽内の真空度が2.7〜13.3kPaである、上記[1]または上記[2]に記載の真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法。
ρg=ρA×FA/FT+ρB×FB/FT+ρC×FC/FT+VP/(FT/60)・・・(2)
U=(FT/ST)×(1/3600)・・・(3)
ST=SA+SB+SC・・・(4)
FT=FA+FB+FC・・・(5)
ここで、(1)式から(5)式において、Pは、上吹きランス出口での噴流の動圧(kPa)、ρgは噴流の密度(kg/Nm3)、ρAは搬送用ガスの密度(kg/Nm3)、ρBは酸素含有ガスの密度(kg/Nm3)、ρCは炭化水素系ガスの密度(kg/Nm3)、Vpは粉体の供給速度(kg/min)、Uは上吹きランス出口での噴流の流速(m/sec)、STは、中心孔、燃料噴射孔及び酸素含有ガス噴射孔の上吹きランス出口での断面積の合計(m2)、SAは中心孔の上吹きランス出口での断面積(m2)、SBは酸素含有ガス噴射孔の上吹きランス出口での断面積(m2)、SCは燃料噴射孔の上吹きランス出口での断面積(m2)、FTは、搬送用ガスの流量、酸素含有ガスの流量、炭化水素系ガスの流量の合計(Nm3/h)、FAは搬送用ガスの流量(Nm3/h)、FBは酸素含有ガスの流量(Nm3/h)、FCは炭化水素系ガスの流量(Nm3/h)である。
ここで、(6)式において、溶鋼への入熱量(cal)は、バーナー燃焼の総発熱量のうち溶鋼に着熱した熱量、バーナー燃焼の総熱量(cal)は燃料の発熱量(cal/Nm3)と燃料の流量(Nm3)との積で求められる値である。
2 取鍋
3 溶鋼
4 スラグ
5 真空槽
6 上部槽
7 下部槽
8 上昇側浸漬管
9 下降側浸漬管
10 環流用ガス吹き込み管
11 ダクト
12 原料投入口
13 上吹きランス
Claims (2)
- 真空脱ガス設備の真空槽内を上下移動可能な上吹きランスの中心部に設けた中心孔から搬送用ガスとともに粉体を真空槽内の溶鋼湯面に向けて投射し、
前記中心孔の周囲に設けた燃料噴射孔から炭化水素系ガスを供給し、且つ、前記中心孔の周囲に設けた酸素含有ガス噴射孔から酸素含有ガスを供給し、
上吹きランス先端に前記炭化水素系ガスの燃焼による火炎を形成しながら、該火炎を介して前記粉体を加熱して溶鋼に投射する、真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法において、
粉体投射時の上吹きランスのランス高さ(溶鋼静止湯面からランス先端までの距離)が1.0〜7.0mであって、真空槽内の真空度が1.3〜17.3kPaであり、
下記の(1)式から(5)式で算出される、上吹きランスから噴射される噴流の動圧Pが20.0kPa以上100.0kPa以下である、真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法。
P=ρg×U2/2・・・(1)
ρg=ρA×FA/FT+ρB×FB/FT+ρC×FC/FT+VP/(FT/60)・・・(2)
U=(FT/ST)×(1/3600)・・・(3)
ST=SA+SB+SC・・・(4)
FT=FA+FB+FC・・・(5)
ここで、(1)式から(5)式において、
Pは、上吹きランス出口での噴流の動圧(kPa)、
ρgは、噴流の密度(kg/Nm3)、
ρAは、搬送用ガスの密度(kg/Nm3)、
ρBは、酸素含有ガスの密度(kg/Nm3)、
ρCは、炭化水素系ガスの密度(kg/Nm3)、
Vpは、粉体の供給速度(kg/min)、
Uは、上吹きランス出口での噴流の流速(m/sec)、
STは、中心孔、燃料噴射孔及び酸素含有ガス噴射孔の上吹きランス出口での断面積の合計(m2)、
SAは、中心孔の上吹きランス出口での断面積(m2)、
SBは、酸素含有ガス噴射孔の上吹きランス出口での断面積(m2)、
SCは、燃料噴射孔の上吹きランス出口での断面積(m2)、
FTは、搬送用ガスの流量、酸素含有ガスの流量、炭化水素系ガスの流量の合計(Nm3/h)、
FAは、搬送用ガスの流量(Nm3/h)、
FBは、酸素含有ガスの流量(Nm3/h)、
FCは、炭化水素系ガスの流量(Nm3/h)である。 - 前記粉体が、マンガン鉱石、マンガン系合金鉄、CaO系脱硫剤のうちの何れか1種または2種以上である、請求項1に記載の真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法。
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