JP6337808B2

JP6337808B2 - スポンジゴム成形体及びその製造方法

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Publication number: JP6337808B2
Application number: JP2015047827A
Authority: JP
Inventors: 沖田　智昭; 智昭沖田; 達司後藤; 健一沖原; 篤志鎌田
Original assignee: Toyoda Gosei Co Ltd
Current assignee: Toyoda Gosei Co Ltd
Priority date: 2015-03-11
Filing date: 2015-03-11
Publication date: 2018-06-06
Anticipated expiration: 2035-03-11
Also published as: JP2016169243A; US20160264748A1

Description

本発明は、スポンジゴム成形体及びその製造方法に関するものである。

スポンジゴムは、例えば、自動車ボディに取り付けられるウエザストリップのシール部や端部間接続部、家屋の扉開閉部のシール材、汎用緩衝材等に広く用いられており、そのゴムポリマーとしては耐老化性、耐オゾン性等に優れたＥＰＤＭ（エチレン−α−オレフィン−非共役ジエン共重合体）が最も多く用いられている。

スポンジゴム成形体は、スポンジゴム用組成物を、金型に注入して発泡成形したり、ダイスから押出しながら発泡成形したりして成形される。特に、注入するタイプの金型の成形面には、スポンジゴム用組成物に由来する各種物質、特に金属硫化物塩の付着があり、何ショットも繰り返し成形されることにより、その付着が蓄積して汚れとなる。この金型の汚れは、スポンジゴム成形体の表面を荒らしたり離型性を悪化させたりする等の不具合を起こす。そのため、規定のショット数（例えば３０ショット）ごとに、ショットブラスト、研磨、洗浄用ゴム（例えば特許文献１）のダミー成形等の方法によって、金型の汚れを落とすクリーニングが行われており、相当な工数及び手間となっている。

しかも、近年は、ゴム成形において加硫時間が短縮される傾向にあり、そのために金型温度を通常の約１８０℃よりも高い１９０〜２２０℃にし、加硫反応を速めてスポンジゴム成形される。この温度下では、金属化合物が金型にへばり付きやすいため、汚れが加速する。

ところで、本発明に関連する文献として、特許文献２には、ＥＰＤＭ１００重量部に対して、発泡剤としての重曹（炭酸水素ナトリウム）５〜５０重量部と、滑剤１〜１０重量部を加え、気泡構造を連泡化し、所定の連泡率にした高発泡ＥＰＤＭスポンジゴム組成物が記載されている。

しかし、特許文献２には、重曹が金型の汚れを防止することは記載されていない。また、本発明者らの検討によると、特許文献２の配合のＥＰＤＭスポンジゴム組成物では、発泡成形時に発泡成長の不良が発生することが判明している（非公知）。

また、特許文献３には、エチレン・プロピレン・ジシクロペンタジエン共重合体ゴム７０重量％と直鎖状低密度ポリエチレン３０重量％とを混合し押出して、熱可塑性エラストマー組成物を製造し、この熱可塑性エラストマー組成物１００重量部と、熱分解型発泡剤としての重曹５０モル％と発泡助剤としてのクエン酸５０モル％との混合物３．０重量部とを混合し押出して、発泡体を得ることが記載されている。

しかし、特許文献３にも、重曹が金型の汚れを防止することは記載されていない。また、本発明者らの検討によると、特許文献３の配合の熱可塑性エラストマー組成物では、後述するポリエチレン配合量の多い比較例２〜４，７の実験結果から分かるように、表面肌の不良や圧縮永久歪（いわゆる「へたり」）等の問題が発生することが判明している（非公知）。

特開平６−３４５９２１号公報特開２００４−２０４０００号公報特開２００１−１３９７４０号公報

本発明は、上述した金型の汚れ、表面肌の不良、発泡成長の不良、圧縮永久歪（へたり）という諸問題を併せて解決することを課題とするものであり、ＰＥと重曹の最適な配合量によって、金型の汚れを防止してクリーニングの工数を削減するとともに、表面肌、発泡成長、圧縮永久歪（へたり）という各種特性を満足するスポンジゴム成形体を提供することを目的としている。

上述した金型の汚れは、次のようなメカニズムによると考えられる。
ＥＰＤＭポリマーが硫黄系加硫剤により加硫される主反応においては、Ｈ₂Ｓガスが発生する。
また、この主反応を促進して加硫時間を短縮するなどの目的で、一般的に、チウラム系、ジチオカルバミン酸塩系、チアゾール系などの加硫促進剤が添加されるが、過剰量の加硫促進剤がブルームしたり、加硫促進剤からＣＳ₂が分解したり、また、ジチオカルバミン酸塩系の加硫促進剤から亜鉛イオン等の金属イオンが遊離したりする。
また、硫黄加硫剤の働きを促進させる加硫助剤として、一般的に、無機系の酸化亜鉛や、有機系の脂肪酸であるステアリン酸などが添加されるが、この酸化亜鉛とステアリン酸との副反応が起こり、ステアリン酸亜鉛が中間生成する。
上記の遊離した亜鉛イオン等の金属イオンや添加した酸化亜鉛や中間生成したステアリン酸亜鉛が、上記のＨ₂Ｓガスや硫黄加硫剤又は加硫促進剤由来の硫黄と反応して硫化亜鉛（ＺｎＳ）等の金属硫化物塩を生成し、この金属硫化物塩が金型の成形面に析出すると考えられる。

この考察に基づき、本発明は上述の課題を解決するために、下記の手段Ａ，Ｂ，Ｃを採ったものである。なお、本明細書において、エチレン−αオレフィン−非共役ジエン共重合体ポリマー以外の材料の配合量について記すときは、未加硫のエチレン−αオレフィン−非共役ジエン共重合体ポリマー１００質量部に対する質量部である。

Ａ．スポンジゴム用組成物
本発明のスポンジゴム用組成物は、エチレン−αオレフィン−非共役ジエン共重合体ポリマー１００質量部に対して、ポリエチレン２〜６質量部と、発泡剤としての重曹０．５〜１２質量部と、硫黄系加硫剤とを含むスポンジゴム用組成物である。

本発明により作用効果が得られるのは、次のようなメカニズムによると考えられる。
発泡剤として配合した重曹（炭酸水素ナトリウム）は、発泡成形時に分解してＣＯ₂ガスとナトリウムイオンを放出する。上述したように、金型の汚れは金属硫化物塩が金型に析出することによると考えられるが、このとき重曹が放出したナトリウムイオンが硫黄系加硫剤や加硫促進剤から発生する酸を中和し、硫化亜鉛等の金属硫化物塩と金属である金型との結合を防止すると考えられる。これにより金型の汚れを防止又は緩和することができる。同作用を実質的に得るために、重曹の配合量は０．５質量部以上とし、好ましくは１．０質量部以上、より好ましくは２．０質量部以上とする。
一方、重曹の配合量が過剰になると、スポンジゴムの表面にアバタ、ヘコミ、流れキズ等の欠陥が生じるようになり、表面肌が不良となる。そこで、表面肌の不良を防止するために、重曹の配合量は１２質量部以下とし、好ましくは１１．５質量部以下とする。

また、配合したポリエチレンは、エチレン−αオレフィン−非共役ジエン共重合体ポリマーの中に相溶し、スポンジゴム成形体に必要な発泡成長性を確保しつつ、高温時の流動性を確保し、かつ金型からの抜け性を良好にする。同作用を実質的に得るために、ポリエチレンの配合量は２質量部以上とする。
一方、ポリエチレンの配合量が過剰になると、圧縮永久歪が悪化してヘタリ不良が生じるようになる。そこで、表面肌の不良を防止するために、ポリエチレンの配合量は６質量部以下とする。

このように、本発明は、ポリエチレンと重曹の最適な配合量によって、金型の汚れを防止してクリーニングの工数を削減するとともに、表面肌、発泡成長、圧縮永久歪（へたり）という各種特性を満足するスポンジゴム用組成物及びスポンジゴム成形体を提供することができる。

本発明における各要素の詳細、態様等を以下に説明する。

１．エチレン−αオレフィン−非共役ジエン共重合体（以下「ＥＰＤＭ」と記す。）ポリマー
αオレフィンとしては、特に限定されないが、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセン等を例示でき、このなかでプロピレンが好ましい。
非共役ジエンとしては、特に限定されないが、１，４−ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン、５−エチリデン−２−ノルボルネン等を例示できる。

２．ポリエチレン（以下「ＰＥ」と記す。）
ＰＥの種類は、用途にもよるので特に限定されないが、用途がウエザストリップの場合、高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）又はそれらのブレンドを用いることが好ましい。これらは柔軟性に富み、高温時の流動性を高めるとともに、引裂き強度、引張強度等の物理的強度に優れる。

３．硫黄系加硫剤
硫黄系加硫剤は、特に限定されず、硫黄、硫黄化合物、マレイミド類、有機含硫黄加硫剤等を例示することができる。これらの一種を単独で用いてもよいし、二種以上を併用してもよい。

４．加硫促進剤
加硫促進剤は、加硫を促進するために、適宜配合することができる。加硫促進剤としては、下記のものを例示でき、１種又は２種以上を用いることができる。本発明は、特にジチオカルバミン酸塩系、ジチオリン酸系等の金属塩系の加硫促進剤を配合した場合に、それらに由来して析出する金属硫化物塩による金型の汚れを防止することができるので好適である。

（１）チウラム系
テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＭＴＤ）、テトラエチルチウラムジスルフィド（ＴＥＴＤ）、テトラブチルチウラムジスルフィド（ＴＢＴＤ）、テトラキス（２−エチルヘキシル）チウラムジスルフィド、テトラメチルチウラムモノスルフィド（ＴＭＴＭ）、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド（ＤＰＴＴ）等を例示できる。

（２）ジチオカルバミン酸塩系
ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＺｎＭＤＣ）、ジエチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＺｎＥＤＣ）、ジブチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＺｎＢＤＣ）、Ｎ−エチル−Ｎ−フェニルジチオカルバミン酸亜鉛（ＺｎＥＰＤＣ）、Ｎ−ペンタメチレンジチオカルバミン酸亜鉛（ＺｎＰＤＣ）、ジベンジルジチオカルバミン酸亜鉛（ＺＢＥＣ）、ジメチルジチオカルバミン酸ナトリウム（ＮａＭＤＣ）、ジエチルジチオカルバミン酸ナトリウム（ＮａＥＤＣ）、ジブチルジチオカルバミン酸ナトリウム（ＮａＢＤＣ）、ジメチルジチオカルバミン酸銅（ＣｕＭＤＣ）、ジメチルジチオカルバミン酸第二鉄（ＦｅＭＤＣ）、ジエチルジチオカルバミン酸テルル（ＴｅＥＤＣ）、ペンタメチレンジチオカルバミン酸ピペリジン塩（ＰＰＤＣ）、ピペコリルジチオカルバミン酸ピペコリン塩等を例示できる。

（３）チアゾール系
２−メルカプトベンゾチアゾール（ＭＢＴ）、ジベンゾチアジルジスルフィド（ＭＢＴＳ）、２−メルカプトベンゾチアゾールの亜鉛塩（ＺｎＭＢＴ）、２−メルカプトベンゾチアゾールのシクロヘキシルアミン塩（ＣＭＢＴ）、２−（Ｎ，Ｎ’−ジエチルジチオカルバモイルチオ）ベンゾチアゾール、２−（４’−モルホリノジチオ）ベンゾチアゾール（ＭＤＢ）等を例示できる。

（４）スルフェンアミド系
Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＢＳ）、Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＢＢＳ）、Ｎ−オキシジエチレン−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＯＢＳ）、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド等を例示できる。

（５）ジチオリン酸系
ジアルキルジチオリン酸亜鉛

５．可塑剤
可塑剤は、組成物に可塑性を付与するとともに加工の容易化を図るために、適宜配合することができる。可塑剤としては、特に限定されないが、プロセスオイル（パラフィン系、ナフテン系、芳香族系等）潤滑油、石油アスファルト、ワセリン等の石油系可塑剤や、コールタール、コールタールピッチ等のコールタール系軟化剤、ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、ヤシ油等の脂肪油系可塑剤、蜜ロウ、カルナウバロウ、ラノリン等のロウ類、リシノール酸、パルミチン酸、ステアリン酸バリウム、ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸亜鉛等の脂肪酸及び脂肪酸塩、石油樹脂、アタクチックポリプロピレン、クマロンインデン樹脂等の合成高分子物質、トール油、サブ（ファクチス）等を例示できる。プロセスオイルを配合する場合、その配合量は、加工の容易化の点で１２質量部以上であることが好ましく、ブルームを防止する点で６０質量部以下であることが好ましい。

６．発泡剤
発泡剤は、重曹０．５〜１２質量部を含むことが必須であるが、その他の発泡剤を適宜配合して併用することができる。
その他の発泡剤としては、４，４′−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）（ＯＢＳＨ）、アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン（ＤＰＴ）、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド（ＴＳＨ）、２，２’−アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ）等を例示できる。

７．その他の配合材料
上記の配合材料のほか、充填材、加工助剤、架橋助剤、発泡助剤、老化防止剤、受酸剤、スコーチ防止剤、着色剤等を、適宜配合することができる。
充填剤としては、カーボンブラック、炭酸カルシウム、タルク、シリカ、焼成クレー等を例示できる。
加工助剤としては、ステアリン酸等の脂肪酸を例示できる。
架橋助剤としては、ポリエチレングリコール（ＰＥＧ）、酸化亜鉛（ＺｎＯ，亜鉛華）、ステアリン酸亜鉛等の脂肪酸塩、酸化マグネシウム等を例示できる。本発明は、特に酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛等の金属化合物の架橋助剤を配合した場合に、それらに由来して析出する金属硫化物塩による金型の汚れを防止することができるので好適である。
発泡助剤としては、尿素、ベンゼンスルフィン酸ナトリウム等を例示できる。

Ｂ．スポンジゴム成形体
本発明のスポンジゴム成形体は、エチレン−αオレフィン−非共役ジエン共重合体ポリマー１００質量部に対して、ポリエチレン２〜６質量部と、発泡剤としての重曹０．５〜１２質量部と、硫黄系加硫剤とを含むスポンジゴム用組成物を用いて発泡成形されたスポンジゴム成形体であって、スポンジゴム成形体は、自動車等のウエザストリップのシール部や端部間接続部である。

ウエザストリップのシール部又は端部間接続部は、樹脂製又は金属製のインサートを含んでもよいし含まなくてもよい。

Ｃ．スポンジゴム成形体の製造方法
本発明のスポンジゴム成形体の製造方法は、エチレン−αオレフィン−非共役ジエン共重合体ポリマー１００質量部に対して、ポリエチレン２〜６質量部と、発泡剤としての重曹０．５〜１２質量部と、硫黄系加硫剤とを含むスポンジゴム用組成物を用いて、金型温度を１９０〜２２０℃にした金型内で発泡成形するスポンジゴム成形体の製造方法である。上述したように、加硫時間を短縮するために金型温度を１９０〜２２０℃にした場合には、通常は金型の汚れが加速するが、本発明はその場合でも上記メカニズムにより金型の汚れを防止できるので好適である。

本発明によれば、金型の汚れを防止してクリーニングの工数を削減するとともに、表面肌、発泡成長、圧縮永久歪（へたり）という各種特性を満足するスポンジゴム成形体を提供することができる。

（ａ）は自動車のドアに取り付けられるウエザストリップを概略的に示す図、（ｂ）は実施例及び比較例の各スポンジゴム用組成物を用いて発泡成形したスポンジゴム成形体の形状寸法を示す図、（ｃ）は同スポンジゴム成形体の圧縮永久歪試験方法を説明する図である。横軸にＰＥの配合量、縦軸に重曹の配合量を対応させ、実施例及び比較例の各データをプロットした散布図である。

ＥＰＤＭポリマー１００質量部に対して、ＰＥ２〜６質量部と、発泡剤としての重曹０．５〜１２質量部と、硫黄系加硫剤とを含むスポンジゴム用組成物を用いて、金型温度を１９０〜２２０℃にした金型内でスポンジゴム成形体を発泡成形する。

表１に配合組成を示す実施例１〜８の各スポンジゴム用組成物、並びに、表２に配合組成を示す比較例１〜８の各スポンジゴム用組成物を作製した。

ここで、ポリエチレン（ＰＥ）にはＬＤとＬＬＤのブレンドを用いた。充填材としてのカーボンブラックはＭＡＦ級（Medium Abrasion Furnace）である。可塑剤としてのプロセスオイルはパラフィン系系プロセスオイルである。加工助剤としての脂肪酸はステアリン酸である。架橋助剤としての脂肪酸亜鉛はステアリン酸亜鉛である。加硫促進剤のうち「ＺＡＴ」と記したのは、ジアルキルジチオリン酸亜鉛（ラインケミー社の商品名「レノグランＺＡＴ−７０」）である。

各スポンジゴム用組成物を用いて、スポンジゴム成形体として例えば、図１（ａ）に示すような、自動車のドア７に取り付けられるウエザストリップ１のシール部（下記シール部３）又はその端部間接続部４を発泡成形することができる。ウエザストリップ１のシール部３又は端部間接続部４は、樹脂製又は金属製のインサートを含んでもよいし含まなくてもよい。

ここでは実験的に、各スポンジゴム用組成物を混練機により混練した後、金型温度を１９０℃とした金型（図示略）のキャビティに注入速度３ｍｍ／秒で注入し、実際のウエザストリップ１の一般部と同等の断面形状（発泡構造、スキン層も同等）を有するよう、図１（ｂ）に示すような、板状の基部２と中空状のシール部３とを含むスポンジゴム成形体１を発泡成形し（成形時間１８０秒）、加硫されたスポンジゴム成形体１を金型から離型した。この各スポンジゴム成形体１について、次の評価項目のうち「１．表面肌」、「２．発泡成長」、「４．圧縮永久歪（ヘタリ）」及び「６．金型汚れ」の観察、測定等を行って評価し、上記の表１及び表２に記した。

また、次の評価項目のうち「３．熱間強度」及び「５．剛性」については、各スポンジゴム用組成物により、上記と同様の手順及び条件で、それぞれの規格に準拠した寸法形状の試験片を金型成形して評価し、上記の表１及び表２に記した。

１．表面肌
金型から離型した各スポンジゴム成形体１の表面肌を目視観察し、アバタ、ヘコミ、流れキズ等が無ければ○、有れば×とした。

２．発泡成長
金型内のキャビティ内での発泡距離を測定した。目標を１２０ｍｍ以上とした。

３．熱間強度
ＪＩＳＫ６２５１に準拠し、１５０℃で引張試験を行い、熱間の引張強度を測定した。目標を５００ｋＰａ以上とした。

４．圧縮永久歪（ヘタリ）
（１）図１（ｂ）のスポンジゴム成形体１を長さ６０ｍｍに切断して、試験片１ａとした。
（２）まず、試験片１ａの３箇所の高さ（試験前の高さ）をノギス又は測厚器（錘の質量１ｇ）で測定した。
（３）次に、図１（ｃ）に示すような、ＪＩＳＫ６２６２の５項又はＩＳＯ８１５−１に準じた試験装置の圧縮装置５に、試験片長さの中央の高さの５０％のスペーサ６をセットするとともに、試験片１ａをセットして高さ方向に圧縮した。
（４）この圧縮状態の試験片１ａを圧縮装置５ごと、７０±２℃に設定した空気加熱老化試験器（図示略）に入れて、２２^０〜＋２時間加熱した。
加熱後、空気加熱老化試験器から圧縮装置５を取り出し、圧縮装置５から試験片１ａを素早く取り出した。その後、木台の上で、室温に３０分間放置した（ＪＩＳＫ６２６２の５項又は、ＩＳＯ８１５−１の７．５項による）。
（５）３０分放置後、試験片１ａの試験前に測定した３箇所と同じところの高さ（試験後の高さ）をノギス又は測厚器（錘の質量１ｇ）で測定した。
（６）各試験片１ａの３箇所のそれぞれについて次式によりＣＳを求め、その平均値を圧縮永久歪とした。目標を５２％以下とした。
ＣＳ＝（ｔ₀−ｔ₁）／（ｔ₀−ｔ₂）×１００
ＣＳ：圧縮永久歪（％）
ｔ₀：試験前の高さ（ｍｍ）
ｔ₁：試験後の高さ（ｍｍ）
ｔ₂：スペーサの高さ（ｍｍ）

５．剛性率
ＪＩＳＫ６２５４に準拠し、２３℃で低変形引張試験を行い、静的せん断弾性率（剛性率）を測定した。目標を２００ｋＰａ以上とした。

６．金型汚れ
上記成形を繰り返し、クリーニングが必要な程度に金型のキャビティ面が汚れるまでのショット数を調べた。目標を６０ショット以上とした。

＜評価項目の結果＞
重曹を配合しなかった比較例８は、金型汚れのショット数が目標の半分の３０であった。
重曹を０．５〜１１．５質量部配合した実施例１〜８は、金型汚れのショット数が比較例８の２倍以上（特に実施例１〜７では比較例８の３．３倍以上、さらに実施例２〜７では比較例８の６．６倍以上）となり、金型のクリーニング工数を削減できることが分かった。また、表面肌が○であった。
重曹を多く配合した比較例１〜７は、金型汚れのショット数は比較例８の６．６倍以上となったが、表面肌が×となり、さらに比較例１〜５では剛性率も悪化した。

ＰＥを２〜６質量部配合した実施例１〜８は、発泡成長が目標の１２０ｍｍ以上となった。また、圧縮永久歪（ヘタリ）が目標の５２％以下となった。
但し、ＰＥを２質量部配合した実施例８は、発泡成長がギリギリ目標の１２０ｍｍであったことから、ＰＥの配合が２質量部未満では発泡成長が目標に達しないものと考えられる。
ＰＥを６質量部を超えて配合した比較例２〜４，７は、発泡成長は目標の１２０ｍｍ以上となったが、圧縮永久歪（ヘタリ）が悪化し、特に比較例２〜４は剛性率も悪化した。また、ＰＥの配合量が２〜６質量部であっても重曹を多く配合した比較例１，５，６は、圧縮永久歪（ヘタリ）が悪化した。

図２は、上記の結果に基づき、横軸にＰＥの配合量、縦軸に重曹の配合量を対応させ、実施例１〜８、比較例１〜８の各データをプロットした散布図である。実施例１〜８が含まれる破線枠の内側が、本発明の範囲である。破線枠の下方は金型汚れ悪化領域、破線枠の上方は表面肌の不良領域、破線枠の左方は発泡成長の不良領域、破線枠の右方はヘタリ不良領域ということができる。

なお、本発明は前記実施例に限定されるものではなく、発明の趣旨から逸脱しない範囲で適宜変更して具体化することもできる。

１スポンジゴム成形体
１ａ試験片
２基部
３シール部
４端部間接続部
５圧縮装置
６スペーサ
７ドア

Claims

エチレン−αオレフィン−非共役ジエン共重合体ポリマー１００質量部に対して、ポリエチレン２〜６質量部と、発泡剤としての重曹０．５〜１２質量部と、硫黄系加硫剤とを含むスポンジゴム用組成物を用いて発泡成形されたスポンジゴム成形体であって、スポンジゴム成形体は、ウエザストリップのシール部又は端部間接続部であるスポンジゴム成形体。
ポリエチレンは、高圧法低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン又はそれらのブレンドである請求項１記載のスポンジゴム成形体。
スポンジゴム用組成物は、エチレン−αオレフィン−非共役ジエン共重合体ポリマー１００質量部に対して、可塑剤としてのプロセスオイルを１２質量部以上含む請求項１又は２記載のスポンジゴム成形体。
シール部又は端部間接続部は、樹脂製又は金属製のインサートを含む請求項１，２又は３記載のスポンジゴム成形体。
エチレン−αオレフィン−非共役ジエン共重合体ポリマー１００質量部に対して、ポリエチレン２〜６質量部と、発泡剤としての重曹０．５〜１２質量部と、硫黄系加硫剤とを含むスポンジゴム用組成物を用いて、金型温度を１９０〜２２０℃にした金型内で発泡成形するスポンジゴム成形体の製造方法。
ポリエチレンは、高圧法低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン又はそれらのブレンドである請求項５記載のスポンジゴム成形体の製造方法。
スポンジゴム用組成物は、エチレン−αオレフィン−非共役ジエン共重合体ポリマー１００質量部に対して、可塑剤としてのプロセスオイルを１２質量部以上含む請求項５又は６記載のスポンジゴム成形体の製造方法。