JP6332653B1 - 地殻応力測定方法 - Google Patents

Abstract

【課題】地殻を構成する地盤に作用する三次元応力要素を正確に測定する。【解決手段】地殻地盤を坑井１の掘削方向にくり抜いて取得したボーリングコアＢＣ１の、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の基準円直径に対する歪み量が最も大きい径（Ｄmax）の長さと、前記基準円直径に対する歪み量が最も小さい径（Ｄmin）の長さとを測定し、前記地盤を坑井１の内側面から、坑井１とは異なる方向にくり抜いて取得したサイドウォールコアＳＣ１の、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d1|φ=0）の長さ及び水平方向の径（d1|φ=90）の長さを計測し、前記地盤に作用する最大水平応力と最小水平応力との差応力を表す式、及びサイドウォールコアＳＣ１の長手方向に直交する水平応力と鉛直応力との差応力を表す式から、三次元応力要素のうち最大水平応力と最小水平応力とを求める。【選択図】図４

Description

本発明は、地殻を構成する地盤に作用する三次元応力要素を測定する方法、すなわち地殻応力測定方法に関する。

石油、天然ガス等の地下資源の探鉱にあたっては、まず、リモートセンシングや航空写真解析などで石油地質評価を行い、続いて地質・地化学調査、地震探査などを実施して得られた複数のデータを総合的に解析して地下の地質構造を把握し、石油が多く埋蔵されている可能性が高い場所を選定する。油ガス井の候補地が選定されたら、現地に試掘井を掘削して地層の状況を把握する。試掘井を掘削した地盤に石油が埋まっていると期待される地層が見つかれば、その地層を含む地盤から岩石のコアを採取し、そのコアを観察して岩石の種類や鉱物組織等を把握し、さらに孔隙率や浸透率などその地層に含まれる岩石の性状を詳細に調べる。

圧密、地盤内応力、せん断、土圧など地盤の力学的挙動を解析することも、上記候補地の地盤の状況を把握するうえで重要である。解析結果をもとに油ガス井を掘削した地盤の応力状態を評価し、油ガス井が長期にわたって健全に維持され得ることが確認できれば、その油ガス井から石油を安定的に産出することができる。
地盤の応力環境の評価は、試掘井のみならず、石油の継続的な生産を目的とした油ガス井においても行われる。そのような油ガス井において三方向応力を精度よく測定できれば、地殻地盤を取り巻く力学的環境が正確に把握できるので、地殻地盤に対しフラクチャリングを効果的に行うことができる。その結果、フラクチャを介して石油の採取を効率よく行うことができる。

下記の特許文献１には、地殻を構成する地盤に作用する三次元応力要素を測定する方法が開示されている。具体的には、地殻応力測定を行う油ガス井が途中で少なくとも二度方向を変えており向きの異なる三箇所で坑井壁の亀裂の位置、角度を測定し、それらの測定値に基づいてそれら三箇所それぞれの主応力とその方位と傾斜を設定し任意の三次元地殻応力場を仮定し、仮定した任意の三次元地殻応力場の値を用いて、特定の式を用いて各所の主応力とその方位、傾斜を求めている。
また、下記の非特許文献１には、ボーリングコアから得られる情報と既知の情報とを組み合わせて、ボーリングコアを取得した深度の地殻地盤に作用している三方向応力の大きさを測定することが可能であることが報告されている。

特許第２７８７７５２号公報

「A new method of diametrical core deformation analysis for in-situ stress measurements by Akio FUNATO and Takatoshi ITO（https://www.journals.elsevier.com/international-journal-of-rock-mechanics-and-mining-sciences/recent-articles）

ところで、上記の特許文献１の発明では、地殻応力測定を行うべき坑井は、二度方向を変えている（向きの異なる三箇所がある）必要がある。しかしながら、坑井が必ずしもそのように地中で向きを変えていることはなく、地盤を鉛直下方に真っ直ぐに掘り進んでいた場合はこの発明を実施して応力測定を行うことはできない。また、坑井が地中で向きを変えていたとしても、向きの異なる区間どうしが十分近接しているとは言い難い（坑井の向きは急激には変えられないので区間どうしの距離がひらいてしまい、相互に深度が異なる）ので、得られた地殻応力の数値は、精度が高いとは言い難い。
また、上記の非特許文献１の報告では、ボーリングコアが事前に取得されていることが前提となるが、ボーリングコアは、坑井掘削時に断片的に取得されるものであるため、三次元応力測定を実施したい深度で取得されたボーリングコアが存在しない場合は実施することができない。

本発明は、地殻を構成する地盤に作用する三次元応力要素を、如何なる深度においても正確に測定することができる地殻応力測定方法を提供することを目的とする。

本発明に係る地殻応力測定方法の第一の態様では、地盤に掘削された坑井において地表から所定の深さに位置する地盤を前記坑井の掘削方向にくり抜いて取得した円柱状のボーリングコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の基準円直径に対する歪み量が最も大きい最大径（Ｄ_max）の長さと、前記基準円直径に対する歪み量が最も小さい最小径（Ｄ_min）の長さとを測定し、
前記所定深さに位置する前記地盤を前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とは異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第一サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d1|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d1|_φ=90）の長さを計測し、
前記所定深さの前記地盤に作用する最大水平応力（Ｓ_Hmax）と最小水平応力（Ｓ_hmin）との差応力（ΔＳ）を表す下記式

及び前記第一サイドウォールコアの長手方向に直交する水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₁）を表す下記式

により、前記三次元応力要素のうち前記最大水平応力（Ｓ_Hmax）と、前記最小水平応力（Ｓ_hmin）とを求める。
ここで、以下の変数の大きさは既知とする。
Ｅ：地盤のヤング率、ν：地盤のポアソン比、
Ｓ_V：所定深さの地盤に作用する鉛直応力、
α：坑井掘削時の基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度、すなわち地盤に作用する最大水平応力の方位
β₁：坑井掘削時の基準方位に対して第一サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
ただし、d1|_φ=0＜d1|_φ=90のときはd_min＝d1|_φ=0であり、d1|_φ=0＞d1|_φ=90のときはd_min＝d1|_φ=90である。

本発明に係る地殻応力測定方法の第二の態様では、地盤に掘削された坑井において地表から所定の深さに位置する地盤を前記坑井の掘削方向にくり抜いて取得した円柱状のボーリングコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の基準円直径に対する歪み量が最も大きい最大径（Ｄ_max）の長さと、前記基準円直径に対する歪み量が最も小さい最小径（Ｄ_min）の長さとを測定し、
前記所定深さに位置する前記地盤を前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とは異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第一サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d1’|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d1’|_φ=90）の長さを測定し、
前記所定深さの前記地盤に作用する最大水平応力（Ｓ_Hmax）と最小水平応力（Ｓ_hmin）との差応力（ΔＳ）を表す下記式

及び前記第一サイドウォールコアの長手方向に直交する水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₁）を表す下記式

により、前記三次元応力要素のうち前記最大水平応力（Ｓ_Hmax）と、前記最小水平応力（Ｓ_hmin）とを求める。
ここで、以下の変数の大きさは既知とする。
Ｅ：地盤のヤング率、ν：地盤のポアソン比、
Ｓ_V：所定深さの地盤に作用する鉛直応力、
α：坑井掘削時の基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度、すなわち地盤に作用する最大水平応力の方位
β₁：坑井掘削時の基準方位に対して第一サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
Ｒ：坑井の半径、
ｒ₁：坑井の中心から第一サイドウォールコアの計測断面までの距離
ただし、d1’|_φ=0＜d1’|_φ=90のときはd_min＝d1’|_φ=0であり、d1’|_φ=0＞d1’|_φ=90のときはd_min＝d1’|_φ=90である。

本発明に係る地殻応力測定方法の第四の態様では、地盤に掘削された坑井において地表から所定の深さに位置する前記地盤を前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とは異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第一サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d1’|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d1’|_φ=90）の長さを測定し、
前記第一サイドウォールコアの長手方向に直交する水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₁）を表す下記式

により、前記三次元応力要素のうち前記所定深さの前記地盤に作用する最大水平応力（Ｓ_Hmax）を求める。
ここで、以下の変数の大きさは既知とする。
Ｅ：地盤のヤング率、ν：地盤のポアソン比、
Ｓ_V：所定深さの地盤に作用する鉛直応力、
Ｓ_hmin：所定深さの地盤に作用する最小水平応力
α：坑井掘削時の基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度、すなわち地盤に作用する最大水平応力の方位
β₁：坑井掘削時の基準方位に対して第一サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
Ｒ：坑井の半径、
ｒ₁：坑井の中心から第一サイドウォールコアの計測断面までの距離
ただし、d1’|_φ=0＜d1’|_φ=90のときはd_min＝d1’|_φ=0であり、d1’|_φ=0＞d1’|_φ=90のときはd_min＝d1’|_φ=90である。

本発明に係る地殻応力測定方法の第五の態様では、地盤に掘削された坑井において地表から所定の深さに位置する前記地盤を前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とは異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第二サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した第一計測断面の形状から、該第一計測断面の鉛直方向の径（d2a|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d2a|_φ=90）の長さを測定するとともに、前記第二サイドウォールコアの、前記第一計測断面とは異なる第二計測断面の鉛直方向の径（d2b|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d2b|_φ=90）の長さを測定し、
前記地盤を、前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とも、前記第二サイドウォールコアの掘削方向とも異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第三サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した第三計測断面の形状から、該第三計測断面の鉛直方向の径（d3a|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d3a|_φ=90）の長さを測定するとともに、前記第三サイドウォールコアの、前記第三計測断面とは異なる第四計測断面の鉛直方向の径（d3b|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d3b|_φ=90）の長さを測定し、
前記第二サイドウォールコアの第一計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β2）を表す下記式

前記第二サイドウォールコアの第二計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β2）を表す下記式

前記第三サイドウォールコアの第三計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β3）を表す下記式

及び前記第三サイドウォールコアの第四計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β3）を表す下記式

により、前記三次元応力要素のうち前記所定深さの前記地盤に作用する最大水平応力（Ｓ_Hmax）と、最小水平応力（Ｓ_hmin）と、坑井掘削時の基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度（α）すなわち地盤に作用する最大水平応力の方位とを求める。
ここで、以下の変数の大きさは既知とする。
Ｅ：地盤のヤング率、ν：地盤のポアソン比、
Ｓ_V：所定深さの地盤に作用する鉛直応力、
β₂：坑井掘削時の基準方位に対して第二サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
β₃：坑井掘削時の基準方位に対して第三サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
Ｒ：坑井の半径、
ｒ_2a：坑井の中心から第二サイドウォールコアの第一計測断面までの距離、
ｒ_2b：坑井の中心から第二サイドウォールコアの第二計測断面までの距離、
ｒ_3a：坑井の中心から第三サイドウォールコアの第三計測断面までの距離、
ｒ_3b：坑井の中心から第三サイドウォールコアの第四計測断面までの距離、
ただし、d2a|_φ=0＜d2a|_φ=90のときはd_min＝d2a|_φ=0であり、d2a|_φ=0＞d2a|_φ=90のときはd_min＝d2a|_φ=90であり、
d2b|_φ=0＜d2b|_φ=90のときはd_min＝d2b|_φ=0であり、d2b|_φ=0＞d2b|_φ=90のときはd_min＝d2b|_φ=90であり、
d3a|_φ=0＜d3a|_φ=90のときはd_min＝d3a|_φ=0であり、d3a|_φ=0＞d3a|_φ=90のときはd_min＝d3a|_φ=90であり、
d3b|_φ=0＜d3b|_φ=90のときはd_min＝d3b|_φ=0であり、d3b|_φ=0＞d3b|_φ=90のときはd_min＝d3b|_φ=90である。

本発明に係る地殻応力測定方法の第六の態様では、地盤に掘削された坑井において地表から所定の深さに位置する前記地盤を前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とは異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第四サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d4|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d4|_φ=90）の長さを測定し、
前記地盤を、前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とも、前記第四サイドウォールコアの掘削方向とも異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第五サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d5|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d5|_φ=90）の長さを測定し、
前記地盤を、前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とも、前記第四サイドウォールコア及び前記第五サイドウォールコアの掘削方向とも異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第六サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d6|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d6|_φ=90）の長さを測定し、
前記第四サイドウォールコアの計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β4）を表す下記式

前記第五サイドウォールコアの計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β5）を表す下記式

及び前記第六サイドウォールコアの計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β6）を表す下記式

により、前記三次元応力要素のうち前記所定深さの前記地盤に作用する最大水平応力（Ｓ_Hmax）と、最小水平応力（Ｓ_hmin）と、坑井掘削時の基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度（α）すなわち地盤に作用する最大水平応力の方位とを求める。
ここで、以下の変数の大きさは既知とする。
Ｅ：地盤のヤング率、ν：地盤のポアソン比、
Ｓ_V：所定深さの地盤に作用する鉛直応力、
β₄：坑井掘削時の基準方位に対して第四サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
β₅：坑井掘削時の基準方位に対して第五サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
β₆：坑井掘削時の基準方位に対して第六サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
ただし、d4|_φ=0＜d4|_φ=90のときはd_min＝d4|_φ=0であり、d4|_φ=0＞d4|_φ=90のときはd_min＝d4|_φ=90であり、
d5|_φ=0＜d5|_φ=90のときはd_min＝d5|_φ=0であり、d5|_φ=0＞d5|_φ=90のときはd_min＝d5|_φ=90であり、
d6|_φ=0＜d6|_φ=90のときはd_min＝d6|_φ=0であり、d6|_φ=0＞d6|_φ=90のときはd_min＝d6|_φ=90である。

本発明に係る地殻応力測定方法の第一又は第二の態様においては、
前記坑井掘削時の基準方位と、前記ボーリングコアの前記計測断面において最大径（Ｄ_max）の方向とがなす角度を、前記基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度（α）とみなしてもよい。

本発明に係る上記の各態様によれば、三方向応力を精度よく測定して、地殻地盤を取り巻く力学的環境が正確に把握できるので、地下化石燃料の継続的な生産を目的とした油ガス井においては、地殻地盤に対しフラクチャリングを効果的に行うことができる。その結果、フラクチャを介して石油だけに留まらず天然ガス等の地下化石燃料の採取を効率よく行うことができる。
その他にも、メタンハイドレート採掘や地熱利用等のエネルギー開発分野、火山の噴火や地震の予測、二酸化炭素の地中貯蔵、放射性廃棄物の地層処分などでは、大深度における岩盤応力を把握することが非常に重要となるが、そのようなプロジェクトの対象となる地殻地盤にパイロット坑を掘削し、本発明を実施することで岩盤応力の測定を精度よく実施することができる。

また、本発明のうち、坑井のボーリングコアとサイドウォールコアとを使用する第一の態様、及び第二の態様においては、坑井掘削時にある深度で地殻地盤をくり抜いて取得されたボーリングコアと、ボーリングコアを取得したときと同程度の深度の地殻地盤を坑井とは異なる方向にくり抜いて取得されたサイドウォールコアとを利用して、上記ある深度における地殻地盤に作用している三方向応力の大きさを測定し、これらを基に地殻地盤の応力状態を評価する。本発明によれば、同深度で取得した複数のサンプルコアを使用するので、主応力測定の精度を高めることができる。

本発明のうち、一つのサイドウォールコアとその他手法による応力情報とを組み合わせる第四の態様においては、坑井内のある深度の地殻地盤を坑井とは異なる方向にくり抜いて取得されたサイドウォールコアと、その他の手法により得られた応力情報とを組み合わせて、上記ある深度における地殻地盤に作用している三方向応力の大きさを測定し、これらを基に地殻地盤の応力状態を評価する。ボーリングコアは、坑井掘削時に断片的に取得されるものであるため、後に主応力測定を実施したい深度で取得されたボーリングコアが存在しない場合がある。しかしながら、サイドウォールコアは、坑井掘削後に必要に応じて如何なる深度においても取得することが可能である。したがって、本発明によれば、ボーリングコアの有無に関係なく、地中の如何なる深度においても三方向応力の大きさを測定することが可能であり、地殻地盤の全域にわたってその性状を高い精度で正確に把握することができる。

本発明のうち、複数のサイドウォールコアを使用する第五の態様、及び第六の態様においては、坑井内のある深度の地殻地盤を坑井とは異なるいくつかの方向にくり抜いて取得された複数のサイドウォールコアを利用して、上記ある深度における地殻地盤に作用している三方向応力の大きさを測定し、これらを基に地殻地盤の応力状態を評価する。ボーリングコアは、坑井掘削時に断片的に取得されるものであるため、後に主応力測定を実施したい深度で取得されたボーリングコアが存在しない場合がある。しかしながら、サイドウォールコアは、坑井掘削後に必要に応じて如何なる深度においても取得することが可能である。したがって、本発明によれば、ボーリングコアの有無に関係なく、地中の如何なる深度においても三方向応力の大きさを測定することが可能であり、地殻地盤の全域にわたってその性状を高い精度で正確に把握することができる。

本発明に係る地殻応力測定方法の第一実施形態を説明するための図であって、（ａ）は、地表からある深度に位置する地殻地盤に作用する三次元応力のうち、最大水平応力（Ｓ_Hmax）と最小水平応力（Ｓ_hmin）とが同地盤に作用する状況を模式的に示した図であり、（ｂ）は、深度に位置する地盤から坑井掘削の過程で取得したボーリングコアの断面が変形する様を模式的に示した図である。 ボーリングコアの径を測定するための測定装置の概略図であって、（ａ）は該ボーリングコアを測定装置に装着した状態を示す斜視図であり、（ｂ）は照光部からボーリングコアに照射されたＬＥＤ光が受光部に受光される様を模式的に示した図である。 ボーリングコアの断面径の長さをコアの全周にわたって測定した結果を示したグラフである。 地表からある深度に位置する地殻地盤からボーリングコア及びサイドウォールコアを取得する様を模式的に示した図である。 地表からある深度に位置する地殻地盤に、三次元応力のうち最大水平応力（Ｓ_Hmax）と最小水平応力（Ｓ_hmin）とが作用する状況を模式的に示しつつ、坑井から取得すべきサイドウォールコアの位置を示した図である。 サイドウォールコアの断面径の長さをコアの全周にわたって測定した結果を示したグラフである。 本発明に係る地殻応力測定方法の第三実施形態を説明するための図であって、地表からある深度に位置する地殻地盤に、三次元応力のうち最大水平応力（Ｓ_Hmax）と最小水平応力（Ｓ_hmin）とが作用する状況を模式的に示しつつ、坑井から取得すべき二つのサイドウォールコアの位置を示した図である。 本発明に係る地殻応力測定方法の第四実施形態を説明するための図であって、地表からある深度に位置する地殻地盤に、三次元応力のうち最大水平応力（Ｓ_Hmax）と最小水平応力（Ｓ_hmin）とが作用する状況を模式的に示しつつ、坑井から取得すべき三つのサイドウォールコアの位置を示した図である。

（第一実施形態）
以下、図１から図６を参照して本発明に係る地殻応力測定方法の第一実施形態について詳細に説明する。
地殻地盤の三次元応力要素とは、最大水平応力、最小水平応力、鉛直応力、及び最大水平応力が作用する方向の四つを含んでおり、地表より下の地殻地盤には、如何なる場所においてもこれら上記の三次元応力要素で表現される様々な力が作用している。今、地表からある深度に位置する地殻地盤のある場所について考えると、この場所には図１（ａ）に示すように、その地盤の水平面内にはある方向に最大水平応力（Ｓ_Hmax）が作用し、最大水平応力（Ｓ_Hmax）が作用するある方向に対して直交する方向に最小水平応力（Ｓ_hmin）が作用し、さらに鉛直方向には鉛直応力（Ｓ_V）が作用しているとみなすことができる。

この地殻地盤に地表面から鉛直下向きに油ガス井を掘削し、ある深度で図１（ｂ）に示すように地盤Ｇを坑井の掘削方向にくり抜いて円柱状のボーリングコアを取得したとする。ボーリングコアを取得すべき地盤Ｇには、上記のとおり最大水平応力（Ｓ_Hmax）、最小水平応力（Ｓ_hmin）、鉛直応力（Ｓ_V）が作用しているため、その地盤Ｇは水平面内において周囲から圧縮され、さらにボーリングコア長手方向に圧縮された状態にある。このような状態にある地盤Ｇを坑井の掘削方向にくり抜き、ボーリングコアＢＣ１として坑井から取り出すと、そのボーリングコアＢＣ１は周囲から作用する応力から解放されるため、長手方向に伸長するとともに、径を拡大させるように膨張する。ボーリングコアＢＣ１の長手方向に直交する断面、すなわち地中では水平面内に存在した断面でみると、地中では正円であったものが拘束を解かれて中心から周囲の全ての方向に径を伸すように拡張する。

ここで、坑井から取り出したボーリングコアＢＣ１においてその長手方向のある位置に、長手方向に直交する方向に計測断面を設定し、その計測断面の形状を観察すると、図１（ｂ）に示すように、最大水平応力（Ｓ_Hmax）が作用していた方向の膨張量がもっとも大きく、最小水平応力（Ｓ_hmin）が作用していた方向の膨張量がもっとも小さい。言い換えると、最大水平応力（Ｓ_Hmax）が作用していた方向には、計測断面の基準円直径（ボーリングコアＢＣ１が地中にあって水平応力を受けていたときの直径）に対する歪み量が最も大きく現れ、最小水平応力（Ｓ_hmin）が作用していた方向には、計測断面の基準円直径に対する歪み量が最も小さく現れており、全体としては楕円形に変化している。

ここでは、ボーリングコアＢＣ１の計測断面の基準円直径に対する歪み量が最も大きく現れている部分の差し渡しを最大径（Ｄ_max）とし、計測断面の基準円直径に対する歪み量が最も小さく現れている部分の差し渡しを最小径（Ｄ_min）としてそれらの長さを測定する。図２（ａ）に示すように、ボーリングコアＢＣ１を測定装置に試料として装着する。測定装置には、並列に並んだ一対のローラ１１，１２が回動可能に設けられている。一方のローラ１１は駆動装置１３により回転される。両ローラ１１，１２の長手方向のほぼ中央には縮径部１１ａ，１２ａが形成されている。試料としてのボーリングコアＢＣ１は、両ローラ１１，１２上に跨がるように置かれ、両ローラ１１，１２を同じ方向に回転させることで両ローラとは逆に回転される。両ローラ１１，１２を中央に置いてその一方の側には、両ローラ１１，１２のほぼ中央に向けてＬＥＤ光を照射する照光部１４が設けられている。照光部１４には指向性の高いＬＥＤ光を放つ複数のＬＥＤ素子１４ａが縦一列に配置されている。照光部１４から照射されるＬＥＤ光は、図２（ｂ）に示すように、両ローラ１１，１２上に置かれたボーリングコアＢＣ１をあたかもその断面方向に横切るように照射される。なお、ＬＥＤ光は両ローラ１１，１２の縮径部１１ａ，１２ａを通じて照射されるので、両ローラに遮られることはない。両ローラ１１，１２の他方の側には、照光部１４から照射されたＬＥＤ光を受ける受光部１５が設けられている。照光部１４から照射されるＬＥＤ光の幅はボーリングコアＢＣ１の直径よりも広いため、受光部１５には、ボーリングコアＢＣ１に遮られなかったＬＥＤ光が上下に分かれて受光される。受光部１５には、ボーリングコアＢＣ１の直径を計測する計測器１６が接続されている。

上記のように構成された測定装置は、駆動装置１３によりボーリングコアＢＣ１を一定速度で回転させながら、受光器１５からボーリングコアＢＣ１に向けてＬＥＤ光を照射する。ボーリングコアＢＣ１に照射されたＬＥＤ光は、一部はコアに遮られるものの、上下に分かれて受光部１５に受光される。計測器１６は、受光部１５に上下に分かれて受光されたＬＥＤ光の間隔を特定してボーリングコアＢＣ１の直径を計測する。つまり、ボーリングコアＢＣ１にＬＥＤ光を照射しつつボーリングコアＢＣ１を一回転させ、その回転角毎にボーリングコアＢＣ１の直径を対応付けて記録することで、ボーリングコアＢＣ１の直径をコアの全周にわたって測定することができる。なお、この測定装置はサイドウォールコアの断面形状を観察する際にも使用することができる。

上記測定装置によるボーリングコアＢＣ１の断面形状の測定結果をプロットすると、図３のグラフに示すことができる。このグラフは、基準方位に交わる外周の一点を始点として、基準方位からの角度に応じて変化するボーリングコアＢＣ１の直径を示している。プロットされた点は誤差を含んでいるので、最小二乗法等により近似曲線を求める（グラフ中の正弦曲線）。この近似曲線上に現れる最大値が計測断面の最大径（Ｄ_max）の長さであり、その方向に最大水平応力（Ｓ_Hmax）が作用していたとみなすことができる。また、近似曲線上に現れる最小値が計測断面の最小径（Ｄ_min）の長さであり、その方向に最小水平応力（Ｓ_hmin）が作用していたとみなすことができる。

ところで、ボーリングコアＢＣ１が地中においてどの部分を基準方位に向けていたか、すなわちボーリングコアＢＣ１の基準方位はどの方向かは、例えば以下のような手法により知得することができる。すなわち、ボーリングコアＢＣ１を取得した深度において、坑井の全周にわたって内周面を撮影したイメージデータを取得する。その際、内周面のイメージデータには、基準方位がどちらを向いているかを示す特徴（縞模様の傾斜、岩礫など）が現れるので、坑井内周面のイメージデータとボーリングコアＢＣ１の外周の状態とを比較すれば、ボーリングコアＢＣ１が地中においてどの方向を基準方位に向けていたかが判明する。もしくは、ボーリングコアＢＣ１を取得するために坑井に挿入する掘削装置に、ボーリングコアＢＣ１が地中においてどの方向を基準方位に向けていたかを記録しておくことができる機能を追加しておいてもよい。

次に、図４に示すように、油ガス井を掘削すべき地殻地盤を、ボーリングコアＢＣ１を取得したのと同じ深度で坑井の内側面から該坑井の掘削方向に直交する方向、すなわち水平面内のある方向にくり抜いて円柱状のサイドウォールコアＳＣ１を取得する。サイドウォールコアＳＣ１を取得する地盤Ｇには、図５に示すように、図１（ａ）と同様の最大水平応力（Ｓ_Hmax）、最小水平応力（Ｓ_hmin）、鉛直応力（Ｓ_V）が作用しているため、その地盤Ｇを、ボーリングコアＢＣ１を取得したのと同じ深度で坑井の内側面から水平面内のある方向にくり抜き、サイドウォールコアＳＣ１として坑井から取り出すと、そのサイドウォールコアＳＣ１は周囲から作用する応力から解放されるため、ボーリングコアＢＣ１と同様に長手方向に伸長するとともに、径を拡大させるように膨張する。サイドウォールコアＳＣ１の長手方向に直交する断面、すなわち地中では鉛直面内に存在した断面でみると、地中では正円であったものが拘束を解かれて中心から周囲の全ての方向に径を伸すように拡張する。

坑井から取り出したサイドウォールコアＳＣ１においてその長手方向のある位置に、長手方向に直交する方向に計測断面を設定する。この計測断面は、サイドウォールコアＳＣ１が地中に存在していたとき、坑井（本坑）の中心軸から該坑井の半径方向にどれだけ離れていたかその距離で特定される。ここでは、坑井の中心からサイドウォールコアＳＣ１の計測断面までの距離を（ｒ₁）としてその大きさで計測断面を特定する。そして、当該計測断面の形状を観察すると、サイドウォールコアＳＣ１は、それが地中に存在していたときに鉛直方向に作用していた鉛直応力（σ_V）からも、水平方向に作用していた水平応力（σ_θ）からも解放されることで、鉛直応力（σ_V）が作用していた方向に長径もしくは短径が一致する楕円形に変化している。詳述すると、サイドウォールコアＳＣ１を取得したある深度において、鉛直応力（Ｓ_V）が最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）と比べて明らかに大きければ、サイドウォールコアＳＣ１の計測断面は、サイドウォールコアＳＣ１が地中に在るとき鉛直応力（σ_V）が作用していた方向の径（d1|_φ=0）が、同じくサイドウォールコアＳＣ１が地中に在るとき水平応力（σ_θ）が作用していた方向の径（d1|_φ=90）よりも長くなるように変化し、鉛直応力（Ｓ_V）が最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）と比べて明らかに小さければ、サイドウォールコアＳＣ１の計測断面は、鉛直応力（σ_V）が作用していた方向の径（d1|_φ=0）が、同じくサイドウォールコアＳＣ１が地中に在るとき水平応力（σ_θ）が作用していた方向の径（d1|_φ=90）よりも短くなるように変化する。

ここでは、サイドウォールコアＳＣ１が地中に在るとき鉛直方向に向いていた方向の径、すなわち計測断面の鉛直方向の径（d1|_φ=0）の長さと、地中に在るとき水平方向に向いていた方向の径、すなわち計測断面の水平方向の径（d1|_φ=90）の長さとを測定する。ボーリングコアの場合と同様に、サイドウォールコアＳＣ１を測定装置に試料として取り付け、サイドウォールコアＳＣ１の直径をコアの周囲３６０°にわたって測定する。この測定結果をプロットすると、図６のグラフに示すことができる。このグラフは、サイドウォールコアＳＣ１が地中に在るとき鉛直方向に向いていた方向を基準として、この基準方向に交わる外周の一点を始点として、基準方向からの角度に応じて変化するサイドウォールコアＳＣ１の直径を示している。プロットされた点は誤差を含んでいるので、最小二乗法等により近似曲線を求める（グラフ中の正弦曲線）。この近似曲線上には、サイドウォールコアＳＣ１を取得したある深度において鉛直応力（Ｓ_V）が最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）と比べて大きければ、最大値は基準方向からの角度が０°及び１８０°の点に現れるので、サイドウォールコアＳＣ１の計測断面は、鉛直方向の径（d1|_φ=0）が水平方向の径（d1|_φ=90）よりも長くなる。また、鉛直応力（Ｓ_V）が最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）と比べて小さければ、最大値は基準方向からの角度が９０°の点に現れるので、サイドウォールコアＳＣ１の計測断面は、鉛直方向の径（d1|_φ=0）が水平方向の径（d1|_φ=90）よりも短くなる。

ところで、サイドウォールコアＳＣ１の掘削方向は、坑井掘削時の基準方位に対してサイドウォールコアＳＣ１の掘削方向がなす角度（β₁）として、例えば以下のような手法により特定することができる。すなわち、サイドウォールコアＳＣ１を取得した後、その深度において、坑井の全周にわたって内周面を撮影したイメージデータを取得する。その際、坑井内周面のイメージデータには、サイドウォールコアＳＣ１を掘削した後の空孔が現れるので、その空孔が基準方位からどれだけ離れているかで基準方位に対してサイドウォールコアＳＣ１の掘削方向がなす角度（β₁）の大きさが判明する。もしくは、サイドウォールコアＳＣ１を取得する前に撮影した坑井内周面のイメージデータと、サイドウォールコアＳＣ１の断面の画像とを比較し、坑井内周面のイメージデータ中でサイドウォールコアＳＣ１の断面画像と一致する部分があれば、その部分にサイドウォールコアＳＣ１を掘削したことがわかるので、その部分が基準方位からどれだけ離れているかで基準方位に対してサイドウォールコアＳＣ１の掘削方向がなす角度（β₁）の大きさが判明する。それ以外にも、サイドウォールコアＳＣ１を取得するために坑井に挿入する掘削装置に、坑井の基準方位に対してサイドウォールコアＳＣ１の掘削方向を自在に設定したり測定したりできる機能を追加しておいてもよい。

ここからは、地表からある深度に存在する地殻地盤から取得したボーリングコアＢＣ１及びサイドウォールコアＳＣ１を観察して得られた情報をもとに、これら二つのコアを取得した地殻地盤に作用する三次元応力要素を求める。
まず、鉛直応力（Ｓ_V）の大きさは土被り圧として以下の式から求めることができることが従来より知られている。
Ｓ_V＝ρｇｈ
（ρ：地表から深度ｈの地点までの領域における地層平均密度、ｇ：重力加速度、ｈ：地表からの深度）

鉛直応力（Ｓ_V）を求めるために必要な情報（ρ、ｇ、ｈ）の大きさは、上記二つのコアを観察して得られた情報によらず既知である。例えば、ρは密度検層によって知得することができる。

次に、最大水平応力（Ｓ_Hmax）が作用する方向は、その方向が基準方位に対してなす角度の大きさで特定することができる。なお、基準方位とは例えば北の方角をそれとして考えれば分かり易い。
図３のグラフからは、ボーリングコアＢＣ１を取得した地殻地盤に作用していた最大水平応力（Ｓ_Hmax）の方向を明らかにすることができる。このグラフは、基準方位に交わる外周の一点を始点（基準方位０°）として、その始点からの角度に応じて変化するボーリングコアＢＣ１の直径の変化を示しているので、近似曲線上に最大値が現れた点までの角度を、最大水平応力（Ｓ_Hmax）の作用する方向が基準方位に対してなす角度（α）とみなすことができる。
上記以外にも、本坑を掘削したことによって生じた坑壁の崩落（Borehole Breakout）や引張亀裂（Drilling-Induced Tensile Fracture）を分析したり、ダイポール音波検層による岩盤のＳ波速度異方性評価を行ったりすることで最大水平応力の方位を知得することができる。

前記所定深さの前記地盤に作用する最大水平応力（Ｓ_Hmax）と最小水平応力（Ｓ_hmin）との差応力（ΔＳ）は、以下の式（１）で表すことができる。

また、サイドウォールコアＳＣ１が地中に存在していたときに水平方向に作用していた応力すなわち水平応力（σ_θ）と、サイドウォールコアＳＣ１が地中に存在していたときに鉛直方向に作用していた応力すなわち鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₁）は、以下の式（２）で表すことができる。

式（１）、（２）に含まれる情報のうち、地盤のヤング率（Ｅ）の大きさ、及び地盤のポアソン比（ν）の大きさは、鉛直応力（Ｓ_V）を求めるために必要な情報（ρ、ｇ、ｈ）と同様、上記二つのコアを観察して得られた情報によらず既知である。
式（１）に含まれるボーリングコアＢＣ１の計測断面における最大径（Ｄ_max）の長さ及び最小径（Ｄ_min）の長さは、ボーリングコアＢＣ１を観察して得られた結果をプロットした図３のグラフから読み取ることができる。
式（２）に含まれる、坑井掘削時の基準方位に対してサイドウォールコアＳＣ１の掘削方向がなす角度（β₁）は、上述の手法により知得することができる。サイドウォールコアＳＣ１の計測断面における鉛直方向の径（d1|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d1|_φ=90）の長さは、サイドウォールコアＳＣ１を観察して得られた結果をプロットした図６のグラフから読み取ることができる。なお、式（２）において、鉛直方向の径（d1|_φ=0）が水平方向の径（d1|_φ=90）よりも短いときは、サイドウォールコアＳＣ１の最小径（d_min）の長さは鉛直方向の径（d1|_φ=0）の長さとし、鉛直方向の径（d1|_φ=0）が水平方向の径（d1|_φ=90）よりも長いときは、サイドウォールコアＳＣ１の最小径（d_min）の長さは水平方向の径（d1|_φ=90）の長さとする。

式（１）、（２）から、三次元応力要素のうち残りの最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）は、下記（３）のように求めることができる。

本発明に係る地殻応力測定方法の第一実施形態によれば、上記のようにして、地中のある深度における地殻地盤に作用している三方向応力の大きさを測定し、これらを基に地殻地盤の応力状態を評価するのであるが、特に本実施形態によれば、同深度で取得したボーリングコアとサイドウォールコアとを使用するので、従来の手法に比べて主応力測定の精度を高めることができる。
また、本発明より三方向応力を精度よく測定できれば、地殻地盤を取り巻く力学的環境が正確に把握できるので、地下化石燃料の継続的な生産を目的とした油ガス井においては、地殻地盤に対しフラクチャリングを効果的に行うことができる。その結果、フラクチャを介して石油だけに留まらず天然ガス等の地下化石燃料の採取を効率よく行うことができる。
その他、メタンハイドレート採掘や地熱利用等のエネルギー開発分野、火山の噴火や地震の予測、二酸化炭素の地中貯蔵、放射性廃棄物の地層処分などでは、大深度における岩盤応力を把握することが非常に重要となるが、そのようなプロジェクトの対象となる地殻地盤にパイロット坑を掘削し、本発明を実施することで岩盤応力の測定を精度よく実施することができる。

ところで、坑井を掘削した地盤には当然のように応力集中が生じる。サイドウォールコアＳＣ１の計測断面を、坑井（本坑）の中心から十分に遠く応力集中の影響が小さい部分に確保することができればよいが、サイドウォールコアＳＣ１の長さは坑井の内径（半径：Ｒ）に依存する（サイドウォールコアＳＣ１が坑井の直径（２Ｒ）よりも長いと、サイドウォールコアＳＣ１を坑井から取り出すことができない）。そのため、応力集中の影響を無視できない場合も多い。その場合、サイドウォールコアＳＣ１が地中に存在していたときに作用していた水平応力（σ_θ）及び鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₁）は、以下の式（２'）で表すことができる。ここでも、サイドウォールコアＳＣ１の計測断面における鉛直方向の径（d1’|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d1’|_φ=90）の長さは、サイドウォールコアＳＣ１を観察して得られた結果をプロットした図６のグラフから読み取ることができる。

式（１）、（２'）から、三次元応力要素のうち残りの最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）の大きさは、下記（４）のように求めることができる。なお、式（２'）において、鉛直方向の径（d1’|_φ=0）が水平方向の径（d1’|_φ=90）よりも短いときは、サイドウォールコアＳＣ１の最小径（d_min）の長さは鉛直方向の径（d1’|_φ=0）の長さとし、鉛直方向の径（d1’|_φ=0）が水平方向の径（d1’|_φ=90）よりも長いときは、サイドウォールコアＳＣ１の最小径（d_min）の長さは水平方向の径（d1’|_φ=90）の長さとする。

本発明に係る地殻応力測定方法の第一実施形態によれば、地殻地盤に作用する応力集中の影響を無視できない場合であっても、上記のようにして、従来の手法に比べて主応力測定の精度を高めることができる。これにより、石油、天然ガス等の地下化石燃料の採取を効率よく行うことが可能となり、さらに大深度における岩盤応力を把握することが非常に重要な各種プロジェクトにおいて、本発明を実施することで岩盤応力の測定を精度よく実施することが可能となる。

（第二実施形態）
次に、本発明に係る地殻応力測定方法の第二実施形態について詳細に説明する。なお、上記第一実施形態において詳述した事項については本実施形態では簡略な説明に留める場合がある。
本実施形態では、ボーリングコアＢＣ１を用いずに、地表からある深度に存在する地殻地盤から取得した一つのサイドウォールコアＳＣ１を観察して得られた情報をもとに、同コアを取得した地殻地盤に作用する三次元応力要素を求める。
まず、鉛直応力（Ｓ_V）の大きさは土被り圧として第一実施形態の要領で求めることができる。次に、第一実施形態ではボーリングコアＢＣ１を取得してその形状を分析することで最大水平応力（Ｓ_Hmax）の作用する方向を特定したが、本実施形態ではボーリングコアＢＣ１を用いないので、本坑を掘削したことによって生じた坑壁の崩落（Borehole Breakout）、引張亀裂（Drilling-Induced Tensile Fracture）、ダイポール音波検層等、コアを必要としない他の手法により、最大水平応力（Ｓ_Hmax）の作用する方向、すなわち最大水平応力（Ｓ_Hmax）の作用する方向が基準方位に対してなす角度（α）を特定する。
また、上記の工程とは別に、水圧破砕法によって地盤に作用する最小水平応力（Ｓ_hmin）の大きさを求める。水圧破砕法とは、坑井の内側面に対して非常に高い水圧を作用させ、当該内側面を含む坑井周囲の地盤にフラクチャを生じさせ、そのフラクチャを介して地盤に作用する最小水平応力の大きさを求める方法である（例えばベルナール・アマディ、オーヴ・ステファンソン著「岩盤応力とその測定」2014/4に詳しい）。それ以外に、例えばリークオフ・テスト、フォーメーション・インテグリティ・テストによっても最少水平応力の大きさを求めることができる。

サイドウォールコアＳＣ１が地中に存在していたときに水平方向に作用していた応力すなわち水平応力（σ_θ）と、サイドウォールコアＳＣ１が地中に存在していたときに鉛直方向に作用していた応力すなわち鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₁）は、応力集中を考慮しない場合、第一実施形態においても使用した式（２）で表すことができる。

ここで、最小水平応力（Ｓ_hmin）の大きさは水圧破砕法により知得されているので、式（２）から、残りの最大水平応力（Ｓ_Hmax）の大きさは以下の式（５）により求めることができる。

応力集中を考慮する場合は、上記差応力（Δσ|β₁）を第一実施形態においても使用した式（２'）で表すことができる。

この場合、残りの最大水平応力（Ｓ_Hmax）の大きさは以下の式（５'）により求めることができる。

本発明に係る地殻応力測定方法の第二実施形態によれば、サイドウォールコアから得られる情報と、その他の手法により得られた応力情報とを組み合わせて、上記ある深度における地殻地盤に作用している三方向応力の大きさを測定し、これらを基に地殻地盤の応力状態を評価することができる。ボーリングコアは、坑井掘削時に断片的に取得されるため、後に主応力測定を実施したい深度で取得されたボーリングコアが存在しない場合があるが、サイドウォールコアは、坑井掘削後に必要に応じて如何なる深度においても取得することが可能である。したがって、本実施形態によれば、サイドウォールコアだけを用いて、如何なる深度においても三方向応力の大きさを測定することが可能であり、地殻地盤の全域にわたってその性状を高い精度で正確に把握することができる。つまり、第二実施形態によれば、上記第一実施形態と同様に、石油、天然ガス等の地下化石燃料の採取を効率よく行うことが可能となり、さらに大深度における岩盤応力を把握することが非常に重要な各種プロジェクトにおいて、本発明を実施することで岩盤応力の測定を精度よく実施することが可能となる。

（第三実施形態）
次に、図７を参照して本発明に係る地殻応力測定方法の第三実施形態について詳細に説明する。なお、上記第一及び第二実施形態において詳述した事項については本実施形態では簡略な説明に留める場合がある。
本実施形態では、地表からある深度に存在する地殻地盤から取得した二つのサイドウォールコアＳＣ２、ＳＣ３を観察して得られた情報をもとに、これら二つのコアを取得した地殻地盤に作用する三次元応力要素を求める。
まず、図７に示すように、上記第一実施形態の要領で、地表からある深度において坑井の内側面から該坑井の掘削方向に直交する方向、すなわち水平面内のある方向に地盤をくり抜いて、円柱状のサイドウォールコア（第二サイドウォールコア）ＳＣ２を取得する。サイドウォールコアＳＣ２を取得する地盤には、当然のごとく最大水平応力（Ｓ_Hmax）、最小水平応力（Ｓ_hmin）、鉛直応力（Ｓ_V）が作用しているため、サイドウォールコアＳＣ２を地盤からくり抜いて坑井から取り出すと、そのサイドウォールコアＳＣ２は、サイドウォールコアＳＣ１と同様に断面形状が変化する。

次に、サイドウォールコアＳＣ２に第一計測断面を設定する。第一計測断面は、サイドウォールコアＳＣ２が地中に存在していたとき、坑井（本坑）の中心軸から該坑井の半径方向にどれだけ離れていたかその距離で特定される。ここでは、坑井の中心からサイドウォールコアＳＣ２の第一計測断面までの距離を（ｒ_2a）としてその大きさで第一計測面の位置を特定する。

次に、第一実施形態で説明した測定装置を使用して、サイドウォールコアＳＣ２が地中に在るとき鉛直方向に向いていた方向の径、すなわち第一計測断面の鉛直方向の径（d2a|_φ=0）の長さと、地中に在るとき水平方向に向いていた方向の径、すなわち第一計測断面の水平方向の径（d2a|_φ=90）の長さとを測定する。その測定結果は、図６のグラフに示すことができる。このグラフは、サイドウォールコアＳＣ２が地中に在るとき鉛直方向に向いていた方向を基準として、この基準方向に交わる外周の一点を始点として、基準方向からの角度に応じて変化するサイドウォールコアＳＣ２の直径を示している。プロットされた点は誤差を含んでいるので、最小二乗法等により近似曲線を求める（グラフ中の正弦曲線）。この近似曲線上には、サイドウォールコアＳＣ２を取得したある深度において鉛直応力（Ｓ_V）が最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）と比べて明らかに大きければ、最大値は基準方向からの角度が０°及び１８０°の点に現れるので、サイドウォールコアＳＣ２の第一計測断面では、鉛直方向の径（d2a|_φ=0）が水平方向の径（d2a|_φ=90）よりも長くなる。また、鉛直応力（Ｓ_V）が最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）と比べて明らかに小さければ、最大値は基準方向からの角度が９０°の点に現れるので、サイドウォールコアＳＣ２の第一計測断面では、鉛直方向の径（d2a|_φ=0）が水平方向の径（d2a|_φ=90）よりも短くなる。

次に、サイドウォールコアＳＣ２に、坑井の中心から第一計測断面よりもさらに離間した位置に第二計測断面を設定し、坑井の中心から第二計測断面までの距離を（ｒ_2b）としてその大きさで第二計測面の位置を特定する。
次に、上記と同じ要領で第二計測断面の鉛直方向の径（d2b|_φ=0）の長さと、第二計測断面の水平方向の径（d2b|_φ=90）の長さとを測定する。その測定結果をグラフにプロットし、最小二乗法等により近似曲線を求めると、この近似曲線上には、サイドウォールコアＳＣ２を取得したある深度において鉛直応力（Ｓ_V）が最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）と比べて明らかに大きければ、最大値は基準方向からの角度が０°及び１８０°の点に現れるので、サイドウォールコアＳＣ２の第二計測断面では、鉛直方向の径（d2b|_φ=0）が水平方向の径（d2b|_φ=90）よりも長くなる。また、鉛直応力（Ｓ_V）が最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）と比べて明らかに小さければ、最大値は基準方向からの角度が９０°の点に現れるので、サイドウォールコアＳＣ２の第二計測断面では、鉛直方向の径（d2b|_φ=0）が水平方向の径（d2b|_φ=90）よりも短くなる。

次に、サイドウォールコアＳＣ２を取得したのと同じ地表からある深度において、坑井の内側面から該坑井の掘削方向に直交する方向、すなわち水平面内のある方向であって、サイドウォールコアＳＣ２の掘削方向とは異なる方向に地盤をくり抜いて、円柱状のサイドウォールコア（第三サイドウォールコア）ＳＣ３を取得する。サイドウォールコアＳＣ３も、サイドウォールコアＳＣ２と同様に断面形状が変化する。

次に、サイドウォールコアＳＣ３に第三計測断面を設定し、坑井の中心から第三計測断面までの距離を（ｒ_3a）としてその大きさで第三計測面の位置を特定する。そして、上記と同じ要領で第三計測断面の鉛直方向の径（d3a|_φ=0）の長さと、第三計測断面の水平方向の径（d3a|_φ=90）の長さとを測定する。その測定結果をグラフにプロットし、最小二乗法等により近似曲線を求めると、最大値及び最小値の特徴はサイドウォールコアＳＣ２と同じように現れる。

次に、サイドウォールコアＳＣ３に、坑井の中心から第三計測断面よりもさらに離間した位置に第四計測断面の位置を設定し、坑井の中心から第四計測断面までの距離を（ｒ_3b）としてその大きさで第四計測面を特定する。そして、上記と同じ要領で第四計測断面の鉛直方向の径（d3b|_φ=0）の長さと、水平方向の径（d3b|_φ=90）の長さとを測定する。その測定結果をグラフにプロットし、最小二乗法等により近似曲線を求めると、最大値及び最小値の特徴は、やはりサイドウォールコアＳＣ２と同じように現れる。

サイドウォールコアＳＣ２、ＳＣ３の掘削方向は、第一実施形態に説明した手法により、坑井の基準方位に対してサイドウォールコアＳＣ２の掘削方向がなす角度を（β₂）とし、さらに基準方位に対してサイドウォールコアＳＣ３の掘削方向がなす角度を（β₃）として特定することができる。

ここからは、地表からある深度に存在する地殻地盤から取得した二つのサイドウォールコアＳＣ２、ＳＣ３を観察して得られた情報をもとに、二つのコアを取得した地殻地盤に作用する三次元応力要素を求める。
まず、鉛直応力（Ｓ_V）の大きさは土被り圧として第一実施形態の要領で求めることができる。
次に、サイドウォールコアＳＣ２が地中に存在していたとき第一計測断面の辺りに作用していた水平応力（σ_θ）と、同じく第一計測断面の辺りに作用していた鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₂）は、応力集中を考慮すると、下記の式（６）で表すことができる。なお、式（６）において、鉛直方向の径（d2a|_φ=0）が水平方向の径（d2a|_φ=90）よりも短いときは、サイドウォールコアＳＣ２における第一計測断面の最小径（d_min）の長さは鉛直方向の径（d2a|_φ=0）の長さとし、鉛直方向の径（d2a|_φ=0）が水平方向の径（d2a|_φ=90）よりも長いときは、サイドウォールコアＳＣ２における第一計測断面の最小径（d_min）の長さは水平方向の径（d2a|_φ=90）の長さとする。

また、サイドウォールコアＳＣ２が地中に存在していたとき第二計測断面の辺りに作用していた水平応力（σ_θ）と、同じく第二計測断面の辺りに作用していた鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₂）は、応力集中を考慮すると、下記の式（７）で表すことができる。なお、式（７）において、鉛直方向の径（d2b|_φ=0）が水平方向の径（d2b|_φ=90）よりも短いときは、サイドウォールコアＳＣ２における第二計測断面の最小径（d_min）の長さは鉛直方向の径（d2b|_φ=0）の長さとし、鉛直方向の径（d2b|_φ=0）が水平方向の径（d2b|_φ=90）よりも長いときは、サイドウォールコアＳＣ２における第二計測断面の最小径（d_min）の長さは水平方向の径（d2b|_φ=90）の長さとする。

サイドウォールコアＳＣ３が地中に存在していたとき第三計測断面の辺りに作用していた水平応力（σ_θ）と、同じく第三計測断面の辺りに作用していた鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₃）は、応力集中を考慮すると、下記の式（８）で表すことができる。なお、式（８）において、鉛直方向の径（d3a|_φ=0）が水平方向の径（d3a|_φ=90）よりも短いときは、サイドウォールコアＳＣ３における第三計測断面の最小径（d_min）の長さは鉛直方向の径（d3a|_φ=0）の長さとし、鉛直方向の径（d3a|_φ=0）が水平方向の径（d3a|_φ=90）よりも長いときは、サイドウォールコアＳＣ３における第三計測断面の最小径（d_min）の長さは水平方向の径（d3a|_φ=90）の長さとする。

サイドウォールコアＳＣ３が地中に存在していたとき第四計測断面の辺りに作用していた水平応力（σ_θ）と、同じく第四計測断面の辺りに作用していた鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₃）は、応力集中を考慮すると、下記の式（９）で表すことができる。なお、式（９）において、鉛直方向の径（d3b|_φ=0）が水平方向の径（d3b|_φ=90）よりも短いときは、サイドウォールコアＳＣ３における第四計測断面の最小径（d_min）の長さは鉛直方向の径（d3b|_φ=0）の長さとし、鉛直方向の径（d3b|_φ=0）が水平方向の径（d3b|_φ=90）よりも長いときは、サイドウォールコアＳＣ３における第四計測断面の最小径（d_min）の長さは水平方向の径（d3b|_φ=90）の長さとする。

三次元応力要素のうち、残りの最大水平応力（Ｓ_Hmax）、最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）の作用する方向が基準方位に対してなす角度（α）は、式（６）、（７）、（８）及び（９）を連立方程式として、望ましくは非線形最小二乗法によって求めることができる。

本発明に係る地殻応力測定方法の第三実施形態によれば、二つのサイドウォールコアＳＣ２、ＳＣ３から得られる情報を組み合わせて、上記ある深度における地殻地盤に作用している三方向応力の大きさを測定し、これらを基に地殻地盤の応力状態を評価することができる。ボーリングコアは、坑井掘削時に断片的に取得されるため、後に主応力測定を実施したい深度で取得されたボーリングコアが存在しない場合があるが、サイドウォールコアは、坑井掘削後に必要に応じて如何なる深度においても取得することが可能である。したがって、本実施形態によれば、ボーリングコアの有無に関係なく、地中の如何なる深度においても三方向応力の大きさを測定することが可能であり、地殻地盤の全域にわたってその性状を高い精度で正確に把握することができる。つまり、第三実施形態によれば、上記第一実施形態と同様に、石油、天然ガス等の地下化石燃料の採取を効率よく行うことが可能となり、さらに大深度における岩盤応力を把握することが非常に重要な各種プロジェクトにおいて、本発明を実施することで岩盤応力の測定を精度よく実施することが可能となる。

（第四実施形態）
次に、図８を参照して本発明に係る地殻応力測定方法の第四実施形態について詳細に説明する。なお、上記第一、第二及び第三実施形態において詳述した事項については本実施形態では簡略な説明に留める場合がある。
本実施形態では、地表からある深度に存在する地殻地盤から取得した三つのサイドウォールコアＳＣ４、ＳＣ５及びＳＣ６を観察して得られた情報をもとに、同コアを取得した地殻地盤に作用する三次元応力要素を求める。
まず、図８に示すように、上記第一実施形態の要領で、地表からある深度において坑井の内側面から該坑井の掘削方向に直交する方向、すなわち水平面内のある方向に地盤をくり抜いて、円柱状のサイドウォールコア（第四サイドウォールコア）ＳＣ４を取得する。サイドウォールコアＳＣ４を取得する地盤には、当然のごとく最大水平応力（Ｓ_Hmax）、最小水平応力（Ｓ_hmin）、鉛直応力（Ｓ_V）が作用しているため、サイドウォールコアＳＣ４を地盤からくり抜いて坑井から取り出すと、そのサイドウォールコアＳＣ４は、サイドウォールコアＳＣ１、ＳＣ２及びＳＣ３と同様に断面形状が変化する。

サイドウォールコアＳＣ４に計測断面を設定し、上記第三実施形態と同じ要領でその計測断面の鉛直方向の径（d4|_φ=0）の長さと、水平方向の径（d4|_φ=90）の長さとを測定する。その測定結果をグラフにプロットし、最小二乗法等により近似曲線を求めると、最大値及び最小値の特徴はサイドウォールコアＳＣ１、ＳＣ２及びＳＣ３と同じように現れる。

次に、サイドウォールコアＳＣ４を取得したのと同じ地表からある深度において、坑井の内側面からサイドウォールコアＳＣ４の掘削方向とは異なる水平な方向に地盤をくり抜いて、円柱状のサイドウォールコア（第五サイドウォールコア）ＳＣ５を取得する。サイドウォールコアＳＣ５も、サイドウォールコアＳＣ４と同様に断面形状が変化する。
サイドウォールコアＳＣ５に計測断面を設定し、上記と同じ要領でその計測断面の鉛直方向の径（d5|_φ=0）の長さと、水平方向の径（d5|_φ=90）の長さとを測定する。その測定結果をグラフにプロットし、最小二乗法等により近似曲線を求めると、最大値及び最小値の特徴はサイドウォールコアＳＣ４と同じように現れる。

次に、サイドウォールコアＳＣ４及びＳＣ５を取得したのとほぼ同じ地表からある深度において、坑井の内側面からサイドウォールコアＳＣ４の掘削方向とも、サイドウォールコアＳＣ５の掘削方向とも異なる水平な方向に地盤をくり抜いて、円柱状のサイドウォールコア（第六サイドウォールコア）ＳＣ６を取得する。サイドウォールコアＳＣ６も、サイドウォールコアＳＣ４及びＳＣ５と同様に断面形状が変化する。
サイドウォールコアＳＣ６に計測断面を設定し、上記と同じ要領でその計測断面の鉛直方向の径（d6|_φ=0）の長さと、水平方向の径（d6|_φ=90）の長さとを測定する。その測定結果をグラフにプロットし、最小二乗法等により近似曲線を求めると、最大値及び最小値の特徴はサイドウォールコアＳＣ４及びＳＣ５と同じように現れる。

サイドウォールコアＳＣ４、ＳＣ５及びＳＣ６の掘削方向は、第一実施形態に説明した手法により、坑井の基準方位に対してサイドウォールコアＳＣ４の掘削方向がなす角度を（β₄）とし、坑井の基準方位に対してサイドウォールコアＳＣ５の掘削方向がなす角度を（β₅）とし、さらに基準方位に対してサイドウォールコアＳＣ６の掘削方向がなす角度を（β₆）として特定することができる。

ここからは、地表からある深度に存在する地殻地盤から取得した三つのサイドウォールコアＳＣ４、ＳＣ５及びＳＣ６を観察して得られた情報をもとに、三つのコアを取得した地殻地盤に作用する三次元応力要素を求める。
まず、鉛直応力（Ｓ_V）の大きさは土被り圧として第一実施形態の要領で求めることができる。
次に、サイドウォールコアＳＣ４が地中に存在していたとき計測断面の辺りに作用していた水平応力（σ_θ）と、同じく計測断面の辺りに作用していた鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₄）は、応力集中を考慮しなければ、下記の式（１０）で表すことができる。なお、式（１０）において、鉛直方向の径（d4|_φ=0）が水平方向の径（d4|_φ=90）よりも短いときは、サイドウォールコアＳＣ４における計測断面の最小径（d_min）の長さは鉛直方向の径（d4|_φ=0）の長さとし、鉛直方向の径（d4|_φ=0）が水平方向の径（d4|_φ=90）よりも長いときは、サイドウォールコアＳＣ４における計測断面の最小径（d_min）の長さは水平方向の径（d4|_φ=90）の長さとする。

次に、サイドウォールコアＳＣ５が地中に存在していたとき計測断面の辺りに作用していた水平応力（σ_θ）と、同じく計測断面の辺りに作用していた鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₅）は、応力集中を考慮しなければ、下記の式（１１）で表すことができる。なお、式（１１）において、鉛直方向の径（d5|_φ=0）が水平方向の径（d5|_φ=90）よりも短いときは、サイドウォールコアＳＣ５における計測断面の最小径（d_min）の長さは鉛直方向の径（d5|_φ=0）の長さとし、鉛直方向の径（d5|_φ=0）が水平方向の径（d5|_φ=90）よりも長いときは、サイドウォールコアＳＣ５における計測断面の最小径（d_min）の長さは水平方向の径（d5|_φ=90）の長さとする。

次に、サイドウォールコアＳＣ６が地中に存在していたとき計測断面の辺りに作用していた水平応力（σ_θ）と、同じく計測断面の辺りに作用していた鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₆）は、応力集中を考慮しなければ、下記の式（１２）で表すことができる。なお、式（１１）において、鉛直方向の径（d6|_φ=0）が水平方向の径（d6|_φ=90）よりも短いときは、サイドウォールコアＳＣ６における計測断面の最小径（d_min）の長さは鉛直方向の径（d6|_φ=0）の長さとし、鉛直方向の径（d6|_φ=0）が水平方向の径（d6|_φ=90）よりも長いときは、サイドウォールコアＳＣ６における計測断面の最小径（d_min）の長さは水平方向の径（d6|_φ=90）の長さとする。

三次元応力要素のうち、残りの最大水平応力（Ｓ_Hmax）、最大水平応力（Ｓ_Hmax）及び最小水平応力（Ｓ_hmin）の作用する方向が基準方位に対してなす角度（α）は、式（１０）、（１１）及び（１２）を連立方程式として、望ましくは非線形連立方程式の解法によって求めることができる。

本発明に係る地殻応力測定方法の第四実施形態によれば、三つのサイドウォールコアＳＣ４、ＳＣ５及びＳＣ６から得られる情報を組み合わせて、上記ある深度における地殻地盤に作用している三方向応力の大きさを測定し、これらを基に地殻地盤の応力状態を評価することができる。ボーリングコアは、坑井掘削時に断片的に取得されるため、後に主応力測定を実施したい深度で取得されたボーリングコアが存在しない場合があるが、サイドウォールコアは、坑井掘削後に必要に応じて如何なる深度においても取得することが可能である。したがって、本実施形態によれば、ボーリングコアの有無に関係なく、地中の如何なる深度においても三方向応力の大きさを測定することが可能であり、地殻地盤の全域にわたってその性状を高い精度で正確に把握することができる。つまり、第四実施形態によれば、上記第一実施形態と同様に、石油、天然ガス等の地下化石燃料の採取を効率よく行うことが可能となり、さらに大深度における岩盤応力を把握することが非常に重要な各種プロジェクトにおいて、本発明を実施することで岩盤応力の測定を精度よく実施することが可能となる。

以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明はかかる特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲内に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変更が可能である。

Ｇ 地殻地盤
１ 本坑（坑井）
ＢＣ１ ボーリングコア
ＳＣ１〜ＳＣ６ サイドウォールコア

Claims (6)

1. 地殻を構成する地盤に作用する三次元応力要素を測定する地殻応力測定方法であって、
   地盤に掘削された坑井において地表から所定の深さに位置する地盤を前記坑井の掘削方向にくり抜いて取得した円柱状のボーリングコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の基準円直径に対する歪み量が最も大きい最大径（Ｄ_max）の長さと、前記基準円直径に対する歪み量が最も小さい最小径（Ｄ_min）の長さとを測定し、
   前記所定深さに位置する前記地盤を前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とは異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第一サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d1|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d1|_φ=90）の長さを計測し、
   前記所定深さの前記地盤に作用する最大水平応力（Ｓ_Hmax）と最小水平応力（Ｓ_hmin）との差応力（ΔＳ）を表す下記式
   

   

   及び前記第一サイドウォールコアの長手方向に直交する水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₁）を表す下記式
   

   

   により、前記三次元応力要素のうち前記最大水平応力（Ｓ_Hmax）と、前記最小水平応力（Ｓ_hmin）とを求める地殻応力測定方法。
   ここで、以下の変数の大きさは既知とする。
   Ｅ：地盤のヤング率、ν：地盤のポアソン比、
   Ｓ_V：所定深さの地盤に作用する鉛直応力、
   α：坑井掘削時の基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度、すなわち地盤に作用する最大水平応力の方位
   β₁：坑井掘削時の基準方位に対して第一サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
   ただし、d1|_φ=0＜d1|_φ=90のときはd_min＝d1|_φ=0であり、d1|_φ=0＞d1|_φ=90のときはd_min＝d1|_φ=90である。
2. 地殻を構成する地盤に作用する三次元応力要素を測定する地殻応力測定方法であって、
   地盤に掘削された坑井において地表から所定の深さに位置する地盤を前記坑井の掘削方向にくり抜いて取得した円柱状のボーリングコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の基準円直径に対する歪み量が最も大きい最大径（Ｄ_max）の長さと、前記基準円直径に対する歪み量が最も小さい最小径（Ｄ_min）の長さとを測定し、
   前記所定深さに位置する前記地盤を前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とは異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第一サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d1’|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d1’|_φ=90）の長さを測定し、
   前記所定深さの前記地盤に作用する最大水平応力（Ｓ_Hmax）と最小水平応力（Ｓ_hmin）との差応力（ΔＳ）を表す下記式
   

   

   及び前記第一サイドウォールコアの長手方向に直交する水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₁）を表す下記式
   

   

   により、前記三次元応力要素のうち前記最大水平応力（Ｓ_Hmax）と、前記最小水平応力（Ｓ_hmin）とを求める地殻応力測定方法。
   ここで、以下の変数の大きさは既知とする。
   Ｅ：地盤のヤング率、ν：地盤のポアソン比、
   Ｓ_V：所定深さの地盤に作用する鉛直応力、
   α：坑井掘削時の基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度、すなわち地盤に作用する最大水平応力の方位
   β₁：坑井掘削時の基準方位に対して第一サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
   Ｒ：坑井の半径、
   ｒ₁：坑井の中心から第一サイドウォールコアの計測断面までの距離
   ただし、d1’|_φ=0＜d1’|_φ=90のときはd_min＝d1’|_φ=0であり、d1’|_φ=0＞d1’|_φ=90のときはd_min＝d1’|_φ=90である。
3. 地殻を構成する地盤に作用する三次元応力要素を測定する地殻応力測定方法であって、
   地盤に掘削された坑井において地表から所定の深さに位置する前記地盤を前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とは異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第一サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d1’|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d1’|_φ=90）の長さを測定し、
   前記第一サイドウォールコアの長手方向に直交する水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|β₁）を表す下記式
   

   

   により、前記三次元応力要素のうち前記所定深さの前記地盤に作用する最大水平応力（Ｓ_Hmax）を求める地殻応力測定方法。
   ここで、以下の変数の大きさは既知とする。
   Ｅ：地盤のヤング率、ν：地盤のポアソン比、
   Ｓ_V：所定深さの地盤に作用する鉛直応力、
   Ｓ_hmin：所定深さの地盤に作用する最小水平応力
   α：坑井掘削時の基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度、すなわち地盤に作用する最大水平応力の方位
   β₁：坑井掘削時の基準方位に対して第一サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
   Ｒ：坑井の半径、
   ｒ₁：坑井の中心から第一サイドウォールコアの計測断面までの距離
   ただし、d1’|_φ=0＜d1’|_φ=90のときはd_min＝d1’|_φ=0であり、d1’|_φ=0＞d1’|_φ=90のときはd_min＝d1’|_φ=90である。
4. 地殻を構成する地盤に作用する三次元応力要素を測定する地殻応力測定方法であって、
   地盤に掘削された坑井において地表から所定の深さに位置する前記地盤を前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とは異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第二サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した第一計測断面の形状から、該第一計測断面の鉛直方向の径（d2a|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d2a|_φ=90）の長さを測定するとともに、前記第二サイドウォールコアの、前記第一計測断面とは異なる第二計測断面の鉛直方向の径（d2b|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d2b|_φ=90）の長さを測定し、
   前記地盤を、前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とも、前記第二サイドウォールコアの掘削方向とも異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第三サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した第三計測断面の形状から、該第三計測断面の鉛直方向の径（d3a|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d3a|_φ=90）の長さを測定するとともに、前記第三サイドウォールコアの、前記第三計測断面とは異なる第四計測断面の鉛直方向の径（d3b|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d3b|_φ=90）の長さを測定し、
   前記第二サイドウォールコアの第一計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β2）を表す下記式
   

   

   前記第二サイドウォールコアの第二計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β2）を表す下記式
   

   

   前記第三サイドウォールコアの第三計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β3）を表す下記式
   

   

   及び前記第三サイドウォールコアの第四計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β3）を表す下記式
   

   

   により、前記三次元応力要素のうち前記所定深さの前記地盤に作用する最大水平応力（Ｓ_Hmax）と、最小水平応力（Ｓ_hmin）と、坑井掘削時の基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度（α）すなわち地盤に作用する最大水平応力の方位とを求める地殻応力測定方法。
   ここで、以下の変数の大きさは既知とする。
   Ｅ：地盤のヤング率、ν：地盤のポアソン比、
   Ｓ_V：所定深さの地盤に作用する鉛直応力、
   β₂：坑井掘削時の基準方位に対して第二サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
   β₃：坑井掘削時の基準方位に対して第三サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
   Ｒ：坑井の半径、
   ｒ_2a：坑井の中心から第二サイドウォールコアの第一計測断面までの距離、
   ｒ_2b：坑井の中心から第二サイドウォールコアの第二計測断面までの距離、
   ｒ_3a：坑井の中心から第三サイドウォールコアの第三計測断面までの距離、
   ｒ_3b：坑井の中心から第三サイドウォールコアの第四計測断面までの距離、
   ただし、d2a|_φ=0＜d2a|_φ=90のときはd_min＝d2a|_φ=0であり、d2a|_φ=0＞d2a|_φ=90のときはd_min＝d2a|_φ=90であり、
   式（７）においては、d2b|_φ=0＜d2b|_φ=90のときはd_min＝d2b|_φ=0であり、d2b|_φ=0＞d2b|_φ=90のときはd_min＝d2b|_φ=90であり、
   式（８）においては、d3a|_φ=0＜d3a|_φ=90のときはd_min＝d3a|_φ=0であり、d3a|_φ=0＞d3a|_φ=90のときはd_min＝d3a|_φ=90であり、
   式（９）においては、d3b|_φ=0＜d3b|_φ=90のときはd_min＝d3b|_φ=0であり、d3b|_φ=0＞d3b|_φ=90のときはd_min＝d3b|_φ=90である。
5. 地殻を構成する地盤に作用する三次元応力要素を測定する地殻応力測定方法であって、
   地盤に掘削された坑井において地表から所定の深さに位置する前記地盤を前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とは異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第四サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d4|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d4|_φ=90）の長さを測定し、
   前記地盤を、前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とも、前記第四サイドウォールコアの掘削方向とも異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第五サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d5|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d5|_φ=90）の長さを測定し、
   前記地盤を、前記坑井の内側面から該坑井の掘削方向とも、前記第四サイドウォールコア及び前記第五サイドウォールコアの掘削方向とも異なる方向にくり抜いて取得した円柱状の第六サイドウォールコアの、長手方向に直交する方向に設定した計測断面の形状から、該計測断面の鉛直方向の径（d6|_φ=0）の長さ及び水平方向の径（d6|_φ=90）の長さを測定し、
   前記第四サイドウォールコアの計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β4）を表す下記式
   

   

   前記第五サイドウォールコアの計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β5）を表す下記式
   

   

   及び前記第六サイドウォールコアの計測断面における水平応力（σ_θ）と鉛直応力（σ_V）との差応力（Δσ|_β6）を表す下記式
   

   

   により、前記三次元応力要素のうち前記所定深さの前記地盤に作用する最大水平応力（Ｓ_Hmax）と、最小水平応力（Ｓ_hmin）と、坑井掘削時の基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度（α）すなわち地盤に作用する最大水平応力の方位とを求める地殻応力測定方法。
   ここで、以下の変数の大きさは既知とする。
   Ｅ：地盤のヤング率、ν：地盤のポアソン比、
   Ｓ_V：所定深さの地盤に作用する鉛直応力、
   β₄：坑井掘削時の基準方位に対して第四サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
   β₅：坑井掘削時の基準方位に対して第五サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
   β₆：坑井掘削時の基準方位に対して第六サイドウォールコアの掘削方向がなす角度、
   ただし、d4|_φ=0＜d4|_φ=90のときはd_min＝d4|_φ=0であり、d4|_φ=0＞d4|_φ=90のときはd_min＝d4|_φ=90であり、
   d5|_φ=0＜d5|_φ=90のときはd_min＝d5|_φ=0であり、d5|_φ=0＞d5|_φ=90のときはd_min＝d5|_φ=90であり、
   d6|_φ=0＜d6|_φ=90のときはd_min＝d6|_φ=0であり、d6|_φ=0＞d6|_φ=90のときはd_min＝d6|_φ=90である。
6. 前記坑井掘削時の基準方位と、前記ボーリングコアの前記計測断面において最大径（Ｄ_max）の方向とがなす角度を、前記基準方位に対して最大水平応力の作用方向がなす角度（α）とみなす請求項１又は２に記載の地殻応力測定方法。

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