JP6313117B2 - Operating method of fluidized bed furnace and fluidized bed furnace - Google Patents

Operating method of fluidized bed furnace and fluidized bed furnace Download PDF

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  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)

Description

本発明は、流動床式焼却炉や流動床式ガス化炉等の流動床炉内で発生する塩化水素ガスの除去に関するものである。   The present invention relates to removal of hydrogen chloride gas generated in a fluidized bed furnace such as a fluidized bed incinerator or a fluidized bed gasification furnace.

従来、流動床炉を備えた廃棄物処理設備が知られている。流動床炉は、炉本体内において流動媒体が流動することによって形成される流動床で廃棄物を加熱することにより当該廃棄物からガスを取り出す炉である。この炉本体に供給される廃棄物中に塩素系プラスチック等の塩素含有廃棄物が含まれている場合、当該塩素含有廃棄物の燃焼に起因して炉本体内に塩化水素ガスが発生する。塩化水素ガスは、廃棄物処理設備における流動床炉の下流側の設備を腐食させる懸念がある。このため、炉本体内で発生するガス中から塩化水素ガスが除去されることが望まれている。例えば、特許文献１には、炉本体に脱塩剤を供給することにより可燃性ガスに含まれる塩化水素ガスを除去することが開示されている。具体的に、特許文献１には、部分燃焼炉と、部分燃焼炉内で流動媒体が流動することによって形成される流動床と、流動床に対して消石灰や生石灰等の脱塩剤を供給する脱塩剤供給手段と、を備える流動床式ガス化炉が開示されている。脱塩剤供給手段から流動床に供給された消石灰（生石灰）は、可燃性ガスに含まれる塩化水素ガスと反応し、塩化カルシウムとなる。よって、可燃性ガス中から塩化水素ガスが除去される。   Conventionally, a waste treatment facility provided with a fluidized bed furnace is known. The fluidized bed furnace is a furnace that takes out gas from the waste by heating the waste in a fluidized bed formed by the fluidized medium flowing in the furnace body. When chlorine-containing waste such as chlorinated plastic is contained in the waste supplied to the furnace body, hydrogen chloride gas is generated in the furnace body due to combustion of the chlorine-containing waste. Hydrogen chloride gas may corrode equipment downstream of the fluidized bed furnace in the waste treatment facility. For this reason, it is desired that hydrogen chloride gas be removed from the gas generated in the furnace body. For example, Patent Document 1 discloses that hydrogen chloride gas contained in a combustible gas is removed by supplying a desalting agent to the furnace body. Specifically, Patent Document 1 supplies a partial combustion furnace, a fluidized bed formed by flowing a fluid medium in the partial combustion furnace, and a desalinating agent such as slaked lime and quicklime to the fluidized bed. A fluidized bed gasification furnace comprising a desalting agent supply means is disclosed. Slaked lime (quick lime) supplied from the desalting agent supply means to the fluidized bed reacts with hydrogen chloride gas contained in the combustible gas to become calcium chloride. Therefore, hydrogen chloride gas is removed from the combustible gas.

特開平１０−１６９９３５号公報JP-A-10-169935

上記特許文献１に記載されるように、一般に、流動床炉では、脱塩剤として、カルシウムを含むものが用いられている。この脱塩剤中のカルシウムの反応速度は、温度に大きく依存し、廃棄物を有効に燃焼可能な流動床の温度範囲である４５０℃〜７００℃では、十分な脱塩効果が得られない。   As described in Patent Document 1, generally, a fluidized bed furnace uses calcium as a desalting agent. The reaction rate of calcium in the desalting agent greatly depends on temperature, and a sufficient desalting effect cannot be obtained at a temperature range of 450 ° C. to 700 ° C., which is a fluidized bed temperature range in which waste can be effectively combusted.

上記の温度範囲においても塩化水素ガスを有効に除去可能な脱塩剤として、ナトリウムを含む薬剤（炭酸ナトリウムや炭酸水素ナトリウム等）が挙げられる。すなわち、ナトリウムの反応速度は、カルシウムのそれに比べて温度の影響を受けにくいため、流動床の温度が７００℃以下であっても、ナトリウムを含む薬剤は塩化水素ガスと良好に反応し、前記ガスに含まれる塩化水素ガスを有効に除去する。   Examples of the desalting agent that can effectively remove hydrogen chloride gas in the above temperature range include sodium-containing agents (such as sodium carbonate and sodium hydrogen carbonate). That is, since the reaction rate of sodium is less affected by temperature than that of calcium, even when the temperature of the fluidized bed is 700 ° C. or less, the chemical containing sodium reacts well with hydrogen chloride gas, and the gas The hydrogen chloride gas contained in is effectively removed.

しかし、脱塩剤として前記ナトリウムを含む薬剤が流動床に供給された場合、流動媒体が大粒化し、これにより流動不良を引き起こす懸念がある。具体的に、流動床炉では、流動媒体として、二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）を主成分とする珪砂が多く用いられる。このため、脱塩剤として前記ナトリウムを含む薬剤が流動床に供給された場合、珪砂とナトリウムとが反応することによって珪酸ナトリウムが生成される。これは、５５０〜６７０℃で軟化することが知られている。よって、流動床の温度が５５０℃以上の状態で当該流動床にナトリウムを含む薬剤が供給されると、流動床で生じた珪酸ナトリウムが軟化し、これが流動媒体（珪砂）の表面に付着する。そうすると、軟化した珪酸ナトリウム同士が接触することによって流動媒体が大粒化し、これにより流動不良を引き起こすおそれがある。 However, when the medicine containing sodium as the desalting agent is supplied to the fluidized bed, the fluidized medium becomes large and there is a concern of causing poor flow. Specifically, in a fluidized bed furnace, a lot of silica sand mainly composed of silicon dioxide (SiO 2 ) is used as a fluid medium. For this reason, when the chemical | medical agent containing the said sodium as a desalinating agent is supplied to a fluidized bed, sodium silicate is produced | generated when quartz sand and sodium react. This is known to soften at 550-670 ° C. Therefore, when the chemical | medical agent containing sodium is supplied to the said fluidized bed in the state whose temperature of a fluidized bed is 550 degreeC or more, the sodium silicate produced in the fluidized bed will soften and this will adhere to the surface of a fluidized medium (silica sand). Then, when the softened sodium silicate comes into contact with each other, the fluidized medium becomes large, which may cause fluidity failure.

本発明の目的は、流動床の温度が比較的低温の状態において、流動不良の発生を抑制しながら塩素含有廃棄物の加熱時に発生する塩化水素ガスを有効に除去することが可能な流動床炉及びその運転方法を提供することである。   An object of the present invention is a fluidized bed furnace capable of effectively removing hydrogen chloride gas generated during heating of chlorine-containing waste while suppressing the occurrence of poor flow in a state where the temperature of the fluidized bed is relatively low. And an operation method thereof.

前記課題を解決するための手段として、本発明は、炉本体内において二酸化ケイ素を主成分とする流動媒体を流動化ガスで流動化させることによって形成される流動床で塩素含有廃棄物を加熱する流動床炉の運転方法であって、前記流動床の温度が４５０℃〜５５０℃に維持されるように前記炉本体内に前記流動化ガスを供給する燃焼空気供給工程と、前記流動床に前記塩素含有廃棄物を供給する廃棄物供給工程と、前記流動床にナトリウムを含む薬剤を供給する薬剤供給工程と、備える運転方法を提供する。   As means for solving the above-mentioned problems, the present invention heats chlorine-containing waste in a fluidized bed formed by fluidizing a fluidized medium mainly composed of silicon dioxide with a fluidizing gas in the furnace body. An operation method of a fluidized bed furnace, wherein a combustion air supply step of supplying the fluidized gas into the furnace body so that a temperature of the fluidized bed is maintained at 450 ° C. to 550 ° C., and A waste supply process for supplying chlorine-containing waste, a chemical supply process for supplying a chemical containing sodium to the fluidized bed, and an operating method are provided.

本運転方法では、塩素含有廃棄物が流動床で加熱された際に発生する塩化水素ガスがナトリウムを含む薬剤によって有効に除去され、しかも流動床の温度が４５０℃〜５５０℃に維持されるので、流動媒体中の二酸化ケイ素とナトリウムとの反応によって生じる珪酸ナトリウムの軟化が抑制される。よって、流動媒体の大粒化が抑制され、これにより流動不良の発生が抑制される。すなわち、本運転方法では、流動床の温度が比較的低温の５５０℃以下の状態において、流動不良の発生が抑制されながら塩化水素ガスが有効に除去される。   In this operation method, hydrogen chloride gas generated when chlorine-containing waste is heated in the fluidized bed is effectively removed by the chemical containing sodium, and the temperature of the fluidized bed is maintained at 450 ° C to 550 ° C. The softening of sodium silicate caused by the reaction between silicon dioxide and sodium in the fluid medium is suppressed. Therefore, the increase in the size of the fluid medium is suppressed, thereby suppressing the occurrence of poor flow. That is, in this operation method, hydrogen chloride gas is effectively removed while the occurrence of flow failure is suppressed in a state where the temperature of the fluidized bed is a relatively low temperature of 550 ° C. or lower.

この場合において、前記薬剤供給工程では、前記薬剤として、前記流動床で前記塩素含有廃棄物が加熱されることによって生じるガスの前記炉本体のフリーボード部での流速よりも大きな終末速度となる粒径を有するものを供給することが好ましい。   In this case, in the chemical supply step, as the chemical, particles having a terminal velocity larger than the flow rate of the gas generated by heating the chlorine-containing waste in the fluidized bed in the free board portion of the furnace body. It is preferable to supply one having a diameter.

このようにすれば、前記薬剤が流動床に到達する前に当該薬剤の粒子が前記ガスに随伴されて炉本体外へ飛散することが抑制される。このため、薬剤の粒子がより確実に流動床に取り込まれ、当該粒子が流動床において塩化水素ガスと反応するので、当該塩化水素ガスが一層有効に除去される。なお、前記ガスのフリーボード部での流速は、フリーボード部での前記ガスの体積流量を当該フリーボード部の断面積で除することにより算出される。また、前記薬剤の終末速度は、前記薬剤の粒径、前記薬剤の密度、前記ガスの密度及び前記ガスの粘性係数に基づいて算出される。   If it does in this way, before the said chemical | medical agent reaches | attains a fluidized bed, it will be suppressed that the particle | grains of the said chemical | medical agent are accompanied with the said gas and are scattered outside a furnace main body. For this reason, since the particle | grains of a chemical | medical agent are taken in into a fluid bed more reliably and the said particle | grain reacts with hydrogen chloride gas in a fluid bed, the said hydrogen chloride gas is removed more effectively. The flow rate of the gas in the free board part is calculated by dividing the volume flow rate of the gas in the free board part by the cross-sectional area of the free board part. In addition, the terminal velocity of the drug is calculated based on the particle size of the drug, the density of the drug, the density of the gas, and the viscosity coefficient of the gas.

また、本運転方法において、前記流動床で前記塩素含有廃棄物が加熱された際に発生する塩化水素ガスの濃度を測定するガス濃度測定工程をさらに備え、前記薬剤供給工程では、前記濃度が予め設定された基準値となるように前記薬剤の供給量を制御しながら当該薬剤を供給することが好ましい。   The operation method further includes a gas concentration measurement step of measuring a concentration of hydrogen chloride gas generated when the chlorine-containing waste is heated in the fluidized bed, wherein the concentration is previously set in the chemical supply step. It is preferable to supply the medicine while controlling the supply amount of the medicine so as to become a set reference value.

この方法における薬剤供給工程では、前記塩化水素ガスの濃度が前記基準値となるように、すなわち流動床で発生した塩化水素ガスのうち前記基準値を超えた分が除去されるように薬剤の供給量を制御しながら当該薬剤を供給するので、前記薬剤の過剰供給が抑制される。流動床中のナトリウム濃度が増加すると、流動不良が生じやすくなることから、薬剤の過剰供給の抑制により、流動不良の発生が一層抑制される。具体的に、燃焼空気供給工程において、流動床の温度が４５０℃〜５５０℃となるように流動化ガスが供給されている場合であっても、流動床には部分的に５５０℃以上になる高温領域が生じ得る。その領域では珪酸ナトリウムが軟化するため、流動床に前記薬剤が過剰に供給されると、前記高温領域で流動媒体が大粒化することが懸念される。これに対し、本薬剤供給工程では、前記薬剤の過剰供給が抑制されるので、流動不良の発生が抑制される。   In the chemical supply step in this method, the chemical supply is performed so that the concentration of the hydrogen chloride gas becomes the reference value, that is, the portion of the hydrogen chloride gas generated in the fluidized bed that exceeds the reference value is removed. Since the drug is supplied while controlling the amount, excessive supply of the drug is suppressed. When the sodium concentration in the fluidized bed is increased, flow failure is likely to occur. Therefore, occurrence of flow failure is further suppressed by suppressing excessive supply of the drug. Specifically, in the combustion air supply step, even when the fluidizing gas is supplied so that the temperature of the fluidized bed is 450 ° C. to 550 ° C., the fluidized bed partially becomes 550 ° C. or higher. High temperature regions can occur. Since sodium silicate softens in that region, there is a concern that the fluid medium may become large in the high temperature region when the chemical is supplied excessively to the fluidized bed. On the other hand, in the present medicine supply process, since excessive supply of the medicine is suppressed, the occurrence of flow defects is suppressed.

また、本発明において、前記流動床に供給される前記流動媒体の量、前記流動床に供給される前記薬剤の量、及び前記炉本体から抜き出される前記流動媒体及び前記薬剤の量に基づいて、前記流動床を形成する流動媒体中のナトリウムに対するケイ素のモル比を算出するモル比算出工程をさらに備え、前記薬剤供給工程では、前記モル比が１０以上となる範囲で、かつ前記濃度が前記基準値となるように前記薬剤の供給量を調整しながら当該薬剤を供給することが好ましい。   Further, in the present invention, based on the amount of the fluid medium supplied to the fluidized bed, the amount of the medicine supplied to the fluidized bed, and the amount of the fluid medium and the agent extracted from the furnace body. , Further comprising a molar ratio calculating step of calculating a molar ratio of silicon to sodium in the fluidized medium forming the fluidized bed, and in the chemical supply step, the molar ratio is in a range of 10 or more, and the concentration is It is preferable to supply the medicine while adjusting the supply amount of the medicine so as to be a reference value.

このようにすれば、流動不良の発生がより確実に抑制される。具体的に、流動床における前記高温領域では珪酸ナトリウムが軟化するため、前記モル比が１０未満の場合、換言すれば、流動床に含まれるナトリウム量が多くなり過ぎた場合、前記高温領域で流動媒体が大粒化することが懸念される。これに対し、本薬剤供給工程では、前記モル比が１０以上となる範囲で薬剤を供給するので、前記高温領域での流動媒体の大粒化が抑制され、これにより流動不良の発生が抑制される。   In this way, the occurrence of poor flow is more reliably suppressed. Specifically, since sodium silicate is softened in the high temperature region in the fluidized bed, when the molar ratio is less than 10, in other words, when the amount of sodium contained in the fluidized bed is excessive, fluidization occurs in the high temperature region. There is a concern that the medium will be enlarged. On the other hand, in this chemical supply step, since the chemical is supplied in a range where the molar ratio is 10 or more, enlargement of the fluid medium in the high temperature region is suppressed, thereby suppressing the occurrence of poor flow. .

加えて、前記薬剤供給工程における前記薬剤の前記流動床への供給と同時に前記モル比が１０以上の流動媒体を前記流動床に供給する流動媒体供給工程をさらに備えることが好ましい。   In addition, it is preferable to further include a fluid medium supplying step of supplying a fluid medium having a molar ratio of 10 or more to the fluid bed simultaneously with the supply of the drug to the fluid bed in the agent supply step.

このようにすれば、前記モル比を１０以上に維持しながらより多くの塩化水素ガスの除去が可能となる。具体的に、流動媒体供給工程では、薬剤の供給と同時に前記モル比が１０以上の流動媒体を供給するので、薬剤の供給による前記モル比の低下が抑制される。よって、前記モル比を１０以上に維持しながら薬剤の供給量をより多く確保することが可能となる。   In this way, more hydrogen chloride gas can be removed while maintaining the molar ratio at 10 or more. Specifically, in the fluid medium supply step, since the fluid medium having a molar ratio of 10 or more is supplied simultaneously with the supply of the drug, the decrease in the molar ratio due to the supply of the drug is suppressed. Therefore, it is possible to secure a larger amount of drug supply while maintaining the molar ratio at 10 or more.

具体的に、前記薬剤供給工程では、前記モル比が１０未満となった場合に、前記薬剤の供給量を減少させることが好ましい。   Specifically, in the medicine supply step, when the molar ratio becomes less than 10, it is preferable to reduce the supply amount of the medicine.

このようにすれば、仮に流動床中の前記モル比が１０未満になった場合であっても、流動不良の発生が有効に抑制される。具体的に、流動床では塩素含有廃棄物とナトリウムとの反応が繰り返し生じるので、前記モル比が１０未満となった場合に薬剤の供給量を減少させることにより、前記モル比は１０以上となるまで次第に上昇し、これにより流動不良の発生が有効に抑制される。   In this way, even if the molar ratio in the fluidized bed becomes less than 10, the occurrence of poor flow is effectively suppressed. Specifically, since the reaction between chlorine-containing waste and sodium repeatedly occurs in a fluidized bed, when the molar ratio becomes less than 10, the molar ratio becomes 10 or more by reducing the supply amount of the drug. And the occurrence of poor flow is effectively suppressed.

この場合において、前記流動媒体供給工程は、前記モル比が１０未満となった場合に、前記モル比が１０以上の流動媒体を前記流動床に供給することが好ましい。   In this case, it is preferable that the fluid medium supplying step supplies a fluid medium having a molar ratio of 10 or more to the fluidized bed when the molar ratio is less than 10.

このようにすれば、流動不良の発生がさらに抑制される。具体的に、前記モル比が１０未満となった場合に、薬剤供給工程で薬剤の供給量を減少させ、かつ流動媒体供給工程で前記モル比が１０以上の流動媒体を前記流動床に供給するので、前記モル比が早期に１０以上に上昇する。よって、流動不良の発生が抑制される。   In this way, the occurrence of poor flow is further suppressed. Specifically, when the molar ratio is less than 10, the supply amount of the medicine is decreased in the medicine supply process, and the fluid medium having the molar ratio of 10 or more is supplied to the fluid bed in the fluid medium supply process. Therefore, the molar ratio rises to 10 or more early. Therefore, the occurrence of poor flow is suppressed.

また、本発明において、前記ガス濃度測定工程では、前記炉本体から流出したガスに含まれる煤塵量が低減された後の排ガスであって、当該排ガスに含まれる前記塩化水素ガスを除去する集塵機を通過する前の排ガスに含まれる前記塩化水素ガスの濃度を測定することが好ましい。   Further, in the present invention, in the gas concentration measurement step, a dust collector that removes the hydrogen chloride gas contained in the exhaust gas after the amount of soot contained in the gas flowing out of the furnace body is reduced. It is preferable to measure the concentration of the hydrogen chloride gas contained in the exhaust gas before passing through.

このようにすれば、ガスに含まれる煤塵量が低減され、かつ塩化水素ガスが実質的に除去されていない状態の排ガスに含まれる塩化水素ガスの濃度が測定されるので、炉本体内で発生した塩化水素ガスの濃度の正確な測定が可能となる。   In this way, the amount of dust contained in the gas is reduced, and the concentration of hydrogen chloride gas contained in the exhaust gas in a state where the hydrogen chloride gas is not substantially removed is measured. It is possible to accurately measure the concentration of hydrogen chloride gas.

また、本発明は、塩素含有廃棄物を加熱することにより当該塩素含有廃棄物からガスを取り出す流動床炉であって、炉本体と、前記炉本体内に収容されており、二酸化ケイ素を主成分とする流動媒体と、前記流動媒体を流動化させる流動化ガスを前記炉本体内に供給する燃焼空気供給部と、前記流動媒体が流動することによって形成される流動床の温度を検出する温度センサと、前記流動床に対して前記塩素含有廃棄物を供給する廃棄物供給部と、ナトリウムを含む薬剤を前記流動床に供給する薬剤供給部と、前記温度センサの検出値が４５０℃〜５５０℃に維持されるように前記燃焼空気供給部が供給する前記流動化ガスの供給量を制御する制御部と、を備える流動床炉を提供する。   The present invention also relates to a fluidized bed furnace for extracting gas from the chlorine-containing waste by heating the chlorine-containing waste, the furnace main body being housed in the furnace main body, and silicon dioxide as a main component A fluidizing medium, a combustion air supply unit for supplying a fluidizing gas for fluidizing the fluidizing medium into the furnace body, and a temperature sensor for detecting the temperature of a fluidized bed formed by the fluidizing medium flowing A waste supply unit that supplies the chlorine-containing waste to the fluidized bed, a chemical supply unit that supplies a chemical containing sodium to the fluidized bed, and a detection value of the temperature sensor is 450 ° C. to 550 ° C. A fluidized bed furnace comprising: a control unit that controls a supply amount of the fluidizing gas supplied by the combustion air supply unit.

本流動床炉では、流動床の温度が比較的低温の５５０℃以下の状態において、流動不良の発生が抑制されながら塩化水素ガスが有効に除去される。   In the present fluidized bed furnace, hydrogen chloride gas is effectively removed while the occurrence of fluid failure is suppressed when the temperature of the fluidized bed is at a relatively low temperature of 550 ° C. or lower.

この場合において、前記薬剤供給部は、前記薬剤として、前記ガスの前記炉本体のフリーボード部での流速よりも大きな終末速度となる粒径を有するものを供給することが好ましい。   In this case, it is preferable that the said chemical | medical agent supply part supplies what has a particle size used as the said chemical | medical agent whose end velocity is larger than the flow velocity in the free board part of the said furnace main body.

このようにすれば、前記薬剤が流動床に到達する前に当該薬剤の粒子が前記ガスに随伴されて炉本体外へ飛散することが抑制されるため、薬剤の粒子がより確実に流動床に取り込まれる。   In this way, since the drug particles are prevented from being accompanied by the gas and scattered outside the furnace body before the drug reaches the fluidized bed, the drug particles are more reliably transferred to the fluidized bed. It is captured.

また、本発明において、前記流動床で前記塩素含有廃棄物が加熱された際に発生する塩化水素ガスの濃度を測定するガス濃度測定部をさらに備え、前記制御部は、前記濃度が予め設定された基準値となるように前記薬剤供給部が供給する前記薬剤の供給量を制御することが好ましい。   In the present invention, the apparatus further includes a gas concentration measuring unit that measures the concentration of hydrogen chloride gas generated when the chlorine-containing waste is heated in the fluidized bed, and the control unit has the concentration set in advance. It is preferable to control the supply amount of the medicine supplied by the medicine supply unit so that the reference value is obtained.

このようにすれば、流動不良の発生が一層抑制される。   In this way, the occurrence of poor flow is further suppressed.

また、本発明において、前記流動床に供給される前記流動媒体の量、前記流動床に供給される前記薬剤の量、及び前記炉本体から抜き出される前記流動媒体及び前記薬剤の量に基づいて、前記流動床を形成する流動媒体中のナトリウムに対するケイ素のモル比を算出するモル比算出工程をさらに備え、前記制御部は、前記モル比が１０以上となる範囲で、かつ前記濃度が前記基準値となるように前記薬剤供給部が供給する前記薬剤の供給量を制御することが好ましい。   Further, in the present invention, based on the amount of the fluid medium supplied to the fluidized bed, the amount of the medicine supplied to the fluidized bed, and the amount of the fluid medium and the agent extracted from the furnace body. A molar ratio calculating step of calculating a molar ratio of silicon to sodium in the fluidized medium forming the fluidized bed, wherein the control unit is in a range where the molar ratio is 10 or more, and the concentration is the reference It is preferable to control the supply amount of the medicine supplied by the medicine supply unit so as to be a value.

このようにすれば、流動不良の発生がより確実に抑制される。   In this way, the occurrence of poor flow is more reliably suppressed.

加えて、前記モル比が１０以上の流動媒体を前記流動床に供給する流動媒体供給部をさらに備え、前記制御部は、前記薬剤供給部の駆動と同時に前記流動媒体供給部を駆動することが好ましい。   In addition, a fluid medium supply unit that supplies a fluid medium having a molar ratio of 10 or more to the fluidized bed may be further provided, and the control unit may drive the fluid medium supply unit simultaneously with the driving of the drug supply unit. preferable.

このようにすれば、前記モル比を１０以上に維持しながらより多くの塩化水素ガスの除去が可能となる。   In this way, more hydrogen chloride gas can be removed while maintaining the molar ratio at 10 or more.

さらに、前記制御部は、前記モル比が１０未満となった場合に、前記薬剤供給部が供給する前記薬剤の供給量を減少させることが好ましい。   Furthermore, it is preferable that the control unit decreases the supply amount of the drug supplied by the drug supply unit when the molar ratio becomes less than 10.

このようにすれば、仮に流動床中の前記モル比が１０未満になった場合であっても、流動不良の発生が有効に抑制される。   In this way, even if the molar ratio in the fluidized bed becomes less than 10, the occurrence of poor flow is effectively suppressed.

この場合において、前記制御部は、前記モル比が１０未満となったときに前記流動媒体供給部を駆動することが好ましい。   In this case, it is preferable that the control unit drives the fluid medium supply unit when the molar ratio becomes less than 10.

このようにすれば、前記モル比が早期に１０以上に上昇するので、流動不良の発生がさらに抑制される。   In this way, the molar ratio is increased to 10 or more at an early stage, so that the occurrence of poor flow is further suppressed.

また、本発明において、前記ガス濃度測定部は、前記ガスに含まれる煤塵量を低減させる煤塵低減部の下流側であって、前記煤塵低減部から排出された排ガスに含まれる前記塩化水素ガスを除去する集塵機の上流側に設けられていることが好ましい。   Further, in the present invention, the gas concentration measurement unit is a downstream side of the dust reduction unit that reduces the amount of dust contained in the gas, and the hydrogen chloride gas contained in the exhaust gas discharged from the dust reduction unit. It is preferable to be provided on the upstream side of the dust collector to be removed.

このようにすれば、炉本体内で発生した塩化水素ガスの濃度の正確な測定が可能となる。   In this way, it is possible to accurately measure the concentration of the hydrogen chloride gas generated in the furnace body.

以上のように、本発明によれば、流動床の温度が比較的低温の状態において、流動不良の発生を抑制しながら塩素含有廃棄物の加熱時に発生する塩化水素ガスを有効に除去することが可能な流動床炉及びその運転方法を提供することができる。   As described above, according to the present invention, it is possible to effectively remove hydrogen chloride gas generated when heating chlorine-containing waste while suppressing the occurrence of flow failure in a state where the temperature of the fluidized bed is relatively low. Possible fluidized bed furnaces and methods of operation thereof can be provided.

本発明の一実施形態の流動床炉を含む廃棄物処理設備の概略を示す図である。It is a figure which shows the outline of the waste treatment facility containing the fluidized bed furnace of one Embodiment of this invention. 図１に示す制御部の制御範囲Ｓ１及び流動不良が発生し得る範囲Ｓ２を示すグラフである。2 is a graph showing a control range S1 of the control unit shown in FIG. 1 and a range S2 in which a flow failure may occur. 図１に示す制御部の制御内容を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the control content of the control part shown in FIG. 流動床の温度と塩化水素ガスの除去率との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the temperature of a fluidized bed, and the removal rate of hydrogen chloride gas.

本発明の一実施形態について、図１〜図３を参照しながら説明する。   An embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.

図１は、本実施形態の流動床炉１０を含む廃棄物処理設備１の全体構成の概略を示した図である。まず、この廃棄物処理設備１における廃棄物の処理要領について説明する。   FIG. 1 is a diagram showing an outline of the overall configuration of a waste treatment facility 1 including a fluidized bed furnace 10 of the present embodiment. First, the waste disposal procedure in the waste disposal facility 1 will be described.

図１に示されるように、本実施形態の廃棄物処理設備１は、流動床炉１０に加え、主に、二次燃焼室２００と、ボイラ３００と、集塵機４００と、誘引送風機５００と、煙突６００とを備えている。   As shown in FIG. 1, in addition to the fluidized bed furnace 10, the waste treatment facility 1 of the present embodiment mainly includes a secondary combustion chamber 200, a boiler 300, a dust collector 400, an induction fan 500, a chimney. 600.

この廃棄物処理設備１では、まず、廃棄物が定量的に流動床炉１０に供給される。流動床炉１０は、炉本体２０内において流動媒体３０が流動することによって形成される流動床３２で廃棄物を加熱することにより当該廃棄物からガスを取り出す炉である。ここで発生したガスは、二次燃焼室２００に導かれる。   In the waste treatment facility 1, first, waste is quantitatively supplied to the fluidized bed furnace 10. The fluidized bed furnace 10 is a furnace that takes out gas from the waste by heating the waste in the fluidized bed 32 formed by the fluidized medium 30 flowing in the furnace body 20. The gas generated here is guided to the secondary combustion chamber 200.

二次燃焼室２００では、前記ガス中の未燃物の完全燃焼が行われる。この二次燃焼室２００から排出された排ガスは、ボイラ３００に導入される。   In the secondary combustion chamber 200, the unburned material in the gas is completely burned. The exhaust gas discharged from the secondary combustion chamber 200 is introduced into the boiler 300.

ボイラ３００では、前記排ガスを熱交換器に接触させることで当該排ガスの廃熱が回収される。前記排ガスは、ボイラ３００でその廃熱が回収された後、集塵機４００に導かれる。   In the boiler 300, waste heat of the exhaust gas is recovered by bringing the exhaust gas into contact with a heat exchanger. The exhaust gas is guided to the dust collector 400 after the waste heat is recovered by the boiler 300.

集塵機４００では、ボイラ３００から流出した排ガスに含まれる塩化水素ガスやダイオキシン等が除去される。集塵機４００によって除塵された排ガスは、誘引送風機５００を経て煙突６００から排出される。   In the dust collector 400, hydrogen chloride gas, dioxin and the like contained in the exhaust gas flowing out from the boiler 300 are removed. The exhaust gas removed by the dust collector 400 is discharged from the chimney 600 through the induction fan 500.

次に、本実施形態の流動床炉１０の詳細について説明する。   Next, the detail of the fluidized bed furnace 10 of this embodiment is demonstrated.

流動床炉１０は、炉本体２０と、流動媒体３０と、燃焼空気供給部４０と、二次燃焼空気供給部４２と、廃棄物供給部５０と、温度センサ６０と、制御部７０と、抜出装置８０と、分級装置９０と、切替部９５と、を備えている。   The fluidized bed furnace 10 includes a furnace body 20, a fluid medium 30, a combustion air supply unit 40, a secondary combustion air supply unit 42, a waste supply unit 50, a temperature sensor 60, a control unit 70, and an extraction unit. A dispensing device 80, a classification device 90, and a switching unit 95 are provided.

炉本体２０は、上下方向に長い筒状に形成されている。炉本体２０の側部には、当該炉本体２０内に廃棄物を供給するための供給口２２が形成されている。この供給口２２を通じて廃棄物供給部５０によって炉本体２０内に廃棄物が供給される。炉本体２０の底壁２４には、炉本体２０内から流動媒体３０及び廃棄物に含まれる不燃物等の混合物を排出するための排出口２６が形成されている。本実施形態では、流動媒体３０として、二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）を主成分とする珪砂が用いられている。 The furnace body 20 is formed in a cylindrical shape that is long in the vertical direction. A supply port 22 for supplying waste into the furnace body 20 is formed on the side of the furnace body 20. Waste is supplied into the furnace body 20 by the waste supply unit 50 through the supply port 22. The bottom wall 24 of the furnace body 20 is formed with a discharge port 26 for discharging the fluid medium 30 and a mixture such as incombustibles contained in waste from the furnace body 20. In the present embodiment, silica sand mainly composed of silicon dioxide (SiO 2 ) is used as the fluid medium 30.

燃焼空気供給部４０は、炉本体２０の底壁２４から流動媒体３０に対し当該流動媒体３０を流動化させる流動化ガスを供給する。底部２４には、多数のガス噴射口をもつ分散板（図示せず）が設けられており、前記ガス噴射口を通じて供給された流動化ガスで流動媒体３０が流動することによって流動床３２が形成される。この流動床３２で廃棄物が燃焼されることによってガスが発生する。このガスは、炉本体２０内の流動床３２よりも上部に二次燃焼空気供給部４２から供給される二次燃焼空気によりフリーボード部２８で二次燃焼した後、炉本体２０の上部から当該炉本体２０外に流出し、二次燃焼室に流入する。   The combustion air supply unit 40 supplies a fluidizing gas for fluidizing the fluid medium 30 from the bottom wall 24 of the furnace body 20 to the fluid medium 30. The bottom portion 24 is provided with a dispersion plate (not shown) having a large number of gas injection ports, and a fluidized bed 30 is formed by the fluidized medium 30 flowing with the fluidized gas supplied through the gas injection ports. Is done. Gas is generated by burning the waste in the fluidized bed 32. This gas is subjected to secondary combustion in the freeboard section 28 by the secondary combustion air supplied from the secondary combustion air supply section 42 above the fluidized bed 32 in the furnace body 20, and then from the top of the furnace body 20. It flows out of the furnace body 20 and flows into the secondary combustion chamber.

前記流動床３２の温度は、一定の範囲内に収まるように制御される。具体的に、流動床３２の温度が温度センサ６０によって検知され、制御部７０により、前記温度センサ６０の検出値が所定範囲に収まるように燃焼空気供給部４０が供給する流動化ガスの供給量が制御される。例えば、流動床３２の温度を高くする場合には、制御部７０は、流動化ガスの供給量を増加させる。また、制御部７０は、温度センサ３２の検出値が閾値を超えた場合に水供給部１００から流動床３２に水を供給させる。   The temperature of the fluidized bed 32 is controlled so as to be within a certain range. Specifically, the temperature of the fluidized bed 32 is detected by the temperature sensor 60, and the supply amount of the fluidized gas supplied by the combustion air supply unit 40 so that the detected value of the temperature sensor 60 falls within a predetermined range by the control unit 70. Is controlled. For example, when the temperature of the fluidized bed 32 is increased, the control unit 70 increases the supply amount of the fluidized gas. Moreover, the control part 70 supplies water to the fluidized bed 32 from the water supply part 100, when the detected value of the temperature sensor 32 exceeds a threshold value.

抜出装置８０は、排出口２６を通じて炉本体２０内から混合物を抜き出す装置である。この排出装置８０は、排出口２６の下方に設けられ、この排出口２６から落下してきた混合物を分級装置９０へ送る。例えば、前記混合物は、抜出装置８０のスクリュー押し込み機によって分級装置９０へ送られる。   The extraction device 80 is a device for extracting the mixture from the furnace body 20 through the discharge port 26. The discharge device 80 is provided below the discharge port 26, and sends the mixture that has dropped from the discharge port 26 to the classification device 90. For example, the mixture is sent to the classification device 90 by a screw pusher of the extraction device 80.

分級装置９０は、排出装置８０から送られてきた混合物から流動媒体３０を分離する装置である。ここで分離された流動媒体３０は、切替部９５を経由した後に図示略の循環装置によって炉本体２０内に戻される。なお、分級装置９０により分離された不燃物は、別途処理される。   The classification device 90 is a device that separates the fluid medium 30 from the mixture sent from the discharge device 80. The separated fluid medium 30 is returned to the furnace body 20 by a circulation device (not shown) after passing through the switching unit 95. Note that the incombustible material separated by the classifier 90 is processed separately.

切替部９５は、分級装置９０で分離された流動媒体３０を貯留するとともに、当該流動媒体３０を前記循環装置を経て炉本体２０内に戻すか流動床炉１０の系外に導出するかを切り替える。   The switching unit 95 stores the fluid medium 30 separated by the classifier 90 and switches whether the fluid medium 30 is returned to the furnace body 20 through the circulation device or led out of the fluidized bed furnace 10. .

一般に、廃棄物供給部５０から炉本体２０内に供給される廃棄物には、塩素系プラスチック等の塩素含有廃棄物が含まれる。この塩素含有廃棄物が流動床３２で加熱されると、塩化水素ガスが発生する。この塩化水素ガスは、廃棄物処理設備１のうち流動床炉１０の下流側の設備（ボイラ３００等）を腐食するおそれがある。このため、本流動床炉１０は、塩化水素ガスを有効に除去可能に構成されている。具体的に、流動床炉１０は、ナトリウムを含む薬剤を供給する薬剤供給部１１０と、塩化水素ガスの濃度を測定するガス濃度測定部１２０と、ナトリウムに対するケイ素のモル比を測定するモル比測定部１３０と、流動媒体３０を流動床３２に供給する流動媒体供給部１４０と、モル比算出部１５０と、をさらに備えている。   Generally, the waste supplied from the waste supply unit 50 into the furnace body 20 includes chlorine-containing waste such as chlorine-based plastic. When this chlorine-containing waste is heated in the fluidized bed 32, hydrogen chloride gas is generated. This hydrogen chloride gas may corrode the facilities (boiler 300 etc.) downstream of the fluidized bed furnace 10 in the waste treatment facility 1. For this reason, this fluidized bed furnace 10 is comprised so that hydrogen chloride gas can be removed effectively. Specifically, the fluidized bed furnace 10 includes a chemical supply unit 110 that supplies a chemical containing sodium, a gas concentration measurement unit 120 that measures the concentration of hydrogen chloride gas, and a molar ratio measurement that measures the molar ratio of silicon to sodium. A fluid medium supply unit 140 that supplies the fluid medium 30 to the fluidized bed 32, and a molar ratio calculation unit 150.

薬剤供給部１１０は、流動床３２に薬剤を供給する。本実施形態では、ナトリウムを含む薬剤として、炭酸ナトリウム又は炭酸水素ナトリウムが用いられている。また、本実施形態では、薬剤として、フリーボード部２８におけるガスの流速（空塔速度）よりも大きな終末速度となる粒径を有するものが供給される。空塔速度は、フリーボード部２８での前記ガスの体積流量を当該フリーボード部２８の断面積で除することにより算出される。前記体積流量は、塩素含有廃棄物が流動床３２で完全燃焼した場合に生じるガスの量と、燃焼空気供給部４０によって供給される燃焼空気の量と、二次燃焼空気供給部４２によって供給される二次燃焼空気の量との和に基づいて算出される。なお、空塔速度は、炉本体２０に設けられた流速計４４によって計測されてもよい。終末速度は、薬剤の粒径、薬剤の密度、流動床３２で発生するガスの密度及び前記ガスの粘性係数に基づいて算出される。前記ガスの密度は、フリーボード部２８の圧力から推定される。この圧力は、フリーボード部２８の圧力を検知可能となるように炉本体２０に設けられた圧力センサ（図示略）によって検知される。この薬剤は、塩化水素ガスと反応することで塩化ナトリウムとなる。よって、炉本体２０内で発生した塩化水素ガスが有効に除去される。   The drug supply unit 110 supplies a drug to the fluidized bed 32. In this embodiment, sodium carbonate or sodium hydrogen carbonate is used as a medicine containing sodium. Moreover, in this embodiment, the chemical | medical agent which has a particle size used as the terminal velocity larger than the flow velocity (superficial velocity) of the gas in the free board part 28 is supplied as a chemical | medical agent. The superficial velocity is calculated by dividing the volume flow rate of the gas at the free board part 28 by the cross-sectional area of the free board part 28. The volume flow rate is supplied by the amount of gas generated when the chlorine-containing waste is completely burned in the fluidized bed 32, the amount of combustion air supplied by the combustion air supply unit 40, and the secondary combustion air supply unit 42. Is calculated based on the sum of the amount of secondary combustion air. Note that the superficial velocity may be measured by a velocimeter 44 provided in the furnace body 20. The terminal velocity is calculated based on the particle size of the drug, the density of the drug, the density of the gas generated in the fluidized bed 32, and the viscosity coefficient of the gas. The density of the gas is estimated from the pressure of the free board portion 28. This pressure is detected by a pressure sensor (not shown) provided in the furnace body 20 so that the pressure of the free board portion 28 can be detected. This drug becomes sodium chloride by reacting with hydrogen chloride gas. Therefore, the hydrogen chloride gas generated in the furnace body 20 is effectively removed.

ガス濃度測定部１２０は、ボイラ３００の下流側でかつ集塵機４００の上流側の排ガスに含まれる塩化水素ガスの濃度を測定する。この測定値は、制御部７０に送られる。ガス濃度測定部１２０として、レーザガス分析計等が挙げられる。ボイラ３００では、熱交換器を排ガスが通過するときに、排ガスに含まれる煤塵の一部が前記熱交換機に付着する。このため、排ガスがボイラ３００を通過することにより当該排ガス中の煤塵の量が低減する。すなわち、本実施形態では、ボイラ３００が「煤塵低減部」として機能する。   The gas concentration measuring unit 120 measures the concentration of hydrogen chloride gas contained in the exhaust gas on the downstream side of the boiler 300 and on the upstream side of the dust collector 400. This measured value is sent to the control unit 70. Examples of the gas concentration measuring unit 120 include a laser gas analyzer. In the boiler 300, when exhaust gas passes through the heat exchanger, a part of the dust contained in the exhaust gas adheres to the heat exchanger. For this reason, when the exhaust gas passes through the boiler 300, the amount of dust in the exhaust gas is reduced. That is, in the present embodiment, the boiler 300 functions as a “dust reduction unit”.

モル比測定部１３０は、流動媒体３０中のナトリウムに対するケイ素のモル比を測定する。このモル比の算出に用いられるナトリウム量には、薬剤供給部１１０から供給されるナトリウム量と廃棄物に含まれるナトリウム量とが含まれる。本実施形態では、モル比測定部１３０は、分級装置９０の下流側に設けられている。このため、モル比測定部１３０は、分級装置９０によって前記混合物から不燃物が取り除かれることで残った流動媒体３０中の前記モル比を測定する。このモル比の測定値は、制御部７０に送られる。なお、モル比測定部１３０は、省略されてもよい。   The molar ratio measurement unit 130 measures the molar ratio of silicon to sodium in the fluid medium 30. The amount of sodium used for calculating this molar ratio includes the amount of sodium supplied from the drug supply unit 110 and the amount of sodium contained in the waste. In the present embodiment, the molar ratio measurement unit 130 is provided on the downstream side of the classification device 90. For this reason, the molar ratio measuring unit 130 measures the molar ratio in the fluidized medium 30 remaining after the incombustible material is removed from the mixture by the classifier 90. The measured value of the molar ratio is sent to the control unit 70. Note that the molar ratio measurement unit 130 may be omitted.

流動媒体供給部１４０は、前記モル比が１０以上の流動媒体を流動床３２に供給する。本実施形態では、流動媒体供給部１４０は、分級装置９０で分離された流動媒体とともに前記モル比が１０以上の流動媒体を流動床３２に供給する。   The fluid medium supply unit 140 supplies a fluid medium having a molar ratio of 10 or more to the fluidized bed 32. In the present embodiment, the fluid medium supply unit 140 supplies the fluid medium having the molar ratio of 10 or more to the fluid bed 32 together with the fluid medium separated by the classifier 90.

モル比算出部１５０は、流動床３２に供給される流動媒体３０の量、流動床３２に供給される前記薬剤の量、及び炉本体２０から抜き出される流動媒体３０及び薬剤の量に基づいて、前記モル比を算出する。流動床３２に供給される流動媒体３０の量は、廃棄物供給部５０から廃棄物とともに流動３２に供給される流動媒体３０の量である。なお、流動床３２に供給される流動媒体３０の量には、流動媒体供給部１４０から供給される流動媒体３０の量が加えられてもよい。流動床３２に供給される前記薬剤の量は、薬剤供給部１１０から供給される薬剤の量である。炉本体２０から抜き出される流動媒体３０及び薬剤の量は、切替部９５から流動床炉１０の系外に導出される流動媒体３０及び薬剤の量である。また、モル比の算出には、過去に測定されたデータが考慮されてもよい。このモル比の算出値は、制御部７０に送られる。   The molar ratio calculation unit 150 is based on the amount of the fluid medium 30 supplied to the fluidized bed 32, the amount of the medicine supplied to the fluidized bed 32, and the amount of the fluid medium 30 and the medicine extracted from the furnace body 20. The molar ratio is calculated. The amount of the fluid medium 30 supplied to the fluidized bed 32 is the amount of the fluid medium 30 that is supplied to the fluid 32 together with the waste from the waste supply unit 50. Note that the amount of the fluid medium 30 supplied from the fluid medium supply unit 140 may be added to the amount of the fluid medium 30 supplied to the fluidized bed 32. The amount of the medicine supplied to the fluidized bed 32 is the amount of the medicine supplied from the medicine supply unit 110. The amount of the fluid medium 30 and the medicine extracted from the furnace body 20 is the amount of the fluid medium 30 and the medicine derived from the switching unit 95 to the outside of the fluid bed furnace 10. In addition, the data measured in the past may be taken into consideration for the calculation of the molar ratio. The calculated value of the molar ratio is sent to the control unit 70.

そして、制御部７０は、温度センサ６０の検出値が４５０℃〜５５０℃に維持されるように燃焼空気供給部４０が供給する流動化ガスの供給量を制御する。これは、流動床３２での廃棄物の安定的な燃焼機能を確保しながら当該流動床３２での流動不良の発生を抑制するためである。具体的に、ナトリウムを含む薬剤が流動床３２に供給された場合、流動媒体３０（珪砂）とナトリウムとが反応することによって珪酸ナトリウムが生成される。これは、５５０〜６７０℃で軟化することが知られている。よって、流動床３２の温度が５５０℃以上の状態で当該流動床３２にナトリウムを含む薬剤が供給されると、流動床３２で生じた珪酸ナトリウムが軟化し、これが流動媒体３０（珪砂）の表面に付着する。そうすると、軟化した珪酸ナトリウム同士が接触することによって流動媒体３０が大粒化し、これにより流動不良を引き起こす懸念がある。このため、本実施形態では、制御部７０は、温度センサ６０の検出値が５５０℃以下となるように燃焼空気供給部４０が供給する流動化ガスの供給量を制御する。また、制御部７０は、温度センサ３２の検出値が５５０℃を超えた場合に水供給部１００から流動床３２に水を供給させる。   And the control part 70 controls the supply amount of the fluidization gas which the combustion air supply part 40 supplies so that the detection value of the temperature sensor 60 may be maintained at 450 to 550 degreeC. This is to prevent the occurrence of fluid failure in the fluidized bed 32 while ensuring a stable combustion function of waste in the fluidized bed 32. Specifically, when a chemical containing sodium is supplied to the fluidized bed 32, sodium silicate is generated by the reaction of the fluidized medium 30 (silica sand) and sodium. This is known to soften at 550-670 ° C. Therefore, when the chemical | medical agent containing sodium is supplied to the said fluidized bed 32 in the state whose temperature of the fluidized bed 32 is 550 degreeC or more, the sodium silicate produced in the fluidized bed 32 will soften, and this will be the surface of the fluidized medium 30 (silica sand). Adhere to. If it does so, there exists a possibility that the fluidized medium 30 may become large when the softened sodium silicate contacts and this causes a fluid defect. For this reason, in this embodiment, the control part 70 controls the supply amount of the fluidization gas which the combustion air supply part 40 supplies so that the detected value of the temperature sensor 60 may be 550 degrees C or less. Moreover, the control part 70 supplies water to the fluidized bed 32 from the water supply part 100, when the detected value of the temperature sensor 32 exceeds 550 degreeC.

さらに、制御部７０は、前記モル比が１０以上となる範囲で、かつ前記ガス濃度測定部１２０の測定値が予め設定された基準値となるように薬剤供給部１１０が供給する前記薬剤の供給量及び流動媒体供給部１４０の駆動を制御する。これは、流動床３２で発生する塩化水素ガスの有効な除去機能を確保しながら薬剤の過剰供給に起因する流動床３２での流動不良の発生を抑制するためである。具体的に、流動床３２の温度が５５０℃以下となるように燃焼空気供給部４０から流動化ガスが供給され、または水供給部１００から水が供給されている場合であっても、流動床３２のうち部分的に５５０℃以上になる高温領域が生じ得る。その領域では珪酸ナトリウムが軟化するため、流動床３２に薬剤が過剰に供給されることによって当該流動床３２が薬剤過多状態になった場合（流動床３２に含まれるナトリウム量が多くなり過ぎた場合）、前記高温領域での流動媒体３０同士の固着が進行し、流動不良が発生するおそれがある。このため、制御部７０は、塩化水素ガスの濃度が前記基準値となるように、すなわち流動床３２で発生した塩化水素ガスのうち前記基準値を超えた分が除去されるように薬剤供給部１１０が供給する薬剤の供給量を制御する。   Further, the control unit 70 supplies the medicine supplied by the medicine supply unit 110 so that the molar ratio is 10 or more and the measurement value of the gas concentration measurement unit 120 becomes a preset reference value. The amount and driving of the fluid medium supply unit 140 are controlled. This is to prevent the occurrence of fluid failure in the fluidized bed 32 due to excessive supply of the chemicals while ensuring an effective removal function of the hydrogen chloride gas generated in the fluidized bed 32. Specifically, even if fluidized gas is supplied from the combustion air supply unit 40 or water is supplied from the water supply unit 100 so that the temperature of the fluidized bed 32 is 550 ° C. or less, the fluidized bed A high temperature region that partially becomes 550 ° C. or more of 32 may occur. Since sodium silicate is softened in that region, when the fluid bed 32 is in an excessive drug state due to excessive supply of the drug to the fluid bed 32 (when the amount of sodium contained in the fluid bed 32 is excessive). ), The fixing of the fluid mediums 30 in the high temperature region proceeds, and there is a possibility that a fluid failure may occur. For this reason, the control unit 70 is configured so that the concentration of the hydrogen chloride gas becomes the reference value, that is, the portion of the hydrogen chloride gas generated in the fluidized bed 32 that exceeds the reference value is removed. The amount of medicine supplied by 110 is controlled.

前記薬剤過剰状態は、前記モル比が１０未満となった状態をいう。具体的に、流動床３２の温度が５５０℃以下であっても、前記モル比が１０未満になると、流動媒体３０の大粒化が進み、流動媒体３０中の固着物の割合が２％を超える。そうすると、前記固着物が存在する領域は流動しにくくなるため、流動床３２中に相対的に高温の領域と相対的に低温の領域とが生じる。その結果、前記相対的に高温の領域で流動媒体３０同士の固着がさらに進行し、これにより流動不良が発生すると考えられる。そのため、制御部７０は、前記モル比が１０以上となる範囲で、かつ前記濃度が前記基準値となるように薬剤供給部１１０及び流動媒体供給部１４０を制御する。すなわち、制御部７０は、前記モル比が図２の範囲Ｓ１内に収まるように薬剤供給部１１０及び流動媒体供給部１４０を制御する。なお、図２の範囲Ｓ２は、流動不良の発生が懸念される領域である。以下、制御部７０の具体的な制御内容を図３を参照しながら説明する。   The drug excess state refers to a state where the molar ratio is less than 10. Specifically, even when the temperature of the fluidized bed 32 is 550 ° C. or less, when the molar ratio is less than 10, the fluidized medium 30 is increased in size, and the ratio of fixed matter in the fluidized medium 30 exceeds 2%. . If it does so, since the area | region where the said fixed substance exists becomes difficult to flow, a relatively high temperature area | region and a relatively low temperature area | region arise in the fluidized bed 32. FIG. As a result, it is considered that the fluid mediums 30 further adhere to each other in the relatively high temperature region, thereby causing a fluid failure. Therefore, the control unit 70 controls the drug supply unit 110 and the fluid medium supply unit 140 so that the molar ratio is in the range of 10 or more and the concentration becomes the reference value. That is, the control unit 70 controls the drug supply unit 110 and the fluid medium supply unit 140 so that the molar ratio falls within the range S1 of FIG. Note that the range S2 in FIG. 2 is a region where there is a concern about the occurrence of flow defects. Hereinafter, specific control contents of the control unit 70 will be described with reference to FIG.

まず、制御部７０は、ガス濃度測定部１２０の測定値（塩化水素ガスの濃度）を受信する（ステップＳＴ１０）。そして、前記濃度が基準値よりも大きいか否かを判定する（ステップＳＴ１１）。   First, the control unit 70 receives the measurement value (hydrogen chloride gas concentration) of the gas concentration measurement unit 120 (step ST10). Then, it is determined whether or not the density is larger than a reference value (step ST11).

その結果、前記濃度が基準値以下の場合（ステップＳＴ１１でＮＯ）、前記濃度が基準値と等しいか否かを判定する（ステップＳＴ１２）。この結果、前記濃度と基準値とが等しくない場合（ステップＳＴ１２でＮＯ）、すなわち前記濃度が基準値よりも小さい場合、薬剤供給部１１０が供給する薬剤の供給量を減らし（ステップＳＴ１３）、ステップＳＴ１０に戻る。一方、前記濃度が基準値と等しい場合（ステップＳＴ１２でＹＥＳ）、薬剤供給部１１０が供給する薬剤の供給量を維持し（ステップＳＴ１４）、ステップＳＴ１０に戻る。   As a result, if the concentration is equal to or lower than the reference value (NO in step ST11), it is determined whether or not the concentration is equal to the reference value (step ST12). As a result, when the concentration is not equal to the reference value (NO in step ST12), that is, when the concentration is smaller than the reference value, the supply amount of the medicine supplied by the medicine supply unit 110 is reduced (step ST13). Return to ST10. On the other hand, when the concentration is equal to the reference value (YES in step ST12), the supply amount of the medicine supplied by the medicine supply unit 110 is maintained (step ST14), and the process returns to step ST10.

前記ステップＳＴ１１でＹＥＳの場合、モル比算出部１５０の算出値（前記モル比）を受信し、これが１０以下か否かを判定する（ステップＳＴ１５）。この結果、前記モル比が１０より大きい場合（ステップＳＴ１５でＮＯ）、薬剤供給部１１０が供給する薬剤の供給量を増やし（ステップＳＴ１６）、ステップＳＴ１０に戻る。一方、前記モル比が１０以下の場合、前記モル比が１０であるか否かを判定する（ステップＳＴ１７）。   In the case of YES in step ST11, the calculated value (molar ratio) of the molar ratio calculation unit 150 is received, and it is determined whether or not it is 10 or less (step ST15). As a result, when the molar ratio is larger than 10 (NO in step ST15), the supply amount of the medicine supplied by the medicine supply unit 110 is increased (step ST16), and the process returns to step ST10. On the other hand, when the molar ratio is 10 or less, it is determined whether or not the molar ratio is 10 (step ST17).

この結果、前記モル比が１０より小さい場合（ステップＳＴ１７でＮＯ）、薬剤供給部１１０が供給する薬剤の供給量を減らす（ステップＳＴ１８）。その後、流動媒体供給部１４０を駆動し（ステップＳＴ１９）、ステップＳＴ１０へ戻る。一方、ステップＳＴ１７でＹＥＳの場合、すなわち前記モル比が１０の場合、薬剤供給部１１０が供給する薬剤の供給量を維持し（ステップＳＴ２０）、ステップＳＴ１０へ戻る。なお、制御部７０は、必要に応じて、モル比測定値１３０の測定値に基づいて薬剤の供給量や流動媒体３０の供給量を調整してもよい。   As a result, when the molar ratio is smaller than 10 (NO in step ST17), the supply amount of the medicine supplied by the medicine supply unit 110 is reduced (step ST18). Thereafter, the fluid medium supply unit 140 is driven (step ST19), and the process returns to step ST10. On the other hand, if YES in step ST17, that is, if the molar ratio is 10, the supply amount of the drug supplied by the drug supply unit 110 is maintained (step ST20), and the process returns to step ST10. The control unit 70 may adjust the supply amount of the medicine and the supply amount of the fluid medium 30 based on the measurement value of the molar ratio measurement value 130 as necessary.

制御部７０は、上記の制御中において、薬剤供給部１１０の駆動と同時に流動媒体供給部１４０も駆動する。   During the above control, the control unit 70 drives the fluid medium supply unit 140 simultaneously with the driving of the drug supply unit 110.

以上説明したように、本実施形態の流動床炉１０の運転方法では、流動床３２の温度が４５０℃〜５５０℃に維持され、かつ薬剤の過剰供給が抑制されるので、流動床３２の温度が比較的低温の５５０℃以下の状態において、流動不良の発生が抑制されながら塩化水素ガスが有効に除去される。塩化水素ガスが有効に除去されることにより、流動床１０の後段に配置されたボイラ３００の腐食が抑えられる可能性がある。   As described above, in the operation method of the fluidized bed furnace 10 of the present embodiment, the temperature of the fluidized bed 32 is maintained at 450 ° C. to 550 ° C. and the excessive supply of chemicals is suppressed. However, in a relatively low temperature state of 550 ° C. or lower, hydrogen chloride gas is effectively removed while suppressing the occurrence of poor flow. By effectively removing the hydrogen chloride gas, there is a possibility that corrosion of the boiler 300 disposed in the subsequent stage of the fluidized bed 10 may be suppressed.

また、上記実施形態では、薬剤供給部１１０は、薬剤として、流動床３２で塩素含有廃棄物が加熱されることによって生じるガスのフリーボード部２８での流速よりも大きな終末速度となる粒径を有するものを供給する。よって、薬剤が流動床３２に到達する前に当該薬剤の粒子が前記ガスに随伴されて炉本体２０外へ飛散することが抑制される。このため、薬剤の粒子がより確実に流動床３２に取り込まれ、当該粒子が流動床３２において塩化水素ガスと反応するので、当該塩化水素ガスが一層有効に除去される。   Moreover, in the said embodiment, the chemical | medical agent supply part 110 has a particle size which becomes a terminal velocity larger than the flow rate in the free board part 28 of the gas produced when a chlorine containing waste material is heated by the fluidized bed 32 as a chemical | medical agent. Supply what you have. Therefore, before the medicine reaches the fluidized bed 32, it is suppressed that the medicine particles are accompanied by the gas and scattered outside the furnace body 20. For this reason, since the particle | grains of a chemical | medical agent are taken in into the fluidized bed 32 more reliably and the said particle | grain reacts with the hydrogen chloride gas in the fluidized bed 32, the said hydrogen chloride gas is removed more effectively.

また、上記実施形態では、前記モル比が１０以上となる範囲で薬剤が供給されるので、流動不良の発生がより確実に抑制される。   Moreover, in the said embodiment, since a chemical | medical agent is supplied in the range from which the said molar ratio becomes 10 or more, generation | occurrence | production of a flow defect is suppressed more reliably.

また、上記実施形態では、薬剤の流動床３２への供給と同時に前記モル比が１０以上の流動媒体が流動床３２に供給されるので、前記モル比を１０以上に維持しながらより多くの塩化水素ガスの除去が可能となる。具体的に、薬剤の供給と同時に前記モル比が１０以上の流動媒体３０が供給されることにより、薬剤の供給による前記モル比の低下が抑制される。よって、前記モル比を１０以上に維持しながら薬剤の供給量をより多く確保することが可能となる。   In the above embodiment, since the fluid medium having the molar ratio of 10 or more is supplied to the fluidized bed 32 simultaneously with the supply of the drug to the fluidized bed 32, more chloride is maintained while maintaining the molar ratio at 10 or more. Hydrogen gas can be removed. Specifically, when the fluid medium 30 having a molar ratio of 10 or more is supplied simultaneously with the supply of the drug, a decrease in the molar ratio due to the supply of the drug is suppressed. Therefore, it is possible to secure a larger amount of drug supply while maintaining the molar ratio at 10 or more.

また、上記実施形態では、前記モル比が１０未満となった場合、すなわち、流動床３２が前記薬剤過剰状態になった場合に、薬剤の供給量を減少させるので、流動不良の発生が有効に抑制される。具体的に、流動床３２では塩素含有廃棄物とナトリウムとの反応が繰り返し生じるので、前記モル比が１０未満となった場合に薬剤の供給量を減少させることにより、前記モル比は１０以上となるまで次第に上昇し、これにより流動不良の発生が有効に抑制される。   Further, in the above embodiment, when the molar ratio is less than 10, that is, when the fluidized bed 32 is in the excessive drug state, the supply amount of the drug is reduced, so that the occurrence of poor flow is effective. It is suppressed. Specifically, since the reaction between chlorine-containing waste and sodium repeatedly occurs in the fluidized bed 32, when the molar ratio is less than 10, by reducing the amount of drug supplied, the molar ratio is 10 or more. It gradually rises until it becomes, and this effectively suppresses the occurrence of poor flow.

また、上記実施形態では、前記モル比が１０未満となった場合に、前記モル比が１０以上の流動媒体を流動床３２に供給するので、流動不良の発生がさらに抑制される。具体的に、前記モル比が１０未満となった場合に、薬剤の供給量を減少させ、かつ前記モル比が１０以上の流動媒体３０を流動床３２に供給するので、前記モル比が早期に１０以上に上昇する。   Moreover, in the said embodiment, when the said molar ratio becomes less than 10, since the fluidized medium whose said molar ratio is 10 or more is supplied to the fluidized bed 32, generation | occurrence | production of a fluid failure is further suppressed. Specifically, when the molar ratio is less than 10, the supply amount of the medicine is decreased, and the fluid medium 30 having the molar ratio of 10 or more is supplied to the fluidized bed 32. Increase to 10 or more.

また、本実施形態では、ボイラ３００の下流側でかつ集塵機４００の上流側において前記濃度が測定される。つまり、ガスに含まれる煤塵量が低減され、かつ塩化水素ガスが実質的に除去されていない状態の排ガスに含まれる塩化水素ガスの濃度が測定されるので、炉本体２０内で発生した塩化水素ガスの濃度が正確に測定される。   In the present embodiment, the concentration is measured on the downstream side of the boiler 300 and on the upstream side of the dust collector 400. That is, the concentration of hydrogen chloride gas contained in the exhaust gas in a state where the amount of dust contained in the gas is reduced and the hydrogen chloride gas is not substantially removed is measured, so that hydrogen chloride generated in the furnace body 20 The gas concentration is accurately measured.

ここで、ナトリウムを含む薬剤の脱塩効果とカルシウムを含む薬剤の脱塩効果とを、図４を参照しながら説明する。   Here, the desalting effect of the medicine containing sodium and the desalting effect of the medicine containing calcium will be described with reference to FIG.

図４に示されるように、ナトリウムを含む薬剤（炭酸ナトリウム）は、流動床３２の温度が４００℃〜８００℃の範囲において非常に高い脱塩効果を有しており、その反動速度の温度依存性も極めて小さいことが分かる。一方、カルシウムを含む薬剤（炭酸カルシウム）は、流動床３２の温度が４００℃〜８００℃のすべての範囲でナトリウムを含む薬剤よりも脱塩効果が低く、しかもその反応速度の温度依存性も非常に大きいことが分かる。特に、６００℃以上の範囲では、実質的に脱塩効果は得られない。換言すれば、本実施形態では、薬剤としてナトリウムを含むものが用いられるため、流動床３２の温度が４５０℃〜５５０℃のすべての範囲において非常に高い脱塩効果を得ることができる。   As shown in FIG. 4, the drug containing sodium (sodium carbonate) has a very high desalting effect when the temperature of the fluidized bed 32 is in the range of 400 ° C. to 800 ° C., and the reaction rate depends on the temperature. It turns out that the nature is also very small. On the other hand, a drug containing calcium (calcium carbonate) has a lower desalting effect than a drug containing sodium in the temperature range of the fluidized bed 32 in the entire range of 400 ° C. to 800 ° C., and the temperature dependence of the reaction rate is also very high. It can be seen that it is big. In particular, in the range of 600 ° C. or higher, the desalting effect is not substantially obtained. In other words, in this embodiment, since the chemical | medical agent containing sodium is used, the very high desalting effect can be acquired in the range whose temperature of the fluidized bed 32 is 450 to 550 degreeC.

なお、今回開示された実施形態は、すべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記した実施形態の説明ではなく特許請求の範囲によって示され、さらに特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。   The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is shown not by the above description of the embodiments but by the scope of claims for patent, and further includes all modifications within the meaning and scope equivalent to the scope of claims for patent.

例えば、上記実施形態では、ボイラ３００と集塵機４００との間にガス濃度測定部１２０が設けられた例が説明されたが、ガス濃度測定部１２０は、二次燃焼室２００とボイラ３００との間に設けられてもよい。このようにすれば、炉本体２０により近い位置で塩化水素ガスの濃度が測定されるので、制御部７０による制御速度が大きくなる。あるいは、ガス濃度測定部１２０は、集塵機４００と誘引送風機５００との間に設けられてもよい。このようにすれば、既設のガス濃度測定部、つまり集塵機４００から排出された排ガスに含まれる塩化水素ガスの濃度を測定するためのガス濃度測定部の流用が可能となる。   For example, in the above embodiment, an example in which the gas concentration measurement unit 120 is provided between the boiler 300 and the dust collector 400 has been described. However, the gas concentration measurement unit 120 is provided between the secondary combustion chamber 200 and the boiler 300. May be provided. In this way, the concentration of the hydrogen chloride gas is measured at a position closer to the furnace body 20, so that the control speed by the control unit 70 increases. Alternatively, the gas concentration measurement unit 120 may be provided between the dust collector 400 and the induction fan 500. In this way, the existing gas concentration measuring unit, that is, the gas concentration measuring unit for measuring the concentration of hydrogen chloride gas contained in the exhaust gas discharged from the dust collector 400 can be used.

１ 廃棄物処理設備
１０ 流動床炉
２０ 炉本体
３０ 流動媒体
３２ 流動床
４０ 燃焼空気供給部
５０ 廃棄物供給部
６０ 温度センサ
７０ 制御部
９５ 切替部
１１０ 薬剤供給部
１２０ ガス濃度測定部
１３０ モル比測定部
１４０ 流動媒体供給部
１５０ モル比算出部
２００ 二次燃焼室
３００ ボイラ（煤塵低減部）
４００ 集塵機
５００ 誘引送風機
６００ 煙突 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Waste disposal equipment 10 Fluidized bed furnace 20 Furnace main body 30 Fluidized medium 32 Fluidized bed 40 Combustion air supply part 50 Waste supply part 60 Temperature sensor 70 Control part 95 Switching part 110 Drug supply part 120 Gas concentration measurement part 130 Molar ratio measurement Part 140 Fluid medium supply part 150 Molar ratio calculation part 200 Secondary combustion chamber 300 Boiler (dust reduction part)
400 dust collector 500 induction fan 600 chimney

Claims (10)

炉本体内において二酸化ケイ素を主成分とする流動媒体を流動化ガスで流動化させることによって形成される流動床で塩素含有廃棄物を加熱する流動床炉の運転方法であって、
前記流動床の温度が４５０℃〜５５０℃に維持されるように前記炉本体内に前記流動化ガスを供給する燃焼空気供給工程と、
前記流動床に前記塩素含有廃棄物を供給する廃棄物供給工程と、
前記流動床にナトリウムを含む薬剤を供給する薬剤供給工程と、
前記流動床で前記塩素含有廃棄物が加熱された際に発生する塩化水素ガスの濃度を測定するガス濃度測定工程と、
前記流動床に供給される前記流動媒体の量、前記流動床に供給される前記薬剤の量、及び前記炉本体から抜き出される前記流動媒体及び前記薬剤の量に基づいて、前記流動床を形成する流動媒体中のナトリウムに対するケイ素のモル比を算出するモル比算出工程と、備え、
前記薬剤供給工程では、前記モル比が１０以上となる範囲で、かつ前記濃度が予め設定された基準値となるように前記薬剤の供給量を調整しながら当該薬剤を供給するとともに、前記モル比が１０未満となった場合に、前記薬剤の供給量を減少させる運転方法。 An operation method of a fluidized bed furnace in which a chlorine-containing waste is heated in a fluidized bed formed by fluidizing a fluidized medium mainly composed of silicon dioxide with a fluidizing gas in the furnace body,
A combustion air supply step of supplying the fluidized gas into the furnace body so that the temperature of the fluidized bed is maintained at 450 ° C. to 550 ° C .;
A waste supply step of supplying the chlorine-containing waste to the fluidized bed;
A drug supply step of supplying a drug containing sodium to the fluidized bed;
A gas concentration measuring step for measuring a concentration of hydrogen chloride gas generated when the chlorine-containing waste is heated in the fluidized bed;
The fluidized bed is formed based on the amount of the fluidized medium supplied to the fluidized bed, the amount of the chemical supplied to the fluidized bed, and the amount of the fluidized medium and the chemical extracted from the furnace body. A molar ratio calculating step for calculating a molar ratio of silicon to sodium in the fluid medium ,
In the drug supply step, the drug is supplied while adjusting the supply amount of the drug so that the molar ratio is in a range of 10 or more and the concentration becomes a preset reference value. The operation method of decreasing the supply amount of the medicine when the value becomes less than 10 . 請求項１に記載の流動床炉の運転方法において、
前記薬剤供給工程では、前記薬剤として、前記流動床で前記塩素含有廃棄物が加熱されることによって生じるガスの前記炉本体のフリーボード部での流速よりも大きな終末速度となる粒径を有するものを供給する運転方法。 In the operation method of the fluidized-bed furnace of Claim 1,
In the chemical supply step, the chemical has a particle size that has an end velocity greater than the flow rate of the gas generated by heating the chlorine-containing waste in the fluidized bed in the free board portion of the furnace body. Driving method to supply. 請求項１又は２に記載の流動床炉の運転方法において、
前記薬剤供給工程における前記薬剤の前記流動床への供給と同時に前記モル比が１０以上の流動媒体を前記流動床に供給する流動媒体供給工程をさらに備える運転方法。 In the operation method of the fluidized bed furnace according to claim 1 or 2 ,
An operation method further comprising a fluid medium supply step of supplying a fluid medium having a molar ratio of 10 or more to the fluid bed simultaneously with the supply of the agent to the fluid bed in the drug supply step. 請求項３に記載の流動床炉の運転方法において、
前記流動媒体供給工程は、前記モル比が１０未満となった場合に、前記モル比が１０以上の流動媒体を前記流動床に供給する運転方法。 In the operation method of the fluidized bed furnace according to claim 3 ,
The fluidized medium supplying step is an operation method of supplying a fluidized medium having a molar ratio of 10 or more to the fluidized bed when the molar ratio is less than 10. 請求項１ないし４のいずれかに記載の流動床炉の運転方法において、
前記ガス濃度測定工程では、前記炉本体から流出したガスに含まれる煤塵量が低減された後の排ガスであって、当該排ガスに含まれる前記塩化水素ガスを除去する集塵機を通過する前の排ガスに含まれる前記塩化水素ガスの濃度を測定する運転方法。 In the operating method of the fluidized bed furnace in any one of Claims 1 thru | or 4 ,
In the gas concentration measurement step, the exhaust gas after the amount of soot contained in the gas flowing out of the furnace body is reduced, and before the exhaust gas before passing through the dust collector for removing the hydrogen chloride gas contained in the exhaust gas. An operation method for measuring a concentration of the hydrogen chloride gas contained therein. 塩素含有廃棄物を加熱することにより当該塩素含有廃棄物からガスを取り出す流動床炉であって、
炉本体と、
前記炉本体内に収容されており、二酸化ケイ素を主成分とする流動媒体と、
前記流動媒体を流動化させる流動化ガスを前記炉本体内に供給する燃焼空気供給部と、
前記流動媒体が流動することによって形成される流動床の温度を検出する温度センサと、
前記流動床に対して前記塩素含有廃棄物を供給する廃棄物供給部と、
ナトリウムを含む薬剤を前記流動床に供給する薬剤供給部と、
前記温度センサの検出値が４５０℃〜５５０℃に維持されるように前記燃焼空気供給部が供給する前記流動化ガスの供給量を制御する制御部と、
前記流動床で前記塩素含有廃棄物が加熱された際に発生する塩化水素ガスの濃度を測定するガス濃度測定部と、
前記流動床に供給される前記流動媒体の量、前記流動床に供給される前記薬剤の量、及び前記炉本体から抜き出される前記流動媒体及び前記薬剤の量に基づいて、前記流動床を形成する流動媒体中のナトリウムに対するケイ素のモル比を算出するモル比算出部と、を備え、
前記制御部は、前記モル比が１０以上となる範囲で、かつ前記濃度が予め設定された基準値となるように前記薬剤供給部が供給する前記薬剤の供給量を制御するとともに、前記モル比が１０未満となった場合に、前記薬剤供給部が供給する前記薬剤の供給量を減少させる流動床炉。 A fluidized bed furnace for extracting gas from chlorine-containing waste by heating the chlorine-containing waste,
A furnace body;
Contained in the furnace body, and a fluid medium mainly composed of silicon dioxide;
A combustion air supply section for supplying a fluidizing gas for fluidizing the fluid medium into the furnace body;
A temperature sensor for detecting the temperature of a fluidized bed formed by the fluidized medium flowing;
A waste supply unit for supplying the chlorine-containing waste to the fluidized bed;
A drug supply unit for supplying a drug containing sodium to the fluidized bed;
A control unit for controlling a supply amount of the fluidized gas supplied by the combustion air supply unit so that a detection value of the temperature sensor is maintained at 450 ° C. to 550 ° C .;
A gas concentration measuring unit for measuring the concentration of hydrogen chloride gas generated when the chlorine-containing waste is heated in the fluidized bed;
The fluidized bed is formed based on the amount of the fluidized medium supplied to the fluidized bed, the amount of the chemical supplied to the fluidized bed, and the amount of the fluidized medium and the chemical extracted from the furnace body. and the molar ratio calculating unit for calculating a mole ratio of silicon to sodium in the fluidized medium which comprises,
The control unit controls the supply amount of the drug supplied by the drug supply unit so that the molar ratio is in a range of 10 or more and the concentration becomes a preset reference value. The fluidized-bed furnace which reduces the supply amount of the said medicine which the said medicine supply part supplies, when becomes less than 10 . 請求項６に記載の流動床炉において、
前記薬剤供給部は、前記薬剤として、前記ガスの前記炉本体のフリーボード部での流速よりも大きな終末速度となる粒径を有するものを供給する流動床炉。 The fluidized bed furnace according to claim 6 ,
The said chemical | medical agent supply part is a fluidized-bed furnace which supplies the thing which has a particle size used as the said chemical | medical agent whose end velocity is larger than the flow velocity in the free board part of the said furnace main body of the said gas. 請求項６又は７に記載の流動床炉において、
前記モル比が１０以上の流動媒体を前記流動床に供給する流動媒体供給部をさらに備え、
前記制御部は、前記薬剤供給部の駆動と同時に前記流動媒体供給部を駆動する流動床炉。 In the fluidized bed furnace according to claim 6 or 7 ,
A fluid medium supply unit for supplying a fluid medium having a molar ratio of 10 or more to the fluidized bed;
The said control part is a fluidized bed furnace which drives the said fluid-medium supply part simultaneously with the drive of the said chemical | medical agent supply part. 請求項８に記載の流動床炉において、
前記制御部は、前記モル比が１０未満となったときに前記流動媒体供給部を駆動する流動床炉。 The fluidized bed furnace according to claim 8 ,
The control unit is a fluidized bed furnace that drives the fluidized medium supply unit when the molar ratio becomes less than 10. 請求項６ないし９のいずれかに記載の流動床炉において、
前記ガス濃度測定部は、前記ガスに含まれる煤塵量を低減させる煤塵低減部の下流側であって、前記煤塵低減部から排出された排ガスに含まれる前記塩化水素ガスを除去する集塵機の上流側に設けられている流動床炉。 In the fluidized bed furnace in any one of Claims 6 thru | or 9 ,
The gas concentration measuring unit is downstream of the dust reducing unit that reduces the amount of dust contained in the gas and upstream of the dust collector that removes the hydrogen chloride gas contained in the exhaust gas discharged from the dust reducing unit. Is a fluidized bed furnace.
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