JP6308178B2 - Hot slab width pressing method - Google Patents

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Description

本発明は、座屈防止用ロールを備えた幅プレス装置によって熱間スラブを幅プレスする熱間スラブの幅プレス方法に関する。   The present invention relates to a hot slab width pressing method in which a hot slab is width-pressed by a width press device provided with a buckling prevention roll.

熱延鋼板の製造工程において、連続鋳造プロセスにて製造された同一幅のスラブを、製品仕様に沿った幅に作り分けるための装置として、板幅方向に相対峙して設置された一対のプレス金型にて熱間スラブを板幅方向に間欠的に圧下する幅プレス装置と、縦方向に軸を有する縦ロールをスラブ幅方向左右に１つずつ配置し、これでスラブを挟み込んで幅圧下する幅圧下装置とが一般的である。スラブの幅圧下に関する従来の技術としては、たとえば特許文献１に開示された技術がある。これは、まず幅プレス（サイジングプレス）によって粗く幅変更を行い、続いて縦ロール圧延によって平滑化して所望の幅にするというものである。   A pair of presses installed in the plate width direction as a device for making slabs of the same width manufactured in a continuous casting process into different widths according to product specifications in the hot-rolled steel plate manufacturing process. A width press device that intermittently rolls down the hot slab in the plate width direction with a mold and a vertical roll with an axis in the vertical direction are arranged one by one on the left and right sides of the slab width direction. A width reduction device is generally used. As a conventional technique regarding the width reduction of the slab, there is a technique disclosed in Patent Document 1, for example. In this method, the width is first roughly changed by a width press (sizing press) and then smoothed by vertical roll rolling to obtain a desired width.

この幅プレス装置による幅圧下では、通常、９００〜２０００ｍｍ程度の幅の熱間スラブに対して最大３００〜３５０ｍｍ程度の幅圧下が行われており、連続鋳造にて同一幅に鋳造されたスラブより、製造仕様に応じた異なる幅の鋼板製品の製造を可能としている。   In the width reduction by this width press apparatus, the width reduction of about 300 to 350 mm is usually performed on the hot slab having a width of about 900 to 2000 mm. From the slab cast to the same width by continuous casting. This makes it possible to manufacture steel sheet products with different widths according to manufacturing specifications.

しかしながら、薄板製造に供される熱間スラブの形状は、厚みに対する幅の比が３〜１０程度と大きいことから、特に幅圧下量（幅プレス量）が２５０ｍｍ程度以上の条件では、幅圧下（幅プレス）による塑性不安定状態、すなわち、図５に一例を示すように、熱間スラブ２０に上方向あるいは下方向へ座屈現象が生じやすくなる。なお、２０ａは熱間スラブの先端部、２０ｂは熱間スラブの定常部、２０ｃは熱間スラブの尾端部である。   However, since the shape of the hot slab used for thin plate manufacturing has a large width-to-thickness ratio of about 3 to 10, the width reduction (width pressing amount) is about 250 mm or more. As shown in an example in FIG. 5, a buckling phenomenon is likely to occur in the hot slab 20 in the upward or downward direction. In addition, 20a is a front-end | tip part of a hot slab, 20b is a stationary part of a hot slab, and 20c is a tail end part of a hot slab.

このような、スラブの座屈現象を防止する技術として、図６に示すように、幅プレス装置において、熱間スラブ２０を金型２２により間欠的に幅圧下する際に、熱間スラブ２０を上下方向に挟み込む座屈防止用ロール２１を適宜使用する技術がある(例えば特許文献２)。   As a technique for preventing such a slab buckling phenomenon, as shown in FIG. 6, when the hot slab 20 is intermittently reduced in width by the mold 22 in the width press apparatus, There is a technique of appropriately using a buckling prevention roll 21 sandwiched in the vertical direction (for example, Patent Document 2).

本方法によれば、幅圧下によるスラブの増肉量を、幅圧下前のスラブの幅、幅圧下量、幅圧下前のスラブの厚みの関数として、先端部および定常部の各々で予測し、その板厚増肉後のスラブ幅中央部に上下の座屈防止用ロールが接するように、ロールの高さ位置を設定するようにしている。   According to the present method, the amount of slab thickening due to width reduction is predicted as a function of the width of the slab before width reduction, the amount of width reduction, the thickness of the slab before width reduction, at each of the tip and the steady portion, The height position of the roll is set so that the upper and lower buckling prevention rolls are in contact with the center portion of the slab width after the thickness increase.

一方、ステンレス鋼を熱間圧延すると特に発生しやすい疵の一つとして、エッジシームと呼ばれる疵がある。このエッジシーム疵は、圧延がすすむにつれ、被圧延材のコーナー部側面が圧縮されてしわになり、さらにそれらのしわが、圧延がすすむにつれ、被圧延材の表面に回り込んでくることによって発生する。   On the other hand, as one of the wrinkles that are particularly likely to occur when hot rolling stainless steel, there is a wrinkle called an edge seam. This edge seam is generated as the rolling progresses, and the corner side surface of the material to be rolled is compressed and wrinkles, and further, as the rolling proceeds, the wrinkles wrap around the surface of the material to be rolled. .

エッジシーム疵の発生を抑制するため、例えば、特許文献３には、図７に示すように幅プレス装置の金型２２の側面を凸状にする技術が開示されている。また、特許文献４には、このような凸状の金型を用いた場合に、エッジシームが、幅プレス装置の金型位置制御機構の異常により拡大することを未然に検出するための異常検出技術が開示されている。   In order to suppress the occurrence of edge seam wrinkles, for example, Patent Document 3 discloses a technique for making the side surface of the mold 22 of the width press apparatus convex as shown in FIG. Further, Patent Document 4 discloses an abnormality detection technique for detecting in advance that an edge seam is enlarged due to an abnormality in a mold position control mechanism of a width press device when such a convex mold is used. Is disclosed.

また、特許文献５には、幅プレス後のスラブ側面形状を測定して、スラブ側面中心と幅プレス装置の金型中心との上下方向位置合わせをして幅プレスを行うことを特徴とする幅プレス方法が開示されている。   Patent Document 5 discloses a width characterized by measuring a slab side surface shape after width pressing, and performing a width press by aligning the center of the slab side surface with the mold center of the width pressing device. A pressing method is disclosed.

特開昭６０−１４１３０１号公報JP 60-141301 A 特開２０１１−１４００５６号公報JP 2011-140056 A 特許第２５８６７６９号公報Japanese Patent No. 2586769 特許第４４５７８８８号公報Japanese Patent No. 4457888 特許第５５８２２８８号公報Japanese Patent No. 5582288

しかし、特許文献２に記載された方法は、被圧延材の座屈現象の防止に有効であるが、座屈防止用のロールの位置を事前に算出した関数によって設定しており、幅プレス装置の金型位置制御機構や座屈防止用ロールの磨耗によるパスライン高さの変動を原因とする高さ方向プレス位置の変化に対応できない。そのため、ステンレス鋼に当該発明を適用した場合に、エッジシームの拡大を防止することができないという問題がある。   However, although the method described in Patent Document 2 is effective in preventing the buckling phenomenon of the material to be rolled, the position of the buckling prevention roll is set by a function calculated in advance. It is not possible to cope with changes in the press position in the height direction due to fluctuations in the pass line height due to wear of the die position control mechanism and buckling prevention roll. Therefore, when the said invention is applied to stainless steel, there exists a problem that the expansion of an edge seam cannot be prevented.

一方、特許文献４に記載された方法では、エッジシームの発生を未然に防止できるが、その後の処置として、幅プレス装置の金型位置制御機構の調整や、座屈防止用ロールの高さ位置の調整を、主に機械位置の測定により行うため、ライン休止を要して生産性を阻害する問題がある。   On the other hand, in the method described in Patent Document 4, the occurrence of edge seam can be prevented, but as a subsequent treatment, adjustment of the mold position control mechanism of the width press device and the height position of the buckling prevention roll Since the adjustment is performed mainly by measuring the machine position, there is a problem that the line is stopped and the productivity is hindered.

また、特許文献５に記載された方法では、幅プレス後のスラブの側面の形状を測定しているが、この方法では、プレス叩き位置の誤差がプレス金型の位置ずれに起因するのか、それとも前述の座屈防止ロール用のロールの位置ずれに起因するのかを明瞭に区別することは困難である。そのため、この誤差が、幅圧下によるスラブの増肉量を予測する関数の誤差に起因する場合は、幅圧下量が大きな材料を測定して算出した位置の補正が、幅圧下量の少ない材料に対しては過補償となってしまう。   Further, in the method described in Patent Document 5, the shape of the side surface of the slab after the width press is measured, but in this method, whether the error of the press hitting position is caused by the misalignment of the press die, or It is difficult to clearly distinguish whether it is caused by the positional deviation of the roll for the buckling prevention roll described above. Therefore, if this error is caused by an error in the function that predicts the increase in slab thickness due to width reduction, the correction of the position calculated by measuring a material with a large width reduction amount will result in a material with a small width reduction amount. On the other hand, it will be overcompensated.

したがって、本発明の課題は、幅圧下量が大きい場合においても、被圧延材の座屈による曲がりを防止して安定的な操業を行うことができ、かつ生産性を阻害することなくステンレス鋼を熱間圧延する際のエッジシーム不良の発生を防止することができる熱間スラブの幅プレス方法を提供することにある。   Therefore, the object of the present invention is to prevent the bending due to buckling of the material to be rolled even when the width reduction amount is large, and to perform a stable operation, and to prevent the stainless steel without impairing the productivity. An object of the present invention is to provide a hot slab width press method capable of preventing the occurrence of edge seam defects during hot rolling.

本発明は、前記課題を解決するために、スラブのパスラインの上方側と下方側に座屈防止用ロールを備えた幅プレス装置によって熱間スラブを間欠的に幅圧下するに際して、前記座屈防止用ロールの高さ位置を、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量の予測値に応じて調整する熱間スラブの幅プレス方法であって、前記幅プレス装置の出側におけるプレス後の熱間スラブに対して、前記幅プレス装置の出側の上方に設置した二次元非接触距離計により、熱間スラブ端面のパスラインからの高さＨｅと熱間スラブ中央のパスラインからの高さＨｃを測定し、前記Ｈｅと前記Ｈｃに基づいて幅方向中央部の増肉量ΔＨ ｃｊ を算出し、前記ΔＨ ｃｊ の値と予め算出してある当該熱間スラブの増肉量の予測値ΔＨ ｃｙ と比較することにより、単位増肉量当たりの増肉量の誤差ΔＨ ｃｙｕ を補正項として算出して、これに基づいて次回の熱間スラブの幅プレスの際に前記座屈防止用ロールの高さ位置を調整することを特徴とする熱間スラブの幅プレス方法を提供する。 In order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides a method for reducing the buckling of a hot slab intermittently by means of a width press device provided with buckling prevention rolls on an upper side and a lower side of a slab pass line. A width pressing method for a hot slab, wherein the height position of the prevention roll is adjusted according to a predicted value of the thickness increase of the thickness and thickness of the tip portion and the steady portion of the hot slab due to width reduction, the width pressing device With respect to the hot slab after pressing on the exit side, the height He from the pass line of the end surface of the hot slab and the hot slab are measured by a two-dimensional non-contact distance meter installed above the exit side of the width press device. The height Hc from the center pass line is measured, the thickness increase amount ΔH cj in the center in the width direction is calculated based on the He and the Hc, and the value of the ΔH cj and the hot slab calculated in advance compared with the predicted value ΔH cy of the thickening amount And allows to calculate the error [Delta] H CYU the thickening amount of meat quantity per increase of unit as a correction term, the height position of the buckling preventing roll when the width press next hot slabs based on this The present invention provides a hot slab width pressing method characterized by adjusting.

本発明によれば、座屈防止用ロールの高さ位置を、精度よく熱間スラブの厚み方向中央部に設定することができる。このため、幅圧下量が大きい場合においても、被圧延材の座屈による曲がりを防止して安定的な操業を行うことができ、かつ生産性を阻害することなくステンレス鋼を熱間圧延する際のエッジシーム不良の発生を防止することができる。   According to the present invention, the height position of the buckling prevention roll can be accurately set at the center in the thickness direction of the hot slab. For this reason, even when the amount of width reduction is large, it is possible to prevent bending due to buckling of the material to be rolled and perform stable operation, and when stainless steel is hot-rolled without impairing productivity. The occurrence of edge seam defects can be prevented.

本発明の一実施の形態に係る熱間スラブの幅プレス方法を実施するために用いられる熱間圧延ラインを示すブロック図である。It is a block diagram which shows the hot rolling line used in order to implement the width press method of the hot slab which concerns on one embodiment of this invention. 図１の熱間圧延ラインに設けられた二次元非接触距離計の配置位置を示す図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）はＢＢ線による断面図である。It is a figure which shows the arrangement position of the two-dimensional non-contact distance meter provided in the hot rolling line of FIG. 1, (a) is a top view, (b) is sectional drawing by BB line. 二次元非接触距離計における測定量を示した図である。It is the figure which showed the measurement amount in a two-dimensional non-contact distance meter. 本発明の実施例の結果を示す図である。It is a figure which shows the result of the Example of this invention. 幅圧下により座屈したスラブの状態を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the state of the slab buckled by the width reduction. 座屈防止ロールを設けた幅プレス装置を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the width press apparatus which provided the buckling prevention roll. 凸状の金型による熱間スラブの幅圧下の様子を示す図である。It is a figure which shows the mode of the width reduction of the hot slab by a convex metal mold | die.

以下、添付図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。
図１は、本発明の一実施の形態に係る熱間スラブの幅プレス方法を実施するために用いられる熱間圧延ラインを示すブロック図である。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
FIG. 1 is a block diagram showing a hot rolling line used for carrying out a hot slab width pressing method according to an embodiment of the present invention.

図１に示すように、熱間圧延ラインは、連続式加熱炉１と、幅プレス装置２と、粗圧延機３と、仕上圧延機４と、巻取機５とを有している。これらは制御装置６により制御される。制御装置６は、上位計算機７の指令に基づいて制御動作を行う。幅プレス装置２の出側には、二次元非接触距離計８が設けられている。   As shown in FIG. 1, the hot rolling line has a continuous heating furnace 1, a width press device 2, a roughing mill 3, a finishing mill 4, and a winder 5. These are controlled by the control device 6. The control device 6 performs a control operation based on a command from the host computer 7. A two-dimensional non-contact distance meter 8 is provided on the exit side of the width press device 2.

幅プレス装置２は、被圧延材である熱間スラブを幅圧下する金型と、スラブのパスラインの上方側と下方側に設けられた座屈防止用ロールを備えており、金型により熱間スラブを間欠的に幅圧下するものである。また、粗圧延機３は、縦ロール圧延機１１と、水平ロール圧延機１２とを有している。   The width press device 2 includes a die for reducing the width of a hot slab, which is a material to be rolled, and rolls for preventing buckling provided on the upper side and the lower side of the slab pass line. Inter-slab slabs are intermittently reduced in width. The rough rolling mill 3 includes a vertical roll rolling mill 11 and a horizontal roll rolling mill 12.

図２（ａ）、（ｂ）に示すように、二次元非接触距離計８は、熱間圧延ラインにおける、幅プレス装置２のテーブルローラ１３の出側（下流側）の片側または両側の脇に、熱間スラブ１０の斜め上側面を監視するように設けられている。すなわち、二次元非接触距離計８は、熱間スラブ１０の斜め上方位置に設置されている（図２ではテーブルローラ１３の両側に脇に設置されている場合を示す）。この二次元非接触距離計８により、図３に示すように、熱間スラブ１０の端面のパスラインからの高さＨｅと、熱間スラブ１０の幅方向中央部のパスラインからの高さＨｃが測定される。二次元非接触距離計８の測定値は、上位計算機７を経て制御装置６に伝送される。ここで、二次元非接触距離計８の設置位置を熱間スラブ１０の斜め上方としているのは、被圧延材の鉛直上方は、被圧延材からの輻射熱や蒸気により距離計の設置環境として非常に劣悪であるためである。   As shown in FIGS. 2 (a) and 2 (b), the two-dimensional non-contact distance meter 8 is provided on one side or both sides on the exit side (downstream side) of the table roller 13 of the width press device 2 in the hot rolling line. Are provided so as to monitor the oblique upper side surface of the hot slab 10. That is, the two-dimensional non-contact distance meter 8 is installed at an obliquely upper position of the hot slab 10 (shown in FIG. 2 is installed on both sides of the table roller 13). With this two-dimensional non-contact distance meter 8, as shown in FIG. 3, the height He from the pass line of the end surface of the hot slab 10 and the height Hc from the pass line at the center in the width direction of the hot slab 10 are obtained. Is measured. The measurement value of the two-dimensional non-contact distance meter 8 is transmitted to the control device 6 via the host computer 7. Here, the installation position of the two-dimensional non-contact distance meter 8 is set obliquely above the hot slab 10 because the vertical direction of the material to be rolled is extremely large as the environment for installing the distance meter due to radiant heat and steam from the material to be rolled. This is because it is poor.

このように構成された熱間圧延ラインにおいては、熱間スラブ１０が連続加熱炉１で加熱された後、幅プレス装置２で、スラブのパスラインの上方側と下方側に設けられた座屈防止用ロールにより熱間スラブ１０の座屈を防止しながら、金型により間欠的に幅圧下する。その後、粗圧延機３における縦ロール圧延機１１の縦ロールによりさらに幅圧下され、仕上圧延機４を経て、巻取機で巻き取られる。   In the hot rolling line configured as described above, after the hot slab 10 is heated in the continuous heating furnace 1, the width press apparatus 2 buckles the upper side and the lower side of the slab pass line. While preventing the buckling of the hot slab 10 by the prevention roll, the width is intermittently reduced by the mold. After that, the width is further reduced by the vertical roll of the vertical roll mill 11 in the rough rolling mill 3, and after the finish rolling mill 4, the roll is wound by the winder.

このとき、二次元非接触距離計８をテーブルローラ１３の片側に設置した場合は、熱間圧延ラインにおける幅プレス装置２の出側（下流側）に熱間スラブ１０の斜め上側面を監視するように設けて、図３に示す熱間スラブ１０の端面のパスラインからの高さＨｅと、熱間スラブ１０の幅方向中央部のパスラインからの高さＨｃを測定する。   At this time, when the two-dimensional non-contact distance meter 8 is installed on one side of the table roller 13, the oblique upper side surface of the hot slab 10 is monitored on the outlet side (downstream side) of the width press device 2 in the hot rolling line. The height He from the pass line of the end surface of the hot slab 10 shown in FIG. 3 and the height Hc from the pass line at the center in the width direction of the hot slab 10 are measured.

この測定値は、上位計算機７を経て制御装置６に伝送される。そして、制御装置６にて以下の計算が行われる。
幅方向中央部の増肉量ΔＨｃｊは、例えば、幅圧下前のスラブ厚みをｔｃとすれば、以下の（１）式により算出される。
ΔＨｃｊ＝Ｈｃ−（Ｈｅ−Ｈｃ）−ｔｃ （１） This measured value is transmitted to the control device 6 via the host computer 7. Then, the following calculation is performed in the control device 6.
The thickness increase amount ΔH cj at the center in the width direction is calculated by, for example, the following expression (1), where tc is the slab thickness before width reduction.
ΔH cj = Hc− (He−Hc) −tc (1)

二次元非接触距離計８をテーブルローラ１３の両側に設置した場合は、そのときの熱間スラブ１０の端面のパスラインからの高さを、作業側・駆動側についてそれぞれＨｅｏｐ，Ｈｅｄｒとすれば、幅方向中央部の増肉量ΔＨｃｊは、例えば以下の（２）式により算出される。
ΔＨｃｊ＝Ｈｃ−｛（Ｈｅｏｐ−Ｈｃ）＋（Ｈｅｄｒ−Ｈｃ）｝／２−ｔｃ （２） When the two-dimensional non-contact distance meter 8 is installed on both sides of the table roller 13, the height from the pass line of the end surface of the hot slab 10 at that time is He op and He dr on the working side and the driving side, respectively. Then, the thickness increase amount ΔH cj at the center in the width direction is calculated by, for example, the following equation (2).
ΔH cj = Hc − {(He op −Hc) + (He dr −Hc)} / 2−tc (2)

一方、制御装置６は、幅プレス装置２の座屈防止用ロールの高さ位置を調整するために、特許文献２記載の方法等により、あらかじめ、幅圧下による熱間スラブ１０の先端部および定常部の板厚増肉量を算出する。   On the other hand, in order to adjust the height position of the buckling prevention roll of the width press device 2, the control device 6 uses the method described in Patent Document 2 and the like in advance so that the front end portion of the hot slab 10 due to width reduction and the steady state. The plate thickness increase amount of the part is calculated.

そして、制御装置６により、上述のように算出されたΔＨｃｊと、予め算出してある当該熱間スラブ１０の増肉量の予測値ΔＨｃｙとを比較して、単位増肉量あたりの増肉量の誤差ΔＨｃｙｕを以下の（３）式により算出する。
ΔＨｃｙｕ＝（ΔＨｃｊ−ΔＨｃｙ）／ΔＨｃｙ （３） Then, the control device 6 compares ΔH cj calculated as described above with the predicted value ΔH cy of the increase in thickness of the hot slab 10 calculated in advance, and increases the increase per unit increase in thickness. The meat amount error ΔH cyu is calculated by the following equation (3).
ΔH cyu = (ΔH cj −ΔH cy ) / ΔH cy (3)

このようにして算出した増肉量の誤差ΔＨｃｙｕを、単位増肉量あたりの補正項として用いて、次回圧延時の増肉量予測値をΔＨｃｎに補正して設定する。 Using the thus calculated error ΔH cyu of the increase in thickness as a correction term per unit increase in thickness , the predicted increase in thickness at the next rolling is corrected to ΔH cn and set.

この際、座屈防止用ロールの位置の急変を防ぐために、前記補正値を、指数平滑・移動平均等の方法により平滑化して、設定してもよい。   At this time, in order to prevent a sudden change in the position of the buckling prevention roll, the correction value may be set by smoothing by a method such as exponential smoothing or moving average.

そして、次回圧延時には、この補正した増肉量予測値ΔＨｃｎに基づいて幅プレス装置２の座屈防止用ロールの高さ位置を調整する。これにより、幅プレス装置の金型位置制御機構や座屈防止用ロールの摩耗によるパスラインの高さ変動が生じても、座屈防止用ロールの高さ位置を、精度よく熱間スラブの厚み方向中央部に設定することができる。このため、幅圧下量が大きい場合においても、被圧延材の座屈による曲がりを防止して安定的な操業を行うことができ、かつ生産性を阻害することなくステンレス鋼を熱間圧延する際のエッジシームの発生を抑制することができる。 Then, in the next rolling, to adjust the height position of the width pressing device 2 buckling preventing roll on the basis of the corrected thickening amount prediction value [Delta] H cn. As a result, the height position of the buckling prevention roll can be accurately adjusted to the thickness of the hot slab even if the height of the pass line changes due to wear of the die position control mechanism of the width press device or the buckling prevention roll. It can be set in the center of the direction. For this reason, even when the amount of width reduction is large, it is possible to prevent bending due to buckling of the material to be rolled and perform stable operation, and when stainless steel is hot-rolled without impairing productivity. The generation of edge seams can be suppressed.

以下に、本発明の実施例を示す。
図２に示すような設備配置で、本発明を実施した。従来の方法で予測計算した被圧延材である熱間スラブの幅方向中央部の増肉量ΔＨｃｙと、二次元非接触距離計による測定値から算出された被圧延材幅方向中央部の増肉量ΔＨｃｊと、従来の方法で予測した次回圧延材の幅方向中央部の増肉量ΔＨｃｎｙから、次回圧延時の幅方向中央部の増肉量ΔＨｃｎを、以下の（４）式により計算し、設定した。
ΔＨｃｎ＝ΔＨｃｎｙ＊（１＋ｋ＊ΔＨｃｙｕ）
＝ΔＨｃｎｙ＊｛１＋ｋ＊（ΔＨｃｊ−ΔＨｃｙ）／ΔＨｃｙ｝ （４）
ここで、ｋは０．５とした。 Examples of the present invention are shown below.
The present invention was implemented with the equipment layout as shown in FIG. The thickness increase ΔH cy in the center in the width direction of the hot slab, which is the material to be rolled, predicted by the conventional method, and the increase in the center in the width direction of the rolled material calculated from the measured value by the two-dimensional non-contact distance meter. From the amount of wall thickness ΔH cj and the amount of increase in wall thickness ΔH cny at the center in the width direction of the next rolled material predicted by the conventional method, the amount of increase in wall thickness ΔH cn at the center in the width direction at the next rolling is expressed by the following equation (4): Calculated and set by
ΔH cn = ΔH cny * (1 + k * ΔH cyu )
= ΔH cny * {1 + k * (ΔH cj −ΔH cy ) / ΔH cy } (4)
Here, k was set to 0.5.

図４に、本発明による幅方向中央部の増肉量計算結果ΔＨｃｎ、および従来の方法による幅方向中央部の増肉量計算結果ΔＨｃｎｙそれぞれの、実際の幅方向中央部の増肉量との差を示す。 4, the thickness increase amount calculation results in the width direction central portion of the present invention [Delta] H cn, and meat quantity calculation results [Delta] H (cny) of the respective increase of the widthwise central portion by the conventional method, the actual thickening amount in the width direction central portion The difference is shown.

図４に示すように、予測結果の標準偏差が従来方法の１８．２ｍｍから本発明の３．６ｍｍに低減しており、本発明の有用性が示された。   As shown in FIG. 4, the standard deviation of the prediction result was reduced from 18.2 mm of the conventional method to 3.6 mm of the present invention, and the usefulness of the present invention was shown.

１ 連続式加熱炉
２ 幅プレス装置
３ 粗圧延機
４ 仕上圧延機
５ 巻取機
６ 制御装置
７ 上位計算機
８ 二次元非接触距離計
１０ 熱間スラブ
１１ 縦ロール圧延機
１２ 水平ロール圧延機
１３ テーブルローラ
２０ 熱間スラブ
２０ａ 熱間スラブの先端部
２０ｂ 熱間スラブの定常部
２０ｃ 熱間スラブの尾端部
２１ 座屈防止用ロール
２２ 金型 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Continuous heating furnace 2 Width press apparatus 3 Rough rolling mill 4 Finish rolling mill 5 Winding machine 6 Control apparatus 7 Host computer 8 Two-dimensional non-contact distance meter 10 Hot slab 11 Vertical roll rolling mill 12 Horizontal roll rolling mill 13 Table Roller 20 Hot slab 20a Hot slab tip 20b Hot slab steady part 20c Hot slab tail end 21 Buckling prevention roll 22 Mold

Claims (1)

スラブのパスラインの上方側と下方側に座屈防止用ロールを備えた幅プレス装置によって熱間スラブを間欠的に幅圧下するに際して、前記座屈防止用ロールの高さ位置を、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量の予測値に応じて調整する熱間スラブの幅プレス方法であって、
前記幅プレス装置の出側におけるプレス後の熱間スラブに対して、前記幅プレス装置の出側の上方に設置した二次元非接触距離計により、熱間スラブ端面のパスラインからの高さＨｅと熱間スラブ中央のパスラインからの高さＨｃを測定し、前記Ｈｅと前記Ｈｃに基づいて幅方向中央部の増肉量ΔＨ ｃｊ を算出し、前記ΔＨ ｃｊ の値と予め算出してある当該熱間スラブの増肉量の予測値ΔＨ ｃｙ と比較することにより、単位増肉量当たりの増肉量の誤差ΔＨ ｃｙｕ を補正項として算出して、これに基づいて次回の熱間スラブの幅プレスの際に前記座屈防止用ロールの高さ位置を調整することを特徴とする熱間スラブの幅プレス方法。 When the hot slab is intermittently subjected to width reduction by a width press device provided with buckling prevention rolls on the upper side and lower side of the slab pass line, the height position of the buckling prevention roll is determined by width reduction. A hot slab width press method that adjusts according to the predicted value of the thickness increase of the thickness of the tip and the steady part of the hot slab,
With respect to the hot slab after pressing on the exit side of the width press device, the height He from the pass line of the end surface of the hot slab is measured by a two-dimensional non-contact distance meter installed above the exit side of the width press device. and the height Hc from the hot slab central pass line was measured, the calculating the thickness increase amount [Delta] H cj of the widthwise central portion on the basis of He and the Hc, there are previously calculated value of the [Delta] H cj By comparing with the predicted value ΔH cy of the increased thickness of the hot slab, the error ΔH cyu of the increased thickness per unit increased thickness is calculated as a correction term, and based on this, the error of the next hot slab is calculated. A width pressing method for a hot slab, wherein the height position of the buckling prevention roll is adjusted during width pressing.
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