JP6287199B2 - Zoom lens system - Google Patents
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Description
本発明は、例えば一眼レフカメラに用いて好適なズームレンズ系に関する。 The present invention relates to a zoom lens system suitable for use in, for example, a single-lens reflex camera.
従来の一般的な望遠ズームレンズ系（例えば３５mm判フォーマット換算で焦点距離が７０mm〜３００mm）は、正負正の３群タイプが主流である。この正負正の３群タイプの望遠ズームレンズ系は、比較的簡素な構成で低コスト化に有利であるという長所を持つ一方、前群（正の第１レンズ群）を繰り出してフォーカシングを行うため、前玉径が大きくなり、レンズ全系が大きく重くなりがちであるという欠点を持つ。特に、焦点距離が４００mmを超える超望遠域ではこの欠点が大きくなりすぎるため、正負正の３群タイプの超望遠ズームレンズ系は非現実的である。 A conventional general telephoto zoom lens system (for example, a focal length of 70 mm to 300 mm in terms of a 35 mm format) is mainly a positive and negative three-group type. This positive-negative-positive three-group type telephoto zoom lens system has the advantage of being advantageous in terms of cost reduction with a relatively simple configuration, while focusing on the front group (positive first lens group). The front lens diameter is large, and the entire lens system tends to be large and heavy. In particular, in the super-telephoto region where the focal length exceeds 400 mm, this defect becomes too large, so that a positive / negative-positive three-group super-telephoto zoom lens system is unrealistic.
一方、特許文献１、２には、正負正負正負の６群タイプ（いわゆる正リード型）で構成され、最も像側の負の第６レンズ群をフォーカスレンズ群とした望遠ズームレンズ系が開示されている。しかし、いずれの望遠ズームレンズ系も、焦点距離が４００mmを超える超望遠域をカバーできておらず（長焦点距離端での焦点距離が４００mmを超えておらず）、また、ズーム全域に亘って、球面収差、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲等の諸収差を良好に補正することができず、十分な光学性能を達成できていない。
On the other hand,
さらに、特許文献１、２を含む望遠ズームレンズ系の全般において、長焦点距離端でのＦ値が６より明るいことがスペックとして要求されている。
Further, in general telephoto zoom lens systems including
本発明は、以上の問題意識に基づいてなされたものであり、もし焦点距離が４００mmを超える超望遠域をカバーしても（長焦点距離端での焦点距離が４００mmを超えても）、長焦点距離端でのＦ値が明るく、ズーム全域に亘って、優れた光学性能を達成することができるズームレンズ系を得ることを目的とする。 The present invention has been made on the basis of the above problem awareness. Even if the super-telephoto region has a focal length exceeding 400 mm (even if the focal length at the end of the long focal length exceeds 400 mm), it is long. The objective is to obtain a zoom lens system that has a bright F value at the focal length end and can achieve excellent optical performance over the entire zoom range.
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、負の屈折力の第４レンズ群と、正の屈折力の第５レンズ群と、負の屈折力の第６レンズ群とからなり、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が増大し、第４レンズ群と第５レンズ群の間隔が減少し、且つ、第５レンズ群と第６レンズ群が異なる繰り出し量で物体側に繰り出され、次の条件式（１）及び（２）を満足することを特徴としている。
（１）−３．０＜ｆ２／ｆ３＜−０．９８
（２）１．０＜ｆ４／ｆ６＜３．２
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝２、３、４、６）、
である。
The zoom lens system of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power. The fourth lens group, the fifth lens group having a positive refractive power, and the sixth lens group having a negative refractive power, and the first lens group upon zooming from the short focal length end to the long focal length end The distance between the second lens group and the second lens group is increased, the distance between the second lens group and the third lens group is decreased, the distance between the third lens group and the fourth lens group is increased, and the fourth lens group and the fifth lens group are increased. And the fifth lens group and the sixth lens group are extended toward the object side with different extension amounts, and the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied.
(1) -3.0 <f2 / f3 <-0.98
(2) 1.0 <f4 / f6 <3.2
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 2, 3, 4, 6),
It is.
条件式（１）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（１’）を満足することが好ましい。
（１’）−１．８＜ｆ２／ｆ３＜−１．００
Among the condition ranges defined by the conditional expression (1), it is preferable that the following conditional expression (1 ′) is satisfied.
(1 ′) − 1.8 <f2 / f3 <−1.00
条件式（２）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（２’）を満足することが好ましい。
（２’）１．０＜ｆ４／ｆ６＜３．０
Among the condition ranges defined by the conditional expression (2), it is preferable that the following conditional expression (2 ′) is satisfied.
(2 ′) 1.0 <f4 / f6 <3.0
本発明のズームレンズ系は、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
（３）−８．０＜ｆ１／ｆ２＜−２．２５
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１、２）、
である。
The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (3).
(3) -8.0 <f1 / f2 <-2.25
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 1, 2),
It is.
条件式（３）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（３’）を満足することが好ましい。
（３’）−５．０＜ｆ１／ｆ２＜−２．２５
Among the condition ranges defined by the conditional expression (3), it is preferable that the following conditional expression (3 ′) is satisfied.
(3 ′) − 5.0 <f1 / f2 <−2.25
本発明のズームレンズ系は、次の条件式（４）を満足することが好ましい。
（４）−１．２＜ｆ３／ｆ４＜−０．５
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝３、４）、
である。
The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (4).
(4) -1.2 <f3 / f4 <-0.5
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 3, 4),
It is.
条件式（４）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（４’）を満足することが好ましい。
（４’）−１．２＜ｆ３／ｆ４＜−０．８
Among the condition ranges defined by the conditional expression (4), it is preferable that the following conditional expression (4 ′) is satisfied.
(4 ′) − 1.2 <f3 / f4 <−0.8
本発明のズームレンズ系は、次の条件式（５）を満足することが好ましい。
（５）０．７＜ｆ２／ｆ４＜４．０
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝２、４）、
である。
The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.7 <f2 / f4 <4.0
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 2, 4),
It is.
条件式（５）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（５’）を満足することが好ましい。
（５’）０．８５＜ｆ２／ｆ４＜２．０
Among the condition ranges defined by the conditional expression (5), it is preferable that the following conditional expression (5 ′) is satisfied.
(5 ′) 0.85 <f2 / f4 <2.0
本発明のズームレンズ系は、次の条件式（６）を満足することが好ましい。
（６）１．６＜ｆ２／ｆ６＜６．０
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝２、６）、
である。
The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (6).
(6) 1.6 <f2 / f6 <6.0
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 2, 6),
It is.
条件式（６）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（６’）を満足することが好ましい。
（６’）１．６＜ｆ２／ｆ６＜４．０
Among the condition ranges defined by the conditional expression (6), it is preferable that the following conditional expression (6 ′) is satisfied.
(6 ′) 1.6 <f2 / f6 <4.0
本発明のズームレンズ系は、次の条件式（７）を満足することが好ましい。
（７）−１０．０＜ｆ１／ｆ６＜−４．０
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１、６）、
である。
The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (7).
(7) -10.0 <f1 / f6 <-4.0
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 1, 6),
It is.
本発明のズームレンズ系は、第３レンズ群を、物体側から順に、正レンズ、及び物体側から順に位置する負レンズと正レンズの接合レンズから構成し、次の条件式（８）を満足することが好ましい。
（８）Ｎｄ３ｎ−Ｎｄ３ｐ＞０．０２
但し、
Ｎｄ３ｎ：第３レンズ群中の接合レンズの負レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｎｄ３ｐ：第３レンズ群中の接合レンズの正レンズのｄ線に対する屈折率、
である。
In the zoom lens system according to the present invention, the third lens group includes a positive lens in order from the object side, and a cemented lens of a negative lens and a positive lens positioned in order from the object side, and satisfies the following conditional expression (8): It is preferable to do.
(8) Nd3n-Nd3p> 0.02
However,
Nd3n: refractive index of the cemented lens in the third lens group with respect to the d-line of the negative lens,
Nd3p: refractive index of the cemented lens in the third lens group with respect to the d-line of the positive lens,
It is.
本発明によれば、もし焦点距離が４００mmを超える超望遠域をカバーしても（長焦点距離端での焦点距離が４００mmを超えても）、長焦点距離端でのＦ値が明るく、ズーム全域に亘って、優れた光学性能を達成することができるズームレンズ系が得られる。 According to the present invention, even if the super telephoto range where the focal length exceeds 400 mm is covered (the focal length at the long focal length end exceeds 400 mm), the F value at the long focal length end is bright and zoom A zoom lens system capable of achieving excellent optical performance over the entire area is obtained.
本実施形態のズームレンズ系は、全数値実施例１−６を通じて、図３７の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とからなる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間（第４レンズ群Ｇ４の直後）には絞りＳが位置している。Ｉは像面である。 The zoom lens system of the present embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a negative refractive power in order from the object side as shown in the simplified movement diagram of FIG. The second lens group G2, the third lens group G3 having a positive refractive power, the fourth lens group G4 having a negative refractive power, the fifth lens group G5 having a positive refractive power, and the fifth lens group G5 having a negative refractive power. 6 lens group G6. A diaphragm S is located between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 (immediately after the fourth lens group G4). I is the image plane.
本実施形態のズームレンズ系は、全数値実施例１−６を通じて、図３７の簡易移動図に示すように、短焦点距離端（Ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（Ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔が減少する。
第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、単調に物体側に移動する（繰り出される）。第１レンズ群Ｇ１の移動量（繰り出し量）が最も大きく、第６レンズ群Ｇ６の移動量（繰り出し量）が２番目に大きく、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５の移動量（繰り出し量）が同一で且つ最も小さくなっている。
第２レンズ群Ｇ２は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、像面Ｉに対して固定されている（光軸方向に移動しない）。第４レンズ群Ｇ４は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、直後に位置する絞りＳと一緒に、像面Ｉに対して固定されている（光軸方向に移動しない）。
The zoom lens system according to the present embodiment performs zooming from the short focal length end (Wide) to the long focal length end (Tele) as shown in the simplified movement diagram of FIG. The distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases. The distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases.
The first lens group G1, the third lens group G3, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 monotonously move to the object side during the zooming from the short focal length end to the long focal length end (drawn out). ). The moving amount (feeding amount) of the first lens group G1 is the largest, the moving amount (feeding amount) of the sixth lens group G6 is the second largest, and the moving amount (feeding amount) of the third lens group G3 and the fifth lens group G5. Amount) is the same and the smallest.
The second lens group G2 is fixed with respect to the image plane I during zooming from the short focal length end to the long focal length end (does not move in the optical axis direction). The fourth lens group G4 is fixed with respect to the image plane I together with the stop S located immediately after the zooming from the short focal length end to the long focal length end (does not move in the optical axis direction). .
本実施形態のズームレンズ系は、全数値実施例１−６を通じて、図３７の簡易移動図に示すように、無限遠物体から有限距離物体へ合焦させるに際し、最も像側の負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６を像側に移動させるリヤフォーカス方式を採用している。 The zoom lens system of the present embodiment has a negative refracting power closest to the image side when focusing from an object at infinity to an object at finite distance as shown in the simplified movement diagram of FIG. A rear focus method is adopted in which the sixth lens group G6 is moved to the image side.
第１レンズ群Ｇ１は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に位置する負レンズ１１と正レンズ１２の接合レンズ、及び正レンズ１３からなる。
The first lens group G1 is composed of a cemented lens of a
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例１、４では、物体側から順に位置する負レンズ２１と正レンズ２２の接合レンズからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例２、３、５、６では、物体側から順に、負レンズ２１’、及び物体側から順に位置する負レンズ２２’と正レンズ２３’の接合レンズからなる。
In Numerical Examples 1 and 4, the second lens group G2 includes a cemented lens of a
In Numerical Examples 2, 3, 5, and 6, the second lens group G2 includes a
第３レンズ群Ｇ３は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、正レンズ３１、及び物体側から順に位置する負レンズ３２と正レンズ３３の接合レンズからなる。
The third lens group G3 includes a
第４レンズ群Ｇ４は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に位置する負レンズ４１と正レンズ４２の接合レンズからなる。
The fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a
第５レンズ群Ｇ５は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、正レンズ５１、正レンズ５２、及び物体側から順に位置する正レンズ５３と負レンズ５４の接合レンズからなる。
The fifth lens group G5 is composed of a
第６レンズ群Ｇ６は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、負レンズ６１、及び物体側から順に位置する負レンズ６２と正レンズ６３の接合レンズからなる。
The sixth lens group G6 includes a
本実施形態のズームレンズ系は、正負正負正負の６群タイプ（いわゆる正リード型）であり、フォーカシング方式として、最も像側の負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６を像側に移動させるリヤフォーカス方式を採用している。このように構成された本実施形態のズームレンズ系は、焦点距離が４００mmを超える超望遠域をカバーし（長焦点距離端での焦点距離が４００mmを超えており）、長焦点距離端でのＦ値を６より明るくすることに成功している。 The zoom lens system of the present embodiment is a positive, negative, positive, negative, and positive six-group type (so-called positive lead type), and as a focusing method, a rear lens that moves the sixth lens group G6 having the most negative refractive power on the image side to the image side. The focus method is adopted. The zoom lens system of the present embodiment configured as described above covers a super telephoto range in which the focal length exceeds 400 mm (the focal length at the long focal length end exceeds 400 mm), and at the long focal length end. It has succeeded in making the F value brighter than 6.
そして本実施形態のズームレンズ系は、第１レンズ群Ｇ１ないし第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群のパワーバランスを最適設定することで、ズーム全域に亘って、球面収差、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲、軸上色収差、倍率色収差等の諸収差を良好に補正して、優れた光学性能を達成することに成功している。 The zoom lens system of the present embodiment optimally sets the power balance of each lens group of the first lens group G1 to the sixth lens group G6, so that spherical aberration, coma aberration, distortion aberration, It has succeeded in achieving excellent optical performance by satisfactorily correcting various aberrations such as curvature of field, longitudinal chromatic aberration, and lateral chromatic aberration.
条件式（１）は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３のパワーバランスを規定している。条件式（１）を満足することで、ズーミング時の球面収差の変動を抑えるとともに、コマ収差を良好に補正して、優れた光学性能を達成することができる。
条件式（１）の上限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の負のパワーが強くなりすぎて、ズーミング時の球面収差の変動が大きくなってしまう。
条件式（１）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３の正のパワーが強くなりすぎて、コマ収差が大きく発生してしまう。
Conditional expression (1) defines the power balance of the second lens group G2 and the third lens group G3. By satisfying conditional expression (1), it is possible to suppress the variation of spherical aberration during zooming and to correct coma well, thereby achieving excellent optical performance.
When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the negative power of the second lens group G2 becomes too strong, and the variation of spherical aberration during zooming becomes large.
When the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the positive power of the third lens group G3 becomes too strong, resulting in large coma aberration.
条件式（２）は、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６のパワーバランスを規定している。条件式（２）を満足することで、ズーミング時の像面湾曲の変動を抑えるとともに、歪曲収差を良好に補正して、優れた光学性能を達成することができる。
条件式（２）の上限を超えると、第６レンズ群Ｇ６の負のパワーが強くなりすぎて、プラスの歪曲収差が発生し易くなってしまう。
条件式（２）の下限を超えると、第４レンズ群Ｇ４の負のパワーが強くなりすぎて、ズーミング時の像面湾曲の変動が大きくなってしまう。
Conditional expression (2) defines the power balance of the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6. By satisfying conditional expression (2), it is possible to suppress fluctuations in the curvature of field during zooming and correct distortion well, thereby achieving excellent optical performance.
When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the negative power of the sixth lens group G6 becomes too strong, and positive distortion is likely to occur.
When the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the negative power of the fourth lens group G4 becomes too strong, and the variation in field curvature during zooming becomes large.
条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２のパワーバランスを規定している。条件式（３）を満足することで、球面収差と色収差（軸上色収差、倍率色収差）を良好に補正して、優れた光学性能を達成することができる。
条件式（３）の上限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の正のパワーが強くなりすぎて、長焦点距離端において球面収差と軸上色収差が大きく発生してしまう。
条件式（３）の下限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の正のパワーが弱くなりすぎて、第１レンズ群Ｇ１のズーミング時の移動量が大きくなる結果、倍率色収差の変動が大きくなってしまう。
Conditional expression (3) defines the power balance between the first lens group G1 and the second lens group G2. By satisfying conditional expression (3), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration, lateral chromatic aberration) and achieve excellent optical performance.
When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the positive power of the first lens group G1 becomes too strong, and large spherical aberration and longitudinal chromatic aberration occur at the long focal length end.
When the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the positive power of the first lens group G1 becomes too weak and the amount of movement of the first lens group G1 during zooming increases, resulting in a large variation in lateral chromatic aberration. End up.
条件式（４）は、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４のパワーバランスを規定している。条件式（４）を満足することで、ズーミング時の軸上色収差と像面湾曲の変動を抑えて、優れた光学性能を達成することができる。
条件式（４）の上限を超えると、第３レンズ群Ｇ３の正のパワーが強くなりすぎて、ズーミング時の軸上色収差の変動が大きくなってしまう。
条件式（４）の下限を超えると、第４レンズ群Ｇ４の負のパワーが強くなりすぎて、ズーミング時の像面湾曲の変動が大きくなってしまう。
Conditional expression (4) defines the power balance of the third lens group G3 and the fourth lens group G4. By satisfying conditional expression (4), excellent optical performance can be achieved while suppressing variations in axial chromatic aberration and field curvature during zooming.
When the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the positive power of the third lens group G3 becomes too strong, and the variation of axial chromatic aberration during zooming becomes large.
When the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the negative power of the fourth lens group G4 becomes too strong, and the variation in field curvature during zooming becomes large.
条件式（５）は、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４のパワーバランスを規定している。条件式（５）を満足することで、ズーミング時の像面湾曲と球面収差の変動を抑えて、優れた光学性能を達成することができる。
条件式（５）の上限を超えると、第４レンズ群Ｇ４の負のパワーが強くなりすぎて、ズーミング時の像面湾曲の変動が大きくなってしまう。
条件式（５）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の負のパワーが強くなりすぎて、ズーミング時の球面収差の変動が大きくなってしまう。
Conditional expression (5) defines the power balance of the second lens group G2 and the fourth lens group G4. By satisfying conditional expression (5), excellent optical performance can be achieved while suppressing variations in field curvature and spherical aberration during zooming.
When the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the negative power of the fourth lens group G4 becomes too strong, and the variation in field curvature during zooming becomes large.
When the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the negative power of the second lens group G2 becomes too strong, and the variation in spherical aberration during zooming becomes large.
条件式（６）は、第２レンズ群Ｇ２と第６レンズ群Ｇ６のパワーバランスを規定している。条件式（６）を満足することで、第６レンズ群Ｇ６をフォーカスレンズ群としたときにフォーカシング時の収差変動を抑えるとともに、歪曲収差を良好に補正して、優れた光学性能を達成することができる。
条件式（６）の上限を超えると、第６レンズ群Ｇ６の負のパワーが強くなりすぎて、プラスの歪曲収差が発生し易くなってしまう。
条件式（６）の下限を超えると、第６レンズ群Ｇ６の負のパワーが弱くなりすぎて、第６レンズ群Ｇ６をフォーカスレンズ群としたときにそのフォーカスパワーが弱くなってフォーカシング移動量が大きくなる結果、フォーカシング時の収差変動が大きくなってしまう。
Conditional expression (6) defines the power balance between the second lens group G2 and the sixth lens group G6. By satisfying conditional expression (6), when the sixth lens group G6 is used as a focus lens group, aberration variation during focusing is suppressed and distortion is favorably corrected to achieve excellent optical performance. Can do.
If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the negative power of the sixth lens group G6 becomes too strong, and positive distortion is likely to occur.
When the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the negative power of the sixth lens group G6 becomes too weak, and when the sixth lens group G6 is used as the focus lens group, the focus power becomes weak and the focusing movement amount becomes large. As a result, the aberration fluctuation during focusing increases.
条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１と第６レンズ群Ｇ６のパワーバランスを規定している。条件式（７）を満足することで、球面収差、軸上色収差、歪曲収差を良好に補正して、優れた光学性能を達成することができる。
条件式（７）の上限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の正のパワーが強くなりすぎて、長焦点距離端において球面収差と軸上色収差が大きく発生してしまう。
条件式（７）の下限を超えると、第６レンズ群Ｇ６の負のパワーが強くなりすぎて、プラスの歪曲収差が発生し易くなってしまう。
Conditional expression (7) defines the power balance between the first lens group G1 and the sixth lens group G6. By satisfying conditional expression (7), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration, axial chromatic aberration, and distortion, and achieve excellent optical performance.
When the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the positive power of the first lens group G1 becomes too strong, and spherical aberration and axial chromatic aberration are greatly generated at the long focal length end.
When the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, the negative power of the sixth lens group G6 becomes too strong, and positive distortion is likely to occur.
本実施形態のズームレンズ系は、全数値実施例１−６を通じて、第３レンズ群Ｇ３を、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正レンズ（両凸正レンズ）３１、及び物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズ３２と正レンズ（物体側に凸の正メニスカスレンズ）３３の接合レンズから構成している。
第３レンズ群Ｇ３は長焦点距離端の軸上光線に効くため、第３レンズ群Ｇ３における軸上色収差と球面収差の補正が重要である。色収差（軸上色収差）を良好に補正するためには、第３レンズ群Ｇ３中の正レンズ３１、３３にｄ線に対するアッベ数が大きい硝材、特に異常分散性の高いＥＤガラスを用いるのが効果的であるが、その反面、ＥＤガラスは屈折率が低く球面収差が発生しやすいというデメリットがある。
このデメリットを回避するために、本実施形態のズームレンズ系は、第３レンズ群Ｇ３中にｄ線に対する屈折率が高い硝材からなる物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ３２を含ませて、条件式（８）を満足することが好ましい。
The zoom lens system according to the present embodiment includes, through all numerical examples 1-6, the third lens group G3, in order from the object side, a positive lens (biconvex positive lens) 31 having a convex surface directed toward the object side, and the object side. Are formed of a cemented lens of a
Since the third lens group G3 works on axial rays at the long focal length end, correction of axial chromatic aberration and spherical aberration in the third lens group G3 is important. In order to satisfactorily correct chromatic aberration (axial chromatic aberration), it is effective to use a glass material having a large Abbe number with respect to the d-line, particularly ED glass having a high anomalous dispersion, for the
In order to avoid this disadvantage, the zoom lens system of the present embodiment includes a
本実施形態のズームレンズ系は、従来品の正負正負正負の６群タイプのズームレンズ系と比較して、第４レンズ群Ｇ４の負のパワーを強くすることで、像面湾曲の補正効果を高めている。この場合、仮に第４レンズ群を負単レンズで構成すると、球面収差や色収差が大きく発生して、光学性能が劣化してしまう。そこで本実施形態のズームレンズ系は、全数値実施例１−６を通じて、第４レンズ群Ｇ４を、物体側から順に位置する負レンズ４１と正レンズ４２の接合レンズから構成することにより、球面収差や色収差の発生を抑えて、優れた光学性能を達成している。
The zoom lens system according to the present embodiment has an effect of correcting the curvature of field by increasing the negative power of the fourth lens group G4 in comparison with the conventional positive / negative / positive / negative 6-group type zoom lens system. It is increasing. In this case, if the fourth lens group is composed of a negative single lens, spherical aberration and chromatic aberration are greatly generated and the optical performance is deteriorated. Therefore, in the zoom lens system according to the present embodiment, the fourth lens group G4 is composed of the cemented lens of the
次に具体的な数値実施例１−６を示す。諸収差図及び横収差図並びに表中において、ｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、FNO.はＦナンバー、fは全系の焦点距離、Wは半画角（゜）、Yは像高、fB はバックフォーカス、Lはレンズ全長、Rは曲率半径、dはレンズ厚またはレンズ間隔、N(d)はｄ線に対する屈折率、ν(d)はｄ線に対するアッベ数を示す。Ｆナンバー、焦点距離、半画角、像高、バックフォーカス、レンズ全長及び変倍に伴って間隔が変化するレンズ間隔ｄは、短焦点距離端−中間焦点距離−長焦点距離端の順に示している。長さの単位は[mm]である。全数値実施例１−６を通じて、非球面レンズは用いていない。 Next, specific numerical examples 1-6 will be described. In the various aberration diagrams and lateral aberration diagrams and tables, d-line, g-line and C-line are aberrations for each wavelength, S is sagittal, M is meridional, FNO. Is F-number, f is the focal length of the whole system, W Is half angle of view (°), Y is image height, fB Is the back focus, L is the total lens length, R is the radius of curvature, d is the lens thickness or lens spacing, N (d) is the refractive index for the d-line, and ν (d) is the Abbe number for the d-line. The f-number, focal length, half angle of view, image height, back focus, total lens length, and lens interval d that changes with zooming are shown in the order of short focal length end-intermediate focal length-long focal length end. Yes. The unit of length is [mm]. In all numerical examples 1-6, no aspheric lens is used.
全数値実施例１−６を通じて、第６レンズ群Ｇ６と像面Ｉとの間には、図示を省略した固定絞りが設けられている（またはレンズマウントである）。この固定絞りは、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、像面Ｉに対して固定されている（光軸方向に移動しない）。このため、バックフォーカスfBは、固定絞りと像面Ｉとの間の光軸上の距離であり、変倍に際して一定値となっている。また、数値実施例１、４における「d29」及び数値実施例２、３、５、６における「d31」は、第６レンズ群Ｇ６と固定絞りとの間の光軸上の距離であり、変倍に際してその値が変動するようになっている。 Through all numerical examples 1-6, a fixed stop (not shown) is provided between the sixth lens group G6 and the image plane I (or a lens mount). This fixed stop is fixed with respect to the image plane I during zooming from the short focal length end to the long focal length end (does not move in the optical axis direction). For this reason, the back focus fB is a distance on the optical axis between the fixed aperture and the image plane I, and has a constant value upon zooming. In addition, “d29” in Numerical Examples 1 and 4 and “d31” in Numerical Examples 2, 3, 5, and 6 are distances on the optical axis between the sixth lens group G6 and the fixed stop, and are variable. The value fluctuates when doubling.
［数値実施例１］
図１〜図６と表１〜表３は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１を示している。図１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２はその諸収差図、図３はその横収差図であり、図４は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図５はその諸収差図、図６はその横収差図である。表１は面データ、表２は各種データ、表３はレンズ群データである。
[Numerical Example 1]
1 to 6 and Tables 1 to 3 show Numerical Example 1 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 1 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the short focal length end, FIG. 2 is a diagram of various aberrations, FIG. 3 is a diagram of its lateral aberration, and FIG. 4 is a graph at the time of focusing at infinity at the long focal length end. FIG. 5 is a diagram showing various aberrations, and FIG. 6 is a diagram showing lateral aberrations. Table 1 shows surface data, Table 2 shows various data, and Table 3 shows lens group data.
本数値実施例１のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とからなる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間（第４レンズ群Ｇ４の直後）には絞りＳが位置しており、この絞りＳは、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第４レンズ群Ｇ４と一緒に、像面Ｉに対して固定されている（光軸方向に移動しない）。 The zoom lens system according to Numerical Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. And a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. A stop S is located between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 (immediately after the fourth lens group G4). The stop S changes from the short focal length end to the long focal length end. At the time of magnification, together with the fourth lens group G4, it is fixed with respect to the image plane I (does not move in the optical axis direction).
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズ１１と両凸正レンズ１２の接合レンズ、及び物体側に凸の正メニスカスレンズ１３からなる。
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に位置する両凹負レンズ２１と物体側に凸の正メニスカスレンズ２２の接合レンズからなる。
The second lens group G2 includes a cemented lens including a biconcave
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸正レンズ３１、及び物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズ３２と物体側に凸の正メニスカスレンズ３３の接合レンズからなる。
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に位置する両凹負レンズ４１と物体側に凸の正メニスカスレンズ４２の接合レンズからなる。
The fourth lens group G4 includes a cemented lens of a biconcave
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズ５１、両凸正レンズ５２、及び物体側から順に位置する両凸正レンズ５３と両凹負レンズ５４の接合レンズからなる。
The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ６１、及び物体側から順に位置する両凹負レンズ６２と物体側に凸の正メニスカスレンズ６３の接合レンズからなる。
The sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a
（表１）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 743.832 2.20 1.72342 38.0
2 191.246 8.44 1.49700 81.6
3 -349.685 4.70
4 148.759 6.61 1.49700 81.6
5 533.611 d5
6 -347.713 2.00 1.65160 58.5
7 40.578 5.24 1.70154 41.2
8 75.081 d8
9 228.591 3.40 1.53775 74.7
10 -517.060 0.10
11 48.189 1.80 1.62230 53.2
12 32.908 9.84 1.49700 81.6
13 447.687 d13
14 -89.634 1.29 1.74400 44.8
15 37.433 4.42 1.74000 28.3
16 312.104 2.00
17絞 ∞ d17
18 225.562 4.07 1.48749 70.2
19 -63.016 0.11
20 92.604 3.39 1.49700 81.6
21 -263.189 0.10
22 46.899 6.79 1.48749 70.2
23 -83.698 1.25 1.84666 23.8
24 325.678 d24
25 91.426 0.80 1.81600 46.6
26 30.480 4.78
27 -93.865 1.20 1.72916 54.7
28 39.342 4.09 1.80518 25.4
29 33972.413 d29
（表２）
各種データ
ズーム比（変倍比） 2.84
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 5.6 5.8
f 153.63 250.00 437.00
W 7.9 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 270.00 286.40 340.00
d5 36.71 53.12 106.71
d8 32.24 15.70 5.20
d13 5.19 21.73 32.23
d17 31.53 14.99 4.49
d24 17.69 13.61 4.12
d29 29.52 50.15 70.13
（表３）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 275.81
2 6 -99.76
3 9 86.81
4 14 -92.22
5 18 47.10
6 25 -41.60
(Table 1)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 743.832 2.20 1.72342 38.0
2 191.246 8.44 1.49700 81.6
3 -349.685 4.70
4 148.759 6.61 1.49700 81.6
5 533.611 d5
6 -347.713 2.00 1.65160 58.5
7 40.578 5.24 1.70154 41.2
8 75.081 d8
9 228.591 3.40 1.53775 74.7
10 -517.060 0.10
11 48.189 1.80 1.62230 53.2
12 32.908 9.84 1.49700 81.6
13 447.687 d13
14 -89.634 1.29 1.74400 44.8
15 37.433 4.42 1.74000 28.3
16 312.104 2.00
17 stop ∞ d17
18 225.562 4.07 1.48749 70.2
19 -63.016 0.11
20 92.604 3.39 1.49700 81.6
21 -263.189 0.10
22 46.899 6.79 1.48749 70.2
23 -83.698 1.25 1.84666 23.8
24 325.678 d24
25 91.426 0.80 1.81600 46.6
26 30.480 4.78
27 -93.865 1.20 1.72916 54.7
28 39.342 4.09 1.80518 25.4
29 33972.413 d29
(Table 2)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 2.84
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 5.6 5.8
f 153.63 250.00 437.00
W 7.9 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 270.00 286.40 340.00
d5 36.71 53.12 106.71
d8 32.24 15.70 5.20
d13 5.19 21.73 32.23
d17 31.53 14.99 4.49
d24 17.69 13.61 4.12
d29 29.52 50.15 70.13
(Table 3)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 275.81
2 6 -99.76
3 9 86.81
4 14 -92.22
5 18 47.10
6 25 -41.60
［数値実施例２］
図７〜図１２と表４〜表６は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例２を示している。図７は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図８はその諸収差図、図９はその横収差図であり、図１０は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１１はその諸収差図、図１２はその横収差図である。表４は面データ、表５は各種データ、表６はレンズ群データである。
[Numerical Example 2]
7 to 12 and Tables 4 to 6 show Numerical Example 2 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 7 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the short focal length end, FIG. 8 is a diagram of various aberrations thereof, FIG. 9 is a lateral aberration diagram thereof, and FIG. 10 is a graph at the time of focusing at infinity at the long focal length end. FIG. 11 is a diagram showing various aberrations, and FIG. 12 is a diagram showing lateral aberrations. Table 4 shows surface data, Table 5 shows various data, and Table 6 shows lens group data.
この数値実施例２のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２が、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１’、及び物体側から順に位置する両凹負レンズ２２’と物体側に凸の正メニスカスレンズ２３’の接合レンズからなる。
（２）第５レンズ群Ｇ５の負レンズ５４が、像側に凸の負メニスカスレンズからなる。
The lens configuration of Numerical Example 2 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The second lens group G2 includes, in order from the object side, a
(2) The
（表４）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 688.608 2.00 1.72047 34.7
2 187.718 8.82 1.49700 81.6
3 -395.345 0.20
4 150.028 7.46 1.49700 81.6
5 938.562 d5
6 6200.315 1.70 1.48749 70.2
7 243.856 1.39
8 -1216.933 1.90 1.60311 60.7
9 41.836 5.02 1.63980 34.5
10 70.438 d10
11 191.136 4.23 1.49700 81.6
12 -232.281 1.05
13 46.413 1.80 1.51742 52.4
14 28.239 11.87 1.49700 81.6
15 126.462 d15
16 -84.106 1.35 1.74400 44.8
17 32.373 4.40 1.74000 28.3
18 193.746 2.00
19絞 ∞ d19
20 945.516 4.22 1.48749 70.2
21 -54.432 0.28
22 97.925 2.98 1.48749 70.2
23 -631.498 1.18
24 54.434 5.78 1.48749 70.2
25 -74.121 1.20 1.84666 23.8
26 -5744.072 d26
27 52.169 1.20 1.80400 46.6
28 30.959 6.87
29 -116.680 1.36 1.72916 54.7
30 41.748 3.07 1.80518 25.4
31 233.018 d31
（表５）
各種データ
ズーム比（変倍比） 2.83
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 5.7 5.8
f 154.20 250.00 437.00
W 7.8 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 269.76 284.62 334.76
d5 34.98 49.83 99.98
d10 29.24 14.26 5.30
d15 7.05 22.04 30.99
d19 27.99 13.00 4.05
d26 22.93 18.09 3.45
d31 25.74 45.58 69.17
（表６）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 255.94
2 6 -93.36
3 11 85.51
4 16 -77.50
5 20 50.93
6 27 -53.30
(Table 4)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 688.608 2.00 1.72047 34.7
2 187.718 8.82 1.49700 81.6
3 -395.345 0.20
4 150.028 7.46 1.49700 81.6
5 938.562 d5
6 6200.315 1.70 1.48749 70.2
7 243.856 1.39
8 -1216.933 1.90 1.60311 60.7
9 41.836 5.02 1.63980 34.5
10 70.438 d10
11 191.136 4.23 1.49700 81.6
12 -232.281 1.05
13 46.413 1.80 1.51742 52.4
14 28.239 11.87 1.49700 81.6
15 126.462 d15
16 -84.106 1.35 1.74400 44.8
17 32.373 4.40 1.74000 28.3
18 193.746 2.00
19 stop ∞ d19
20 945.516 4.22 1.48749 70.2
21 -54.432 0.28
22 97.925 2.98 1.48749 70.2
23 -631.498 1.18
24 54.434 5.78 1.48749 70.2
25 -74.121 1.20 1.84666 23.8
26 -5744.072 d26
27 52.169 1.20 1.80 400 46.6
28 30.959 6.87
29 -116.680 1.36 1.72916 54.7
30 41.748 3.07 1.80518 25.4
31 233.018 d31
(Table 5)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 2.83
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 5.7 5.8
f 154.20 250.00 437.00
W 7.8 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 269.76 284.62 334.76
d5 34.98 49.83 99.98
d10 29.24 14.26 5.30
d15 7.05 22.04 30.99
d19 27.99 13.00 4.05
d26 22.93 18.09 3.45
d31 25.74 45.58 69.17
(Table 6)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 255.94
2 6 -93.36
3 11 85.51
4 16 -77.50
5 20 50.93
6 27 -53.30
［数値実施例３］
図１３〜図１８と表７〜表９は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例３を示している。図１３は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１４はその諸収差図、図１５はその横収差図であり、図１６は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１７はその諸収差図、図１８はその横収差図である。表７は面データ、表８は各種データ、表９はレンズ群データである。
[Numerical Example 3]
13 to 18 and Tables 7 to 9 show Numerical Example 3 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 13 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the short focal length end, FIG. 14 is a diagram showing various aberrations thereof, FIG. 15 is a lateral aberration diagram thereof, and FIG. FIG. 17 is a diagram showing various aberrations, and FIG. 18 is a diagram showing lateral aberrations. Table 7 shows surface data, Table 8 shows various data, and Table 9 shows lens group data.
この数値実施例３のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２が、物体側から順に、両凹負レンズ２１’、及び物体側から順に位置する両凹負レンズ２２’と物体側に凸の正メニスカスレンズ２３’の接合レンズからなる。
The lens configuration of Numerical Example 3 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconcave
（表７）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 654.186 2.30 1.72047 34.7
2 184.622 9.03 1.49700 81.6
3 -358.537 0.20
4 150.235 6.92 1.49700 81.6
5 1022.643 d5
6 -744.468 1.60 1.48749 70.2
7 250.362 9.53
8 -358.680 1.80 1.60300 65.5
9 41.154 5.24 1.65016 39.4
10 80.374 d10
11 194.169 4.29 1.49700 81.6
12 -194.169 3.57
13 50.872 1.60 1.51742 52.4
14 28.747 10.17 1.49700 81.6
15 162.641 d15
16 -87.643 1.30 1.74400 44.8
17 33.459 4.49 1.74000 28.3
18 229.787 2.00
19絞 ∞ d19
20 217.178 4.30 1.48749 70.2
21 -63.222 0.10
22 85.025 3.61 1.48749 70.2
23 -231.395 0.10
24 50.341 5.48 1.48749 70.2
25 -88.442 1.40 1.84666 23.8
26 277.603 d26
27 58.316 1.20 1.81600 46.6
28 29.927 6.17
29 -108.535 1.20 1.72916 54.7
30 48.129 3.43 1.80810 22.8
31 340.182 d31
（表８）
各種データ
ズーム比（変倍比） 2.97
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 5.8 5.8
f 147.18 250.00 437.48
W 8.2 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 270.00 284.84 334.99
d5 24.83 39.67 89.81
d10 30.78 13.42 4.98
d15 8.60 25.96 34.39
d19 27.79 10.43 1.99
d26 19.00 15.20 3.15
d31 29.48 50.64 71.12
（表９）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 243.48
2 6 -86.49
3 11 85.48
4 16 -83.88
5 20 48.04
6 27 -47.40
(Table 7)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 654.186 2.30 1.72047 34.7
2 184.622 9.03 1.49700 81.6
3 -358.537 0.20
4 150.235 6.92 1.49700 81.6
5 1022.643 d5
6 -744.468 1.60 1.48749 70.2
7 250.362 9.53
8 -358.680 1.80 1.60300 65.5
9 41.154 5.24 1.65016 39.4
10 80.374 d10
11 194.169 4.29 1.49700 81.6
12 -194.169 3.57
13 50.872 1.60 1.51742 52.4
14 28.747 10.17 1.49700 81.6
15 162.641 d15
16 -87.643 1.30 1.74400 44.8
17 33.459 4.49 1.74000 28.3
18 229.787 2.00
19 stop ∞ d19
20 217.178 4.30 1.48749 70.2
21 -63.222 0.10
22 85.025 3.61 1.48749 70.2
23 -231.395 0.10
24 50.341 5.48 1.48749 70.2
25 -88.442 1.40 1.84666 23.8
26 277.603 d26
27 58.316 1.20 1.81600 46.6
28 29.927 6.17
29 -108.535 1.20 1.72916 54.7
30 48.129 3.43 1.80810 22.8
31 340.182 d31
(Table 8)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 2.97
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 5.8 5.8
f 147.18 250.00 437.48
W 8.2 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 270.00 284.84 334.99
d5 24.83 39.67 89.81
d10 30.78 13.42 4.98
d15 8.60 25.96 34.39
d19 27.79 10.43 1.99
d26 19.00 15.20 3.15
d31 29.48 50.64 71.12
(Table 9)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 243.48
2 6 -86.49
3 11 85.48
4 16 -83.88
5 20 48.04
6 27 -47.40
［数値実施例４］
図１９〜図２４と表１０〜表１２は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例４を示している。図１９は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２０はその諸収差図、図２１はその横収差図であり、図２２は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２３はその諸収差図、図２４はその横収差図である。表１０は面データ、表１１は各種データ、表１２はレンズ群データである。
[Numerical Example 4]
19 to 24 and Tables 10 to 12 show Numerical Example 4 of the zoom lens system according to the present invention. 19 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the short focal length end, FIG. 20 is a diagram showing various aberrations, FIG. 21 is a lateral aberration diagram, and FIG. 22 is a diagram at the time of focusing at infinity at the long focal length end. FIG. 23 is a diagram showing various lens aberrations, and FIG. 24 is a diagram showing lateral aberrations. Table 10 shows surface data, Table 11 shows various data, and Table 12 shows lens group data.
この数値実施例４のレンズ構成は、数値実施例１のレンズ構成と同様である。 The lens configuration of Numerical Example 4 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1.
（表１０）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 660.126 2.00 1.72047 34.7
2 212.978 8.24 1.49700 81.6
3 -394.561 0.20
4 167.476 6.35 1.49700 81.6
5 581.576 d5
6 -624.411 2.00 1.60311 60.7
7 53.519 4.12 1.63980 34.5
8 84.405 d8
9 187.313 4.00 1.49700 81.6
10 -360.725 0.10
11 55.317 1.80 1.51742 52.4
12 32.745 9.19 1.49700 81.6
13 130.879 d13
14 -90.879 1.50 1.74320 49.3
15 33.576 5.22 1.74950 35.3
16 976.473 2.00
17絞 ∞ d17
18 218.886 4.10 1.48749 70.2
19 -76.329 2.16
20 85.846 3.65 1.49700 81.6
21 -203.939 0.10
22 48.112 5.42 1.48749 70.2
23 -91.518 1.50 1.84666 23.8
24 362.114 d24
25 93.516 1.20 1.80400 46.6
26 29.856 5.95
27 -100.517 1.40 1.72916 54.7
28 37.425 3.45 1.80518 25.4
29 985.386 d29
（表１１）
各種データ
ズーム比（変倍比） 2.85
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 5.7 5.8
f 153.17 250.00 437.00
W 7.9 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 256.39 276.72 340.00
d5 20.96 41.29 104.58
d8 34.85 16.17 5.18
d13 8.53 27.21 38.20
d17 32.59 13.91 2.93
d24 16.78 12.24 3.00
d29 28.53 61.75 71.97
（表１２）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 291.89
2 6 -127.00
3 9 107.72
4 14 -113.89
5 18 48.11
6 25 -40.24
(Table 10)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 660.126 2.00 1.72047 34.7
2 212.978 8.24 1.49700 81.6
3 -394.561 0.20
4 167.476 6.35 1.49700 81.6
5 581.576 d5
6 -624.411 2.00 1.60311 60.7
7 53.519 4.12 1.63980 34.5
8 84.405 d8
9 187.313 4.00 1.49700 81.6
10 -360.725 0.10
11 55.317 1.80 1.51742 52.4
12 32.745 9.19 1.49700 81.6
13 130.879 d13
14 -90.879 1.50 1.74320 49.3
15 33.576 5.22 1.74950 35.3
16 976.473 2.00
17 stop ∞ d17
18 218.886 4.10 1.48749 70.2
19 -76.329 2.16
20 85.846 3.65 1.49700 81.6
21 -203.939 0.10
22 48.112 5.42 1.48749 70.2
23 -91.518 1.50 1.84666 23.8
24 362.114 d24
25 93.516 1.20 1.80 400 46.6
26 29.856 5.95
27 -100.517 1.40 1.72916 54.7
28 37.425 3.45 1.80518 25.4
29 985.386 d29
(Table 11)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 2.85
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 5.7 5.8
f 153.17 250.00 437.00
W 7.9 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 256.39 276.72 340.00
d5 20.96 41.29 104.58
d8 34.85 16.17 5.18
d13 8.53 27.21 38.20
d17 32.59 13.91 2.93
d24 16.78 12.24 3.00
d29 28.53 61.75 71.97
(Table 12)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 291.89
2 6 -127.00
3 9 107.72
4 14 -113.89
5 18 48.11
6 25 -40.24
［数値実施例５］
図２５〜図３０と表１３〜表１５は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例５を示している。図２５は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２６はその諸収差図、図２７はその横収差図であり、図２８は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２９はその諸収差図、図３０はその横収差図である。表１３は面データ、表１４は各種データ、表１５はレンズ群データである。
[Numerical Example 5]
25 to 30 and Tables 13 to 15 show Numerical Example 5 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 25 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the short focal length end, FIG. 26 is a diagram of various aberrations thereof, FIG. 27 is a diagram of its lateral aberration, and FIG. FIG. 29 is a diagram showing various aberrations, and FIG. 30 is a diagram showing its lateral aberration. Table 13 shows surface data, Table 14 shows various data, and Table 15 shows lens group data.
この数値実施例５のレンズ構成は、数値実施例３のレンズ構成と同様である。 The lens configuration of Numerical Example 5 is the same as the lens configuration of Numerical Example 3.
（表１３）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 600.087 2.00 1.72047 34.7
2 190.037 9.00 1.49700 81.6
3 -347.386 0.71
4 140.403 6.23 1.49700 81.6
5 406.234 d5
6 -299.460 1.50 1.48749 70.2
7 178.818 2.08
8 -247.690 1.60 1.60311 60.7
9 46.784 4.29 1.63980 34.5
10 92.415 d10
11 151.813 4.35 1.49700 81.6
12 -151.813 0.10
13 49.409 1.80 1.54072 47.2
14 30.758 8.85 1.49700 81.6
15 286.376 d15
16 -85.225 1.20 1.75700 47.8
17 37.191 3.72 1.76182 26.5
18 162.153 2.00
19絞 ∞ d19
20 186.019 4.35 1.48749 70.2
21 -56.850 0.10
22 82.909 3.42 1.48749 70.2
23 -277.511 0.10
24 45.951 5.19 1.48749 70.2
25 -83.346 1.00 1.84666 23.8
26 243.507 d26
27 66.510 1.00 1.81600 46.6
28 29.539 7.53
29 -86.447 1.20 1.72916 54.7
30 42.094 3.27 1.80518 25.4
31 10152.129 d31
（表１４）
各種データ
ズーム比（変倍比） 2.97
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 5.7 5.8
f 146.93 250.00 437.00
W 8.2 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 270.00 284.53 335.01
d5 52.59 67.12 117.60
d10 27.77 12.10 4.17
d15 3.51 19.18 27.11
d19 27.07 11.41 3.47
d26 17.43 14.06 3.95
d31 26.53 45.58 63.62
（表１５）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 263.81
2 6 -75.90
3 11 69.20
4 16 -73.72
5 20 45.17
6 27 -44.30
(Table 13)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 600.087 2.00 1.72047 34.7
2 190.037 9.00 1.49700 81.6
3 -347.386 0.71
4 140.403 6.23 1.49700 81.6
5 406.234 d5
6 -299.460 1.50 1.48749 70.2
7 178.818 2.08
8 -247.690 1.60 1.60311 60.7
9 46.784 4.29 1.63980 34.5
10 92.415 d10
11 151.813 4.35 1.49700 81.6
12 -151.813 0.10
13 49.409 1.80 1.54072 47.2
14 30.758 8.85 1.49700 81.6
15 286.376 d15
16 -85.225 1.20 1.75700 47.8
17 37.191 3.72 1.76182 26.5
18 162.153 2.00
19 stop ∞ d19
20 186.019 4.35 1.48749 70.2
21 -56.850 0.10
22 82.909 3.42 1.48749 70.2
23 -277.511 0.10
24 45.951 5.19 1.48749 70.2
25 -83.346 1.00 1.84666 23.8
26 243.507 d26
27 66.510 1.00 1.81600 46.6
28 29.539 7.53
29 -86.447 1.20 1.72916 54.7
30 42.094 3.27 1.80518 25.4
31 10152.129 d31
(Table 14)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 2.97
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 5.7 5.8
f 146.93 250.00 437.00
W 8.2 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 270.00 284.53 335.01
d5 52.59 67.12 117.60
d10 27.77 12.10 4.17
d15 3.51 19.18 27.11
d19 27.07 11.41 3.47
d26 17.43 14.06 3.95
d31 26.53 45.58 63.62
(Table 15)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 263.81
2 6 -75.90
3 11 69.20
4 16 -73.72
5 20 45.17
6 27 -44.30
［数値実施例６］
図３１〜図３６と表１６〜表１８は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例６を示している。図３１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図３２はその諸収差図、図３３はその横収差図であり、図３４は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図３５はその諸収差図、図３６はその横収差図である。表１６は面データ、表１７は各種データ、表１８はレンズ群データである。
[Numerical Example 6]
FIGS. 31 to 36 and Tables 16 to 18 show Numerical Example 6 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 31 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the short focal length end, FIG. 32 is a diagram of various aberrations thereof, FIG. 33 is a diagram of its lateral aberration, and FIG. 34 is a graph at the time of focusing at infinity at the long focal length end. FIG. 35 is a diagram showing various aberrations, and FIG. 36 is a lateral aberration diagram. Table 16 shows surface data, Table 17 shows various data, and Table 18 shows lens group data.
この数値実施例６のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２が、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１’、及び物体側から順に位置する両凹負レンズ２２’と物体側に凸の正メニスカスレンズ２３’の接合レンズからなる。
（２）第６レンズ群Ｇ６の正レンズ６３が、両凸正レンズからなる。
The lens configuration of Numerical Example 6 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The second lens group G2 includes, in order from the object side, a
(2) The
（表１６）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 566.183 2.00 1.72342 38.0
2 190.762 8.22 1.49700 81.6
3 -405.428 0.58
4 171.014 5.58 1.49700 81.6
5 515.940 d5
6 303.773 2.00 1.48749 70.2
7 192.911 1.96
8 -873.847 2.00 1.60738 56.8
9 51.382 4.56 1.60342 38.0
10 89.422 d10
11 150.631 5.22 1.43875 95.0
12 -179.704 0.10
13 52.967 1.80 1.56732 42.8
14 37.782 8.92 1.53775 74.7
15 129.679 d15
16 -87.314 1.40 1.74320 49.3
17 40.828 3.99 1.74077 27.8
18 231.079 2.00
19絞 ∞ d19
20 264.851 4.15 1.48749 70.2
21 -64.132 5.05
22 98.431 3.45 1.49700 81.6
23 -193.545 0.10
24 50.987 5.35 1.48749 70.2
25 -83.500 1.50 1.84666 23.8
26 420.674 d26
27 121.276 1.20 1.81600 46.6
28 31.404 6.02
29 -103.705 1.80 1.72916 54.7
30 31.430 3.98 1.80000 29.9
31 -624.524 d31
（表１７）
各種データ
ズーム比（変倍比） 2.92
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 5.7 5.8
f 149.70 250.00 437.00
W 8.1 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 255.00 276.44 340.00
d5 19.84 41.28 104.84
d10 32.56 15.78 5.09
d15 6.69 23.46 34.16
d19 30.12 13.34 2.65
d26 20.20 14.20 3.00
d31 24.16 46.94 68.84
（表１８）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 305.94
2 6 -117.92
3 11 86.95
4 16 -84.30
5 20 49.73
6 27 -43.75
(Table 16)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 566.183 2.00 1.72342 38.0
2 190.762 8.22 1.49700 81.6
3 -405.428 0.58
4 171.014 5.58 1.49700 81.6
5 515.940 d5
6 303.773 2.00 1.48749 70.2
7 192.911 1.96
8 -873.847 2.00 1.60738 56.8
9 51.382 4.56 1.60342 38.0
10 89.422 d10
11 150.631 5.22 1.43875 95.0
12 -179.704 0.10
13 52.967 1.80 1.56732 42.8
14 37.782 8.92 1.53775 74.7
15 129.679 d15
16 -87.314 1.40 1.74320 49.3
17 40.828 3.99 1.74077 27.8
18 231.079 2.00
19 stop ∞ d19
20 264.851 4.15 1.48749 70.2
21 -64.132 5.05
22 98.431 3.45 1.49700 81.6
23 -193.545 0.10
24 50.987 5.35 1.48749 70.2
25 -83.500 1.50 1.84666 23.8
26 420.674 d26
27 121.276 1.20 1.81600 46.6
28 31.404 6.02
29 -103.705 1.80 1.72916 54.7
30 31.430 3.98 1.80000 29.9
31 -624.524 d31
(Table 17)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 2.92
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 5.7 5.8
f 149.70 250.00 437.00
W 8.1 4.9 2.8
Y 21.64 21.64 21.64
fB 38.50 38.50 38.50
L 255.00 276.44 340.00
d5 19.84 41.28 104.84
d10 32.56 15.78 5.09
d15 6.69 23.46 34.16
d19 30.12 13.34 2.65
d26 20.20 14.20 3.00
d31 24.16 46.94 68.84
(Table 18)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 305.94
2 6 -117.92
3 11 86.95
4 16 -84.30
5 20 49.73
6 27 -43.75
各数値実施例の各条件式に対する値を表１９に示す。
（表１９）
実施例１ 実施例２ 実施例３
条件式（１） -1.149 -1.092 -1.012
条件式（２） 2.217 1.454 1.770
条件式（３） -2.765 -2.741 -2.815
条件式（４） -0.941 -1.103 -1.019
条件式（５） 1.082 1.205 1.031
条件式（６） 2.398 1.752 1.825
条件式（７） -6.631 -4.802 -5.137
条件式（８） 0.1253 0.0204 0.0204
実施例４ 実施例５ 実施例６
条件式（１） -1.179 -1.097 -1.356
条件式（２） 2.830 1.664 1.927
条件式（３） -2.298 -3.476 -2.594
条件式（４） -0.946 -0.939 -1.031
条件式（５） 1.115 1.030 1.399
条件式（６） 3.156 1.713 2.695
条件式（７） -7.253 -5.955 -6.992
条件式（８） 0.0204 0.0437 0.0295
Table 19 shows values for the conditional expressions of the numerical examples.
(Table 19)
Example 1 Example 2 Example 3
Conditional expression (1) -1.149 -1.092 -1.012
Conditional expression (2) 2.217 1.454 1.770
Conditional expression (3) -2.765 -2.741 -2.815
Conditional expression (4) -0.941 -1.103 -1.019
Conditional expression (5) 1.082 1.205 1.031
Conditional expression (6) 2.398 1.752 1.825
Conditional expression (7) -6.631 -4.802 -5.137
Conditional expression (8) 0.1253 0.0204 0.0204
Example 4 Example 5 Example 6
Conditional expression (1) -1.179 -1.097 -1.356
Conditional expression (2) 2.830 1.664 1.927
Conditional expression (3) -2.298 -3.476 -2.594
Conditional expression (4) -0.946 -0.939 -1.031
Conditional expression (5) 1.115 1.030 1.399
Conditional expression (6) 3.156 1.713 2.695
Conditional expression (7) -7.253 -5.955 -6.992
Conditional expression (8) 0.0204 0.0437 0.0295
表１９から明らかなように、数値実施例１〜数値実施例６は、条件式（１）〜（７）を満足しており、諸収差図及び横収差図から明らかなように諸収差及び横収差は比較的よく補正されている。 As apparent from Table 19, Numerical Example 1 to Numerical Example 6 satisfy the conditional expressions (1) to (7), and various aberrations and lateral aberrations are apparent from the various aberration diagrams and lateral aberration diagrams. Aberrations are corrected relatively well.
本発明の特許請求の範囲に含まれるズームレンズ系に、実質的なパワーを有さないレンズまたはレンズ群を追加したとしても、本発明の技術的範囲に含まれる（本発明の技術的範囲を回避したことにはならない）。 Even if a lens or a lens group having no substantial power is added to the zoom lens system included in the scope of claims of the present invention, it is included in the technical scope of the present invention. It ’s not avoided.)
Ｇ１ 正の屈折力の第１レンズ群
１１ 負レンズ
１２ 正レンズ
１３ 正レンズ
Ｇ２ 負の屈折力の第２レンズ群
２１ 負レンズ
２２ 正レンズ
２１’ 負レンズ
２２’ 負レンズ
２３’ 正レンズ
Ｇ３ 正の屈折力の第３レンズ群
３１ 正レンズ
３２ 負レンズ
３３ 正レンズ
Ｇ４ 負の屈折力の第４レンズ群
４１ 負レンズ
４２ 正レンズ
Ｇ５ 正の屈折力の第５レンズ群
５１ 正レンズ
５２ 正レンズ
５３ 正レンズ
５４ 負レンズ
Ｇ６ 負の屈折力の第６レンズ群
６１ 負レンズ
６２ 負レンズ
６３ 正レンズ
Ｓ 絞り
Ｉ 像面
G1
Claims (6)
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が増大し、第４レンズ群と第５レンズ群の間隔が減少し、且つ、第５レンズ群と第６レンズ群が異なる繰り出し量で物体側に繰り出され、
次の条件式（１）及び（２）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）−３．０＜ｆ２／ｆ３＜−０．９８
（２）１．０＜ｆ４／ｆ６＜３．２
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝２、３、４、６）。 In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, A fifth lens group having a refractive power of 6 and a sixth lens group having a negative refractive power,
Upon zooming from the short focal length end to the long focal length end, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the third lens group The distance between the fourth lens group is increased, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group is decreased, and the fifth lens group and the sixth lens group are extended toward the object side with different extension amounts,
A zoom lens system satisfying the following conditional expressions (1) and (2):
(1) -3.0 <f2 / f3 <-0.98
(2) 1.0 <f4 / f6 <3.2
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 2, 3, 4, 6).
（３）−８．０＜ｆ１／ｆ２＜−２．２５
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１、２）。 2. The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (3).
(3) -8.0 <f1 / f2 <-2.25
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 1, 2).
（４）−１．２＜ｆ３／ｆ４＜−０．５
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝３、４）。 The zoom lens system according to claim 1 or 2, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (4).
(4) -1.2 <f3 / f4 <-0.5
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 3, 4).
（５）０．７＜ｆ２／ｆ４＜４．０
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝２、４）。 4. The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.7 <f2 / f4 <4.0
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 2, 4).
（６）１．６＜ｆ２／ｆ６＜６．０
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝２、６）。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 4, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (6).
(6) 1.6 <f2 / f6 <6.0
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 2, 6).
（７）−１０．０＜ｆ１／ｆ６＜−４．０
但し、
ｆｉ：第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１、６）。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 5, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (7).
(7) -10.0 <f1 / f6 <-4.0
However,
fi: focal length of the i-th lens group (i = 1, 6).
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