JP6277040B2

JP6277040B2 - Composite roll for rolling

Info

Publication number: JP6277040B2
Application number: JP2014072468A
Authority: JP
Inventors: 剛大段; 木村　広之; 広之木村; 小川　嘉之; 嘉之小川; 基行松原
Original assignee: Kubota Corp
Current assignee: Kubota Corp
Priority date: 2014-03-31
Filing date: 2014-03-31
Publication date: 2018-02-07
Anticipated expiration: 2034-03-31
Also published as: JP2015193025A

Description

本発明は、熱間圧延に用いられる圧延用複合ロールに関するものである。 The present invention relates to a composite roll for rolling used in hot rolling.

熱間圧延に用いられる圧延用複合ロールは、鋼板と接する外層にすぐれた耐摩耗性、耐肌荒れ性及び耐クラック性が求められている。このため、外層材には、ハイス系鋳鉄材や高合金グレン鋳鉄材が用いられている。 A composite roll for rolling used in hot rolling is required to have excellent wear resistance, rough skin resistance, and crack resistance in an outer layer in contact with a steel plate. For this reason, a high-speed cast iron material or a high alloy grain cast iron material is used for the outer layer material.

熱間仕上げ圧延の後段スタンドでは、一般的に前段スタンドに比べ通板速度が速く、且つ圧延荷重が大きくなり、圧延事故（例えば絞り事故）が発生し易い。また、圧延事故が発生すると鋼板とロール外層とで局所的に熱衝撃及び高負荷荷重を受けるため、ロール外層表面にクラックが発生する。このクラックを加工により除去（研削）する場合、圧延による摩耗量以上に大きく消耗する。 In the latter stage stand of hot finish rolling, the sheet passing speed is generally higher than that of the former stage stand, and the rolling load is increased, so that a rolling accident (for example, a drawing accident) is likely to occur. In addition, when a rolling accident occurs, the steel sheet and the roll outer layer are locally subjected to thermal shock and high load load, and thus cracks are generated on the roll outer layer surface. When this crack is removed (grinded) by processing, it is consumed more than the amount of wear due to rolling.

また、ロール外層材は圧延による摩耗で、ロール外層の表面粗度が大きくなり表面性状が悪化する。そのため、鋼板が最終製品に近いスタンドについては、ロールの表面性状が鋼板の品質を左右する。 Further, the roll outer layer material is worn by rolling, and the surface roughness of the roll outer layer increases and the surface properties deteriorate. Therefore, for the stand where the steel plate is close to the final product, the surface texture of the roll affects the quality of the steel plate.

このような事情から、熱間圧延の後段スタンド（特に最終スタンド）では、耐クラック性及び耐肌荒れ性が基本的に要求されている。 Under such circumstances, crack resistance and rough skin resistance are basically required in the subsequent stage of the hot rolling (particularly the final stand).

そのため後段スタンドに使用されるロール外層材は、耐摩耗性はハイス系鋳鉄材に劣るが、耐肌荒れ性及び耐クラック性にすぐれる高合金グレン鋳鉄材が好適に用いられている（たとえば、特許文献１参照）。 For this reason, the outer roll layer material used for the rear stage stand is inferior to the high-speed cast iron material in wear resistance, but a high alloy glen cast iron material excellent in surface roughness resistance and crack resistance is suitably used (for example, patents). Reference 1).

特開２００１−３２１８０７号公報JP 2001-321807 A

しかしながら、熱間圧延では高級鋼板の製造や生産性の向上等の要求が高まっており、ロール外層材へ求められる性能がより高度化している。そのため、ハイス系鋳鉄材よりも耐肌荒れ性及び耐クラック性に優位である高合金グレン鋳鉄材には、耐摩耗性の向上が永続的に要求されている。つまり、耐肌荒れ性及び耐クラック性を基本性能として、さらに耐摩耗性が望まれている。 However, in hot rolling, demands such as production of high-grade steel sheets and improvement in productivity are increasing, and the performance required for the roll outer layer material is further advanced. For this reason, the high alloy grain cast iron material, which has superior surface roughness resistance and crack resistance than the high-speed cast iron material, is permanently required to have improved wear resistance. That is, wear resistance is further desired based on rough skin resistance and crack resistance as basic performance.

外層の耐摩耗性を向上させるために、炭化物形成元素を添加することにより外層の金属組織内に硬質な炭化物を増量させることが考えられる。しかしながら、高合金化は、耐肌荒れ性を低下させる組織ムラを発生し易い傾向にあり、鋳造時に組織制御が必要となる。 In order to improve the wear resistance of the outer layer, it is conceivable to increase the amount of hard carbide in the metal structure of the outer layer by adding a carbide forming element. However, high alloying tends to easily generate structural unevenness that reduces the resistance to rough skin, and requires structural control during casting.

特に、斑点偏析による外層の肌荒れは、粗大なデンドライトが密集することで斑点組織として形成することが主な原因である。この斑点組織は、周囲の組織に比べ硬度が低く、圧延により摩耗差が生じる。この摩耗差がロール外層表面上に斑点模様として出現し、圧延材に転写されて、圧延材の品質を低下させる。 In particular, the rough skin of the outer layer due to spot segregation is mainly caused by the formation of a spotted structure due to the denseness of coarse dendrites. This spotted structure has a lower hardness than the surrounding structure, and a difference in wear occurs due to rolling. This wear difference appears as a spotted pattern on the surface of the outer layer of the roll and is transferred to the rolled material, thereby degrading the quality of the rolled material.

圧延の絞り事故によるクラックは、ロール外層と圧延材が焼付き、外層が熱衝撃を受けることで発生する。このクラックは、金属組織内の黒鉛によってその進展が妨げられると考えられている。しかしながら、黒鉛量が増加すると硬度低下を招き、耐摩耗性の低下に繋がる。また、黒鉛量の増加により、組織均一性も損なわれるため、耐肌荒れ性も低下してしまう。 Cracks due to rolling squeezing accidents occur when the roll outer layer and the rolled material are seized and the outer layer receives a thermal shock. This crack is thought to be hindered by the graphite in the metal structure. However, increasing the amount of graphite causes a decrease in hardness, leading to a decrease in wear resistance. Moreover, since the uniformity of the structure is impaired due to the increase in the amount of graphite, the rough skin resistance is also lowered.

いずれの場合であっても、外層に摩耗や肌荒れ、クラック等が出現すると、外層の表面を研磨や研削する必要があり、ロールが著しく消耗する。特にクラック深さが深いと、研削深さも深くせざるを得ないため、ロールの早期廃棄に繋がってしまう。 In any case, when wear, rough skin, cracks, or the like appear in the outer layer, the surface of the outer layer needs to be polished or ground, and the roll is significantly consumed. In particular, if the crack depth is deep, the grinding depth must be increased, which leads to early disposal of the roll.

本発明の目的は、耐摩耗性、耐肌荒れ性、耐クラック性にすぐれる圧延用複合ロールを提供することである。 An object of the present invention is to provide a composite roll for rolling that is excellent in wear resistance, rough skin resistance, and crack resistance.

発明者らは、鋭意研究の結果、主に基地・セメンタイト・黒鉛・Ｍ_１Ｃ_１型炭化物で構成される外層の金属組織中に硬質なセメンタイトを多量に晶出させることで、耐肌荒れ性を維持し、耐摩耗性の向上を図ると共に、黒鉛面積率を調整することでセメンタイトの面積率が多くなっても耐クラック性を維持できることを見出した。また、固液共存域が狭い範囲において、外層溶湯を凝固させることで、多量のセメンタイトを早期に晶出させることができ、晶出したセメンタイトによりデンドライトの成長を抑制することができることを見出し、本発明に至った。 As a result of diligent research, the inventors have made rough skin resistance by crystallizing a large amount of hard cementite in the outer metal structure mainly composed of base, cementite, graphite, and M ₁ C ₁ type carbide. It was found that crack resistance can be maintained even if the area ratio of cementite increases by adjusting the graphite area ratio while maintaining and improving the wear resistance. In addition, by solidifying the outer layer melt in a narrow solid-liquid coexistence area, it was found that a large amount of cementite can be crystallized early, and the growth of dendrite can be suppressed by the crystallized cementite. Invented.

本発明の圧延用複合ロールは、
外層を有する圧延用複合ロールであって、
前記外層は、圧延に供される外周面の金属組織が、セメンタイトの面積率が４０％〜６０％、黒鉛の面積率が０．５％〜２．０％である。 The composite roll for rolling of the present invention is
A rolling composite roll having an outer layer,
In the outer layer, the metal structure of the outer peripheral surface subjected to rolling has a cementite area ratio of 40% to 60% and a graphite area ratio of 0.5% to 2.0%.

前記外層は、前記セメンタイトの面積率が、４６％〜６０％であることが望ましい。 The outer layer preferably has an area ratio of the cementite of 46% to 60%.

また、本発明の圧延用複合ロールは、
外層を有する圧延用複合ロールであって、
前記外層は、質量％にて、Ｃ：３．０％〜４．５％、Ｓｉ：０％を越えて２．０％以下、Ｍｎ：０％を越えて１．５％以下、Ｎｉ：３．０％〜５．０％、Ｃｒ：１．４％〜４．０％、Ｍｏ：０．１％〜３．０％、Ｖ：０％を越えて３．０％以下、残部Ｆｅ及び不可避的不純物、但し、４．０％≦Ｃ＋Ｓｉ／３＋Ｃｒ／７．５≦５．５％であり、
前記外層の圧延に供される周面の金属組織は、セメンタイトの面積率が４０％〜６０％である。 The composite roll for rolling of the present invention is
A rolling composite roll having an outer layer,
The outer layer is, in mass%, C: 3.0% to 4.5%, Si: more than 0% to 2.0% or less, Mn: more than 0% to 1.5% or less, Ni: 3 0.0% to 5.0%, Cr: 1.4% to 4.0%, Mo: 0.1% to 3.0%, V: more than 0% and 3.0% or less, remaining Fe and inevitable Impurity, provided that 4.0% ≦ C + Si / 3 + Cr / 7.5 ≦ 5.5%,
The metal structure of the peripheral surface used for rolling the outer layer has a cementite area ratio of 40% to 60%.

前記外層は、さらにＮｂ：０％を越えて２．０％以下を含有することができる。 The outer layer may further contain Nb: more than 0% and 2.0% or less.

前記外層は、さらにＢ：０％を越えて０．３％以下を含有することができる。 The outer layer may further contain B: more than 0% and 0.3% or less.

前記外層の圧延に供される周面の金属組織は、セメンタイトの面積率が４６％〜６０％であり、黒鉛の面積率が０．５％〜２．０％であることが望ましい。 The metal structure of the peripheral surface used for rolling the outer layer is preferably an area ratio of cementite of 46% to 60% and an area ratio of graphite of 0.5% to 2.0%.

本発明の圧延用複合ロールは、外層に上記のとおり硬質なセメンタイトを面積率で４０％〜６０％に調整することで、高硬度化を図り、耐摩耗性の向上を達成できる。 The composite roll for rolling of the present invention can achieve high hardness and improve wear resistance by adjusting hard cementite in the outer layer to 40% to 60% as described above.

また、本発明の圧延用複合ロールは、外層に硬質なセメンタイトを面積率で４０％〜６０％に調整することで、デンドライトの成長の抑制を図り、斑点偏析の出現が抑えられるから、良好な耐肌荒れ性を確保することができる。 In addition, the composite roll for rolling of the present invention is excellent in that, by adjusting hard cementite in the outer layer to an area ratio of 40% to 60%, it is possible to suppress dendrite growth and suppress the appearance of spot segregation. The rough skin resistance can be secured.

さらに、本発明の圧延用複合ロールは、上記のとおり外層の黒鉛面積率を０．５％〜２．０％に調整することで、クラックの進展を抑制することができ、耐クラック性を向上させることができる。 Furthermore, the composite roll for rolling of the present invention can suppress the progress of cracks and improve the crack resistance by adjusting the graphite area ratio of the outer layer to 0.5% to 2.0% as described above. Can be made.

本発明の圧延用複合ロールは、外層が耐摩耗性、耐肌荒れ性及び耐クラック性にすぐれるから、圧延材の品質を低下することなく、また、研削頻度を低減できるから、圧延事故によるロールの消耗を低減することができる。本発明の圧延用複合ロールは、とくに、操業安定性が求められる熱間仕上げ圧延の後段スタンドへの適用に好適である。 Since the outer roll has excellent wear resistance, rough skin resistance, and crack resistance, the rolling composite roll of the present invention can reduce the grinding frequency without deteriorating the quality of the rolled material. Consumption can be reduced. The rolling composite roll of the present invention is particularly suitable for application to a subsequent stage stand of hot finish rolling that requires operational stability.

本発明の圧延用複合ロールは、外層成分を上記のとおり調整することで、外層に硬質なセメンタイトを晶出させ、その面積率を４０％〜６０％とすることで、外層の高硬度化を図り、耐摩耗性の向上を達成できる。特に、Ｃ、Ｓｉ、Ｃｒを４．０％≦Ｃ＋Ｓｉ／３＋Ｃｒ／７．５≦５．５％に成分調整することにより固液共存域を狭めることで、凝固の際に共晶セメンタイトを多く晶出できる。 The composite roll for rolling of the present invention adjusts the outer layer components as described above to crystallize hard cementite in the outer layer, and the area ratio is 40% to 60%, thereby increasing the hardness of the outer layer. And improvement in wear resistance can be achieved. In particular, by adjusting the components of C, Si, Cr to 4.0% ≦ C + Si / 3 + Cr / 7.5 ≦ 5.5%, the solid-liquid coexistence region is narrowed, so that a large amount of eutectic cementite is crystallized during solidification. I can go out.

また、本発明の圧延用複合ロールは、硬質なセメンタイトを晶出させることで、デンドライト成長の抑制を図り、斑点組織の形成を抑えられるから、良好な耐肌荒れ性を確保することができる。特に、Ｃ、Ｓｉ、Ｃｒ間の成分調整により固液共存域を狭めることで、デンドライトの成長を抑え、デンドライトの微細化を達成できる。 Moreover, since the composite roll for rolling of this invention crystallizes hard cementite, it can suppress dendrite growth and can suppress the formation of a spotted structure, so that it is possible to ensure good skin roughness resistance. In particular, by narrowing the solid-liquid coexistence region by adjusting the components among C, Si, and Cr, dendrite growth can be suppressed and dendrite refinement can be achieved.

さらに、本発明の圧延用複合ロールは、上記のとおり外層の黒鉛面積率を調整することで、クラックの進展を抑制することができ、耐クラック性を向上させることができる。 Furthermore, the composite roll for rolling of this invention can suppress a crack progress by adjusting the graphite area rate of an outer layer as above-mentioned, and can improve crack resistance.

本発明の圧延用複合ロールは、外層材が耐摩耗性、耐肌荒れ性及び耐クラック性にすぐれるから、圧延材の品質を低下することなく、また、研削頻度を低減できるから、圧延事故によるロールの消耗を低減することができる。本発明圧延用複合ロールは、とくに、操業安定性が求められる熱間仕上げ圧延の後段スタンドへの適用に好適である。 In the composite roll for rolling according to the present invention, the outer layer material has excellent wear resistance, rough skin resistance, and crack resistance, so that the quality of the rolled material can be reduced and the grinding frequency can be reduced. Roll consumption can be reduced. The composite roll for rolling of the present invention is particularly suitable for application to a subsequent stage stand of hot finish rolling that requires operational stability.

図１は、発明例３のミクロ組織写真である。FIG. 1 is a microstructure photograph of Invention Example 3. 図２は、発明例３のミクロ組織拡大写真である。FIG. 2 is an enlarged micrograph of Invention Example 3. 図３は、比較例１２のミクロ組織写真である。FIG. 3 is a microstructure photograph of Comparative Example 12. 図４は、比較例１２のミクロ組織拡大写真である。FIG. 4 is an enlarged photograph of the microstructure of Comparative Example 12. 図５は、大越式摩耗試験で使用される試験片の形状である。FIG. 5 shows the shape of a test piece used in the Ogoshi type abrasion test. 図６は、大越式摩耗試験で使用される相手材の形状である。FIG. 6 shows the shape of the mating material used in the Ogoshi type abrasion test.

本発明の圧延用複合ロールは、圧延に供される外層と、外層の内側に中間層及び／又は内層と、軸材によって構成することができる。 The rolling composite roll of the present invention can be constituted by an outer layer to be rolled, an intermediate layer and / or an inner layer inside the outer layer, and a shaft material.

外層は、たとえば、遠心力鋳造によって鋳込むことができる。遠心力鋳造は、縦型（回転軸が鉛直方向）、傾斜型（回転軸が斜め方向）や横型（回転軸が水平方向）の何れであってもよい。遠心力鋳造の場合、金型回転数はＧＮｏ．が１００〜１４０Ｇとすることが好適である。もちろん、静置鋳造によって外層を作製することもできる。 The outer layer can be cast, for example, by centrifugal casting. Centrifugal casting may be any of a vertical type (rotary axis is vertical), an inclined type (rotary axis is oblique), and a horizontal type (rotary axis is horizontal). In the case of centrifugal casting, the rotational speed of the mold is GNo. Is preferably 100 to 140G. Of course, an outer layer can also be produced by stationary casting.

鋳込み時の溶湯温度はできるだけ低い温度にすることが望ましい。溶湯温度が低いと、溶湯が投入されてから凝固するまでの時間を短くすることができ、セメンタイトの晶出を早めることができると共に、デンドライトの成長を抑えることができる。具体的には、温度を、液相線温度Ｔ_Ｌ以上、液相線温度Ｔ_Ｌ＋７０〜１００℃以下にすることが望ましい。 It is desirable to make the molten metal temperature as low as possible during casting. When the molten metal temperature is low, the time from when the molten metal is introduced to solidification can be shortened, crystallization of cementite can be accelerated, and dendrite growth can be suppressed. Specifically, it is desirable to set the temperature to the liquidus temperature T _L or higher and the liquidus temperature T _L +70 to 100 ° C. or lower.

そして、本発明においては、外層は、圧延に供される外周面の金属組織が、セメンタイトの面積率が４０％〜６０％、望ましくは、４６％〜６０％であって、黒鉛の面積率が０．５％〜２．０％、望ましくは、１．０％〜１．８％である。セメンタイトの面積率が上記のように多くなると耐クラック性は低下するが、金属組織中の黒鉛の面積率を０．５％〜２．０％に調整することで、耐クラック性を維持することができる。なお、外層は、Ｍ_１Ｃ_１型炭化物の面積率が１．５％〜５．５％で、金属組織中に均一分散していることがより望ましい。 In the present invention, the outer layer has an area ratio of cementite of 40% to 60%, preferably 46% to 60%, and the graphite has an area ratio of graphite. It is 0.5% to 2.0%, desirably 1.0% to 1.8%. When the area ratio of cementite increases as described above, crack resistance decreases, but the crack resistance is maintained by adjusting the area ratio of graphite in the metal structure to 0.5% to 2.0%. Can do. Incidentally, the outer _layer, an area ratio of 1.5% to 5.5% of M 1 _{C 1} type carbide, it is more desirable that the uniformly dispersed in the metal structure.

＜成分限定理由＞
本発明の圧延用複合ロールの外層である高合金グレン鋳鉄材の成分限定理由を説明する。なお、以下において、特に明示しない場合、「％」は、質量％である。 <Reason for component limitation>
The reason for limiting the components of the high alloy glen cast iron material which is the outer layer of the composite roll for rolling of the present invention will be described. In the following description, “%” is mass% unless otherwise specified.

Ｃ：３．０％〜４．５％
Ｃは、主としてＦｅと結合してＭ_３Ｃ_１型炭化物のセメンタイトを形成する。また、黒鉛を晶出させ、耐摩耗性耐クラック性を改善する。Ｃの含有量が３．０％に満たないと、セメンタイトの面積率を４０％〜６０％、黒鉛面積率を０．５％〜２．０％にすることができない。また、炭化物の晶出量が不足して、耐摩耗性や耐肌荒れ性が不十分となる。なお、Ｍ_１Ｃ_１型炭化物の面積率は、１．５％〜５．５％が好適である。また、Ｃの含有量が４．５％を越えると、炭化物が過剰に晶出して、炭化物の粗大化を招く。従って、Ｃは、３．０％〜４．５％とする。望ましくは、３．２％〜３．８％とする。但し、後述するとおり、Ｃ、Ｓｉ、Ｃｒは、４．０％≦Ｃ＋Ｓｉ／３＋Ｃｒ／７．５≦５．５％とする。 C: 3.0% to 4.5%
C mainly combines with Fe to form cementite of M ₃ C ₁ type carbide. It also crystallizes graphite and improves wear resistance and crack resistance. If the C content is less than 3.0%, the cementite area ratio cannot be made 40% to 60%, and the graphite area ratio cannot be made 0.5% to 2.0%. Further, the amount of carbide crystallization is insufficient, resulting in insufficient wear resistance and rough skin resistance. The area ratio of the M ₁ C ₁ type carbide is preferably 1.5% to 5.5%. On the other hand, if the C content exceeds 4.5%, carbides crystallize excessively, leading to coarsening of the carbides. Therefore, C is set to 3.0% to 4.5%. Preferably, the content is 3.2% to 3.8%. However, as described later, C, Si, and Cr are set to 4.0% ≦ C + Si / 3 + Cr / 7.5 ≦ 5.5%.

Ｓｉ：０％を越えて２．０％以下
Ｓｉは、溶湯の脱酸剤として必要な元素である。とくに、遠心力鋳造では、湯流れ性の確保のためにも必要である。また、高合金グレン鋳鉄材の場合、黒鉛晶出（一部は析出）の促進元素として必要である。従って、０％超、望ましくは１．０％以上含有させる。しかし、２．０％を超えると脆化して耐クラック性低下の原因となる。従って、２．０％以下とする。望ましくは、１．８％以下とする。 Si: more than 0% and 2.0% or less Si is an element necessary as a deoxidizer for molten metal. In particular, in centrifugal casting, it is also necessary to ensure hot water flow. Further, in the case of a high alloy grain cast iron material, it is necessary as an accelerating element for graphite crystallization (partially precipitation). Therefore, it is contained more than 0%, desirably 1.0% or more. However, if it exceeds 2.0%, it becomes brittle and causes a reduction in crack resistance. Therefore, it is set to 2.0% or less. Desirably, it is 1.8% or less.

Ｍｎ：０％を越えて１．５％以下
Ｍｎは、溶湯の脱硫剤としてあるいは脱酸剤として溶湯の健全性を向上させるため、および基地組織の強化に必要な元素である。従って０％超、望ましくは０．４％以上含有させる。しかし、１.５％を超えて含有すると、脆化して耐クラック性が低下するため、１.５％以下とする。望ましくは、１．２％以下とする。 Mn: More than 0% and 1.5% or less Mn is an element necessary for improving the soundness of the molten metal as a desulfurizing agent or as a deoxidizing agent for the molten metal and for strengthening the base structure. Therefore, it is contained more than 0%, desirably 0.4% or more. However, if it exceeds 1.5%, it becomes brittle and crack resistance decreases, so it is made 1.5% or less. Desirably, it is 1.2% or less.

Ｎｉ：３．０％〜５．０％
Ｎｉは、黒鉛晶出の補助元素として、また基地の焼入れ性を改善してベイナイト化を促進し、基地強化を図るのに有効な元素である。３．０％未満ではこのような効果が十分ではなく、高硬度が得られず、耐摩耗性が不十分となる。このため、下限は３．０％とする。望ましくは４．０％以上とする。一方、５％を超えて含まれると残留オーステナイト量が多くなり、熱間圧延中に残留オーステナイトが分解して耐肌荒れ性が低下する。従って、上限は５％とする。望ましくは４．６％以下とする。 Ni: 3.0% to 5.0%
Ni is an effective element as an auxiliary element for crystallization of graphite and for improving the hardenability of the base to promote bainite and strengthen the base. If it is less than 3.0%, such an effect is not sufficient, high hardness cannot be obtained, and wear resistance becomes insufficient. For this reason, a minimum is made into 3.0%. Desirably, it is 4.0% or more. On the other hand, if the content exceeds 5%, the amount of retained austenite increases, and the retained austenite is decomposed during hot rolling, so that the rough skin resistance decreases. Therefore, the upper limit is 5%. Desirably, it is 4.6% or less.

Ｃｒ：１．４％〜４．０％
Ｃｒは、主としてＣと結合して晶出セメンタイト中に固溶され、耐摩耗性の向上に寄与する。また、一部は析出炭化物を形成して、基地を強化する。含有量が１．４％に満たないとこのような効果が十分ではない。一方、４．０％を超えて含有すると、黒鉛の晶出及び析出が阻害され、摩擦係数が増大し、耐焼付き性も低下する。このため、圧延材の通板性が損なわれ、ロール表面に圧延材が焼き付くトラブルの原因となる。また、脆化して耐クラック性低下の原因にもなる。従って、含有量は１．４％〜４．０％に規定する。望ましくは、２．０％〜３．５％とする。但し、後述するとおり、Ｃ、Ｓｉ、Ｃｒは、４．０％≦Ｃ＋Ｓｉ／３＋Ｃｒ／７．５≦５．５％とする。 Cr: 1.4% to 4.0%
Cr is mainly bonded to C and is dissolved in crystallized cementite, which contributes to improvement of wear resistance. Some also form precipitated carbides, strengthening the base. Such effects are not sufficient if the content is less than 1.4%. On the other hand, if the content exceeds 4.0%, crystallization and precipitation of graphite are hindered, the friction coefficient increases, and seizure resistance also decreases. For this reason, the plate | board property of a rolling material is impaired and it becomes a cause of the trouble which a rolling material seizes on the roll surface. Moreover, it becomes embrittled and causes crack resistance to deteriorate. Therefore, the content is specified to be 1.4% to 4.0%. Desirably, the content is 2.0% to 3.5%. However, as described later, C, Si, and Cr are set to 4.0% ≦ C + Si / 3 + Cr / 7.5 ≦ 5.5%.

Ｍｏ：０．１％〜３．０％
Ｍｏは、主としてＣと結合して晶出セメンタイトの中に固溶し、耐摩耗性の向上に寄与する。また、一部は析出炭化物を形成して、基地を強化する作用を有するため、０．１％以上含有させる。望ましくは、０．２％以上とする。しかし、３．０％を越えると、黒鉛の晶出及び析出が阻害され、摩擦係数が増大し、耐焼付き性も低下する。このため、圧延材の通板性が損なわれてロール表面に圧延材が焼き付いたり、脆化して、耐クラック性低下の原因となる。従って、上限は３．０％以下とする。望ましくは、１．５％以下とする。 Mo: 0.1% to 3.0%
Mo mainly binds to C and dissolves in crystallized cementite, thereby contributing to improvement of wear resistance. In addition, some of them have a function of forming precipitated carbides and strengthening the matrix, so 0.1% or more is contained. Desirably, it is 0.2% or more. However, if it exceeds 3.0%, crystallization and precipitation of graphite are inhibited, the friction coefficient increases, and seizure resistance also decreases. For this reason, the plate-through property of the rolled material is impaired, and the rolled material is seized or embrittled on the roll surface, which causes a decrease in crack resistance. Therefore, the upper limit is made 3.0% or less. Desirably, it is 1.5% or less.

Ｖ：０％を越えて３．０％以下
Ｖは、主としてＣと結合し、Ｍ₁Ｃ₁型の硬質炭化物を形成する。このＭ₁Ｃ₁型炭化物は耐摩耗性を改善する作用がある。また、これらの元素はミクロ組織を微細化させる作用があり、斑点状偏析を目立ち難くする。一方、含有量があまり多くなると、黒鉛の晶出（一部は析出）が阻害され、摩擦係数の増大と耐焼付き性の低下を招き、圧延材の通板性と耐クラック性が低下する。このため、Ｖは、０％を越えて３．０％以下含有させる。望ましくは、１．５％〜２．５％とする。 V: More than 0% and 3.0% or less V is mainly bonded to C to form M ₁ C ₁ type hard carbide. This M ₁ C ₁ type carbide has the effect of improving the wear resistance. Moreover, these elements have the effect | action which refines | miniaturizes a micro structure, and makes a spot-like segregation hard to stand out. On the other hand, when the content is too large, crystallization (partially precipitation) of graphite is hindered, resulting in an increase in the friction coefficient and a decrease in seizure resistance, and a reduction in the plate-passability and crack resistance of the rolled material. For this reason, V contains more than 0% and 3.0% or less. Desirably, it is 1.5 to 2.5%.

残部Ｆｅ及び不可避的不純物
高合金グレン鋳鉄材は、残部実質的にＦｅであり、溶製時に不可避的に混入する不純物は鋳鉄材の特性に影響を及ぼさない範囲でその含有は許容される。なお、Ｐ、Ｓはいずれも材質の靱性を低下させるため、少ない程好ましく、両者とも０.２％以下に抑えることが望ましい。 Remaining Fe and Inevitable Impurities The high alloy glen cast iron material is substantially Fe, and the impurities inevitably mixed during melting are allowed to be contained within a range that does not affect the properties of the cast iron material. In addition, since both P and S reduce the toughness of a material, it is so preferable that it is small, and it is desirable to suppress both to 0.2% or less.

上記外層は、さらに以下の成分を含有させることができる。 The outer layer can further contain the following components.

Ｎｂ：０％を越えて２．０％以下
Ｎｂは、Ｃと結合して炭化物を晶出し、耐摩耗性の向上を図るために含有させる。ＮｂとＣの結合したＭ_１Ｃ_１型炭化物は、極めて高硬度であり、耐摩耗性を改善させると共に、基地中に入って基地の強化に寄与するため含有させることが望ましい。一方、Ｍ_１Ｃ_１型炭化物であるＮｂＣは溶湯に比べて比重が大きいため、たとえば遠心力鋳造により外層を作製した場合、径大側に偏析してしまう。従って、その上限を２．０％とすることが望ましい。なお、望ましくは、０．０１％〜０．５％とする。 Nb: more than 0% and not more than 2.0% Nb is combined with C to crystallize carbides and is added to improve wear resistance. The M ₁ C ₁ type carbide in which Nb and C are bonded is extremely high in hardness, improves wear resistance, and enters the base to contribute to strengthening the base. On the other hand, NbC, which is an M ₁ C ₁ type carbide, has a larger specific gravity than the molten metal, and therefore, when an outer layer is produced by, for example, centrifugal casting, it segregates to the larger diameter side. Therefore, the upper limit is desirably set to 2.0%. Desirably, the content is 0.01% to 0.5%.

Ｂ：０％を越えて０．３％以下
ＢはＢＮとして黒鉛の晶出時（一部は析出）の核となり、黒鉛を微細化させる。同時にセメンタイトや基地も微細化させる効果があり、斑点状偏析も微細化され、圧延製品への影響も小さくなるため含有させることが望ましい。一方、あまり多く含まれると、黒鉛の晶出（一部は析出）が過多となり、耐肌荒れ性と耐摩耗性の低下を招く。また、Ｂは焼入れ性を低下させる弊害もあり、高硬度が得難くなる。従って、０.３％以下の範囲で含有させることが望ましい。なお、より望ましくは、０．０１％〜０．１％とする。 B: more than 0% and 0.3% or less B serves as a nucleus at the time of crystallization of graphite as BN (partially precipitation), and refines the graphite. At the same time, the cementite and the base are effective to be miniaturized, the spot-like segregation is also miniaturized, and the influence on the rolled product is reduced. On the other hand, if it is contained in a large amount, crystallization (partially precipitation) of graphite will be excessive, leading to deterioration in rough skin resistance and wear resistance. Further, B has a detrimental effect on hardenability, and it is difficult to obtain high hardness. Therefore, it is desirable to contain in the range of 0.3% or less. More desirably, the content is 0.01% to 0.1%.

４．０％≦Ｃ＋Ｓｉ／３＋Ｃｒ／７．５≦５．５％
Ｃ、Ｓｉ、Ｃｒは、上記組成の高合金グレン鋳鉄材が凝固する際の基地のデンドライト成長を抑制する目的で、４．０％≦Ｃ＋Ｓｉ／３＋Ｃｒ／７．５≦５．５％とする。このように成分調整を行なうことで、より固液共存域を狭め、液相線温度Ｔ_Ｌからセメンタイトの晶出温度Ｔ_Ｆｅ３Ｃまでの差ΔＴを０≦ΔＴ≦９５℃に調整することができる。 4.0% ≦ C + Si / 3 + Cr / 7.5 ≦ 5.5%
C, Si, and Cr are set to 4.0% ≦ C + Si / 3 + Cr / 7.5 ≦ 5.5% for the purpose of suppressing dendritic growth at the base when the high alloy glen cast iron material having the above composition is solidified. By adjusting the components in this manner, the solid-liquid coexistence region can be further narrowed, and the difference ΔT from the _liquidus temperature _TL to the cementite crystallization temperature T _Fe3C can be adjusted to 0 ≦ ΔT ≦ 95 ° C.

そして、固液共存域を狭めることで、凝固過程でデンドライトが粗大に成長する前にセメンタイトを晶出させ、粗大なデンドライトの成長を抑制し、良好な耐肌荒れ性を維持することができる。 By narrowing the solid-liquid coexistence region, cementite is crystallized before the dendrite grows coarsely in the solidification process, and the growth of the coarse dendrite can be suppressed and good skin roughness resistance can be maintained.

Ｃに対して、Ｓｉ／３、Ｃｒ／７．５としたのは、Ｓｉ、Ｃｒのカーボン当量（ＣＥ）に基づくものである。 For C, Si / 3 and Cr / 7.5 are based on the carbon equivalent (CE) of Si and Cr.

上記のようにＣ、Ｓｉ、Ｃｒの成分調整を行なうことで、デンドライトの成長を２０００μｍ以下に抑えることができる。 By adjusting the components of C, Si, and Cr as described above, dendrite growth can be suppressed to 2000 μm or less.

高周波誘導溶解炉にて、表１に示す各種成分の合金溶湯を溶製し、遠心力鋳造を行なった。表１中、Ｎｏ．１〜７は発明例、Ｎｏ．１１〜１４は比較例である。また、表１中、式１とは、Ｃ＋Ｓｉ／３＋Ｃｒ／７．５の値である。 In a high frequency induction melting furnace, molten alloys having various components shown in Table 1 were melted and subjected to centrifugal casting. In Table 1, No. 1-7 are invention examples, No.1. 11 to 14 are comparative examples. In Table 1, Formula 1 is a value of C + Si / 3 + Cr / 7.5.

発明例、比較例共に、遠心力鋳造時の金型回転数は、ＧＮｏ．が１００〜１４０Ｇであり、鋳込み温度は各主成分の液相線温度Ｔ_Ｌ＋７０〜１００℃とした。得られた外層素材は、外径２４０ｍｍで、長さ２００ｍｍである。得られた外層素材に対し、４００〜５００℃、約２０時間保持して、焼戻しを実施した。そして、各外層素材を表面から１５ｍｍの位置で３０ｍｍ×３０ｍｍの供試材を採取した。 In both the inventive example and the comparative example, the rotational speed of the mold during centrifugal casting was GNo. The casting temperature was set to the liquidus temperature T _L +70 to 100 ° C. of each main component. The obtained outer layer material has an outer diameter of 240 mm and a length of 200 mm. The obtained outer layer material was tempered by holding at 400 to 500 ° C. for about 20 hours. And each 30-mm x 30-mm test material was extract | collected in the position of 15 mm from the surface for each outer layer raw material.

得られた各供試材について、三谷商事株式会社製WinROOFの画像解析ソフトを用いて、金属組織中のセメンタイトと黒鉛の面積率を測定した。また、デンドライト長さについては上記で得られた供試材からミクロ組織観察にて測定した。結果を合わせて表１に示す。 About each obtained test material, the area ratio of the cementite and graphite in a metal structure was measured using the image analysis software of WinROOF by Mitani Corporation. Further, the dendrite length was measured by microstructural observation from the test material obtained above. The results are shown in Table 1.

表１を参照すると、発明例１乃至発明例７は、何れも実施形態にて説明した成分範囲と式１（４．０％≦Ｃ＋Ｓｉ／３＋Ｃｒ／７．５≦５．５％）を満たしている。そして、セメンタイトの面積率及び黒鉛の面積率も夫々４０％〜６０％、０．５％〜２．０％を満たしている。また、デンドライト長も２０００μｍ以下となっている。 Referring to Table 1, each of Invention Examples 1 to 7 satisfies the component range and Formula 1 (4.0% ≦ C + Si / 3 + Cr / 7.5 ≦ 5.5%) described in the embodiment. Yes. The area ratio of cementite and the area ratio of graphite also satisfy 40% to 60% and 0.5% to 2.0%, respectively. The dendrite length is also 2000 μm or less.

一方、比較例１１は、成分範囲は満たしているが、式１が４．０％未満である。このため、セメンタイトの晶出量が少なく、その面積率が３６％に留まっている。その結果デンドライトが成長して粗大となり、２０００μｍを越えていることがわかる。また、黒鉛の面積率が２．０％を越えているため、後述するとおり、耐クラック性にはすぐれるが、耐摩耗性が低下することとなる。 On the other hand, although the comparative example 11 satisfy | fills the component range, Formula 1 is less than 4.0%. For this reason, the amount of crystallization of cementite is small, and its area ratio remains at 36%. As a result, it can be seen that the dendrite grows and becomes coarse and exceeds 2000 μm. Moreover, since the area ratio of graphite exceeds 2.0%, as will be described later, the crack resistance is excellent, but the wear resistance is lowered.

比較例１２は、Ｃの含有量が多いため、式１が５．５％を越えている。その結果、セメンタイトの晶出量が多くなり、その面積率が６０％を越えている。 In Comparative Example 12, since the C content is large, Formula 1 exceeds 5.5%. As a result, the amount of crystallization of cementite increases and the area ratio exceeds 60%.

比較例１３は、Ｃの含有量が少ないため、式１が４．０％未満である。このため、比較例１１と同様にセメンタイトの面積率が４０％未満となっており、デンドライトが成長して粗大となり、２０００μｍを越えている。 Since the comparative example 13 has little content of C, Formula 1 is less than 4.0%. For this reason, the area ratio of cementite is less than 40% as in Comparative Example 11, and dendrite grows and becomes coarse, exceeding 2000 μm.

比較例１４は、式１の値及びセメンタイトの面積率は満たしているが、Ｓｉの含有量が少ないため、黒鉛の晶出量が少なく、その面積率が０．１％に留まっている。そのため、次に説明する耐クラック性に劣ることとなる。 In Comparative Example 14, the value of Formula 1 and the area ratio of cementite are satisfied, but since the Si content is small, the amount of crystallization of graphite is small, and the area ratio remains at 0.1%. Therefore, it will be inferior to the crack resistance demonstrated below.

上記発明例１乃至発明例７、比較例１１乃至比較例１４について、耐クラック性と耐摩耗性を測定した。 Crack resistance and abrasion resistance were measured for Invention Examples 1 to 7 and Comparative Examples 11 to 14.

耐クラック性は、熱衝撃試験によって実施した。より詳細には、各供試材を５００℃に保持された熱処理炉内に投入し、２０分後に水冷を実施した。そして、各供試材を断面方向に切断し、切断面のミクロ組織観察によって最新のクラック進展深さＬを測定した。Ｌ≦２．０ｍｍであれば「○」、２．０ｍｍ＜Ｌ≦５．０ｍｍであれば「△」、５．０ｍｍ＜Ｌであれば「×」とした。結果を表１に示す。 Crack resistance was carried out by a thermal shock test. More specifically, each specimen was put into a heat treatment furnace maintained at 500 ° C., and water-cooled after 20 minutes. And each test material was cut | disconnected in the cross-sectional direction, and the latest crack progress depth L was measured by the micro structure observation of the cut surface. When L ≦ 2.0 mm, “◯” was indicated, when 2.0 mm <L ≦ 5.0 mm, “Δ”, and when 5.0 mm <L, “X”. The results are shown in Table 1.

なお、図１及び図２は、発明例３のミクロ組織写真及びミクロ組織拡大写真であり、図３及び図４は、比較例１２のミクロ組織写真である。図１及び図３共に供試材にクラックが発生していることがわかる。しかしながら、図１と図３を比較すると、図１の発明例３のクラック進展深さは約１ｍｍであるが、図３の比較例１２のクラック進展深さは約８ｍｍである。発明例３はセメンタイト面積率及び黒鉛面積率も大きい金属組織であり、図２に示すようにクラックの進展が黒鉛により抑制されていることがわかる。一方、図３の比較例１２は、セメンタイト面積率が大きく、且つ黒鉛面積率が少ない金属組織であり、図４に示すように、黒鉛でクラックが抑制されることなく進展していることがわかる。 1 and 2 are a microstructure photograph and a microstructure enlarged photograph of Invention Example 3, and FIGS. 3 and 4 are microstructure photographs of Comparative Example 12. It can be seen from FIGS. 1 and 3 that cracks have occurred in the specimen. However, when FIG. 1 and FIG. 3 are compared, the crack progress depth of Invention Example 3 in FIG. 1 is about 1 mm, whereas the crack progress depth in Comparative Example 12 in FIG. 3 is about 8 mm. Invention Example 3 is a metal structure having a large cementite area ratio and a large graphite area ratio, and it can be seen that the progress of cracks is suppressed by graphite as shown in FIG. On the other hand, Comparative Example 12 in FIG. 3 is a metal structure having a large cementite area ratio and a small graphite area ratio, and as shown in FIG. 4, it can be seen that the crack has progressed without being suppressed by graphite. .

表１を参照すると、発明例については何れもクラック進展深さＬが２．０ｍｍ以下であり、耐クラック性にすぐれることがわかる。また、比較例１１も同様に耐クラック性にすぐれることがわかる。一方、比較例１２乃至比較例１４は、クラックが深くまで進展しており、耐クラック性に劣ることがわかる。これは、比較例１２が、セメンタイト晶出量が多く、その面積率が６０％を越えてしまった結果である。また、比較例１３及び比較例１４は、クラックの進展を抑制する黒鉛の面積率が小さいため、クラックが進展していることがわかる。 Referring to Table 1, it can be seen that in all of the inventive examples, the crack progress depth L is 2.0 mm or less, and the crack resistance is excellent. Moreover, it turns out that the comparative example 11 is also excellent in crack resistance similarly. On the other hand, it can be seen that Comparative Examples 12 to 14 have deep cracks and are inferior in crack resistance. This is a result of Comparative Example 12 having a large amount of cementite crystallization and an area ratio exceeding 60%. Moreover, since the area ratio of the graphite which suppresses progress of a crack is small in Comparative Example 13 and Comparative Example 14, it turns out that the crack is advancing.

次に、耐摩耗性を比較するために、株式会社東京試験機製大越式摩耗試験により比摩耗量（単位は[mm^２/kgf]）を測定した。上記で得られた供試材から試験片として図５に示す通り、縦２５mm×横４０〜６０mm×厚さ５〜１０mmに加工した。また、相手材（SUJ-2）は図６に示す通り、φ３０×１１mmの回転円板を使用した。その他測定条件として、摩擦距離：４００mm、設定荷重１８．３５kgf、滑り速度：３．４０m/sとした。
結果を表１に示す。比摩耗量は、小さい程好適であり、１５×１０^−８mm^２/kgf以下が好適であり、１０×１０^−８mm^２/kgf以下がより望ましい。 Next, in order to compare the wear resistance, the specific wear amount (unit: [mm ² / kgf]) was measured by the Ogoshi type wear test manufactured by Tokyo Test Co., Ltd. As shown in FIG. 5, the test material obtained above was processed into a test piece having a length of 25 mm × width of 40 to 60 mm × thickness of 5 to 10 mm. Further, as shown in FIG. 6, a rotating disk having a diameter of 30 × 11 mm was used as the counterpart material (SUJ-2). Other measurement conditions were a friction distance of 400 mm, a set load of 18.35 kgf, and a sliding speed of 3.40 m / s.
The results are shown in Table 1. The specific wear amount is preferably as small as possible, and is preferably 15 × 10 ⁻⁸ mm ² / kgf or less, and more preferably 10 × 10 ⁻⁸ mm ² / kgf or less.

表１を参照すると、発明例１乃至発明例７は何れも、好適な耐摩耗性を具備している。また、比較例１２及び比較例１４も好適な耐摩耗性を具備していることがわかる。一方、比較例１１及び比較例１３は、比摩耗量が大きく、耐摩耗性に劣ることがわかる。これは、これら比較例が基地組織または黒鉛の量が多く耐摩耗性が低下しているからである。 Referring to Table 1, all of Invention Examples 1 to 7 have suitable wear resistance. Moreover, it turns out that the comparative example 12 and the comparative example 14 also have suitable abrasion resistance. On the other hand, Comparative Example 11 and Comparative Example 13 have a large specific wear amount and are inferior in wear resistance. This is because these comparative examples have a large amount of base structure or graphite and have low wear resistance.

なお、発明例同士を比較すると、発明例１、発明例３、発明例６及び発明例７は、比摩耗量が１０×１０^−８mm^２/kgf以下であり、耐摩耗性にすぐれることがわかる。一方、発明例２、発明例４及び発明例５は、比摩耗量が１０×１０^−８mm^２/kgfを越えており、他の発明例に比して若干劣っている。これは、基地組織またはＭ_１Ｃ_１型炭化物量が他の発明例に比して若干少ないためであり、また、黒鉛の面積率が１．０％未満であるためである。従って、望ましいセメンタイトの面積率は、４６％〜６０％、黒鉛の面積率は、１．０％〜１．８％がより好適であることがわかる。 Inventive Examples 1, Inventive Example 3, Inventive Example 6 and Inventive Example 7 have a specific wear amount of 10 × 10 ⁻⁸ mm ² / kgf or less and are excellent in wear resistance. I understand. On the other hand, Invention Example 2, Invention Example 4 and Invention Example 5 have a specific wear amount ^exceeding 10 × 10 ⁻⁸ mm ² / kgf, which is slightly inferior to the other invention examples. This is because the amount of the base structure or M ₁ C ₁ type carbide is slightly smaller than that of the other invention examples, and the area ratio of graphite is less than 1.0%. Therefore, it can be seen that the preferable cementite area ratio is 46% to 60%, and the graphite area ratio is 1.0% to 1.8%.

発明例及び比較例について、耐クラック性と耐摩耗性を総合評価した。総合評価は、耐クラック性と耐摩耗性（１５×１０^−８mm^２/kgf以下）の両方にすぐれるものを「◎」、何れか一方が劣るものを「○」、結果を表１に示す。表１を参照すると、発明例１、発明例３、発明例６及び発明例７は、何れも耐クラック性及び耐摩耗性にすぐれており、総合評価が「◎」になっている。一方、発明例２、発明例４及び発明例５は、耐摩耗性にやや劣るため、総合評価は「○」となっている。一方、比較例１１及び比較例１３は、耐摩耗性に劣り、比較例１２及び比較例１４は、耐クラック性に劣るため総合評価は「△」となっている。 About the invention example and the comparative example, the crack resistance and the wear resistance were comprehensively evaluated. Comprehensive evaluation: “◎” indicates that both crack resistance and wear resistance (15 × 10 ⁻⁸ mm ² / kgf or less) are excellent, “○” indicates that either one is inferior, and Table 1 shows the results. Show. Referring to Table 1, Invention Example 1, Invention Example 3, Invention Example 6 and Invention Example 7 are all excellent in crack resistance and wear resistance, and the overall evaluation is “◎”. On the other hand, Invention Example 2, Invention Example 4 and Invention Example 5 are slightly inferior in wear resistance, so the overall evaluation is “◯”. On the other hand, Comparative Example 11 and Comparative Example 13 are inferior in abrasion resistance, and Comparative Example 12 and Comparative Example 14 are inferior in crack resistance, so the overall evaluation is “Δ”.

以上のように、本発明の圧延用複合ロールは、外層が耐摩耗性、耐肌荒れ性及び耐クラック性にすぐれるから、圧延材の品質を低下することなく、また、研削頻度を低減できるから、圧延事故によるロールの消耗を低減することができる。本発明圧延用複合ロールは、とくに、操業安定性が求められる熱間仕上げ圧延の後段スタンドへの適用に好適である。 As described above, the outer roll of the composite roll for rolling of the present invention is excellent in wear resistance, rough skin resistance, and crack resistance, so the grinding frequency can be reduced without deteriorating the quality of the rolled material. Further, roll consumption due to a rolling accident can be reduced. The composite roll for rolling of the present invention is particularly suitable for application to a subsequent stage stand of hot finish rolling that requires operational stability.

Claims

外層を有する圧延用複合ロールであって、
前記外層は、圧延に供される周面の金属組織が、セメンタイトの面積率が４６％〜６０％、黒鉛の面積率が０．５％〜２．０％である、
ことを特徴とする圧延用複合ロール。 A rolling composite roll having an outer layer,
In the outer layer, the metal structure of the peripheral surface subjected to rolling has a cementite area ratio of 46 % to 60% and a graphite area ratio of 0.5% to 2.0%.
A composite roll for rolling.

外層を有する圧延用複合ロールであって、
前記外層は、質量％にて、Ｃ：３．０％〜４．５％、Ｓｉ：０％を越えて２．０％以下、Ｍｎ：０％を越えて１．５％以下、Ｎｉ：３．０％〜５．０％、Ｃｒ：１．４％〜４．０％、Ｍｏ：０．１％〜３．０％、Ｖ：０％を越えて３．０％以下、残部Ｆｅ及び不可避的不純物、但し、４．０％≦Ｃ＋Ｓｉ／３＋Ｃｒ／７．５≦５．５％であり、
前記外層の圧延に供される周面の金属組織は、セメンタイトの面積率が４６％〜６０％、黒鉛の面積率が０．５％〜２．０％である、
ことを特徴とする圧延用複合ロール。 A rolling composite roll having an outer layer,
The outer layer is, in mass%, C: 3.0% to 4.5%, Si: more than 0% to 2.0% or less, Mn: more than 0% to 1.5% or less, Ni: 3 0.0% to 5.0%, Cr: 1.4% to 4.0%, Mo: 0.1% to 3.0%, V: more than 0% and 3.0% or less, remaining Fe and inevitable Impurity, provided that 4.0% ≦ C + Si / 3 + Cr / 7.5 ≦ 5.5%,
The metal structure of the peripheral surface subjected to the rolling of the outer layer has an area ratio of cementite of 46 % to 60% and an area ratio of graphite of 0.5% to 2.0% .
A composite roll for rolling.

前記外層は、さらにＮｂ：０％を越えて２．０％以下を含有する、
請求項２に記載の圧延用複合ロール。 The outer layer further contains Nb: more than 0% and 2.0% or less.
The composite roll for rolling according to claim 2 .

前記外層は、さらにＢ：０％を越えて０．３％以下を含有する、
請求項２又は請求項３に記載の圧延用複合ロール。 The outer layer further contains B: more than 0% and 0.3% or less,
The composite roll for rolling according to claim 2 or claim 3 .