JP6258079B2 - Fuel injection valve - Google Patents
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Description
本発明は、旋回しながら流れる旋回燃料を燃料噴射孔の上流で生成して燃料噴射孔から噴射する燃料噴射弁に関する。 The present invention relates to a fuel injection valve that generates swirling fuel that flows while swirling upstream of a fuel injection hole and injects the fuel from the fuel injection hole.
本技術分野の背景技術として、特開2004−278464号公報(特許文献1)に記載された燃料噴射弁が知られている。この燃料噴射弁は、弁座が形成された弁座部材と、弁座部材の前端面に順次重ねて結合される通路プレート及びインジェクタプレートとを備え、インジェクタプレートに弁座の軸線からオフセット配置される複数の燃料噴射孔を穿設し、通路プレートに弁座を通過した燃料を複数の燃料噴射孔へ分配誘導する誘導路を形成した燃料噴射弁であって、通路プレートを、誘導路を有する厚肉部と、この厚肉部の外周に厚肉部よりも薄い板厚で連なっていて弁座部材の前端面にインジェクタプレートと共に全周溶接される環状の薄肉部とで構成する一方、インジェクタプレートを、板厚を均一にした平板で構成している(要約参照)。特許文献1では、弁座部材とインジェクタプレートとの間の燃料誘導路の形成を容易にすると共に、弁座部材とインジェクタプレートとの間のシールを確実且つ容易に行うことができる燃料噴射弁を提供することを、課題として挙げている(段落0005参照)。
As a background art in this technical field, a fuel injection valve described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-278464 (Patent Document 1) is known. The fuel injection valve includes a valve seat member in which a valve seat is formed, and a passage plate and an injector plate that are sequentially overlapped and coupled to the front end surface of the valve seat member, and is offset from the axis of the valve seat on the injector plate. A fuel injection valve in which a plurality of fuel injection holes are formed, and a guide path for distributing and guiding the fuel that has passed through the valve seat to the plurality of fuel injection holes is formed in the passage plate, the passage plate having the guide path The injector is composed of a thick part and an annular thin part that is connected to the outer periphery of the thick part with a plate thickness thinner than the thick part and is welded to the front end face of the valve seat member together with the injector plate. The plate is composed of a flat plate with a uniform thickness (see summary). In
また、特許文献1には、具体例(以下、第1の従来例という)として、通路プレートの前端面が平坦面で構成され、板厚を各部均一にした平板で構成されたインジェクタプレートを通路プレートの平坦面に重ねて構成した燃料噴射弁が記載されている(段落0035参照)。なお、上記の誘導路は、多数の縦方向通路と、縦方向通路から半径方向外側へ放射状に延びる溝状の多数の横方向通路と、横方向通路の下流端が接線方向に開口する多数のスワール室とで構成されている(段落0036参照)。この燃料噴射弁では、横方向通路の底面とスワール室の底面とが、弁座の軸線に対して垂直に形成されている(図2参照)。
さらに、特許文献1には、別の具体例(以下、第2の従来例という)として、通路プレートとインジェクタプレートとの重なり面が、弁座の軸線に対してV字状に傾斜した二つの斜面で形成され、多数の燃料噴射孔を弁座の軸線に対して互いに反対方向に傾斜配置される二組に分け、二組の燃料噴射孔の燃料噴射方向を変えるようにした燃料噴射弁が記載されている(段落0060−0061参照)。この燃料噴射弁においては、通路プレートとインジェクタプレートとの重なり面がV字状に傾斜していることにより、燃料噴射孔を板厚が均一なインジェクタプレートの加工面に直角に穿設しても、弁座の軸線に対して傾斜した燃料噴射孔を構成することができる。
Furthermore, in
弁座の軸線(燃料噴射弁の中心軸線)に対して傾斜した方向に燃料を噴射する場合、燃料噴射孔の中心軸線を弁座の軸線に対して傾斜させて燃料噴射孔を形成する。 When fuel is injected in a direction inclined with respect to the axis of the valve seat (center axis of the fuel injection valve), the fuel injection hole is formed by inclining the center axis of the fuel injection hole with respect to the axis of the valve seat.
特許文献1に記載された上記第2の従来例では、燃料噴射方向を二方向に分けるために
、通路プレートとインジェクタプレートとの重なり面を、弁座の軸線に対してV字状に傾斜した二つの斜面で形成している。このような構成においては、通路プレート側のスワール室に対して通路プレート側の燃料噴射孔を精度よく位置決めし、さらに横方向通路からの燃料漏れを防止するために、通路プレート前端面のV字形状とインジェクタプレートのV字形状とを正確に形成して位置合わせを行う必要がる。このため、各プレートの加工性及び組付け性の悪化、すなわち生産性の悪化が懸念される。
In the second conventional example described in
一方、旋回燃料の噴射方向を複数方向に分ける構成として、特許文献1に記載された上記第1の従来例において、スワール室の底面を弁座の軸線に対して垂直にしたままで、多数の燃料噴射孔を異なる角度に傾斜させる構成が考えられる。このような構成では、スワール室の底面(燃料噴射孔の入口側が開口するインジェクタプレート面)と燃料噴射孔の中心軸線との成す角度が90°から大きくずれる。この場合、スワール室で旋回力を付与された燃料の旋回中心が燃料噴射孔の中心軸線からずれるため、旋回しながら流れる燃料は燃料噴射孔の内周面(内壁面)の全周に沿って流れることができず、周方向の一部で燃料噴射孔の内周面から剥離する。具体的には、燃料噴射孔をその入口側(上流側)から見たときに、燃料噴射孔の内周面のうち入口開口面から視認できる範囲には旋回燃料が張り付くように流れ、視認できない範囲(影になって見えない範囲)においては旋回燃料が内周面から剥離する。このため、燃料噴射孔内においてきれいな液膜を形成することができなくなり、燃料噴射孔から噴射される燃料の微粒化が阻害される。
On the other hand, as a configuration for dividing the injection direction of the swirling fuel into a plurality of directions, in the first conventional example described in
上述した第2の従来例では、スワール室の底面(下面)と燃料噴射孔の中心軸線との成す角度が90°となることから、燃料噴射孔の内周面から旋回燃料が剥離するという上述した課題は生じない。なお、特許文献1ではこのような課題については配慮されていない。
In the second conventional example described above, the angle formed by the bottom surface (lower surface) of the swirl chamber and the central axis of the fuel injection hole is 90 °, and therefore the swirling fuel is peeled off from the inner peripheral surface of the fuel injection hole. The problem that was made does not occur. Note that
本発明の目的は、燃料噴射弁の中心軸線に対して傾斜した方向に向けて旋回燃料を噴射することができ、燃料の微粒化に優れ、生産性の高い燃料噴射弁を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a fuel injection valve that can inject swirling fuel in a direction inclined with respect to the central axis of the fuel injection valve, is excellent in atomization of fuel, and has high productivity. .
上記目的を達成するために、本発明の燃料噴射弁は、
弁体が接離する弁座の下流側に、燃料噴射孔と、前記燃料噴射孔の入口が開口し前記入口の周囲に燃料の旋回流路を有する旋回室と、前記旋回室に燃料を供給する横方向通路と、を有し、少なくとも前記燃料噴射孔と前記旋回室の底面と前記横方向通路の底面とが形成された板状部材を、前記弁座を有するノズル部本体側の先端面に接合して構成される燃料噴射弁において、
前記ノズル部本体側の前記先端面は、燃料噴射弁の中心軸線に対して垂直な平面で構成され、
前記板状部材は、前記ノズル部本体側の前記先端面との当接部が燃料噴射弁の中心軸線に対して垂直な平面で構成され、
前記旋回室は、天井面が前記ノズル部本体側の前記先端面の前記平面で構成され、且つ前記底面が前記板状部材の前記平面に対して傾斜して形成されると共に、内周面が螺旋曲線又はインボリュート曲線を描くように形成され、
前記燃料噴射孔は、前記旋回室の前記底面に垂直に形成され、
さらに前記旋回室は、前記旋回流路における流路高さが下流に向かって高くなる部分で、前記旋回流路における流路幅を絞るように、前記内周面が前記螺旋曲線又はインボリュート曲線からずらして形成され、
前記旋回流路の流路断面積が下流側に向けて漸減するように構成される。
In order to achieve the above object, the fuel injection valve of the present invention comprises:
A fuel injection hole, a swirl chamber having an inlet of the fuel injection hole and having a swirl flow path of fuel around the inlet, and fuel are supplied to the swirl chamber on the downstream side of the valve seat with which the valve body contacts and separates laterally has a passage, and at least the fuel injection hole and the swirling chamber bottom and the lateral passage of the bottom and are formed plate-like member, the distal end surface of the nozzle body side with the valve seat to In a fuel injection valve configured to be joined to
The tip surface on the nozzle body side is composed of a plane perpendicular to the central axis of the fuel injection valve,
The plate-like member is constituted by a plane perpendicular the contact portion between the nozzle body side of the front end surface with respect to the central axis of the fuel injection valve,
The swirl chamber, the ceiling surface consists of the plane of the front end surface of the nozzle body side, and together with the bottom surface is formed to be inclined to the plane of the plate-like member, the inner circumferential surface It is formed to draw a spiral curve or an involute curve,
The fuel injection hole is vertically formed on the bottom surface of the swirl chamber,
Further, the swirl chamber is a portion where the flow path height in the swirl flow path increases toward the downstream, and the inner peripheral surface is formed from the spiral curve or the involute curve so as to narrow the flow path width in the swirl flow path. Formed by shifting,
The flow path cross-sectional area of the swirl channel is Ru is configured to gradually decrease toward the downstream side.
本発明によれば、旋回室底面がノズル部本体側先端面との当接部の平面に対して傾斜して形成されると共に、燃料噴射孔が旋回室底面に垂直に形成されることにより、燃料噴射弁の中心軸線に対して傾斜した方向に向けて旋回燃料を噴射することができ、燃料の微粒化に優れ、生産性の高い燃料噴射弁を提供することができる。さらに旋回室は、旋回流路における流路高さが下流に向かって高くなる部分で、旋回流路における流路幅を絞るように、内周面が螺旋曲線又はインボリュート曲線からずらして形成されることで、旋回流路の流路断面積が下流側に向けて漸減するように構成される。 According to the present invention, the swirl chamber bottom surface is formed so as to be inclined with respect to the plane of the contact portion with the nozzle unit main body side tip surface, and the fuel injection hole is formed perpendicular to the swirl chamber bottom surface. The swirling fuel can be injected in a direction inclined with respect to the central axis of the fuel injection valve, and a fuel injection valve having excellent fuel atomization and high productivity can be provided. Further, the swirl chamber is a portion where the flow path height in the swirl flow path becomes higher toward the downstream, and the inner peripheral surface is shifted from the spiral curve or the involute curve so as to narrow the flow path width in the swirl flow path. Thus, the flow path cross-sectional area of the swirl flow path is configured to gradually decrease toward the downstream side.
本発明の実施例について、図1乃至図13を用いて説明する。 An embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
[実施例1]
本発明の第1実施例について、図1乃至図9を用いて説明する。
[Example 1]
A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
図1を参照して、燃料噴射弁1の全体構成について説明する。図1は、燃料噴射弁1の中心軸線1aに沿う断面(縦断面)を示す縦断面図である。中心軸線1aは、後述する弁体17が一体に設けられた可動子27の軸心(弁軸心)に一致し、後述する筒状体5の中心軸線に一致している。また、中心軸線1aは、後述する弁座15bの軸線とも一致している。
With reference to FIG. 1, the whole structure of the
燃料噴射弁1には、金属材製の筒状体5によって、その内側に燃料流路3がほぼ中心軸線1aに沿うように構成されている。筒状体5は、磁性を有するステンレス等の金属素材を用い、深絞り加工等のプレス加工により中心軸線1aに沿う方向に段付きの形状に形成されている。これにより、筒状体5は、一端側5aの径が他端側5bの径に対して大きくなっている。図1においては、一端側に形成された大径部5aが、他端側に形成された小径部5bの上側になるように描いてある。
The
図1において、上端部(上端側)を基端部(基端側)と呼び、下端部(下端側)を先端部(先端側)と呼ぶことにする。基端部(基端側)及び先端部(先端側)という呼び方は、燃料の流れ方向に基づいている。また、本明細書において説明される上下関係は図1を基準とするもので、燃料噴射弁1の内燃機関への搭載時における上下方向とは関係がない。
In FIG. 1, the upper end portion (upper end side) is referred to as a base end portion (base end side), and the lower end portion (lower end side) is referred to as a distal end portion (front end side). The term “proximal end portion (proximal end side)” and “distal end portion (distal end side)” are based on the fuel flow direction. Further, the vertical relationship described in this specification is based on FIG. 1 and is not related to the vertical direction when the
筒状体5の基端部には燃料供給口2が設けられ、この燃料供給口2に、燃料に混入した異物を取り除くための燃料フィルタ13が取り付けられている。燃料フィルタ13は、筒状の芯金13aと、樹脂材料製のフレーム13bと、メッシュ状のフィルタ本体13cとで構成されている。フレーム13bの樹脂材料は、例えば、ナイロン、フッ素樹脂等であり、芯金13aと一体に成形されている。フィルタ本体13cはフレーム13bに取り付けられ、芯金13aが筒状体5の大径部5aの内側に圧入されることにより、筒状体5の基端部に固定されている。
A
筒状体5の基端部は径方向外側に向けて拡径するように曲げられた鍔部(拡径部)5dが形成され、曲がり部5dとカバー47の基端側端部47aとで形成される環状凹部(環状溝部)4にOリング11が配設されている。
The base end portion of the
筒状体5の先端部には、弁体17と弁座部材15とからなる弁部7が構成されている。弁座部材15は、弁体17を収容する段付きの弁体収容孔15aを有し、弁体収容孔15aの途中に形成された円錐面上に弁座15bが構成され、この弁座15bの上流側(基端側)に弁体17を中心軸線1aに沿う方向に案内するガイド面15cが形成されている。弁座15bは弁体17が離接することにより燃料通路の開閉が行われる部材である。弁座15bが形成された円錐面を弁座15bと呼ぶ場合もある。なお、ガイド面15cの上流側には、上流側に向かって拡径する拡径部15dが形成されている。拡径部15dは弁体17の組付けを容易にすると共に、燃料通路断面を拡大するのに役立っている。
A valve portion 7 including a
弁座部材15は、筒状体5の先端側内側に挿入され、レーザ溶接により筒状体5に固定されている。レーザ溶接19は、筒状体5の外周側から全周に亘って実施されている。弁体収容孔15aは弁座部材15を中心軸線1aに沿う方向に貫通しており、ノズルプレート21nが、弁体収容孔15aによって弁座部材15の先端側に形成される開口を塞ぐように、弁座部材15の先端側の端面(以下、先端面と言う)15tに取り付けられている。本実施例では、弁座部材15とノズルプレート21nとによって旋回燃料を噴射する燃料噴射部21が構成される。ノズルプレート21nは、弁座部材15に対してレーザ溶接することにより、固定されている。レーザ溶接部23は、燃料噴射孔220−1,220−2,220−3(図2参照)が形成された噴射孔形成領域を取り囲むようにして、この噴射孔形成領域の周囲を一周している。弁座部材15は、筒状体5の先端側内側に圧入した上で、レーザ溶接により筒状体5に固定してもよい。
The
本実施例では、弁体17は、球状を成すボール弁を用いている。このため、弁体17におけるガイド面15cと対向する部位には、周方向に間隔を置いて複数の切欠き面17aが設けられ、この切欠き面17aによって燃料通路が構成されている。ボール弁以外で弁体17を構成することも可能である。例えば、ニードル弁を用いてもよい。
In the present embodiment, the
本実施例において、弁座部材15及び弁体17を含む弁部7とノズルプレート21nとは燃料を噴射するためのノズル部を構成する。弁部7が構成されるノズル部本体側の先端面に、後述する燃料噴射孔220や旋回用通路210(横方向通路211及び旋回室212)、さらには縦方向通路200が形成されたノズルプレート21nが接合される構成である。ノズルプレート21nは板厚が均一な板状部材(平板)で構成されている。ノズル部本体側の先端面に接合される板状部材としては、ノズルプレート21nだけでなく、他のプレートを含めてもよい。この場合、ノズルプレート21nを厚さ方向に複数のプレートに分割することも可能である。
In the present embodiment, the valve portion 7 including the
筒状体5の中間部には弁体17を駆動するための駆動部9が配置されている。駆動部9は電磁アクチュエータで構成されている。具体的には、駆動部9は、筒状体5の内部(内周側)に固定された固定鉄心25と、筒状体5の内部において固定鉄心25に対して先端側に配置され、中心軸線1aに沿う方向に移動可能な可動子(可動部材)27と、固定鉄心25と可動子27に構成された可動鉄心27aとが微小ギャップδを介して対向する位置で筒状体5の外周側に外挿された電磁コイル29と、電磁コイル29の外周側で電磁コイル29を覆うヨーク33とによって構成されている。可動鉄心27aと固定鉄心25とヨーク33とは、電磁コイル29に通電することにより生じた磁束が流れる閉磁路を構成する。磁束は微小ギャップδを通過するが、微小ギャップδの部分で筒状体5を流れる漏れ磁束を低減するため、筒状体5の微小ギャップδに対応する位置に、磁気絞り5cが設けられている。この磁気絞り5cは、筒状体5に対する非磁性化処理、或いは筒状体5の外周面に形成した環状凹部によって構成することができる。
A
電磁コイル29は、樹脂材料で筒状に形成されたボビン31に巻回され、筒状体5の外周側に外挿されている。電磁コイル29はコネクタ41に設けられたコネクタピン43に配線部材45を介して電気的に接続されている。コネクタ41には図示しない駆動回路が接続され、コネクタピン43及び配線部材45を介して、電磁コイル29に駆動電流が通電される。
The
固定鉄心25は、磁性金属材料からなる。固定鉄心25は筒状に形成され、中心部を中心軸線1aに沿う方向に貫通する貫通孔25aを有する。固定鉄心25は、筒状体5の小径部5bの基端側に圧入固定され、筒状体5の中間部に位置している。小径部5bの基端側に大径部5aが設けられていることにより、固定鉄心25の組付けが容易になる。固定鉄心25は溶接により筒状体5に固定してもよいし、溶接と圧入を併用して筒状体5に固定してもよい。
The fixed
可動子27は、基端側に大径部27aが形成されており、この大径部27aが固定鉄心25と対向する可動鉄心27aを構成する。可動鉄心27aの先端側には小径部27bが形成されており、この小径部27bの先端に弁体17が溶接により固定されている。この小径部27bは可動鉄心27aと弁体17とを接続する接続部27bを構成する。本実施例では、可動鉄心27aと接続部27bとを一体(同一材料からなる一部材)に形成しているが、二つの部材を接合して構成してもよい。本実施例では、弁体17を可動子27と別の構成要素としているが、弁体17を可動子27の一部に含めてもよい。また、可動鉄心27aの外周面が筒状体5の内周面に接触することにより、可動子27は中心軸線1aに沿う方向(開閉弁方向)における移動を案内される。可動鉄心27aの外周面と筒状体5の内周面との摺動抵抗を低減するように符号27gで示す位置(可動鉄心27aの外周面)に周方向に沿って環状の突部を形成してもよい。
The
可動鉄心27aには、固定鉄心25と対向する端面に開口する凹部27cが形成されている。凹部27cの底面にはスプリング(コイルばね)39のばね座となる環状面27eが形成されている。環状面27eの内周側には中心軸線1aに沿って小径部(接続部)27bの先端側端部まで貫通する貫通孔27fが形成されている。また、小径部27bには側面に開口部27dが形成されている。小径部27bの外周面と筒状体5の内周面との間には背圧室37が形成されている。貫通孔27fが凹部27cの底面に開口し、開口部27dが小径部27bの外周面に開口することにより、可動子27の内部に、可動子27の基端部側と可動子27の側面部に形成された背圧室37とを連通する燃料流路3が構成される。
The
固定鉄心25の貫通孔25aと可動鉄心27aの凹部27cとに跨って、コイルばね39が圧縮状態で配設されている。コイルばね39は、可動子27を、弁体17が弁座15bに当接する方向(閉弁方向)に付勢する付勢部材として機能している。固定鉄心25の貫通孔25aの内側にはアジャスタ(調整子)35が配設されており、コイルばね39の基端側端部はアジャスタ35の先端側端面に当接している。中心軸線1aに沿う方向におけるアジャスタ35の貫通孔25a内での位置を調整することにより、コイルばね39による可動子27(すなわち弁体17)の付勢力が調整される。
A coil spring 39 is disposed in a compressed state across the through hole 25a of the fixed
アジャスタ35は、中心部を中心軸線1aに沿う方向に貫通する燃料流路3を有する。燃料は、アジャスタ35の燃料流路3を流れた後、固定鉄心25の貫通孔25aの先端側部分の燃料流路3に流れ、可動子27内に構成された燃料流路3に流れる。
The
ヨーク33は、磁性を有する金属材料でできており、燃料噴射弁1のハウジングを兼ねている。ヨーク33は大径部33aと小径部33bとを有する段付きの筒状に形成されている。大径部33aは電磁コイル29の外周を覆って円筒形状を成しており、大径部33aの先端側に大径部33aよりも小径の小径部33bが形成されている。小径部33bは筒状体5の小径部5bの外周に圧入されている。これにより、小径部33bの内周面は筒状体5の外周面に緊密に接触している。このとき、小径部33bの内周面の少なくとも一部は、可動鉄心27aの外周面と筒状体5を介して対向しており、この対向部分における閉磁路の磁気抵抗を小さくしている。
The yoke 33 is made of a metallic material having magnetism, and also serves as a housing for the
ヨーク33の先端側端部の外周面には周方向に沿って環状凹部33cが形成されている。環状凹部33cの底面に形成された薄肉部において、ヨーク33と筒状体5とがレーザ溶接24により全周に亘って接合されている。ヨーク33は、その先端側端部が弁座部材15の基端側端部に対して先端側に位置している。このため、ヨーク33と弁座部材15とが中心軸線1aに沿う方向において重複する範囲に設けられており、筒状部5の先端部を補強している。なお、弁座部材15のレーザ溶接部19はヨーク33の先端側端部よりもさらに先端側に位置しており、弁座部材15とヨーク33との組み付け順序に制約が生じないようにしている。
An
筒状体5の先端部にはフランジ部49aを有する円筒状のプロテクタ49が外挿され、筒状体5の先端部がプロテクタ49によって保護されている。プロテクタ49はヨーク33のレーザ溶接部24の上を覆っている。
A
プロテクタ49のフランジ部49aと、ヨーク33の小径部33bと、ヨーク33の大径部33aと小径部33bとの段差面とによって環状溝34が形成され、環状溝34にOリング46が外挿されている。Oリング46は、燃料噴射弁1が内燃機関に取り付けられる際に、内燃機関側に形成された挿入口109a(図13参照)の内周面とヨーク33における小径部33bの外周面との間で液密及び気密を確保するシールとして機能する。
An
燃料噴射弁1の中間部から基端側端部の近傍までを、樹脂カバー47がモールドされて被覆している。樹脂カバー47の先端側端部はヨーク33の大径部33aの基端側の一部を被覆している。また、樹脂カバー47は配線部材45を被覆し、樹脂カバー47によりコネクタ41が一体的に形成されている。
A
次に、燃料噴射弁1の動作について説明する。
Next, the operation of the
電磁コイル29に通電されていない(すなわち駆動電流が流れていない)場合、可動子27はコイルばね39により閉弁方向に付勢され、弁体17が弁座15bに当接(着座)した状態にある。この場合、固定鉄心25の先端側端面と可動鉄心27aの基端側端面との間には、ギャップδが存在する。なお、本実施例では、このギャップδは可動子27(すなわち弁体17)のストロークに等しい。
When the
電磁コイル29に通電されて駆動電流が流れると、可動鉄心27aと固定鉄心25とヨーク33とによって構成される閉磁路に磁束が発生する。この磁束により、ギャップδを挟んで対向する固定鉄心25と可動鉄心27aとの間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が、コイルばね39による付勢力や、可動子27に対して閉弁方向に作用する燃料圧力などの合力に打ち勝つと、可動子が開弁方向に移動し始める。弁体17が弁座15bから離れると弁体17と弁座15bとの間に隙間(燃料流路)が形成され、燃料の噴射が始まる。本実施例では、可動子27が開弁方向にギャップδに等しい距離δだけ移動して、可動鉄心27aが固定鉄心25に当接すると、可動鉄心27aは開弁方向への移動を止められ、開弁して静止した状態に至る。
When the
電磁コイル29の通電を打ち切ると、磁気吸引力が減少し、やがて消失する。この段階で、磁気吸引力がコイルばね39の付勢力よりも小さくなると、可動子27が閉弁方向へ移動を開始する。弁体17が弁座15bに当接すると、弁体17は弁部7を閉弁して静止した状態に至る。
When the energization of the
なお、可動鉄心27aと固定鉄心25との間に作用するスクイズ力を低減するために、可動鉄心27aの固定鉄心25と対向する端面に突起を設ける場合がある。このような場合は、弁体17の移動距離(ストローク)はギャップδから突起高さを差し引いた大きさになる。また、可動鉄心27aと固定鉄心25とが接触する前に、可動子27の開弁方向への移動を制限するストッパを設ける場合もある。
In order to reduce the squeeze force acting between the
次に、図2乃至図7を参照して、弁部7及び燃料噴射部21の構造と燃料流れについて、詳細に説明する。
Next, the structure and fuel flow of the valve unit 7 and the
図2に、ノズルプレート21nを燃料噴射孔の入口側(図1のII−II矢印方向)から見た平面図を示す。この平面図は、ノズルプレート21nの上端面21nu側の平面図である。上端面21nuは弁座部材15の先端面15tと対向する面である。なお、上端面21nuに対して反対側の端面を下端面21nbと呼ぶ。
FIG. 2 is a plan view of the
ノズルプレート21nには、縦方向通路200−1,200−2,200−3と、旋回用通路210−1,210−2,210−3と、燃料噴射孔220−1,220−2,220−3とが形成されている。縦方向通路200−1と旋回用通路210−1と燃料噴射孔220−1とが一つの燃料通路を形成し、縦方向通路200−2と旋回用通路210−2と燃料噴射孔220−2とが一つの燃料通路を形成し、縦方向通路200−3と旋回用通路210−3と燃料噴射孔220−3とがそれぞれ独立した一つの燃料通路を形成し、全部で3組の燃料通路が構成される。
The
3組の縦方向通路200−1,200−2,200−3と旋回用通路210−1,210−2,210−3と燃料噴射孔220−1,220−2,220−3とはそれぞれが同様に構成されるため、これらを区別せず、縦方向通路200、旋回用通路210(横方向通路211、旋回室212)及び燃料噴射孔220として、説明する。各組で構成を変える場合は、適宜説明する。縦方向通路200、旋回用通路210及び燃料噴射孔220は3組に限らず、2組であってもよく、4組以上設けてもよい。或いは、縦方向通路200、旋回用通路210及び燃料噴射孔220を1組だけにしてもよく、この場合も本発明の効果が得られる。本実施例では、縦方向通路200、旋回用通路210及び燃料噴射孔220を複数組設け、燃料噴射方向を複数方向に設定する場合を想定している。
Three sets of longitudinal passages 200-1, 200-2, 200-3, turning passages 210-1, 210-2, 210-3 and fuel injection holes 220-1, 220-2, 220-3 are respectively Since these are configured in the same manner, they will be described as the
横方向通路211はノズルプレート21nの中心21no側から外周側に向けて放射状に設けられる。すなわち、横方向通路211はノズルプレート21nの径方向に延設されている。また、横方向通路211は燃料噴射孔220の入口開口220i(図5参照)の中心Oに対してオフセットするように旋回室212に接続されている。なお、本実施例では、中心軸線1aがノズルプレート21nと中心21noで交差するように、燃料噴射弁1が構成されている。
The
旋回室212の内周壁(側壁)212c(212−1c,212−2c,212−3c)は、横方向通路211から旋回室212に流入した燃料を、旋回しながら燃料噴射孔220の入口開口i或いはその中心O(図5参照)に近付けて行くように、渦巻状に形成されている。
The inner peripheral wall (side wall) 212c (212-1c, 212-2c, 212-3c) of the
縦方向通路213は横方向通路211の上流端(中心21no側端部)に接続され、横方向通路211に燃料を供給する。
The
図3に、弁部7及び燃料噴射部21の近傍(ノズル部)を、図2に示すIII−III矢印方向から見た断面図を示す。
FIG. 3 shows a cross-sectional view of the vicinity (nozzle portion) of the valve portion 7 and the
本実施例では、ノズルプレート21nは両端面が平面で構成された板状部材で構成され、上端面21nuと下端面21nbとは平行である。また、上端面21nuと下端面21nbとは、それぞれが平らな面(平面或いは平坦面)で構成されている。すなわち、ノズルプレート21nは板厚が均一な平板で構成されている。また、弁座部材15の先端面(下端面)15tも、平らな面(平面或いは平坦面)で構成されている。特に、ノズルプレート21nにおいては、上端面21nuが平面で構成されていることにより、弁座部材15の先端面15tとの当接部(当接面)が平面で構成される。これにより、ノズルプレート21nの弁座部材先端面15tへの組付け作業が容易になり、生産性が向上する。この場合、少なくとも弁座部材15の先端面15tとノズルプレート21nの上端面21nuとの当接部において平面が構成されていればよい。弁座部材15の先端面15tに構成される平面(当接面)及びノズルプレート21nの上端面21nuに構成される平面(当接面)は、連続面である必要はなく、溝等によって分割されていてもよい。上端面21nuに構成される当接面が分割されている場合は、ノズルプレート21nの組付け性を向上するため、分割された複数の平面部分が同じ高さに構成されていることが望ましい。さらに、燃料の液密性を考慮した場合、当接面は連続した一つの平面で構成することが好ましい。
In the present embodiment, the
ノズルプレート21nに形成する縦方向通路200、横方向通路211、旋回室212及び燃料噴射孔220は、例えばノズルプレート21nを厚さ方向に分割するなどして、複数のプレートに分割して構成することができる。そこで、ノズルプレート21nには、少なくとも燃料噴射孔220と旋回室212の底面212bと横方向通路211の底面211bとが形成されるようにするとよい。複数のプレートを組み合わせて、縦方向通路200、横方向通路211、旋回室212及び燃料噴射孔220を有するノズルプレート21nを組み立ててもよい。
The
弁座部材15には、円錐状の弁座面15bが下流側に向かって縮径するように形成されている。弁座面15bの下流端は旋回用通路210への燃料導入孔300に接続され、燃料導入孔300の下流端が弁座部材15の先端面15tに開口している。旋回用通路210側では、燃料導入孔300から燃料の供給を受けるために、縦方向通路200の上流端200uが燃料導入孔300による開口面に対向して設けられている。
The
ここで、図2及び図3を参照して、弁部7及び燃料噴射部21における燃料流れを説明する。なお、図3では弁体17が弁座15bと接触して閉弁した状態を示しているが、弁体17が弁座15bから離れて開弁した場合の燃料流れについて説明する。燃料導入孔300から矢印A1で示すように縦方向通路200に流入した燃料は、横方向通路211に流入する。横方向通路211から旋回室212に流入した燃料A2は、横方向通路211が旋回室212に対して接線方向に接続され、旋回室212の内周壁212c(212−1c,212−2c,212−3c)が渦巻状に形成されているため、旋回室212を流れながら旋回力を付与される。旋回室212から燃料噴射孔220に流入した燃料A3は燃料噴射孔220内で薄い液膜を形成する。液膜は燃料噴射孔220から噴射されると***して微粒化された液滴となって中空の円錐形をした燃料噴霧が形成される。
Here, with reference to FIG.2 and FIG.3, the fuel flow in the valve part 7 and the fuel-
図4に、ノズルプレート21nの縦方向通路200、旋回用通路210(横方向通路211及び旋回室212)及び燃料噴射孔220の近傍を拡大したノズルプレート21nの断面図を示す。
FIG. 4 is a sectional view of the
縦方向通路200とその下流側に形成された横方向通路211及び旋回室(スワール室)212とは、ノズルプレート21nの弁座部材15と当接する側の上端面21nuに溝状に形成されている。すなわち、縦方向通路200の底面200b、横方向通路211の底面211b及び旋回室212の底面212bが、ノズルプレート21nに形成される。また、縦方向通路200の側面(側壁面)200c、横方向通路211の側面(側壁面)211−1c(図2参照)及び旋回室212の内周面(側壁面)212cが、ノズルプレート21nに形成される。横方向通路211の天井面(上面)211ceと旋回室212の天井面(上面)212ceとは、ノズルプレート21nが図3に示すように弁座部材15の先端面15tに接合されることによって、弁座部材15の先端面15tによって構成される。なお、横方向通路211の側面は図4に図示できないため、図2の横方向通路211−1の側面211−1cの符号を用いて説明した。3つの横方向通路211−1,211−2,211−3の側面は同様に形成されているので、これらをまとめて211cとして説明する。
The
ノズルプレート21nには、燃料噴射孔220が形成されており、その入口220iが旋回室212の底面212bに開口している。また、ノズルプレート21nの下端面21nbには、底面230bが燃料噴射弁1の中心軸線1aに対して傾斜した凹部230が形成されている。燃料噴射孔220の出口220oは、凹部230の底面230bに開口している。なお、凹部230は必ずしも設けられる必要はなく、燃料噴射孔220の出口220oをノズルプレート21nの下端面21nbに直接開口させてもよい。
A
燃料噴射孔220は、その中心軸線220aが燃料噴射弁1の中心軸線1aに対して傾斜するように、形成されている。また、凹部230はその底面230bが燃料噴射孔220の中心軸線220aに垂直に交差するように形成される。これにより、燃料噴射孔220の出口開口220oが円形を成し、旋回燃料を拘束する燃料噴射孔220の内周面(内壁面)の長さが周方向に均一化される。このため、燃料噴射孔220の出口220oから噴射される燃料噴霧はきれいな円錐形を成すことができる。
The
燃料噴射孔220の中心軸線220aは、燃料の噴射方向を所定の方向に向けるために、燃料噴射弁1の中心軸線1aに対して傾斜するように形成される。本実施例では、燃料噴射孔220を3つとし、各燃料噴射孔から均等な間隔で燃料を噴射するようにしている。これに対して、例えば二方向に分けて燃料を噴射する場合、燃料噴射孔を2つ又は4つ、或いはそれ以上の複数個で構成し、これら複数の燃料噴射孔を2つのグループに分け、同じグループの燃料噴射孔を同じ方向に傾斜させるようにしてもよい。
The
本実施例では、燃料噴射孔220の中心軸線220aが燃料噴射弁1の中心軸線1aに対して傾斜し、旋回室212の底面212bが燃料噴射孔220の中心軸線220aと直交するように、中心軸線1aと直交する平面(水平面と言う)に対して傾斜している。すなわち、旋回室底面212bが水平面に対して傾斜し、燃料噴射孔中心軸線220aが旋回室底面212bに対して垂直に構成されている。或いは、燃料噴射孔中心軸線220aが中心軸線1aに対して傾斜し、旋回室底面212bが燃料噴射孔中心軸線220aに対して垂直に構成されている。この場合、水平面に対する旋回室底面212bの傾斜角度及び中心軸線1aに対する燃料噴射孔中心軸線220aの傾斜角度は、0°よりも大きな角度である。
In this embodiment, the
燃料噴射孔220の中心軸線220aは燃料噴射弁1の中心軸線1aに対して、また旋回室212の底面212bは水平面に対して、同じ方向に同じ角度だけ傾斜している。また、旋回室212の側壁212cは旋回室212の底面212bに垂直に形成されている。これにより、旋回室212の底面212bに垂直で且つ旋回室212の底面212bの中心(旋回室212の渦中心)を通る中心軸線212aは燃料噴射孔220の中心軸線220aと一致する。すなわち、燃料噴射孔220の入口開口(入口開口面)220iの中心は旋回室212の中心と一致している。旋回室212の中心は渦中心を意味しており、旋回室212が例えばらせん曲線で構成される場合は、らせん曲線の中心を意味する。
The
本明細書では、水平面或いは水平方向は、燃料噴射弁1の中心軸線1aと直交する平面或いは方向として定義している。したがって、本明細書で用いる水平面或いは水平方向は、鉛直方向と直交する平面或いは方向を意味するものではない。しかし、燃料噴射弁1の中心軸線1aを鉛直方向に沿って配置した場合、水平面或いは水平方向は鉛直方向と直交する平面或いは方向と一致する。なお、本実施例では、弁座部材15の先端面15tと、ノズルプレート21nの弁座部材先端面15tとの当接面とはそれぞれ水平面で構成されている。また、横方向通路底面211bも水平面で構成されている。
In this specification, the horizontal plane or the horizontal direction is defined as a plane or direction orthogonal to the central axis 1 a of the
図5に、旋回室212と横方向通路211と燃料噴射孔220の入口開口220iとの近傍を拡大した平面図を示す。なお、図5では、旋回室212の底面212bと横方向通路211の底面211bと燃料噴射孔220の入口開口220iとを水平面に投影した平面図である。
FIG. 5 shows an enlarged plan view of the vicinity of the
旋回室212の内周面(側壁,内周壁)212c(212−1c,212−2c,212−3c)は、上流側から下流側に向かって燃料噴射孔220の入口開口220iの中心Oとの間隔が減少していく渦巻状に形成されている。この内周面の渦巻形状は、数式で定義される螺旋曲線やインボリュート曲線などの曲線から外れる部分を有していても構わない。旋回室212を旋回しながら流れる燃料を総体的に燃料噴射孔220の入口開口220i或いはその中心Oに近付けて行く形状であれば良い。本明細書では、このような形状を、螺旋曲線やインボリュート曲線を含めて、渦巻形状或いは渦巻状と言う。
The inner peripheral surface (side wall, inner peripheral wall) 212c (212-1c, 212-2c, 212-3c) of the
旋回室212には、横方向通路211の下流端が接線方向に接続され、旋回室212の内周面212cに開口を形成している。具体的には、横方向通路211の2つの側壁(側面)211co,211ciのうち、旋回室212の径方向において外側に位置する側壁211coが、旋回室212の側壁212cの上流側端部212cuに接線方向に接続されている。他方の側壁211ciは旋回室212の側壁212cの下流側端部212clに接続される。
In the
側壁211ciと側壁212cの下流側端部212clとの接続部には所定の曲率半径を有する丸味部212ccが形成されている。丸味部212ccを設けることにより、側壁211ciと側壁212cの下流側端部212clとの間、すなわち横方向通路211と旋回室212との間に、所定の厚み(直径φK)の隔壁が形成される。これにより、横方向通路211から旋回室に流入する燃料流れと旋回室212を流れる旋回燃料との合流を円滑にすることができ、燃料噴射孔220への旋回燃料の流れ込みが効率的に行われる。
A round portion 212cc having a predetermined radius of curvature is formed at a connection portion between the side wall 211ci and the downstream end portion 212cl of the
横方向通路211の底面211bはノズルプレート21nの上端面21nuに平行(すなわち水平)に形成されており、旋回室212の底面212bが傾斜面で構成されている。このため、横方向通路211の底面211bと旋回室212の底面212bの傾斜とが接続される部位に、底面の曲がり部213が形成される。曲がり部213は曲面で形成してもよい。また、本実施例では、曲がり部213を横方向通路211と旋回室212との境界に設けているが、曲がり部213を横方向通路211の外側又は内側に、或いは横方向通路211と旋回室212とに跨って設けてもよい。
The
なお、燃料噴射孔220はその中心軸線220aが旋回室212の底面212bに垂直となるように形成されており、図5において、中心軸線220aは線分A−Aに重なっている。
The
ここで、図5及び図6を参照して、横方向通路211から旋回室212に形成された燃料通路の底面211b,212bの高さ方向の変化について、説明する。
Here, the change in the height direction of the bottom surfaces 211b and 212b of the fuel passage formed in the
図5において、線分B−Bは、旋回室212の底面212bの中心Oを通る水平面が、この水平面に対して傾斜した底面212bと交差する線分を表している。なお、本実施例では、底面212bの中心Oは燃料噴射孔の入口開口面220iの中心と一致している。線分A−Aは線分B−Bに直交するように底面212b上に描いた線分である。点a〜eのうち点aは燃料の流れ方向における最も上流側に位置し、曲がり部213上に位置する。点aと点bとを結ぶ二点鎖線は、中心Oを通る径方向(例えば中心Oと点pとを結ぶ線分の方向)において、旋回室212の内周面212cから距離pdを隔てて横方向通路211内側に位置する点pが、距離pdを維持しながらその角度位置を変化させたときの軌跡である。点aは線分B−B上に位置し、点bは線分A−A上に位置する。点bと点eとを結ぶ二点鎖線は、中心Oを通る径方向において、燃料噴射孔220の入口開口220iの開口縁と旋回室212の内周面212cとが成す間隔の中央を通る線分として描かれている。点cは線分B−B上に位置し、点dは線分A−A上に位置する。なお、点eについては、対応する旋回室内周面212c部分に丸味部212ccが設けられている。このため、入口開口220iの開口縁と旋回室内周面212cとが成す間隔の中央点は、上流側の旋回室内周面212cを丸味部212ccに延長した内周面を仮想して点eを定める。点cは線分B−B上に位置し、点dは線分A−A上に位置する。
In FIG. 5, a line segment BB represents a line segment where a horizontal plane passing through the center O of the
旋回室212には、点aから点eに向かって、ほぼ二点鎖線に沿う方向に、燃料の流路が構成される。この流路は、上流端(点a側)から下流端(点e側)に向かって燃料噴射孔220の周囲を旋回する流路を形成しており、旋回流路(旋回通路)と呼ぶ。また、この旋回流路を流れる燃料を旋回燃料と呼ぶ。なお、旋回室212から燃料噴射孔220内に流下した燃料は、燃料噴射孔内でも旋回を維持しており、この燃料噴射孔220内で旋回しながら流れる燃料も旋回燃料と呼ぶ。
In the
図6は、横方向通路211の底面211b及び旋回室212の底面212bの高さ方向における位置を縦軸にとり、また図5の二点鎖線上における各点a〜eの位置を、点Oを中心とする角度位置として横軸にとり、底面211b,212bの高さ方向位置の変化を模式的に描いたものである。また、図中のHa〜Heは、横方向通路211及び旋回室212の天井面(上面)が弁座部材15の先端面15tによって水平に形成された場合の、各点a〜eにおける燃料通路の高さの変化を表している。
6, the vertical direction represents the position in the height direction of the
点aから点bまでの区間では、点aの上流側では、横方向通路底面211bの高さ方向位置が一定値(直線状)となり、横方向通路底面211bが水平であることが分かる。点aから点bに向かう区間は、傾斜面を上昇するため、旋回室底面212bの高さ方向位置が次第に高くなる。点bにおける底面212bの高さ方向位置は、点a〜eの中で最も高くなる。点bから点dまでの区間では、点bから点dに向かって傾斜面を下降するため、底面212bの高さ方向位置が次第に低くなる。この間、点cで底面212bの高さ方向位置が点aにおける底面212bの高さ方向位置と同じになる。また、点dにおける底面212bの高さ方向位置は、点a〜eの中で最も低くなる。また、点aにおける底面212bの高さ方向位置は点dにおける底面212bの高さ方向位置よりも高く、点bにおける底面212bの高さ方向位置よりも低くなる。点dから点eまでの区間では、点dから点eに向かって傾斜面を上昇するため、底面212bの高さ方向位置が次第に高くなる。点eは線分B−B上に位置し、底面212bの高さ方向位置が点aにおける底面212bの高さ方向位置と同じになる。
In the section from point a to point b, on the upstream side of point a, it can be seen that the position in the height direction of the lateral passage
横方向通路211の上流端から点aまでは、燃料通路の高さ方向寸法はHaで一定である。点aから点bまでの区間では、底面212bの高さ方向位置が高くなるにしたがって、燃料通路(旋回流路)の高さ方向寸法(底面と天井面との間隔寸法)はHaからHbまで漸減する。点bでは、燃料通路の高さ方向寸法が点a〜eの中で最も小さくなる。点bから点dまでの区間では、底面212bの高さ方向位置が低くなるにしたがって、燃料通路の高さ方向寸法はHbからHdまで漸増する。点dでは、燃料通路の高さ方向寸法が点a〜eの中で最も大きくなる。点dから点eまでの区間では、底面212bの高さ方向位置が高くなるにしたがって、燃料通路の高さ方向寸法がHdからHeまで漸減する。このように、本実施例では、旋回室底面212bを水平面に対して傾斜させ、旋回室天井面を水平面に平行に形成しているため、角度位置が90°から270°の範囲で燃料通路の高さ方向寸法が増加することになる。なお、角度位置0°は、線分B−Bが旋回室212内に構成される旋回流路を横切る2つの角度位置のうち、旋回室212に構成される旋回流路の上流端に位置する方である。
From the upstream end of the
図7に、旋回室底面212bの傾斜角度を0°、10°、15°、20°と変化させたときの、旋回室212内における角度位置と流路断面積の変化率との関係を示す。なお、縦軸は、旋回室の傾斜角度が0°のときの上流側端部の流路断面積(すなわち、横方向通路出口の流路断面積)を基準値として、この基準値に対する変化率を示している。この場合の旋回室212の内周面は遠心形状に形成した螺旋曲線で構成している。遠心形状では、旋回室内の半径方向と周方向に流量が保存される。
FIG. 7 shows the relationship between the angular position in the
旋回室212に構成される燃料通路の断面積(燃料の流れ方向に垂直な断面の断面積)は、燃料噴射孔220に向かって漸減することが好ましい。図6で説明したように、燃料通路の高さ方向寸法が上流側から下流側に向かう途中で増加する場合、旋回室212の内周面を単純ならせん曲線やインボリュート曲線で構成すると、燃料通路の断面積が漸減しなくなり、途中で増加する場合がある。
The cross-sectional area of the fuel passage formed in the swirl chamber 212 (the cross-sectional area of the cross section perpendicular to the fuel flow direction) is preferably gradually reduced toward the
旋回室底面212bの傾斜角度が15°までの範囲では、傾斜角度が増加するのに従って、流路断面積は、その減少率が小さくなるものの、上流側端部(0°)から下流側端部(360°)に向かって断面積は漸減し、途中で増加することはない。傾斜角度が15°を超えて20°に設定された場合、流路断面積は、旋回室内の角度位置が90°から180°の範囲で増加(拡大)している。旋回室内の角度位置が90°となる位置は図6の点bの位置であり、旋回室内の角度位置が180°となる位置は図6の点cの位置である。
In the range where the tilt angle of the swirl chamber
旋回室212の内周面を上述の螺旋曲線で構成し、旋回室底面212bの傾斜角度を15°以下に設定した場合、旋回室212内に構成される旋回流路は上流側端部から下流側端部に向かって流路断面積が漸減するように構成することができる。一方、旋回室底面212bの傾斜角度を15°よりも大きくした場合、旋回流路の上流側端部から下流側端部に向かう途中で流路断面積が増加する。このため、傾斜角度を15°よりも大きくした場合には、燃料噴射孔220の開口縁と旋回室内周面212cとの間隔(流路幅)を絞り、旋回流路の上流側端部から下流側端部に向かって流路断面積が漸減するように構成する。この場合、旋回室内周面212cは、流路幅を絞った範囲で、螺旋曲線やインボリュート曲線からずれた曲線を描くことになる。すなわち、本実施例では、旋回流路における流路高さが下流に向かって高くなる部分で、旋回室内周面211cを螺旋曲線或いはインボリュート曲線からずらして旋回流路の流路幅を絞ることにより、旋回流路の流路断面積が漸減するように構成している。
When the inner peripheral surface of the
ここで、旋回流路の断面積について説明する。図8に、図5のVIII−VIII断面を示す。一点鎖線で示す線分H−Hは水平線、一点鎖線で示す線分V−Vは線分H−Hを含む水平面に垂直な線分である。線分A−Aは図5に示す線分A−Aと同じであり、線分P−Pは線分A−A及び旋回室底面212bに垂直な線分である。線分H−H、線分V−V、線分A−A及び線分P−Pはいずれも燃料噴射孔220及び旋回室212の中心Oを通る。
Here, the cross-sectional area of the swirling channel will be described. FIG. 8 shows a VIII-VIII cross section of FIG. A line segment HH indicated by a one-dot chain line is a horizontal line, and a line segment VV indicated by a one-dot chain line is a line segment perpendicular to the horizontal plane including the line segment HH. The line segment AA is the same as the line segment AA shown in FIG. 5, and the line segment PP is a line segment perpendicular to the line segment AA and the swirl chamber
本実施例では、燃料噴射孔220はその中心軸線220aが旋回室底面212bに垂直となるように構成されているため、中心軸線220aは線分P−Pに重なる。さらに、中心軸線220aは旋回室212の中心軸線212aとも重なっている。
In the present embodiment, the
旋回室内周面212cは旋回室底面212bに垂直であり、中心軸線212a及び220aに対して平行である。図8に示す断面において、旋回流路の断面は符号212p1,212p2で示すハッチング部分である。すなわち、旋回流路の断面212p1は、旋回室底面212bと旋回室内周面212cと旋回室天井面212ce(15t)と破線800−1とで囲まれた部分である。また、旋回流路の断面212p2は、旋回室底面212bと旋回室内周面212cと旋回室天井面212ce(15t)と破線800−2とで囲まれた部分である。破線800−1,800−2は、燃料噴射孔220の入口開口220iの開口縁から天井面212ce(15t)まで、旋回室212の中心軸線212aに平行に引いた仮想線である。
The swirl chamber
次に、図9A乃至図11を参照して、本実施例の効果を説明する。 Next, the effect of the present embodiment will be described with reference to FIGS. 9A to 11.
図9Aに、燃料噴射孔220’の中心軸線220a’を旋回室底面212b’に対して傾斜させた場合の旋回燃料の状態を示す。図9Aに示すように、燃料の噴射方向を燃料噴射弁の中心軸線1aに対して傾斜させる場合、燃料噴射孔220’の中心軸線220a’を旋回室底面212b’に対して傾斜させる場合がある。この場合、旋回室底面212b’と燃料噴射孔中心軸220a’との成す角度が90°から大きくずれると、旋回室212’で旋回力を付与された燃料の旋回中心が燃料噴射孔中心軸220a’からずれる。このため、旋回燃料は燃料噴射孔220の内周面(内壁面)の全周に沿って流れることができず、周方向の一部SEで燃料噴射孔220’の内周面から剥離する。具体的には、燃料噴射孔220’をその入口側(上流側)から見たときに、燃料噴射孔220’の内周面のうち入口開口面から視認できる範囲には旋回燃料が張り付くように流れ、視認できない範囲(影になって見えない範囲)においては旋回燃料が内周面から剥離する。このため、燃料噴射孔220’内においてきれいな液膜を形成することができなくなり、燃料噴射孔220から噴射される燃料の微粒化が阻害される。
FIG. 9A shows the state of the swirling fuel when the
図9Bに、燃料噴射孔220の中心軸線220aを旋回室底面212bに対して垂直に構成した場合の旋回燃料の状態を示す。本実施例では、図9Bに示すように、燃料噴射孔220が旋回室底面212bに垂直に構成されることにより、旋回燃料は燃料噴射孔220の内周面に沿って内周面から隔離することなく流れ、周方向の全体に均質で薄い液膜を形成する。これにより、燃料噴射孔220から噴射された液膜は、***して微粒化された液滴となり、中心軸線220aの周囲に均質な中空円錐状の噴霧が形成される。
FIG. 9B shows the state of the swirling fuel when the
しかし、旋回室212の底面212bを水平面に対して傾斜させると、図5及び図6を用いて説明したように、旋回室212内に構成される旋回流路の流路断面積が途中で増加する課題が生じる。
図10に、燃料噴射孔から噴射される燃料の粒径の変化率及び燃料噴射孔内に形成される液膜の膜厚の変化率を縦軸にとり、横軸にとった旋回室の傾斜角度に対する粒径及び膜厚の変化率の変化特性を示す。なお、縦軸は、旋回室の傾斜角度が0°のときの粒径及び膜厚を基準値として、この基準値に対する変化率を示している。また、燃料噴射孔は旋回室底面に垂直に構成し、旋回室と一体で傾斜させている。
However, when the
In FIG. 10, the change rate of the particle size of the fuel injected from the fuel injection hole and the change rate of the film thickness of the liquid film formed in the fuel injection hole are plotted on the vertical axis, and the tilt angle of the swirl chamber is plotted on the horizontal axis. The change characteristic of the change rate of the particle diameter and film thickness with respect to is shown. The vertical axis shows the rate of change with respect to the reference value with the particle diameter and film thickness when the tilt angle of the swirl chamber is 0 ° as the reference value. Further, the fuel injection hole is formed perpendicular to the bottom surface of the swirl chamber and is inclined integrally with the swirl chamber.
粒径及び膜厚は、旋回室の傾斜角度が15°を超えると急激に増加率が大きくなり、粒径及び膜厚が大きくなっている。これは、図7で説明したように、旋回流路の流路断面積が上流側端部と下流側端部との間で大きくなる区間ができ、旋回燃料を効率良く生成することができなくなったためと考えられる。 When the tilt angle of the swirl chamber exceeds 15 °, the increase rate of the particle size and film thickness increases rapidly, and the particle size and film thickness increase. As described with reference to FIG. 7, there is a section in which the cross-sectional area of the swirl flow path increases between the upstream end and the downstream end, and the swirl fuel cannot be generated efficiently. It is thought that it was because of.
図11に、旋回室の傾斜角度に対する旋回流速の変化率の変化特性を示す。なお、図11では、燃料噴射孔の出口部における旋回流速を示しており、旋回室の傾斜角度が0°のときの旋回流速を基準値として、この基準値に対する変化率で示している。また、燃料噴射孔は旋回室底面に垂直に構成し、旋回室と一体で傾斜させている。 FIG. 11 shows a change characteristic of the change rate of the swirl flow velocity with respect to the tilt angle of the swirl chamber. In FIG. 11, the swirling flow velocity at the outlet of the fuel injection hole is shown. The swirling flow velocity when the tilt angle of the swirling chamber is 0 ° is used as a reference value, and the change rate with respect to this reference value is shown. Further, the fuel injection hole is formed perpendicular to the bottom surface of the swirl chamber and is inclined integrally with the swirl chamber.
燃料噴射孔の出口部における旋回流速は、旋回室の傾斜角度が15°を超えると急激に減少率が大きくなり、低下している。これは、図7で説明したように、旋回流路の流路断面積が上流側端部と下流側端部との間で大きくなる区間ができ、旋回燃料を効率良く生成することができなくなったためと考えられる。 When the inclination angle of the swirl chamber exceeds 15 °, the swirling flow velocity at the outlet of the fuel injection hole suddenly increases and decreases. As described with reference to FIG. 7, there is a section in which the cross-sectional area of the swirl flow path increases between the upstream end and the downstream end, and the swirl fuel cannot be generated efficiently. It is thought that it was because of.
本実施例では、旋回流路の流路断面積を漸減すように構成したことにより、旋回流速の低下を防いで旋回燃料を効率良く生成することができる。これにより、燃料噴射孔220内に形成される液膜の膜厚を薄くして、噴霧液滴の微粒化を向上することができる。
In the present embodiment, since the cross-sectional area of the swirl flow path is gradually reduced, the swirl fuel can be efficiently generated while preventing the swirl flow rate from being lowered. Thereby, the film thickness of the liquid film formed in the
図4に戻って、横方向通路211と旋回室212との傾斜角度について、説明する。
Returning to FIG. 4, the inclination angle between the
燃料噴射孔220の燃料噴射弁の中心軸線1aに対する傾斜角度は、燃料の噴射方向に応じて設定する必要がある。旋回室底面212bは燃料噴射孔220の中心軸線220aに垂直にすることが好ましい。一方、横方向通路211は、燃料流れの整流効果を高めるためある程度の通路長さを必要とする。また、本実施例では、横方向通路211と旋回室212とが完全に分離され、横方向通路211の先端(下流端)に旋回室212が接続される構成である。このように横方向通路211と旋回室212とを接続した構造が径方向において必要とする長さ寸法は、大きくなってしまう。このため、旋回室底面212bを水平面に対して傾斜させ、この旋回室底面212bと同じ傾斜角度を有する横方向通路底面211bを旋回室212に接続すると、ノズルプレート21nの厚さを厚くする必要がある。また、傾斜角度を大きくするほど、ノズルプレート21nの厚さを厚くする必要がある。
The inclination angle of the
本実施例では、上述したように、横方向通路底面211bが水平であり、旋回室底面212bが水平面に対して傾斜している。すなわち、横方向通路底面211bの水平面に対する傾斜角度と旋回室底面212bの水平面に対する傾斜角度とが異なっている。この場合、横方向通路底面211bは水平である必要はなく、水平面に対して傾斜していてもよい。しかし、横方向通路底面211bの水平面に対する傾斜角度(傾斜角度=0°を含む)は、旋回室底面212bの水平面に対する傾斜角度よりも小さくする。このように構成することで、横方向通路211、旋回室212及び燃料噴射孔220をノズルプレート21nの厚さ寸法を増大することなく形成することができる。すなわち、横方向通路211、旋回室212及び燃料噴射孔220をノズルプレート21nの厚さ方向にコンパクトに構成することができる。
In the present embodiment, as described above, the lateral passage
横方向通路底面211bが水平面に対して傾斜する方向は、旋回室底面212bが水平面に対して傾斜する方向とは逆であってもよい。横方向通路211はその通路長さを確保するため、横方向通路底面211bを旋回室底面212bとは逆方向に傾斜させる場合も、横方向通路底面211bの水平面に対する傾斜角度の絶対値は、旋回室底面212bの水平面に対する傾斜角度の絶対値よりも小さくすることが望ましい。
The direction in which the lateral passage
横方向通路底面211bの水平面に対する傾斜角度と旋回室底面212bの水平面に対する傾斜角度とを異ならせる構成は、旋回室底面212bを水平面に対して傾斜させる構成に対して、上記の効果をもたらすものである。
The configuration in which the inclination angle of the horizontal passage
また、燃料噴射孔220の中心軸線220aに対して旋回室底面212bを垂直に構成することが好ましいが、燃料噴射孔中心軸線220aを燃料噴射弁1の中心軸線1aに対して傾斜させた場合に、燃料噴射孔中心軸線220aと旋回室底面212bとを完全な直交状態には構成せず、旋回室底面212bを中心軸線220aの傾斜方向と同じ方向に傾斜させることで、液膜の均質化と液滴の微粒化の効果はある程度改善することができる。
この場合にも、横方向通路底面211bの水平面に対する傾斜角度と旋回室底面212bの水平面に対する傾斜角度とを異ならせる構成を採用することにより、上記効果が得られる。
Further, the swirl chamber
Also in this case, the above effect can be obtained by adopting a configuration in which the inclination angle of the horizontal passage
[実施例2]
次に、図12を参照して、本発明に係る第2実施例を説明する。図12は、弁座部材とノズルプレートとを図2のIII−III矢印方向から見た断面と同様な断面で示す断面図である。本実施例では、図12のII−II矢印方向から見た断面図が図2と同様になる。この場合、図2におけるノズルプレート21nが弁座部材15とノズルプレート21nとの複合部品で構成されていると考えればよい。
[Example 2]
Next, a second embodiment according to the present invention will be described with reference to FIG. 12 is a cross-sectional view showing the valve seat member and the nozzle plate in a cross section similar to the cross section seen from the direction of arrows III-III in FIG. In the present embodiment, a cross-sectional view seen from the direction of arrows II-II in FIG. 12 is the same as FIG. In this case, the
第2実施例では、第1実施例における、縦方向通路200の側面(側壁面)200cと、横方向通路211の側面(側壁面)211cと、旋回室212の内周面(側壁面)212cとが、弁座部材15の先端面15tに溝状に形成されている。水平面に対して傾斜した旋回室底面212bと水平に形成された横方向通路底面211bとは、ノズルプレート21n側に形成されている。旋回室底面212bと横方向通路底面211bとは、ノズルプレート21nの上端面21nuに凸状に形成されている。
In the second embodiment, the side surface (side wall surface) 200c of the
その他の構成は第1実施例と同様であり、第1実施例と同様の効果が得られる。 Other configurations are the same as those of the first embodiment, and the same effects as those of the first embodiment can be obtained.
[参照例]
次に、図13を参照して、本発明の参照例を説明する。図13は、弁座部材とノズルプレートとを図3のIII−III矢印方向から見た断面図と同様な断面で示す断面図である。本参照例のノズルプレート21nの上端面21nu側の平面図は、図2に示す平面図と同様である。
[Reference example]
Next, a reference example of the present invention will be described with reference to FIG. 13 is a cross-sectional view showing the valve seat member and the nozzle plate in a cross section similar to the cross-sectional view seen from the direction of arrows III-III in FIG. A plan view of the upper end surface 21nu side of the
本参照例では、第1実施例に対して、旋回室212の天井面と横方向通路211の天井面との構成を変更している。すなわち、弁座部材先端面15tに旋回室211の天井面212ceと横方向通路211の天井面211ceとを凸状に形成している。旋回室天井面212ceは旋回室底面212bと同じように傾斜させている。すなわち、旋回室天井面212ceの傾斜方向及び傾斜角度は旋回室底面212bの傾斜方向及び傾斜角度と同じである。旋回室天井面212ceを旋回室底面212bと同じように傾斜させたことにより、旋回室内周面212cを単純ならせん曲線或いはインボリュート曲線で構成し、旋回室底面212bの傾斜角度を大きくしても、旋回流路の流路断面積が漸減する構成を実現できる。
In this reference example, the configuration of the ceiling surface of the
その他の構成は第1実施例と同様であり、第1実施例と同様の効果が得られる。また、第2実施例の構成と組み合わせて構成することもできる。すなわち、縦方向通路200の側面(側壁面)200cと、横方向通路211の側面(側壁面)211c(図2参照)と、旋回室212の内周面(側壁面)212cとを弁座部材15の先端面15tに溝状に形成してもよい。本実施例のノズルプレート21nは第1実施例のノズルプレート21nと全く同じ構成である。
Other configurations are the same as those of the first embodiment, and the same effects as those of the first embodiment can be obtained. Moreover, it can also be configured in combination with the configuration of the second embodiment. That is, the valve seat member includes the side surface (side wall surface) 200c of the
[実施例3]
次に、図14を参照して、本発明に係る第3実施例を説明する。図14は、弁座部材とノズルプレートとを図2のIII−III矢印方向から見た断面図と同様な断面で示す断面図である。本実施例においては、図2のノズルプレート21nをノズルプレート21nと中間プレート400とを積層した板状部材と見なすことにより、本実施例における板状部材の上端面側における平面図は図2と同様な平面図となる。
[Example 3]
Next, a third embodiment according to the present invention will be described with reference to FIG. 14 is a cross-sectional view showing the valve seat member and the nozzle plate in a cross section similar to the cross-sectional view seen from the direction of arrows III-III in FIG. In this example, the
本実施例では、弁座部材15とノズルプレート21nとの間に中間プレート400が挿入されている。第1実施例における、縦方向通路200の側面(側壁面)200cと、横方向通路211の側面(側壁面)211c(図2参照)と、旋回室212の内周面(側壁面)212cとが、中間プレート400に形成されている。縦方向通路側面200cと横方向通路側面211cと旋回室内周面212cとは、中間プレート400の板厚方向に貫通するように形成されている。水平面に対して傾斜した旋回室底面212bと水平に形成された横方向通路底面211bとは、ノズルプレート21n側に形成されている。旋回室底面212bと横方向通路底面211bとは、ノズルプレート21nの上端面21nuに凸状に形成されている。
In this embodiment, an
すなわち、本実施例では、ノズル部本体側に弁座15bが形成された弁座部材15を備え、板状部材を中間プレート400とノズルプレート21nとで構成すると共に、中間プレート400に旋回室212の内周面212cと横方向通路211の側面211cとを形成している。そして、弁座部材先端面15tとノズルプレート21nとの間に中間プレート400を挟むようにして、中間プレート300とノズルプレート21nとを弁座部材先端面15tに順次積層して設けている。これにより、弁座部材先端面15tで旋回室212の天井面と横方向通路211の天井面211ceとを構成して旋回室212と横方向通路211とを形成している。
That is, in this embodiment, the
上述した構成により、中間プレート400の一方の端面(一端面)は弁座部材先端面15tに当接して設けられ、ノズルプレート21nは中間プレート400の他端面(弁座部材15との当接面とは反対側の端面)に当接して設けられている。
With the configuration described above, one end surface (one end surface) of the
その他の構成は第1実施例と同様であり、第1実施例と同様の効果が得られる。また、本実施例において、第3実施例の旋回室天井面212ce及び横方向通路天井面211ceとに係る構成を採用してもよい。すなわち、第3実施例のように、弁座部材先端面15tに旋回室天井面212ceと横方向通路天井面211ceとを凸状に形成してもよい。
Other configurations are the same as those of the first embodiment, and the same effects as those of the first embodiment can be obtained. In the present embodiment, the configuration related to the swirl chamber ceiling surface 212ce and the lateral passage ceiling surface 211ce of the third embodiment may be employed. That is, as in the third embodiment, the swivel chamber ceiling surface 212ce and the lateral passage ceiling surface 211ce may be formed in a convex shape on the valve seat
図15を参照して、本発明に係る燃料噴射弁を搭載した内燃機関について説明する。図15は、燃料噴射弁1が搭載された内燃機関の断面図である。本実施例では、複数の燃料噴射孔220を2つのグループに分けて、各グループの燃料噴射孔220が異なる二方向に燃料を噴射する燃料噴射弁1を対象として説明する。なお、燃料噴射弁1は上述した第1実施例から第3実施例のいずれであってもよい。
With reference to FIG. 15, an internal combustion engine equipped with a fuel injection valve according to the present invention will be described. FIG. 15 is a cross-sectional view of the internal combustion engine on which the
内燃機関100のエンジンブロック101にはシリンダ102が形成されおり、シリンダ102の頂部に吸気口103と排気口104とが設けられている。吸気口103には、吸気口103を開閉する吸気弁105が、また排気口104には排気口104を開閉する排気弁106が設けられている。エンジンブロック101に形成され、吸気口103に連通する吸気流路107の入口側端部107aには吸気管108が接続されている。
A
燃料噴射弁1の燃料供給口2(図1参照)には燃料配管110が接続される。
A
吸気管108には燃料噴射弁1の取付け部109が形成されており、取付け部109に燃料噴射弁1を挿入する挿入口109aが形成されている。挿入口109aは吸気管108の内壁面(吸気流路)まで貫通しており、挿入口109aに挿入された燃料噴射弁1から噴射された燃料は吸気流路内に噴射される。二方向噴霧の場合、エンジンブロック101に吸気口103が二つ設けられた形態の内燃機関を対象として、それぞれの燃料噴霧が各吸気口103(吸気弁105)を指向して噴射される。
An
また、燃料噴射孔220の配置、個数及び角度や燃料噴霧の噴射方向および個数については、内燃機関の形態に合わせて適宜変更することができる。 Further, the arrangement, number and angle of the fuel injection holes 220 and the injection direction and number of the fuel spray can be appropriately changed according to the form of the internal combustion engine.
上述した各実施例では、弁体17が接離する弁座15bの下流側に、燃料噴射孔220と、燃料噴射孔220の入口220iが開口し入口220iの周囲に燃料の旋回流路を有する旋回室212と、旋回室212に燃料を供給する横方向通路211とを有し、少なくとも燃料噴射孔220と旋回室212の底面212bと横方向通路211の底面211bとが形成された板状部材(ノズルプレート)21nを、弁座15bを有するノズル部本体側の先端面15eに接合して構成される燃料噴射弁1において、板状部材21nはノズル部本体側の先端面15eとの当接部が平面で構成され、旋回室底面212bが当接部の平面に対して傾斜して形成されると共に、燃料噴射孔220の中心軸線220aが旋回室底面212bに垂直に形成されている。
In each of the above-described embodiments, the
旋回室底面212bがノズル部本体側先端面15eとの当接部の平面に対して傾斜して形成されると共に、燃料噴射孔220の中心軸線220aが旋回室底面212bに垂直に形成されることにより、燃料噴射弁220の中心軸線220aに対して傾斜した方向に向けて旋回燃料を噴射することができ、燃料の微粒化に優れ、生産性の高い燃料噴射弁を提供することができる。
The swirl chamber
なお、本発明は上記した各実施例に限定されるものではなく、一部の構成の削除や、記載されていない他の構成の追加が可能である。また、実施例間において、各実施例に記載された構成の入れ替えや追加を行うことも可能である。 Note that the present invention is not limited to the above-described embodiments, and some components can be deleted or other components not described can be added. In addition, it is possible to replace or add the configuration described in each embodiment between the embodiments.
1…燃料噴射弁、1a…弁軸心(中心軸線)、2…燃料供給口、3…燃料流路、4…環状凹部(環状溝部)、5…筒状体、5a…大径部、5b…小径部、5c…磁気絞り、5d…鍔部(拡径部)、7…弁部、9…駆動部、11…Oリング、13…燃料フィルタ、13a…芯金、13b…フレーム、13c…フィルタ本体、15…弁座部材、15a…弁体収容孔、15b…弁座、15c…ガイド面、15d…拡径部、15t…先端側端面、17…弁体、17a…切欠き面、19…レーザ溶接、21…燃料噴射部、21n…ノズルプレート、21nu…上端面、21nb…下端面、23…レーザ溶接部、24…レーザ溶接、25…固定鉄心、25a…貫通孔、27…可動子、27a…可動鉄心、27b…小径部、27c…凹部、27d…開口部、27e…環状面、27f…貫通孔、29…電磁コイル、31…ボビン、33…ヨーク、33a…大径部、33b…小径部、33c…環状凹部、34…環状溝、35…アジャスタ(調整子)、37…背圧室、39…スプリング(コイルばね)、41…コネクタ、43…コネクタピン、45…配線部材、46…Oリング、47…樹脂カバー、47a…基端側端部、49…プロテクタ、49a…フランジ部、100…内燃機関、101…エンジンブロック、102…シリンダ、103…吸気口、104…排気口、105…吸気弁、106…排気弁、107…吸気流路、107a…入口側端部、108…吸気管、109…燃料噴射弁1の取付け部、109a…挿入口、110…燃料配管、200,200−1,200−2,200−3…縦方向通路、200b…底面、200c…側面(側壁面)、200u…上流端、210,210−1,210−2,210−3…旋回用通路、211,211−1,211−2,211−3…横方向通路、211b…底面、211c,211−1c…側面(側壁面)、211ce…天井面(上面)、211co,211ci…側壁(側面)、212,212−1,212−2,212−3…旋回室、212b,212b’…底面、212c,212−1c,212−2c,212−3c…内周壁(側壁)、212cc…丸味部、212ce…天井面(上面)、212cl…側壁212cの下流側端部、212cu…側壁212cの上流側端部、212p1,212p2…旋回流路の断面、213…底面の曲がり部、220,220−1,220−2,220−3,220’…燃料噴射孔、220a,220a’…中心軸線、220o…出口開口、220i…入口開口、230…凹部、230b…底面、300…燃料導入孔、400…中間プレート。
DESCRIPTION OF
Claims (8)
前記ノズル部本体側の前記先端面は、燃料噴射弁の中心軸線に対して垂直な平面で構成され、
前記板状部材は、前記ノズル部本体側の前記先端面との当接部が燃料噴射弁の中心軸線に対して垂直な平面で構成され、
前記旋回室は、天井面が前記ノズル部本体側の前記先端面の前記平面で構成され、且つ前記底面が前記板状部材の前記平面に対して傾斜して形成されると共に、内周面が螺旋曲線又はインボリュート曲線を描くように形成され、
前記燃料噴射孔は、前記旋回室の前記底面に垂直に形成され、
さらに前記旋回室は、前記旋回流路における流路高さが下流に向かって高くなる部分で、前記旋回流路における流路幅を絞るように、前記内周面が前記螺旋曲線又はインボリュート曲線からずらして形成され、
前記旋回流路の流路断面積が下流側に向けて漸減するように構成されたことを特徴とする燃料噴射弁。 A fuel injection hole, a swirl chamber having an inlet of the fuel injection hole and having a swirl flow path of fuel around the inlet, and fuel are supplied to the swirl chamber on the downstream side of the valve seat with which the valve body contacts and separates laterally has a passage, and at least the fuel injection hole and the swirling chamber bottom and the lateral passage of the bottom and are formed plate-like member, the distal end surface of the nozzle body side with the valve seat to In a fuel injection valve configured to be joined to
The tip surface on the nozzle body side is composed of a plane perpendicular to the central axis of the fuel injection valve,
The plate-like member is constituted by a plane perpendicular the contact portion between the nozzle body side of the front end surface with respect to the central axis of the fuel injection valve,
The swirl chamber, the ceiling surface consists of the plane of the front end surface of the nozzle body side, and together with the bottom surface is formed to be inclined to the plane of the plate-like member, the inner circumferential surface It is formed to draw a spiral curve or an involute curve,
The fuel injection hole is vertically formed on the bottom surface of the swirl chamber,
Further, the swirl chamber is a portion where the flow path height in the swirl flow path increases toward the downstream, and the inner peripheral surface is formed from the spiral curve or the involute curve so as to narrow the flow path width in the swirl flow path. Formed by shifting,
A fuel injection valve characterized in that the cross-sectional area of the swirl flow path is gradually reduced toward the downstream side .
前記横方向通路の前記底面は前記板状部材の前記平面に沿う方向に延設され、前記横方向通路における前記底面の前記平面に対する傾斜角度と前記旋回室における前記底面の前記平面に対する傾斜角度とが異なることを特徴とする燃料噴射弁。 The fuel injection valve according to claim 1 , wherein
It said bottom surface of said lateral passage extends in the direction along the plane of the plate-shaped member, the inclination angle with respect to the plane of the bottom surface in the tilt angle and the swirl chamber relative to the plane of the bottom surface in the transverse channel and The fuel injection valve is characterized in that they are different.
前記横方向通路における前記底面の前記平面に対する傾斜角度は前記旋回室における前記底面の前記平面に対する傾斜角度よりも小さいことを特徴とする燃料噴射弁。 The fuel injection valve according to claim 2 ,
Fuel injection valve inclination angle with respect to the plane of the bottom surface in the transverse passage, characterized in that less than the inclination angle relative to the plane of the bottom surface of the swirl chamber.
前記横方向通路における前記底面は前記平面に平行に形成されていることを特徴とする燃料噴射弁。 The fuel injection valve according to claim 3 ,
The fuel injection valve according to claim 1, wherein the bottom surface of the lateral passage is formed parallel to the plane.
前記ノズル部本体側の前記先端面の平面で前記横方向通路の天井面を構成したことを特徴とする燃料噴射弁。 The fuel injection valve according to claim 4 , wherein
A fuel injection valve, characterized in that to constitute a ceiling surface of the front Kiyoko axial channel in the previous SL nozzle body side of the plane of the tip surface.
前記横方向通路の側面と前記旋回室の前記内周面とを前記板状部材に形成すると共に、前記板状部材に前記弁座を通過してきた燃料を前記横方向通路に供給する縦方向通路を形成したことを特徴とする燃料噴射弁。 The fuel injection valve according to claim 4 , wherein
Longitudinal passage for supplying and sides with the swirl chamber the inner circumferential surface of the transverse channel and forming on the plate-like member, the fuel that has passed through the valve seat in the plate-like member in said transverse channel The fuel injection valve characterized by forming.
前記板状部材は、前記ノズル部本体側の前記先端面に接合される側とは反対側の端面に、前記旋回室の前記底面に平行な底面を有する凹部が形成されており、
前記燃料噴射孔の出口は前記凹部の前記底面に開口することを特徴とする燃料噴射孔。 The fuel injection valve according to claim 4 , wherein
The plate-like member, the end face opposite to the side to be bonded to the tip surface of the nozzle body side, is formed with a recess having a parallel bottom to the bottom surface of the swirl chamber,
Fuel injection hole outlet of the fuel injection hole, characterized in that opening into the bottom surface of the recess.
前記ノズル部本体側に前記弁座が形成された弁座部材を備え、
前記板状部材は、中間プレートとノズルプレートとで構成されると共に、前記中間プレートに前記旋回室の内周面と前記横方向通路の側面とが形成され、
前記弁座部材の先端面と前記ノズルプレートとの間に前記中間プレートを挟むようにして、前記中間プレートと前記ノズルプレートとを前記弁座部材の前記先端面に順次積層して設けることにより、前記弁座部材の前記先端面で前記旋回室の天井面と前記横方向通路の天井面とを構成して前記旋回室と前記横方向通路とを形成したことを特徴とする燃料噴射弁。 The fuel injection valve according to claim 4 , wherein
A valve seat member in which the valve seat is formed on the nozzle body side;
The plate-like member, together constituted by the intermediate plate and Bruno nozzle plate, the inner peripheral surface of the swirl chamber and the side surface of the transverse channel is formed in the intermediate plate,
So as to sandwich the intermediate plate between the front end surface of the valve seat member and the nozzle plate, wherein by the intermediate plate and the nozzle plate provided by sequentially laminating the front end surface of the valve seat member, said valve The fuel injection valve according to claim 1 , wherein the top surface of the seat member forms a ceiling surface of the swirl chamber and a ceiling surface of the lateral passage to form the swirl chamber and the lateral passage.
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