JP6239919B2 - Method for producing retardation film and method for producing circularly polarizing plate - Google Patents
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Description
本発明は、位相差フィルムの製造方法および円偏光板の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a retardation film and a method for producing a circularly polarizing plate.
液晶表示装置(LCD)、有機エレクトロルミネッセンス表示装置(OLED)等の画像表示装置において、表示特性の向上や反射防止を目的として円偏光板が用いられている。円偏光板は、代表的には、偏光子と位相差フィルム(代表的にはλ/4板)とが、偏光子の吸収軸と位相差フィルムの遅相軸とが45°の角度をなすようにして積層されている。従来、位相差フィルムは、代表的には、縦方向および/または横方向に一軸延伸または二軸延伸することにより作製されているので、その遅相軸は、多くの場合、フィルム原反の横方向(幅方向)または縦方向(長尺方向)に発現する。結果として、円偏光板を作製するには、位相差フィルムを横方向または縦方向に対して45°の角度をなすように裁断し、1枚ずつ貼り合わせる必要があった。 In an image display device such as a liquid crystal display device (LCD) or an organic electroluminescence display device (OLED), a circularly polarizing plate is used for the purpose of improving display characteristics and preventing reflection. In a circularly polarizing plate, typically, a polarizer and a retardation film (typically λ / 4 plate) form an angle of 45 ° between an absorption axis of the polarizer and a slow axis of the retardation film. Thus, they are laminated. Conventionally, a retardation film is typically produced by uniaxially or biaxially stretching in the machine direction and / or the transverse direction, so that the slow axis is often the transverse direction of the original film. Appears in the direction (width direction) or longitudinal direction (long direction). As a result, in order to produce a circularly polarizing plate, it was necessary to cut the retardation film so as to form an angle of 45 ° with respect to the horizontal direction or the vertical direction and to bond them one by one.
このような問題を解決するために、斜め方向に延伸することにより、位相差フィルムの遅相軸を斜め方向に発現させる技術が提案されている(例えば、特許文献1)。しかし、従来の斜め延伸方法では延伸時にフィルムにシワが生じて、ロール状に巻き取ることができない場合がある。 In order to solve such a problem, a technique has been proposed in which the slow axis of the retardation film is expressed in an oblique direction by stretching in an oblique direction (for example, Patent Document 1). However, the conventional oblique stretching method may cause wrinkles in the film during stretching and cannot be wound into a roll.
本発明は上記従来の課題を解決するためになされたものであり、その目的とするところは、斜め方向に遅相軸を有する長尺状の位相差フィルムを、シワの発生を防止しつつ、高い製造効率で製造し得る方法を提供することにある。本発明の別の目的は、光学特性に優れた円偏光板を高い製造効率で製造し得る方法を提供することにある。 The present invention has been made in order to solve the above-described conventional problems, and the purpose of the present invention is to prevent the occurrence of wrinkles in a long retardation film having a slow axis in an oblique direction. An object of the present invention is to provide a method that can be manufactured with high manufacturing efficiency. Another object of the present invention is to provide a method capable of producing a circularly polarizing plate having excellent optical properties with high production efficiency.
本発明によれば、位相差フィルムの製造方法が提供される。本発明の位相差フィルムの製造方法は、延伸対象のフィルムの左右端部を、それぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持すること;該フィルムを予熱すること;該左右のクリップの少なくとも一方のクリップピッチを変化させて、該フィルムを斜め延伸すること;および、該フィルムを把持するクリップを解放すること;を含み、該フィルムの左右端部を把持する際の左右のクリップのクリップピッチが異なる。
好ましい実施形態においては、上記斜め延伸が、上記左右のクリップのうちの一方のクリップのクリップピッチを固定したまま、上記他方のクリップのクリップピッチを所定のピッチまで減少させた後、元のクリップピッチまで増大させることを含む。
好ましい実施形態においては、上記斜め延伸が、(i)上記左右のクリップのうちの一方のクリップのクリップピッチを増大させ、かつ、他方のクリップのクリップピッチを減少させること、および(ii)上記他方のクリップの減少したクリップピッチを上記一方のクリップの増大したクリップピッチの変化率と同じ変化率まで増大させることを含む。
好ましい実施形態においては、上記フィルムの左右端部を把持する際のクリップピッチが大きい方のクリップのクリップピッチを減少させ、次いで、増大させる。
好ましい実施形態においては、上記フィルムの左右端部を把持する際の左右のクリップのクリップピッチの比(小さい方のクリップピッチ/大きい方のクリップピッチ)が、0.5〜0.95である。
本発明の別の局面によれば、位相差フィルムが提供される。この位相差フィルムは、上記の製造方法により得られ、長尺状であり、かつ、長尺方向に対して所定の角度をなす方向に遅相軸を有する。
本発明のさらに別の局面によれば、円偏光板の製造方法が提供される。この製造方法は、上記の位相差フィルムと長尺状の偏光板とを搬送しながら、その長尺方向を揃えて連続的に貼り合わせることを含む。
According to the present invention, a method for producing a retardation film is provided. In the method for producing a retardation film of the present invention, the left and right ends of a film to be stretched are respectively held by variable-pitch left and right clips whose longitudinal clip pitch changes; the film is preheated; And changing the clip pitch of at least one of the left and right clips to obliquely stretch the film; and releasing the clip that holds the film. The clip pitch of the left and right clips is different.
In a preferred embodiment, the oblique stretching is performed by reducing the clip pitch of the other clip to a predetermined pitch while fixing the clip pitch of one of the left and right clips, and then reducing the original clip pitch. Including increasing to.
In a preferred embodiment, the oblique stretching (i) increases the clip pitch of one of the left and right clips and decreases the clip pitch of the other clip; and (ii) the other Increasing the reduced clip pitch of the first clip to the same rate of change as the increased clip pitch of the one clip.
In a preferred embodiment, the clip pitch of the clip having the larger clip pitch when gripping the left and right ends of the film is decreased and then increased.
In a preferred embodiment, the clip pitch ratio (smaller clip pitch / larger clip pitch) of the left and right clips when gripping the left and right ends of the film is 0.5 to 0.95.
According to another aspect of the present invention, a retardation film is provided. This retardation film is obtained by the above-described manufacturing method, has a long shape, and has a slow axis in a direction that forms a predetermined angle with respect to the long direction.
According to another situation of this invention, the manufacturing method of a circularly-polarizing plate is provided. This manufacturing method includes aligning the longitudinal direction and continuously laminating while transporting the retardation film and the long polarizing plate.
本発明によれば、フィルムの右側端部と左側端部とを異なるクリップピッチで把持し、少なくとも一方のクリップピッチを変化させて、該フィルムを斜め延伸することにより、斜め方向に遅相軸を有する長尺状の位相差フィルムを、シワの発生を防止しつつ、高い製造効率で得ることができる。さらに、本発明によれば、このようにして得られた位相差フィルムと偏光板とをいわゆるロールトゥロールで積層することにより、光学特性に優れた円偏光板を高い製造効率で得ることができる。 According to the present invention, the right-side end portion and the left-side end portion of the film are gripped at different clip pitches, and at least one of the clip pitches is changed, and the film is stretched obliquely so that the slow axis is inclined in the oblique direction. It is possible to obtain a long retardation film having high production efficiency while preventing generation of wrinkles. Furthermore, according to the present invention, a circularly polarizing plate excellent in optical properties can be obtained with high production efficiency by laminating the retardation film and the polarizing plate thus obtained by so-called roll-to-roll. .
以下、本発明の好ましい実施形態について説明するが、本発明はこれらの実施形態には限定されない。 Hereinafter, although preferable embodiment of this invention is described, this invention is not limited to these embodiment.
本発明の位相差フィルムの製造方法は、延伸対象のフィルムの左右端部を、それぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持すること(把持工程);該フィルムを予熱すること(予熱工程);該左右のクリップの少なくとも一方のクリップピッチを変化させて、該フィルムを斜め延伸すること(延伸工程);必要に応じて、該左右のクリップのクリップピッチを一定とした状態で、該フィルムを熱処理すること(熱処理工程);および、該フィルムを把持するクリップを解放すること(解放工程);を含む。以下、各工程について詳細に説明する。 In the method for producing a retardation film of the present invention, the left and right end portions of the film to be stretched are each gripped by variable-pitch left and right clips that change the longitudinal clip pitch (gripping step); Preheating (preheating step); changing the clip pitch of at least one of the left and right clips to obliquely stretch the film (stretching step); and if necessary, setting the clip pitch of the left and right clips constant. And heat-treating the film (heat treatment step); and releasing a clip that holds the film (release step). Hereinafter, each step will be described in detail.
A.把持工程
最初に、図1〜図3を参照して、本工程を含む本発明の製造方法に用いられ得る延伸装置について説明する。図1は、本発明の製造方法に用いられ得る延伸装置の一例の全体構成を説明する概略平面図である。図2および図3は、それぞれ、図1の延伸装置においてクリップピッチを変化させるリンク機構を説明するための要部概略平面図であり、図2はクリップピッチが最小の状態を示し、図3はクリップピッチが最大の状態を示す。延伸装置100は、平面視で、左右両側に、フィルム把持用の多数のクリップ20を有する無端ループ10Lと無端ループ10Rとを左右対称に有する。なお、本明細書においては、フィルムの入口側から見て左側の無端ループを左側の無端ループ10L、右側の無端ループを右側の無端ループ10Rと称する。左右の無端ループ10L、10Rのクリップ20は、それぞれ、基準レール70に案内されてループ状に巡回移動する。左側の無端ループ10Rは反時計廻り方向に巡回移動し、右側の無端ループ10Rは時計廻り方向に巡回移動する。延伸装置においては、シートの入口側から出口側へ向けて、把持ゾーンA、予熱ゾーンB、延伸ゾーンC、熱処理ゾーンD、および解放ゾーンEが順に設けられている。なお、これらのそれぞれのゾーンは、延伸対象となるフィルムが実質的に把持、予熱、斜め延伸、熱処理および解放されるゾーンを意味し、機械的、構造的に独立した区画を意味するものではない。また、図1の延伸装置におけるそれぞれのゾーンの長さの比率は、実際の長さの比率と異なることに留意されたい。
A. First, a stretching apparatus that can be used in the manufacturing method of the present invention including this process will be described with reference to FIGS. FIG. 1 is a schematic plan view illustrating the overall configuration of an example of a stretching apparatus that can be used in the production method of the present invention. 2 and 3 are schematic plan views of main parts for explaining a link mechanism for changing the clip pitch in the stretching apparatus of FIG. 1, respectively, FIG. 2 shows a state in which the clip pitch is minimum, and FIG. Indicates the maximum clip pitch. The stretching device 100 has an endless loop 10L and an endless loop 10R having a large number of clips 20 for gripping the film on both the left and right sides in a plan view. In this specification, the left endless loop as viewed from the film entrance side is referred to as the left endless loop 10L, and the right endless loop is referred to as the right endless loop 10R. The clips 20 of the left and right endless loops 10L and 10R are guided by the reference rail 70 and move in a loop. The left endless loop 10R moves in a counterclockwise direction, and the right endless loop 10R moves in a clockwise direction. In the stretching apparatus, a gripping zone A, a preheating zone B, a stretching zone C, a heat treatment zone D, and a release zone E are sequentially provided from the inlet side to the outlet side of the sheet. Each of these zones means a zone where a film to be stretched is substantially gripped, preheated, obliquely stretched, heat treated and released, and does not mean a mechanically and structurally independent section. . It should also be noted that the ratio of the lengths of the respective zones in the stretching apparatus of FIG. 1 is different from the actual ratio of lengths.
把持ゾーンAおよび予熱ゾーンBでは、左右の無端ループ10R、10Lは、延伸対象となるフィルムの初期幅に対応する離間距離で互いに略平行となるよう構成されている。延伸ゾーンCでは、予熱ゾーンBの側から熱処理ゾーンDに向かうに従って左右の無端ループ10R、10Lの離間距離が上記フィルムの延伸後の幅に対応するまで徐々に拡大する構成とされている。熱処理ゾーンDでは、左右の無端ループ10R、10Lは、上記フィルムの延伸後の幅に対応する離間距離で互いに略平行となるよう構成されている。 In the gripping zone A and the preheating zone B, the left and right endless loops 10R and 10L are configured to be substantially parallel to each other at a separation distance corresponding to the initial width of the film to be stretched. In the stretching zone C, the distance between the left and right endless loops 10R and 10L gradually increases from the preheating zone B side toward the heat treatment zone D until it corresponds to the width after stretching of the film. In the heat treatment zone D, the left and right endless loops 10R and 10L are configured to be substantially parallel to each other at a separation distance corresponding to the width of the film after stretching.
左側の無端ループ10Lのクリップ(左側のクリップ)20および右側の無端ループ10Rのクリップ(右側のクリップ)20は、それぞれ独立して巡回移動し得る。例えば、左側の無端ループ10Lの駆動用スプロケット11、12が電動モータ13、14によって反時計廻り方向に回転駆動され、右側の無端ループ10Rの駆動用スプロケット11、12が電動モータ13、14によって時計廻り方向に回転駆動される。その結果、これら駆動用スプロケット11、12に係合している駆動ローラ(図示せず)のクリップ担持部材30に走行力が与えられる。これにより、左側の無端ループ10Lは反時計廻り方向に巡回移動し、右側の無端ループ10Rは時計廻り方向に巡回移動する。左側の電動モータおよび右側の電動モータを、それぞれ独立して駆動させることにより、左側の無端ループ10Lおよび右側の無端ループ10Rをそれぞれ独立して巡回移動させることができる。 The clip 20L on the left endless loop 10L (left clip) and the clip 20R on the right endless loop 10R (right clip) can each move independently. For example, the driving sprockets 11 and 12 of the left endless loop 10L are rotationally driven counterclockwise by the electric motors 13 and 14, and the driving sprockets 11 and 12 of the right endless loop 10R are clocked by the electric motors 13 and 14. It is driven to rotate around. As a result, traveling force is applied to the clip carrying member 30 of the drive roller (not shown) engaged with the drive sprockets 11 and 12. As a result, the left endless loop 10L cyclically moves in the counterclockwise direction, and the right endless loop 10R cyclically moves in the clockwise direction. By driving the left electric motor and the right electric motor independently of each other, the left endless loop 10L and the right endless loop 10R can be cyclically moved independently.
さらに、左側の無端ループ10Lのクリップ(左側のクリップ)20および右側の無端ループ10Rのクリップ(右側のクリップ)20は、それぞれ可変ピッチ型である。すなわち、左右のクリップ20、20は、それぞれ独立して、移動に伴って縦方向(MD)のクリップピッチ(クリップ間距離)が変化し得る。可変ピッチ型は、任意の適切な構成により実現され得る。以下、一例として、リンク機構(パンダグラフ機構)について説明する。 Further, the clip (left clip) 20 of the left endless loop 10L and the clip (right clip) 20 of the right endless loop 10R are each of a variable pitch type. That is, the left and right clips 20 and 20 can independently change the clip pitch (distance between clips) in the vertical direction (MD) with movement. The variable pitch type can be realized by any appropriate configuration. Hereinafter, a link mechanism (panda graph mechanism) will be described as an example.
図2および図3に示すように、クリップ20を個々に担持する平面視横方向に細長矩形状のクリップ担持部材30が設けられている。図示しないが、クリップ担持部材30は、上梁、下梁、前壁(クリップ側の壁)、および後壁(クリップと反対側の壁)により閉じ断面の強固なフレーム構造に形成されている。クリップ担持部材30は、その両端の走行輪38により走行路面81、82上を転動するよう設けられている。なお、図2および図3では、前壁側の走行輪(走行路面81上を転動する走行輪)は図示されない。走行路面81、82は、全域に亘って基準レール70に並行している。クリップ担持部材30の上梁と下梁の後側(クリップと反対側)には、クリップ担持部材の長手方向に沿って長孔31が形成され、スライダ32が長孔31の長手方向にスライド可能に係合している。クリップ担持部材30のクリップ20側端部の近傍には、上梁および下梁を貫通して一本の第1の軸部材33が垂直に設けられている。一方、クリップ担持部材30のスライダ32には一本の第2の軸部材34が垂直に貫通して設けられている。各クリップ担持部材30の第1の軸部材33には主リンク部材35の一端が枢動連結されている。主リンク部材35は、他端を隣接するクリップ担持部材30の第2の軸部材34に枢動連結されている。各クリップ担持部材30の第1の軸部材33には、主リンク部材35に加えて、副リンク部材36の一端が枢動連結されている。副リンク部材36は、他端を主リンク部材35の中間部に枢軸37によって枢動連結されている。主リンク部材35、副リンク部材36によるリンク機構により、図2に示すように、スライダ32がクリップ担持部材30の後側(クリップ側の反対側)に移動しているほど、クリップ担持部材30同士の縦方向のピッチ(以下、単にクリップピッチと称する)が小さくなり、図3に示すように、スライダ32がクリップ担持部材30の前側(クリップ側)に移動しているほど、クリップピッチが大きくなる。スライダ32の位置決めは、ピッチ設定レール90により行われる。図2および図3に示すように、クリップピッチが大きいほど、基準レール70とピッチ設定レール90との離間距離が小さくなる。なお、リンク機構は当業界において周知であるので、より詳細な説明は省略する。 As shown in FIGS. 2 and 3, an elongated rectangular clip carrying member 30 is provided in the lateral direction in plan view for carrying the clips 20 individually. Although not shown, the clip carrying member 30 is formed into a solid frame structure with a closed cross section by an upper beam, a lower beam, a front wall (wall on the clip side), and a rear wall (wall on the side opposite to the clip). The clip carrying member 30 is provided so as to roll on the traveling road surfaces 81 and 82 by the traveling wheels 38 at both ends thereof. 2 and 3, the traveling wheels on the front wall (the traveling wheels that roll on the traveling road surface 81) are not shown. The traveling road surfaces 81 and 82 are parallel to the reference rail 70 over the entire area. A long hole 31 is formed along the longitudinal direction of the clip carrying member on the rear side (the side opposite to the clip) of the upper and lower beams of the clip carrying member 30, and the slider 32 can slide in the longitudinal direction of the long hole 31. Is engaged. In the vicinity of the end portion of the clip carrying member 30 on the clip 20 side, a single first shaft member 33 is vertically provided so as to penetrate the upper beam and the lower beam. On the other hand, a single second shaft member 34 is vertically provided through the slider 32 of the clip carrying member 30. One end of a main link member 35 is pivotally connected to the first shaft member 33 of each clip carrying member 30. The main link member 35 is pivotally connected to the second shaft member 34 of the adjacent clip carrier member 30 at the other end. In addition to the main link member 35, one end of the sub link member 36 is pivotally connected to the first shaft member 33 of each clip carrying member 30. The sub link member 36 is pivotally connected at the other end to the intermediate portion of the main link member 35 by a pivot shaft 37. As shown in FIG. 2, as the slider 32 moves to the rear side of the clip carrying member 30 (opposite the clip side) by the link mechanism using the main link member 35 and the sub link member 36, the clip carrying members 30 are connected to each other. As the slider 32 moves to the front side (clip side) of the clip carrier member 30 as shown in FIG. 3, the clip pitch increases. . Positioning of the slider 32 is performed by the pitch setting rail 90. As shown in FIGS. 2 and 3, the larger the clip pitch, the smaller the separation distance between the reference rail 70 and the pitch setting rail 90. Since the link mechanism is well known in the art, a more detailed description is omitted.
上記のような延伸装置を用いてフィルムの斜め延伸を行うことにより、斜め方向(例えば、縦方向に対して45°の方向)に遅相軸を有する位相差フィルムが作製され得る。まず、把持ゾーンA(延伸装置100のフィルム取り込みの入り口)において、左右の無端ループ10R、10Lのクリップ20によって、延伸対象となるフィルムの両側縁が互いに異なる一定のクリップピッチで把持され、左右の無端ループ10R、10Lの移動(実質的には、基準レール70に案内された各クリップ担持部材30の移動)により、当該フィルムが予熱ゾーンBに送られる。左右のクリップのクリップピッチの比(小さい方のクリップピッチ/大きい方のクリップピッチ)は、好ましくは0.5〜0.95、より好ましくは0.6〜0.90である。また、上記互いに異なるクリップピッチの大きい方のクリップピッチは、目的等に応じて適切に設定され得、例えば50mm〜300mm、好ましくは100mm〜250mmであり得る。 By performing oblique stretching of the film using the stretching apparatus as described above, a retardation film having a slow axis in an oblique direction (for example, a direction of 45 ° with respect to the longitudinal direction) can be produced. First, in the gripping zone A (the entrance of the film take-in of the stretching apparatus 100), the left and right endless loops 10R and 10L are gripped by the clips 20 on both sides of the film to be stretched at a constant clip pitch. The film is sent to the preheating zone B by the movement of the endless loops 10 </ b> R and 10 </ b> L (substantially, the movement of each clip holding member 30 guided by the reference rail 70). The ratio of the clip pitches of the left and right clips (smaller clip pitch / larger clip pitch) is preferably 0.5 to 0.95, more preferably 0.6 to 0.90. Further, the larger clip pitch of the different clip pitches can be appropriately set according to the purpose or the like, and can be, for example, 50 mm to 300 mm, preferably 100 mm to 250 mm.
B.予熱工程
予熱ゾーン(予熱工程)Bにおいては、左右の無端ループ10R、10Lは、上記のとおり延伸対象となるフィルムの初期幅に対応する離間距離で互いに平行となるよう構成されているので、横延伸も縦延伸も行われず、予熱のみが行われる。ただし、予熱によりフィルムのたわみが起こり、オーブン内のノズルに接触するなどの不具合を回避するために、わずかに左右クリップ間の距離(幅方向の距離)を広げてもよい。
B. Preheating process In the preheating zone (preheating process) B, the left and right endless loops 10R and 10L are configured to be parallel to each other at a separation distance corresponding to the initial width of the film to be stretched as described above. Neither stretching nor longitudinal stretching is performed, and only preheating is performed. However, the distance between the left and right clips (distance in the width direction) may be slightly increased in order to avoid problems such as film deflection due to preheating and contact with the nozzles in the oven.
予熱工程においては、フィルムを温度T1(℃)まで加熱する。温度T1は、フィルムのガラス転移温度(Tg)以上であることが好ましく、より好ましくはTg+2℃以上、さらに好ましくはTg+5℃以上である。一方、加熱温度T1は、好ましくはTg+40℃以下、より好ましくはTg+30℃以下である。用いるフィルムにより異なるが、温度T1は、例えば70℃〜190℃であり、好ましくは80℃〜180℃である。 In the preheating step, the film is heated to a temperature T1 (° C.). It is preferable that temperature T1 is more than the glass transition temperature (Tg) of a film, More preferably, it is Tg + 2 degreeC or more, More preferably, it is Tg + 5 degreeC or more. On the other hand, the heating temperature T1 is preferably Tg + 40 ° C. or lower, more preferably Tg + 30 ° C. or lower. Although it changes with films to be used, temperature T1 is 70 to 190 degreeC, for example, Preferably it is 80 to 180 degreeC.
上記温度T1までの昇温時間および温度T1での保持時間は、フィルムの構成材料や製造条件(例えば、フィルムの搬送速度)に応じて適切に設定され得る。これらの昇温時間および保持時間は、クリップ20の移動速度、予熱ゾーンの長さ、予熱ゾーンの温度等を調整することにより制御され得る。 The temperature raising time to the temperature T1 and the holding time at the temperature T1 can be appropriately set according to the constituent material of the film and the manufacturing conditions (for example, the film conveyance speed). These temperature raising time and holding time can be controlled by adjusting the moving speed of the clip 20, the length of the preheating zone, the temperature of the preheating zone, and the like.
C.延伸工程
延伸ゾーン(延伸工程)Cにおいては、左右のクリップ20の少なくとも一方のクリップピッチを変化させて、フィルムを斜め延伸する。代表的には、斜め延伸前後での左右のクリップのクリップピッチの変化率が略等しくなるように少なくとも一方のクリップのクリップピッチを変化させる。これにより、左右端部の長さが略等しく、シワの発生が抑制された延伸フィルムを得ることができる。好ましくは一方のクリップのクリップピッチを一旦減少させ、その後、増大させる。これにより、シワの発生を抑制しつつ、高い一軸性および面内配向性で遅相軸を発現させることができる。
C. Stretching Step In the stretching zone (stretching step) C, the film is stretched obliquely by changing the clip pitch of at least one of the left and right clips 20. Typically, the clip pitch of at least one clip is changed so that the change rate of the clip pitch of the left and right clips before and after oblique stretching becomes substantially equal. Thereby, the length of a right-and-left end part is substantially equal, and the stretched film by which generation | occurrence | production of wrinkles was suppressed can be obtained. Preferably, the clip pitch of one clip is once decreased and then increased. Thereby, the slow axis can be expressed with high uniaxiality and in-plane orientation while suppressing the generation of wrinkles.
斜め延伸は、例えば図示例のように、左右のクリップ間の距離(幅方向の距離)を拡大させながら行われ得る。以下、具体的に説明する。なお、以下の説明では、便宜上、延伸ゾーンCを、入口側延伸ゾーン(第1の斜め延伸ゾーン)C1と出口側延伸ゾーン(第2の斜め延伸ゾーン)C2とに分けて記載する。第1の斜め延伸ゾーンC1および第2の斜め延伸ゾーンC2の長さはおよび互いの長さの比は、目的に応じて適切に設定され得る。 The oblique stretching can be performed while increasing the distance between the left and right clips (distance in the width direction), for example, as in the illustrated example. This will be specifically described below. In the following description, for convenience, the stretching zone C is described as being divided into an inlet-side stretching zone (first oblique stretching zone) C1 and an outlet-side stretching zone (second oblique stretching zone) C2. The lengths of the first oblique stretching zone C1 and the second oblique stretching zone C2 and the ratio of the lengths to each other can be appropriately set according to the purpose.
1つの実施形態においては、斜め延伸は、上記左右のクリップのうちの一方のクリップのクリップピッチを固定したまま、他方のクリップのクリップピッチを所定のピッチまで減少させた後、元のクリップピッチまで増大させることを含む。図4および図5を参照して、代表的な実施形態を具体的に説明する。まず、予熱ゾーンBにおいて、右側クリップのクリップピッチはP1、左側クリップのクリップピッチはP2とされている。P1またはP2は、フィルムを把持した際のクリップピッチであり、P1<P2とされている。次に、フィルムが第1の斜め延伸ゾーンC1に入ると同時に、一方の(図示例では左側)クリップのクリップピッチの減少を開始する。第1の斜め延伸ゾーンC1においては、左側クリップのクリップピッチをP3まで減少させる。一方、右側クリップのクリップピッチは、第1の斜め延伸ゾーンC1においてP1のまま維持される。したがって、第1の斜め延伸ゾーンC1の終端部(第2の斜め延伸ゾーンC2の開始部)において、左側クリップはクリップピッチP3で移動し、右側クリップはクリップピッチP1で移動することとされている。次に、フィルムが第2の斜め延伸ゾーンC2に入ると同時に、左側クリップのクリップピッチの増大を開始する。第2の斜め延伸ゾーンC2においては、左側クリップのクリップピッチをP2まで増大させる(すなわち、減少したクリップピッチを元のクリップピッチに戻す)。一方、右側クリップのクリップピッチは、第2の斜め延伸ゾーンC2においてP1のまま維持される。したがって、第2の斜め延伸ゾーンC2の終端部(延伸ゾーンCの終端部)において、左側クリップおよび右側クリップはそれぞれ初期のクリップピッチであるP2およびP1で移動することとされている。また、図示例とは異なり、左側(すなわち、初期クリップピッチが大きい方)のクリップのクリップピッチを固定したままで、右側(すなわち、初期クリップピッチが小さい方)のクリップのクリップピッチを変化させてもよい。上記斜め延伸によれば、延伸シワや位相差ムラを好適に防止しできるとともに、高い一軸性および面内配向性で遅相軸を発現させることができる。 In one embodiment, the oblique extension is performed by reducing the clip pitch of the other clip to a predetermined pitch while fixing the clip pitch of one of the left and right clips to the original clip pitch. Including increasing. A representative embodiment will be specifically described with reference to FIGS. 4 and 5. First, in the preheating zone B, the clip pitch of the right clip is P 1 and the clip pitch of the left clip is P 2 . P 1 or P 2 is a clip pitch when the film is gripped, and P 1 <P 2 is satisfied. Next, as soon as the film enters the first oblique stretching zone C1, the reduction of the clip pitch of one (left side in the illustrated example) clip is started. In the first oblique stretching zone C1, it reduces the clip pitch of the left clip to the P 3. On the other hand, the clip pitch of the right clip is maintained at P1 in the first oblique stretching zone C1. Therefore, the end portion of the first oblique stretching zone C1 in (beginning of the second oblique stretching zone C2), left clip moves the clip pitch P 3, right clip is a moving clip pitches P 1 ing. Next, as soon as the film enters the second oblique stretching zone C2, the clip pitch of the left clip starts to increase. In the second oblique stretching zone C2, the clip pitch of the left clip is increased to P 2 (that is, the decreased clip pitch is returned to the original clip pitch). On the other hand, the clip pitch of the right clip is maintained in the P 1 in the second diagonal stretching zone C2. Therefore, the end portion of the second oblique stretching zone C2 in (end of extension zone C), the left clip and right clips are decided to move in P 2 and P 1 is the initial clip pitches. Also, unlike the example shown in the figure, the clip pitch of the clip on the right side (that is, the smaller initial clip pitch) is changed while the clip pitch of the clip on the right side (that is, the smaller initial clip pitch) is changed Also good. According to the oblique stretching, stretching wrinkles and retardation unevenness can be suitably prevented, and a slow axis can be expressed with high uniaxiality and in-plane orientation.
クリップピッチは、上記のとおり、延伸装置のピッチ設定レールと基準レールとの離間距離を調整してスライダを位置決めすることにより、調整され得る。 As described above, the clip pitch can be adjusted by positioning the slider by adjusting the distance between the pitch setting rail of the stretching device and the reference rail.
本実施形態においては、第1の斜め延伸ゾーンにおけるクリップピッチ変化率(例えば、P3/P2)は、好ましくは0.3〜0.9であり、より好ましくは0.4〜0.8である。クリップピッチ変化率がこのような範囲であれば、シワや位相差ムラが好適に防止され得る。 In the present embodiment, the clip pitch change rate (for example, P 3 / P 2 ) in the first oblique stretching zone is preferably 0.3 to 0.9, more preferably 0.4 to 0.8. It is. If the clip pitch change rate is in such a range, wrinkles and phase difference unevenness can be suitably prevented.
本実施形態においては、斜め延伸は、横方向の延伸を含んでいてもよく、横方向の延伸を含んでいなくてもよい。言い換えれば、斜め延伸後のフィルムの幅は、フィルムの初期幅より大きくてもよく、初期幅と実質的に同一であってもよい。言うまでもなく、図示例は、横延伸を含む実施形態を示している。図示例のように斜め延伸が横延伸を含む場合、横方向の延伸倍率(フィルムの初期幅W1と斜め延伸後のフィルムの幅W3との比(W3/W1))は、好ましくは1.0〜4.0であり、より好ましくは1.3〜3.0である。当該延伸倍率が小さすぎると、得られる位相差フィルムにトタン状のシワが生じる場合がある。当該延伸倍率が大きすぎると、得られる位相差フィルムの二軸性が高くなってしまい、円偏光板等に適用した場合に視野角特性が低下する場合がある。 In the present embodiment, the oblique stretching may include lateral stretching, and may not include lateral stretching. In other words, the width of the film after oblique stretching may be larger than the initial width of the film, or may be substantially the same as the initial width. Needless to say, the illustrated example shows an embodiment including transverse stretching. When the oblique stretching includes transverse stretching as in the illustrated example, the transverse stretching ratio (ratio between the initial width W 1 of the film and the width W 3 of the film after oblique stretching (W 3 / W 1 )) is preferably Is 1.0 to 4.0, more preferably 1.3 to 3.0. If the draw ratio is too small, tin-like wrinkles may occur in the resulting retardation film. When the draw ratio is too large, the biaxiality of the obtained retardation film becomes high, and the viewing angle characteristics may be deteriorated when applied to a circularly polarizing plate or the like.
別の実施形態においては、斜め延伸は、(i)上記左右のクリップのうちの一方のクリップのクリップピッチを増大させ、かつ、他方のクリップのクリップピッチを減少させること、および(ii)上記他方のクリップの減少したクリップピッチを上記一方のクリップの増大したクリップピッチの変化率と同じ変化率まで増大させること、を含む。図6および図7を参照して、この実施形態を具体的に説明する。まず、予熱ゾーンBにおいては、左右のクリップピッチが互いに異なる一定のクリップピッチP1、P2(ただし、P1<P2)とされている。P1、P2は、フィルムを把持した際のクリップピッチである。次に、フィルムが第1の斜め延伸ゾーンC1に入ると同時に、初期クリップピッチが小さい方の(図示例では右側)クリップのクリップピッチの増大を開始し、かつ、初期クリップピッチが大きい方の(図示例では左側)クリップのクリップピッチの減少を開始する。第1の斜め延伸ゾーンC1においては、右側クリップのクリップピッチをP3まで増大させ、左側クリップのクリップピッチをP4まで減少させる。したがって、第1の斜め延伸ゾーンC1の終端部(第2の斜め延伸ゾーンC2の開始部)において、左側クリップはクリップピッチP4で移動し、右側クリップはクリップピッチP3で移動することとされている。次に、フィルムが第2の斜め延伸ゾーンC2に入ると同時に、左側クリップのクリップピッチの増大を開始する。第2の斜め延伸ゾーンC2においては、左側クリップのクリップピッチをP5まで増大させる。一方、右側クリップのクリップピッチは、第2の斜め延伸ゾーンC2においてP3のまま維持される。したがって、第2の斜め延伸ゾーンC2の終端部(延伸ゾーンCの終端部)において、左側クリップはクリップピッチP5で移動し、右側クリップはクリップピッチP3で移動することとされている。ここで、右側クリップの初期クリップピッチに対するクリップピッチ変化率(P3/P1)と左側クリップの初期クリップピッチに対するクリップピッチ変化率(P5/P2)とは等しくされている。なお、図示例では、簡単のため、左側クリップのクリップピッチの減少開始位置および右側クリップのクリップピッチの増大開始位置をともに第1の斜め延伸ゾーンC1の開始部としているが、当該位置は延伸ゾーンにおける任意の適切な位置に設定され得る。例えば、これらのいずれか一方を第1の斜め延伸ゾーンC1の中間部としてもよい。 In another embodiment, oblique stretching comprises (i) increasing the clip pitch of one of the left and right clips and decreasing the clip pitch of the other clip, and (ii) the other Increasing the reduced clip pitch of the first clip to the same rate of change as the increased clip pitch of the one clip. This embodiment will be specifically described with reference to FIGS. 6 and 7. First, in the preheating zone B, the constant clip pitches P 1 and P 2 (where P 1 <P 2 ) are different from each other. P 1 and P 2 are clip pitches when the film is gripped. Next, at the same time when the film enters the first oblique stretching zone C1, the clip pitch of the clip with the smaller initial clip pitch (right side in the illustrated example) starts to increase and the clip with the larger initial clip pitch ( The clip pitch of the clip starts to be reduced. In the first oblique stretching zone C1, it increases the clip pitch of the right clip to the P 3, to reduce the clip pitch of the left clip to P 4. Therefore, the left clip moves at the clip pitch P 4 and the right clip moves at the clip pitch P 3 at the end portion of the first oblique stretching zone C 1 (the start portion of the second oblique stretching zone C 2). ing. Next, as soon as the film enters the second oblique stretching zone C2, the clip pitch of the left clip starts to increase. In the second oblique stretching zone C2, it increases the clip pitch of the left clip to the P 5. On the other hand, the clip pitch of the right clip is maintained in the P 3 in a second oblique stretching zone C2. Therefore, the end portion of the second oblique stretching zone C2 in (end of extension zone C), the left clip moves the clip pitch P 5, right clip is a moving clip pitch P 3. Here, the clip pitch change rate (P 3 / P 1 ) with respect to the initial clip pitch of the right clip is equal to the clip pitch change rate (P 5 / P 2 ) with respect to the initial clip pitch of the left clip. In the illustrated example, for the sake of simplicity, the clip pitch decrease start position of the left clip and the clip clip increase start position of the right clip are both set as the start portion of the first oblique stretching zone C1, but the position is the stretching zone. Can be set to any suitable position. For example, any one of these may be an intermediate portion of the first oblique stretching zone C1.
本実施形態においては、クリップピッチ変化率(P3/P1、P5/P2)は、好ましくは1.20〜1.90、より好ましくは1.30〜1.70である。また、クリップピッチ変化率(P4/P2)は、好ましくは0.40〜0.95、より好ましくは0.45〜0.90である。クリップピッチの変化率がこのような範囲内であれば、フィルムの長手方向に対して概ね45度の方向に高い一軸性および面内配向性で遅相軸を発現させることができる。 In the present embodiment, the clip pitch change rate (P 3 / P 1 , P 5 / P 2 ) is preferably 1.20 to 1.90, more preferably 1.30 to 1.70. The clip pitch change rate (P 4 / P 2 ) is preferably 0.40 to 0.95, more preferably 0.45 to 0.90. If the change rate of the clip pitch is within such a range, the slow axis can be expressed with high uniaxiality and in-plane orientation in a direction of approximately 45 degrees with respect to the longitudinal direction of the film.
本実施形態においては、第1の斜め延伸ゾーンにおけるフィルムの幅方向の延伸倍率(W2/W1)は、好ましくは1.1倍〜3.0倍、より好ましくは1.2倍〜2.5倍、さらに好ましくは1.25倍〜2.0倍である。当該延伸倍率が1.1倍未満であると、収縮させた側の端部にトタン状のシワが生じる場合がある。また、当該延伸倍率が3.0倍を超えると、得られる位相差フィルムの二軸性が高くなってしまい、円偏光板等に適用した場合に視野角特性が低下する場合がある。また、第2の斜め延伸ゾーンにおけるフィルムの幅方向の延伸倍率(W3/W2)は、好ましくは1.1倍〜3.0倍、より好ましくは1.2倍〜2.5倍、さらに好ましくは1.25倍〜2.0倍である。 In the present embodiment, the draw ratio (W 2 / W 1 ) in the width direction of the film in the first oblique stretching zone is preferably 1.1 times to 3.0 times, more preferably 1.2 times to 2 times. 0.5 times, more preferably 1.25 times to 2.0 times. If the draw ratio is less than 1.1 times, tin-shaped wrinkles may occur at the end on the contracted side. Moreover, when the said draw ratio exceeds 3.0 times, the biaxiality of the obtained retardation film will become high, and when applied to a circularly-polarizing plate etc., a viewing angle characteristic may fall. Moreover, the draw ratio (W 3 / W 2 ) in the width direction of the film in the second oblique stretching zone is preferably 1.1 to 3.0 times, more preferably 1.2 to 2.5 times, More preferably, it is 1.25 times to 2.0 times.
上記斜め延伸は、代表的には、温度T2で行われ得る。温度T2は、樹脂フィルムのガラス転移温度(Tg)に対し、Tg−20℃〜Tg+30℃であることが好ましく、さらに好ましくはTg−10℃〜Tg+20℃、特に好ましくはTg程度である。用いる樹脂フィルムにより異なるが、温度T2は、例えば70℃〜180℃であり、好ましくは80℃〜170℃である。上記温度T1と温度T2との差(T1−T2)は、好ましくは±2℃以上であり、より好ましくは±5℃以上である。1つの実施形態においては、T1>T2であり、したがって、予熱工程で温度T1まで加熱されたフィルムは温度T2まで冷却され得る。 The oblique stretching can typically be performed at a temperature T2. The temperature T2 is preferably Tg-20 ° C to Tg + 30 ° C, more preferably Tg-10 ° C to Tg + 20 ° C, and particularly preferably about Tg with respect to the glass transition temperature (Tg) of the resin film. Although it changes with resin films to be used, the temperature T2 is, for example, 70 ° C to 180 ° C, and preferably 80 ° C to 170 ° C. The difference (T1-T2) between the temperature T1 and the temperature T2 is preferably ± 2 ° C. or more, more preferably ± 5 ° C. or more. In one embodiment, T1> T2, and thus the film heated to temperature T1 in the preheating step can be cooled to temperature T2.
D.熱処理工程
熱処理ゾーン(熱処理工程)Dにおいては、左右のクリップ20のクリップピッチを変化させることなく、フィルムを搬送しながら加熱する。熱処理工程は、必要に応じて行われ得る。
D. Heat Treatment Step In the heat treatment zone (heat treatment step) D, the film is heated while being conveyed without changing the clip pitch of the left and right clips 20. The heat treatment step can be performed as necessary.
熱処理は、代表的には、温度T3で行われ得る。温度T3は、延伸されるフィルムによって異なり、T2≧T3の場合も、T2<T3の場合もあり得る。一般的に、フィルムが非晶性材料である場合はT2≧T3であり、結晶性材料である場合はT2<T3にすることで結晶化処理を行う場合もある。T2≧T3の場合、温度T2とT3の差(T2−T3)は好ましくは0℃〜50℃である。熱処理時間は、代表的には10秒〜10分である。熱処理時間は、熱処理ゾーンの長さおよび/またはフィルムの搬送速度を調整することにより制御され得る。 The heat treatment can typically be performed at a temperature T3. The temperature T3 varies depending on the stretched film, and may be T2 ≧ T3 or T2 <T3. In general, when the film is an amorphous material, T2 ≧ T3, and when the film is a crystalline material, the crystallization treatment may be performed by setting T2 <T3. In the case of T2 ≧ T3, the difference (T2−T3) between the temperatures T2 and T3 is preferably 0 ° C. to 50 ° C. The heat treatment time is typically 10 seconds to 10 minutes. The heat treatment time can be controlled by adjusting the length of the heat treatment zone and / or the film transport speed.
E.解放工程
最後に、フィルムを把持するクリップを解放して、位相差フィルムが得られる。なお、斜め延伸後のフィルムの幅W3が、得られる位相差フィルムの幅に対応する。斜め延伸が横延伸を含まない場合には、得られる位相差フィルムの幅はフィルムの初期幅に実質的に等しい。
E. Release process Finally, the clip holding the film is released to obtain a retardation film. In addition, the width W 3 of the film after oblique stretching corresponds to the width of the obtained retardation film. When the oblique stretching does not include transverse stretching, the width of the obtained retardation film is substantially equal to the initial width of the film.
F.延伸対象のフィルムおよび延伸により得られる位相差フィルム
本発明の製造方法(実質的には、上記A項〜E項に記載の延伸方法)に好適に用いられるフィルムとしては、位相差フィルムとして用いられ得る任意の適切なフィルムが挙げられる。フィルムを構成する材料としては、例えば、ポリカーボネート樹脂、ポリビニルアセタール樹脂、シクロオレフィン系樹脂、アクリル系樹脂、セルロースエステル系樹脂、セルロース系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリエステルカーボネート系樹脂、オレフィン系樹脂、ポリウレタン系樹脂等が挙げられる。好ましくは、ポリカーボネート樹脂、ポリビニルアセタール樹脂、セルロースエステル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリエステルカーボネート系樹脂である。これらの樹脂であれば、いわゆる逆分散の波長依存性を示す位相差フィルムが得られ得るからである。これらの樹脂は、単独で用いてもよく、所望の特性に応じて組み合わせて用いてもよい。
F. Film to be stretched and retardation film obtained by stretching As a film suitably used in the production method of the present invention (substantially, the stretching method described in the above items A to E), it is used as a retardation film. Any suitable film obtained may be mentioned. Examples of the material constituting the film include polycarbonate resin, polyvinyl acetal resin, cycloolefin resin, acrylic resin, cellulose ester resin, cellulose resin, polyester resin, polyester carbonate resin, olefin resin, and polyurethane resin. Examples thereof include resins. Polycarbonate resins, polyvinyl acetal resins, cellulose ester resins, polyester resins, and polyester carbonate resins are preferable. This is because with these resins, a retardation film showing the wavelength dependence of reverse dispersion can be obtained. These resins may be used alone or in combination according to desired properties.
上記ポリカーボネート系樹脂としては、任意の適切なポリカーボネート系樹脂が用いられる。例えば、ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位を含むポリカーボネート樹脂が好ましい。ジヒドロキシ化合物の具体例としては、9,9−ビス(4−ヒドロキシフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−ヒドロキシ−3−メチルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−ヒドロキシ−3−エチルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−ヒドロキシ−3−n−プロピルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−ヒドロキシ−3−イソプロピルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−ヒドロキシ−3−n−ブチルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−ヒドロキシ−3−sec−ブチルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−ヒドロキシ−3−tert−ブチルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−ヒドロキシ−3−シクロヘキシルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−ヒドロキシ−3−フェニルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−(2−ヒドロキシエトキシ)フェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−(2−ヒドロキシエトキシ)−3−メチルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−(2−ヒドロキシエトキシ)−3−イソプロピルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−(2−ヒドロキシエトキシ)−3−イソブチルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−(2−ヒドロキシエトキシ)−3−tert−ブチルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−(2−ヒドロキシエトキシ)−3−シクロヘキシルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−(2−ヒドロキシエトキシ)−3−フェニルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−(2−ヒドロキシエトキシ)−3,5−ジメチルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−(2−ヒドロキシエトキシ)−3−tert−ブチル−6−メチルフェニル)フルオレン、9,9−ビス(4−(3−ヒドロキシ−2,2−ジメチルプロポキシ)フェニル)フルオレン等が挙げられる。ポリカーボネート樹脂は、上記ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位の他に、イソソルビド、イソマンニド、イソイデット、スピログリコール、ジオキサングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエチレングリコール、ビスフェノール類などのジヒドロキシ化合物に由来する構造単位を含んでいてもよい。 Any appropriate polycarbonate resin is used as the polycarbonate resin. For example, a polycarbonate resin containing a structural unit derived from a dihydroxy compound is preferable. Specific examples of the dihydroxy compound include 9,9-bis (4-hydroxyphenyl) fluorene, 9,9-bis (4-hydroxy-3-methylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4-hydroxy-3- Ethylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4-hydroxy-3-n-propylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4-hydroxy-3-isopropylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4-hydroxy) -3-n-butylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4-hydroxy-3-sec-butylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4-hydroxy-3-tert-butylphenyl) fluorene, 9, 9-bis (4-hydroxy-3-cyclohexylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4-hydroxy-3-phenyl) Enyl) fluorene, 9,9-bis (4- (2-hydroxyethoxy) phenyl) fluorene, 9,9-bis (4- (2-hydroxyethoxy) -3-methylphenyl) fluorene, 9,9-bis ( 4- (2-hydroxyethoxy) -3-isopropylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4- (2-hydroxyethoxy) -3-isobutylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4- (2-hydroxy Ethoxy) -3-tert-butylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4- (2-hydroxyethoxy) -3-cyclohexylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4- (2-hydroxyethoxy) -3 -Phenylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4- (2-hydroxyethoxy) -3,5-dimethylphenyl) fluorene 9,9-bis (4- (2-hydroxyethoxy) -3-tert-butyl-6-methylphenyl) fluorene, 9,9-bis (4- (3-hydroxy-2,2-dimethylpropoxy) phenyl ) Fluorene and the like. The polycarbonate resin contains structural units derived from dihydroxy compounds such as isosorbide, isomannide, isoidet, spiroglycol, dioxane glycol, diethylene glycol, triethylene glycol, polyethylene glycol, and bisphenols in addition to the structural units derived from the dihydroxy compound. You may go out.
上記のようなポリカーボネート樹脂の詳細は、例えば特開2012−67300号公報および特許第3325560号に記載されている。当該特許文献の記載は、本明細書に参考として援用される。 Details of the polycarbonate resin as described above are described in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2012-67300 and Japanese Patent No. 3325560. The description of the patent document is incorporated herein by reference.
ポリカーボネート樹脂のガラス転移温度は、110℃以上250℃以下であることが好ましく、より好ましくは120℃以上230℃以下である。ガラス転移温度が過度に低いと耐熱性が悪くなる傾向にあり、フィルム成形後に寸法変化を起こす可能性がある。ガラス転移温度が過度に高いと、フィルム成形時の成形安定性が悪くなる場合があり、また、フィルムの透明性を損なう場合がある。なお、ガラス転移温度は、JIS K 7121(1987)に準じて求められる。 The glass transition temperature of the polycarbonate resin is preferably 110 ° C. or higher and 250 ° C. or lower, more preferably 120 ° C. or higher and 230 ° C. or lower. If the glass transition temperature is excessively low, the heat resistance tends to deteriorate, and there is a possibility of causing a dimensional change after film formation. If the glass transition temperature is excessively high, the molding stability at the time of film molding may deteriorate, and the transparency of the film may be impaired. The glass transition temperature is determined according to JIS K 7121 (1987).
上記ポリビニルアセタール樹脂としては、任意の適切なポリビニルアセタール樹脂を用いることができる。代表的には、ポリビニルアセタール樹脂は、少なくとも2種類のアルデヒド化合物及び/又はケトン化合物と、ポリビニルアルコール系樹脂とを縮合反応させて得ることができる。ポリビニルアセタール樹脂の具体例および詳細な製造方法は、例えば、特開2007−161994号公報に記載されている。当該記載は、本明細書に参考として援用される。 Any appropriate polyvinyl acetal resin can be used as the polyvinyl acetal resin. Typically, the polyvinyl acetal resin can be obtained by a condensation reaction of at least two types of aldehyde compounds and / or ketone compounds and a polyvinyl alcohol resin. Specific examples and detailed production methods of the polyvinyl acetal resin are described, for example, in JP-A-2007-161994. The description is incorporated herein by reference.
上記延伸対象のフィルムを延伸して得られる位相差フィルムは、好ましくは、屈折率特性がnx>nyの関係を示す。位相差フィルムは面内配向性が高いことが好ましく、例えばその波長550nmで測定した場合の複屈折率Δn(Δn=nx−ny)は、好ましくは0.0005〜0.012、より好ましくは0.001〜0.005である。さらに、位相差フィルムは、好ましくはλ/4板として機能し得る。位相差フィルムの面内位相差Re(550)は、好ましくは100nm〜180nm、より好ましくは135nm〜155nmである。なお、本明細書において、nxは面内の屈折率が最大になる方向(すなわち、遅相軸方向)の屈折率であり、nyは面内で遅相軸と直交する方向(すなわち、進相軸方向)の屈折率であり、nzは厚み方向の屈折率である。また、Re(λ)は、23℃における波長λnmの光で測定したフィルムの面内位相差である。したがって、Re(550)は、23℃における波長550nmの光で測定したフィルムの面内位相差である。Re(λ)は、フィルムの厚みをd(nm)としたとき、式:Re(λ)=(nx−ny)×dによって求められる。 The retardation film obtained by stretching the film to be stretched preferably has a refractive index characteristic of nx> ny. The retardation film preferably has high in-plane orientation. For example, the birefringence Δn (Δn = nx−ny) measured at a wavelength of 550 nm is preferably 0.0005 to 0.012, more preferably 0. 0.001 to 0.005. Further, the retardation film can preferably function as a λ / 4 plate. The in-plane retardation Re (550) of the retardation film is preferably 100 nm to 180 nm, more preferably 135 nm to 155 nm. In the present specification, nx is the refractive index in the direction in which the in-plane refractive index is maximum (that is, the slow axis direction), and ny is the direction orthogonal to the slow axis in the plane (that is, the fast phase). (Axial direction) and nz is the refractive index in the thickness direction. Re (λ) is an in-plane retardation of the film measured with light having a wavelength of λ nm at 23 ° C. Therefore, Re (550) is the in-plane retardation of the film measured with light having a wavelength of 550 nm at 23 ° C. Re (λ) is determined by the formula: Re (λ) = (nx−ny) × d, where d (nm) is the thickness of the film.
位相差フィルムは、nx>nyの関係を有する限り、任意の適切な屈折率楕円体を示す。好ましくは、位相差フィルムの屈折率楕円体は、nx>ny≧nzの関係を示す。位相差フィルムのNz係数は、好ましくは1〜1.40であり、より好ましくは1〜1.35であり、さらに好ましくは1〜1.30である。Nz係数は、Nz=Rth(λ)/Re(λ)によって求められる。ここで、Rth(λ)は、23℃における波長λnmの光で測定したフィルムの厚み方向の位相差であり、式:Rth(λ)=(nx−nz)×dによって求められる。 The retardation film exhibits any suitable refractive index ellipsoid as long as it has a relationship of nx> ny. Preferably, the refractive index ellipsoid of the retardation film exhibits a relationship of nx> ny ≧ nz. The Nz coefficient of the retardation film is preferably 1-1.40, more preferably 1-1.35, and still more preferably 1-1.30. The Nz coefficient is obtained by Nz = Rth (λ) / Re (λ). Here, Rth (λ) is a retardation in the thickness direction of the film measured with light of wavelength λnm at 23 ° C., and is obtained by the formula: Rth (λ) = (nx−nz) × d.
位相差フィルムは、好ましくは、いわゆる逆分散の波長依存性を示す。具体的には、その面内位相差は、Re(450)<Re(550)<Re(650)の関係を満たす。Re(450)/Re(550)は、好ましくは0.8以上1.0未満であり、より好ましくは0.8〜0.95である。Re(550)/Re(650)は、好ましくは0.8以上1.0未満であり、より好ましくは0.8〜0.97である。 The retardation film preferably exhibits the so-called reverse dispersion wavelength dependency. Specifically, the in-plane retardation satisfies the relationship Re (450) <Re (550) <Re (650). Re (450) / Re (550) is preferably 0.8 or more and less than 1.0, and more preferably 0.8 to 0.95. Re (550) / Re (650) is preferably 0.8 or more and less than 1.0, and more preferably 0.8 to 0.97.
位相差フィルムは、その光弾性係数の絶対値が、好ましくは2×10−12(m2/N)〜100×10−12(m2/N)であり、より好ましくは2×10−12(m2/N)〜50×10−12(m2/N)である。 The absolute value of the photoelastic coefficient of the retardation film is preferably 2 × 10 −12 (m 2 / N) to 100 × 10 −12 (m 2 / N), more preferably 2 × 10 −12. (M 2 / N) to 50 × 10 −12 (m 2 / N).
G.円偏光板および円偏光板の製造方法
上記の本発明の製造方法により得られた位相差フィルムは、代表的には円偏光板に好適に用いられ得る。図8は、そのような円偏光板の一例の概略断面図である。図示例の円偏光板300は、偏光子310と、偏光子310の片側に配置された第1の保護フィルム320と、偏光子310のもう片側に配置された第2の保護フィルム330と、第2の保護フィルム330の外側に配置された位相差フィルム340と、を有する。位相差フィルム340は、上記の本発明の製造方法により得られた位相差フィルムである。第2の保護フィルム330は省略されてもよい。その場合、位相差フィルム340が偏光子の保護フィルムとして機能し得る。偏光子310の吸収軸と位相差フィルム340の遅相軸とのなす角度は、好ましくは30°〜60°、より好ましくは38°〜52°、さらに好ましくは43〜47°、特に好ましくは45°程度である。なお、偏光子および保護フィルムの構成は業界で周知であるので、詳細な説明は省略する。
G. Circularly polarizing plate and method of manufacturing circularly polarizing plate The retardation film obtained by the above-described manufacturing method of the present invention can typically be suitably used for a circularly polarizing plate. FIG. 8 is a schematic cross-sectional view of an example of such a circularly polarizing plate. The circularly polarizing plate 300 in the illustrated example includes a polarizer 310, a first protective film 320 disposed on one side of the polarizer 310, a second protective film 330 disposed on the other side of the polarizer 310, And a retardation film 340 disposed outside the two protective films 330. The retardation film 340 is a retardation film obtained by the production method of the present invention. The second protective film 330 may be omitted. In that case, the retardation film 340 can function as a protective film for the polarizer. The angle formed by the absorption axis of the polarizer 310 and the slow axis of the retardation film 340 is preferably 30 ° to 60 °, more preferably 38 ° to 52 °, still more preferably 43 to 47 °, and particularly preferably 45. It is about °. In addition, since the structure of a polarizer and a protective film is well-known in the industry, detailed description is abbreviate | omitted.
円偏光板は、目的に応じて任意の適切な光学部材や光学機能層を任意の適切な位置にさらに含んでいてもよい。例えば、第1の保護フィルム320の外側表面に、ハードコート処理、反射防止処理、スティッキング防止処理、アンチグレア処理、光拡散処理等の表面処理が施されていてもよい。また、位相差フィルム340の少なくとも一方の側に、目的に応じて任意の適切な屈折率楕円体を示す別の位相差フィルムが配置されてもよい。さらに、第1の保護フィルム320の外側には、フロント基板(例えば、透明保護基板、タッチパネル)等の光学部材が配置されてもよい。 The circularly polarizing plate may further include any appropriate optical member or optical function layer at any appropriate position depending on the purpose. For example, the outer surface of the first protective film 320 may be subjected to surface treatment such as hard coat treatment, antireflection treatment, antisticking treatment, antiglare treatment, and light diffusion treatment. Further, another retardation film showing any appropriate refractive index ellipsoid may be arranged on at least one side of the retardation film 340 according to the purpose. Furthermore, an optical member such as a front substrate (for example, a transparent protective substrate or a touch panel) may be disposed outside the first protective film 320.
上記の本発明の製造方法により得られた位相差フィルムは、円偏光板の製造にきわめて好適である。詳細は以下のとおりである。この位相差フィルムは、長尺状であり、かつ、斜め方向(上記のとおり、長尺方向に対して例えば45°の方向)に遅相軸を有する。多くの場合、長尺状の偏光子は長尺方向または幅方向に吸収軸を有するので、本発明の製造方法により得られた位相差フィルムを用いれば、いわゆるロールトゥロールを利用することができ、きわめて優れた製造効率で円偏光板を作製することができる。しかも、上記の本発明の製造方法により得られた位相差フィルムは、位相差ムラが小さく、さらには、一軸性および面内配向性が高くされ得るので、非常に優れた光学特性を有する円偏光板を得ることができる。なお、ロールトゥロールとは、長尺のフィルム同士をロール搬送しながら、その長尺方向を揃えて連続的に貼り合わせる方法をいう。 The retardation film obtained by the production method of the present invention is very suitable for producing a circularly polarizing plate. Details are as follows. This retardation film is long and has a slow axis in an oblique direction (as described above, for example, a direction of 45 ° with respect to the long direction). In many cases, a long polarizer has an absorption axis in the longitudinal direction or the width direction, so if the retardation film obtained by the production method of the present invention is used, a so-called roll-to-roll can be used. A circularly polarizing plate can be produced with extremely excellent production efficiency. In addition, the retardation film obtained by the production method of the present invention described above has small retardation unevenness, and further can be improved in uniaxiality and in-plane orientation, so that circularly polarized light having very excellent optical characteristics. A board can be obtained. The roll-to-roll refers to a method of continuously laminating long films while aligning their long directions while roll-feeding them.
図9を参照して、本発明の1つの実施形態による円偏光板の製造方法を簡単に説明する。図9において、符号811および812は、それぞれ、偏光板および位相差フィルムを巻回するロールであり、符号822は搬送ロールである。図示例では、偏光板(第1の保護フィルム320/偏光子310/第2の保護フィルム330)と、位相差フィルム340とを矢印方向に送り出し、それぞれの長手方向を揃えた状態で貼り合わせる。その際、偏光板の第2の保護フィルム330と位相差フィルム340とが隣接するように貼り合わせる。このようにして、図8に示すような円偏光板300が得られ得る。図示しないが、例えば、偏光板(第1の保護フィルム320/偏光子310)と位相差フィルム340とを、偏光子310と位相差フィルム340とが隣接するように貼り合わせ、位相差フィルム340が保護フィルムとして機能する円偏光板を作製することもできる。 With reference to FIG. 9, the manufacturing method of the circularly-polarizing plate by one Embodiment of this invention is demonstrated easily. In FIG. 9, reference numerals 811 and 812 are rolls for winding the polarizing plate and the retardation film, respectively, and reference numeral 822 is a transport roll. In the illustrated example, a polarizing plate (first protective film 320 / polarizer 310 / second protective film 330) and a retardation film 340 are sent out in the direction of the arrows, and are bonded together with their respective longitudinal directions aligned. In that case, it bonds together so that the 2nd protective film 330 of a polarizing plate and the phase difference film 340 may adjoin. In this way, a circularly polarizing plate 300 as shown in FIG. 8 can be obtained. Although not illustrated, for example, a polarizing plate (first protective film 320 / polarizer 310) and a retardation film 340 are bonded so that the polarizer 310 and the retardation film 340 are adjacent to each other, and the retardation film 340 is formed. A circularly polarizing plate that functions as a protective film can also be produced.
以下、実施例によって本発明を具体的に説明するが、本発明はこれら実施例によって限定されるものではない。なお、実施例における測定および評価方法は下記のとおりである。 EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention concretely, this invention is not limited by these Examples. In addition, the measurement and evaluation method in an Example are as follows.
(1)配向角(遅相軸の発現方向)
実施例および比較例で得られた位相差フィルムを、一辺が当該フィルムの幅方向と平行となるようにして幅50mm、長さ50mmの正方形状に切り出して試料を作成した。この試料を、ミュラーマトリクス・ポラリメーター(Axometrics社製 製品名「Axoscan」)を用いて測定し、波長550nm、23℃における配向角θを測定した。なお、配向角θは測定台に試料を平行に置いた状態で測定した。
(2)面内位相差Re
上記(1)と同様にして、Axometrics社製 製品名「Axoscan」を用いて、波長550nm、23℃で測定した。
(3)厚み方向位相差Rth
上記(1)と同様にして、Axometrics社製 製品名「Axoscan」を用いて、波長550nm、23℃で測定した。
(4)Nz係数
式:Nz=Rth/Reから算出した。
(5)シワ
実施例および比較例で得られた位相差フィルムの状態を目視にて確認した。判断基準は以下のとおりである:
○・・・フィルム全体にわたってシワも波打ちも認められない
△・・・フィルムの幅方向端部は、トタン状にシワが有り波打っているが、中央部は波打ちはない
×・・・トタン状にシワが入り、フィルムが波打っている。
(6)厚み
マイクロゲージ式厚み計(ミツトヨ社製)を用いて測定した。
(7)複屈折(Δn)
上記Axometrics社製 製品名「Axoscan」で得られたRe値を、上記マイクロゲージ式厚み計(ミツトヨ社製)を得られた膜厚で割ることで求めた。
(1) Orientation angle (expression direction of slow axis)
Samples were prepared by cutting out the retardation films obtained in Examples and Comparative Examples into a square shape having a width of 50 mm and a length of 50 mm so that one side was parallel to the width direction of the film. This sample was measured using a Mueller matrix polarimeter (product name “Axoscan” manufactured by Axometrics), and the orientation angle θ at a wavelength of 550 nm and 23 ° C. was measured. The orientation angle θ was measured with a sample placed in parallel on a measurement table.
(2) In-plane retardation Re
In the same manner as in the above (1), measurement was performed at a wavelength of 550 nm and 23 ° C. using a product name “Axoscan” manufactured by Axometrics.
(3) Thickness direction retardation Rth
In the same manner as in the above (1), measurement was performed at a wavelength of 550 nm and 23 ° C. using a product name “Axoscan” manufactured by Axometrics.
(4) Nz coefficient It calculated from a formula: Nz = Rth / Re.
(5) Wrinkle The state of the retardation film obtained in the examples and comparative examples was visually confirmed. The criteria are as follows:
○ ・ ・ ・ Wrinkles and undulations are not observed throughout the film △ ・ ・ ・ Width direction end of the film is crumpled and wrinkled, but the central part is undulated The wrinkles are in, and the film is wavy.
(6) Thickness It measured using the micro gauge type thickness meter (made by Mitutoyo Corporation).
(7) Birefringence (Δn)
The Re value obtained with the product name “Axoscan” manufactured by Axometrics was divided by the film thickness obtained from the micro gauge thickness gauge (manufactured by Mitutoyo Corporation).
<実施例1>
撹拌翼および100℃に制御された還流冷却器を具備した縦型反応器2器からなるバッチ重合装置を用いて重合を行った。9,9−[4−(2−ヒドロキシエトキシ)フェニル]フルオレン(BHEPF)、イソソルビド(ISB)、DEG(ジエチレングリコール)、ジフェニルカーボネート(DPC)、および酢酸マグネシウム4水和物を、モル比率でBHEPF/ISB/DEG/DPC/酢酸マグネシウム=0.348/0.490/0.162/1.005/1.00×10−5になるように仕込んだ。反応器内を十分に窒素置換した後(酸素濃度0.0005〜0.001vol%)、熱媒で加温を行い、内温が100℃になった時点で撹拌を開始した。昇温開始40分後に内温を220℃に到達させ、この温度を保持するように制御すると同時に減圧を開始し、220℃に到達してから90分で13.3kPaにした。重合反応とともに副生するフェノール蒸気を100℃の還流冷却器に導き、フェノール蒸気中に若干量含まれるモノマー成分を反応器に戻し、凝縮しないフェノール蒸気は45℃の凝縮器に導いて回収した。
<Example 1>
Polymerization was carried out using a batch polymerization apparatus comprising two vertical reactors equipped with a stirring blade and a reflux condenser controlled at 100 ° C. 9,9- [4- (2-Hydroxyethoxy) phenyl] fluorene (BHEPF), isosorbide (ISB), DEG (diethylene glycol), diphenyl carbonate (DPC), and magnesium acetate tetrahydrate in a molar ratio of BHEPF / ISB / DEG / DPC / magnesium acetate = 0.348 / 0.490 / 0.162 / 1.005 / 1.00 × 10 −5 was charged. After sufficiently replacing the inside of the reactor with nitrogen (oxygen concentration 0.0005 to 0.001 vol%), heating was performed with a heating medium, and stirring was started when the internal temperature reached 100 ° C. After 40 minutes from the start of temperature increase, the internal temperature was reached to 220 ° C., and control was performed so as to maintain this temperature. The phenol vapor produced as a by-product with the polymerization reaction was led to a reflux condenser at 100 ° C., and a monomer component contained in a small amount in the phenol vapor was returned to the reactor, and the phenol vapor not condensed was led to a condenser at 45 ° C. and recovered.
第1反応器に窒素を導入して一旦大気圧まで復圧させた後、第1反応器内のオリゴマー化された反応液を第2反応器に移した。次いで、第2反応器内の昇温および減圧を開始して、50分で内温240℃、圧力0.2kPaにした。その後、所定の攪拌動力となるまで重合を進行させた。所定動力に到達した時点で反応器に窒素を導入して復圧し、反応液をストランドの形態で抜出し、回転式カッターでペレット化を行い、BHEPF/ISB/DEG=34.8/49.0/16.2[mol%]の共重合組成のポリカーボネート樹脂Aを得た。このポリカーボネート樹脂の還元粘度は0.430dL/g、ガラス転移温度は128℃であった。 Nitrogen was introduced into the first reactor and the pressure was once restored to atmospheric pressure, and then the oligomerized reaction liquid in the first reactor was transferred to the second reactor. Subsequently, the temperature increase and pressure reduction in the second reactor were started, and the internal temperature was 240 ° C. and the pressure was 0.2 kPa in 50 minutes. Thereafter, polymerization was allowed to proceed until a predetermined stirring power was obtained. When a predetermined power is reached, nitrogen is introduced into the reactor, the pressure is restored, the reaction solution is withdrawn in the form of a strand, pelletized with a rotary cutter, and BHEPF / ISB / DEG = 34.8 / 49.0 / A polycarbonate resin A having a copolymer composition of 16.2 [mol%] was obtained. This polycarbonate resin had a reduced viscosity of 0.430 dL / g and a glass transition temperature of 128 ° C.
得られたポリカーボネート樹脂を80℃で5時間真空乾燥をした後、単軸押出機(いすず化工機社製、スクリュー径25mm、シリンダー設定温度:220℃)、Tダイ(幅900mm、設定温度:220℃)、チルロール(設定温度:120〜130℃)および巻取機を備えたフィルム製膜装置を用いて、厚み140μmのポリカーボネート樹脂フィルムを作製した。 The obtained polycarbonate resin was vacuum-dried at 80 ° C. for 5 hours, and then a single-screw extruder (manufactured by Isuzu Chemical Industries, screw diameter 25 mm, cylinder set temperature: 220 ° C.), T-die (width 900 mm, set temperature: 220). ° C.), a chill roll (set temperature: 120 to 130 ° C.), and a film forming apparatus equipped with a winder, a 140 μm thick polycarbonate resin film was produced.
(予熱ならびに斜め延伸工程)
上記のようにして得られたポリカーボネート樹脂フィルムを、図1〜図3に示すような装置を用い、図7に示すようなクリップピッチのプロファイルで、予熱処理および斜め延伸処理に供し、位相差フィルムを得た。具体的には、以下のとおりである:ポリカーボネート樹脂フィルム(厚み140μm、幅(W1)765mm)を延伸装置の予熱ゾーンで145℃に予熱した。予熱ゾーンにおいては、右クリップのクリップピッチ(P1)は150mm、左クリップのクリップピッチ(P2)は225mmであった。
次に、フィルムが第1の斜め延伸ゾーンCに入ると同時に、右側クリップのクリップピッチの増大および左側クリップのクリップピッチの減少を開始した。第1の斜め延伸ゾーンCの終端部における右側クリップのクリップピッチの変化率(P3/P1)は1.42であり、左側クリップのクリップピッチの変化率(P4/P2)は0.6であった。なお、第1の斜め延伸は138℃で行った。第1の斜め延伸後のTD延伸倍率(W2/W1)は1.45倍であった。
次に、フィルムが第2の斜め延伸ゾーンC2に入ると同時に、左側クリップのクリップピッチの増大を開始し、P4からP5まで増大させた(ここで、P5はP5/P2=1.42となるクリップピッチである)。第2の斜め延伸ゾーンC2における左側クリップのクリップピッチの変化率(P5/P4)は2.37であった。一方、右側クリップのクリップピッチは、第2の斜め延伸ゾーンC2においてP3のまま維持した。なお、第2の斜め延伸は138℃で行った。また、斜め延伸工程における幅方向への延伸倍率(W3/W1)は、1.9倍であった。
(Preheating and oblique stretching process)
The polycarbonate resin film obtained as described above is subjected to pre-heat treatment and oblique stretching treatment with a clip pitch profile as shown in FIG. 7 using an apparatus as shown in FIGS. Got. Specifically, the polycarbonate resin film (thickness 140 μm, width (W 1 ) 765 mm) was preheated to 145 ° C. in the preheating zone of the stretching apparatus. In the preheating zone, the clip pitch (P 1 ) of the right clip was 150 mm, and the clip pitch (P 2 ) of the left clip was 225 mm.
Next, at the same time as the film entered the first oblique stretching zone C, it started to increase the clip pitch of the right clip and decrease the clip pitch of the left clip. The rate of change of the clip pitch (P 3 / P 1 ) of the right clip at the end of the first diagonally extending zone C is 1.42, and the rate of change of the clip pitch of the left clip (P 4 / P 2 ) is 0. .6. The first oblique stretching was performed at 138 ° C. The TD stretch ratio (W 2 / W 1 ) after the first oblique stretching was 1.45 times.
Next, as soon as the film entered the second oblique stretching zone C2, the clip pitch of the left clip started to increase and increased from P 4 to P 5 (where P 5 is P 5 / P 2 = The clip pitch is 1.42.) The rate of change (P 5 / P 4 ) in the clip pitch of the left clip in the second oblique stretching zone C2 was 2.37. On the other hand, the clip pitch of the right clip was maintained at P 3 in a second oblique stretching zone C2. The second oblique stretching was performed at 138 ° C. Moreover, the draw ratio (W 3 / W 1 ) in the width direction in the oblique drawing step was 1.9 times.
(熱処理および解放工程)
次いで、熱処理ゾーンにおいて、125℃で60秒間フィルムを保持して熱処理を行った。熱処理されたフィルムを、100℃まで冷却後、左右のクリップを解放した。
(Heat treatment and release process)
Next, heat treatment was performed by holding the film at 125 ° C. for 60 seconds in the heat treatment zone. After the heat-treated film was cooled to 100 ° C., the left and right clips were released.
以上のようにして、位相差フィルム(厚み58μm)を得た。得られた位相差フィルムを上記(1)〜(7)の評価に供した。結果を表1に示す。 As described above, a retardation film (thickness: 58 μm) was obtained. The obtained retardation film was subjected to the evaluations (1) to (7) above. The results are shown in Table 1.
<実施例2>
実施例1と同様にして得られたポリカーボネート樹脂フィルム(厚み155μm、幅765mm)を用いたこと、予熱ゾーンにおいて右側クリップのクリップピッチ(P1)を125mm、左側クリップのクリップピッチ(P2)を187.5mmとしたこと、第1の斜め延伸ゾーンC1の終端部における左側クリップのクリップピッチの変化率(P4/P2)を0.72としたこと、および、斜め延伸工程における幅方向の延伸倍率(W2/W1)および(W3/W1)をそれぞれ1.35倍および1.7倍としたこと以外は実施例1と同様にして位相差フィルムを得た。得られた位相差フィルムを実施例1と同様の評価に供した。結果を表1に示す。
<Example 2>
The polycarbonate resin film (thickness 155 μm, width 765 mm) obtained in the same manner as in Example 1 was used, and the clip pitch (P 1 ) of the right clip was 125 mm and the clip pitch (P 2 ) of the left clip in the preheating zone. 187.5 mm, the change rate (P 4 / P 2 ) of the clip pitch of the left clip at the terminal end of the first oblique stretching zone C1 was 0.72, and the width direction in the oblique stretching step A retardation film was obtained in the same manner as in Example 1 except that the draw ratios (W 2 / W 1 ) and (W 3 / W 1 ) were 1.35 times and 1.7 times, respectively. The obtained retardation film was subjected to the same evaluation as in Example 1. The results are shown in Table 1.
<実施例3>
実施例1と同様にして得られたポリカーボネート樹脂フィルムを、図1〜図3に示すような装置を用い、図5に示すようなクリップピッチのプロファイルで、予熱処理および斜め延伸に供し、位相差フィルムを得た。具体的には以下のとおりである:ポリカーボネート樹脂フィルム(厚み125μm、幅(W1)695mm)を延伸装置の予熱ゾーンで145℃に予熱した。予熱ゾーンにおいては、右側クリップのクリップピッチは200mm、左側クリップのクリップピッチは300mmであった。
次に、フィルムが第1の斜め延伸ゾーンC1に入ると同時に、左側クリップのクリップピッチの減少を開始し、第1の斜め延伸ゾーンC1において300mmから135mmまで減少させた。クリップピッチ変化率(P3/P2)は0.45であった。第1の斜め延伸ゾーンC1においては、右側クリップのクリップピッチは予熱ゾーンでのクリップピッチ200mmを維持した。第1の斜め延伸後のTD延伸倍率(W2/W1)は1.5倍であった。
次に、フィルムが第2の斜め延伸ゾーンC2に入ると同時に、左側クリップのクリップピッチの増大を開始し、第2の斜め延伸ゾーンC2において135mmから300mmまで増大させた。一方、右側クリップのクリップピッチは、第2の斜め延伸ゾーンC2において200mmのまま維持した。斜め延伸工程における幅方向の延伸倍率(W3/W1)は2倍であった。なお、斜め延伸は138℃で行った。
<Example 3>
The polycarbonate resin film obtained in the same manner as in Example 1 was subjected to pre-heat treatment and oblique stretching with a clip pitch profile as shown in FIG. 5 using an apparatus as shown in FIGS. A film was obtained. Specifically, the polycarbonate resin film (thickness 125 μm, width (W 1 ) 695 mm) was preheated to 145 ° C. in the preheating zone of the stretching apparatus. In the preheating zone, the clip pitch of the right clip was 200 mm, and the clip pitch of the left clip was 300 mm.
Next, at the same time that the film entered the first diagonal stretching zone C1, the reduction of the clip pitch of the left clip was started and decreased from 300 mm to 135 mm in the first diagonal stretching zone C1. The clip pitch change rate (P 3 / P 2 ) was 0.45. In the first oblique stretching zone C1, the clip pitch of the right clip was maintained at a clip pitch of 200 mm in the preheating zone. The TD stretch ratio (W 2 / W 1 ) after the first oblique stretching was 1.5 times.
Next, as soon as the film entered the second oblique stretching zone C2, the clip pitch of the left clip started to increase and increased from 135 mm to 300 mm in the second oblique stretching zone C2. On the other hand, the clip pitch of the right clip was maintained at 200 mm in the second oblique stretching zone C2. The draw ratio (W 3 / W 1 ) in the width direction in the oblique stretching process was twice. The oblique stretching was performed at 138 ° C.
(熱処理および解放工程)
次いで、熱処理ゾーンにおいて、125℃で60秒間フィルムを保持して熱処理を行った。熱処理されたフィルムを、100℃まで冷却後、左右のクリップを解放した。
(Heat treatment and release process)
Next, heat treatment was performed by holding the film at 125 ° C. for 60 seconds in the heat treatment zone. After the heat-treated film was cooled to 100 ° C., the left and right clips were released.
以上のようにして、位相差フィルム(厚み65μm)を得た。得られた位相差フィルムを実施例1と同様の評価に供した。結果を表1に示す。 As described above, a retardation film (thickness: 65 μm) was obtained. The obtained retardation film was subjected to the same evaluation as in Example 1. The results are shown in Table 1.
<比較例1>
左右のクリップの初期クリップピッチ(P1、P2)を共に150mmとしたこと以外は実施例1と同様にして位相差フィルムを得た。得られた位相差フィルムを実施例1と同様の評価に供した。結果を表1に示す。
<Comparative Example 1>
A retardation film was obtained in the same manner as in Example 1 except that the initial clip pitches (P 1 , P 2 ) of the left and right clips were both 150 mm. The obtained retardation film was subjected to the same evaluation as in Example 1. The results are shown in Table 1.
<比較例2>
左右のクリップの初期クリップピッチ(P1、P2)を共に125mmとしたこと以外は実施例2と同様にして位相差フィルムを得た。得られた位相差フィルムを実施例1と同様の評価に供した。結果を表1に示す。
<Comparative example 2>
A retardation film was obtained in the same manner as in Example 2 except that the initial clip pitches (P 1 , P 2 ) of the left and right clips were both 125 mm. The obtained retardation film was subjected to the same evaluation as in Example 1. The results are shown in Table 1.
<比較例3>
左右のクリップの初期クリップピッチ(P1、P2)を共に200mmとしたこと以外は実施例3と同様にして位相差フィルムを得た。得られた位相差フィルムを実施例1と同様の評価に供した。結果を表1に示す。
A retardation film was obtained in the same manner as in Example 3 except that the initial clip pitches (P 1 , P 2 ) of the left and right clips were both 200 mm. The obtained retardation film was subjected to the same evaluation as in Example 1. The results are shown in Table 1.
<評価>
上記表に示されるとおり、本発明の製造方法によって得られた長尺状の位相差フィルムは、シワの発生が防止されていた。また、長尺方向に対して約45度の方向に遅相軸を有し、約140nmの面内位相差を有することから、長尺方向または幅方向に吸収軸を有する長尺状の偏光子とロールトゥロールプロセスで積層することにより、高い生産効率で円偏光板を形成できる。
<Evaluation>
As shown in the above table, wrinkles were prevented from occurring in the long retardation film obtained by the production method of the present invention. Further, since it has a slow axis in the direction of about 45 degrees with respect to the long direction and an in-plane retardation of about 140 nm, it is a long polarizer having an absorption axis in the long direction or the width direction. And a circular to polarizing plate can be formed with high production efficiency.
本発明の製造方法により得られる位相差フィルムは、円偏光板に好適に用いられ、結果として、液晶表示装置(LCD)、有機エレクトロルミネッセンス表示装置(OLED)等の画像表示装置に好適に用いられる。 The retardation film obtained by the production method of the present invention is suitably used for a circularly polarizing plate, and as a result, is suitably used for an image display device such as a liquid crystal display device (LCD) or an organic electroluminescence display device (OLED). .
10L 無端ループ
10R 無端ループ
20 クリップ
30 クリップ担持部材
70 基準レール
90 ピッチ設定レール
100 延伸装置
300 円偏光板
310 偏光子
320 第1の保護フィルム
330 第2の保護フィルム
340 位相差フィルム
10L endless loop 10R endless loop 20 clip 30 clip carrying member 70 reference rail 90 pitch setting rail 100 stretching device 300 circularly polarizing plate 310 polarizer 320 first protective film 330 second protective film 340 retardation film
Claims (4)
該フィルムを予熱すること、
該左右のクリップの少なくとも一方のクリップピッチを変化させて、該フィルムを斜め延伸すること、および
該フィルムを把持するクリップを解放すること、を含み、
該フィルムの左右端部を把持する際の左右のクリップのクリップピッチが異なり、
該斜め延伸が、
(i)該左右のクリップのうちの一方のクリップのクリップピッチを増大させつつ、他方のクリップのクリップピッチを減少させること、および
(ii)該他方のクリップの減少したクリップピッチを該一方のクリップの増大したクリップピッチの変化率と同じ変化率まで増大させること
を含む、位相差フィルムの製造方法。 The left and right ends of the film to be stretched are respectively gripped by the left and right clips of variable pitch type in which the vertical clip pitch changes,
Preheating the film;
Changing the clip pitch of at least one of the left and right clips to obliquely stretch the film, and releasing the clip holding the film;
Ri right clip clip pitch Do different in the time of gripping the left and right end portions of the film,
The oblique stretching is
(I) increasing the clip pitch of one of the left and right clips while decreasing the clip pitch of the other clip; and
(Ii) Increasing the reduced clip pitch of the other clip to the same rate of change as the increased clip pitch of the one clip.
A method for producing a retardation film.
該長尺状の位相差フィルムと長尺状の偏光板とを搬送しながら、その長尺方向を揃えて連続的に貼り合わせることを含む、円偏光板の製造方法。
A long retardation film is obtained by the method for producing a retardation film according to any one of claims 1 to 3, and
While conveying the the elongated retardation film and longer polarizing plate, comprising bonding continuously aligned its longitudinal direction, the manufacturing method of the circularly polarizing plate.
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