JP6232806B2 - Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method - Google Patents

Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method Download PDF

Info

Publication number
JP6232806B2
JP6232806B2 JP2013157109A JP2013157109A JP6232806B2 JP 6232806 B2 JP6232806 B2 JP 6232806B2 JP 2013157109 A JP2013157109 A JP 2013157109A JP 2013157109 A JP2013157109 A JP 2013157109A JP 6232806 B2 JP6232806 B2 JP 6232806B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens group
end state
lens
refractive power
focal length
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2013157109A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2015026030A (en
JP2015026030A5 (en
Inventor
幸介 町田
幸介 町田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nikon Corp
Original Assignee
Nikon Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nikon Corp filed Critical Nikon Corp
Priority to JP2013157109A priority Critical patent/JP6232806B2/en
Priority to CN201480043000.8A priority patent/CN105431758B/en
Priority to CN201810239098.4A priority patent/CN108363193B/en
Priority to PCT/JP2014/003955 priority patent/WO2015015792A1/en
Publication of JP2015026030A publication Critical patent/JP2015026030A/en
Priority to US15/004,931 priority patent/US20160216496A1/en
Publication of JP2015026030A5 publication Critical patent/JP2015026030A5/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP6232806B2 publication Critical patent/JP6232806B2/en
Priority to US16/995,196 priority patent/US11635603B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Lenses (AREA)

Description

本発明は、変倍光学系、光学装置及び変倍光学系の製造方法に関する。   The present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.

従来、インナーフォーカス方式の導入で、合焦用レンズ群の軽量化がなされた写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。   Conventionally, a variable power optical system suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera, etc., in which the focusing lens group has been reduced in weight by the introduction of an inner focus method has been proposed (for example, see Patent Document 1). reference).

特開２００７−０９３９７５号公報JP 2007-093975 A

しかしながら、従来の変倍光学系において、オートフォーカス時の十分な静粛性を実現するためには合焦用レンズ群の軽量化が不十分であり、また、合焦用レンズ群の重量が大きいために、高速にオートフォーカスを行おうとすると、大きなモータやアクチュエータが必要となり、鏡筒が大型化してしまうという課題があった。   However, in the conventional variable magnification optical system, the focusing lens group is insufficiently lightened to achieve sufficient silence during autofocus, and the focusing lens group is heavy. In addition, if autofocusing is to be performed at high speed, a large motor and actuator are required, and the size of the lens barrel increases.

本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なオートフォーカス、及びこのオートフォーカス時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、並びに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系、光学装置及び変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such a problem, and by reducing the size and weight of the focusing lens group, high-speed autofocus without increasing the size of the lens barrel, and quietness at the time of autofocus In addition, a variable power optical system and an optical device that satisfactorily suppress aberration fluctuations during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and aberration fluctuations during focusing from an object at infinity to a short distance object. It is another object of the present invention to provide a method for manufacturing a variable magnification optical system.

前記課題を解決するために、本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化し、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔が増大し、第５レンズ群と第６レンズ群との間隔が変化し、合焦に際し、第３レンズ群が光軸方向に移動し、第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、次式の条件を満足することを特徴とする。
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０
２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００
但し、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離
ｆ１２ｗ：広角端状態における第１レンズ群と第２レンズ群との合成焦点距離 In order to solve the above problems, a variable magnification optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a negative refraction. There are substantially six lenses: a third lens group having power, a fourth lens group having positive refractive power, a fifth lens group having negative refractive power, and a sixth lens group having positive refractive power. When the zoom is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes. , the distance between the third lens group and the fourth lens group is changed, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group increases, the interval between the fifth lens group and the sixth lens group is changed, if upon focusing, the third lens unit moves in the optical axis direction, a component in a direction at least part of the fifth lens group perpendicular to the optical axis lifting Go to, and satisfies the conditions of the following equation.
0.80 <f5 / f3 <1.30
2.00 <f12w / f3 <5.00
However,
f3: focal length of the third lens group f5: focal length of the fifth lens group
f12w: Composite focal length of the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state

また、本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化し、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔が増大し、第５レンズ群と第６レンズ群との間隔が変化し、合焦に際し、第３レンズ群が光軸方向に移動し、第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、次式の条件を満足することを特徴とする。  The zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a negative refractive power. A lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power; During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third lens group The distance between the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group increases, the distance between the fifth lens group and the sixth lens group changes, and the third lens is in focus. The group moves in the direction of the optical axis, and at least a part of the fifth lens group moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis. Characterized in that it satisfies the conditions.
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０0.80 <f5 / f3 <1.30
０．４５ ＜ ｆ１／ｆｔ ＜ ０．９０0.45 <f1 / ft <0.90
但し、  However,
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離    f3: focal length of the third lens unit
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離    f5: focal length of the fifth lens unit
ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系の全系の焦点距離    ft: focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離    f1: Focal length of the first lens group

また、本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化し、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔が変化し、第５レンズ群と第６レンズ群との間隔が変化し、合焦に際し、第３レンズ群が光軸方向に移動し、第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、次式の条件を満足することを特徴とする。  The zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a negative refractive power. A lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power; During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third lens group The distance between the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, the distance between the fifth lens group and the sixth lens group changes, and the third lens changes during focusing. The group moves in the direction of the optical axis, and at least a part of the fifth lens group moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis. Characterized in that it satisfies the conditions.
０．９５ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０0.95 <f5 / f3 <1.30
２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００2.00 <f12w / f3 <5.00
但し、  However,
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離    f3: focal length of the third lens unit
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離    f5: focal length of the fifth lens unit
ｆ１２ｗ：広角端状態における第１レンズ群と第２レンズ群との合成焦点距離    f12w: Composite focal length of the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state

また、本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化し、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔が変化し、第５レンズ群と第６レンズ群との間隔が変化し、合焦に際し、第３レンズ群が光軸方向に移動し、第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、次式の条件を満足することを特徴とする。  The zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a negative refractive power. A lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power; During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third lens group The distance between the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, the distance between the fifth lens group and the sixth lens group changes, and the third lens changes during focusing. The group moves in the direction of the optical axis, and at least a part of the fifth lens group moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis. Characterized in that it satisfies the conditions.
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０0.80 <f5 / f3 <1.30
２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００2.00 <f12w / f3 <5.00
１．００ ＜ ｆ４／ｆｗ ＜ １．７０1.00 <f4 / fw <1.70
但し、  However,
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離    f3: focal length of the third lens unit
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離    f5: focal length of the fifth lens unit
ｆ１２ｗ：広角端状態における第１レンズ群と第２レンズ群との合成焦点距離    f12w: Composite focal length of the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系の全系の焦点距離    fw: focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state
ｆ４：第４レンズ群の焦点距離    f4: focal length of the fourth lens unit

また、本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化し、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔が変化し、第５レンズ群と第６レンズ群との間隔が変化し、合焦に際し、第３レンズ群が光軸方向に移動し、第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、次式の条件を満足することを特徴とする。  The zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a negative refractive power. A lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power; During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third lens group The distance between the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, the distance between the fifth lens group and the sixth lens group changes, and the third lens changes during focusing. The group moves in the direction of the optical axis, and at least a part of the fifth lens group moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis. Characterized in that it satisfies the conditions.
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０0.80 <f5 / f3 <1.30
２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００2.00 <f12w / f3 <5.00
１．４０ ＜ （−ｆ５）／ｆｗ ＜ ２．３０1.40 <(− f5) / fw <2.30
但し、  However,
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離    f3: focal length of the third lens unit
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離    f5: focal length of the fifth lens unit
ｆ１２ｗ：広角端状態における第１レンズ群と第２レンズ群との合成焦点距離    f12w: Composite focal length of the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系の全系の焦点距離    fw: focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state

また、本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化し、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔が変化し、第５レンズ群と第６レンズ群との間隔が変化し、合焦に際し、第３レンズ群が光軸方向に移動し、第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、次式の条件を満足することを特徴とする。  The zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a negative refractive power. A lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power; During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third lens group The distance between the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, the distance between the fifth lens group and the sixth lens group changes, and the third lens changes during focusing. The group moves in the direction of the optical axis, and at least a part of the fifth lens group moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis. Characterized in that it satisfies the conditions.
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０0.80 <f5 / f3 <1.30
０．４５ ＜ ｆ１／ｆｔ ＜ ０．９０0.45 <f1 / ft <0.90
１．００ ＜ ｆ４／ｆｗ ＜ １．７０1.00 <f4 / fw <1.70
但し、  However,
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離    f3: focal length of the third lens unit
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離    f5: focal length of the fifth lens unit
ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系の全系の焦点距離    ft: focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離    f1: Focal length of the first lens group
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系の全系の焦点距離    fw: focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state
ｆ４：第４レンズ群の焦点距離    f4: focal length of the fourth lens unit

また、本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化し、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔が変化し、第５レンズ群と第６レンズ群との間隔が変化し、合焦に際し、第３レンズ群が光軸方向に移動し、第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、次式の条件を満足することを特徴とする。  The zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a negative refractive power. A lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power; During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third lens group The distance between the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, the distance between the fifth lens group and the sixth lens group changes, and the third lens changes during focusing. The group moves in the direction of the optical axis, and at least a part of the fifth lens group moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis. Characterized in that it satisfies the conditions.
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０0.80 <f5 / f3 <1.30
０．４５ ＜ ｆ１／ｆｔ ＜ ０．９０0.45 <f1 / ft <0.90
１．４０ ＜ （−ｆ５）／ｆｗ ＜ ２．３０1.40 <(− f5) / fw <2.30
但し、  However,
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離    f3: focal length of the third lens unit
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離    f5: focal length of the fifth lens unit
ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系の全系の焦点距離    ft: focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離    f1: Focal length of the first lens group
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系の全系の焦点距離    fw: focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state

また、本発明に係る光学装置は、上述の変倍光学系のいずれかを備えたことを特徴とする。   An optical apparatus according to the present invention includes any one of the above-described variable magnification optical systems.

また、本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなる変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化し、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔が増大し、第５レンズ群と第６レンズ群との間隔が変化するように配置し、合焦に際し、第３レンズ群が光軸方向に移動するように配置し、第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動するように配置し、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする。
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０
２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００
但し、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離
ｆ１２ｗ：広角端状態における第１レンズ群と第２レンズ群との合成焦点距離 The variable magnification optical system manufacturing method according to the present invention has, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a negative refractive power. There are substantially six lens groups including a third lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power. a method of manufacturing a zoom optical system comprising, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, a distance between the first lens group and the second lens group is changed, the second lens group and the third lens The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group increases, and the fifth lens group and the sixth lens group arranged such that the distance is changed, upon focusing, arranged such that the third lens group moves in an optical axis direction, the fifth lens group At least a part is arranged to move so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, characterized in that arranged so as to satisfy the condition of following equation.
0.80 <f5 / f3 <1.30
2.00 <f12w / f3 <5.00
However,
f3: focal length of the third lens group f5: focal length of the fifth lens group
f12w: Composite focal length of the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state

本発明によれば、合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なオートフォーカス、及びこのオートフォーカス時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、並びに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系、光学装置及び変倍光学系の製造方法を提供することができる。   According to the present invention, the focusing lens group is reduced in size and weight, thereby realizing high-speed autofocus without increasing the size of the lens barrel and quietness at the time of autofocusing. Provided are a variable magnification optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system, which satisfactorily suppress aberration fluctuation at the time of zooming to the telephoto end state and aberration fluctuation at the time of focusing from an object at infinity to a close object can do.

第１の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on a 1st Example. 第１の実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、（ａ）は球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差の各収差図を示し、（ｂ）は０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations when focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first example. FIG. 9A is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, lateral chromatic aberration, and coma aberration. FIG. 6B is a coma aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur of 0.60 °. 第１の実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差の各収差図である。FIG. 7 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, lateral chromatic aberration, and coma aberration when focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the first example. 第１の実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、（ａ）は球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差の各収差図を示し、（ｂ）は０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example. FIG. 9A is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, lateral chromatic aberration, and coma aberration. FIG. 4B is a coma aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur of 0.20 °. 第１の実施例に係る変倍光学系の近距離合焦時の球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差の各収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 6 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, lateral chromatic aberration, and coma aberration when focusing on a short distance in the variable magnification optical system according to the first example, where (a) shows a wide-angle end state; (B) shows the intermediate focal length state, and (c) shows the telephoto end state. 第２の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on a 2nd Example. 第２の実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、（ａ）は球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差の各収差図を示し、（ｂ）は０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the second example. FIG. 9A is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, lateral chromatic aberration, and coma aberration. FIG. 6B is a coma aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur of 0.60 °. 第２の実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差の各収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, lateral chromatic aberration, and coma aberration when focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the second example. 第２の実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、（ａ）は球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差の各収差図を示し、（ｂ）は０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example. FIG. 9A is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, lateral chromatic aberration, and coma aberration. FIG. 4B is a coma aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur of 0.20 °. 第２の実施例に係る変倍光学系の近距離合焦時の球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差の各収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 7 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, lateral chromatic aberration, and coma aberration when the zooming optical system according to Example 2 is in close focus, (a) shows a wide-angle end state, (B) shows the intermediate focal length state, and (c) shows the telephoto end state. 上記変倍光学系を搭載するカメラの断面図を示す。A sectional view of a camera carrying the above-mentioned variable magnification optical system is shown. 上記変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the said variable magnification optical system.

以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、を有して構成されている。また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔を変化させ、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔を変化させ、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔を変化させ、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔を変化させ、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔を変化させることで変倍時の良好な収差補正を図ることができる。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, A third lens group G3 having negative refractive power, a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power And is configured. In addition, the zoom optical system ZL changes the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens. The distance between the group G3 is changed, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is changed, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 is changed, and the fifth lens group G5 is changed. By changing the distance between the first lens group G6 and the sixth lens group G6, it is possible to correct aberrations at the time of zooming.

このような変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔を増大させ、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔を縮小させることで、５倍程度以上の変倍比を確保することができる。さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を物体方向に移動させる構成とすることで、広角端状態でのレンズ全長の短縮と、第１レンズ群Ｇ１の有効径の縮小ができ、変倍光学系ＺＬの小型化を図ることができる。   Such a variable magnification optical system ZL increases the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the third lens group G3 and the fourth lens group. By reducing the interval of G4, a zoom ratio of about 5 times or more can be secured. Further, the first lens group G1 is moved in the object direction at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, so that the total lens length in the wide-angle end state is shortened and the first lens group G1 is effective. The diameter can be reduced, and the variable magnification optical system ZL can be reduced in size.

また、このような変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第４レンズ群Ｇ４と前記第６レンズ群Ｇ６とを一体に移動させることで、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６の相互偏芯の変化を抑えることができ、偏芯収差の発生を抑制でき良好な結像性能を得られる。   In addition, such a variable magnification optical system ZL moves the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6 as a single unit during the magnification change from the wide-angle end state to the telephoto end state. A change in mutual decentration between G4 and the sixth lens group G6 can be suppressed, the occurrence of decentering aberration can be suppressed, and good imaging performance can be obtained.

また、このような変倍光学系ＺＬは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３を光軸方向に移動させることで、ピント合わせの際の像の大きさの変化を抑えることができ、また、球面収差等の収差変動を良好に抑えることができる。   Also, such a variable magnification optical system ZL moves the third lens group G3 in the optical axis direction when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, so that the image size at the time of focusing is adjusted. The change can be suppressed, and the aberration variation such as spherical aberration can be suppressed satisfactorily.

また、このような変倍光学系ＺＬは、第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部を光軸と直交する方向の成分を持つように移動させることによって、手ブレ等による結像位置の変位を補正する（防振する）ように構成されている。   Further, such a variable magnification optical system ZL corrects the displacement of the imaging position due to camera shake or the like by moving at least a part of the fifth lens group G5 so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis. It is configured to perform (vibration isolation).

また、このような変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that such a variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1).

０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０ （１）
但し、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離 0.80 <f5 / f3 <1.30 (1)
However,
f3: focal length of the third lens group G3 f5: focal length of the fifth lens group G5

条件式（１）は、防振時の収差変動抑制と大型化の抑制に適した第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５との焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が弱くなり、手ブレ補正に必要な第５レンズ群Ｇ５のシフト量が大きくなり、第５レンズ群Ｇ５のシフト偏芯時の広角端状態における偏芯像面倒れの変動と望遠端状態における偏芯コマ収差を同時に補正することが困難となる。また、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなり、望遠端状態での無限遠物体から近距離物体への合焦時の球面収差の変化が増大する。なお、条件式（１）の上限値を１．１５に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。一方、この条件式（１）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が弱くなり、所定の変倍比の確保が困難となる。これを補うために第２レンズ群Ｇ２の屈折力を強くすると広角端状態における像面湾曲及び非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１）の下限値を０．９５に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。   Conditional expression (1) prescribes the ratio of the focal lengths of the third lens group G3 and the fifth lens group G5, which are suitable for suppressing aberration fluctuations at the time of image stabilization and suppressing enlargement. If the upper limit value of the conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes weak, the shift amount of the fifth lens group G5 necessary for camera shake correction becomes large, and the shift of the fifth lens group G5. It becomes difficult to simultaneously correct the fluctuation of the decentered image plane in the wide-angle end state at the time of decentering and the decentered coma aberration in the telephoto end state. Further, the refractive power of the third lens group G3 becomes strong, and the change in spherical aberration at the time of focusing from an infinitely distant object to a close object in the telephoto end state increases. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (1) to 1.15. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the refractive power of the third lens group G3 becomes weak, and it becomes difficult to ensure a predetermined zoom ratio. In order to compensate for this, if the refractive power of the second lens group G2 is increased, correction of field curvature and astigmatism in the wide-angle end state becomes difficult, which is not preferable. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.95.

また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とが物体方向に移動し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔が減少することが望ましい。この構成により、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差補正と、無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動の抑制と、５倍程度以上の変倍比の確保とを、より確実なものとすることができる。   Further, in the zoom optical system ZL according to the present embodiment, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6 move in the object direction, and the second lens group The distance between G2 and the third lens group G3 increases, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases. desirable. This configuration corrects aberrations during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, suppresses aberration fluctuations when focusing from an object at infinity to a close object, and ensures a zoom ratio of about 5 times or more. Can be made more reliable.

また、このような変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that such a variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (2).

２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００ （２）
但し、
ｆ１２ｗ：広角端状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との合成焦点距離
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離 2.00 <f12w / f3 <5.00 (2)
However,
f12w: the combined focal length of the first lens group G1 and the second lens group G2 in the wide-angle end state

条件式(２)は、無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動の抑制に適した広角端状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との合成焦点距離と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（２）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が大きくなり、望遠端状態での無限遠物体から近距離物体への合焦時の球面収差の変化が増大する。なお、条件式（２）の上限値を４．５０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。一方、この条件式（２）の下限値を下回ると、広角端状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との合成屈折力が大きくなり、広角端状態での無限遠物体から近距離物体への合焦時の像面湾曲をはじめとする諸収差の変動が増大する。さらに、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が小さくなり、広角端状態から望遠端状態への変倍や無限遠物体から近距離物体への合焦のための第３レンズ群Ｇ３の移動量が増大し、光学系が大型化してしまう。なお、条件式（２）の下限値を２．５０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。   Conditional expression (2) indicates that the combined focal length of the first lens group G1 and the second lens group G2 in the wide-angle end state suitable for suppressing aberration fluctuation at the time of focusing from an object at infinity to an object at a short distance, and the third It defines the ratio with the focal length of the lens group G3. When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the third lens group G3 increases, and the change in spherical aberration at the time of focusing from an infinite object to a close object in the telephoto end state increases. . In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (2) to 4.50. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the combined refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 in the wide-angle end state becomes large, and a short distance from an object at infinity in the wide-angle end state Variations in various aberrations such as field curvature during focusing on an object increase. Further, the refractive power of the third lens group G3 is reduced, and the amount of movement of the third lens group G3 for zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state or focusing from an infinite object to a close object is increased. However, the optical system becomes large. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (2) to 2.50.

また本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第３レンズ群Ｇ３が１枚の負レンズで構成されていることが望ましい。この構成により、合焦用レンズ群である第３レンズ群Ｇ３が軽量化され、鏡筒を大型化することなく高速なオートフォーカス、及びこのオートフォーカス時の静粛性を実現することができる。   In the zoom optical system ZL according to the present embodiment, it is desirable that the third lens group G3 is composed of one negative lens. With this configuration, the third lens group G3, which is a focusing lens group, is reduced in weight, and high-speed autofocus and quietness during autofocus can be achieved without increasing the size of the lens barrel.

また本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面が非球面であることが望ましい。この構成により、合焦用レンズ群である第３レンズ群Ｇ３の軽量化と無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動の抑制が両立でき、鏡筒を大型化することなく高速なオートフォーカス、及びこのオートフォーカス時の静粛性を実現することができる。   In the zoom optical system ZL according to this embodiment, it is desirable that the most object side surface of the third lens group G3 is an aspherical surface. With this configuration, both the weight reduction of the third lens group G3, which is a focusing lens group, and the suppression of aberration fluctuations during focusing from an object at infinity to a close object can be achieved at high speed without increasing the size of the lens barrel. Auto-focusing and quietness during auto-focusing can be realized.

また本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部を光軸と直交する方向の成分を持つように移動させることによって結像位置の変位を補正しているが、この第５レンズ群Ｇ５を物体側から順に、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとを接合した接合レンズから構成することにより、防振時の収差変動を良好に抑えることができる。また、この第５レンズ群Ｇ５の最も物体側の面が非球面であるように構成することにより、防振時の収差変動を良好に抑えることができる。   In the zoom optical system ZL according to the present embodiment, the displacement of the imaging position is corrected by moving at least a part of the fifth lens group G5 so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis. The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens in which, in order from the object side, a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side are cemented, it is possible to satisfactorily suppress aberration fluctuations during image stabilization. it can. Further, by configuring the fifth lens group G5 so that the most object-side surface is an aspherical surface, it is possible to satisfactorily suppress aberration fluctuations during image stabilization.

また、このような変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。   Moreover, it is desirable that such a variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (3).

０．４５ ＜ ｆ１／ｆｔ ＜ ０．９０ （３）
但し、
ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 0.45 <f1 / ft <0.90 (3)
However,
ft: focal length of the entire zooming optical system ZL in the telephoto end state f1: focal length of the first lens group G1

条件式（３）は、望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の適正な焦点距離を規定するものである。本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、条件式（３）を満足することにより、レンズ全長の小型化と、像面湾曲、歪曲収差、及び球面収差の良好な補正を両立することができる。この条件式（３）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。なお、条件式（３）の下限値を０．５５に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。一方、条件式（３）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、レンズ全長の小型化が困難となる。なお、条件式（３）の上限値を０．８０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。   Conditional expression (3) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the variable magnification optical system ZL in the telephoto end state. By satisfying conditional expression (3), the zoom optical system ZL according to the present embodiment can achieve both a reduction in the overall lens length and good correction of curvature of field, distortion, and spherical aberration. . If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 will increase, making it difficult to correct various aberrations including spherical aberration. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.55. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 will be small, and it will be difficult to reduce the overall length of the lens. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (3) to 0.80.

ところで、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６は収斂、発散、収斂の構造を持ち、さらに、各レンズ群の間隔を変化させることによって広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正する構造を有している。このような第４レンズ群Ｇ４から第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群の焦点距離は、以下の条件を満足することが望ましい。   By the way, in the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 have a convergent, divergent, and convergent structure, and further, the interval between the lens groups is set. By changing it, it has a structure that corrects various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is desirable that the focal lengths of the lens groups of the fourth lens group G4 to the sixth lens group G6 satisfy the following conditions.

まず、このような変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。   First, it is desirable that such a variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (4).

１．００ ＜ ｆ４／ｆｗ ＜ １．７０ （４）
但し、
ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
ｆｔ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離 1.00 <f4 / fw <1.70 (4)
However,
f4: focal length of the fourth lens group G4 ft: focal length of the entire variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state

条件式（４）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離に対する第４レンズ群Ｇ４の適正な焦点距離を規定するものである。本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、条件式（４）を満足することにより、レンズ全長の小型化と、像面湾曲、歪曲収差、及び球面収差の良好な補正を両立することができる。この条件式（４）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。なお、条件式（４）の下限値を１．２０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。一方、この条件式（４）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が小さくなり、レンズ全長の小型化が困難となる。なお、条件式（４）の上限値を１．５０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。   Conditional expression (4) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state. By satisfying conditional expression (4), the zoom optical system ZL according to the present embodiment can achieve both a reduction in the overall lens length and good correction of curvature of field, distortion, and spherical aberration. . If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 increases, and it becomes difficult to correct various aberrations including spherical aberration. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (4) to 1.20. On the other hand, if the upper limit value of the conditional expression (4) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes small, and it becomes difficult to reduce the overall length of the lens. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (4) to 1.50.

また、このような変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。   Moreover, it is desirable that such a variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (5).

１．４０ ＜ （−ｆ５）／ｆｗ ＜ ２．３０ （５）
但し、
ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
ｆｔ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離 1.40 <(− f5) / fw <2.30 (5)
However,
f5: focal length of the fifth lens group G5 ft: focal length of the entire variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state

条件式（５）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離に対する第５レンズ群Ｇ５の適正な焦点距離を規定するものである。本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、条件式（５）を満足することにより、像面湾曲、歪曲収差、及び球面収差の良好な補正をおこなうことができる。この条件式（５）の下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。なお、条件式（５）の下限値を１．６０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。一方、この条件式（５）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が小さくなり、第４レンズ群Ｇ４及び第６レンズ群Ｇ６とあわせて、収斂、発散、収斂の構造によって諸収差を良好に補正する効果が減少し、広角端状態から望遠端上田への変倍の際の像面湾曲、歪曲収差、及び球面収差の変化を抑え、良好な収差補正を維持することが困難となる。なお、条件式（５）の上限値を２．２０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。   Conditional expression (5) defines an appropriate focal length of the fifth lens group G5 with respect to the focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state. The variable magnification optical system ZL according to the present embodiment can satisfactorily correct field curvature, distortion, and spherical aberration by satisfying conditional expression (5). If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes large, and it becomes difficult to correct various aberrations including spherical aberration. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (5) to 1.60. On the other hand, when the upper limit value of the conditional expression (5) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes small, and together with the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6, due to the structure of convergence, divergence, and convergence. The effect of properly correcting various aberrations is reduced, and it is possible to suppress changes in curvature of field, distortion, and spherical aberration during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end Ueda, and maintain good aberration correction. It becomes difficult. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (5) to 2.20.

また、このような変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。   Moreover, it is desirable that such a variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (5).

１．６０ ＜ ｆ６／ｆｗ ＜ ２．６０ （６）
但し、
ｆ６：第６レンズ群Ｇ６の焦点距離
ｆｔ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離 1.60 <f6 / fw <2.60 (6)
However,
f6: focal length of the sixth lens group G6 ft: focal length of the entire zoom optical system ZL in the wide-angle end state

条件式（６）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離に対する第６レンズ群Ｇ６の適正な焦点距離を規定するものである。本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、条件式（６）を満足することにより、球面収差をはじめとする諸収差の良好な補正をおこなうことができる。この条件式（６）の下限値を下回ると、第６レンズ群Ｇ６の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。なお、条件式（６）の下限値を１．７０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。一方、この条件式（６）の上限値を上回ると、第６レンズ群Ｇ６の屈折力が小さくなり、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５とあわせて、収斂、発散、収斂の構造によって諸収差を良好に補正する効果が減少し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の像面湾曲、歪曲収差、及び球面収差の変化を抑え、良好な収差補正を維持することが困難となる。なお、条件式（６）の上限値を２．４０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。   Conditional expression (6) defines an appropriate focal length of the sixth lens group G6 with respect to the focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state. The variable magnification optical system ZL according to the present embodiment can satisfactorily correct various aberrations including spherical aberration by satisfying conditional expression (6). If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, the refractive power of the sixth lens group G6 becomes large, and it becomes difficult to correct various aberrations including spherical aberration. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (6) to 1.70. On the other hand, if the upper limit value of the conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the sixth lens group G6 becomes small, and together with the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, due to the structure of convergence, divergence, and convergence. The effect of satisfactorily correcting various aberrations is reduced, and changes in curvature of field, distortion, and spherical aberration during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state are suppressed, and good aberration correction can be maintained. It becomes difficult. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (6) to 2.40.

次に、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えた光学装置であるカメラを図１１に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。     Next, a camera which is an optical device including the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment will be described with reference to FIG. This camera 1 is a so-called mirrorless camera of interchangeable lens provided with a variable magnification optical system ZL according to the present embodiment as a photographing lens 2. In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and is on the imaging surface of the imaging unit 3 via an OLPF (Optical low pass filter) (not shown). A subject image is formed on the screen. Then, the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. Thus, the photographer can observe the subject via the EVF 4.

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。   Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, an image photoelectrically converted by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1. In the present embodiment, an example of a mirrorless camera has been described. However, a variable power optical system ZL according to the present embodiment is applied to a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a finder optical system. Even when the camera is mounted, the same effect as the camera 1 can be obtained.

このように、本実施形態に係る光学装置は、上述した構成の変倍光学系ＺＬを備えることにより、合焦（ピントあわせ）の際の像の大きさの変化を抑え、さらに、変倍時、ならびに合焦時の収差変動を良好に抑えた光学装置を実現することができる。   As described above, the optical apparatus according to the present embodiment includes the variable magnification optical system ZL having the above-described configuration, thereby suppressing a change in the size of an image during focusing (focusing), and further, at the time of zooming In addition, it is possible to realize an optical device that satisfactorily suppress aberration fluctuations during focusing.

なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   The contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

本実施形態では、６群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、以上の構成条件等は、７群、８群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。   In the present embodiment, the variable magnification optical system ZL having the six-group configuration is shown, but the above-described configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as the seventh group and the eighth group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、前述のように第３レンズ群Ｇ３を合焦レンズ群とするのが好ましい。   Alternatively, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. In this case, the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor). In particular, it is preferable that the third lens group G3 is a focusing lens group as described above.

また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、前述のように第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。   Also, by moving the lens group or partial lens group so that it has a component in the direction perpendicular to the optical axis, or rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis, image blur caused by camera shake is corrected. An anti-vibration lens group may be used. In particular, as described above, it is preferable that at least a part of the fifth lens group G5 is an anti-vibration lens group.

また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしても良い。   Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. It is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment is prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。   The aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the fourth lens group G4. However, the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.

さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。   Further, each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が５〜１５倍程度である。   The variable magnification optical system ZL of the present embodiment has a variable magnification ratio of about 5 to 15 times.

以下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図１２を参照して説明する。まず、各レンズを配置して第１〜第６レンズ群Ｇ１〜Ｇ６をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。また、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔が変化するように配置する（ステップＳ２００）。また、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３が光軸方向に移動するように配置する（ステップＳ３００）。また、第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動するように配置する（ステップＳ４００）。さらにまた、各レンズ群Ｇ１〜Ｇ６が、前述の条件式（１）を満足するように配置する(ステップＳ５００)。   Hereinafter, an outline of a method for manufacturing the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment will be described with reference to FIG. First, the respective lenses are arranged to prepare the first to sixth lens groups G1 to G6, respectively (step S100). Further, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 changes. The distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 changes. Arrangement is made so that the interval changes (step S200). In addition, the third lens group G3 is arranged so as to move in the optical axis direction when focusing from an object at infinity to a near object (step S300). Further, at least a part of the fifth lens group G5 is arranged so as to move so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis (step S400). Further, the lens groups G1 to G6 are arranged so as to satisfy the conditional expression (1) (step S500).

具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ２１、両凹形状の負レンズＬ２２及び両凸形状の正レンズＬ２３を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凹レンズ形状の非球面負レンズＬ３１を配置して第３レンズ群Ｇ３とし、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸形状の正レンズＬ４３と両凹形状の負レンズＬ４４とを接合した接合正レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、両凹レンズ形状の非球面負レンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２とを接合した接合負レンズを配置して第５レンズ群Ｇ５とし、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１、及び、両凸形状の正レンズＬ６２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３とを接合した接合正レンズを配置して第６レンズ群Ｇ６とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。   Specifically, in the present embodiment, for example, as shown in FIG. 1, a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 are cemented in order from the object side. A positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side is arranged as the first lens group G1, and a negative meniscus lens-shaped aspherical negative lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and A biconvex positive lens L23 is arranged as a second lens group G2, a biconcave aspherical negative lens L31 is arranged as a third lens group G3, and a negative meniscus lens L41 with a convex surface facing the object side. A fourth lens group G4 is formed by arranging a cemented positive lens in which a biconvex positive lens L42 is cemented and a cemented positive lens in which a biconvex positive lens L43 and a biconcave negative lens L44 are cemented. A cemented negative lens in which a biconcave aspherical negative lens L51 and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side are arranged to form a fifth lens group G5, and a positive meniscus having a concave surface facing the object side A cemented positive lens in which a lens L61 and a biconvex positive lens L62 and a negative meniscus lens L63 having a concave surface facing the object side are disposed is used as a sixth lens group G6. The lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.

以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図１及び図６は、各実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１，ＺＬ２）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これらの変倍光学系ＺＬ１，ＺＬ２の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群Ｇ１〜Ｇ６の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。   Hereinafter, each example of the present application will be described with reference to the drawings. 1 and 6 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the variable magnification optical system ZL (ZL1, ZL2) according to each example. Further, in the lower part of the sectional views of these variable magnification optical systems ZL1 and ZL2, along the optical axes of the lens groups G1 to G6 when changing magnification from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) The direction of movement is indicated by an arrow.

各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ−ｎ」は「×１０-n」を示す。 In each embodiment, the height of the aspheric surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag amount) along the optical axis from the tangential plane of the apex of each aspheric surface to each aspheric surface at height y. Is S (y), r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), K is the conic constant, and An is the nth-order aspherical coefficient, it is expressed by the following equation (a). . In the following examples, “E−n” indicates “× 10 −n ”.

Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１−Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10 （ａ） S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1−K × y 2 / r 2 ) 1/2 }
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 (a)

なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。   In each embodiment, the secondary aspheric coefficient A2 is zero. In the table of each example, an aspherical surface is marked with * on the right side of the surface number.

［第１実施例］
図１は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の構成を示す図である。この図１に示す変倍光学系ＺＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。 [First embodiment]
FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system ZL1 according to the first example. The zoom optical system ZL1 shown in FIG. 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group having a negative refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power.

この変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ２１、両凹形状の負レンズＬ２２、及び、両凸形状の正レンズＬ２３から構成されている。この第２レンズ群Ｇ２の非球面負レンズＬ２１は、物体側レンズ面に非球面形状の薄いプラスチック樹脂層を備えている。また、第３レンズ群Ｇ３は、両凹レンズ形状の非球面負レンズＬ３１から構成されている。この第３レンズ群Ｇ３の非球面負レンズＬ３１は、物体側レンズ面が非球面形状である。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズ、及び、両凸形状の正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４との接合正レンズから構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凹レンズ形状の非球面負レンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合負レンズから構成されている。この第５レンズ群Ｇ５の非球面負レンズＬ５１は、物体側レンズ面が非球面形状である。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１、及び、両凸形状の正レンズＬ６２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３との接合正レンズから構成されている。   In the variable magnification optical system ZL1, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and an object side. It is composed of a positive meniscus lens L13 having a convex surface. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus aspheric negative lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It is configured. The aspheric negative lens L21 of the second lens group G2 includes an aspheric thin plastic resin layer on the object side lens surface. The third lens group G3 is composed of a biconcave aspherical negative lens L31. The aspheric negative lens L31 of the third lens group G3 has an aspherical object side lens surface. The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L42, and a biconvex positive lens L43 and an object. It is composed of a cemented positive lens with a negative meniscus lens L44 having a concave surface on the side. The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented negative lens of a biconcave aspherical negative lens L51 and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object. The aspheric negative lens L51 of the fifth lens group G5 has an aspheric object side lens surface. The sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens L62 and a negative meniscus lens L63 having a concave surface facing the object side. It consists of a positive lens.

この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１では、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の空気間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の空気間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の空気間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の空気間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１から第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群が物体方向へ移動する。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されており、この開口絞りＳは、変倍に際し第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。また、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とは、変倍に際し一体に移動する。   In the zoom optical system ZL1 according to the first example, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 And the third lens group G3 increase, the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decrease, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increase, Each lens group from the first lens group G1 to the sixth lens group G6 moves in the object direction so that the air gap between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases. The aperture stop S is disposed between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. The aperture stop S moves together with the fourth lens group G4 during zooming. Further, the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6 move together during zooming.

また、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１では、第３レンズ群Ｇ３を物体方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。   Further, in the variable magnification optical system ZL1 according to the first example, the third lens group G3 is moved in the object direction, thereby focusing from a long distance object to a short distance object.

また、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１では、第５レンズ群Ｇ５を光軸と直交する方向の成分を持つように移動させることによって、手ブレ等による結像位置の変位を補正する。   In the variable magnification optical system ZL1 according to the first example, the displacement of the imaging position due to camera shake or the like is corrected by moving the fifth lens group G5 so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis. To do.

なお、全系の焦点距離がfで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の広角端状態においては、防振係数１．２７であり、焦点距離は１８．５ｍｍであるので、０．６０°の回転ブレを補正するためにの第５レンズ群Ｇ５の移動量は０．１５ｍｍである。また、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の望遠端状態においては、防振係数２．２５であり、焦点距離は１３７．１ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための第５レンズ群の移動量は０．２１ｍｍである。   It should be noted that when the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (ratio of image movement amount on the imaging surface to the movement amount of the moving lens group in shake correction) is K, the rotational shake at the angle θ is corrected. The moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f · tan θ) / K. In the wide-angle end state of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example, since the image stabilization coefficient is 1.27 and the focal length is 18.5 mm, in order to correct rotation blur of 0.60 ° The amount of movement of the fifth lens group G5 is 0.15 mm. Further, in the telephoto end state of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example, since the image stabilization coefficient is 2.25 and the focal length is 137.1 mm, the rotational blur of 0.20 ° is corrected. The amount of movement of the fifth lens group is 0.21 mm.

以下の表１に、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元におけるｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角、Ｙｍａｘは最大像高、及び、ＴＬは全長をそれぞれ表している。ここで、全長ＴＬは、無限遠合焦時のレンズ面の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離を表している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄νｄ及び第５欄ｎｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数及び屈折率を示している。また、曲率半径∞は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、表１に示す面番号１〜２９は、図１に示す番号１〜２９に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１〜第６レンズ群Ｇ１〜Ｇ６の各々の始面と焦点距離を示している。   Table 1 below lists values of specifications of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example. In Table 1, f in the overall specifications represents the focal length of the entire system, FNO represents the F number, 2ω represents the angle of view, Ymax represents the maximum image height, and TL represents the total length. Here, the total length TL represents the distance on the optical axis from the first surface of the lens surface to the image plane I when focusing on infinity. In the lens data, the first column m indicates the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam, the second column r indicates the curvature radius of each lens surface, and the third column. d is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (surface interval). The fourth column νd and the fifth column nd are Abbe numbers and refractive indices for the d-line (λ = 587.6 nm). Is shown. Further, the radius of curvature ∞ indicates a plane, and the refractive index of air 1.000 is omitted. The surface numbers 1 to 29 shown in Table 1 correspond to the numbers 1 to 29 shown in FIG. The lens group focal length indicates the start surface and focal length of each of the first to sixth lens groups G1 to G6.

ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。   Here, the focal length f, the radius of curvature r, the surface interval d, and other length units listed in all the following specification values are generally “mm”, but the optical system is proportionally enlarged or proportional. Since the same optical performance can be obtained even if the image is reduced, the present invention is not limited to this. The description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following embodiments.

（表１）
［全体諸元］
変倍比＝7.41
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 18.5 〜 69.8 〜 137.1
ＦＮＯ ＝ 3.37 〜 5.35 〜 5.87
２ω ＝ 78.0 〜 22.27 〜 11.45
Ｙｍａｘ＝ 14.25 〜 14.25 〜 14.25
ＴＬ ＝ 140.30 〜 182.76 〜 206.23

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 219.5586 2.000 1.846660 23.78
2 76.5672 8.100 1.593190 67.90
3 -193.1433 0.100
4 62.9929 4.369 1.816000 46.62
5 135.2434 d5
6* 200.0000 0.150 1.553890 38.23
7 264.2433 1.200 1.772499 49.61
8 14.5524 6.639
9 -55.9960 1.000 1.882997 40.76
10 70.0778 1.368
11 34.2278 4.994 1.846660 23.78
12 -40.2215 d12
13* -38.0000 1.000 1.816000 46.62
14 73.1158 d14
15 ∞ 0.400 開口絞りＳ
16 31.3375 1.000 2.000690 25.45
17 17.5382 4.020 1.696797 55.52
18 -45.2689 0.100
19 25.2062 3.378 1.530784 53.99
20 -50.1174 1.000 1.902650 35.70
21 221.7499 d21
22* -49.6292 1.000 1.729157 54.66
23 14.2070 2.838 1.850260 32.35
24 37.8185 d24
25 -987.2356 4.223 1.497820 82.51
26 -22.6220 0.100
27 42.2054 7.527 1.487490 70.40
28 -17.4688 1.301 1.882997 40.76
29 -69.1566 BF
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 93.305
第２レンズ群 6 -59.998
第３レンズ群 13 -30.519
第４レンズ群 15 25.075
第５レンズ群 22 -34.507
第６レンズ群 25 40.427 (Table 1)
[Overall specifications]
Scaling ratio = 7.41
Wide angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 18.5 to 69.8 to 137.1
FNO = 3.37 to 5.35 to 5.87
2ω = 78.0 to 22.27 to 11.45
Ymax = 14.25 to 14.25 to 14.25
TL = 140.30-182.76-206.23

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1 219.5586 2.000 1.846660 23.78
2 76.5672 8.100 1.593190 67.90
3 -193.1433 0.100
4 62.9929 4.369 1.816000 46.62
5 135.2434 d5
6 * 200.0000 0.150 1.553890 38.23
7 264.2433 1.200 1.772499 49.61
8 14.5524 6.639
9 -55.9960 1.000 1.882997 40.76
10 70.0778 1.368
11 34.2278 4.994 1.846660 23.78
12 -40.2215 d12
13 * -38.0000 1.000 1.816000 46.62
14 73.1158 d14
15 ∞ 0.400 Aperture stop S
16 31.3375 1.000 2.000690 25.45
17 17.5382 4.020 1.696797 55.52
18 -45.2689 0.100
19 25.2062 3.378 1.530784 53.99
20 -50.1174 1.000 1.902650 35.70
21 221.7499 d21
22 * -49.6292 1.000 1.729157 54.66
23 14.2070 2.838 1.850 260 32.35
24 37.8185 d24
25 -987.2356 4.223 1.497820 82.51
26 -22.6220 0.100
27 42.2054 7.527 1.487490 70.40
28 -17.4688 1.301 1.882997 40.76
29 -69.1566 BF
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 93.305
Second lens group 6 -59.998
Third lens group 13 -30.519
4th lens group 15 25.075
5th lens group 22 -34.507
6th lens group 25 40.427

この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１おいて、第６面、第１３面、及び、第２２面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the zoom optical system ZL1 according to the first example, the lens surfaces of the sixth surface, the thirteenth surface, and the twenty-second surface are formed in an aspherical shape. The following Table 2 shows aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.

（表２）
［非球面データ］
Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第６面 22.2541 2.73433E-06 -3.40694E-08 8.73889E-11 -1.04437E-13
第１３面 0.0119 1.07136E-06 1.36110E-08 9.05198E-11 -2.63445E-13
第２２面 0.5764 2.56475E-06 -5.34939E-09 1.12941E-10 0.00000E+00 (Table 2)
[Aspherical data]
K A4 A6 A8 A10
6th surface 22.2541 2.73433E-06 -3.40694E-08 8.73889E-11 -1.04437E-13
13th surface 0.0119 1.07136E-06 1.36110E-08 9.05198E-11 -2.63445E-13
22nd surface 0.5764 2.56475E-06 -5.34939E-09 1.12941E-10 0.00000E + 00

この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１４、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２１、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ２４、及び、バックフォーカスＢＦは、上述したように、変倍に際して変化する。次の表３に無限遠合焦時及び近距離合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠状態の各焦点距離における可変間隔及びバックフォーカスの値を示す。なお、バックフォーカスＢＦは、最も像側のレンズ面（図１における第２９面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。この説明は以降の実施例においても同様である。   In the variable magnification optical system ZL1 according to the first example, the axial air distance d5 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the axial air distance between the second lens group G2 and the third lens group G3. d12, the axial air gap d14 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the axial air gap d21 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, the fifth lens group G5 and the sixth lens group. As described above, the axial air distance d24 from G6 and the back focus BF change during zooming. Table 3 below shows the values of the variable interval and the back focus at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto state at the time of focusing at infinity and focusing at a short distance. Note that the back focus BF indicates the distance on the optical axis from the most image side lens surface (the 29th surface in FIG. 1) to the image surface I. This description is the same in the following embodiments.

（表３）
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
広角端 中間 望遠端 広角端 中間 望遠端
f 18.5 69.8 137.1 18.5 69.8 137.1
d5 1.500 28.674 46.349 1.500 28.674 46.349
d12 2.962 4.304 7.318 2.481 3.970 6.822
d14 26.115 7.463 3.000 26.596 7.797 3.496
d21 2.500 7.495 8.806 2.500 7.495 8.806
d24 11.306 6.311 5.000 11.306 6.311 5.000
BF 38.11 70.71 77.95 38.11 70.71 77.95 (Table 3)
[Variable interval data]
Infinity focusing state Short-distance focusing state Wide-angle end Medium telephoto end Wide-angle end Medium telephoto end
f 18.5 69.8 137.1 18.5 69.8 137.1
d5 1.500 28.674 46.349 1.500 28.674 46.349
d12 2.962 4.304 7.318 2.481 3.970 6.822
d14 26.115 7.463 3.000 26.596 7.797 3.496
d21 2.500 7.495 8.806 2.500 7.495 8.806
d24 11.306 6.311 5.000 11.306 6.311 5.000
BF 38.11 70.71 77.95 38.11 70.71 77.95

次の表４に、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１における各条件式対応値を示す。なお、この表４において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との合成焦点距離ｆ１２について、広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠状態の各焦点距離の値を示している。また、ｆｗは広角端状態における変倍光学系ＺＬ１の全系の焦点距離を、ｆｔは望遠端状態における変倍光学系ＺＬ１の全系の焦点距離を、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を、ｆ１２ｗは広角端状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との合成焦点距離を、ｆ３は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を、ｆ４は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を、ｆ５は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離を、ｆ６は第６レンズ群Ｇ６の焦点距離を、それぞれ表している。以上の符号の説明は以降の実施例においても同様である。   Table 4 below shows values corresponding to the conditional expressions in the variable magnification optical system ZL1 according to the first example. In Table 4, the values of the focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto state are shown for the combined focal length f12 of the first lens group G1 and the second lens group G2. Also, fw is the focal length of the entire zooming optical system ZL1 in the wide-angle end state, ft is the focal length of the entire zooming optical system ZL1 in the telephoto end state, and f1 is the focal length of the first lens group G1. F12w is the combined focal length of the first lens group G1 and the second lens group G2 in the wide-angle end state, f3 is the focal length of the third lens group G3, f4 is the focal length of the fourth lens group G4, f5 represents the focal length of the fifth lens group G5, and f6 represents the focal length of the sixth lens group G6. The description of the above symbols is the same in the following embodiments.

（表４）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ１２ -131.84 -366.17 2345.12
［条件対応値］
（１）ｆ５／ｆ３＝1.131
（２）ｆ１２ｗ／ｆ３＝4.320
（３）ｆ１／ｆｔ＝0.680
（４）ｆ４／ｆｗ＝1.355
（５）（−ｆ５）／ｆｗ＝1.865
（６）ｆ６／ｆｗ＝2.185 (Table 4)
Wide angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f12 -131.84 -366.17 2345.12
[Conditional value]
(1) f5 / f3 = 1.131
(2) f12w / f3 = 4.320
(3) f1 / ft = 0.680
(4) f4 / fw = 1.355
(5) (−f5) /fw=1.865
(6) f6 / fw = 2.185

このように、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、上記条件式（１）〜（６）を全て満足している。   Thus, the variable magnification optical system ZL1 according to the first example satisfies all the conditional expressions (1) to (6).

この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の、広角端状態での無限遠合焦状態の諸収差図を図２（ａ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の諸収差図を図３に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の諸収差図を図４（ａ）に示す。また、第１実施例の変倍光学系ＺＬ１の広角端状態で且つ無限遠合焦状態においてブレ補正を行ったときのコマ収差図を図２（ｂ）に示し、望遠端状態で且つ無限遠合焦状態においてブレ補正を行ったときのコマ収差図を図４（ｂ）に示す。また、第１実施例の変倍光学系ＺＬ１の近距離合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の諸収差図を図５（ａ）〜（ｃ）に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの諸収差図より、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。   FIG. 2A shows various aberration diagrams of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example in the infinite focus state in the wide angle end state, and shows various in the infinite focus state in the intermediate focal length state. An aberration diagram is shown in FIG. 3, and various aberration diagrams in the infinite focus state in the telephoto end state are shown in FIG. FIG. 2B shows a coma aberration diagram when the blur correction is performed in the wide-angle end state and the infinity in-focus state of the variable magnification optical system ZL1 of the first example. FIG. 4B shows a coma aberration diagram when blur correction is performed in the focused state. In addition, FIGS. 5A to 5C show various aberration diagrams in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when the zooming optical system ZL1 of the first example is in close focus. In each aberration diagram, FNO represents an F number, NA represents a numerical aperture, and Y represents an image height. The spherical aberration diagram shows the F-number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture, the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height, and the coma diagram shows the value of each image height. . d represents a d-line (λ = 587.6 nm), and g represents a g-line (λ = 435.8 nm). In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. Note that the same reference numerals as in this example are also used in the aberration diagrams of the examples shown below. From these various aberration diagrams, the variable magnification optical system ZL1 according to the first example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that the imaging performance is excellent even during focusing.

［第２実施例］
図６は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の構成を示す図である。この図６に示す変倍光学系ＺＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。 [Second Embodiment]
FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example. The zoom optical system ZL2 shown in FIG. 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group G2 having a negative refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power.

この変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合負レンズ、及び、両凸形状の正レンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ２１、両凹形状の負レンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合負レンズ、及び、両凸形状の正レンズＬ２４から構成されている。この第２レンズ群Ｇ２の非球面負レンズＬ２１は、物体側レンズ面に非球面形状の薄いプラスチック樹脂層を備えている。また、第３レンズ群Ｇ３は、両凹レンズ形状の非球面負レンズＬ３１から構成されている。この第３レンズ群Ｇ３の非球面負レンズＬ３１は、物体側レンズ面が非球面形状である。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１、及び、両凸形状の正レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合正レンズから構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凹レンズ形状の非球面負レンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合負レンズから構成されている。この第５レンズ群Ｇ５の非球面負レンズＬ５１は、物体側レンズ面が非球面形状である。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１、両凸形状の正レンズＬ６２、及び、両凸形状の正レンズＬ６３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６４との接合負レンズから構成されている。   In the variable magnification optical system ZL2, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented negative lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a biconvex shape. Positive lens L13. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens-shaped negative lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented negative lens with L23 and a biconvex positive lens L24. The aspheric negative lens L21 of the second lens group G2 includes an aspheric thin plastic resin layer on the object side lens surface. The third lens group G3 is composed of a biconcave aspherical negative lens L31. The aspheric negative lens L31 of the third lens group G3 has an aspherical object side lens surface. The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L41, and a cemented positive lens of a biconvex positive lens L42 and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object side. Has been. The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented negative lens of a biconcave aspherical negative lens L51 and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object. The aspheric negative lens L51 of the fifth lens group G5 has an aspheric object side lens surface. The sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L62, and a biconvex positive lens L63 and a concave surface facing the object side. Further, it is composed of a cemented negative lens with a negative meniscus lens L64.

この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２では、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の空気間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の空気間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の空気間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の空気間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１から第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群が物体方向へ移動する。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されており、この開口絞りＳは、変倍に際し第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。また、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とは、変倍に際し一体に移動する。   In the zoom optical system ZL2 according to the second example, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 And the third lens group G3 increase, the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decrease, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increase, Each lens group from the first lens group G1 to the sixth lens group G6 moves in the object direction so that the air gap between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases. The aperture stop S is disposed between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. The aperture stop S moves together with the fourth lens group G4 during zooming. Further, the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6 move together during zooming.

また、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２では、第３レンズ群Ｇ３を物体方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。   In the zoom optical system ZL2 according to the second example, the third lens group G3 is moved in the object direction, thereby focusing from a long distance object to a short distance object.

また、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２では、第５レンズ群Ｇ５を光軸と直交する方向の成分を持つように移動させることによって、手ブレ等による結像位置の変位を補正する。この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の広角端状態においては、防振係数１．３７であり、焦点距離は１８．５ｍｍであるので、０．６０°の回転ブレを補正するためにの第５レンズ群Ｇ５の移動量は０．１４ｍｍである。また第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の望遠端状態においては、防振係数２．４６であり、焦点距離は１３７．２ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための第５レンズ群の移動量は０．１９ｍｍである。   In the variable magnification optical system ZL2 according to the second example, the displacement of the imaging position due to camera shake or the like is corrected by moving the fifth lens group G5 so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis. To do. In the wide-angle end state of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example, since the image stabilization coefficient is 1.37 and the focal length is 18.5 mm, in order to correct a rotational blur of 0.60 °. The amount of movement of the fifth lens group G5 is 0.14 mm. Further, in the telephoto end state of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example, since the image stabilization coefficient is 2.46 and the focal length is 137.2 mm, the rotation blur of 0.20 ° is corrected. The amount of movement of the fifth lens group is 0.19 mm.

以下の表５に、第２実施例の変倍光学系ＺＬ２の諸元の値を掲げる。なお、表５に示す面番号１〜３１は、図６に示す番号１〜３１に対応している。   Table 5 below lists values of specifications of the variable magnification optical system ZL2 of the second example. In addition, the surface numbers 1-31 shown in Table 5 respond | correspond to the numbers 1-31 shown in FIG.

（表５）
［全体諸元］
変倍比＝7.42
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 18.5 〜 69.5 〜 137.2
ＦＮＯ ＝ 3.23 〜 5.27 〜 5.94
２ω ＝ 78.1 〜 22.37 〜 11.44
Ｙｍａｘ＝ 14.25 〜 14.25 〜 14.25
ＴＬ ＝ 147.44 〜 186.83 〜 213.32

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 240.0000 2.000 1.800999 34.96
2 52.7117 8.100 1.497820 82.51
3 -443.0237 0.100
4 64.5223 6.447 1.696797 55.52
5 -936.2592 d5
6* 500.0000 0.150 1.553890 38.23
7 822.4858 1.200 1.772499 49.61
8 18.2758 5.256
9 -165.4567 1.000 1.816000 46.62
10 19.8601 3.118 1.622049 36.15
11 32.0132 1.000
12 29.4566 4.897 1.846660 23.78
13 -55.0484 d13
14* -49.4019 1.000 1.816000 46.62
15 61.9839 d15
16 ∞ 0.400 開口絞りＳ
17 48.3794 3.113 1.639999 60.09
18 -39.1683 0.100
19 26.2287 4.086 1.487490 70.40
20 -26.5392 1.000 1.846660 23.78
21 -148.2799 d21
22* -42.1109 1.000 1.729157 52.66
23 16.2392 2.676 1.850260 31.35
24 40.3742 d24
25 -302.1886 4.124 1.497820 82.51
26 -25.5978 0.100
27 141.8594 2.868 1.557443 45.43
28 -91.1593 0.100
29 62.4497 6.548 1.487490 70.40
30 -19.7577 1.301 1.834807 44.72
31 -154.3786 BF
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 96.473
第２レンズ群 6 -50.028
第３レンズ群 14 -33.555
第４レンズ群 16 24.677
第５レンズ群 22 -31.897
第６レンズ群 25 39.477 (Table 5)
[Overall specifications]
Scaling ratio = 7.42
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 18.5 to 69.5 to 137.2
FNO = 3.23 to 5.27 to 5.94
2ω = 78.1 to 22.37 to 11.44
Ymax = 14.25 to 14.25 to 14.25
TL = 147.44-186.83-213.32

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1 240.0000 2.000 1.800999 34.96
2 52.7117 8.100 1.497820 82.51
3 -443.0237 0.100
4 64.5223 6.447 1.696797 55.52
5 -936.2592 d5
6 * 500.0000 0.150 1.553890 38.23
7 822.4858 1.200 1.772499 49.61
8 18.2758 5.256
9 -165.4567 1.000 1.816000 46.62
10 19.8601 3.118 1.622049 36.15
11 32.0132 1.000
12 29.4566 4.897 1.846660 23.78
13 -55.0484 d13
14 * -49.4019 1.000 1.816000 46.62
15 61.9839 d15
16 ∞ 0.400 Aperture stop S
17 48.3794 3.113 1.639999 60.09
18 -39.1683 0.100
19 26.2287 4.086 1.487490 70.40
20 -26.5392 1.000 1.846660 23.78
21 -148.2799 d21
22 * -42.1109 1.000 1.729157 52.66
23 16.2392 2.676 1.850260 31.35
24 40.3742 d24
25 -302.1886 4.124 1.497820 82.51
26 -25.5978 0.100
27 141.8594 2.868 1.557443 45.43
28 -91.1593 0.100
29 62.4497 6.548 1.487490 70.40
30 -19.7577 1.301 1.834807 44.72
31 -154.3786 BF
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 96.473
Second lens group 6 -50.028
Third lens group 14 -33.555
4th lens group 16 24.677
5th lens group 22 -31.897
6th lens group 25 39.477

この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２おいて、第６面、第１４面、及び、第２２面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the variable magnification optical system ZL2 according to the second example, the lens surfaces of the sixth surface, the fourteenth surface, and the twenty-second surface are formed in an aspherical shape. Table 6 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.

（表６）
［非球面データ］
Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第６面 1.0000 2.02178E-06 -1.91245E-08 5.41632E-11 -7.16953E-14
第１４面 1.0000 6.73106E-06 1.51641E-08 -6.05979E-11 0.00000E+00
第２２面 1.0000 6.96942E-06 4.75469E-10 2.28841E-11 0.00000E+00 (Table 6)
[Aspherical data]
K A4 A6 A8 A10
6th surface 1.0000 2.02178E-06 -1.91245E-08 5.41632E-11 -7.16953E-14
14th surface 1.0000 6.73106E-06 1.51641E-08 -6.05979E-11 0.00000E + 00
Side 22 1.0000 6.96942E-06 4.75469E-10 2.28841E-11 0.00000E + 00

この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１５、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２１、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ２４、及び、バックフォーカスＢＦは、上述したように、変倍に際して変化する。次の表７に無限遠合焦時及び近距離合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠状態の各焦点距離における可変間隔及びバックフォーカスの値を示す。   In the variable magnification optical system ZL2 according to the second example, the axial air distance d5 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the axial air distance between the second lens group G2 and the third lens group G3. d13, the axial air gap d15 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the axial air gap d21 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, the fifth lens group G5 and the sixth lens group As described above, the axial air distance d24 from G6 and the back focus BF change during zooming. Table 7 below shows the values of the variable interval and the back focus at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto state at the time of focusing at infinity and focusing at a short distance.

（表７）
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
広角端 中間 望遠端 広角端 中間 望遠端
f 18.5 69.5 137.2 18.5 69.5 137.2
d5 1.500 27.643 46.848 1.500 27.643 46.848
d13 3.056 4.300 7.199 2.535 3.977 6.751
d15 27.000 7.501 3.000 27.521 7.823 3.448
d21 2.500 9.585 11.183 2.500 9.585 11.183
d24 13.683 6.598 5.000 13.683 6.598 5.000
BF 38.02 69.51 78.41 38.02 69.51 78.41 (Table 7)
[Variable interval data]
Infinity focusing state Short-distance focusing state Wide-angle end Medium telephoto end Wide-angle end Medium telephoto end
f 18.5 69.5 137.2 18.5 69.5 137.2
d5 1.500 27.643 46.848 1.500 27.643 46.848
d13 3.056 4.300 7.199 2.535 3.977 6.751
d15 27.000 7.501 3.000 27.521 7.823 3.448
d21 2.500 9.585 11.183 2.500 9.585 11.183
d24 13.683 6.598 5.000 13.683 6.598 5.000
BF 38.02 69.51 78.41 38.02 69.51 78.41

次の表８に、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２における各条件式対応値を示す。   Table 8 below shows values corresponding to the conditional expressions in the variable magnification optical system ZL2 according to the second example.

（表８）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ１２ -93.11 -187.87 -744.06
［条件式対応値］
（１）ｆ５／ｆ３＝0.951
（２）ｆ１２ｗ／ｆ３＝2.775
（３）ｆ１／ｆｔ＝0.703
（４）ｆ４／ｆｗ＝1.334
（５）（−ｆ５）／ｆｗ＝1.724
（６）ｆ６／ｆｗ＝2.134 (Table 8)
Wide angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f12 -93.11 -187.87 -744.06
[Conditional expression values]
(1) f5 / f3 = 0.951
(2) f12w / f3 = 2.775
(3) f1 / ft = 0.703
(4) f4 / fw = 1.334
(5) (−f5) /fw=1.724
(6) f6 / fw = 2.134

このように、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、上記条件式（１）〜（６）を全て満足している。   Thus, the zoom optical system ZL2 according to the second example satisfies all the conditional expressions (1) to (6).

この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の、広角端状態での無限遠合焦状態の諸収差図を図７（ａ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の諸収差図を図８に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の諸収差図を図９（ａ）に示す。また、第２実施例の変倍光学系ＺＬ２の広角端状態で且つ無限遠合焦状態においてブレ補正を行ったときのコマ収差図を図７（ｂ）に示し、望遠端状態で且つ無限遠合焦状態においてブレ補正を行ったときのコマ収差図を図９（ｂ）に示す。また、第２実施例の変倍光学系ＺＬ２の近距離合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の諸収差図を図１０（ａ）〜（ｃ）に示す。これらの諸収差図より、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。   FIG. 7A shows various aberration diagrams of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example in the infinite focus state in the wide-angle end state. An aberration diagram is shown in FIG. 8, and various aberration diagrams in the infinite focus state in the telephoto end state are shown in FIG. FIG. 7B shows a coma aberration diagram when the blur correction is performed in the wide-angle end state and the infinity in-focus state of the variable magnification optical system ZL2 of the second embodiment. FIG. 9B shows a coma aberration diagram when blur correction is performed in the in-focus state. In addition, FIGS. 10A to 10C show various aberration diagrams in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when the zooming optical system ZL2 of the second example is focused at a short distance. From these various aberration diagrams, the variable magnification optical system ZL2 according to the second example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that the imaging performance is excellent even during focusing.

ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。   Here, each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these.

１ カメラ（光学装置） ＺＬ（ＺＬ１，ＺＬ２） 変倍光学系
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群 Ｇ５ 第５レンズ群 Ｇ６ 第６レンズ群 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Camera (optical apparatus) ZL (ZL1, ZL2) Variable magnification optical system G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group G6 6th lens group

Claims (26)

物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、
負の屈折力を有する第５レンズ群と、
正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が増大し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が変化し、
合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸方向に移動し、
前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、
次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０
２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
ｆ１２ｗ：広角端状態における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との合成焦点距離 From the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens group having negative refractive power;
A fourth lens group having a positive refractive power;
A fifth lens group having negative refractive power;
Substantially consisting of six lens groups with a sixth lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group increases, and the distance between the fifth lens group and the sixth lens group increases. Change,
Upon focusing , the third lens group moves in the optical axis direction,
Moving so that at least a part of the fifth lens group has a component in a direction perpendicular to the optical axis;
A variable magnification optical system characterized by satisfying the following condition:
0.80 <f5 / f3 <1.30
2.00 <f12w / f3 <5.00
However,
f3: focal length of the third lens group f5: focal length of the fifth lens group
f12w: Composite focal length of the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state 物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、
負の屈折力を有する第５レンズ群と、
正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が増大し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が変化し、
合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸方向に移動し、
前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、
次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０
０．４５ ＜ ｆ１／ｆｔ ＜ ０．９０
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 From the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens group having negative refractive power;
A fourth lens group having a positive refractive power;
A fifth lens group having negative refractive power;
Substantially consisting of six lens groups with a sixth lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group increases, and the distance between the fifth lens group and the sixth lens group increases. Change,
Upon focusing , the third lens group moves in the optical axis direction,
Moving so that at least a part of the fifth lens group has a component in a direction perpendicular to the optical axis;
A variable magnification optical system characterized by satisfying the following condition:
0.80 <f5 / f3 <1.30
0.45 <f1 / ft <0.90
However,
f3: focal length of the third lens group f5: focal length of the fifth lens group
ft: focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state
f1: Focal length of the first lens group 物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、
負の屈折力を有する第５レンズ群と、
正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が変化し、
合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸方向に移動し、
前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、
次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
０．９５ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０
２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
ｆ１２ｗ：広角端状態における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との合成焦点距離 From the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens group having negative refractive power;
A fourth lens group having a positive refractive power;
A fifth lens group having negative refractive power;
Substantially consisting of six lens groups with a sixth lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, and the distance between the fifth lens group and the sixth lens group changes. Change,
Upon focusing , the third lens group moves in the optical axis direction,
Moving so that at least a part of the fifth lens group has a component in a direction perpendicular to the optical axis;
A variable magnification optical system characterized by satisfying the following condition:
0.95 <f5 / f3 <1.30
2.00 <f12w / f3 <5.00
However,
f3: focal length of the third lens group f5: focal length of the fifth lens group
f12w: Composite focal length of the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state 物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、
負の屈折力を有する第５レンズ群と、
正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が変化し、
合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸方向に移動し、
前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、
次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０
２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００
１．００ ＜ ｆ４／ｆｗ ＜ １．７０
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
ｆ１２ｗ：広角端状態における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との合成焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離 From the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens group having negative refractive power;
A fourth lens group having a positive refractive power;
A fifth lens group having negative refractive power;
Substantially consisting of six lens groups with a sixth lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, and the distance between the fifth lens group and the sixth lens group changes. Change,
Upon focusing , the third lens group moves in the optical axis direction,
Moving so that at least a part of the fifth lens group has a component in a direction perpendicular to the optical axis;
A variable magnification optical system characterized by satisfying the following condition:
0.80 <f5 / f3 <1.30
2.00 <f12w / f3 <5.00
1.00 <f4 / fw <1.70
However,
f3: focal length of the third lens group f5: focal length of the fifth lens group
f12w: Composite focal length of the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state
fw: focal length of the entire system of the variable magnification optical system in the wide-angle end state
f4: focal length of the fourth lens group 物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、
負の屈折力を有する第５レンズ群と、
正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が変化し、
合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸方向に移動し、
前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、
次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０
２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００
１．４０ ＜ （−ｆ５）／ｆｗ ＜ ２．３０
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
ｆ１２ｗ：広角端状態における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との合成焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離 From the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens group having negative refractive power;
A fourth lens group having a positive refractive power;
A fifth lens group having negative refractive power;
Substantially consisting of six lens groups with a sixth lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, and the distance between the fifth lens group and the sixth lens group changes. Change,
Upon focusing , the third lens group moves in the optical axis direction,
Moving so that at least a part of the fifth lens group has a component in a direction perpendicular to the optical axis;
A variable magnification optical system characterized by satisfying the following condition:
0.80 <f5 / f3 <1.30
2.00 <f12w / f3 <5.00
1.40 <(− f5) / fw <2.30
However,
f3: focal length of the third lens group f5: focal length of the fifth lens group
f12w: Composite focal length of the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state
fw: focal length of the entire system of the variable magnification optical system in the wide-angle end state 物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、
負の屈折力を有する第５レンズ群と、
正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が変化し、
合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸方向に移動し、
前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、
次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０
０．４５ ＜ ｆ１／ｆｔ ＜ ０．９０
１．００ ＜ ｆ４／ｆｗ ＜ １．７０
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離 From the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens group having negative refractive power;
A fourth lens group having a positive refractive power;
A fifth lens group having negative refractive power;
Substantially consisting of six lens groups with a sixth lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, and the distance between the fifth lens group and the sixth lens group changes. Change,
Upon focusing , the third lens group moves in the optical axis direction,
Moving so that at least a part of the fifth lens group has a component in a direction perpendicular to the optical axis;
A variable magnification optical system characterized by satisfying the following condition:
0.80 <f5 / f3 <1.30
0.45 <f1 / ft <0.90
1.00 <f4 / fw <1.70
However,
f3: focal length of the third lens group f5: focal length of the fifth lens group
ft: focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state
f1: Focal length of the first lens group
fw: focal length of the entire system of the variable magnification optical system in the wide-angle end state
f4: focal length of the fourth lens group 物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、
負の屈折力を有する第５レンズ群と、
正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が変化し、
合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸方向に移動し、
前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動し、
次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０
０．４５ ＜ ｆ１／ｆｔ ＜ ０．９０
１．４０ ＜ （−ｆ５）／ｆｗ ＜ ２．３０
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離 From the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens group having negative refractive power;
A fourth lens group having a positive refractive power;
A fifth lens group having negative refractive power;
Substantially consisting of six lens groups with a sixth lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, and the distance between the fifth lens group and the sixth lens group changes. Change,
Upon focusing , the third lens group moves in the optical axis direction,
Moving so that at least a part of the fifth lens group has a component in a direction perpendicular to the optical axis;
A variable magnification optical system characterized by satisfying the following condition:
0.80 <f5 / f3 <1.30
0.45 <f1 / ft <0.90
1.40 <(− f5) / fw <2.30
However,
f3: focal length of the third lens group f5: focal length of the fifth lens group
ft: focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state
f1: Focal length of the first lens group
fw: focal length of the entire system of the variable magnification optical system in the wide-angle end state 次式の条件を満足することを特徴とする請求項２、６、７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００
但し、
ｆ１２ｗ：広角端状態における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との合成焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離 The variable power optical system according to any one of claims 2, 6, and 7, wherein a condition of the following formula is satisfied.
2.00 <f12w / f3 <5.00
However,
f12w: Composite focal length of the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state f3: Focal length of the third lens group 次式の条件を満足することを特徴とする請求項３に記載の変倍光学系。
０．４５ ＜ ｆ１／ｆｔ ＜ ０．９０
但し、
ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 4. The variable magnification optical system according to claim 3 , wherein a condition of the following formula is satisfied.
0.45 <f1 / ft <0.90
However,
ft: focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state f1: focal length of the first lens group 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１、２、３、５、７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
１．００ ＜ ｆ４／ｆｗ ＜ １．７０
但し、
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離 The variable power optical system according to any one of claims 1, 2, 3, 5, and 7, wherein a condition of the following formula is satisfied.
1.00 <f4 / fw <1.70
However,
fw: focal length of the entire zoom optical system in the wide-angle end state f4: focal length of the fourth lens group 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１、２、３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
１．４０ ＜ （−ｆ５）／ｆｗ ＜ ２．３０
但し、
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離 4. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein a condition of the following formula is satisfied.
1.40 <(− f5) / fw <2.30
However,
fw: focal length of the entire zoom optical system in the wide-angle end state f5: focal length of the fifth lens group 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が増大することを特徴とする請求項３に記載の変倍光学系。 4. The variable power optical system according to claim 3 , wherein the distance between the fourth lens group and the fifth lens group increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第４レンズ群が物体方向に移動することを特徴とする請求項１〜１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。 The zoom optical system according to any one of claims 1 to 12 , wherein the fourth lens unit moves in the object direction when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第６レンズ群が物体方向に移動することを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。 The zoom optical system according to any one of claims 1 to 13 , wherein the sixth lens group moves in the object direction when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が増大することを特徴とする請求項１〜１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。 The zooming according to any one of claims 1 to 14, wherein an interval between the second lens group and the third lens group increases upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Optical system. 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が減少することを特徴とする請求項１〜１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。 The zooming according to any one of claims 1 to 15, wherein a distance between the fifth lens group and the sixth lens group is reduced upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Optical system. 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が物体方向に移動することを特徴とする請求項１〜１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。 The zoom optical system according to any one of claims 1 to 16 , wherein the first lens unit moves in the object direction when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増大し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が減少することを特徴とする請求項１〜１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。 In zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, and the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases. The variable power optical system according to claim 1, wherein the zoom lens system is a variable power optical system. 前記第３レンズ群が１枚の負レンズのみで構成されていることを特徴とする請求項１〜１８のいずれか一項に記載の変倍光学系。 The variable magnification optical system according to any one of claims 1 to 18, wherein the third lens group includes only one negative lens. 前記第３レンズ群の最も物体側の面が非球面であることを特徴とする請求項１〜１９のいずれか一項に記載の変倍光学系。 20. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein a surface closest to the object side of the third lens group is an aspherical surface. 前記第５レンズ群は、物体側から順に、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとが接合された接合レンズで構成されることを特徴とする請求項１〜２０のいずれか一項に記載の変倍光学系。 The fifth lens group includes, in order from the object side, one claim 1 to 20 and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the biconcave lens and the object side, characterized in that it is constituted by a bonded cemented lens The zoom optical system according to item . 前記第５レンズ群の最も物体側の面が非球面であることを特徴とする請求項１〜２１のいずれか一項に記載の変倍光学系。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 21, wherein a surface closest to the object side of the fifth lens group is an aspherical surface. 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜２２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
１．６０ ＜ ｆ６／ｆｗ ＜ ２．６０
但し、
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
ｆ６：前記第６レンズ群の焦点距離 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 22, wherein a condition of the following formula is satisfied.
1.60 <f6 / fw <2.60
However,
fw: focal length of the entire zoom optical system in the wide-angle end state f6: focal length of the sixth lens group 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第４レンズ群と前記第６レンズ群とが一体に移動することを特徴とする請求項１〜２３のいずれか一項に記載の変倍光学系。 The zooming according to any one of claims 1 to 23 , wherein the fourth lens group and the sixth lens group move together when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Optical system. 請求項１〜２４のいずれか一項に記載の変倍光学系を備えたことを特徴とする光学装置。 An optical apparatus comprising the variable magnification optical system according to any one of claims 1 to 24 . 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６個のレンズ群からなる変倍光学系の製造方法であって、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が増大し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が変化するように配置し、
合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸方向に移動するように配置し、
前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向の成分を持つように移動するように配置し、
次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
０．８０ ＜ ｆ５／ｆ３ ＜ １．３０
２．００ ＜ ｆ１２ｗ／ｆ３ ＜ ５．００
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
ｆ１２ｗ：広角端状態における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との合成焦点距離 In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power A variable magnification optical system comprising substantially six lens groups: a group, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group increases, and the distance between the fifth lens group and the sixth lens group increases. Arrange to change,
When focusing , the third lens group is disposed so as to move in the optical axis direction,
Arranged so that at least a part of the fifth lens group moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis;
A method of manufacturing a variable magnification optical system, wherein the zoom lens is disposed so as to satisfy the condition of the following formula.
0.80 <f5 / f3 <1.30
2.00 <f12w / f3 <5.00
However,
f3: focal length of the third lens group f5: focal length of the fifth lens group
f12w: Composite focal length of the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state
JP2013157109A 2013-07-29 2013-07-29 Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method Active JP6232806B2 (en)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013157109A JP6232806B2 (en) 2013-07-29 2013-07-29 Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
CN201480043000.8A CN105431758B (en) 2013-07-29 2014-07-28 Variable-power optical system, optical device and the manufacture method for variable-power optical system
CN201810239098.4A CN108363193B (en) 2013-07-29 2014-07-28 Variable magnification optical system and optical apparatus
PCT/JP2014/003955 WO2015015792A1 (en) 2013-07-29 2014-07-28 Variable magnification optical system, optical device, and method for manufacturing variable magnification optical system
US15/004,931 US20160216496A1 (en) 2013-07-29 2016-01-23 Variable power optical system, optical apparatus and manufacturing method for variable power optical system
US16/995,196 US11635603B2 (en) 2013-07-29 2020-08-17 Variable power optical system, optical apparatus and manufacturing method for variable power optical system

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013157109A JP6232806B2 (en) 2013-07-29 2013-07-29 Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2017204936A Division JP6620998B2 (en) 2017-10-24 2017-10-24 Variable magnification optical system and optical apparatus

Publications (3)

Publication Number Publication Date
JP2015026030A JP2015026030A (en) 2015-02-05
JP2015026030A5 JP2015026030A5 (en) 2016-09-15
JP6232806B2 true JP6232806B2 (en) 2017-11-22

Family

ID=52490712

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2013157109A Active JP6232806B2 (en) 2013-07-29 2013-07-29 Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6232806B2 (en)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021039699A1 (en) * 2019-08-26 2021-03-04 株式会社ニコン Variable power optical system, optical device, and method for manufacturing variable power optical system

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8068281B2 (en) * 2008-04-02 2011-11-29 Panasonic Corporation Zoom lens system, interchangeable lens apparatus and camera system
JP4891441B2 (en) * 2011-01-18 2012-03-07 オリンパス株式会社 Zoom lens and imaging apparatus
JP4891439B2 (en) * 2011-01-18 2012-03-07 オリンパス株式会社 Zoom lens and imaging apparatus
JP4891440B2 (en) * 2011-01-18 2012-03-07 オリンパス株式会社 Zoom lens and imaging apparatus
JP5585719B2 (en) * 2011-03-08 2014-09-10 コニカミノルタ株式会社 Zoom lens, imaging optical device and digital device

Also Published As

Publication number Publication date
JP2015026030A (en) 2015-02-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2015015792A1 (en) Variable magnification optical system, optical device, and method for manufacturing variable magnification optical system
JP5540512B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus having the variable magnification optical system
JP5648900B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus having the variable magnification optical system
JPWO2017057662A1 (en) Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens
JP6237147B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP6237146B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP6467804B2 (en) Zoom lens and optical apparatus
JP5885026B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus having the variable magnification optical system, and method for manufacturing the variable magnification optical system
JP6620998B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus
JP6281200B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus
JP6232806B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP6232805B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
WO2014034728A1 (en) Variable-magnification optical system, optical device having same variable-magnification optical system, and method for manufacturing variable-magnification optical system
JP6601471B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus
JP6119953B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus having the variable magnification optical system, and method of manufacturing the variable magnification optical system
JP2018200472A (en) Variable power optical system, optical device, and method for manufacturing variable power optical system
JP6260075B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus having the variable magnification optical system
JP6372058B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP5871163B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus having the variable magnification optical system, and method for manufacturing the variable magnification optical system
JP5338865B2 (en) Variable-magnification optical system, optical device, and variable-magnification optical system manufacturing method
JP6260074B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus having the variable magnification optical system
JP6251947B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus having the variable magnification optical system, and method of manufacturing the variable magnification optical system
JP6256732B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus having the variable magnification optical system
JP6098863B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus having the variable magnification optical system, and method of manufacturing the variable magnification optical system
JP2014048376A (en) Variable power optical system, optical device including the variable power optical system, and method for manufacturing the variable power optical system

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20160728

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20160728

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20170511

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20170705

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20170911

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20170926

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20171009

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6232806

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250