JP6221381B2

JP6221381B2 - Projection zoom lens and image display device

Info

Publication number: JP6221381B2
Application number: JP2013125835A
Authority: JP
Inventors: 高士窪田
Original assignee: Ricoh Co Ltd
Current assignee: Ricoh Co Ltd
Priority date: 2013-06-14
Filing date: 2013-06-14
Publication date: 2017-11-01
Anticipated expiration: 2033-06-14
Also published as: JP2015001612A

Description

この発明は、投射用ズームレンズと画像表示装置に関する。
画像表示装置はプロジェクタ装置として実施できる。 The present invention relates to a projection zoom lens and an image display device.
The image display device can be implemented as a projector device.

装置前方のスクリーン上に拡大画像を投射するフロント投射型のプロジェクタ装置は、企業でのプレゼンテーション用や学校での教育用、家庭用に近年広く普及している。 In recent years, a front projection type projector device that projects an enlarged image on a screen in front of the device has been widely used for presentations in companies, education in schools, and home use.

拡大投射される投射用画像を「表示面」上に表示する画像表示素子は「ライトバルブ」とも呼ばれるが、液晶パネルを初めとして、種々のタイプのものが知られている。 An image display element that displays an enlarged projection image on a “display surface” is also called a “light valve”, but various types are known including a liquid crystal panel.

近年、テキサスインスツルメント社製のデジタルマイクロミラーデバイス（ＤＭＤ）に代表される「微小ミラーデバイス」が、ライトバルブとして注目されている。 In recent years, “micromirror devices” typified by digital micromirror devices (DMD) manufactured by Texas Instruments have attracted attention as light valves.

画像表示素子の表示面に表示された投射用画像を、スクリーン等の被投射面に投射して拡大表示する投射用光学系は変倍機能を持つことが好ましい。 It is preferable that the projection optical system for projecting and displaying the projection image displayed on the display surface of the image display element on the projection surface such as a screen has a scaling function.

このような変倍機能を持つ投射用ズームレンズは、勿論、種々のライトバルブに適用可能であることが好ましい。 Of course, it is preferable that the projection zoom lens having such a zoom function is applicable to various light valves.

投射用ズームレンズは、広角端から望遠端にいたる変倍範囲の任意の変倍率において有効な性能を有することが好ましいことは言うまでも無い。 Needless to say, it is preferable that the projection zoom lens has an effective performance at an arbitrary zoom ratio in the zoom range from the wide-angle end to the telephoto end.

変倍に際しての収差が良好に抑制された「負・負・正・正・負・正の６レンズ群構成の投射用ズームレンズ」が特許文献１、２に開示されている。 Patent Documents 1 and 2 disclose “projection zoom lenses having a six lens group configuration of negative, negative, positive, positive, negative, and positive” in which aberrations during zooming are well suppressed.

特許文献１、２記載の投射用ズームレンズは、広角端から望遠端への変倍に際して、収差の変動が良好に抑えられている。 In the projection zoom lenses described in Patent Documents 1 and 2, fluctuations in aberrations are satisfactorily suppressed during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

広角端から望遠端への変倍に際しての収差の変動を抑制することは、投射用ズームレンズの画角が大きくなるに連れて難しくなる。 It is difficult to suppress fluctuations in aberrations during zooming from the wide-angle end to the telephoto end as the angle of view of the projection zoom lens increases.

特許文献１記載の投射用ズームレンズでは、広角端の半画角は２９度であり、特許文献２記載の投射用ズームレンズでは、広角端の半画角は２０度である。 In the projection zoom lens described in Patent Document 1, the half angle of view at the wide angle end is 29 degrees, and in the projection zoom lens described in Patent Document 2, the half angle of view at the wide angle end is 20 degrees.

「画像の投射に用いられる投射用ズームレンズ」は、結像光線として「斜光線」が用いられるものが主流となりつつある。
斜光線を用いる投射用ズームレンズは、プロジェクタ装置の投射距離を小さくし、プロジェクタ装置を被投射面に「より近づけて配置」することが容易である。 “Projection zoom lenses used for image projection” are becoming mainstream using “oblique light rays” as imaging light rays.
A projection zoom lens that uses oblique light makes it easy to reduce the projection distance of the projector device and to “place the projector device closer to the projection surface”.

一方、光軸光線を用いる投射用ズームレンズでは、レンズ系の光軸に対する回転対称な領域が画像投射領域であり、レンズ光軸を中心とする大きな画像投射領域が可能である。 On the other hand, in a projection zoom lens using an optical axis ray, a rotationally symmetric region with respect to the optical axis of the lens system is an image projection region, and a large image projection region around the lens optical axis is possible.

斜光線を用いる投射用ズームレンズでは、投射画像が斜光線により結像されるため、画像投射領域として利用できるのは「レンズ光軸を中心とする領域」の一部である。 In a projection zoom lens that uses oblique rays, the projected image is formed by oblique rays, and therefore, a portion of the “region centered on the lens optical axis” can be used as the image projection region.

このため、斜光線を用いる投射用ズームレンズで、画像投射領域を大面積化するためには、投射用ズームレンズの広角化が必要になる。 For this reason, in order to increase the area of the image projection area with a projection zoom lens using oblique rays, it is necessary to widen the angle of the projection zoom lens.

広角端から望遠端への変倍に際しての諸収差の変動を有効に抑制しつつ、広画角化に対応できることが望まれる。 It is desirable to be able to cope with a wide angle of view while effectively suppressing fluctuations in various aberrations upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

この発明は、広角端から望遠端への変倍に際しての諸収差の変動を有効に抑制しつつ、広画角化への対応を可能とした投射用ズームレンズの実現を課題とする。 It is an object of the present invention to realize a projection zoom lens that can cope with a wide angle of view while effectively suppressing variations in various aberrations upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

この発明の投射用ズームレンズは、画像表示素子に表示された投射用画像を、被投射面に、前記投射用画像の拡大画像として投射し、拡大表示させる画像表示装置の投射光学系を構成する投射用ズームレンズであって、拡大側から縮小側へ順次、第１レンズ群ないし第６レンズ群を配した６レンズ群構成であり、広角端から望遠端への変倍に際し、隣合う各レンズ群の群間隔が変化し、第５レンズ群と第６レンズ群は拡大側に移動し、第１レンズ群は、負の屈折力を有し、第２レンズ群は、負の屈折力を有し、第３レンズ群は、正の屈折力を有し、第４レンズ群は、正の屈折力を有し、第５レンズ群は、正または負の屈折力を有し、第６レンズ群は、正または負の屈折力を有し、前記第１レンズ群ないし第６レンズ群の屈折力の絶対値において、第５レンズ群または第６レンズ群の屈折力の絶対値が、最も小さいことを特徴とする。 The projection zoom lens according to the present invention constitutes a projection optical system of an image display device that projects a projection image displayed on an image display element onto a projection surface as an enlarged image of the projection image, and displays the enlarged image. A projection zoom lens having a six-lens group structure in which a first lens group to a sixth lens group are arranged in order from the enlargement side to the reduction side, and each adjacent lens at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end The group interval of the groups changes, the fifth lens group and the sixth lens group move to the enlargement side, the first lens group has a negative refractive power, and the second lens group has a negative refractive power. The third lens group has a positive refractive power, the fourth lens group has a positive refractive power, the fifth lens group has a positive or negative refractive power, and the sixth lens group. Has positive or negative refractive power, and is an absolute value of refractive power of the first to sixth lens groups. , The absolute value of the refractive power of the fifth lens group or the sixth lens group, and wherein the smallest.

この発明によれば、広角端から望遠端への変倍に際しての諸収差の変動を有効に抑制しつつ、広画角化への対応を可能とした投射用ズームレンズを実現できる。 According to the present invention, it is possible to realize a projection zoom lens that can cope with a wide angle of view while effectively suppressing variations in various aberrations upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

実施例１の投射用ズームレンズの構成を示す断面図である。3 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a projection zoom lens according to Embodiment 1. 実施例１の投射用ズームレンズの収差曲線図である。3 is an aberration curve diagram of the projection zoom lens of Example 1. FIG. 実施例２の投射用ズームレンズの構成を示す断面図である。6 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a projection zoom lens according to Example 2. FIG. 実施例２の投射用ズームレンズの収差曲線図である。FIG. 6 is an aberration curve diagram of the projection zoom lens according to Example 2. 実施例３の投射用ズームレンズの構成を示す断面図である。6 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a projection zoom lens according to Example 3. FIG. 実施例３の投射用ズームレンズの収差曲線図である。6 is an aberration curve diagram of the projection zoom lens of Example 3. FIG. 実施例４の投射用ズームレンズの構成を示す断面図である。6 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a projection zoom lens according to Example 4. FIG. 実施例４の投射用ズームレンズの収差曲線図である。6 is an aberration curve diagram of the projection zoom lens of Example 4. FIG. 実施例５の投射用ズームレンズの構成を示す断面図である。10 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a projection zoom lens according to Example 5. FIG. 実施例５の投射用ズームレンズの収差曲線図である。FIG. 10 is an aberration curve diagram of the projection zoom lens according to Example 5. 実施例６の投射用ズームレンズの構成を示す断面図である。10 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a projection zoom lens according to Example 6. FIG. 実施例６の投射用ズームレンズの収差曲線図である。10 is an aberration curve diagram of the projection zoom lens of Example 6. FIG. 実施例７の投射用ズームレンズの構成を示す断面図である。10 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a projection zoom lens according to Example 7. FIG. 実施例７の投射用ズームレンズの収差曲線図である。10 is an aberration curve diagram of the projection zoom lens of Example 7. FIG. 実施例８の投射用ズームレンズの構成を示す断面図である。10 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a projection zoom lens according to Example 8. FIG. 実施例８の投射用ズームレンズの収差曲線図である。FIG. 10 is an aberration curve diagram of the projection zoom lens according to Example 8. 画像表示装置としてのプロジェクタ装置の概略構成図である。It is a schematic block diagram of the projector apparatus as an image display apparatus. 実施例１の投射用ズームレンズの倍率色収差図である。FIG. 2 is a chromatic aberration diagram of magnification of the projection zoom lens of Example 1; 実施例２の投射用ズームレンズの倍率色収差図である。6 is a chromatic aberration diagram of magnification of a projection zoom lens according to Example 2. FIG. 実施例３の投射用ズームレンズの倍率色収差図である。FIG. 6 is a chromatic aberration diagram of magnification of the projection zoom lens of Example 3; 実施例４の投射用ズームレンズの倍率色収差図である。FIG. 6 is a chromatic aberration diagram of magnification of the projection zoom lens of Example 4; 実施例５の投射用ズームレンズの倍率色収差図である。FIG. 9 is a chromatic aberration diagram of a magnification of the projection zoom lens of Example 5. 実施例６の投射用ズームレンズの倍率色収差図である。FIG. 10 is a chromatic aberration diagram of magnification of a projection zoom lens according to Example 6. 実施例７の投射用ズームレンズの倍率色収差図である。FIG. 10 is a chromatic aberration diagram of a magnification of the projection zoom lens of Example 7. 実施例８の投射用ズームレンズの倍率色収差図である。FIG. 12 is a chromatic aberration diagram of a magnification of a projection zoom lens according to Example 8.

以下、発明を実施する形態を説明する。 Hereinafter, embodiments for carrying out the invention will be described.

この発明の「投射用ズームレンズ」は、投射画像を結像する投射光束として「斜光線の光束」が用いられる。 In the “projection zoom lens” of the present invention, “oblique light beam” is used as a projection light beam for forming a projected image.

図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５に、投射用ズームレンズの実施の形態を８例示す。 FIGS. 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, and 15 show eight embodiments of the zoom lens for projection.

これらの実施の形態のズームレンズは、この順に、後述する具体的な実施例１ないし８に相当する。
上記各図において、図の左方が「拡大側」、右方が「縮小側」である。繁雑を避けるために、これらの図において符号を共通化する。
上記各図において、第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群、第５レンズ群、第６レンズ群をこの順序で、それぞれ符号Ｇ１ないしＧ６で示す。 The zoom lenses of these embodiments correspond to specific Examples 1 to 8 described later in this order.
In each of the above figures, the left side of the figure is the “enlargement side” and the right side is the “reduction side”. In order to avoid complications, the symbols are shared in these drawings.
In each of the above drawings, the first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, the fifth lens group, and the sixth lens group are denoted by reference numerals G1 to G6, respectively, in this order.

即ち、上記各図に実施の形態を示す投射用ズームレンズは、拡大側から縮小側へ向かって順次、第１レンズ群Ｇ１ないし第６レンズ群Ｇ６を配してなる６レンズ群構成である。 That is, the projection zoom lens according to the embodiment shown in each of the above figures has a six-lens group configuration in which the first lens group G1 to the sixth lens group G6 are sequentially arranged from the enlargement side to the reduction side.

また、第３レンズ群Ｇ３以下に「開口絞り」が配置されている。 An “aperture stop” is disposed below the third lens group G3.

各レンズ群におけるレンズには、以下の符号を付する。即ち、第ｉレンズ群において、拡大側から数えて第ｊ番目のレンズを符号「Ｌｉｊ」で表す。 The following symbols are attached to the lenses in each lens group. That is, in the i-th lens group, the j-th lens counted from the magnifying side is represented by “Lij”.

さらに、上記各図において、符号ＣＧは「画像表示素子（ライトバルブ）のカバーガラス」を示す。
これら実施の形態・実施例において、ライトバルブとしては「微小ミラーデバイスであるＤＭＤ」を想定しているが、勿論、ライトバルブがこれに限定される訳ではない。 Further, in each of the above drawings, the symbol CG indicates “a cover glass of an image display element (light valve)”.
In these embodiments and examples, “DMD as a micromirror device” is assumed as the light valve, but of course, the light valve is not limited to this.

上記各図の、上段の図は「広角端におけるレンズ群配置（広角と表示）」を示し、下段の図は「望遠端におけるレンズ群配置（望遠と表示）」を示す。 In the above figures, the upper diagram shows “lens group arrangement at the wide angle end (indicated as wide angle)”, and the lower diagram shows “lens group arrangement at the telephoto end (indicated as telephoto)”.

また、これ等の図における上段の図と下段の図の間に描かれた矢印は、広角端から望遠端への変倍の際の、第２レンズ群Ｇ２ないし第６レンズ群Ｇ６の変位の方向を示す。 Also, the arrows drawn between the upper and lower figures in these figures indicate the displacement of the second lens group G2 to the sixth lens group G6 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. Indicates direction.

これらの実施の形態において、第１レンズ群は「広角端から望遠端への変倍」に際して固定である。 In these embodiments, the first lens group is fixed during “magnification from the wide-angle end to the telephoto end”.

上記各図に実施の形態を示す投射用ズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とはともに「負の屈折力」を有する。 In the projection zoom lens according to the embodiment shown in each of the above drawings, both the first lens group G1 and the second lens group G2 have “negative refractive power”.

第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４は共に「正の屈折力」を有する。
即ち、第１レンズ群Ｇ１ないし第４レンズ群Ｇ４の屈折力配分は「負・負・正・正」である。 Both the third lens group G3 and the fourth lens group G4 have “positive refractive power”.
That is, the refractive power distribution of the first lens group G1 to the fourth lens group G4 is “negative / negative / positive / positive”.

以下において「負の屈折力を持つレンズ群」を「負群」とも言い、「正の屈折力を持つレンズ群」を「正群」とも言う。 Hereinafter, the “lens group having a negative refractive power” is also referred to as a “negative group”, and the “lens group having a positive refractive power” is also referred to as a “positive group”.

第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６は、いずれも「正または負の屈折力」を持つことができるが、これらのうちの少なくとも一方は「負の屈折力」を持つことが好ましい。 Both the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 can have “positive or negative refractive power”, but at least one of them preferably has “negative refractive power”.

第５、第６レンズ群の少なくとも１方に「負の屈折力」を持たせることは、変倍時のピントずれの補正と、画面全面での解像平坦性の均一化に有効である。
前記第１レンズ群ないし第６レンズ群の屈折力の大小を「絶対値」で見るとき、第５レンズ群または第６レンズ群の屈折力の絶対値が最も小さい。 Giving at least one of the fifth and sixth lens groups “negative refracting power” is effective for correcting the focus shift at the time of zooming and making the resolution flatness uniform over the entire screen.
When the magnitude of the refractive power of the first lens group to the sixth lens group is viewed as “absolute value”, the absolute value of the refractive power of the fifth lens group or the sixth lens group is the smallest.

このように、第５レンズ群Ｇ５または第６レンズ群Ｇ６の屈折力の絶対値を、レンズ全系中で最も小さくすることにより、変倍時の収差変動を効果的に小さくできる。 As described above, by making the absolute value of the refractive power of the fifth lens group G5 or the sixth lens group G6 the smallest in the entire lens system, it is possible to effectively reduce the aberration fluctuation at the time of zooming.

画像の投射を行なうときには、ライトバルブ側からの投射光束（斜光線による光束）が、第４レンズ群の側から、第１レンズ群側へ導光される。 When projecting an image, a projection light beam from the light valve side (light beam by oblique rays) is guided from the fourth lens group side to the first lens group side.

このとき、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２が共に負であるので、第３レンズ群からの光束の発散角を、第２、第１レンズ群で無理なく拡大することができる。 At this time, since both the first lens group G1 and the second lens group G2 are negative, the divergence angle of the light beam from the third lens group can be easily expanded by the second and first lens groups.

従って、第２レンズ群Ｇ２から第１レンズ群Ｇ１へ受け渡される光束の跳上げ角を小さく抑え、第１レンズ群Ｇ１から放射される投射光束の発散角を無理なく大きく出来る。 Accordingly, the jump angle of the light beam transferred from the second lens group G2 to the first lens group G1 can be kept small, and the divergence angle of the projected light beam radiated from the first lens group G1 can be increased reasonably.

また、製造時のレンズの偏心による性能劣化を抑制させる効果がある。 In addition, there is an effect of suppressing performance deterioration due to the eccentricity of the lens at the time of manufacture.

広角端から望遠端への変倍に際しては、第４レンズ群Ｇ４が拡大側へ移動する。 At the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end, the fourth lens group G4 moves to the enlargement side.

第４レンズが拡大側に移動することにより「変倍に伴う収差変動」を小さくすることが可能となり、特に、像面湾曲の変動量を小さくすることができる。 By moving the fourth lens to the enlargement side, it is possible to reduce the “aberration fluctuation due to zooming”, and in particular, it is possible to reduce the fluctuation amount of the field curvature.

各実施の形態の投射用ズームレンズでは、第４レンズ群Ｇ４が「広角端から望遠端への変倍に際してバリエータの役割」を持つ。 In the projection zoom lens according to each embodiment, the fourth lens group G4 has “a role of a variator in zooming from the wide-angle end to the telephoto end”.

バリエータとしての役割を持つ第４レンズ群Ｇ４に、最も強い屈折力を付与することにより、バリエータの少ない移動量で、変倍機能を実現できるようにしている。
このとき、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６は「変倍時の収差補正群」として機能する。
このような第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６の屈折力の絶対値を、レンズ全系中で最も小さくすることで、変倍に際しての収差変動を小さくすることが可能となる。 By giving the strongest refractive power to the fourth lens group G4 that functions as a variator, the zooming function can be realized with a small amount of movement of the variator.
At this time, the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 function as an “aberration correction group during zooming”.
By making the absolute values of the refractive powers of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 as small as possible in the entire lens system, it is possible to reduce aberration fluctuations upon zooming.

広角端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の合成パワーは負の屈折力を有し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の合成パワーは正の屈折力を有し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の合成パワーは負の屈折力を有する。 The combined power of the first lens group G1 and the second lens group G2 at the wide angle end has a negative refractive power, and the combined power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 has a positive refractive power, The combined power of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 has a negative refractive power.

このように、２レンズ群ずつの合成パワーの配置は、拡大側から順番に「負・正・負」の構成となっている。 In this way, the arrangement of the combined power for each of the two lens groups is “negative / positive / negative” in order from the magnification side.

このように、第３レンズ群と第４レンズ群を境に「対称性の構成」とすることで、高度に倍率色収差を補正することが可能となる。 As described above, by adopting a “symmetrical configuration” with the third lens group and the fourth lens group as a boundary, it is possible to highly correct lateral chromatic aberration.

実施例１〜８の倍率色収差図である図１８〜図２５に示す通り、対称性の構成の効果により、倍率色収差は「ズーム全域で高度に補正」できている。 As shown in FIGS. 18 to 25 which are chromatic aberration diagrams of Examples 1 to 8, the chromatic aberration of magnification can be “highly corrected in the entire zoom range” by the effect of the symmetrical configuration.

上述の如く、第１レンズ群Ｇ１は、広角端から望遠端への変倍に際し、固定である。 As described above, the first lens group G1 is fixed during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

このような条件下において、以下のパラメータ：Ｈｋを定義する。 Under such conditions, the following parameter: Hk is defined.

即ち、第ｋレンズ群の、望遠端における倍率をそれぞれＭＴｋ（ｋ＝１ないし６）、広角端における倍率をそれぞれＭＷｋ（ｋ＝１ないし６）とする。 That is, the magnification at the telephoto end of the k-th lens group is MTk (k = 1 to 6), and the magnification at the wide angle end is MWk (k = 1 to 6).

そして、ＭＴｋ／ＭＷｋ（ｋ＝１ないし６）をパラメータ：Ｈｋとして定義する。 MTk / MWk (k = 1 to 6) is defined as a parameter: Hk.

パラメータ：Ｈｋは、第ｋレンズ群の「望遠端と広角端における倍率の比」であるから、Ｈｋが大きいほど「広角端から望遠端への変倍に対する寄与」が大きい。 Parameter: Hk is the “ratio of magnification at the telephoto end to the wide-angle end” of the k-th lens group. Therefore, the greater the Hk, the greater the “contribution to zooming from the wide-angle end to the telephoto end”.

各実施の形態の投射用ズームレンズにおいては、Ｈ１ないしＨ６のうちで、第４レンズ群Ｇ４のＨ４が最も大きい。 In the zoom lens for projection according to each embodiment, H4 of the fourth lens group G4 is the largest among H1 to H6.

このことは、上に説明した第４レンズ群Ｇ４が「バリエータとしての役割を持つ」ことに対応する。 This corresponds to the fact that the fourth lens group G4 described above “has a role as a variator”.

このように、Ｈ４が最も大きい場合において、Ｈ４は、以下の条件（Ａ）を満足するのが良い。 Thus, in the case where H4 is the largest, H4 should satisfy the following condition (A).

（Ａ）１．５＜Ｈ４＜５．０。 (A) 1.5 <H4 <5.0.

パラメータ：Ｈ４が条件（Ａ）の下限値をこえると、第４レンズ群Ｇ４のバリエータとしての機能が低減する。 When the parameter: H4 exceeds the lower limit value of the condition (A), the function as a variator of the fourth lens group G4 is reduced.

このため、所望の変倍比を実現するのに第４レンズ群Ｇ４の移動量が過大となり易い。 For this reason, the amount of movement of the fourth lens group G4 tends to be excessive in order to realize a desired zoom ratio.

また、条件（Ａ）の上限を超えると、変倍に際しての第４レンズ群Ｇ４のバリエータとしての機能が強くなりすぎ、変倍に伴い諸収差の変動が増大し易い。 If the upper limit of the condition (A) is exceeded, the function as a variator of the fourth lens group G4 at the time of zooming becomes too strong, and variations in various aberrations tend to increase with zooming.

この発明の投射用ズームレンズは、上述した構成に加えて以下の条件（１）〜（３）の１以上を満足させることにより、さらに良好な性能を実現できる。 The projection zoom lens according to the present invention can achieve even better performance by satisfying one or more of the following conditions (1) to (3) in addition to the above-described configuration.

（１）１．５＜Ｆ４／Ｆ＜２．６
（２Ａ）４．５＜｜Ｆ５／Ｆ｜
または、
（２Ｂ）４．５＜｜Ｆ６／Ｆ｜
（３）３４度 ≦ ωｗ＜４５度
これら条件（１）ないし（３）におけるパラメータの記号の意味は以下の通りである。 (1) 1.5 <F4 / F <2.6
(2A) 4.5 <| F5 / F |
Or
(2B) 4.5 <| F6 / F |
(3) 34 degrees ≤ ωw <45 degrees
The meanings of the parameter symbols in these conditions (1) to (3) are as follows.

「Ｆ」は広角端のレンズ全系の広角端における焦点距離、「Ｆ４」は第４レンズ群の焦点距離、「Ｆ５」は第５レンズ群の焦点距離、「Ｆ６」は第６レンズ群の焦点距離である。 “F” is the focal length at the wide-angle end of the entire lens system at the wide-angle end, “F4” is the focal length of the fourth lens group, “F5” is the focal length of the fifth lens group, and “F6” is the sixth lens group. The focal length.

また「ωｗ」は、広角端における半画角である。 “Ωw” is a half angle of view at the wide-angle end.

条件（１）は、広角端の焦点距離：Ｆと第４レンズ群Ｇ４の焦点距離：Ｆ４の比の大小関係を規定し、特に「変倍時の球面収差の変動」を有効に抑制できる条件である。 Condition (1) defines the relationship between the ratio of the focal length F at the wide-angle end: F and the focal length F4 of the fourth lens group G4, and in particular, a condition that can effectively suppress “variation of spherical aberration during zooming”. It is.

条件（１）が満足されない場合、レンズ全系の屈折力に対して、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が過大もしくは過小となり、レンズ全系の屈折力配分のバランスが崩れ易い。 When the condition (1) is not satisfied, the refractive power of the fourth lens group G4 is excessive or small with respect to the refractive power of the entire lens system, and the balance of refractive power distribution of the entire lens system is likely to be lost.

その結果、球面収差が大きく成り易い。 As a result, spherical aberration tends to increase.

条件（１）を満足させることにより、レンズ全系の屈折力配分をバランスさせ易く、各変倍比における球面収差の良好な補正が容易である。 By satisfying the condition (1), it is easy to balance the refractive power distribution of the entire lens system, and it is easy to satisfactorily correct spherical aberration at each zoom ratio.

バリエータとしての役割を担う第４レンズ群Ｇ４の屈折力は、全レンズ群中で最も大きいことが好ましい。
しかし、第４レンズ群の屈折力が、条件（１）の下限を超えるほどに大きくなると、レンズ全系の屈折力配分をバランスさせ難くなり、諸収差の増大を招きやすい。 It is preferable that the refractive power of the fourth lens group G4 serving as a variator is the largest among all the lens groups.
However, if the refractive power of the fourth lens group increases to exceed the lower limit of the condition (1), it becomes difficult to balance the refractive power distribution of the entire lens system, and various aberrations are likely to increase.

逆に、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が、条件（１）の上限を超えるほどに小さくなると、第４レンズ群Ｇ４に、バリエータとしての役割を付与することが困難になる。 Conversely, if the refractive power of the fourth lens group G4 becomes so small that it exceeds the upper limit of the condition (1), it becomes difficult to give the fourth lens group G4 a role as a variator.

条件（２Ａ）、（２Ｂ）の下限を超えると、「第２補正群」である第５レンズ群Ｇ５または第６レンズ群Ｇ６の屈折力が強くなる。 When the lower limits of the conditions (2A) and (2B) are exceeded, the refractive power of the fifth lens group G5 or the sixth lens group G6, which is the “second correction group”, becomes strong.

第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６は、収差補正群として、特に非点収差とコマ収差を補正する役割がある。 The fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 function as an aberration correction group, particularly for correcting astigmatism and coma.

これらのレンズ群の屈折力が強くなると、非点収差やコマ収差が強く補正され過ぎて、変倍時の収差バランスが悪くなり易い。 When the refractive power of these lens groups becomes strong, astigmatism and coma are excessively corrected, and the aberration balance at the time of zooming tends to deteriorate.

条件（２Ａ）、（２Ｂ）は、上限を設定していない。これらの条件のパラメータは、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６の屈折力が小さくなるほど大きくなる。 Conditions (2A) and (2B) do not set an upper limit. The parameters for these conditions increase as the refractive power of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases.

第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６は、殆ど屈折力を持たない状態に近くても、変倍時の収差バランスの保持に有効に機能することができる。 The fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 can effectively function to maintain the aberration balance during zooming even when the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 are close to a state having almost no refractive power.

条件（３）は、広角端における半画角：ωＷの範囲を規定するものである。 Condition (3) defines the range of the half angle of view at the wide angle end: ωW.

即ち、この発明の投射用ズームレンズは「広角端における半画角が３４度よりも大きく４５度未満」という極めて広画角に実現可能である。 In other words, the projection zoom lens according to the present invention can be realized with an extremely wide angle of view such that the half angle of view at the wide angle end is greater than 34 degrees and less than 45 degrees.

このような広画角化を、第１レンズ群Ｇ１ないし第４レンズ群Ｇ４の屈折力配分「負・負・正・正」と言う負レンズ群先行型により可能としている。 Such a wide angle of view is made possible by the negative lens group leading type called “negative / negative / positive / positive” refractive power distribution of the first lens group G1 to the fourth lens group G4.

上記各図に示す実施の形態の投射用ズームレンズは、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１が固定で、第２レンズ群Ｇ２が緩やかに縮小側に移動する。 In the projection zoom lens according to the embodiment shown in the drawings, the first lens group G1 is fixed and the second lens group G2 is slowly moved to the reduction side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

そして、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６が個別に拡大側に移動する。 Then, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 individually move to the enlargement side.

変倍に際しての、各レンズ群Ｇ１ないしＧ６の変位をこのようにすることにより、変倍時の収差変動を小さく抑えることが容易となる。 By making the displacement of the lens groups G1 to G6 during zooming in this way, it becomes easy to suppress aberration fluctuations during zooming.

従って、コンパクトで高性能な投射用ズームレンズを実現可能である。
また、広角端から望遠端への変倍に際して、第３レンズ群Ｇ３ないし第６レンズ群Ｇ６が拡大側に変位するので、変倍の際にもバックフォーカスを確保できる。 Therefore, a compact and high-performance zoom lens for projection can be realized.
Further, since the third lens group G3 to the sixth lens group G6 are displaced to the enlargement side at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end, back focus can be secured even at the time of zooming.

従って、投射用ズームレンズのライトバルブとして、ＤＭＤ等の微小ミラーデバイスや、色合成プリズムを用いる３枚式の液晶パネルを用い易い。 Accordingly, it is easy to use a micromirror device such as DMD or a three-panel liquid crystal panel using a color synthesis prism as a light valve of a projection zoom lens.

投射用ズームレンズの具体的な実施例を挙げる前に、図１９を参照して、画像表示装置としてのプロジェクタ装置の実施の１形態を簡単に説明する。 Before giving a specific example of a projection zoom lens, an embodiment of a projector device as an image display device will be briefly described with reference to FIG.

ズームレンズの具体的な実施例を挙げる前に、図１７を参照して、画像表示装置の実施の１形態として、プロジェクタ装置を簡単に説明する。 Before giving a specific example of a zoom lens, a projector apparatus will be briefly described as an embodiment of an image display apparatus with reference to FIG.

図１７に示すプロジェクタ装置１は、ライトバルブ３として、微小ミラーデバイスであるＤＭＤを採用した例である。勿論、ライトバルブはこれに限定されるものではない。 The projector apparatus 1 shown in FIG. 17 is an example in which a DMD that is a micromirror device is employed as the light valve 3. Of course, the light valve is not limited to this.

プロジェクタ装置１は、照明系２と、ライトバルブであるＤＭＤ３と、投射光学系である投射用ズームレンズ４とを有する。 The projector device 1 includes an illumination system 2, a DMD 3 that is a light valve, and a projection zoom lens 4 that is a projection optical system.

照明系２は、光源２１、コンデンサーレンズＣＬ、ＲＧＢカラーホイールＣＷ、ミラーＭを備えている。 The illumination system 2 includes a light source 21, a condenser lens CL, an RGB color wheel CW, and a mirror M.

光源２１は、ライトバルブ３に表示される投射用画像を照明する光を射出する。 The light source 21 emits light that illuminates the projection image displayed on the light valve 3.

コンデンサーレンズＣＬ、ＲＧＢカラーホイールＣＷとミラーＭとは「照明光学系」を構成する。 The condenser lens CL, the RGB color wheel CW, and the mirror M constitute an “illumination optical system”.

投射用ズームレンズ４としては、請求項１ないし８の任意の１に記載されたもの、具体的には、後述の実施例１ないし８の何れかのものを用いる。 As the projection zoom lens 4, one described in any one of claims 1 to 8, specifically, any one of Examples 1 to 8 described later is used.

照明系２から「Ｒ（赤）Ｇ（緑）Ｂ（青）３色の光」を、時間的に分離してＤＭＤ３の表示面に照射して照明する。 The illumination system 2 irradiates the display surface of the DMD 3 with “R (red), G (green), and B (blue) light of three colors” separated in time.

そして、ＲＧＢの各色光が表示面に照射されるタイミングで、表示面における「個々の画素に対応するマイクロミラー」の傾斜を制御する。 Then, the inclination of the “micromirror corresponding to each pixel” on the display surface is controlled at the timing when each color light of RGB is irradiated on the display surface.

このようにしてＤＭＤ３の表示面に「投射されるべき投射用画像」が表示される。 In this way, the “projection image to be projected” is displayed on the display surface of the DMD 3.

ＤＭＤ３の表示面に表示された投射用画像を、投射用光学系である投射用ズームレンズ４により被投射面であるスクリーン５に拡大画像として投射して拡大表示させる。 The projection image displayed on the display surface of the DMD 3 is projected as an enlarged image on the screen 5 that is the projection surface by the projection zoom lens 4 that is a projection optical system, and is enlarged and displayed.

即ち、投射用ズームレンズは、投射用画像により変調された投射光束を入射され、スクリーン５上に投射用画像の拡大画像を投射する。 That is, the projection zoom lens receives a projection light beam modulated by the projection image, and projects an enlarged image of the projection image on the screen 5.

光源２１、コンデンサーレンズＣＬ、ＲＧＢカラーホイールＣＷ、ミラーＭを備えた照明系２は、これを配置するスペースを「ある程度大きく確保」する必要がある。 The illumination system 2 including the light source 21, the condenser lens CL, the RGB color wheel CW, and the mirror M needs to “ensure a certain amount of space” for arranging the illumination system 2.

このため、照明系２からＤＭＤ３に入射させる照明光の入射角をある程度大きくする必要がある。
投射用ズームレンズ４と照明系２のスペースの上記の如き関係上、投射用ズームレンズ４のバックフォーカスをある程度確保する必要がある。 For this reason, it is necessary to increase the incident angle of the illumination light incident on the DMD 3 from the illumination system 2 to some extent.
Due to the above-described relationship between the space between the projection zoom lens 4 and the illumination system 2, it is necessary to secure the back focus of the projection zoom lens 4 to some extent.

後述する実施例１ないし８の投射用ズームレンズでは、広角端から望遠端への変倍に際して、第３レンズＧ３ないし第４レンズ群Ｇ４が拡大側に移動する。
従って、変倍中においてもバックフォーカスは十分に大きく確保される。 In the projection zoom lenses of Examples 1 to 8 to be described later, the third lens G3 to the fourth lens group G4 move to the enlargement side upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
Accordingly, a sufficiently large back focus is ensured even during zooming.

以下に、この発明の投射用ズームレンズの具体的な実施例を８例挙げる。 Hereinafter, eight specific examples of the projection zoom lens according to the present invention will be described.

各実施例における記号の意味は以下の通りである。 The meanings of symbols in each embodiment are as follows.

Ｆ：光学系全体の焦点距離
Ｆｎｏ：開口数
Ｒ：曲率半径（非球面にあっては「近軸曲率半径」）
Ｄ：面間隔
Ｎｄ：屈折率
νｄ：アッベ数
ＢＦ：バックフォーカス。 F: Focal length of the entire optical system
Fno: Numerical aperture
R: radius of curvature (“paraxial radius of curvature” for aspheric surfaces)
D: Surface spacing
Nd: Refractive index
νd: Abbe number
BF: Back focus.

非球面は、周知の次式により表される。 The aspherical surface is represented by the following well-known expression.

Ｘ＝(Ｈ^２／Ｒ)／[１＋{１−Ｋ(Ｈ／ｒ)^２}^１／２］
＋Ｃ４・Ｈ^４＋Ｃ６・Ｈ^６＋Ｃ８・Ｈ^８＋Ｃ１０・Ｈ^１０＋・・・。 ^{X = (H 2 / R)} / [1+ {1-K (H / r) 2} 1/2]
+ C4 · H ⁴ + C6 · H ⁶ + C8 · H ⁸ + C10 · H ¹⁰ +.

この式において、Ｘは「面頂点を基準としたときの光軸からの高さＨの位置での光軸方向の変位」、Ｋは「円錐係数」、Ｃ４、Ｃ６、Ｃ８、Ｃ１０・・は「非球面係数」である。 In this equation, X is “displacement in the direction of the optical axis at the position of the height H from the optical axis with respect to the surface vertex”, K is the “conical coefficient”, C4, C6, C8, C10. “Aspheric coefficient”.

なお、以下において、「メニスカスレンズ」については、凸面もしくは凹面の向いて居る側と、屈折力が正または負を特定する。 In the following, for the “meniscus lens”, the convex or concave side and the refractive power are specified as positive or negative.

従って、例えば「拡大側の面が凸面である負メニスカスレンズ」を「拡大側に凸の負レンズ」と表記する。 Therefore, for example, “a negative meniscus lens having a convex surface on the enlargement side” is referred to as “a negative lens convex on the enlargement side”.

また、「両凸レンズ」は、正レンズのレンズ形態の１つであり、「両凹レンズ」は、負レンズのレンズ形態の１つである。 The “biconvex lens” is one of positive lens forms, and the “biconcave lens” is one of negative lens forms.

「実施例１」
実施例１の投射用ズームレンズは、図１に示したものである。 "Example 1"
The projection zoom lens of Example 1 is shown in FIG.

図１に示すように、第１レンズ群Ｇ１はレンズＬ１１ないしＬ１３で構成され、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１ないしＬ２４で構成されている。 As shown in FIG. 1, the first lens group G1 includes lenses L11 to L13, and the second lens group G2 includes lenses L21 to L24.

第３レンズ群Ｇ３は１枚のレンズＬ３１で構成されている。 The third lens group G3 includes one lens L31.

第４レンズ群Ｇ４は２枚のレンズＬ４１とＬ４２で構成されている。 The fourth lens group G4 is composed of two lenses L41 and L42.

第５レンズ群Ｇ５は２枚のレンズＬ５１とＬ５２で構成されている。 The fifth lens group G5 is composed of two lenses L51 and L52.

第６レンズ群Ｇ６は２枚のレンズＬ６１とＬ６２で構成されている。 The sixth lens group G6 is composed of two lenses L61 and L62.

広角端から望遠端に変倍する際、第２レンズ群Ｇ２は縮小側に緩やかなカーブを描くように移動し、第３レンズ群Ｇ３ないし第６レンズ群Ｇ６は拡大側に移動する。 When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group G2 moves so as to draw a gentle curve on the reduction side, and the third lens group G3 to the sixth lens group G6 move to the enlargement side.

第１レンズ群Ｇ１は負群で、拡大側に凸の負レンズＬ１１、縮小側に凹でレンズ周辺部分が縮小側に変曲されている偏肉比が小さいメニスカスレンズＬ１２、拡大側に凸の負レンズＬ１３で構成されている。 The first lens group G1 is a negative group, a negative lens L11 that is convex on the enlargement side, a meniscus lens L12 that is concave on the reduction side and the peripheral portion of the lens is bent to the reduction side, and has a small thickness ratio, and is convex on the enlargement side It is composed of a negative lens L13.

第２レンズ群Ｇ２は負群で、両凸レンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、縮小側に凸の正レンズＬ２３、拡大側に凹の負レンズＬ２４で構成されている。 The second lens group G2 is a negative group, and includes a biconvex lens L21, a biconcave lens L22, a positive lens L23 convex on the reduction side, and a negative lens L24 concave on the enlargement side.

レンズＬ２３とレンズＬ２４は接合されている。 The lens L23 and the lens L24 are cemented.

第３レンズ群Ｇ３は正群で、１枚の正レンズＬ３１で構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は正群で、２枚の正レンズＬ４１とＬ４２で構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は負群で、縮小側に凹の負レンズＬ５１と両凸レンズＬ５２で構成されている。レンズＬ５１とレンズＬ５２は接合されている。 The third lens group G3 is a positive group and includes a single positive lens L31.
The fourth lens group G4 is a positive group and includes two positive lenses L41 and L42.
The fifth lens group G5 is a negative group, and includes a negative lens L51 that is concave on the reduction side and a biconvex lens L52. The lens L51 and the lens L52 are cemented.

第６レンズ群Ｇ６は正群で、拡大側に凹の負レンズＬ６１、両凸レンズＬ６２で構成されている。
実施例１の、全系の焦点距離：Ｆの範囲、Ｆナンバ、広角端における半画角：ωｗは、以下のとおりである。 The sixth lens group G6 is a positive group and includes a negative lens L61 that is concave on the enlargement side and a biconvex lens L62.
The focal length: F range, F number, half angle of view at the wide angle end: ωw of the entire system in Example 1 are as follows.

Ｆ＝１３．８〜２６．８ｍｍ、Ｆｎｏ＝２．５５〜３．７８、ωｗ＝４０．４°
実施例１のデータを表１に示す。 F = 13.8-26.8 mm, Fno = 2.55-3.78, ωw = 40.4 °
The data of Example 1 is shown in Table 1.

表１において、Ｓ（面番号）は、拡大側から数えた面の番号で、開口絞りの面（表中の面番号：２０）、カバーガラスＣＧの面（表中の面番号：２８、２９）を含む。 In Table 1, S (surface number) is the number of the surface counted from the enlargement side, the surface of the aperture stop (surface number: 20 in the table), the surface of the cover glass CG (surface numbers in the table: 28, 29). )including.

また、表中における「ＩＮＦ」は、曲率半径が無限大であることを示す。さらに、「＊」は、この記号が付された面が「非球面」であることを示す。 In addition, “INF” in the table indicates that the radius of curvature is infinite. Furthermore, “*” indicates that the surface with this symbol is “aspherical surface”.

これらの事項は、実施例２以下の各実施例においても同様である。 These matters are the same in each of the following embodiments.

「非球面のデータ」
非球面のデータを表２に示す。 "Aspherical data"
The aspherical data is shown in Table 2.

表２中の表記において、例えば「5.6192E-21」は「5.6192×10^-21」を意味する。以下においても同様である。 In the notation in Table 2, for example, “5.6192E-21” means “5.6192 × 10 ⁻²¹ ”. The same applies to the following.

表１中の、Ｓ６、Ｓ１３、Ｓ１５、Ｓ２０、Ｓ２３は「変倍に際して変化するレンズ群間隔」を表す。 In Table 1, S6, S13, S15, S20, and S23 represent “lens group intervals that change upon zooming”.

投射距離を１７００ｍｍとしたときの、上記レンズ群間隔を、広角端・中間・望遠端について、表３に示す。 Table 3 shows the distance between the lens groups when the projection distance is 1700 mm for the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

「各条件のパラメータの値」
条件（１）ないし（３）のパラメータの値を、表４に示す。 "Parameter values for each condition"
Table 4 shows the parameter values of the conditions (1) to (3).

広角端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）W、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）W、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Wとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）W （Ｇ３−Ｇ４）W （Ｇ５−Ｇ６）W
−７．２Ｅ−２４．０Ｅ−２ −４．０Ｅ−３
となっており、合成パワーの配置は「負・正・負」となっている。 At the wide angle end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) W, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) W, and the fifth. If the refractive power of the lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) W,
(G1-G2) W (G3-G4) W (G5-G6) W
-7.2E-2 4.0E-2 -4.0E-3
The combined power placement is “negative, positive, negative”.

参考までに、望遠端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）T、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）T、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Tとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）T （Ｇ３−Ｇ４）T （Ｇ５−Ｇ６）T
−７．２Ｅ−２４．８Ｅ−２ −３．４Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 For reference, the refractive powers of the first lens group G1 and the second lens group G2 at the telephoto end are (G1-G2) T, and the refractive powers of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 are (G3-G4). T, where the refractive power of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) T,
(G1-G2) T (G3-G4) T (G5-G6) T
-7.2E-2 4.8E-2 -3.4E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

第１レンズ群Ｇ１から第６レンズ群Ｇ６の屈折力は絶対値で以下のとおりである。 The refractive powers of the first lens group G1 to the sixth lens group G6 are absolute values as follows.

Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
4.3E-2 1.1E-2 1.3E-2 3.8E-2 1.5E-2 7.8E-3 。 G1 G2 G3 G4 G5 G6
4.3E-2 1.1E-2 1.3E-2 3.8E-2 1.5E-2 7.8E-3.

このようにレンズ群の屈折力の絶対値は、第６レンズ群Ｇ６の屈折力が最も小さい。 Thus, the absolute value of the refractive power of the lens group is the smallest in the sixth lens group G6.

また、ＭＴｋ、ＭＷｋ、Ｈｋ（ｋ＝１ないし６）の値は以下のとおりである。 The values of MTk, MWk, and Hk (k = 1 to 6) are as follows.

ＭＴｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.013 0.601 2.086 -0.334 1.688 0.845
ＭＷｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.013 0.601 1.753 -0.71 2.152 0.724
Ｈｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
1.00 1.00 0.84 2.13 1.27 0.86 。 MTk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.013 0.601 2.086 -0.334 1.688 0.845
MWk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.013 0.601 1.753 -0.71 2.152 0.724
Hk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
1.00 1.00 0.84 2.13 1.27 0.86.

変倍比、即ち、レンズ全系の倍率の望遠端と広角端の比は１．９５である。 The zoom ratio, that is, the ratio of the telephoto end to the wide-angle end of the magnification of the entire lens system is 1.95.

図２に、実施例１の収差図を示す。
図２の上段は「広角端（広角と表示）」、中段は「中間焦点距離（中間と表示）」、下段は「望遠端（望遠徒表示）」の収差を示している。 FIG. 2 shows aberration diagrams of Example 1.
The upper part of FIG. 2 shows the aberration at the “wide-angle end (displayed as wide angle)”, the middle part shows the aberration at “intermediate focal length (displayed as intermediate)”, and the lower part shows the aberration at the “telephoto end (display of telephoto)”.

各段の収差図において、左側の図は「球面収差」、中央の図は「非点収差」、右側の図は「歪曲収差」である。 In the aberration diagrams at each stage, the left diagram is “spherical aberration”, the middle diagram is “astigmatism”, and the right diagram is “distortion aberration”.

「球面収差」の図におけるＲ、Ｇ、Ｂはそれぞれ、波長：Ｒ＝６２５ｎｍ、Ｇ＝５５０ｎｍ、Ｂ＝４６０ｎｍを表す。
「非点収差」の図における「Ｔ」はタンジェンシアル、「Ｓ」はサジタルの各光線に対するものであることを示す。 R, G, and B in the “spherical aberration” diagram represent wavelengths: R = 625 nm, G = 550 nm, and B = 460 nm, respectively.
In the “astigmatism” diagram, “T” indicates tangential and “S” indicates sagittal rays.

なお、非点収差および歪曲収差については、波長：５５０ｎｍについて示す。 Astigmatism and distortion are shown for a wavelength of 550 nm.

収差図におけるこれ等の表示は以下の実施例２ないし実施例８の収差図においても同様である。 These indications in the aberration diagrams are the same in the aberration diagrams of Examples 2 to 8 below.

また、図１８に実施例１の倍率色収差図を示す。
図１８の上段は「広角端」、中段は「中間焦点距離（中間と表示）」、下段は「望遠端」の倍率色収差を示している。
図における、１点鎖線（B-R）は「赤色をベースとしたときの青色の倍率色収差」、実線（R-G）は「緑色をベースとしたときの赤色の倍率色収差」を表わす。 FIG. 18 shows a chromatic aberration diagram of magnification in Example 1.
The upper part of FIG. 18 shows the chromatic aberration of magnification at the “wide-angle end”, the middle part at “intermediate focal length (displayed as intermediate)”, and the lower part at “telephoto end”.
In the figure, the alternate long and short dash line (BR) represents “blue lateral chromatic aberration when red is used as a base”, and the solid line (RG) represents “red lateral chromatic aberration when green is used as a base”.

倍率色収差図におけるこれ等の表示は以下の実施例２ないし実施例８の倍率色収差図においても同様である。 These indications in the lateral chromatic aberration diagram are the same in the lateral chromatic aberration diagrams of Examples 2 to 8 below.

「実施例２」
実施例２の投射用ズームレンズは、図３に示したものである。 "Example 2"
The projection zoom lens of Example 2 is shown in FIG.

図３に示すように、第１レンズ群Ｇ１はレンズＬ１１ないしＬ１３で構成され、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１ないしＬ２４で構成されている。 As shown in FIG. 3, the first lens group G1 includes lenses L11 to L13, and the second lens group G2 includes lenses L21 to L24.

第６レンズ群Ｇ６は正群で、拡大側に凹の負レンズＬ６１と両凸レンズＬ６２で構成されている。
実施例２の、全系の焦点距離：Ｆの範囲、Ｆナンバ、広角端における半画角：ωｗは、以下のとおりである。 The sixth lens group G6 is a positive group and includes a negative lens L61 and a biconvex lens L62 that are concave on the enlargement side.
In Example 2, the focal length of the entire system: F range, F number, and half angle of view at the wide-angle end: ωw are as follows.

Ｆ＝１５．４〜３１．４ｍｍ、Ｆｎｏ＝２．５５〜４．１２、ωｗ＝３７．４°
実施例２のデータを表５に示す。 F = 15.4-31.4 mm, Fno = 2.55-4.12, ωw = 37.4 °
The data of Example 2 is shown in Table 5.

「非球面のデータ」
非球面のデータを表６に示す。 "Aspherical data"
Table 6 shows the aspherical data.

投射距離を２０００ｍｍとしたときの、前記レンズ群間隔を、広角端・中間・望遠端について、表７に示す。 Table 7 shows the distance between the lens groups when the projection distance is 2000 mm, at the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

「各条件のパラメータの値」
条件（１）ないし（３）のパラメータの値を、表９に示す。 "Parameter values for each condition"
Table 9 shows parameter values of the conditions (1) to (3).

広角端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）W、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）W、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Wとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）W （Ｇ３−Ｇ４）W （Ｇ５−Ｇ６）W
−６．５Ｅ−２４．０Ｅ−２ −５．５Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 At the wide angle end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) W, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) W, and the fifth. If the refractive power of the lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) W,
(G1-G2) W (G3-G4) W (G5-G6) W
-6.5E-2 4.0E-2 -5.5E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

因みに、望遠端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）T、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）T、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Tとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）T （Ｇ３−Ｇ４）T （Ｇ５−Ｇ６）T
−６．５Ｅ−２５．０Ｅ−２ −５．２Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 Incidentally, at the telephoto end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) T, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) T, If the refractive power of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) T,
(G1-G2) T (G3-G4) T (G5-G6) T
-6.5E-2 5.0E-2 -5.2E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
3.5E-2 1.4E-2 1.3E-2 3.9E-2 1.1E-2 4.1E-3 。 G1 G2 G3 G4 G5 G6
3.5E-2 1.4E-2 1.3E-2 3.9E-2 1.1E-2 4.1E-3.

ＭＴｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.014 0.547 2.102 -0.327 1.48 0.986
ＭＷｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.014 0.545 1.762 -0.724 1.772 0.916
Ｈｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
1.00 1.00 0.84 2.21 1.20 0.93 。 MTk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.014 0.547 2.102 -0.327 1.48 0.986
MWk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.014 0.545 1.762 -0.724 1.772 0.916
Hk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
1.00 1.00 0.84 2.21 1.20 0.93.

変倍比、即ち、レンズ全系の倍率の望遠端と広角端の比は２．０６である。 The zoom ratio, that is, the ratio of the telephoto end to the wide angle end of the magnification of the entire lens system is 2.06.

図４に、実施例２の収差図を、図２に倣って示す。 FIG. 4 is an aberration diagram of Example 2 according to FIG.

図１９に、実施例２の収差図を、図１８に倣って示す。 FIG. 19 shows aberration diagrams of Example 2 according to FIG.

「実施例３」
実施例３の投射用ズームレンズは、図５に示したものである。 "Example 3"
The projection zoom lens of Example 3 is the one shown in FIG.

図５に示すように、第１レンズ群Ｇ１はレンズＬ１１ないしＬ１２で構成され、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１ないしＬ２４で構成されている。 As shown in FIG. 5, the first lens group G1 includes lenses L11 to L12, and the second lens group G2 includes lenses L21 to L24.

第１レンズ群Ｇ１は負群で、拡大側に凸の負レンズＬ１１、縮小側に凹でレンズ周辺部分が縮小側に変曲されている偏肉比が小さいメニスカスレンズＬ１２で構成されている。 The first lens group G1 is a negative group, and is composed of a negative lens L11 that is convex on the enlargement side, and a meniscus lens L12 that is concave on the reduction side and the peripheral portion of the lens is inflected to the reduction side and has a small thickness deviation ratio.

第６レンズ群Ｇ６は正群で、拡大側に凹の負レンズＬ６１と両凸レンズＬ６２で構成されている。 The sixth lens group G6 is a positive group and includes a negative lens L61 and a biconvex lens L62 that are concave on the enlargement side.

実施例３の、全系の焦点距離：Ｆの範囲、Ｆナンバ、広角端における半画角：ωｗは、以下のとおりである。 In Example 3, the focal length of the entire system: the range of F, the F number, and the half field angle at the wide angle end: ωw are as follows.

Ｆ＝１６．２〜３１．４ｍｍ、Ｆｎｏ＝２．５５〜４．１２、ωｗ＝３６．０°
実施例３のデータを表９に示す。 F = 16.2 to 31.4 mm, Fno = 2.55 to 4.12, ωw = 36.0 °
The data of Example 3 is shown in Table 9.

「非球面のデータ」
非球面のデータを表１０に示す。 "Aspherical data"
Table 10 shows the aspheric data.

投射距離を１４００ｍｍとしたときの、前記レンズ群間隔を、広角端・中間・望遠端について、表１１に示す。 Table 11 shows the distance between the lens groups when the projection distance is 1400 mm, at the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

「各条件のパラメータの値」
条件（１）ないし（３）のパラメータの値を、表１２に示す。 "Parameter values for each condition"
Table 12 shows parameter values of the conditions (1) to (3).

広角端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）W、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）W、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Wとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）W （Ｇ３−Ｇ４）W （Ｇ５−Ｇ６）W
−５．７Ｅ−２４．０Ｅ−２ −３．３Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 At the wide angle end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) W, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) W, and the fifth. If the refractive power of the lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) W,
(G1-G2) W (G3-G4) W (G5-G6) W
-5.7E-2 4.0E-2 -3.3E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

因みに、望遠端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）T、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）T、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Tとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）T （Ｇ３−Ｇ４）T （Ｇ５−Ｇ６）T
−５．７Ｅ−２４．６Ｅ−２ −２．６Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 Incidentally, at the telephoto end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) T, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) T, If the refractive power of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) T,
(G1-G2) T (G3-G4) T (G5-G6) T
-5.7E-2 4.6E-2 -2.6E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
2.7E-2 1.5E-2 9.7E-3 3.8E-2 1.3E-2 7.7E-3 。 G1 G2 G3 G4 G5 G6
2.7E-2 1.5E-2 9.7E-3 3.8E-2 1.3E-2 7.7E-3.

ＭＴｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.018 0.477 1.656 -0.418 1.61 0.83
ＭＷｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.018 0.477 1.523 -0.819 2.034 0.711
Ｈｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
1.00 1.00 0.92 1.96 1.26 0.86 。 MTk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.018 0.477 1.656 -0.418 1.61 0.83
MWk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.018 0.477 1.523 -0.819 2.034 0.711
Hk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
1.00 1.00 0.92 1.96 1.26 0.86.

変倍比、即ち、レンズ全系の倍率の望遠端と広角端の比は１．９５である。 The zoom ratio, that is, the ratio between the telephoto end and the wide angle end of the magnification of the entire lens system is 1.95.

図６に、実施例３の収差図を、図２に倣って示す。 FIG. 6 is an aberration diagram of Example 3 according to FIG.

図２０に、実施例３の収差図を、図１８に倣って示す。 FIG. 20 is an aberration diagram of Example 3 similar to FIG.

「実施例４」
実施例４の投射用ズームレンズは、図７に示したものである。 Example 4
The projection zoom lens of Example 4 is shown in FIG.

図７に示すように、第１レンズ群Ｇ１はレンズＬ１１ないしＬ１３で構成され、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１ないしＬ２４で構成されている。 As shown in FIG. 7, the first lens group G1 is composed of lenses L11 to L13, and the second lens group G2 is composed of lenses L21 to L24.

第５レンズ群Ｇ５は４枚のレンズＬ５１ないしＬ５４で構成されている。 The fifth lens group G5 is composed of four lenses L51 to L54.

第６レンズ群Ｇ６は１枚のレンズＬ６１で構成されている。 The sixth lens group G6 includes one lens L61.

第３レンズ群Ｇ３は正群で、１枚の正レンズＬ３１で構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は正群で、２枚の正レンズＬ４１とＬ４２で構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は正群で、両凹レンズＬ５１、両凸レンズＬ５２、拡大側に凹の負レンズＬ５３、両凸レンズＬ５４で構成されている。
レンズＬ５１とレンズＬ５２は接合されている。 The third lens group G3 is a positive group and includes a single positive lens L31.
The fourth lens group G4 is a positive group and includes two positive lenses L41 and L42.
The fifth lens group G5 is a positive group, and includes a biconcave lens L51, a biconvex lens L52, a negative lens L53 concave on the enlargement side, and a biconvex lens L54.
The lens L51 and the lens L52 are cemented.

第６レンズ群Ｇ６は負群で、拡大側に凹の負レンズＬ６１で構成されている。
実施例４の、全系の焦点距離：Ｆの範囲、Ｆナンバ、広角端における半画角：ωｗは、以下のとおりである。 The sixth lens group G6 is a negative group, and includes a negative lens L61 that is concave on the enlargement side.
In Example 4, the focal length of the entire system: F range, F number, and half angle of view at the wide angle end: ωw are as follows.

Ｆ＝１２．３〜１３．８ｍｍ、Ｆｎｏ＝２．５６〜４．１８、ωｗ＝４３．７°
実施例４のデータを表１３に示す。 F = 12.3 to 13.8 mm, Fno = 2.56 to 4.18, ωw = 43.7 °
The data of Example 4 is shown in Table 13.

「非球面のデータ」
非球面のデータを表１４に示す。 "Aspherical data"
Table 14 shows the aspheric data.

投射距離を１５００ｍｍとしたときの、前記レンズ群間隔を、広角端・中間・望遠端について、表１５に示す。 Table 15 shows the distance between the lens groups when the projection distance is 1500 mm, for the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

「各条件のパラメータの値」
条件（１）ないし（３）のパラメータの値を、表１６に示す。 "Parameter values for each condition"
Table 16 shows parameter values of the conditions (1) to (3).

広角端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）W、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）W、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Wとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）W （Ｇ３−Ｇ４）W （Ｇ５−Ｇ６）W
−７．７Ｅ−２４．４Ｅ−２ −４．３Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 At the wide angle end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) W, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) W, and the fifth. If the refractive power of the lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) W,
(G1-G2) W (G3-G4) W (G5-G6) W
-7.7E-2 4.4E-2 -4.3E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

因みに、望遠端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）T、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）T、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Tとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）T （Ｇ３−Ｇ４）T （Ｇ５−Ｇ６）T
−７．７Ｅ−２５．０Ｅ−２ −４．３Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 Incidentally, at the telephoto end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) T, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) T, If the refractive power of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) T,
(G1-G2) T (G3-G4) T (G5-G6) T
-7.7E-2 5.0E-2 -4.3E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
4.5E-2 1.6E-2 1.8E-2 3.3E-2 4.9E-3 4.9E-3 。 G1 G2 G3 G4 G5 G6
4.5E-2 1.6E-2 1.8E-2 3.3E-2 4.9E-3 4.9E-3.

このようにレンズ群の屈折力の絶対値は、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との屈折力が最も小さい。 Thus, the absolute value of the refractive power of the lens group is the smallest in the refractive power of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6.

ＭＴｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.015 0.574 6.389 -0.111 1.15 1.181
ＭＷｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.015 0.576 2.515 -0.534 1.088 1.279
Ｈｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
1.00 1.00 0.39 4.81 0.95 1.08 。 MTk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.015 0.574 6.389 -0.111 1.15 1.181
MWk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.015 0.576 2.515 -0.534 1.088 1.279
Hk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
1.00 1.00 0.39 4.81 0.95 1.08.

図８に、実施例４の収差図を、図２に倣って示す。 FIG. 8 is an aberration diagram of Example 4 similar to FIG.

図２１に、実施例４の収差図を、図１８に倣って示す。 FIG. 21 is an aberration diagram of Example 4 similar to FIG.

「実施例５」
実施例５の投射用ズームレンズは、図９に示したものである。 "Example 5"
The projection zoom lens of Example 5 is shown in FIG.

図９に示すように、第１レンズ群Ｇ１はレンズＬ１１ないしＬ１３で構成され、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１ないしＬ２４で構成されている。 As shown in FIG. 9, the first lens group G1 includes lenses L11 to L13, and the second lens group G2 includes lenses L21 to L24.

第３レンズ群Ｇ３は正群で、１枚の正レンズＬ３１で構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は正群で、２枚の正レンズＬ４１とＬ４２で構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は正群で、縮小側に凹の負レンズＬ５１、両凸レンズＬ５２、拡大側に凹の負レンズＬ５３、両凸レンズＬ５４で構成されている。
レンズＬ５１とレンズＬ５２は接合されている。 The third lens group G3 is a positive group and includes a single positive lens L31.
The fourth lens group G4 is a positive group and includes two positive lenses L41 and L42.
The fifth lens group G5 is a positive group, and includes a negative lens L51 that is concave on the reduction side, a biconvex lens L52, a negative lens L53 that is concave on the enlargement side, and a biconvex lens L54.
The lens L51 and the lens L52 are cemented.

第６レンズ群Ｇ６は負群で、拡大側に凹の負レンズＬ６１で構成されている。 The sixth lens group G6 is a negative group, and includes a negative lens L61 that is concave on the enlargement side.

実施例５の、全系の焦点距離：Ｆの範囲、Ｆナンバ、広角端における半画角：ωｗは、以下のとおりである。 In Example 5, the focal length of the entire system: the range of F, the F number, and the half angle of view at the wide angle end: ωw are as follows.

Ｆ＝１５．８〜３１．８ｍｍ、Ｆｎｏ＝２．５５〜４．１７、ωｗ＝３６．７°
実施例５のデータを表１７に示す。 F = 15.8-31.8 mm, Fno = 2.55-4.17, ωw = 36.7 °
The data of Example 5 is shown in Table 17.

「非球面のデータ」
非球面のデータを表１８に示す。 "Aspherical data"
Table 18 shows the aspheric data.

投射距離を２０００ｍｍとしたときの、前記レンズ群間隔を、広角端・中間・望遠端について、表１９に示す。 Table 19 shows the distance between the lens groups when the projection distance is 2000 mm for the wide-angle end, the middle and the telephoto end.

「各条件のパラメータの値」
条件（１）ないし（３）のパラメータの値を、表２０に示す。 "Parameter values for each condition"
Table 20 shows parameter values of the conditions (1) to (3).

広角端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）W、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）W、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Wとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）W （Ｇ３−Ｇ４）W （Ｇ５−Ｇ６）W
−６．７Ｅ−２４．２Ｅ−２ −６．０Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 At the wide angle end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) W, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) W, and the fifth. If the refractive power of the lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) W,
(G1-G2) W (G3-G4) W (G5-G6) W
-6.7E-2 4.2E-2 -6.0E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

因みに、望遠端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）T、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）T、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Tとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）T （Ｇ３−Ｇ４）T （Ｇ５−Ｇ６）T
−６．６Ｅ−２４．７Ｅ−２ −５．９Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 Incidentally, at the telephoto end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) T, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) T, If the refractive power of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) T,
(G1-G2) T (G3-G4) T (G5-G6) T
-6.6E-2 4.7E-2 -5.9E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
4.5E-2 5.7E-3 1.3E-2 3.7E-2 1.4E-3 5.9E-3 。 G1 G2 G3 G4 G5 G6
4.5E-2 5.7E-3 1.3E-2 3.7E-2 1.4E-3 5.9E-3.

このようにレンズ群の屈折力の絶対値は、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が最も小さい。 Thus, the absolute value of the refractive power of the lens group is the smallest in the refractive power of the fifth lens group G5.

ＭＴｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.011 0.678 2.342 -0.304 1.218 1.217
ＭＷｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.011 0.681 1.751 -0.798 1.194 1.279
Ｈｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
1.00 1.00 0.75 2.63 0.98 1.05 。 MTk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.011 0.678 2.342 -0.304 1.218 1.217
MWk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.011 0.681 1.751 -0.798 1.194 1.279
Hk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
1.00 1.00 0.75 2.63 0.98 1.05.

変倍比、即ち、レンズ全系の倍率の望遠端と広角端の比は２．０３である。 The zoom ratio, that is, the ratio of the telephoto end to the wide-angle end of the magnification of the entire lens system is 2.03.

図１０に、実施例５の収差図を、図２に倣って示す。 FIG. 10 is an aberration diagram of Example 5 following FIG.

図２２に、実施例５の収差図を、図１８に倣って示す。 FIG. 22 is an aberration diagram of Example 5 following FIG.

「実施例６」
実施例６の投射用ズームレンズは、図１１に示したものである。 "Example 6"
The projection zoom lens of Example 6 is the one shown in FIG.

図１１に示すように、第１レンズ群Ｇ１はレンズＬ１１ないしＬ１３で構成され、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１ないしＬ２４で構成されている。 As shown in FIG. 11, the first lens group G1 includes lenses L11 to L13, and the second lens group G2 includes lenses L21 to L24.

第３レンズ群Ｇ３は正群で、１枚の正レンズＬ３１で構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は正群で、２枚の正レンズＬ４１とＬ４２で構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は負群で、両凹レンズＬ５１、両凸レンズＬ５２、拡大側に凹の負レンズＬ５３、両凸レンズＬ５４で構成されている。
レンズＬ５１とレンズＬ５２は接合されている。 The third lens group G3 is a positive group and includes a single positive lens L31.
The fourth lens group G4 is a positive group and includes two positive lenses L41 and L42.
The fifth lens group G5 is a negative group, and includes a biconcave lens L51, a biconvex lens L52, a negative lens L53 concave on the enlargement side, and a biconvex lens L54.
The lens L51 and the lens L52 are cemented.

実施例６の、全系の焦点距離：Ｆの範囲、Ｆナンバ、広角端における半画角：ωｗは、以下のとおりである。 In Example 6, the focal length of the entire system: the range of F, the F number, and the half angle of view at the wide-angle end: ωw are as follows.

Ｆ＝１４．７〜２２．１ｍｍ、Ｆｎｏ＝２．５５〜３．３４、ωｗ＝３８．５°
実施例６のデータを表２１に示す。 F = 14.7-22.1 mm, Fno = 2.55-3.34, ωw = 38.5 °
The data of Example 6 is shown in Table 21.

「非球面のデータ」
非球面のデータを表２２に示す。 "Aspherical data"
Table 22 shows the aspherical data.

投射距離を１５５０ｍｍとしたときの、前記レンズ群間隔を、広角端・中間・望遠端について、表２３に示す。 Table 23 shows the distance between the lens groups when the projection distance is 1550 mm, at the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

「各条件のパラメータの値」
条件（１）ないし（３）のパラメータの値を、表２４に示す。 "Parameter values for each condition"
Table 24 shows the parameter values of the conditions (1) to (3).

広角端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）W、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）W、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Wとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）W （Ｇ３−Ｇ４）W （Ｇ５−Ｇ６）W
−７．９Ｅ−２４．３Ｅ−２ −４．２Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 At the wide angle end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) W, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) W, and the fifth. If the refractive power of the lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) W,
(G1-G2) W (G3-G4) W (G5-G6) W
-7.9E-2 4.3E-2 -4.2E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

因みに、望遠端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）T、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）T、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Tとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）T （Ｇ３−Ｇ４）T （Ｇ５−Ｇ６）T
−７．８Ｅ−２４．９Ｅ−２ −４．２Ｅ−３
となっており、合成パワーは、「負・正・負」となっている。 Incidentally, at the telephoto end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) T, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) T, If the refractive power of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) T,
(G1-G2) T (G3-G4) T (G5-G6) T
-7.8E-2 4.9E-2 -4.2E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
4.8E-2 1.2E-2 1.4E-2 3.9E-2 6.4E-4 2.7E-3
このようにレンズ群の屈折力の絶対値は、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が最も小さい。 G1 G2 G3 G4 G5 G6
4.8E-2 1.2E-2 1.4E-2 3.9E-2 6.4E-4 2.7E-3
Thus, the absolute value of the refractive power of the lens group is the smallest in the refractive power of the fifth lens group G5.

ＭＴｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.013 0.607 2.387 -0.28 1.347 1.104
ＭＷｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.013 0.61 1.787 -0.687 1.357 1.158
Ｈｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
1.00 1.00 0.75 2.45 1.01 1.05 。 MTk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.013 0.607 2.387 -0.28 1.347 1.104
MWk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.013 0.61 1.787 -0.687 1.357 1.158
Hk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
1.00 1.00 0.75 2.45 1.01 1.05.

図１２に、実施例６の収差図を、図２に倣って示す。 FIG. 12 is an aberration diagram of Example 6 similar to FIG.

図２３に、実施例６の収差図を、図１８に倣って示す。 FIG. 23 is an aberration diagram of Example 6 similar to FIG.

「実施例７」
実施例７の投射用ズームレンズは、図１３に示したものである。 "Example 7"
The projection zoom lens of Example 7 is shown in FIG.

図１３に示すように、第１レンズ群Ｇ１はレンズＬ１１ないしＬ１３で構成され、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１ないしＬ２４で構成されている。 As shown in FIG. 13, the first lens group G1 includes lenses L11 to L13, and the second lens group G2 includes lenses L21 to L24.

第３レンズ群Ｇ３は正群で、１枚の正レンズＬ３１で構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は正群で、２枚の正レンズＬ４１とＬ４２で構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は負群で、縮小側に凹の負レンズＬ５１、両凸レンズＬ５２、拡大側に凹の負レンズＬ５３、両凸レンズＬ５４で構成されている。
レンズＬ５１とレンズＬ５２は接合されている。 The third lens group G3 is a positive group and includes a single positive lens L31.
The fourth lens group G4 is a positive group and includes two positive lenses L41 and L42.
The fifth lens group G5 is a negative group, and includes a negative lens L51 that is concave on the reduction side, a biconvex lens L52, a negative lens L53 that is concave on the enlargement side, and a biconvex lens L54.
The lens L51 and the lens L52 are cemented.

実施例７の、全系の焦点距離：Ｆの範囲、Ｆナンバ、広角端における半画角：ωｗは、以下のとおりである。 In Example 7, the focal length of the entire system: the range of F, the F number, and the half angle of view at the wide angle end: ωw are as follows.

Ｆ＝１３．８〜２６．８ｍｍ、Ｆｎｏ＝２．５５〜４．１８、ωｗ＝４０．４°
実施例７のデータを表２５に示す。 F = 13.8 to 26.8 mm, Fno = 2.55 to 4.18, ωw = 40.4 °
The data of Example 7 is shown in Table 25.

「非球面のデータ」
非球面のデータを表２６に示す。 "Aspherical data"
Table 26 shows the aspherical data.

投射距離を１７００ｍｍとしたときの、前記レンズ群間隔を、広角端・中間・望遠端について、表２７に示す。 The distance between the lens groups when the projection distance is 1700 mm is shown in Table 27 for the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

「各条件のパラメータの値」
条件（１）ないし（３）のパラメータの値を、表２８に示す。 "Parameter values for each condition"
Table 28 shows parameter values of the conditions (1) to (3).

広角端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）W、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）W、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Wとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）W （Ｇ３−Ｇ４）W （Ｇ５−Ｇ６）W
−７．０Ｅ−２４．１Ｅ−２ −５．２Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 At the wide angle end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) W, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) W, and the fifth. If the refractive power of the lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) W,
(G1-G2) W (G3-G4) W (G5-G6) W
-7.0E-2 4.1E-2 -5.2E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

因みに、望遠端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）T、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）T、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Tとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）T （Ｇ３−Ｇ４）T （Ｇ５−Ｇ６）T
−６．９Ｅ−２４．６Ｅ−２ −５．２Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 Incidentally, at the telephoto end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) T, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) T, If the refractive power of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) T,
(G1-G2) T (G3-G4) T (G5-G6) T
-6.9E-2 4.6E-2 -5.2E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
4.9E-2 6.4E-3 1.3E-2 3.6E-2 1.0E-3 3.3E-3
このようにレンズ群の屈折力の絶対値は、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が最も小さい。 G1 G2 G3 G4 G5 G6
4.9E-2 6.4E-3 1.3E-2 3.6E-2 1.0E-3 3.3E-3
Thus, the absolute value of the refractive power of the lens group is the smallest in the refractive power of the fifth lens group G5.

ＭＴｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.012 0.71 2.471 -0.263 1.32 1.123
ＭＷｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.012 0.712 1.803 -0.652 1.335 1.192
Ｈｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
1.00 1.00 0.73 2.48 1.01 1.06 。
変倍比、即ち、レンズ全系の倍率の望遠端と広角端の比は１．９５である。 MTk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.012 0.71 2.471 -0.263 1.32 1.123
MWk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.012 0.712 1.803 -0.652 1.335 1.192
Hk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
1.00 1.00 0.73 2.48 1.01 1.06.
The zoom ratio, that is, the ratio of the telephoto end to the wide-angle end of the magnification of the entire lens system is 1.95.

図１４に、実施例７の収差図を、図２に倣って示す。 FIG. 14 is an aberration diagram of Example 7 following FIG.

図２４に、実施例７の収差図を、図１８に倣って示す。 FIG. 24 shows aberration diagrams of Example 7 according to FIG.

「実施例８」
実施例８の投射用ズームレンズは、図１５に示したものである。 "Example 8"
The projection zoom lens of Example 8 is shown in FIG.

図１５に示すように、第１レンズ群Ｇ１はレンズＬ１１ないしＬ１２で構成され、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１ないしＬ２４で構成されている。 As shown in FIG. 15, the first lens group G1 is composed of lenses L11 to L12, and the second lens group G2 is composed of lenses L21 to L24.

第１レンズ群Ｇ１は負群で、拡大側に凸の負レンズＬ１１、縮小側に凹でレンズ周辺部分が縮小側に変曲されている偏肉比が小さいレンズＬ１２で構成されている。 The first lens group G1 is a negative group, and is composed of a negative lens L11 that is convex on the enlargement side, and a lens L12 that is concave on the reduction side and the lens peripheral portion is inflected to the reduction side and has a small thickness deviation ratio .

第２レンズ群Ｇ２は負群で、拡大側に凹の正レンズＬ２１、拡大側に凸の負レンズＬ２２、縮小側に凸の正レンズＬ２３、拡大側に凹の負レンズＬ２４で構成されている。 The second lens group G2 is a negative group, and includes a positive lens L21 that is concave on the enlargement side, a negative lens L22 that is convex on the enlargement side, a positive lens L23 that is convex on the reduction side, and a negative lens L24 that is concave on the enlargement side. .

実施例８の、全系の焦点距離：Ｆの範囲、Ｆナンバ、広角端における半画角：ωｗは、以下のとおりである。 In Example 8, the focal length of the entire system: the range of F, the F number, and the half angle of view at the wide angle end: ωw are as follows.

Ｆ＝１３．８〜２６．８ｍｍ、Ｆｎｏ＝２．５５〜４．１８、ωｗ＝４０．５°
実施例８のデータを表２９に示す。 F = 13.8-26.8 mm, Fno = 2.55-4.18, ωw = 40.5 °
The data of Example 8 is shown in Table 29.

「非球面のデータ」
非球面のデータを表３０に示す。 "Aspherical data"
Table 30 shows the aspherical data.

投射距離を１７００ｍｍとしたときの、前記レンズ群間隔を、広角端・中間・望遠端について、表３１に示す。 Table 31 shows the distance between the lens groups when the projection distance is 1700 mm for the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

「各条件のパラメータの値」
条件（１）ないし（３）のパラメータの値を、表３２に示す。 "Parameter values for each condition"
Table 32 shows parameter values of the conditions (1) to (3).

広角端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）W、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）W、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Wとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）W （Ｇ３−Ｇ４）W （Ｇ５−Ｇ６）W
−６．３Ｅ−２３．９Ｅ−２ −５．５Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 At the wide angle end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) W, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) W, and the fifth. If the refractive power of the lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) W,
(G1-G2) W (G3-G4) W (G5-G6) W
-6.3E-2 3.9E-2 -5.5E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

因みに、望遠端における、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力を（Ｇ１−Ｇ２）T、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を（Ｇ３−Ｇ４）T、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の屈折力を（Ｇ５−Ｇ６）Tとすると、
（Ｇ１−Ｇ２）T （Ｇ３−Ｇ４）T （Ｇ５−Ｇ６）T
−６．６Ｅ−２４.５Ｅ−２ −５．５Ｅ−３
となっており、合成パワーは「負・正・負」となっている。 Incidentally, at the telephoto end, the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 is (G1-G2) T, the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is (G3-G4) T, If the refractive power of the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 is (G5-G6) T,
(G1-G2) T (G3-G4) T (G5-G6) T
-6.6E-2 4.5E-2 -5.5E-3
The combined power is “negative, positive, negative”.

Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
2.8E-2 2.0E-2 1.2E-2 3.6E-2 1.0E-3 3.6E-3
このようにレンズ群の屈折力の絶対値は、第６レンズ群Ｇ６の屈折力が最も小さい。 G1 G2 G3 G4 G5 G6
2.8E-2 2.0E-2 1.2E-2 3.6E-2 1.0E-3 3.6E-3
Thus, the absolute value of the refractive power of the lens group is the smallest in the sixth lens group G6.

ＭＴｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.021 0.441 2.378 -0.25 1.296 1.139
ＭＷｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
0.021 0.422 1.752 -0.642 1.311 1.214
Ｈｋ
Ｇ１Ｇ２Ｇ３Ｇ４Ｇ５Ｇ６
1.00 0.96 0.74 2.57 1.01 1.07 。 MTk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.021 0.441 2.378 -0.25 1.296 1.139
MWk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
0.021 0.422 1.752 -0.642 1.311 1.214
Hk
G1 G2 G3 G4 G5 G6
1.00 0.96 0.74 2.57 1.01 1.07.

図１６に、実施例８の収差図を、図２に倣って示す。 FIG. 16 is an aberration diagram of Example 8 similar to FIG.

図２５に、実施例８の収差図を、図１８に倣って示す。 FIG. 25 shows aberration diagrams of Example 8 according to FIG.

収差図に示すように、各実施例の投射用ズームレンズともに、諸収差は高レベルで補正され、球面収差、非点収差、像面湾曲、倍率色収差、歪曲収差も十分に補正されている。 As shown in the aberration diagrams, in the projection zoom lenses according to the respective embodiments, various aberrations are corrected at a high level, and spherical aberration, astigmatism, curvature of field, lateral chromatic aberration, and distortion are sufficiently corrected.

実施例１ないし８の投射用ズームレンズとも、パラメータ：Ｈｋは、第４レンズ群のものであるＨ４が一番大きく、且つ、Ｈ４は条件（Ａ）を満足している。 In each of the projection zoom lenses of Examples 1 to 8, the parameter Hk is the largest in the fourth lens group, H4, and H4 satisfies the condition (A).

これにより、第４レンズ群Ｇ４はバリエータとしての良好な役割を果たしている。 Thereby, the fourth lens group G4 plays a good role as a variator.

実施例１ないし８に示されたように、第１レンズ群Ｇ１は、２または３枚のレンズで構成されている。 As shown in Examples 1 to 8, the first lens group G1 includes two or three lenses.

第１レンズ群は、レンズ径の大きいレンズが用いられるが、各実施例のように、第１レンズ群の構成を２枚または３枚とすることで、第１レンズ群を軽量化できる。 A lens having a large lens diameter is used as the first lens group, but the first lens group can be reduced in weight by using two or three first lens groups as in each embodiment.

この軽量化により、自重によるレンズの偏心を抑えることができる。
また、実施例１ないし８において、第１レンズ群Ｇ１には「非点収差と歪曲収差の補正効果」を持たせている。 This weight reduction can suppress the eccentricity of the lens due to its own weight.
In Examples 1 to 8, the first lens group G1 is provided with “an astigmatism and distortion correction effect”.

実施例１ないし８においてはまた、第１レンズ群Ｇ１の「最も拡大側の面を、拡大側に凸面形状、最も縮小側の面は縮小側に凹面形状」としている。 In Examples 1 to 8, the first lens group G1 has “the most enlargement side surface is convex on the enlargement side and the most reduction surface is concave on the reduction side”.

このようにすることにより、変倍時における「像面湾曲と歪曲収差の変動を低減」させる効果を得ることができている。 By doing so, an effect of “reducing fluctuations in field curvature and distortion” at the time of zooming can be obtained.

実施例１ないし８の投射用ズームレンズは何れも、広角端から望遠端への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１は固定である。 In any of the projection zoom lenses of Examples 1 to 8, the first lens group G1 is fixed when zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

そして、第２レンズ群Ｇ２は縮小側に移動し、第３レンズ群Ｇ３から第６レンズ群Ｇ６は拡大側に移動する。 The second lens group G2 moves to the reduction side, and the third lens group G3 to the sixth lens group G6 move to the enlargement side.

Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｇ４第４レンズ群
Ｇ５第５レンズ群
Ｇ６第６レンズ群 G1 first lens group
G2 second lens group
G3 Third lens group
G4 4th lens group
G5 5th lens group
G6 6th lens group

特開２０１１−１０７２００号公報JP 2011-107200 A 特許４９７２７６３号Japanese Patent No. 4972763

Claims

画像表示素子に表示された投射用画像を、被投射面に、前記投射用画像の拡大画像として投射し、拡大表示させる画像表示装置の投射光学系を構成する投射用ズームレンズであって、
拡大側から縮小側へ順次、第１レンズ群ないし第６レンズ群を配した６レンズ群構成であり、広角端から望遠端への変倍に際し、隣合う各レンズ群の群間隔が変化し、第５レンズ群と第６レンズ群は拡大側に移動し、
第１レンズ群は、負の屈折力を有し、
第２レンズ群は、負の屈折力を有し、
第３レンズ群は、正の屈折力を有し、
第４レンズ群は、正の屈折力を有し、
第５レンズ群は、正または負の屈折力を有し、
第６レンズ群は、正または負の屈折力を有し、
前記第１レンズ群ないし第６レンズ群の屈折力の絶対値において、第５レンズ群または第６レンズ群の屈折力の絶対値が、最も小さいことを特徴とする投射用ズームレンズ。 A projection zoom lens that constitutes a projection optical system of an image display device that projects a projection image displayed on an image display element onto a projection surface as an enlarged image of the projection image and displays the enlarged image,
The first lens group to the sixth lens group are arranged in order from the enlargement side to the reduction side, and in the zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the interval between adjacent lens groups changes. The fifth lens group and the sixth lens group move to the enlargement side,
The first lens group has negative refractive power,
The second lens group has negative refractive power,
The third lens group has a positive refractive power,
The fourth lens group has a positive refractive power,
The fifth lens group has a positive or negative refractive power,
The sixth lens group has a positive or negative refractive power,
A projection zoom lens characterized in that the absolute value of the refractive power of the fifth lens group or the sixth lens group is the smallest among the absolute values of the refractive powers of the first to sixth lens groups.

請求項１に記載の投射用ズームレンズにおいて、
広角端から望遠端への変倍に際し、第２レンズ群は縮小側に移動し、第３レンズ群と第４レンズ群が拡大側に移動することを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to claim 1,
A zoom lens for projection, wherein upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group moves to the reduction side, and the third lens group and the fourth lens group move to the enlargement side.

請求項１または２に記載の投射用ズームレンズにおいて、The projection zoom lens according to claim 1 or 2,
広角端における、第１レンズ群と第２レンズ群の合成パワーは負の屈折力を有し、第３レンズ群と第４レンズ群の合成パワーは正の屈折力を有し、第５レンズ群と第６レンズ群の合成パワーは負の屈折力を有することを特徴とする投射用ズームレンズ。The combined power of the first lens group and the second lens group at the wide angle end has a negative refractive power, the combined power of the third lens group and the fourth lens group has a positive refractive power, and the fifth lens group. And the sixth lens group has a negative refracting power, and a zoom lens for projection.

請求項１ないし３の任意の１に記載の投射用ズームレンズにおいて、
広角端から望遠端への変倍に際し、第１レンズ群は固定であることを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 3 ,
A zoom lens for projection, wherein the first lens unit is fixed during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

請求項４に記載の投射用ズームレンズにおいて、The projection zoom lens according to claim 4,
第ｋレンズ群の、望遠端における倍率をそれぞれＭＴｋ（ｋ＝１ないし６）、広角端における倍率をそれぞれＭＷｋ（ｋ＝１ないし６）とし、ＭＴｋ／ＭＷｋの値としてＨｋ（ｋ＝１ないし６）を定義するとき、Ｈ１ないしＨ６のうちで、第４レンズ群のＨ４が最も大きいことを特徴とする投射用ズームレンズ。The magnification at the telephoto end of the k-th lens group is MTk (k = 1 to 6), the magnification at the wide angle end is MWk (k = 1 to 6), respectively, and the MTk / MWk value is Hk (k = 1 to 6). ), A projection zoom lens characterized in that H4 of the fourth lens group is the largest among H1 to H6.

請求項５に記載の投射用ズームレンズにおいて、 The projection zoom lens according to claim 5,
第４レンズ群のＨ４が、以下の条件 H4 of the fourth lens group satisfies the following conditions
（Ａ）１．５＜Ｈ４＜５．０(A) 1.5 <H4 <5.0
を満足することを特徴とする投射用ズームレンズ。Projection zoom lens characterized by satisfying

請求項１ないし６の任意の１に記載の投射用ズームレンズにおいて、
広角端におけるレンズ全系の焦点距離：Ｆ、第４レンズ群の焦点距離：Ｆ４が、条件：
（１）１．５＜Ｆ４／Ｆ＜２．６
を満足することを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 6 ,
The focal length of the entire lens system at the wide angle end is F, and the focal length of the fourth lens group is F4.
(1) 1.5 <F4 / F <2.6
Projection zoom lens characterized by satisfying

請求項１ないし７の任意の１に記載の投射用ズームレンズにおいて、
広角端におけるレンズ全系の焦点距離：Ｆ、第５レンズ群の焦点距離：Ｆ５、第６レンズ群の焦点距離：Ｆ６が、条件：
（２Ａ）４．５＜｜Ｆ５／Ｆ｜
または、
（２Ｂ）４．５＜｜Ｆ６／Ｆ｜
を満足することを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 7,
The focal length of the entire lens system at the wide angle end: F, the focal length of the fifth lens group: F5, and the focal length of the sixth lens group: F6.
(2A) 4.5 <| F5 / F |
Or
( 2B) 4.5 <| F6 / F |
Projection zoom lens characterized by satisfying

請求項１ないし８の任意の１に記載の投射用ズームレンズにおいて、
広角端における半画角：ωｗが、条件：
（３）３４度 ≦ ωｗ＜４５度
を満足することを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 8,
Half angle of view at wide-angle end: ωw, conditions:
(3) 34 degrees ≤ ωw <45 degrees
Projection zoom lens characterized by satisfying

光源と、A light source;
投射されるべき投射用画像を表示する画像表示素子と、An image display element for displaying a projection image to be projected;
前記光源から射出した光で、前記画像表示素子を照明する照明光学系と、 An illumination optical system that illuminates the image display element with light emitted from the light source;
該照明光学系により照射され、前記投射用画像により変調された投射光束を入射され、被投射面に前記投射用画像の拡大画像を投射する投射光学系と、を備え、A projection optical system that is irradiated with the illumination optical system and receives a projection light beam modulated by the projection image, and projects an enlarged image of the projection image on a projection surface;
前記投射光学系として、請求項１ないし９の任意の１に記載の投射用ズームレンズを用いることを特徴とする画像表示装置。An image display apparatus using the projection zoom lens according to any one of claims 1 to 9 as the projection optical system.