JP6212982B2 - Heat-resistant hydraulic composition, mortar composition, and mortar cured body used for ship floor structures - Google Patents
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Description
本発明は、防熱性を必要とする船舶等の床構造体に用いられる流動性を有する防熱性水硬性組成物に関する。 The present invention relates to a heat-resistant hydraulic composition having fluidity used in floor structures such as ships that require heat resistance.
防熱性が求められる船舶用のＡ６０級仕切り甲板などの床構造体において、防熱性を有する乾式ボードを敷き、モルタル等で仕上げる工法が一般的に用いられる。 In floor structures such as A60 class partition decks for ships that require heat resistance, a method of placing a dry board having heat resistance and finishing with a mortar or the like is generally used.
しかし、実際の下地鋼板は溶接部の存在により、凹凸があるため、乾式ボードでは部分的な浮き部が発生し、荷重によりクラックが発生するといった問題がある。また、乾式ボードは、設置に時間がかかること、ジョイント部分の隙間や段差を無くす等の理由により、保護モルタルによる仕上げが入るなど、複数の工程を必要とするため、施工が複雑で時間を要する。また、細かく入り組んだ場所では乾式ボードを切って使用する必要があり、廃材の発生によるロスも発生することから、乾式ボードの代わりに湿式施工による、セメント、混和材、吸水性を有する中空骨材、補強材、混和剤および水を含む密度が０．６〜１．２ｇ／ｃｍ３、であり、且つ吸水性を有する中空骨材が容積比で５５％〜９０％含む断熱材組成物が特許文献１に開示されている。
However, since the actual base steel sheet has unevenness due to the presence of the welded portion, there is a problem that a partial floating portion is generated in the dry board and a crack is generated due to the load. In addition, the dry board requires multiple steps such as the installation of a protective mortar due to the time required for installation and the elimination of gaps and steps in the joints. . In addition, it is necessary to cut and use the dry board in a complicated place, and there is a loss due to the generation of waste material, so cement, admixture, and water-absorbent hollow aggregate by wet construction instead of dry board , A reinforcing material, an admixture and a density containing water are 0.6 to 1.2 g / cm 3 , and a heat-insulating composition containing 55% to 90% by volume of a hollow aggregate having water absorption is patented It is disclosed in
特許文献２には、軽量で耐水性や断熱性を有し、特にクラック発生を抑制することができる、ポルトランドセメント、アルミナセメント、及び石膏の和に対して０．１５〜１．５重量倍のポリマーディスパージョンと骨材として軽量発泡骨材（バーミキュライト、パーライト、シリカバルーン等の無機系発泡体）を配合してなるモルタル組成物が開示されている。
In
特許文献３には、水硬性成分としてアルミナセメント、ポルトランドセメント、石膏を含み、船舶甲板等の鋼板下地への適応が可能な、施工性に優れたレベリング材を使用した複合床構造体及びその施工方法が開示されている。
しかしながら、防熱材を湿式とした上記発明は、平坦性及び平滑性のある床面の形成に高い技能と長い施工時間が必要であり、施工後に次工程へ移行するための歩行可能な硬化表面状態となるまでに長い養生期間が必要であることから、さらなる改良を必要としていた。さらに、組成物において、粉体に液体混和材、水、等を現場にて各々を計量し混合させるなど複雑な調製手順や手間、容器や残材などの廃材ロス等の課題を有していた。 However, the above-mentioned invention in which the heat insulating material is wet requires a high skill and a long construction time for the formation of a flat and smooth floor surface, and a hardened surface state that can be walked to shift to the next process after construction. Since a long curing period was necessary until the end of the period, further improvements were required. Furthermore, the composition had problems such as complicated preparation procedures and labor, such as measuring and mixing liquid admixtures, water, etc. to the powder on site, and loss of waste materials such as containers and remaining materials. .
そこで、本発明は、躯体との隙間、浮き、クラックを抑制し、良好な流動性による優れた施工性や短時間で平坦性及び平滑性のある床面を形成することができ、液体混和材を使用せず、現場で水と混練するだけで得られ、材料ロスも少なく施工効率が良く、優れた速硬性により次工程を早期に実現でき、工期短縮が可能な防熱性水硬性組成物を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention suppresses gaps, floats, and cracks with the casing, and can form an excellent workability due to good fluidity and a flat and smooth floor surface in a short time. A heat-resistant hydraulic composition that can be obtained simply by kneading with water on site, has low material loss, has good construction efficiency, and can realize the next process at an early stage due to its excellent fast-curing property and shorten the construction period. The purpose is to provide.
上記目的を達成するために鋭意検討した結果、本発明者らは、アルミナセメント、ポルトランドセメント、石膏、無機粉体、軽量骨材、流動化剤を含む防熱性水硬性組成物を用いることによって、優れた流動性、施工性及び平滑性を有するモルタル組成物を得ることができ、さらに、モルタル組成物は優れた速硬性を有することから、施工後の早期開放（次工程への早期移行）が可能であり、軽量で防熱性に優れ、良好な強度特性を有し、収縮が小さく、クラックの発生を抑制できるモルタル硬化体を得ることが可能であることを見出し、本発明を完成するに至った。 As a result of intensive studies to achieve the above object, the present inventors have used a heat-resistant hydraulic composition containing alumina cement, Portland cement, gypsum, inorganic powder, lightweight aggregate, and fluidizing agent. A mortar composition having excellent fluidity, workability and smoothness can be obtained. Furthermore, since the mortar composition has excellent quick-hardness, early opening after construction (early transition to the next process) is possible. It has been found that it is possible to obtain a cured mortar that is lightweight, has excellent heat resistance, has good strength characteristics, has low shrinkage, and can suppress the occurrence of cracks, and has completed the present invention. It was.
すなわち、本発明は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分と、無機粉体と、軽量骨材と、流動化剤とを含む、防熱性水硬性組成物であって、無機粉体は、高炉スラグ微粉末及び水酸化アルミニウム微粉末から選ばれる一種又は二種以上であり、軽量骨材は、ガラスを主成分とする原料を焼成して得られたものであり、吸水時間２時間における吸水率が９％以下である、防熱性水硬性組成物を提供する。 That is, the present invention is a heat-resistant hydraulic composition comprising a hydraulic component composed of alumina cement, Portland cement, and gypsum, an inorganic powder, a lightweight aggregate, and a fluidizing agent. Is one or more selected from blast furnace slag fine powder and aluminum hydroxide fine powder, and the lightweight aggregate is obtained by firing a raw material mainly composed of glass and has a water absorption time of 2 hours. A heat-insulating hydraulic composition having a water absorption of 9% or less is provided.
本発明の防熱性水硬性組成物の好ましい態様［（１）〜（４）］を以下に示す。本発明では、これらの態様を適宜組み合わせることがより好ましい。 Preferred embodiments [(1) to (4)] of the heat-proof hydraulic composition of the present invention are shown below. In the present invention, it is more preferable to appropriately combine these aspects.
（１）本発明の防熱性水硬性組成物は、水硬性成分１００質量部に対して、無機粉体３０〜２００質量部、軽量骨材１０〜１２０質量部含むことが好ましい。これにより、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることができる。また、より軽量で防熱性に優れるモルタル硬化体を得ることができる。 (1) The heat-resistant hydraulic composition of the present invention preferably contains 30 to 200 parts by mass of inorganic powder and 10 to 120 parts by mass of lightweight aggregate with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. Thereby, the mortar composition which has the more outstanding construction property can be obtained. Moreover, the mortar hardening body which is lighter and is excellent in heat-proof property can be obtained.
（２）本発明の防熱性水硬性組成物は、水硬性成分は、水硬性成分１００質量％中にアルミナセメント３０〜６０質量％、ポルトランドセメント１５〜５０質量％及び石膏１０〜４０質量％含むことが好ましい。これにより、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることができる。また、より優れた速硬性を有するモルタル組成物を得ることができ、施工後の早期開放がより確実となる。また、良好な強度特性や低収縮性を有するモルタル硬化体を得ることができる。 (2) In the heat-proof hydraulic composition of the present invention, the hydraulic component includes 30 to 60% by mass of alumina cement, 15 to 50% by mass of Portland cement, and 10 to 40% by mass of gypsum in 100% by mass of the hydraulic component. It is preferable. Thereby, the mortar composition which has the more outstanding construction property can be obtained. Moreover, the mortar composition which has the more excellent quick-hardness can be obtained, and the early opening after construction becomes more reliable. Moreover, the mortar hardening body which has a favorable intensity | strength characteristic and low shrinkage can be obtained.
（３）本発明の防熱性水硬性組成物は、軽量骨材は、粒子径が８００μｍ以上の粒子を含まず、且つ粒子径が２１２μｍ以上であり且つ６００μｍ未満である粒子の質量割合が８５〜１００質量％であり、見かけ比重が０．１５〜０．８ｋｇ／Ｌであることが好ましい。これにより、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることができる。また、より軽量で防熱性に優れるモルタル硬化体を得ることができる。 (3) In the heat-resistant hydraulic composition of the present invention, the lightweight aggregate does not contain particles having a particle diameter of 800 μm or more, and the mass ratio of particles having a particle diameter of 212 μm or more and less than 600 μm is 85 to 85 μm. It is preferably 100% by mass and the apparent specific gravity is preferably 0.15 to 0.8 kg / L. Thereby, the mortar composition which has the more outstanding construction property can be obtained. Moreover, the mortar hardening body which is lighter and is excellent in heat-proof property can be obtained.
（４）本発明の防熱性水硬性組成物は、さらに増粘剤、消泡剤、凝結調整剤及び樹脂粉末から選ばれる成分を少なくとも１種以上を含むことが好ましい。これにより、本発明の硬化がより確実となる。 (4) The heat-resistant hydraulic composition of the present invention preferably further contains at least one component selected from a thickener, an antifoaming agent, a setting modifier and a resin powder. Thereby, hardening of this invention becomes more reliable.
本発明では、上述の防熱性水硬性組成物と水とを混練して得られるモルタル組成物を提供する。本発明のモルタル組成物は、上記特徴を有する防熱性水硬性組成物を含有することから、優れた流動性、施工性及び平滑性を有しており、さらに、モルタル組成物は優れた速効性を有することから、施工後の早期開放（次工程への早期移行）が可能であり、軽量で防熱性に優れ、良好な強度特性を有し、収縮が小さく、クラックの発生を抑制できるモルタル硬化体を形成することができる。 In this invention, the mortar composition obtained by knead | mixing the above heat-insulating hydraulic composition and water is provided. Since the mortar composition of the present invention contains the heat-resistant hydraulic composition having the above-mentioned characteristics, it has excellent fluidity, workability and smoothness, and the mortar composition has excellent fast-acting properties. Mortar hardening that allows early opening after construction (early transition to the next process), is lightweight, has excellent heat resistance, has good strength characteristics, has low shrinkage, and can suppress the occurrence of cracks The body can be formed.
本発明では、上述のモルタル組成物を硬化して得られるモルタル硬化体を提供する。本発明のモルタル硬化体は、上記特徴を有する防熱性水硬性組成物及びモルタル組成物を含有することから、軽量で防熱性に優れ、良好な強度特性を有し、収縮が小さく、クラックの発生を抑制できる。 In this invention, the mortar hardening body obtained by hardening | curing the above-mentioned mortar composition is provided. The mortar cured body of the present invention contains a heat-resistant hydraulic composition and a mortar composition having the above characteristics, so it is lightweight and excellent in heat resistance, has good strength characteristics, small shrinkage, and generation of cracks. Can be suppressed.
本発明によれば、軽量で防熱性に優れ、良好な強度特性を有し、収縮が小さく、クラックの発生を抑制できるモルタル硬化体を形成可能で、且つ優れた流動性、施工性及び平滑性を有し、さらに、施工後の早期開放（次工程への早期移行）が可能な優れた速硬性を有するモルタル組成物、及びそのようなモルタル組成物を調製することが可能な防熱性水硬性組成物を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to form a mortar cured body that is lightweight and excellent in heat resistance, has good strength characteristics, has small shrinkage, and can suppress the occurrence of cracks, and has excellent fluidity, workability and smoothness. Furthermore, the mortar composition which has the outstanding quick-hardness which can be opened early after construction (early transfer to the next process), and the heat-proof hydraulic property which can prepare such a mortar composition A composition can be provided.
＜防熱性水硬性組成物＞
本発明の防熱性水硬性組成物の好適な実施形態について以下に説明する。本実施形態の防熱性水硬性組成物は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分と、無機粉体と、軽量骨材と、流動化剤とを含む防熱性水硬性組成物である。
<Heatproof hydraulic composition>
A preferred embodiment of the heat-proof hydraulic composition of the present invention will be described below. The heat-resistant hydraulic composition of this embodiment is a heat-resistant hydraulic composition containing a hydraulic component made of alumina cement, Portland cement, and gypsum, an inorganic powder, a lightweight aggregate, and a fluidizing agent. .
アルミナセメントは、鉱物組成の異なるものが数種知られ市販されているが、それらの主成分はモノカルシウムアルミネート（ＣＡ）であり、市販品はその種類によらず使用することができる。なかでも、２８００〜４０００ｃｍ２／ｇのブレーン比表面積を有するアルミナセメントを用いることが好ましい。また、化学分析値として求められるアルミナセメント中のＡｌ２Ｏ３量は、３０〜６０質量％が好ましく、Ｆｅ２Ｏ３量は、０．５〜２０質量％が好ましい。アルミナセメントのブレーン比表面積は、ＪＩＳ Ｒ ２５２１：１９９５「耐火物用アルミナセメントの物理試験方法」に準じて求められる。 Several types of alumina cements having different mineral compositions are known and commercially available, but their main component is monocalcium aluminate (CA), and commercially available products can be used regardless of the type. Especially, it is preferable to use the alumina cement which has a Blaine specific surface area of 2800-4000 cm < 2 > / g. Further, Al 2 O 3 content of alumina in the cement obtained as a chemical analysis value, preferably 30 to 60 wt%, Fe 2 O 3 amount is 0.5 to 20% by mass. The Blaine specific surface area of the alumina cement is determined according to JIS R 2521: 1995 “Physical test method for alumina cement for refractory”.
ポルトランドセメントは、水硬性材料として一般的なものであり、いずれの市販品も使用することができる。これらのなかでも、ＪＩＳ Ｒ ５２１０：２００９「ポルトランドセメント」で規定されるポルトランドセメントを用いることが好ましい。速硬性の観点から、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント又は超早強ポルトランドセメントの使用が好ましい。 Portland cement is a common hydraulic material, and any commercially available product can be used. Among these, it is preferable to use Portland cement specified by JIS R 5210: 2009 “Portland cement”. From the viewpoint of quick setting, it is preferable to use ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, or ultra-early-strength Portland cement.
石膏は、例えば、二水石膏、半水石膏及び無水石膏が挙げられ、排煙脱硫やフッ酸製造工程等で副産される石膏、又は天然に産出される石膏のいずれも使用することができる。施工性の観点から、無水石膏の使用が好ましい。 Examples of gypsum include dihydrate gypsum, hemihydrate gypsum, and anhydrous gypsum, and any of gypsum produced as a by-product in flue gas desulfurization and hydrofluoric acid production processes, or gypsum produced in nature can be used. . From the viewpoint of workability, it is preferable to use anhydrous gypsum.
本実施形態の防熱性水硬性組成物に用いられる水硬性成分の配合割合は、水硬性成分１００質量％中に、好ましくはアルミナセメント３０〜６０質量％、ポルトランドセメント１５〜５０質量％及び石膏１０〜４０質量％含み、より好ましくはアルミナセメント３５〜５５質量％、ポルトランドセメント２０〜４５質量％、無水石膏１５〜３５質量％含み、さらに好ましくはアルミナセメント４０〜５０質量％、ポルトランドセメント２５〜４０質量％、無水石膏１８〜３０質量％含み、特に好ましくはアルミナセメント４１〜４７質量％、ポルトランドセメント２７〜３７質量％、無水石膏２０〜２８質量％含む。
The blending ratio of the hydraulic component used in the heat-proof hydraulic composition of the present embodiment is preferably 30 to 60% by mass of alumina cement, 15 to 50% by mass of Portland cement, and
水硬性成分の配合割合が上述の範囲であることによって、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることができる。また、より優れた速硬性を有するモルタル組成物を得ることができ、施工後の早期開放がより確実となる。また、良好な強度特性や低収縮性を有するモルタル硬化体を得ることができる。 When the mixing ratio of the hydraulic component is within the above range, a mortar composition having better workability can be obtained. Moreover, the mortar composition which has the more excellent quick-hardness can be obtained, and the early opening after construction becomes more reliable. Moreover, the mortar hardening body which has a favorable intensity | strength characteristic and low shrinkage can be obtained.
無機粉体は、高炉スラグ微粉末及び水酸化アルミニウム微粉末から選ばれる一種又は二種以上である。 The inorganic powder is one or more selected from blast furnace slag fine powder and aluminum hydroxide fine powder.
高炉スラグ微粉末は、ＪＩＳ Ａ ６２０６「コンクリート用高炉スラグ微粉末」で規定される高炉スラグ微粉末であることが好ましい。高炉スラグ微粉末を用いることで、強度発現性及び寸法安定性をより高めることができる。また、高炉スラグ微粉末は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１「セメントの物理試験方法」に従い測定されるブレーン比表面積が、好ましくは３０００ｃｍ２／ｇ以上であり、より好ましくは３０００〜８０００ｃｍ２／ｇであり、さらに好ましくは３５００〜６０００ｃｍ２／ｇであり、特に好ましくは４０００〜５０００ｃｍ２／ｇである。ブレーン比表面積が上述の範囲であることによって、寸法安定性及び防熱性に優れ、良好な強度特性を有するモルタル硬化体を得ることができる。 The blast furnace slag fine powder is preferably a blast furnace slag fine powder defined in JIS A 6206 “Blast Furnace Slag Fine Powder for Concrete”. By using blast furnace slag fine powder, strength development and dimensional stability can be further improved. Also, blast furnace slag, the Blaine specific surface area measured in accordance with JIS R 5201 "Physical testing methods for cement" is, preferably 3000 cm 2 / g or more, more preferably 3000~8000cm 2 / g, further Preferably it is 3500-6000 cm < 2 > / g, Most preferably, it is 4000-5000 cm < 2 > / g. When the brain specific surface area is in the above range, a mortar cured body having excellent strength characteristics and excellent dimensional stability and heat resistance can be obtained.
水酸化アルミニウム微粉末は、製造方法に特に限定されるものではなく、一般的な方法で製造された水酸化アルミニウム微粉末を使用することができる。また、水酸化アルミニウム微粉末の純度（アルミニウム微粉末中におけるＡｌ（ＯＨ）３の割合）は９５質量％が好ましく、９６質量％以上がより好ましく、９７質量％がさらに好ましく、９８質量％以上が特に好ましい。さらに、水酸化アルミニウム微粉末の平均粒子径は、５０〜８５μｍの範囲であることが好ましく、５５〜８０μｍの範囲であることがより好ましく、６０〜７５μｍの範囲であることが特に好ましい。水酸化アルミニウム微粉末の純度や平均粒子径が上述の範囲であることによって、防熱性に優れ、良好な強度特性を有するモルタル硬化体を得ることができる。ここで、平均粒子径とは乾式ふるいによる測定により得られる値である。 The aluminum hydroxide fine powder is not particularly limited to the production method, and the aluminum hydroxide fine powder produced by a general method can be used. The purity of aluminum hydroxide fine powder (the ratio of Al (OH) 3 in the aluminum fine powder) is preferably 95% by mass, more preferably 96% by mass or more, still more preferably 97% by mass, and more preferably 98% by mass or more. Particularly preferred. Furthermore, the average particle diameter of the aluminum hydroxide fine powder is preferably in the range of 50 to 85 μm, more preferably in the range of 55 to 80 μm, and particularly preferably in the range of 60 to 75 μm. When the purity and average particle diameter of the aluminum hydroxide fine powder are in the above-described ranges, a mortar cured body having excellent heat resistance and good strength characteristics can be obtained. Here, the average particle diameter is a value obtained by measurement using a dry sieve.
本実施形態の防熱性水硬性組成物に用いられる無機粉体の含有量は、水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは３０〜２００質量部含み、より好ましくは３５〜１００質量部含み、さらに好ましくは４０〜８０質量部含み、特に好ましくは４５〜７５質量部含む。無機粉体の含有量が上述の範囲であることによって、寸法安定性及び防熱性に優れ、良好な強度特性を有するモルタル硬化体を得ることができる。 The content of the inorganic powder used in the heat-resistant hydraulic composition of the present embodiment is preferably 30 to 200 parts by mass, more preferably 35 to 100 parts by mass, with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component, More preferably, 40-80 mass parts is contained, Most preferably, 45-75 mass parts is contained. When the content of the inorganic powder is in the above range, a mortar cured body having excellent strength characteristics and excellent dimensional stability and heat resistance can be obtained.
軽量骨材は、ガラスを主成分とする原料（例えば、ガラスの含有量が８０質量％以上）を焼成する焼成工程を有する製造方法によって得られるガラス発泡体からなる軽量骨材（ガラス発泡骨材）である。原料に含まれるガラスとしては、ビンや板ガラス等の廃ガラスを用いることができる。また、ガラス発泡骨材は軽量であり、主成分としてガラスを含有する球状物であるため、強度が高いうえに吸水量も少ない。したがって、モルタル硬化体の強度を確保しながら、一層の軽量化を図ることができる。 The lightweight aggregate is a lightweight aggregate (glass foam aggregate) made of a glass foam obtained by a production method having a firing step of firing a raw material mainly composed of glass (for example, glass content of 80% by mass or more). ). As glass contained in the raw material, waste glass such as bottles and plate glass can be used. Further, since the glass foam aggregate is light and is a spherical material containing glass as a main component, the strength is high and the water absorption is small. Therefore, further weight reduction can be achieved while ensuring the strength of the mortar cured body.
軽量骨材（ガラス骨材）の製造方法は、例えば、主成分として廃ガラスを含む原料をボールミル等の粉砕機で粉砕して調合する調合工程と、調合した原料を造粒機又はスプレードライヤーで球状化して粒状物を得る球状化工程と、粒状物をロータリーキルン等で焼成する焼成工程と、振動篩機により分級する分級工程と、を有する。 The lightweight aggregate (glass aggregate) manufacturing method includes, for example, a blending process in which a raw material containing waste glass as a main component is pulverized by a pulverizer such as a ball mill, and the blended raw material is granulated by a spray dryer. A spheroidizing step for obtaining a granular product by spheronization, a baking step for baking the granular material with a rotary kiln or the like, and a classification step for classifying with a vibration sieve.
軽量骨材の見かけ比重は、好ましくは０．１５〜０．８ｋｇ／Ｌ（リットル）であり、より好ましくは０．２〜０．６ｋｇ／Ｌであり、さらに好ましくは０．２５〜０．５ｋｇ／Ｌであり、特に好ましくは０．３〜０．４５ｋｇ／Ｌである。軽量骨材の見かけ比重を、上述の範囲にすることによって、より軽量で防熱性に優れるモルタル硬化体を得ることができる。ここで、見かけ比重は、パウダーテスタを用いて測定することにより得られる値である。 The apparent specific gravity of the lightweight aggregate is preferably 0.15 to 0.8 kg / L (liter), more preferably 0.2 to 0.6 kg / L, still more preferably 0.25 to 0.5 kg. / L, particularly preferably 0.3 to 0.45 kg / L. By setting the apparent specific gravity of the lightweight aggregate within the above-described range, a mortar cured body that is lighter and has excellent heat resistance can be obtained. Here, the apparent specific gravity is a value obtained by measurement using a powder tester.
軽量骨材の吸水率は、吸水時間２時間において、好ましくは９％以下であり、より好ましくは８％以下であり、さらに好ましくは７％以下であり、特に好ましくは６％以下である。また、軽量骨材の吸水率は、給水時間２４時間において、好ましくは１２％以下であり、より好ましくは１１％以下であり、さらに好ましくは１０％以下であり、特に好ましくは９％以下である。軽量骨材の吸水率を、上述の値以下にすることによって、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることができる。また、より軽量で防熱性に優れるモルタル硬化体を得ることができる。ここで、吸水率は、ＪＩＳ Ａ １１３４：２００６「構造用軽量細骨材の密度及び吸水率試験方法」に準じて求められる。 The light aggregate of the lightweight aggregate is preferably 9% or less, more preferably 8% or less, still more preferably 7% or less, and particularly preferably 6% or less at a water absorption time of 2 hours. Further, the water absorption rate of the lightweight aggregate is preferably 12% or less, more preferably 11% or less, still more preferably 10% or less, and particularly preferably 9% or less at a water supply time of 24 hours. . By making the water absorption of the lightweight aggregate below the above value, a mortar composition having better workability can be obtained. Moreover, the mortar hardening body which is lighter and excellent in heat-proof property can be obtained. Here, the water absorption rate is determined according to JIS A 1134: 2006 “Density and water absorption rate test method for structural lightweight fine aggregate”.
軽量骨材は、粒子径が８００μｍ以上の粒子を含まず、且つ粒子径が２１２μｍ以上であり且つ６００μｍ未満である粒子の質量割合が８５〜１００質量％であることが好ましく、９０〜１００質量％であることがより好ましく、９５〜１００質量％であることがさらに好ましく、９７〜１００質量％であることが特に好ましい。軽量骨材の質量割合を、上述の範囲にすることによって、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることができる。また、より軽量で防熱性に優れるモルタル硬化体を得ることができる。 The lightweight aggregate does not contain particles having a particle size of 800 μm or more, and the mass ratio of particles having a particle size of 212 μm or more and less than 600 μm is preferably 85 to 100% by mass, and 90 to 100% by mass It is more preferable that it is 95-100 mass%, It is still more preferable that it is 97-100 mass%. By setting the mass ratio of the lightweight aggregate to the above range, a mortar composition having better workability can be obtained. Moreover, the mortar hardening body which is lighter and excellent in heat-proof property can be obtained.
軽量骨材の粒子径は、ＪＩＳ Ｚ ８８０１：２００６に規定される呼び寸法の異なる数個の篩いを用いて測定することができる。また、本明細書において、「粒子径２１２μｍ以上であり且つ６００μｍ未満である粒子の質量割合」とは、篩目６００μｍの篩いを用いたとき、篩目６００μｍの篩いを通過し、且つ篩目２１２μｍの篩を用いたとき、篩目２１２μｍの篩上に残る粒子の軽量骨材全体に対する質量割合のことをいう。 The particle diameter of the lightweight aggregate can be measured by using several sieves having different nominal dimensions as defined in JIS Z 8801: 2006. Further, in this specification, “a mass ratio of particles having a particle diameter of 212 μm or more and less than 600 μm” means that when a sieve having a sieve size of 600 μm is used, the sieve passes through a sieve having a sieve size of 600 μm and 212 μm. Is the mass ratio of particles remaining on the sieve having a sieve size of 212 μm to the entire lightweight aggregate.
本実施形態の防熱性水硬性組成物に用いられる軽量骨材の含有量は、水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは１０〜１２０質量部であり、より好ましくは１５〜１１０質量部であり、さらに好ましくは２０〜１０５質量部であり、特に好ましくは２５〜１００質量部である。軽量骨材の含有量を上述の範囲にすることによって、より軽量で防熱性に優れるモルタル硬化体を得ることができる。 The content of the lightweight aggregate used in the heat-resistant hydraulic composition of the present embodiment is preferably 10 to 120 parts by mass, more preferably 15 to 110 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. More preferably, it is 20-105 mass parts, Most preferably, it is 25-100 mass parts. By setting the content of the lightweight aggregate within the above range, a mortar cured body that is lighter and has excellent heat resistance can be obtained.
流動化剤は、減水効果を合わせ持つ、メラミンスルホン酸のホルムアルデヒド縮合物、カゼイン、カゼインカルシウム、ポリカルボン酸系、ポリエーテル系及びポリエーテル・ポリカルボン酸系等の市販の流動化剤が、その種類を問わず使用でき、特にポリエーテル系及びポリエーテル・ポリカルボン酸等の市販の流動化剤を用いることが好ましい。 As the fluidizing agent, commercially available fluidizing agents such as formaldehyde condensate of melamine sulfonic acid, casein, calcium caseinate, polycarboxylic acid, polyether and polyether / polycarboxylic acid, which have a water reducing effect, are included. It can be used regardless of the type, and it is particularly preferable to use commercially available fluidizing agents such as polyether-based and polyether-polycarboxylic acids.
本実施形態の防熱性水硬性組成物に用いられる流動化剤の含有量は、水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜２質量部であり、より好ましくは０．０５〜１．５質量部であり、さらに好ましくは０．１〜１質量部であり、特に好ましくは０．１５〜０．５質量部である。流動化剤の含有量を上述の範囲にすることによって、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることができる。 The content of the fluidizing agent used in the heat-resistant hydraulic composition of the present embodiment is preferably 0.01 to 2 parts by mass, more preferably 0.05 to 100 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. The amount is 1.5 parts by mass, more preferably 0.1 to 1 part by mass, and particularly preferably 0.15 to 0.5 part by mass. By setting the content of the fluidizing agent in the above range, a mortar composition having better workability can be obtained.
本実施形態の防熱性水硬性組成物は、さらに増粘剤、消泡剤、凝結調整剤及び樹脂粉末から選ばれる成分を少なくとも１種以上を含むことが好ましい。 It is preferable that the heat-resistant hydraulic composition of this embodiment further contains at least one component selected from a thickener, an antifoaming agent, a setting modifier, and a resin powder.
増粘剤は、増粘剤としては、セルロース系、蛋白質系、ラテックス系、及び水溶性ポリマー系などの市販品が挙げられる。中でもセルロース系増粘剤は価格や入手のし易さの観点から好ましい。セルロース系増粘剤には、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース等があり、その種類を問わず組み合わせて用いることができる。増粘剤を用いることで、防熱性水硬性組成物の材料分離抵抗性を向上することができる。 As the thickener, examples of the thickener include commercially available products such as cellulose, protein, latex, and water-soluble polymer. Among these, cellulose thickeners are preferable from the viewpoint of price and availability. Cellulosic thickeners include hydroxyethyl cellulose, hydroxyethyl methyl cellulose, hydroxypropyl methyl cellulose, and the like, which can be used in any combination. By using the thickener, the material separation resistance of the heat-proof hydraulic composition can be improved.
増粘剤の２０℃における２％水溶液の粘度は、好ましくは２００００〜４００００ｍＰａ・ｓであり、より好ましくは２２０００〜３８０００ｍＰａ・ｓであり、さらに好ましくは２４０００〜３６０００ｍＰａ・ｓであり、特に好ましくは２５０００〜３５０００ｍＰａ・ｓである。増粘剤の粘度を上述の範囲にすることによって、より優れた施工性や材料分離抵抗性を有するモルタル組成物を得ることができる。ここで、増粘剤の粘度は、増粘剤を２質量％含む水溶液（２０℃）をＢ型粘度系を用いて測定することにより得ることができる。 The viscosity of the 2% aqueous solution of the thickener at 20 ° C. is preferably 20000 to 40000 mPa · s, more preferably 22000 to 38000 mPa · s, still more preferably 24000 to 36000 mPa · s, and particularly preferably 25000. ˜35000 mPa · s. By setting the viscosity of the thickener within the above range, a mortar composition having better workability and material separation resistance can be obtained. Here, the viscosity of the thickener can be obtained by measuring an aqueous solution (20 ° C.) containing 2% by mass of the thickener using a B-type viscosity system.
本実施形態の防熱性水硬性組成物に用いられる増粘剤の含有量は、水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは０．１〜２質量部であり、より好ましくは０．１５〜１質量部であり、さらに好ましくは０．２〜０．９質量部であり、特に好ましくは０．２５〜０．８質量部である。増粘剤の含有量を上述の範囲にすることによって、より優れた施工性や材料分離抵抗性を有するモルタル組成物を得ることができる。 The content of the thickener used in the heat-resistant hydraulic composition of the present embodiment is preferably 0.1 to 2 parts by mass, more preferably 0.15 to 100 parts by mass of the hydraulic component. 1 part by mass, more preferably 0.2 to 0.9 part by mass, particularly preferably 0.25 to 0.8 part by mass. By setting the content of the thickener in the above range, a mortar composition having better workability and material separation resistance can be obtained.
消泡剤は、シリコーン系、アルコール系及び／又はポリエーテル系などの合成物質及び／又は植物由来の天然物質など、公知のものが挙げられる。中でもポリエーテル系消泡剤は価格や入手のし易さの観点から好ましい。消泡剤を用いることで、防熱性水硬性組成物の消泡効果を向上することができる。 Examples of the antifoaming agent include known materials such as synthetic materials such as silicone-based, alcohol-based and / or polyether-based materials and / or natural materials derived from plants. Among these, polyether antifoaming agents are preferable from the viewpoints of price and availability. By using an antifoaming agent, the antifoaming effect of a heat-proof hydraulic composition can be improved.
本実施形態の防熱性水硬性組成物に用いられる消泡剤の含有量は、水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜０．３質量部であり、より好ましくは０．０３〜０．２質量部であり、さらに好ましくは０．０４〜０．１５質量部であり、特に好ましくは０．０５〜０．１２質量部である。消泡剤の含有量を上述の範囲にすることによって、より優れた施工性や消泡性を有するモルタル組成物を得ることができる。 The content of the antifoaming agent used in the heat-proof hydraulic composition of the present embodiment is preferably 0.01 to 0.3 parts by mass, more preferably 0.8 to 100 parts by mass of the hydraulic component. It is 03-0.2 mass part, More preferably, it is 0.04-0.15 mass part, Most preferably, it is 0.05-0.12 mass part. By setting the content of the antifoaming agent in the above range, a mortar composition having better workability and antifoaming property can be obtained.
凝結調整剤は、水硬性成分の水和反応を促進する凝結促進剤と水硬性成分の水和反応を遅延する凝結遅延剤があり、使用する水硬性成分の配合に応じてこれらの成分や含有量を適宜選択し、組み合わせて使用することができる。 The setting modifier includes a setting accelerator that accelerates the hydration reaction of the hydraulic component and a setting retarder that delays the hydration reaction of the hydraulic component. Depending on the formulation of the hydraulic component to be used, these components and contents are included. The amount can be appropriately selected and used in combination.
凝結遅延剤は、公知のものを用いることができる。一例として、オキシカルボン酸類等の有機酸や、グルコース、マルトース、デキストリン等の糖類、重炭酸ナトリウムやリン酸ナトリウム等を、それぞれの成分を単独で又は２種以上の成分を併用して用いることができる。 A well-known thing can be used for a setting retarder. For example, organic acids such as oxycarboxylic acids, sugars such as glucose, maltose, dextrin, sodium bicarbonate, sodium phosphate, etc. may be used alone or in combination of two or more components. it can.
オキシカルボン酸類は、オキシカルボン酸及びこれらの塩を含む。オキシカルボン酸としては、例えば、クエン酸、グルコン酸、酒石酸、グリコール酸、乳酸、ヒドロアクリル酸、α−オキシ酪酸、グリセリン酸、タルトロン酸、リンゴ酸等の脂肪族オキシ酸、サリチル酸、ｍ−オキシ安息香酸、ｐ−オキシ安息香酸、没食子酸、マンデル酸及びトロパ酸等の芳香族オキシ酸を挙げることができる。 Oxycarboxylic acids include oxycarboxylic acids and their salts. Examples of oxycarboxylic acid include citric acid, gluconic acid, tartaric acid, glycolic acid, lactic acid, hydroacrylic acid, α-oxybutyric acid, glyceric acid, tartronic acid, malic acid and other aliphatic oxyacids, salicylic acid, m-oxy Mention may be made of aromatic oxyacids such as benzoic acid, p-oxybenzoic acid, gallic acid, mandelic acid and tropic acid.
オキシカルボン酸の塩としては、例えば、アルカリ金属塩（具体的にはナトリウム塩及びカリウム塩等）及びアルカリ土類金属塩（具体的にはカルシウム塩、バリウム塩及びマグネシウム塩等）を挙げることができ、ナトリウム塩がより好ましい。また、特に、酒石酸ナトリウムが、凝結遅延効果、入手容易性及び価格の面から好ましく、重炭酸ナトリウムと併用することが更に好ましい。 Examples of the salt of oxycarboxylic acid include alkali metal salts (specifically sodium salt and potassium salt) and alkaline earth metal salts (specifically calcium salt, barium salt and magnesium salt). Sodium salts are more preferred. In particular, sodium tartrate is preferred from the standpoint of setting delay effect, availability, and price, and more preferably used in combination with sodium bicarbonate.
凝結促進剤としては、公知の凝結を促進する成分を用いることができる。例えば、凝結促進効果を有するリチウム塩、硫酸アルミニウム及び塩化カルシウムを好適に用いることができ、これらを数種組み合わせて使用することができる。 As the setting accelerator, a known component for promoting setting can be used. For example, lithium salt, aluminum sulfate, and calcium chloride having a setting acceleration effect can be preferably used, and several of these can be used in combination.
リチウム塩の一例として、炭酸リチウム、塩化リチウム、硫酸リチウム、硝酸リチウム及び水酸化リチウム等の無機リチウム塩や、シュウ酸リチウム、酢酸リチウム、酒石酸リチウム、リンゴ酸リチウム及びクエン酸リチウム等の有機酸有機リチウム塩を挙げることができる。特に炭酸リチウムは、凝結促進効果、入手容易性及び価格の面から好ましい。 Examples of lithium salts include inorganic lithium salts such as lithium carbonate, lithium chloride, lithium sulfate, lithium nitrate and lithium hydroxide, and organic acid organics such as lithium oxalate, lithium acetate, lithium tartrate, lithium malate and lithium citrate. A lithium salt can be mentioned. In particular, lithium carbonate is preferable from the viewpoint of the setting acceleration effect, availability, and cost.
本実施形態の防熱性水硬性組成物に用いられる、公知の凝結遅延剤及び凝結促進剤を組み合わせて使用する凝結調整剤の含有量は、水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜１．０質量部であり、より好ましくは０．０５〜０．８質量部であり、さらに好ましくは０．１〜０．７質量部であり、特に好ましくは０．２〜０．６質量部である。凝結調整剤の含有量を上述の範囲で用いることによって、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることができる。 The content of the setting regulator used in combination with the known setting retarder and setting accelerator used in the heat-resistant hydraulic composition of the present embodiment is preferably 0.00 with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. It is 01-1.0 mass part, More preferably, it is 0.05-0.8 mass part, More preferably, it is 0.1-0.7 mass part, Most preferably, it is 0.2-0.6. Part by mass. By using the content of the setting modifier in the above range, a mortar composition having better workability can be obtained.
樹脂粉末は、特にその種類及び製造方法は限定されず、公知の製造方法で製造されたものを用いることができる。また、樹脂粉末としては、ブロッキング防止剤を主に樹脂粉末の表面に付着しているものを好適に用いることができる。また、樹脂粉末としては、水性ポリマーディスパージョンを噴霧やフリーズドライなどの方法で、溶媒を除去し乾燥した再乳化形の樹脂粉末を用いることができる。本発明では、樹脂粉末として保護コロイドアクリルエマルジョンから製造されたアクリル共重合系の再乳化形樹脂粉末を用いることができる。特に、保護コロイドアクリルエマルジョンから製造されたアクリル酸エステル／メタクリル酸エステル供重合体の再乳化形樹脂粉末を用いることが好ましい。 The type and production method of the resin powder are not particularly limited, and those produced by a known production method can be used. Moreover, as a resin powder, what has adhered the antiblocking agent mainly to the surface of the resin powder can be used suitably. Further, as the resin powder, a re-emulsified resin powder obtained by removing the solvent and drying the aqueous polymer dispersion by a method such as spraying or freeze drying can be used. In the present invention, an acrylic copolymer re-emulsified resin powder produced from a protective colloid acrylic emulsion can be used as the resin powder. In particular, it is preferable to use a re-emulsified resin powder of an acrylic ester / methacrylic ester copolymer produced from a protective colloid acrylic emulsion.
樹脂粉末の１次粒子（エマルジョン）の平均粒子径は、好ましくは０．２〜０．８μｍの範囲であり、より好ましくは０．２５〜０．７５μｍの範囲であり、さらに好ましくは０．３〜０．７μｍの範囲であり、特に好ましくは０．３５〜０．６５μｍの範囲のものを選択して用いることが好ましい。平均粒子径が上述の範囲であることにより、良好な施工性と、緻密なポリマーフィルムの形成によって得られる優れた接着性や耐久性・耐候性とを併せて得ることができる。 The average particle diameter of the primary particles (emulsion) of the resin powder is preferably in the range of 0.2 to 0.8 μm, more preferably in the range of 0.25 to 0.75 μm, still more preferably 0.3. It is preferable to select and use one in the range of 0.35 to 0.65 μm. When the average particle diameter is in the above-described range, it is possible to obtain both good workability and excellent adhesion, durability, and weather resistance obtained by forming a dense polymer film.
１次粒子の平均粒子径が上述の範囲の樹脂粉末を用いた防熱性水硬性組成物は、モルタル組成物の施工作業を行う過程で、より良好な施工性を得ることができる。 The heat-resistant hydraulic composition using the resin powder having the average particle diameter of the primary particles in the above-described range can obtain better workability in the process of performing the construction work of the mortar composition.
本実施形態の防熱性水硬性組成物に用いられる樹脂粉末の含有量は、水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは２〜７質量部であり、より好ましくは２．５〜６．５質量部であり、さらに好ましくは３〜６質量部であり、特に好ましくは３．５〜５．５質量部である。樹脂粉末の含有量を上述の範囲とすることによって、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることができる。また、より優れた防熱性や接着性を有するモルタル硬化体を得ることができる。 The content of the resin powder used in the heat-proof hydraulic composition of the present embodiment is preferably 2 to 7 parts by mass, more preferably 2.5 to 6.5 with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. It is a mass part, More preferably, it is 3-6 mass parts, Most preferably, it is 3.5-5.5 mass parts. By setting the content of the resin powder within the above range, a mortar composition having better workability can be obtained. Moreover, the mortar hardened | cured material which has the more excellent heat insulation and adhesiveness can be obtained.
本実施形態の防熱性水硬性組成物は、防熱性を必要とする船舶等の床構造体に好適に用いることができる。本実施形態の防熱性水硬性組成物を用いて、優れた流動性、施工性、平滑性及び速硬性を有するモルタル組成物を得ることができる。 The heat-resistant hydraulic composition of the present embodiment can be suitably used for floor structures such as ships that require heat resistance. A mortar composition having excellent fluidity, workability, smoothness, and rapid hardening can be obtained using the heat-proof hydraulic composition of the present embodiment.
＜モルタル組成物＞
本発明のモルタル組成物は、上述の防熱性水硬性組成物と水とを配合し混練することによって調製することができる。本発明のモルタル組成物の好適な実施形態を以下に説明する。本実施形態のモルタル組成物は、防熱性を必要とする船舶等の床構造体に好適に用いることができる。モルタル組成物を調製する際に、水の配合量を適宜変更することによって、モルタル組成物のフロー値を調整することができる。このように水の配合量を変更することによって、用途に適したモルタル組成物を調製することができる。ここで、フロー値とは、社団法人日本建築学会ＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３「セルフレベリング材の品質基準」に準拠して測定される値（単位：ｍｍ）である。
<Mortar composition>
The mortar composition of the present invention can be prepared by blending and kneading the above heat-resistant hydraulic composition and water. Preferred embodiments of the mortar composition of the present invention are described below. The mortar composition of the present embodiment can be suitably used for floor structures such as ships that require heat resistance. When preparing the mortar composition, the flow value of the mortar composition can be adjusted by appropriately changing the blending amount of water. Thus, the mortar composition suitable for a use can be prepared by changing the compounding quantity of water. Here, the flow value is a value (unit: mm) measured in accordance with the Architectural Institute of Japan JASS 15M-103 “Quality Standard for Self-Leveling Material”.
水の配合量は、防熱性水硬性組成物１００質量部に対し、好ましくは２５〜６０質量部であり、より好ましくは３０〜５５質量部であり、さらに好ましくは３２〜５３質量部であり、特に好ましくは３４〜５２質量部である。 The amount of water is preferably 25 to 60 parts by mass, more preferably 30 to 55 parts by mass, and further preferably 32 to 53 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the heat-resistant hydraulic composition. Especially preferably, it is 34-52 mass parts.
本実施形態のモルタル組成物の２０℃におけるフロー値は、好ましくは１６０〜２１０ｍｍであり、より好ましくは１６５〜２００ｍｍであり、さらに好ましくは１６８〜１９７ｍｍであり、特に好ましくは１７０〜１９５ｍｍである。フロー値が上述の範囲であることによって、より優れた施工性を有するモルタル組成物とすることができる。 The flow value at 20 ° C. of the mortar composition of the present embodiment is preferably 160 to 210 mm, more preferably 165 to 200 mm, still more preferably 168 to 197 mm, and particularly preferably 170 to 195 mm. When the flow value is in the above range, a mortar composition having better workability can be obtained.
また、施工性の指標の一つとしてコテ作業性がある。モルタル組成物を施工面に流し込んだ後に、コテあるいはトンボを用いてモルタル組成物表面が平坦及び平滑になるように表面を均す作業を行う。表面を均す際に、コテやトンボに掛かる力が軽く、表面からコテやトンボを離す際にべたつかず軽い力で離すことができ、容易に表面を平坦及び平滑にできる方が良い。モルタル組成物のコテ作業性は、好ましくは○であり、より好ましくは◎である。×の場合はモルタル組成物表面を平坦及び平滑に施工することが困難である。 One of the indexes of workability is iron workability. After pouring the mortar composition onto the construction surface, the surface of the mortar composition is smoothed using a trowel or a register so that the surface of the mortar composition becomes flat and smooth. When leveling the surface, the force applied to the iron and dragonfly should be light, and when separating the iron and dragonfly from the surface, it can be released with a light force without stickiness, and the surface should be easily flat and smooth. The iron workability of the mortar composition is preferably ◯, more preferably ◎. In the case of x, it is difficult to apply the mortar composition surface flatly and smoothly.
さらに、本実施形態のモルタル組成物は、施工後の早期開放（次工程への早期移行）を行うために、施工後に速やかに硬化を開始することができる。この速硬性の指標として、モルタル組成物を調製後、材齢３時間の表面硬度は、好ましくは６以上であり、より好ましくは７以上であり、さらに好ましくは８以上であり、特に好ましくは９以上である。表面硬度が上述の値以上であることによって、優れた速硬性を有し、施工後の早期開放（次工程への早期移行）が可能となる。 Furthermore, since the mortar composition of the present embodiment performs early opening after construction (early transition to the next process), it can start curing immediately after construction. As an index of fast hardening, after preparing the mortar composition, the surface hardness at the age of 3 hours is preferably 6 or more, more preferably 7 or more, further preferably 8 or more, and particularly preferably 9 That's it. When the surface hardness is equal to or higher than the above-mentioned value, it has excellent quick-hardness, and early opening after construction (early transition to the next process) becomes possible.
＜モルタル硬化体＞
本発明のモルタル硬化体は、上述のモルタル組成物を硬化させることによって得ることができる。本発明のモルタル硬化体の好適な実施形態を以下に説明する。本実施形態のモルタル硬化体は、防熱性を必要とする船舶等の床構造体に好適に用いることができる。すなわち、上述のモルタル組成物が硬化して形成される本実施形態のモルタル硬化体は、軽量で防熱性に優れ、良好な強度特性を有し、収縮が小さく、クラックの発生を抑制できる。
<Hard mortar>
The mortar cured body of the present invention can be obtained by curing the mortar composition described above. A preferred embodiment of the mortar cured body of the present invention will be described below. The mortar cured body of this embodiment can be suitably used for floor structures such as ships that require heat resistance. That is, the mortar cured body of this embodiment formed by curing the mortar composition described above is lightweight and excellent in heat resistance, has good strength characteristics, has small shrinkage, and can suppress the occurrence of cracks.
本実施形態のモルタル硬化体の材齢２８日の比重は、好ましくは１．５以下であり、より好ましくは１．４以下であり、さらに好ましくは１．３以下であり、特に好ましくは１．２以下である。比重が上述の値以下であることによって、優れた軽量性を有することがより確実となる。 The specific gravity of the cured mortar of the present embodiment at the age of 28 days is preferably 1.5 or less, more preferably 1.4 or less, still more preferably 1.3 or less, and particularly preferably 1. 2 or less. When the specific gravity is equal to or less than the above-described value, it is more certain that the specific gravity is excellent.
本実施形態のモルタル硬化体の防熱性の指標の一つとして、耐火試験における６０分昇温後の最高温度が、好ましくは２５０℃以下であり、より好ましくは２２５℃以下であり、さらに好ましくは２００℃以下であり、特に好ましくは１７５℃以下である。また、耐火試験における６０分昇温後の平均温度が、好ましくは２２０℃以下であり、より好ましくは２００℃以下であり、さらに好ましくは１８０℃以下であり、特に好ましくは１６０℃以下である。最高温度及び平均温度が上述の値以下であることによって、優れた防熱性を有する。ここで、耐火試験の方法については後述する。 As one index of heat resistance of the cured mortar of the present embodiment, the maximum temperature after 60 minutes of temperature increase in the fire resistance test is preferably 250 ° C. or less, more preferably 225 ° C. or less, and still more preferably. It is 200 degrees C or less, Most preferably, it is 175 degrees C or less. Moreover, the average temperature after 60-minute temperature rise in a fire resistance test becomes like this. Preferably it is 220 degrees C or less, More preferably, it is 200 degrees C or less, More preferably, it is 180 degrees C or less, Especially preferably, it is 160 degrees C or less. When the maximum temperature and the average temperature are equal to or lower than the above-described values, the heat resistance is excellent. Here, the fire test method will be described later.
本実施形態のモルタル硬化体の防熱性の指標の一つとして、熱伝導率が、好ましくは０．５０Ｗ／ｍ・Ｋ以下であり、より好ましくは０．４０Ｗ／ｍ・Ｋ以下であり、さらに好ましくは０．３０Ｗ／ｍ・Ｋ以下であり、特に好ましくは０．２５Ｗ／ｍ・Ｋ以下である。熱伝導率が上述の値以下であることによって、優れた防熱性を有する。ここで、熱伝導率の測定方法については後述のモルタル組成物及びモルタル硬化体の物性の評価方法にて詳細を説明する。 As one of the heat resistance indicators of the cured mortar of the present embodiment, the thermal conductivity is preferably 0.50 W / m · K or less, more preferably 0.40 W / m · K or less, It is preferably 0.30 W / m · K or less, particularly preferably 0.25 W / m · K or less. When the thermal conductivity is equal to or less than the above-described value, it has excellent heat resistance. Here, about the measuring method of heat conductivity, the detail is demonstrated by the evaluation method of the physical property of the mortar composition and mortar hardening body mentioned later.
本実施形態のモルタル硬化体の材齢２８日の圧縮強度は、好ましくは５Ｎ／ｍｍ２以上であり、より好ましくは１０Ｎ／ｍｍ２以上であり、特に好ましくは１５Ｎ／ｍｍ２以上である。圧縮強度が上述の値以上であることによって、良好な強度特性を有する。ここで、圧縮強度とは、社団法人日本建築学会ＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３「セルフレベリング材の品質基準」に準拠して測定される値（単位：Ｎ／ｍｍ２）である。 The compressive strength of the cured mortar of the present embodiment at the age of 28 days is preferably 5 N / mm 2 or more, more preferably 10 N / mm 2 or more, and particularly preferably 15 N / mm 2 or more. When the compressive strength is equal to or more than the above-mentioned value, it has good strength characteristics. Here, the compressive strength is a value (unit: N / mm 2 ) measured in accordance with the Architectural Institute of Japan JASS 15M-103 “Quality Standard for Self-Leveling Material”.
本実施形態のモルタル硬化体の材齢２８日の収縮率は、好ましくは−０．１００％〜０であり、より好ましくは−０．０９０％〜０であり、さらに好ましくは−０．０８０％〜０であり、特に好ましくは−０．０６０％〜０である。収縮率が上述の範囲であることによって、収縮が小さく、クラックの発生を抑制できる（優れた低収縮性を有する）。ここで、（−）マイナスは収縮を表す。また、収縮率の測定方法については後述のモルタル組成物及びモルタル硬化体の物性の評価方法にて詳細を説明する。 The shrinkage ratio of the cured mortar of the present embodiment at the age of 28 days is preferably −0.100% to 0, more preferably −0.090% to 0, and further preferably −0.080%. It is -0, Especially preferably, it is -0.060% -0. When the shrinkage rate is in the above-described range, the shrinkage is small and the generation of cracks can be suppressed (having excellent low shrinkage). Here, (-) minus represents contraction. Moreover, about the measuring method of shrinkage | contraction rate, a detail is demonstrated by the mortar composition mentioned later and the evaluation method of the physical property of a mortar hardening body.
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に何ら限定されるものではない。 The preferred embodiment of the present invention has been described above, but the present invention is not limited to the above embodiment.
以下に実験例を挙げて本発明の内容をより詳細に説明するが、本発明は以下の実験例に限定されるものではない。 The contents of the present invention will be described in more detail with reference to the following experimental examples, but the present invention is not limited to the following experimental examples.
（実験例１）
［使用材料］
以下（１）〜（９）に示す原材料を準備した。
（１）水硬性成分
・アルミナセメント［ＡＣ］（フォンジュ、ブレーン比表面積３１００ｃｍ２／ｇ、ケルネオス社製）
・ポルトランドセメント［ＰＣ］（早強ポルトランドセメント、ブレーン比表面積＝４５００ｃｍ２／ｇ、宇部三菱セメント社製）
・石膏［ＧＧ］（フッ酸無水石膏、ブレーン比表面積３８８０ｃｍ２／ｇ、セントラル硝子社製）
上記材料を表２に示す割合で配合し、水硬性成分を調製した。
（２）無機粉体
・水酸化アルミニウム微粉末（純度９９．６％、平均粒子径６６μｍ）
・高炉スラグ微粉末（ブレーン比表面積４４００ｃｍ２／ｇ）
（３）軽量骨材
・ガラス質骨材（見かけ比重０．３８ｋｇ／Ｌ、吸水率［６％／２時間、９％／２４時間］、ＪＩＳ篩を使用して測定した珪砂の粒度構成を表１に示す。）
（４）細骨材
・珪砂（６号、見かけ比重１．５８ｋｇ／Ｌ、吸水率１．１６％／２４時間、ＪＩＳ篩を使用して測定した珪砂の粒度構成を表１に示す。）
(Experimental example 1)
[Materials used]
The raw materials shown in (1) to (9) below were prepared.
(1) Hydraulic component-Alumina cement [AC] (Fonju, Blaine specific surface area 3100 cm 2 / g, manufactured by Kerneos)
Portland cement [PC] (early strong Portland cement, Blaine specific surface area = 4500 cm 2 / g, manufactured by Ube Mitsubishi Cement)
Gypsum [GG] (hydrofluoric acid anhydrous gypsum, Blaine specific surface area 3880 cm 2 / g, manufactured by Central Glass Co., Ltd.)
The said material was mix | blended in the ratio shown in Table 2, and the hydraulic component was prepared.
(2) Inorganic powder Aluminum hydroxide fine powder (purity 99.6%, average particle diameter 66 μm)
・ Blast furnace slag fine powder (Blaine specific surface area 4400cm 2 / g)
(3) Lightweight aggregate ・ Vitreous aggregate (apparent specific gravity 0.38 kg / L, water absorption [6% / 2 hours, 9% / 24 hours], and the particle size composition of silica sand measured using JIS sieve 1)
(4) Fine aggregate ・ Silica sand (No. 6, apparent specific gravity 1.58 kg / L, water absorption 1.16% / 24 hours, the particle size composition of silica sand measured using a JIS sieve is shown in Table 1.)
軽量骨材及び珪砂の見かけ比重は、ホソカワミクロン社製のパウダーテスタＥ型を用いて測定した。 The apparent specific gravity of the lightweight aggregate and quartz sand was measured using a powder tester E type manufactured by Hosokawa Micron.
軽量骨材の吸水率は、ＪＩＳ Ａ １１３４：２００６「構造用軽量細骨材の密度及び吸水率試験方法」に準じて測定し、珪砂の吸水率は、ＪＩＳ Ａ １１０９：２００６「細骨材の密度及び吸水率試験方法」に準拠して測定した。 The water absorption rate of the lightweight aggregate was measured according to JIS A 1134: 2006 “Density and water absorption rate test method for structural lightweight fine aggregates”, and the water absorption rate of silica sand was measured according to JIS A 1109: 2006 “fine aggregates. It measured based on the "density and water absorption test method".
（５）流動化剤
・ポリエーテル・ポリカルボン酸系流動化剤（花王社製）
（６）増粘剤
・セルロース系増粘剤（ヒドロキシエチルメチルセルロース、２０℃における２％水溶液粘度２８８００ｍＰａ・ｓ、松本油脂社製）
(5) Fluidizer-Polyether / polycarboxylic acid fluidizer (Kao Corporation)
(6) Thickener ・ Cellulosic thickener (hydroxyethyl methylcellulose, 2% aqueous solution viscosity at 20 ° C. 28800 mPa · s, manufactured by Matsumoto Yushi Co., Ltd.)
増粘剤の粘度は、Ｂ型粘度計（東京計器社製デジタル粘度計：ＤＶＬ−Ｂ）を用い、増粘剤を２質量％含む水溶液（２０℃）について、ローターＮｏ．４、ローター回転数１２ｒｐｍの条件で測定した。 The viscosity of the thickener was measured using a B-type viscometer (Tokyo Keiki Co., Ltd., digital viscometer: DVL-B). 4. Measurement was performed under the condition of a rotor rotational speed of 12 rpm.
（７）消泡剤
・ポリエーテル系消泡剤（サンノプコ社製）
（８）凝結調整剤
・凝結調整剤（炭酸リチウム、酒石酸ナトリウム、重炭酸ナトリウム）
（９）樹脂粉末
・アクリル酸エステル／メタクリル酸エステル供重合体の再乳化形樹脂粉末（１次粒子（エマルジョン）の平均粒子径０．５μｍ）
(7) Antifoaming agent ・ Polyether antifoaming agent (manufactured by San Nopco)
(8) Setting controller-Setting controller (lithium carbonate, sodium tartrate, sodium bicarbonate)
(9) Resin powder ・ Re-emulsified resin powder of acrylic ester / methacrylic ester copolymer (average particle diameter of primary particles (emulsion) 0.5 μm)
上述の（１）水硬性成分、（２）無機粉体、（３）軽量骨材、（４）珪砂、（５）流動化剤、（６）増粘剤、（７）消泡剤、（８）凝結遅延剤、（９）樹脂粉末を表２に示す割合で防熱性水硬性組成物の各配合を調製した。 (1) hydraulic component, (2) inorganic powder, (3) lightweight aggregate, (4) silica sand, (5) fluidizing agent, (6) thickener, (7) antifoaming agent, ( 8) Setting retarders and (9) resin powders were prepared in the proportions shown in Table 2 for the heat-resistant hydraulic composition.
［モルタル組成物の調製］
表２に示す配合割合で調製した防熱性水硬性組成物の各配合１００質量部に対して、表３に示す水量を配合して混練し、各配合のモルタル組成物を調製した。混練は、温度２０℃、相対湿度６５％の条件下で、ケミスターラーを用いて回転数６５０ｒｐｍで３分間行った。
[Preparation of mortar composition]
The amount of water shown in Table 3 was blended and kneaded with respect to 100 parts by mass of each heat-resistant hydraulic composition prepared at the blending ratio shown in Table 2 to prepare mortar compositions of the respective blends. The kneading was carried out at a temperature of 20 ° C. and a relative humidity of 65% for 3 minutes using a chemistor at a rotation speed of 650 rpm.
［モルタル組成物及びモルタル硬化体の物性の評価方法］
調製した防熱性水硬性組成物の各配合のモルタル組成物のフロー値、コテ作業性、表面硬度、及びモルタル硬化体の硬化体比重、耐火試験、熱伝導率、圧縮強度、収縮率を測定した。測定結果は表３に示す通りであった。また、各測定は以下に示す方法で行った。
[Method for evaluating physical properties of mortar composition and cured mortar]
The flow value, trowel workability, surface hardness, and cured product specific gravity of the mortar cured product, fire resistance test, thermal conductivity, compressive strength, and shrinkage rate were measured for each mortar composition of the prepared heat-proof hydraulic composition. . The measurement results were as shown in Table 3. Moreover, each measurement was performed by the method shown below.
（１）フロー値の測定方法
社団法人日本建築学会ＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３「セルフレベリング材の品質基準」に記載の試験方法に準拠してフロー値を測定した。
（２）コテ作業性の評価方法
２０℃で調製した混練直後のモルタル組成物を、内寸６１０×３０５×２５ｍｍの型枠に施工し試験体を作製する際にコテを用いてモルタル組成物表面の均しを行い、コテに掛かる力が軽く、表面からコテを離す際にべたつかず軽い力で離すことができ、容易に表面を平坦及び平滑にできるかどうか評価した。
（３）表面硬度の測定方法
２０℃で調製した混練直後のモルタル組成物を、内寸１３０×１９０ｍｍのプラスチック容器に厚み１０ｍｍになるように施工し、材齢３時間の表面硬度をスプリング式硬度計タイプＤ型（（株）上島製作所製）を用いて、任意の４カ所の表面硬度を測定し、そのスプリング式硬度計タイプＤ型のゲージの読み取り値の平均値をその時間の表面硬度とした。
（４）硬化体比重の測定方法
材齢２８日の圧縮強度用試験体の体積と重量を測定し、硬化体比重を求めた。
（５）耐火試験による防熱性の評価方法
図１に示すように温度２０℃、相対湿度６５％の条件下でモルタル組成物を６１０×３０５×２５ｍｍとなるように型枠に施工し、７日間養生した。その後、脱型して、温度６０℃で２４時間乾燥し、さらに温度２０℃で２４時間養生することで、モルタル硬化体３を形成した。鋼板２の上にモルタル硬化体３を設置することで、測定用の試験体１を調製した。耐火試験用のガス炉５は、図２に示すように内寸６００×５００×５９５ｍｍで開口部を１面有するガス炉であり、開口部の対面に炉内加熱用のガスバーナー７が中心線Xに沿って縦に３基設置され、熱電対６がガスバーナー７と同じ高さになるように、開口部付近の左面より縦に３基設置されている。まず、調製した試験体１を、図３に示すように鋼板２が炉内側になるようにガス炉５の開口部に設置し、試験体１を固定するための固定具１０を設置した。次に、隙間にセラミックウール断熱材９を詰め、試験体１のモルタル硬化体３に接するように表面温度測定用センサー８を中心線Xに沿って縦に５基設置した。炉内加熱温度を標準温度曲線（Ｔ＝３４５ｌｏｇ１０（８ｔ＋１）＋２０）に沿って６０分間でＴ＝９４５℃となるように昇温制御し、測定開始（昇温開始）から６０分後の５点の表面温度を測定し、最高温度及び５点の平均温度を算出した。表面温度測定用センサー８は、株式会社佐藤計量器社製防水型デジタル温度計（本体：ＳＫ−１２５０ＭＣＩＩＩα、センサーヘッド：ＭＣ−Ｋ３０７ＩＩＩ）を使用した。
（６）熱伝導率の測定方法
京都電子工業社製ＱＴＭ５００を用いて熱伝導率を測定した。２０℃で調製した混練直後のモルタル組成物を内寸１００×２００×厚み３０ｍｍの型枠に施工し、材齢２８日養生したものを試験体とし、１００×２００ｍｍの面の両面側より測定を行い、その平均値より算出した。測定温度は２３℃とした。
（６）圧縮強度の測定方法
社団法人日本建築学会ＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３「セルフレベリング材の品質基準」に記載の試験方法に準拠して材齢２８日の圧縮強度を測定した。
（７）収縮率の測定方法
収縮率の測定は、図４に示す長さ変化測定装置２１を用いた。図４（ａ）は測定装置２１の上面図であり、（ｂ）は測定装置２１の断面図である。２０℃で調製した混練直後のモルタル組成物を型枠２２内部に、型枠２２の高さｃ（１０ｍｍ）まで施工し、施工直後より長さ変化の測定を開始し、測定間隔は５分毎に行い、材齢２８日まで気温２０℃、相対湿度６５％の環境下にて測定した。収縮率は、測定間隔毎における、図４（ａ）に示すＳＵＳ製円盤２５ｂと渦電流式変位センサー２４の端部（ＳＵＳ製円盤２５ｂ側の端部）との間隔の変化量（ｍｍ）を、測定開始時のＳＵＳ製円盤２５ａとＳＵＳ製円盤２５ｃとの間隔ｂ（４８０ｍｍ）で除して、百分率で表した値とした。収縮率にマイナスの符号がつく場合は測定開始より収縮していることを意味し、長さ変化率に符号がつかない場合は測定開始より膨張していることを意味する。
(1) Measuring method of flow value The flow value was measured in accordance with the test method described in the Architectural Institute of Japan JASS 15M-103 “Quality Standards for Self-Leveling Materials”.
(2) Evaluation method of trowel workability The surface of the mortar composition using a trowel when the mortar composition immediately after kneading prepared at 20 ° C. is applied to a mold with an inner size of 610 × 305 × 25 mm to produce a test specimen The force applied to the iron was light, and it was evaluated whether the surface could be easily flattened and smoothed by removing the iron from the surface with a non-sticky and light force.
(3) Method for measuring surface hardness A mortar composition prepared immediately after kneading prepared at 20 ° C. is applied to a plastic container having an inner size of 130 × 190 mm so as to have a thickness of 10 mm, and the surface hardness at a material age of 3 hours is determined by spring-type hardness. Using a type D meter (manufactured by Ueshima Seisakusho Co., Ltd.), measure the surface hardness at any four locations, and use the average value of the spring type hardness meter type D gauge readings as the surface hardness at that time. did.
(4) Measuring method of hardened body specific gravity The volume and the weight of the test body for compressive strength of 28 days of age were measured, and hardened body specific gravity was calculated | required.
(5) Evaluation method of heat resistance by fire resistance test As shown in FIG. 1, a mortar composition was applied to a mold so as to be 610 × 305 × 25 mm under conditions of a temperature of 20 ° C. and a relative humidity of 65%. Cured. Thereafter, the mold was removed, dried at a temperature of 60 ° C. for 24 hours, and further cured at a temperature of 20 ° C. for 24 hours to form a mortar cured
(6) Measurement method of thermal conductivity Thermal conductivity was measured using QTM500 manufactured by Kyoto Electronics Industry Co., Ltd. A mortar composition prepared immediately after kneading prepared at 20 ° C. was applied to a mold with an internal size of 100 × 200 × thickness of 30 mm, and was cured for 28 days of age, and measured from both sides of a 100 × 200 mm surface The average value was calculated. The measurement temperature was 23 ° C.
(6) Measuring method of compressive strength The compressive strength of the material age 28 days was measured based on the testing method as described in the Architectural Institute of Japan JASS 15M-103 “Quality Standard of Self-Leveling Material”.
(7) Measurement method of shrinkage rate The measurement of the shrinkage rate used the length
表３に示す通り、軽量骨材を使用せず珪砂を使用した比較例１は、硬化体比重が１．７５と大きく、熱伝導率が０．８５Ｗ／ｍ・Ｋと大きく、耐火試験の６０分昇温の最高温度は３１０℃及び平均温度は２８６℃と各々高く、防熱性が悪い結果を示した。軽量骨材が１３３質量部と多く含む比較例２は、フロー値が１５５ｍｍと低く、材齢３時間の表面硬度が５と低く、圧縮強度が４．７Ｎ／ｍｍ２と低い結果を示した。軽量骨材及び珪砂を含まない比較例３は、フロー値は良好であるが、コテ作業性が×と悪く、収縮率の測定においてひび割れが発生した。 As shown in Table 3, Comparative Example 1 using silica sand without using lightweight aggregates has a large cured body specific gravity of 1.75, a thermal conductivity of 0.85 W / m · K, and a fire resistance test of 60. The maximum temperature of the partial temperature increase was 310 ° C. and the average temperature was as high as 286 ° C., respectively. Comparative Example 2 including light aggregate of 133 parts by weight of lightweight aggregate showed a low flow value of 155 mm, a surface hardness of 3 hours at a low age of 5 and a low compressive strength of 4.7 N / mm 2 . Comparative Example 3 containing no light aggregate and silica sand had a good flow value, but the trowel workability was poor, and cracks occurred in the measurement of the shrinkage rate.
実施例１〜９は、硬化体比重が小さく、熱電度率が低い結果を示し、耐火試験の６０分昇温の最高温度及び平均温度が低く、防熱性は良好であった。フロー値も約１８０ｍｍ前後と良好であり、コテ作業性も良好であった。また、材齢３時間の表面硬度も１０以上であり、優れた速硬性を示した。中でも、実施例６〜８はより防熱性が良好であり、実施例１及び９は収縮率が小さく、より良好であった。 Examples 1-9 showed the result that the hardened body specific gravity was small and the thermoelectric power rate was low, the maximum temperature and the average temperature of 60-minute temperature rise of a fireproof test were low, and heat resistance was favorable. The flow value was also good at around 180 mm, and the iron workability was also good. Moreover, the surface hardness at the age of 3 hours was also 10 or more, and an excellent fast-curing property was exhibited. Among them, Examples 6 to 8 had better heat resistance, and Examples 1 and 9 had better shrinkage and a better shrinkage rate.
以上のことから、本実施形態の防熱性水硬性組成物は、軽量で防熱性に優れ、良好な強度特性を有し、収縮が小さく、クラックの発生を抑制できるモルタル硬化体を形成可能で、且つ優れた流動性、施工性及び平滑性を有し、さらに、施工後の早期開放（次工程への早期移行）が可能な優れた速硬性を有するモルタル組成物を調製することが可能であることが確認された。 From the above, the heat-resistant hydraulic composition of the present embodiment can form a cured mortar that is lightweight and excellent in heat resistance, has good strength characteristics, has small shrinkage, and can suppress the occurrence of cracks. In addition, it is possible to prepare a mortar composition having excellent fluidity, workability and smoothness, and having excellent quick-hardness capable of early opening after construction (early transition to the next process). It was confirmed.
１…試験体、２…鋼板、３…モルタル硬化体、５…ガス炉、６…熱電対、７…ガスバーナー、８…表面温度測定用センサー、９…セラミックウール断熱材、１０…固定具、２１…長さ変化測定装置、２２…型枠、２３…緩衝材、２４…渦電流式変位センサー、２５…ＳＵＳ製円盤（２５ａ，２５ｂ，２５ｃ）、２６…ＳＵＳ棒（２６ａ，２６ｂ）、２７…フッ素樹脂シート
DESCRIPTION OF
Claims (7)
前記無機粉体は、高炉スラグ微粉末及び水酸化アルミニウム微粉末から選ばれる一種又は二種以上であり、
前記軽量骨材は、ガラスを主成分とする原料を焼成して得られたものであり、吸水時間２時間における吸水率が９％以下であり、
前記軽量骨材は、粒子径が８００μｍ以上の粒子を含まず、且つ粒子径が２１２μｍ以上であり且つ６００μｍ未満である粒子の質量割合が８５〜１００質量％であり、見かけ比重が０．１５〜０．８ｋｇ／Ｌであり、
前記水硬性成分は、水硬性成分１００質量％中にアルミナセメント３０〜６０質量％、ポルトランドセメント１５〜５０質量％及び石膏１０〜４０質量％含み、
前記水硬性成分１００質量部に対して、無機粉体４０〜８０質量部、軽量骨材２５〜１００質量部含み、
前記防熱性水硬性組成物は、さらに増粘剤と、樹脂粉末とを含み、
前記水硬性成分１００質量部に対して、流動化剤０．１５〜０．５質量部、増粘剤０．２５〜０．８質量部、樹脂粉末３．５〜５．５質量部含む、
船舶の床構造体に用いられる防熱性水硬性組成物。 A heat-resistant hydraulic composition used for a ship floor structure , comprising a hydraulic component made of alumina cement, Portland cement and gypsum, an inorganic powder, a lightweight aggregate, and a fluidizing agent,
The inorganic powder is one or more selected from blast furnace slag fine powder and aluminum hydroxide fine powder,
The lightweight aggregate is one obtained by firing a raw material consisting mainly of glass state, and are water absorption of 9% or less in water for 2 hours,
The lightweight aggregate does not contain particles having a particle diameter of 800 μm or more, and the mass ratio of particles having a particle diameter of 212 μm or more and less than 600 μm is 85 to 100% by mass, and the apparent specific gravity is 0.15 to 0.15. 0.8 kg / L,
The hydraulic component includes 30 to 60% by mass of alumina cement, 15 to 50% by mass of Portland cement and 10 to 40% by mass of gypsum in 100% by mass of the hydraulic component,
Including 40 to 80 parts by weight of inorganic powder and 25 to 100 parts by weight of lightweight aggregate with respect to 100 parts by weight of the hydraulic component,
The heat-resistant hydraulic composition further includes a thickener and a resin powder,
Including 100 parts by mass of the hydraulic component, 0.15 to 0.5 parts by mass of a fluidizing agent, 0.25 to 0.8 parts by mass of a thickener, and 3.5 to 5.5 parts by mass of resin powder.
A heat-resistant hydraulic composition used for a ship floor structure .
請求項１記載の船舶の床構造体に用いられる防熱性水硬性組成物。 The insulation resistance hydraulic composition comprises at least one or more components selected defoaming agent and coagulating modifier or al Furthermore,
Insulation resistance hydraulic composition used in the floor structure of claim 1 Symbol placement of the ship.
請求項２記載の船舶の床構造体に用いられる防熱性水硬性組成物。A heat-resistant hydraulic composition used for a ship floor structure according to claim 2.
請求項２記載の船舶の床構造体に用いられる防熱性水硬性組成物。A heat-resistant hydraulic composition used for a ship floor structure according to claim 2.
請求項６記載のモルタル硬化体。The mortar hardening body of Claim 6.
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