JP6207427B2 - 好適回転速度の決定方法、発電システムの制御方法及びその制御方法を使用する発電システム - Google Patents
好適回転速度の決定方法、発電システムの制御方法及びその制御方法を使用する発電システム Download PDFInfo
- Publication number
- JP6207427B2 JP6207427B2 JP2014041921A JP2014041921A JP6207427B2 JP 6207427 B2 JP6207427 B2 JP 6207427B2 JP 2014041921 A JP2014041921 A JP 2014041921A JP 2014041921 A JP2014041921 A JP 2014041921A JP 6207427 B2 JP6207427 B2 JP 6207427B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power
- rotational speed
- generator
- load
- efficiency
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Description
本発明は、一次巻線を備える固定子と二次巻線を備える回転子とを有する二次励磁誘導発電機と、前記回転子を駆動する駆動源としてのエンジンと、交流側が前記一次巻線に接続された第一電力変換器と、交流側が前記二次巻線に接続された第二電力変換器と、前記第一電力変換器の直流側と前記第二電力変換器の直流側とを接続する直流部に接続された蓄電装置と、前記一次巻線と電力負荷とを選択的に接続する切替スイッチと、を備えた発電システムの運転技術に関する。
従来から、風力発電や揚水式発電のような、発電機に入力される軸入力回転速度が変化する駆動源を、軸入力回転速度に対し出力電力の周波数を変化させることができる二次励磁誘導発電機とともに用いることで、出力電力の周波数を目標周波数（５０〔Ｈｚ〕又は６０〔Ｈｚ〕）に制御できる発電システムが提案されている（例えば特許文献１参照）。この特許文献１では、二次励磁誘導発電機を風力発電や揚水式発電に用いる発電システムが開示されているだけであるが、例えば、二次励磁誘導発電機の回転子を駆動する駆動源としてエンジンを用いることができれば（本願の発電システムに相当）、出力電力の周波数を目標周波数（５０〔Ｈｚ〕又は６０〔Ｈｚ〕）に制御できながら、エンジンの回転速度を自由に選択でき、発電効率の向上を図ることができる。
一方、従来、発電機の駆動源をエンジンとする発電システムとして、発電機に同期発電機を用いたエンジンコージェネレーションシステムが知られている。
同期発電機を用いたエンジンコージェネレーションシステムでは、出力電力の周波数が駆動源の回転速度に影響されるため、駆動源であるガスエンジンを電力系統の系統周波数に同期した一定の回転速度で運転する必要がある。例えば、系統周波数が６０Ｈｚのエリアでは、同期発電機の極数に応じて、６０Ｈｚの整数分の１である９００ｒｐｍ（１５Ｈｚ）、１２００ｒｐｍ（２０Ｈｚ）、１８００ｒｐｍ（３０Ｈｚ）といった離散的な回転速度で運転する必要がある。従って、エンジンコージェネレーションシステムでは、同期発電機で目標周波数（５０〔Ｈｚ〕又は６０〔Ｈｚ〕）を出力するためのエンジンの回転速度が一定の回転速度に制約されるため、出力を定格から低下させる際に、発電効率が大きく低下することになる。
また、発電システムとして、エンジンコージェネレーションシステムを用いる場合には、電力系統から電力の供給を受けない状態においても、電力負荷に対して電力を供給自在とする非常用電源として自立運転できることが重要である。自立運転では、電力負荷に対して所望の目標周波数の出力電力を供給するために、エンジンを所定の目標回転速度で駆動させた後、電力負荷に接続して、電力負荷に目標周波数の出力電力を供給する。
ここで、エンジンコージェネレーションシステムを電力負荷に接続する場合、エンジンへの負荷が増大することから、一時的にエンジンの回転速度が低下する。そして、このような回転速度の低下に伴い、出力電力の周波数が低下する。
ここで、エンジンコージェネレーションシステムを電力負荷に接続する場合、エンジンへの負荷が増大することから、一時的にエンジンの回転速度が低下する。そして、このような回転速度の低下に伴い、出力電力の周波数が低下する。
従って、発明者らは、発電効率の低下を防止しながら、自立運転時に電力負荷に接続する際に、出力電力の周波数が低下するのを防止することを目的として、先に説明した二次励磁誘導発電機、駆動源としてのエンジン、第一電力変換器、第二電力変換器、蓄電装置、切替スイッチとを備えた発電システムに対する制御として、駆動源であるエンジンを目標回転速度で駆動し、外部から電力供給を受けることなく、蓄電装置から電力を供給することで電力負荷に所望の目標周波数の出力電力を供給自在とする自立運転に移行する場合に、無負荷状態で、エンジンを目標回転速度より速い無負荷時回転速度で駆動するとともに、出力電力を目標周波数に制御する待機運転工程を実行し、その後、電力負荷に接続する負荷接続工程を実行することを提案している（特許文献２）。
特許文献２に開示のシステムでは、自立運転に移行する段階における周波数の低下を防止できるが、例えば、実際の所定の電力負荷に対して発電システム特にエンジンをどのような回転速度（例えば、通常運転時の目標回転速度）で運転するのが発電システムとして有利かに関しては、未だ技術は確立されていない。
即ち、現状では、ガスエンジンの効率が高い回転速度で使用する、例えば、エンジンを、本来その効率が高い定格状態で運転する程度の技術しか確立されていない。
従って、一次巻線を備える固定子と二次巻線を備える回転子とを有する二次励磁誘導発電機と、前記回転子を駆動する駆動源としてのエンジンとを備えた発電システムにおいて、電力負荷との関係で、その効率が高い好適運転速度で運転する動作点に関して、改良の余地がある。
即ち、現状では、ガスエンジンの効率が高い回転速度で使用する、例えば、エンジンを、本来その効率が高い定格状態で運転する程度の技術しか確立されていない。
従って、一次巻線を備える固定子と二次巻線を備える回転子とを有する二次励磁誘導発電機と、前記回転子を駆動する駆動源としてのエンジンとを備えた発電システムにおいて、電力負荷との関係で、その効率が高い好適運転速度で運転する動作点に関して、改良の余地がある。
本発明は上記の課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、二次励磁誘導発電機を備え、所定の電力負荷に対応してエンジンから駆動力を得てその電力負荷を満たす発電を行なう発電システムにおいて、システムとしての総合効率を高くすることができる、エンジンの好適回転速度の決定方法を提供するとともに、その方法で得られる好適回転速度で発電を行なう発電装置の制御方法及び発電システムを提供する点にある。
上記目的を達成するための本発明に係る好適回転速度の決定方法の第１特徴構成は、
一次巻線を備える固定子と二次巻線を備える回転子とを有する二次励磁誘導発電機と、
前記回転子を駆動する駆動源と、
交流側が前記一次巻線に接続された第一電力変換器と、
交流側が前記二次巻線に接続された第二電力変換器と、
前記第一電力変換器の直流側と前記第二電力変換器の直流側とを接続する直流部に接続された蓄電装置と、
前記一次巻線と電力負荷とを選択的に接続する切替スイッチと、を備え、
前記駆動源として、回転速度を調整自在なエンジンを備えた発電システムにおける前記電力負荷に所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄを供給する場合の前記エンジンの好適回転速度の決定方法であって、
任意の回転速度ω及び任意の電力負荷量Ｐｌｏａｄに対する二次励磁誘導発電機の損失である発電機損失Ｐｌｏｓｓの関係を示す発電機損失指標を使用して、前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ及び仮回転速度ωで、発電システムを運転した場合の発電機損失Ｐｌｏｓｓを求める発電機損失導出工程と、
前記発電機損失導出工程で導出された発電機損失Ｐｌｏｓｓに基づいて、発電機効率ηｄ及び前記エンジンから前記二次励磁誘導発電機に入力される駆動用の機械入力Ｐｍを導出する発電機効率・機械入力導出工程と、
前記発電機効率・機械入力導出工程で導出される機械入力Ｐｍと前記仮回転速度ωから二次励磁発電機にかかるトルクＴを導出するトルク導出工程と、
前記トルク導出工程で導出されるトルクＴと前記仮回転速度ωから、エンジン効率ηｅを求めるエンジン効率導出工程とを実行し、
前記発電機効率・機械入力導出工程で導出された発電機効率ηｄと、前記エンジン効率導出工程で導出されたエンジン効率ηｅから、その積値ηｄ×ηｅとしての発電システム総合効率ηを導出する総合効率導出工程とを、前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ、異なった仮回転速度ωで順次実行し、
順次導出される前記仮回転速度ωに対する前記発電システム総合効率ηが最大となる仮回転速度ωを、前記所定の電力負荷量を電力負荷に供給する場合の好適回転速度ωとする点にある。
一次巻線を備える固定子と二次巻線を備える回転子とを有する二次励磁誘導発電機と、
前記回転子を駆動する駆動源と、
交流側が前記一次巻線に接続された第一電力変換器と、
交流側が前記二次巻線に接続された第二電力変換器と、
前記第一電力変換器の直流側と前記第二電力変換器の直流側とを接続する直流部に接続された蓄電装置と、
前記一次巻線と電力負荷とを選択的に接続する切替スイッチと、を備え、
前記駆動源として、回転速度を調整自在なエンジンを備えた発電システムにおける前記電力負荷に所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄを供給する場合の前記エンジンの好適回転速度の決定方法であって、
任意の回転速度ω及び任意の電力負荷量Ｐｌｏａｄに対する二次励磁誘導発電機の損失である発電機損失Ｐｌｏｓｓの関係を示す発電機損失指標を使用して、前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ及び仮回転速度ωで、発電システムを運転した場合の発電機損失Ｐｌｏｓｓを求める発電機損失導出工程と、
前記発電機損失導出工程で導出された発電機損失Ｐｌｏｓｓに基づいて、発電機効率ηｄ及び前記エンジンから前記二次励磁誘導発電機に入力される駆動用の機械入力Ｐｍを導出する発電機効率・機械入力導出工程と、
前記発電機効率・機械入力導出工程で導出される機械入力Ｐｍと前記仮回転速度ωから二次励磁発電機にかかるトルクＴを導出するトルク導出工程と、
前記トルク導出工程で導出されるトルクＴと前記仮回転速度ωから、エンジン効率ηｅを求めるエンジン効率導出工程とを実行し、
前記発電機効率・機械入力導出工程で導出された発電機効率ηｄと、前記エンジン効率導出工程で導出されたエンジン効率ηｅから、その積値ηｄ×ηｅとしての発電システム総合効率ηを導出する総合効率導出工程とを、前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ、異なった仮回転速度ωで順次実行し、
順次導出される前記仮回転速度ωに対する前記発電システム総合効率ηが最大となる仮回転速度ωを、前記所定の電力負荷量を電力負荷に供給する場合の好適回転速度ωとする点にある。
また、上記目的を達成するための本発明に係る発電システムの第１特徴構成は、
一次巻線を備える固定子と二次巻線を備える回転子とを有する二次励磁誘導発電機と、
前記回転子を駆動する駆動源と、
交流側が前記一次巻線に接続された第一電力変換器と、
交流側が前記二次巻線に接続された第二電力変換器と、
前記第一電力変換器の直流側と前記第二電力変換器の直流側とを接続する直流部に接続された蓄電装置と、
前記一次巻線と電力負荷とを選択的に接続する切替スイッチと、を備え、
前記駆動源として、回転速度を調整自在なエンジンを備えた発電システムであって、
任意の回転速度ω及び任意の電力負荷量Ｐｌｏａｄに対する二次励磁誘導発電機の損失である発電機損失Ｐｌｏｓｓの関係を示す発電機損失指標と、前記エンジンの回転速度とトルクとに対するエンジン効率の関係を示すエンジン効率指標とを記憶した記憶部と、
前記記憶部に記憶された発電機損失指標を使用して、前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ及び仮回転速度ωで運転した場合の発電機損失Ｐｌｏｓｓを求める発電機損失導出部と、
前記発電機損失導出部で導出された発電機損失Ｐｌｏｓｓに基づいて、発電機効率ηｄ及び前記エンジンから前記二次励磁誘導発電機に入力される駆動用の機械入力Ｐｍを導出する発電機効率・機械入力導出部と、
前記発電機効率・機械入力導出部で導出される機械入力Ｐｍと前記仮回転速度ωから二次励磁発電機にかかるトルクＴを導出するトルク導出部と、
前記トルク導出部で導出されるトルクＴと前記仮回転速度ωから、前記記憶部に記憶されたエンジン効率指標を使用してエンジン効率ηｅを求めるエンジン効率導出部と、
前記発電機効率・機械入力導出部で導出された発電機効率ηｄと、前記エンジン効率導出部で導出されたエンジン効率ηｅから、その積値ηｄ×ηｅとしての発電システム総合効率ηを導出する総合効率導出部とを備え、
前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ、異なった仮回転速度ωで前記発電システム総合効率を求めるとともに、
順次導出される前記仮回転速度ωに対する前記発電システム総合効率ηが最大となる仮回転速度ωを、前記所定の電力負荷量を電力負荷に供給する場合の好適回転速度ωとする好適回転速度決定部を備える点にある。
一次巻線を備える固定子と二次巻線を備える回転子とを有する二次励磁誘導発電機と、
前記回転子を駆動する駆動源と、
交流側が前記一次巻線に接続された第一電力変換器と、
交流側が前記二次巻線に接続された第二電力変換器と、
前記第一電力変換器の直流側と前記第二電力変換器の直流側とを接続する直流部に接続された蓄電装置と、
前記一次巻線と電力負荷とを選択的に接続する切替スイッチと、を備え、
前記駆動源として、回転速度を調整自在なエンジンを備えた発電システムであって、
任意の回転速度ω及び任意の電力負荷量Ｐｌｏａｄに対する二次励磁誘導発電機の損失である発電機損失Ｐｌｏｓｓの関係を示す発電機損失指標と、前記エンジンの回転速度とトルクとに対するエンジン効率の関係を示すエンジン効率指標とを記憶した記憶部と、
前記記憶部に記憶された発電機損失指標を使用して、前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ及び仮回転速度ωで運転した場合の発電機損失Ｐｌｏｓｓを求める発電機損失導出部と、
前記発電機損失導出部で導出された発電機損失Ｐｌｏｓｓに基づいて、発電機効率ηｄ及び前記エンジンから前記二次励磁誘導発電機に入力される駆動用の機械入力Ｐｍを導出する発電機効率・機械入力導出部と、
前記発電機効率・機械入力導出部で導出される機械入力Ｐｍと前記仮回転速度ωから二次励磁発電機にかかるトルクＴを導出するトルク導出部と、
前記トルク導出部で導出されるトルクＴと前記仮回転速度ωから、前記記憶部に記憶されたエンジン効率指標を使用してエンジン効率ηｅを求めるエンジン効率導出部と、
前記発電機効率・機械入力導出部で導出された発電機効率ηｄと、前記エンジン効率導出部で導出されたエンジン効率ηｅから、その積値ηｄ×ηｅとしての発電システム総合効率ηを導出する総合効率導出部とを備え、
前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ、異なった仮回転速度ωで前記発電システム総合効率を求めるとともに、
順次導出される前記仮回転速度ωに対する前記発電システム総合効率ηが最大となる仮回転速度ωを、前記所定の電力負荷量を電力負荷に供給する場合の好適回転速度ωとする好適回転速度決定部を備える点にある。
上記の特徴構成によれば、駆動源として、回転速度を調整自在なエンジンを備えているので、二次励磁誘導発電機を用いるとともに、その発電機の駆動源としてエンジンを用いるシステムとすることができる。したがって、第二電力変換器の作動等を制御することで、二次励磁誘導発電機の軸入力回転速度に対し出力電力の周波数を変化させることができるため、出力電力の周波数を目標周波数（５０〔Ｈｚ〕又は６０〔Ｈｚ〕）に制御しながら、エンジンの回転速度を自由に選択することができる。ひいては発電効率の向上を図ることができる。
さらに、好適回転速度の決定方法或いは発電システムには、その発電システムにおいて、エンジンを所定の回転速度で働かせ、所定の電力量を発電した場合の発電機損失の関係である発電機損失指標を備え、またエンジンに関して、そのエンジンを所定の回転速度で働かせ、所定のトルクを発生させる場合のエンジン効率の指標であるエンジン効率指標を備えておく。
そして、予め判明している電力負荷量に対して、その電力負荷量に見合う程度の発電を行なえる程度の回転速度でエンジンを働かせた場合の発電機損失を加味して、その状態における発電機効率とエンジン効率とを求め、その積値を発電システムの総合効率とする。このような導出過程を経て導出される発電システムの総合効率は、エンジンの回転速度が仮に設定されたものであるため、この回転速度の最適化が必要となる。
一方、本願においては、一定の電力負荷量に見合う発電を発電機で行なう場合に必要となるエンジンの出力（本願における機械入力）は、先に説明した手順で導出することができる。
エンジン効率指標は、回転速度及びトルクに関して、例えば図５（ｂ）、図６（ｂ）に示すような三次元山形の指標となるため、一定の電力負荷量に見合う発電を発電機で行なう場合に必要となるエンジンの出力（本願における機械入力、図５（ｂ）、図６（ｂ）において太破線で示す）を辿りながら、繰り返し演算により、例えば山登り法を採用して最適解を導出することが可能となる。
よって、本願に係る好適回転速度の決定方法では、発電機損失導出工程、発電機・機械入力導出工程、トルク導出工程、エンジン効率導出工程、総合効率導出工程を順次繰り返して実行し、発電機効率とエンジン効率の積としての発電システム総合効率が最大となる回転速度を導出する。
結果、電力負荷量の電力を最も高い効率で発電できる回転速度を得て、発電システムを良好に運転できる。
結果、電力負荷量の電力を最も高い効率で発電できる回転速度を得て、発電システムを良好に運転できる。
さらに、発電システムにあっては、記憶部、発電機損出導出部、発電機効率・機械入力導出部、トルク導出部、エンジン効率導出部、総合効率導出部を備え、好適回転速度決定部を備えることで、決定される好適回転速度をエンジンに対する目標回転速（目標回転速度指令値）とすることにより、発電システムを電力負荷量に見合った高い効率で運転できる。
本発明に係る発電システムの制御方法の第１特徴構成は
請求項１の好適回転速度決定方法で決定される好適回転速度を目標回転速度とし、
前記エンジンを前記目標回転速度で駆動するとともに、外部の電力系統からの電力の供給を受けることなく、前記蓄電装置からの電力供給により、前記電力負荷に所望の目標周波数の出力電力を供給する自立運転に関して、
前記切替スイッチが開状態とされ前記一次巻線が前記電力負荷に接続されていない無負荷状態で、前記エンジンを前記目標回転速度よりも速い無負荷時回転速度で駆動するとともに、前記一次巻線の出力電力を前記目標周波数の出力電力に制御する待機運転工程を実行し、
その後、前記切替スイッチを閉状態として前記一次巻線を前記電力負荷に接続する負荷接続工程を実行する点にある。
請求項１の好適回転速度決定方法で決定される好適回転速度を目標回転速度とし、
前記エンジンを前記目標回転速度で駆動するとともに、外部の電力系統からの電力の供給を受けることなく、前記蓄電装置からの電力供給により、前記電力負荷に所望の目標周波数の出力電力を供給する自立運転に関して、
前記切替スイッチが開状態とされ前記一次巻線が前記電力負荷に接続されていない無負荷状態で、前記エンジンを前記目標回転速度よりも速い無負荷時回転速度で駆動するとともに、前記一次巻線の出力電力を前記目標周波数の出力電力に制御する待機運転工程を実行し、
その後、前記切替スイッチを閉状態として前記一次巻線を前記電力負荷に接続する負荷接続工程を実行する点にある。
また、本発明に係る発電システムの第２特徴構成は、
請求項３の好適回転速度決定部で決定される好適回転速度を目標回転速度とし、
前記エンジンを前記目標回転速度で駆動するとともに、外部の電力系統からの電力の供給を受けることなく、前記蓄電装置からの電力供給により、前記電力負荷に所望の目標周波数の出力電力を供給する自立運転を行う自立運転制御部が、
前記切替スイッチが開状態とされ前記一次巻線が前記電力負荷に接続されていない無負荷状態で、前記エンジンを前記目標回転速度よりも速い無負荷時回転速度で駆動するとともに、前記一次巻線の出力電力を前記目標周波数の出力電力に制御する待機運転工程を実行する待機運転制御部と、
その後、前記切替スイッチを閉状態として前記一次巻線を前記電力負荷に接続する負荷接続工程を実行する負荷接続制御部とを備える点にある。
請求項３の好適回転速度決定部で決定される好適回転速度を目標回転速度とし、
前記エンジンを前記目標回転速度で駆動するとともに、外部の電力系統からの電力の供給を受けることなく、前記蓄電装置からの電力供給により、前記電力負荷に所望の目標周波数の出力電力を供給する自立運転を行う自立運転制御部が、
前記切替スイッチが開状態とされ前記一次巻線が前記電力負荷に接続されていない無負荷状態で、前記エンジンを前記目標回転速度よりも速い無負荷時回転速度で駆動するとともに、前記一次巻線の出力電力を前記目標周波数の出力電力に制御する待機運転工程を実行する待機運転制御部と、
その後、前記切替スイッチを閉状態として前記一次巻線を前記電力負荷に接続する負荷接続工程を実行する負荷接続制御部とを備える点にある。
上記の特徴構成によれば、自立運転において、待機運転工程を行った後、負荷接続工程を行うので、一次巻線を電力負荷に接続する負荷接続工程を行う際には、エンジンの回転速度を目標回転速度よりも速い無負荷時回転速度に設定する（なお、発電機に二次励磁誘導発電機を採用しているため、軸入力回転速度に対し出力電力の周波数を変化させることができ、回転速度を無負荷時回転速度に設定した場合でも、出力電力の周波数を所定の目標周波数に制御することができる）。そして、回転速度を無負荷時回転速度に設定し、エンジンのフライホイールに運動エネルギーを蓄えておくことで、電力負荷接続時の回転速度の大幅な低下を抑制し、出力電力の周波数の変動を抑えることができる。
すなわち、上記特徴構成によれば、二次励磁誘導発電機の特性を活用しながら、自立運転時において、電力負荷に接続する際の出力電力の周波数の低下を抑制できる。そして、この周波数の低下の抑制は、出力電力の周波数を短時間で目標周波数を収束させることに寄与する。その結果、発電効率の低下を防止しながら出力電力の周波数の低下を防止することが可能となるため、より大きな電力負荷に接続することが可能となり、非常用電源としての価値が向上する。
すなわち、上記特徴構成によれば、二次励磁誘導発電機の特性を活用しながら、自立運転時において、電力負荷に接続する際の出力電力の周波数の低下を抑制できる。そして、この周波数の低下の抑制は、出力電力の周波数を短時間で目標周波数を収束させることに寄与する。その結果、発電効率の低下を防止しながら出力電力の周波数の低下を防止することが可能となるため、より大きな電力負荷に接続することが可能となり、非常用電源としての価値が向上する。
本発明に係る発電システムの実施形態について図面に基づいて説明する。なお、本発明は以下に説明する実施形態や図面に記載される構成に限定されるものではなく、同様の作用効果を奏する構成であれば種々の改変が可能である。
１．発電システムの全体構成
図１は、制御装置１００（図２参照）の制御対象となる発電システム１を示す。この発電システム１は、二次励磁誘導発電機（二重給電巻線型誘導発電機）２と、ガスエンジン３と、第一電力変換器１１と、第二電力変換器１２と、蓄電装置５と、第一スイッチ２１と、第二スイッチ２２と、第三スイッチ２３とを備えている。そして、二次励磁誘導発電機２は、電力系統（商用電力系統）４と同じ周波数（例えば、５０［Ｈｚ］や６０［Ｈｚ］）の電力（三相の交流電力）を発電し、当該電力を、電力を消費する負荷７や電力系統４に供給することが可能に構成されている。ガスエンジン３は回転速度制御部１０３から目標回転速度ω＊（目標回転速度指令）を受けて駆動される。なお、負荷７としては、例えば、冷暖房設備が備える室内機や室外機、或いは電灯等がある。本実施形態では、第三スイッチ２３及び負荷７が、それぞれ、本発明における「切替スイッチ」及び「電力負荷」に相当する。
図１は、制御装置１００（図２参照）の制御対象となる発電システム１を示す。この発電システム１は、二次励磁誘導発電機（二重給電巻線型誘導発電機）２と、ガスエンジン３と、第一電力変換器１１と、第二電力変換器１２と、蓄電装置５と、第一スイッチ２１と、第二スイッチ２２と、第三スイッチ２３とを備えている。そして、二次励磁誘導発電機２は、電力系統（商用電力系統）４と同じ周波数（例えば、５０［Ｈｚ］や６０［Ｈｚ］）の電力（三相の交流電力）を発電し、当該電力を、電力を消費する負荷７や電力系統４に供給することが可能に構成されている。ガスエンジン３は回転速度制御部１０３から目標回転速度ω＊（目標回転速度指令）を受けて駆動される。なお、負荷７としては、例えば、冷暖房設備が備える室内機や室外機、或いは電灯等がある。本実施形態では、第三スイッチ２３及び負荷７が、それぞれ、本発明における「切替スイッチ」及び「電力負荷」に相当する。
発電システム１は、電力系統４から電力の供給を受けた状態でシステムを起動することが可能であるとともに、電力系統４から電力の供給を受けていない状態（第二スイッチ２２が開状態とされる状態）においても、蓄電装置５から供給される電力によりシステムを起動（自立起動）することが可能に構成されている。
二次励磁誘導発電機２は、一次巻線（図示せず）を備える固定子２ｂ（ステータ）と、二次巻線（図示せず）を備える回転子２ａ（ロータ）と、を有している。固定子２ｂが備える一次巻線は、第一スイッチ２１及び第二スイッチ２２を介して電力系統４に接続されている。また、固定子２ｂが備える一次巻線は、第一スイッチ２１及び第三スイッチ２３を介して負荷７にも接続されている。一方、回転子２ａが備える二次巻線は、フィルタ回路１０、第二電力変換器１２、直流部１３、第一電力変換器１１、フィルタ回路１０、変圧器６、及び第二スイッチ２２を介して電力系統４に接続されている。また、回転子２ａが備える二次巻線は、フィルタ回路１０、第二電力変換器１２、直流部１３、第一電力変換器１１、フィルタ回路１０、変圧器６、及び第三スイッチ２３を介して負荷７にも接続されている。
以下の説明では、固定子２ｂが備える一次巻線側を「二次励磁誘導発電機の一次側」とし、回転子２ａが備える二次巻線側を「二次励磁誘導発電機の二次側」とする。よって、二次励磁誘導発電機２の一次側に発生する電力（電圧、電流）の周波数が、負荷７や電力系統４に供給される電力の周波数となる。
ガスエンジン３は、二次励磁誘導発電機２の回転子２ａに機械的に連結されており、当該回転子２ａを回転駆動する。ガスエンジン３の出力軸は、本例では、回転子２ａと一体回転するように直結されており、ガスエンジン３の回転速度と回転子２ａの回転速度とは等しくなる。なお、ガスエンジン３の出力軸と回転子２ａとの間に、歯車機構を設ける構成とすることもできる。ガスエンジン３は都市ガスを燃料とするエンジンであり、本例では、電力に加えて別途需要のある熱を並行して供給することができるコジェネレーション設備の一角を担っている。本発明では、このようなガスエンジン３として、例えば、定格出力が１［ｋＷ］、数十［ｋＷ］、或いは数［ＭＷ］等のものを採用することができる。
第一電力変換器１１は、交流側（図１における右側）が第一スイッチ２１を介して二次励磁誘導発電機２の固定子２ｂ（一次巻線）に接続されているとともに、第二スイッチ２２を介して電力系統４に接続されており、更に第三スイッチ２３を介して負荷７に接続されている。また、第一電力変換器１１は、直流側（図１における左側）が直流部１３に接続されている。第二電力変換器１２は、交流側（図１における左側）が二次励磁誘導発電機２の回転子２ａ（二次巻線）に接続されている。また、第二電力変換器１２は、直流側（図１における右側）が直流部１３に接続されている。そして、これらの第一電力変換器１１及び第二電力変換器１２のそれぞれは、直流側の直流電力を交流電力に変換（逆変換）して交流側に供給するインバータとしての機能と、交流側の交流電力を直流電力に変換（順変換）して直流側に供給するコンバータとしての機能と、の双方を果たすことが可能に構成されている。
このような第一電力変換器１１や第二電力変換器１２は、複数（例えば６個）のスイッチング素子を備えて構成される。スイッチング素子としては、ＭＯＳＦＥＴ（metal oxide semiconductor field effect transistor）やＩＧＢＴ（insulated gate bipolar transistor）等の種々の構造のパワートランジスタを採用することができる。そして、第一電力変換器１１や第二電力変換器１２にはＰＷＭ（pulse width modulation：パルス幅変調）信号が入力され、当該ＰＷＭ信号に基づきスイッチング素子がスイッチング動作（オンオフ動作）を行う。なお、第一電力変換器１１や第二電力変換器１２を作動させるためのＰＷＭ信号は、制御装置１００により生成される（図２参照）。
図１に示すように、第一電力変換器１１の交流側及び第二電力変換器１２の交流側の双方には、インダクタンスとコンデンサとからなるフィルタ回路１０が設けられている。このフィルタ回路１０は、スイッチング素子のスイッチングにより発生した高周波成分を除去するフィルタであり、このフィルタ回路１０により、第一電力変換器１１や第二電力変換器１２からの出力電圧波形が正弦波状に変換される。
また、図１に示すように、第一電力変換器１１の交流側に設けられたフィルタ回路１０より二次励磁誘導発電機２側（電力系統４側）には、変圧器６が設けられている。以下の説明では、「変圧器の一次側」は、変圧器６の第一電力変換器１１側（図２における符号「＃１」を付した側）を指し、「変圧器の二次側」は、変圧器６の二次励磁誘導発電機２側（電力系統４側、図２における符号「＃２」を付した側）を指す。
直流部１３は、第一電力変換器１１の直流側と第二電力変換器１２の直流側とを接続する部分である。直流部１３にはキャパシタ８が備えられているとともに、蓄電装置５が接続されている。蓄電装置５は、発電システム１の自立起動時に必要となる電力を供給する。また、蓄電装置５を利用して、負荷７や電力系統４に供給される電力の変動を抑えることも可能である。蓄電装置５は、例えば、蓄電池や電気二重層キャパシタ等で構成され、直流部１３に対して電力を供給して放電すること、及び直流部１３から電力の供給を受けて充電することが可能に構成される。なお、蓄電装置５と直流部１３との間にスイッチを介在させることもできる。
第一スイッチ２１は、二次励磁誘導発電機２の固定子２ｂ（一次巻線）と第一電力変換器１１とを選択的に接続する。第二スイッチ２２は、電力系統４と第一電力変換器１１とを選択的に接続する。第一スイッチ２１は、第二スイッチ２２と協働して、二次励磁誘導発電機２の固定子２ｂ（一次巻線）と電力系統４とを選択的に接続するとともに、第三スイッチ２３と協働して、二次励磁誘導発電機２の固定子２ｂ（一次巻線）と負荷７とを選択的に接続する。また、第二スイッチ２２は、第三スイッチ２３と協働して、電力系統４と負荷７とを選択的に接続する。
第一スイッチ２１、第二スイッチ２２、及び第三スイッチ２３のそれぞれは、制御装置１００のスイッチ制御部１０４（図２参照）が生成する開閉信号に基づき開閉制御される。これらのスイッチは、例えば、電磁石の動作によって開閉する電磁接触型のスイッチ等とすることができる。
以上のような構成を備えた発電システム１は、発電電力の周波数（電圧、電流の周波数）に関して自由度の高いシステムとなっている。詳細な説明は省略するが（詳細については、例えば上記特許文献１参照）、発電システム１の発電電力の出力電力の周波数（二次励磁誘導発電機２の一次側に誘起される一次側電圧ｖ１（図４参照）の周波数）をｆ１とし、回転子２ａの回転周波数をｆ０とし、回転子２ａの二次巻線を励磁するために当該二次巻線に供給される交流電流（交流電圧）の周波数をｆ２とすると、「ｆ１＝ｆ０＋ｆ２」となる。
ここで、回転子２ａの回転周波数ｆ０は、回転子２ａの回転速度をｍ［ｒｐｍ］とし、二次励磁誘導発電機２の磁極数をｎとして、「ｆ０＝ｍ×ｎ／１２０」から求まる。
ここで、回転子２ａの回転周波数ｆ０は、回転子２ａの回転速度をｍ［ｒｐｍ］とし、二次励磁誘導発電機２の磁極数をｎとして、「ｆ０＝ｍ×ｎ／１２０」から求まる。
例えば、回転子２ａの回転速度が１１００［ｒｐｍ］であり、二次励磁誘導発電機２の磁極数が「６」の場合には、回転子２ａの回転周波数ｆ０は５５［Ｈｚ］となる。よって、この場合に、第二電力変換器１２を制御して二次巻線に周波数が５［Ｈｚ］の交流電流（交流電圧）を供給すれば（ｆ２＝５［Ｈｚ］）、周波数が目標周波数である６０［Ｈｚ］の交流電力を得ることができる。また、逆に、第二電力変換器１２を制御して二次巻線から周波数が５［Ｈｚ］の交流電流（交流電圧）を取り出せば（ｆ２＝−５［Ｈｚ］）、周波数が目標周波数である５０［Ｈｚ］の交流電力を得ることができる。なお、回転子２ａの回転速度（すなわち、ガスエンジン３の回転速度）は、同期回転速度以外の任意の回転速度を選択することができる。なお、同期回転速度は、電力系統４の周波数が目標周波数である６０［Ｈｚ］であり、二次励磁誘導発電機２の磁極数が「６」である場合には、１２００［ｒｐｍ］となる。
このように、回転子２ａの回転速度（すなわち、ガスエンジン３の回転速度）が同一であっても、回転子２ａの二次巻線に供給する交流電流の周波数ｆ２（上記のように、当該二次巻線から交流電流を取り出す場合には負の値となる。）を変えることで出力電力の周波数ｆ１を変化させることができる。よって、例えば、目標周波数が５０［Ｈｚ］のエリアと６０［Ｈｚ］のエリアとで同一の仕様のガスエンジン３を用いることができるという利点がある。また、以降に詳細に説明するように、ガスエンジン３の回転速度を電力負荷に応じて適切に選択することで、本願にいう発電システム１の総合効率が高い状態で適切な運転を行なえる。
２．制御装置の構成
次に、制御装置１００の構成について、図２に基づいて詳細に説明する。ここで、図２に示すように、二次励磁誘導発電機２の一次側に発生する有効電力及び無効電力を、それぞれ、第一有効電力Ｐ１及び第一無効電力Ｑ１とする。また、二次励磁誘導発電機２の二次側に供給される有効電力及び無効電力を、それぞれ、第二有効電力Ｐ２及び第二無効電力Ｑ２とする。さらに、二次励磁誘導発電機２の一次側から第一電力変換器１１側に供給される有効電力及び無効電力を、それぞれ、第三有効電力Ｐ３及び第三無効電力Ｑ３とする。そして、図２におけるこれらの電力の流れを示す矢印は、当該電力の値が正の場合の流れ方向を示している。なお、本例では、無効電力の正負に関して、遅れ無効電力（遅れ位相の無効電力）が正の場合を正とし、遅れ無効電力が負の場合を負としている。ここで、「遅れ無効電力が正」とは、電流が電圧に対して位相が進んでいる場合を意味し、「遅れ無効電力が負」とは、電流が電圧に対して位相が遅れている場合を意味する。なお、抵抗成分が無視できる場合には、電流と電圧の位相差は９０度となる。
次に、制御装置１００の構成について、図２に基づいて詳細に説明する。ここで、図２に示すように、二次励磁誘導発電機２の一次側に発生する有効電力及び無効電力を、それぞれ、第一有効電力Ｐ１及び第一無効電力Ｑ１とする。また、二次励磁誘導発電機２の二次側に供給される有効電力及び無効電力を、それぞれ、第二有効電力Ｐ２及び第二無効電力Ｑ２とする。さらに、二次励磁誘導発電機２の一次側から第一電力変換器１１側に供給される有効電力及び無効電力を、それぞれ、第三有効電力Ｐ３及び第三無効電力Ｑ３とする。そして、図２におけるこれらの電力の流れを示す矢印は、当該電力の値が正の場合の流れ方向を示している。なお、本例では、無効電力の正負に関して、遅れ無効電力（遅れ位相の無効電力）が正の場合を正とし、遅れ無効電力が負の場合を負としている。ここで、「遅れ無効電力が正」とは、電流が電圧に対して位相が進んでいる場合を意味し、「遅れ無効電力が負」とは、電流が電圧に対して位相が遅れている場合を意味する。なお、抵抗成分が無視できる場合には、電流と電圧の位相差は９０度となる。
図２に示すように、制御装置１００は、第一電力変換器１１の動作を制御する第一制御部１０１と、第二電力変換器１２の動作を制御する第二制御部１０２と、第一スイッチ２１、第二スイッチ２２、及び第三スイッチ２３の開閉状態を制御するスイッチ制御部１０４と、を備えている。さらに、この制御装置１００には、電力負荷量に見合って発電を行なうためのエンジンの回転速度を決定するための好適回転速度決定部１５０、及びこの好適回転速度決定部１５０において決定された好適回転速度を目標回転速度としてエンジン３に指令する回転速度制御部１０３を備えている。これらの機能部は、互いに共通の或いはそれぞれ独立のＣＰＵ等の演算処理装置を中核部材として、入力されたデータに対して種々の処理を行うための機能部がハードウェア又はソフトウェア（プログラム）或いはその両方により実装されて構成されている。また、これらの機能部は、デジタル転送バス等の通信線を介して互いに情報の受け渡しを行うことができるように構成されている。ここで、これらの機能部がソフトウェア（プログラム）により構成される場合には、当該ソフトウェアは、演算処理装置が参照可能なＲＡＭやＲＯＭ等の記憶手段に記憶される。
制御装置１００は、第一制御部１０１及び第二制御部１０２を作動させて、電力系統４から電力の供給を受けていない状態（第二スイッチ２２（図１参照）が開状態とされる状態）で、蓄電装置５から供給される電力によりシステムを起動（自立起動）することが可能にも構成されている。以下、第二制御部１０２及び第一制御部１０１の構成について順に説明する。
２−１．第二制御部の構成
第二制御部１０２は、第二電力変換器１２の動作（具体的には、第二電力変換器１２が備えるスイッチング素子のスイッチング動作）を制御する機能部である。第二制御部１０２は、第二電力変換器１２の動作を制御し、第二電力変換器１２が発生した交流電力を回転子２ａが備える二次巻線に供給することが可能に構成されている。すなわち、第二制御部１０２は、第二電力変換器１２により回転子２ａの二次巻線を励磁する工程（以下、「二次側励磁工程」という。）を実行する二次側励磁手段として機能する。
第二制御部１０２は、第二電力変換器１２の動作（具体的には、第二電力変換器１２が備えるスイッチング素子のスイッチング動作）を制御する機能部である。第二制御部１０２は、第二電力変換器１２の動作を制御し、第二電力変換器１２が発生した交流電力を回転子２ａが備える二次巻線に供給することが可能に構成されている。すなわち、第二制御部１０２は、第二電力変換器１２により回転子２ａの二次巻線を励磁する工程（以下、「二次側励磁工程」という。）を実行する二次側励磁手段として機能する。
本実施形態では、第二制御部１０２は、二次側励磁工程として、一次側電圧ｖ１に基づく電圧フィードバック制御を行う。そのため、発電システム１は、一次側電圧ｖ１を検出する電圧センサ（図示せず）を備えている。そして、第二制御部１０２は、後述するように、発電システム１の自立起動時に、この電圧フィードバック制御を実行する。
具体的には、第二制御部１０２は、図２に示すような機能部を備えており、一次側電圧ｖ１をフィードバック値とし、一次側電圧指令値Ｖ１＊を指令値として、電圧フィードバック制御を実行する。なお、第二制御部１０２にて実行される電圧フィードバック制御処理の流れについては、図２に示すブロック図より明らかであるため、ここでは、その流れについて簡単に説明する。なお、以下の制御処理の説明においては、図２における各機能部に記載された文字を鉤括弧（「」）で囲んだもので、当該文字に対応する機能部を表す。本実施形態では、一次側電圧指令値Ｖ１＊が、本発明における「目標電圧値」に相当する。
電圧センサにて検出された一次側電圧ｖ１は、「ＰＬＬ」に入力される。「ＰＬＬ」は、ＰＬＬ（Phase Locked Loop）処理を行うことで一次側電圧ｖ１の角速度（角周波数）ωを検出し、その情報を「１／ｓ」に出力する。「１／ｓ」は、「ＰＬＬ」から送られてきた角速度を積分する積分処理を行い、三相二相変換の基準となる第一基準位相θ１を導出する。
電圧センサにて検出された一次側電圧ｖ１は、「ｄｑ←ａｂｃ」にも入力される。「ｄｑ←ａｂｃ」では、第一基準位相θ１に基づき、一次側電圧ｖ１を、三相（ａ相、ｂ相、ｃ相）の交流座標系（ａｂｃ座標系）から二相の回転座標系（ｄｑ座標系）に変換して、一次側電圧ｖ１のｄ軸成分ｖ１ｄ及びｑ軸成分ｖ１ｑを導出する。なお、本例では、一次側電圧ｖ１のｑ軸成分ｖ１ｑがゼロとなるように第一基準位相θ１が設定されている。
そして、「ｄｑ←ａｂｃ」にて求められた一次側電圧ｖ１のｄ軸成分ｖ１ｄ及びｑ軸成分ｖ１ｑが「ｖ１ｄｑ＝√（ｖ１ｄ2＋ｖ１ｑ2）」に送られ、一次側電圧ｖ１の振幅値ｖ１ｄｑが算出される。そして、この振幅値ｖ１ｄｑと、二次励磁誘導発電機２の出力電圧の指令値（目標値）であるＶ１＊とが比較され、その差がゼロになるように「ＰＩ」にて比例積分制御演算（ＰＩ制御演算）が行われる。なお、一次側電圧指令値Ｖ１＊は、必要に応じて（巻線の結線方法等に応じて）係数が乗算された後、振幅値ｖ１ｄｑとの比較が行われる。例えば、一次側電圧指令値Ｖ１＊が線間電圧の実効値で表される場合に、当該係数を「√（２／３）」とすることができる。
「ＰＩ」は、ＰＩ制御演算を行い、電圧指令値のｄ軸成分ｕｒｄ及びｑ軸成分ｕｒｑを導出する。そして、電圧指令値のｄ軸成分ｕｒｄ及びｑ軸成分ｕｒｑは「ｄｑ→ａｂｃ」に送られ、ｄｑ座標系からａｂｃ座標系への二相三相変換が実行される。なお、上記のように、本例では、一次側電圧ｖ１のｑ軸成分ｖ１ｑがゼロとなるように第一基準位相θ１が設定されているため、電圧指令値のｑ軸成分ｕｒｑはゼロとなる。よって、本例では、「ＰＩ」は電圧指令値のｄ軸成分ｕｒｄのみを求め、当該ｄ軸成分ｕｒｄが「ｄｑ→ａｂｃ」に入力されるとともに、「ｄｑ→ａｂｃ」には電圧指令値のｑ軸成分ｕｒｑとして「０」が入力される。
また、一次側電圧ｖ１の角速度ω０と回転子２ａの角速度ωｒ（上記の回転周波数ｆ０×２π）との差（ω０−ωｒ）に基づき「１／ｓ」が第二基準位相θ２を導出する。なお、回転子２ａの角速度ωｒは、図示しない磁極位置センサ（レゾルバ等）により検出する構成とすることができる。そして、「ｄｑ→ａｂｃ」は、この第二基準位相θ２に基づき、電圧指令値のｄ軸成分ｕｒｄ及びｑ軸成分ｕｒｑに対して二相三相変換を実行し、実行結果を「ＰＷＭ」に出力する。そして、「ＰＷＭ」は、「ｄｑ→ａｂｃ」から送られてきた三相の電圧指令値に基づき、第二電力変換器１２が備えるスイッチング素子をスイッチング制御するためのＰＷＭ信号（ゲート駆動信号）を生成する。
以上が、第二制御部１０２が実行する電圧フィードバック制御の流れである。なお、詳細な説明は省略するが、発電システム１の通常運転時において、第二制御部１０２を、二次励磁誘導発電機２の一次側に発生する第一有効電力Ｐ１や第一無効電力Ｑ１をフィードバック値としてフィードバック制御（電力フィードバック制御）を行うように構成することができる。このような構成では、抵抗成分が無視できる定常状態において、第一有効電力Ｐ１を、二次励磁誘導発電機２の二次側を流れる電流である二次側電流ｉ２のｄ軸成分（二次側ｄ軸電流）によって制御でき、第一無効電力Ｑ１を、二次側電流ｉ２のｑ軸成分（二次側ｑ軸電流）によって制御できる。すなわち、第一有効電力Ｐ１及び第一無効電力Ｑ１を互いに独立に制御することができる。
２−２．第一制御部の構成
第一制御部１０１は、第一電力変換器１１の動作（具体的には、第一電力変換器１１が備えるスイッチング素子のスイッチング動作）を制御する機能部である。第一制御部１０１は、第一電力変換器１１の動作を制御し、第一電力変換器１１が発生した交流電力を、固定子２ｂが備える一次巻線に供給することが可能に構成されている。すなわち、第一制御部１０１は、第一電力変換器１１により固定子２ｂの一次巻線を励磁する工程（以下、「一次側励磁工程」という。）を実行する一次側励磁手段として機能する。
第一制御部１０１は、第一電力変換器１１の動作（具体的には、第一電力変換器１１が備えるスイッチング素子のスイッチング動作）を制御する機能部である。第一制御部１０１は、第一電力変換器１１の動作を制御し、第一電力変換器１１が発生した交流電力を、固定子２ｂが備える一次巻線に供給することが可能に構成されている。すなわち、第一制御部１０１は、第一電力変換器１１により固定子２ｂの一次巻線を励磁する工程（以下、「一次側励磁工程」という。）を実行する一次側励磁手段として機能する。
本実施形態では、第一制御部１０１は、一次側励磁工程として、第一電力変換器１１の交流側に流れる電流（本例では、変圧器二次側電流ｉｇ）に基づく電流フィードバック制御を行う。そのため、発電システム１は、変圧器二次側電流ｉｇを検出する電流センサ３０を備えている。そして、第一制御部１０１は、後述するように、発電システム１の自立起動時に、この電流フィードバック制御を実行する。
具体的には、第一制御部１０１は、図２に示すような機能部を備えており、変圧器二次側電流ｉｇをフィードバック値とし、電流指令値Ｉｇ＊を指令値として、電流フィードバック制御を実行する。なお、第一制御部１０１にて実行される電流フィードバック制御処理の流れについては、図２に示すブロック図より明らかであるため、ここでは、その流れについて簡単に説明する。なお、以下の制御処理の説明においては、上記第二制御部１０２の説明と同様、図２における各機能部に記載された文字を鉤括弧で囲んだもので、当該文字に対応する機能部を表す。
電流センサ３０にて検出された変圧器二次側電流ｉｇは、「ｄｑ←ａｂｃ」に入力される。「ｄｑ←ａｂｃ」には、上記の第一基準位相θ１も入力される。そして、「ｄｑ←ａｂｃ」は、当該第一基準位相θ１に基づき、変圧器二次側電流ｉｇに対して三相二相変換を実行し、変圧器二次側電流ｉｇのｄ軸成分ｉｇｄ及びｑ軸成分ｉｇｑを導出する。
そして、変圧器二次側電流ｉｇのｄ軸成分ｉｇｄと、電流指令値Ｉｇ＊のｄ軸成分Ｉｇｄ＊とが比較され、その差がゼロになるように「ＰＩ」にてＰＩ制御演算が実行され、その結果に対して制御性向上のための非干渉制御が実行される。具体的には、「ＰＩ」の出力に（−１）を乗じたものとω０×Ｌｇ×ｉｇｑとの和を導出する。そして、この導出結果に対して一次側電圧ｖ１のｄ軸成分ｖ１ｄを加算し、電圧指令値のｄ軸成分ｕｇｄが導出される。ここで、Ｌｇは、変圧器６の正相リアクタンスを二次側換算して求めたインダクタンスである。
同様に、変圧器二次側電流ｉｇのｑ軸成分ｉｇｑと、電流指令値Ｉｇ＊のｑ軸成分Ｉｇｑ＊とが比較され、その差がゼロになるように「ＰＩ」にてＰＩ制御演算が実行され、その結果に対して制御性向上のための非干渉制御が実行される。具体的には、「ＰＩ」の出力に（−１）を乗じたものからω０×Ｌｇ×ｉｇｄを減算したものを導出する。そして、この導出結果に対して一次側電圧ｖ１のｑ軸成分ｖ１ｑ（本例では「０」）を加算し、電圧指令値のｑ軸成分ｕｇｑが導出される。
「ａｂｃ←ｄｑ」は、第一基準位相θ１に基づき、電圧指令値のｄ軸成分ｕｇｄ及びｑ軸成分ｕｇｑに対して二相三相変換を実行し、実行結果を「ＰＷＭ」に出力する。そして、「ＰＷＭ」は、「ａｂｃ←ｄｑ」から送られてきた三相の電圧指令値に基づき、第一電力変換器１１が備えるスイッチング素子をスイッチング制御するためのＰＷＭ信号（ゲート駆動信号）を生成する。
以上が、第一制御部１０１が実行する電流フィードバック制御の流れである。なお、後述するように、発電システム１の自立起動時には、第一制御部１０１は、第三無効電力Ｑ３を制御する。そして、本例では、上記のように、一次側電圧ｖ１のｑ軸成分ｖ１ｑはゼロとなる。よって、第三無効電力Ｑ３は、変圧器二次側電流ｉｇのｑ軸成分ｉｇｑにより制御することができる。この場合、電流指令値Ｉｇ＊は、少なくともそのｑ軸成分Ｉｇｑ＊を有する。一方、第三有効電力Ｐ３は、変圧器二次側電流ｉｇのｄ軸成分ｉｇｄにより制御することができるため、第三有効電力Ｐ３を積極的に制御する場合には、電流指令値Ｉｇ＊は、ｄ軸成分Ｉｇｄ＊を有する。
また、詳細な説明は省略するが、発電システム１の通常運転時において、第一制御部１０１を、直流部１３の電圧Ｖｄｃをフィードバック値として、当該電圧Ｖｄｃが一定になるようにフィードバック制御を行うように構成することができる。
３．自立運転の制御
自立運転とは、ガスエンジン３を目標回転速度で駆動するとともに、電力系統４からの電力の供給を受けることなく、蓄電装置５からの電力供給により、負荷７に目標周波数（５０〔Ｈｚ〕又は６０〔Ｈｚ〕）の出力電力を供給するための運転である。この自立運転については、自立運転制御部としての制御装置１００が行うように構成されている。
以下では、図４を参照して、電力供給の対象となる負荷７に対応して、発電システム１を、その好適な効率（ほぼ最高の効率）で運転するため、本願独特の回転速度の決定方法に関して述べるとともに、図７を参照して、制御装置１００において実行される発電システム１の自立起動から負荷７に接続するまでの制御（自立運転の制御）について説明する。ここでは、自立起動において接続される負荷７の電力負荷量は予め判明しているとして説明する。この種の電力負荷量としては、所謂「重要負荷」の電力負荷量が例示される。
自立運転とは、ガスエンジン３を目標回転速度で駆動するとともに、電力系統４からの電力の供給を受けることなく、蓄電装置５からの電力供給により、負荷７に目標周波数（５０〔Ｈｚ〕又は６０〔Ｈｚ〕）の出力電力を供給するための運転である。この自立運転については、自立運転制御部としての制御装置１００が行うように構成されている。
以下では、図４を参照して、電力供給の対象となる負荷７に対応して、発電システム１を、その好適な効率（ほぼ最高の効率）で運転するため、本願独特の回転速度の決定方法に関して述べるとともに、図７を参照して、制御装置１００において実行される発電システム１の自立起動から負荷７に接続するまでの制御（自立運転の制御）について説明する。ここでは、自立起動において接続される負荷７の電力負荷量は予め判明しているとして説明する。この種の電力負荷量としては、所謂「重要負荷」の電力負荷量が例示される。
以下、説明する自立運転の制御は、制御装置１００の各機能部を構成するハードウェア又はソフトウェア（プログラム）或いはその両方により実行される。これらの各機能部がプログラムにより構成される場合には、制御装置１００が有する演算処理装置が、各機能部を構成するプログラムを実行するコンピュータとして動作する。自立運転の制御に関して、制御装置１００において主な機能を果たす部位は、下記する回転速度制御部１０３と好適回転速度決定部１５０である。
３−０．目標回転速度ω＊の決定
以下、所定の電力負荷量に対応して、発電システム１を最も総合発電効率の高い状態で運転するために、本願発電システム１が備える構成に関して説明する。
以下、所定の電力負荷量に対応して、発電システム１を最も総合発電効率の高い状態で運転するために、本願発電システム１が備える構成に関して説明する。
図１、図２に示すように、本願に係る発電システム１には、その回転速度制御部１０３に付属の機能部位として好適回転速度決定部１５０が設けられ、この好適回転速度決定部１５０が、予め判明している電力負荷量Ｐｌｏａｄに対して、当該発電システム１を最も効率のよい状態（二次励磁発電機効率及びエンジンの効率を総合的にみて最も高くする状態）で運転するためのエンジンの回転速度引いては回転子２ａの回転速度）を決定するように構成されている。
この好適回転速度決定部１５０により決定される好適回転速度ω＊が、回転速度制御部１０３からガスエンジン３に指令される「目標回転速度ω＊」となる。
この好適回転速度決定部１５０により決定される好適回転速度ω＊が、回転速度制御部１０３からガスエンジン３に指令される「目標回転速度ω＊」となる。
この好適回転速度決定部１５０には、任意の回転速度ω及び任意の電力負荷量Ｐｌｏａｄに対する二次励磁誘導発電機２の損失である発電機損失Ｐｌｏｓｓとの関係を示す発電機損失指標Ｍ１と、エンジンの回転速度とトルクとに対するエンジン効率の関係を示すエンジン効率指標Ｍ２とを記憶した記憶部１５１と、
この記憶部１５１に記憶された発電機損失指標Ｍ１を使用して、前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ及び仮回転速度ωで発電システムを運転した場合の発電機損失Ｐｌｏｓｓを求める発電機損失導出部１５２と、
発電機損失導出部１５３で導出された発電機損失Ｐｌｏｓｓに基づいて、発電機効率ηｄ及びエンジンから二次励磁誘導発電機に入力される駆動用の機械入力Ｐｍを導出する発電機効率・機械入力導出部１５４と、
発電機効率・機械入力導出部１５４で導出される機械入力Ｐｍと前記仮回転速度ωから二次励磁発電機にかかるトルクＴを導出するトルク導出部１５５と、
トルク導出部１５５で導出されるトルクＴと前記仮回転速度ωから、記憶部１５１に記憶されたエンジン効率指標Ｍ２を使用してエンジン効率ηｅを求めるエンジン効率導出部１５６と、
発電機効率・機械入力導出部１５４で導出された発電機効率ηｄと、前記エンジン効率導出部１５６で導出されたエンジン効率ηｅから、その積値ηｄ×ηｅとしての発電システム総合効率ηを導出する総合効率導出部１５７とが備えられている。
この記憶部１５１に記憶された発電機損失指標Ｍ１を使用して、前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ及び仮回転速度ωで発電システムを運転した場合の発電機損失Ｐｌｏｓｓを求める発電機損失導出部１５２と、
発電機損失導出部１５３で導出された発電機損失Ｐｌｏｓｓに基づいて、発電機効率ηｄ及びエンジンから二次励磁誘導発電機に入力される駆動用の機械入力Ｐｍを導出する発電機効率・機械入力導出部１５４と、
発電機効率・機械入力導出部１５４で導出される機械入力Ｐｍと前記仮回転速度ωから二次励磁発電機にかかるトルクＴを導出するトルク導出部１５５と、
トルク導出部１５５で導出されるトルクＴと前記仮回転速度ωから、記憶部１５１に記憶されたエンジン効率指標Ｍ２を使用してエンジン効率ηｅを求めるエンジン効率導出部１５６と、
発電機効率・機械入力導出部１５４で導出された発電機効率ηｄと、前記エンジン効率導出部１５６で導出されたエンジン効率ηｅから、その積値ηｄ×ηｅとしての発電システム総合効率ηを導出する総合効率導出部１５７とが備えられている。
〔発電機損失指標Ｍ１〕
以下の表１に、この発電機損失指標Ｍ１の一例を示した。
同表において、列は回転速度〔ｒｐｍ〕を、行は電力負荷量〔Ｗ〕を示している。内部の各要素が発電機損失〔Ｗ〕を示している。
以下の表１に、この発電機損失指標Ｍ１の一例を示した。
同表において、列は回転速度〔ｒｐｍ〕を、行は電力負荷量〔Ｗ〕を示している。内部の各要素が発電機損失〔Ｗ〕を示している。
発電機損失の導出に当たっては、図３に示すモデルを使用するとともに、二次励磁誘導発電機の制御は文献（「巻線形誘導発電機を適用したガスエンジンコージェネレーションシステムの停電始動御及び自立運転時の制御方法の検討」大道哲夫、三浦友史、伊藤敏史、佐藤裕紀電気学会半導体電力変換研究会 ＳＰＣ−１１−０２９（２０１１））で示された方法を用いた。
また、シミュレーションソフトとしては「ＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣ」（Manitoba HVDC Research Centre Inc.製）を用いて計算した。
また、シミュレーションソフトとしては「ＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣ」（Manitoba HVDC Research Centre Inc.製）を用いて計算した。
基本的なシミュレーションアルゴリズムは、電力負荷Ｐｌｏａｄと発電システムの回転速度ωを入力とし，回転速度指令値ω*をエンジンに出力するものである。
〔エンジン効率指標Ｍ２〕
エンジン効率指標Ｍ２の例は、図５（ｂ）、図６（ｂ）に示す図のような指標であり、横軸が回転速度〔ｒｐｍ〕を示し、縦軸がトルク〔Ｎ・ｍ〕に対応している。そしてエンジン効率ηｅ（ηｅ＜ηｅｂ＜ηｅｃ＜ηｄ・）は、同図に概略楕円内の領域として示されており、アルファベットが進むに従って、エンジン効率が高くなる領域を示している。
エンジン効率指標Ｍ２の例は、図５（ｂ）、図６（ｂ）に示す図のような指標であり、横軸が回転速度〔ｒｐｍ〕を示し、縦軸がトルク〔Ｎ・ｍ〕に対応している。そしてエンジン効率ηｅ（ηｅ＜ηｅｂ＜ηｅｃ＜ηｄ・）は、同図に概略楕円内の領域として示されており、アルファベットが進むに従って、エンジン効率が高くなる領域を示している。
発電機損失導出部１５３は、先に説明した発電機損失指標Ｍ１を使用して、所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ及び仮回転速度ωで発電システムを運転した場合の発電機損失Ｐｌｏｓｓを求める。表１に示す発電機損失指標Ｍ１を使用する場合は、所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ及び仮回転速度ωの動作点を囲む表上の四点の発電機損出Ｐｌｏｓｓのデータを使用して面要素四点補間法により当該運転状態における発電機損失Ｐｌｏｓｓを導出する。
発電機効率・機械入力導出部１５４は、発電機損失導出部１５３で導出された発電機損失Ｐｌｏｓｓに基づいて、発電機効率ηｄを、ηｄ＝（Ｐｌｏａｄ−Ｐｌｏｓｓ）／Ｐｌｏａｄとして導出する。一方、ガスエンジン３から前記二次励磁誘導発電機２に入力される駆動用の機械入力Ｐｍを、Ｐｍ＝Ｐｌｏａｄ＋Ｐｌｏｓｓとして導出する。
さらに、トルク導出部１５５は、発電機効率・機械入力導出部１５４で導出される機械入力Ｐｍと仮回転速度ωから二次励磁発電機にかかるトルクＴをＴ＝Ｐｍ／（２π×ω／６０）として導出する。
エンジン効率導出部１５６は、本例では、図５（ｂ）、図６（ｂ）に示すようなエンジン効率マップとして構成される指標Ｍ２を使用して、トルク導出部１５５で導出されるトルクＴと仮回転速度ωからエンジン効率ηｅを求める。
そして、総合効率導出部１５７において、発電機効率・機械入力導出部１５４で導出された発電機効率ηｄと、エンジン効率導出部１５６で導出されたエンジン効率ηｅから、その積値ηｄ×ηｅとしての発電システム総合効率η＝ηｄ×ηｅを導出する。
従って、好適回転速度決定部１５０は、所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ、異なった仮回転速度ωで発電システム総合効率を逐次求める構成が採用されているとともに、総合効率ηが最大となる仮回転速度ωを探索する探測手段（所謂、山登り法に従った探索演算処理機能部１５２）を備え、所定の収束条件を満たすことにより、総合効率ηが最大となる仮回転速度ωを見出すように構成されている。そして、逐次導出される仮回転速度ωに対する発電システム総合効率ηが最大となる仮回転速度ωを、所定の電力負荷量を負荷７に供給する場合の好適回転速度ωと決定する。
結果、所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄに対して、駆動用のエンジン３と二次励磁誘導発電機２を備えた発電システム１において、当該所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄに対して、総合効率を最大の状態で、運転することができる。
以下、図４、図５、図６に基づいて、目標回転速度の決定手順について説明する。
図４は、決定に際して実行される処理フローを示す。
先ず、決定の対象とする電力負荷量Ｐｌｏａｄを取り込む（ステップ＃１）。
この電力負荷量Ｐｌｏａｄとしては、例えば、停電時に給電することが必要となる重要負荷のみに対する給電量、或いは、所定の時間帯ごとに給電することが必要とされると予想される予想給電量が該当する。
図４は、決定に際して実行される処理フローを示す。
先ず、決定の対象とする電力負荷量Ｐｌｏａｄを取り込む（ステップ＃１）。
この電力負荷量Ｐｌｏａｄとしては、例えば、停電時に給電することが必要となる重要負荷のみに対する給電量、或いは、所定の時間帯ごとに給電することが必要とされると予想される予想給電量が該当する。
ステップ＃１で取り込まれた電力負荷量Ｐｌｏａｄに対して、初期仮回転速度ω0を設定する（ステップ＃２）。この設定に対して、予め初期仮回転速度ω0のテーブルを用意しておき、そのテーブルから電力負荷量Ｐｌｏａｄに対応した予め初期仮回転速度ω0を設定することができる。
このようにして設定される電力負荷量Ｐｌｏａｄ及び仮回転速度ωに対して、電力機損出導出部１５３が発電機損失Ｐｌｏｓｓを導出する（ステップ＃３：発電機損出導出工程）。
次に、発電機効率・機械入力導出部１５４が、発電機損失導出工程で導出された発電機損失Ｐｌｏｓｓに基づいて、発電機効率ηｄ及びエンジンから二次励磁誘導発電機２に入力される駆動用の機械入力Ｐｍを導出する（ステップ＃４：発電機効率・機械入力導出工程）。ここで、機械入力Ｐｍはガスエンジン３が発生すべき駆動力に対応する。
次に、トルク導出部１５５が、発電機効率・機械入力導出工程で導出される機械入力Ｐｍと仮回転速度ωから二次励磁発電機にかかるトルクＴを導出する（ステップ＃５：トルク導出工程）。
次に、エンジン効率導出部１５６が、トルク導出工程で導出されるトルクＴと仮回転速度ωから、エンジン効率指標Ｍ２に従って、エンジン効率ηｅを求める（ステップ＃６：エンジン効率導出工程）。
さらに、総合効率導出部１５７が、発電機効率・機械入力導出工程で導出された発電機効率ηｄと、エンジン効率導出工程で導出されたエンジン効率ηｅから、その積値ηｄ×ηｅとしての発電システム総合効率ηを導出する（ステップ＃７：総合効率導出工程）とを実行する。
そして、探索演算処理機能部１５２において、山登り法に従って発電システム総合効率ηが一定の収束条件を満たしているか否かが判定される（ステップ＃８：収束判定工程）。
判定条件を満たしていると判定した場合（ステップ＃８：ｙｅｓ）は、その判断段階の仮回転速度ωを、前記所定の電力負荷量を負荷７に供給する場合の好適回転速度ω＊とする（ステップ＃１０）。
一方、判定条件を満たしていないと判定した場合（ステップ＃８：ｎｏ）は、仮回転速度ωの補正を行い（ω＝ω＋Δω）、再度、ステップ＃３〜ステップ＃８を、山登り法に
従って繰り返す。
結果、山登り法により、総合効率ηを最大とする回転速度ω＊を得ることができる。この回転速度ω＊は、ガスエンジン３に対する回転速度の指令値ω＊となる。
判定条件を満たしていると判定した場合（ステップ＃８：ｙｅｓ）は、その判断段階の仮回転速度ωを、前記所定の電力負荷量を負荷７に供給する場合の好適回転速度ω＊とする（ステップ＃１０）。
一方、判定条件を満たしていないと判定した場合（ステップ＃８：ｎｏ）は、仮回転速度ωの補正を行い（ω＝ω＋Δω）、再度、ステップ＃３〜ステップ＃８を、山登り法に
従って繰り返す。
結果、山登り法により、総合効率ηを最大とする回転速度ω＊を得ることができる。この回転速度ω＊は、ガスエンジン３に対する回転速度の指令値ω＊となる。
図５、図６は、初期仮回転速度ω０の設定値が、好適な回転速度に対して、大きい側に設定されたた場合の山登り法による処理（パターンＡ：図５）と、小さい側に設定された場合の山登り法による処理（パターンＢ：図６）を示すものである。図５では、動作点１、１´、２、３、４、５、６の順に探索が進む。図６では、動作点１、２、３、４、５の順に探索が進む。
パターンＡは、Δω変更した場合に効率が上昇する場合に相当し、図５（ａ）に示す１の状態から＋Δωを行なって効率が低下した場合（１→１‘)は、Δωの符号を入れ替える(−ω)。１→２→３とΔωの探索幅で回転速度を変更する(−ωずつ変更)。２→３で効率が低下するので、３の回転速度から符号を反転させて、Δ０．５ωの探索幅で回転速度を変更する(＋０．５ωずつ変更)。そして、４→５で効率が低下するので、５の回転速度から符号を反転させて、Δ０．５×０．５ωの探索幅で回転速度を変更する(＋０．２５ωずつ変更)。
さらに、探索幅を０．５倍ずつ狭めていきながら探索を繰り返し、決められた回数(例えば：２０回)または前回の符号が反転するまでの探索での最高効率点とする。この収束条件としては、現在の効率を比較して、効率向上幅がΔηがある値未満(例：Δη＜＋１
．０％)の場合に収束したと判断できる。
さらに、探索幅を０．５倍ずつ狭めていきながら探索を繰り返し、決められた回数(例えば：２０回)または前回の符号が反転するまでの探索での最高効率点とする。この収束条件としては、現在の効率を比較して、効率向上幅がΔηがある値未満(例：Δη＜＋１
．０％)の場合に収束したと判断できる。
パターンＢは、図６（ａ）に示す１の状態から±Δωを行なって効率が必ず低下する場合(１→２又は１→３)は、探索幅Δωを０．５倍する。そして、±Δ０．５ω変更して効率が必ず低下する場合は、探索幅をさらに０．５倍して探索を行う（１→４又は１→５)。効率が上昇する条件まで繰り返し行う。効率が上がった回転速度を見つけた場合(図示する場合は５)、５の回転速度から、前回の探索幅を０．５倍してさらにパターンＡと同様の探索を行う。
結果、山登り法による、好適回転速度の探測（収束）を良好に行なえる。
結果、山登り法による、好適回転速度の探測（収束）を良好に行なえる。
以上が、エンジンの好適回転速度の探索過程の説明である。
以下、目標回転速度とする前の待機運転工程、負荷接続工程に関して、図７〜図１０を使用して説明する。
以下、目標回転速度とする前の待機運転工程、負荷接続工程に関して、図７〜図１０を使用して説明する。
図７は、ガスエンジン３により回転子２ａが駆動されているとともに第三スイッチ２３が開状態とされる無負荷状態において、第一スイッチ２１が閉状態とされるとともに第二スイッチ２２が開状態とされる状態から、発電システム１（二次励磁誘導発電機２）を自立起動し、負荷７に電力を供給するまでの処理の流れを示している。なお、第二スイッチ２２が開状態ではなく閉状態とされているが、電力系統４から電力が供給できない状態にある場合も、ここで説明する処理を同様に行うことができる。ガスエンジン３は、例えばセルモータで起動された後に、負荷７（回転子２ａを回転するのに必要なエネルギを除く）に接続されていない状態で所定回転速度まで加速され、負荷７に接続されていない無負荷状態では、当該所定回転速度で安定しているとする。また、発電システム１の自立起動時には、蓄電装置５は直流部１３に電力を供給可能な状態とされ、自立起動のための電力を、必要に応じて、回転子２ａが備える二次巻線や固定子２ｂが備える一次巻線に供給する。
３−１．自立起動（昇圧工程、一次側励磁工程）
図７に示すように、制御装置１００は、第一電力変換器１１及び第二電力変換器１２の内の第二電力変換器１２のみを第二制御部１０２により作動させ、昇圧工程を実行する（ステップ＃１）。ここで、「昇圧工程」とは、二次側励磁工程により一次側電圧ｖ１を一次側電圧指令値Ｖ１＊まで昇圧させる昇圧処理を行う工程である。すなわち、「昇圧工程」の実行後に、一次側電圧ｖ１と一次側電圧指令値Ｖ１＊とが等しくなる。この昇圧工程において、第二制御部１０２は、上述した電圧フィードバック制御を実行する。
図７に示すように、制御装置１００は、第一電力変換器１１及び第二電力変換器１２の内の第二電力変換器１２のみを第二制御部１０２により作動させ、昇圧工程を実行する（ステップ＃１）。ここで、「昇圧工程」とは、二次側励磁工程により一次側電圧ｖ１を一次側電圧指令値Ｖ１＊まで昇圧させる昇圧処理を行う工程である。すなわち、「昇圧工程」の実行後に、一次側電圧ｖ１と一次側電圧指令値Ｖ１＊とが等しくなる。この昇圧工程において、第二制御部１０２は、上述した電圧フィードバック制御を実行する。
ここで、一次側電圧指令値Ｖ１＊は、上記のように、二次励磁誘導発電機２の出力電圧（一次側電圧ｖ１）を定める電圧であり、線間電圧の実効値換算で、例えば、２００［Ｖ］、３３００［Ｖ］、６６００［Ｖ］等に設定することができる。なお、一次側電圧指令値Ｖ１＊は、設定値に向ってスロープ状に上昇させる構成とし（ソフトスタート）、一次側電圧ｖ１の振幅をスロープ状に増加させるのが安定性の観点から好適である。例えば、線間電圧の実効値換算で、４００［Ｖ／ｓｅｃ］の割合で一次側電圧指令値Ｖ１＊を設定値まで上昇させることができる。
なお、一次側電圧ｖ１を相電圧（例えばａ相の相電圧）で表した場合の振幅の最大値（ピーク値）をｖ１ａｍ（単位［Ｖ］）とし、一次側電圧指令値Ｖ１＊が線間電圧の実効値（単位［Ｖ］）であるとすると、本実施形態では、ｖ１ａｍ＝Ｖ１＊×√（２／３）となった状態が、一次側電圧ｖ１と一次側電圧指令値Ｖ１＊とが等しくなった状態である。このように、「一次側電圧ｖ１が一次側電圧指令値Ｖ１＊まで昇圧した状態」及び「一次側電圧ｖ１と一次側電圧指令値Ｖ１＊とが等しい状態」、並びにこれらと同義の文言は、必要に応じて（巻線の結線方法等に応じて）係数を乗じるなどした後に、ｖ１の値とＶ１＊の値とが互いに等しくなった状態を意味する。
第二制御部１０２による昇圧工程の実行後、すなわち、一次側電圧ｖ１が一次側電圧指令値Ｖ１＊まで昇圧された後、制御装置１００の第一制御部１０１は、第一電力変換器１１を作動させ、一次側励磁工程を実行する（ステップ＃２）。なお、第一制御部１０１は、一次側励磁工程として、上述した電流フィードバック制御を実行する。具体的には、第一制御部１０１は、第一電力変換器１１を、第一電力変換器１１が無効電力（本例では、正の遅れ無効電力）を発生するように制御する。この場合、第三無効電力Ｑ３は負の値となり、第三スイッチ２３が開状態とされているため、第一無効電力Ｑ１も負の値（第三無効電力Ｑ３とほぼ等しい値）となる。これにより、第一電力変換器１１から二次励磁誘導発電機２の固定子２ｂが備える一次巻線に、正の遅れ無効電力が供給される。すなわち、第一制御部１０１は、一次側励磁工程として、第一電力変換器１１から一次巻線に無効電力（本例では、正の遅れ無効電力）を供給する制御を行う。
第一制御部１０１は、一次側励磁工程を行うに際し、所望の遅れ無効電力（第三無効電力Ｑ３）の大きさに応じた電流指令値Ｉｇ＊を設定する。なお、上記のように、本例では、第三無効電力Ｑ３は、変圧器二次側電流ｉｇのｑ軸成分ｉｇｑにより制御することができる。よって、第一制御部１０１は、電流指令値Ｉｇ＊として、少なくともｑ軸成分Ｉｇｑ＊がゼロ以外の値を持つものを設定する。なお、第一電力変換器１１に、正の遅れ無効電力とともに有効電力も積極的に発生させる場合には、電流指令値Ｉｇ＊として、ｄ軸成分Ｉｇｄ＊もゼロ以外の値を持つものを設定する。
なお、電流指令値Ｉｇ＊は、設定値に向ってスロープ状に上昇させる構成とし（ソフトスタート）、変圧器二次側電流ｉｇの振幅をスロープ状に増加させるのが、安定性の観点から好適である。例えば、電流指令値Ｉｇ＊が、変圧器二次側電流ｉｇのある相（例えばａ相）の線電流ｉｇａの振幅の最大値（単位［Ｖ］）に、√（３／２）を乗じたものである場合に、電流指令値Ｉｇ＊を、６［Ｖ／ｓｅｃ］の割合で設定値まで上昇させることができる。
なお、第二制御部１０２は、一次側電圧ｖ１が一次側電圧指令値Ｖ１＊まで昇圧された後も二次側励磁工程を実行し、一次側電圧ｖ１を一次側電圧指令値Ｖ１＊に維持するように第二電力変換器１２を制御する。すなわち、ステップ＃２においては、第一制御部１０１が電流フィードバック制御を実行しているとともに、第二制御部１０２が電圧フィードバック制御を実行している。そして、この状態では、二次励磁誘導発電機２が必要とする電力の一部が第一電力変換器１１から無効電力として供給されるため、一次側電圧ｖ１を一次側電圧指令値Ｖ１＊に維持するために二次巻線に供給する必要がある電力（少なくとも第二無効電力Ｑ２）は、昇圧工程（ステップ＃１）の完了時よりも少なくなる。よって、第一電力変換器１１から一次巻線に供給される正の遅れ無効電力の増加に合わせて、第二電力変換器１２が発生する電力（第二電力変換器１２から二次巻線に供給される電力）が減少するように、第二制御部１０２が第二電力変換器１２を制御する。このような構成とすることで、第二電力変換器１２から二次巻線に供給される電力が過大になるのを抑制することが可能となっている。
なお、本例では、第一電力変換器１１から一次巻線に供給される正の遅れ無効電力の増加に合わせて第二電力変換器１２から二次巻線に供給される電力を減少させるに際し、二次巻線に流れる電流（二次側電流ｉ２）を減少させるように構成されている。なお、二次側電流ｉ２の減少とともに、二次励磁誘導発電機２の二次側に誘起される電圧である二次側電圧ｖ２も減少させる構成とすることもできる。
一次側励磁工程（ステップ＃２）の実行後においては、一次側電圧ｖ１が一次側電圧指令値Ｖ１＊とされているとともに、二次励磁誘導発電機２の一次巻線に供給される無効電力や、二次励磁誘導発電機２の二次巻線に供給される電力が、所望の値となっている。この状態が、負荷７との接続が可能になった一次側電圧確立状態である。
以上のように、制御装置１００（第一制御部１０１及び第二制御部１０２）は、無負荷状態で、一次側励磁工程と二次側励磁工程との双方を実行して、言い換えれば、第一電力変換器１１及び第二電力変換器１２の双方を作動させて、二次励磁誘導発電機２の一次側に発生する一次側電圧ｖ１を一次側電圧指令値Ｖ１＊とする一次側電圧確立工程（一次側電圧確立処理）を実行する。そして、本例では、上記のように、昇圧工程の後、一次側電圧ｖ１を一次側電圧指令値Ｖ１＊に維持した状態で、第一電力変換器１１から一次巻線に供給される正の遅れ無効電力を増加させるとともに、第二電力変換器１２から二次巻線に供給される電力を減少させるように構成されている。すなわち、本例では、一次側電圧確立工程は、昇圧工程を実行した後に一次側励磁工程を開始する、遅延型一次側電圧確立工程（遅延型一次側電圧確立処理）とされている。
３−２．待機運転及び負荷７への接続（待機運転工程、負荷接続工程）
制御装置１００は、遅延型一次側電圧確立工程（ステップ＃１及びステップ＃２）の実行によって一次側電圧ｖ１が確立され、自立運転状態になると、第三スイッチ２３が開状態で負荷７に接続されていない無負荷状態で、ガスエンジン３を目標回転速度よりも速い無負荷時回転速度で駆動するとともに、二次励磁誘導発電機２の一次巻線の出力電力を目標周波数の出力電力に制御する待機運転工程を実行する（ステップ＃３）。制御装置１００の回転速度制御部１０３、第一制御部１０１、及び、第二制御部１０２を備えた制御装置１００により、待機運転工程を実行するように構成されている。制御装置１００内に備えられる待機運転工程を実行させる制御機能部位を「待機運転制御部１１０」と呼ぶ。
制御装置１００は、遅延型一次側電圧確立工程（ステップ＃１及びステップ＃２）の実行によって一次側電圧ｖ１が確立され、自立運転状態になると、第三スイッチ２３が開状態で負荷７に接続されていない無負荷状態で、ガスエンジン３を目標回転速度よりも速い無負荷時回転速度で駆動するとともに、二次励磁誘導発電機２の一次巻線の出力電力を目標周波数の出力電力に制御する待機運転工程を実行する（ステップ＃３）。制御装置１００の回転速度制御部１０３、第一制御部１０１、及び、第二制御部１０２を備えた制御装置１００により、待機運転工程を実行するように構成されている。制御装置１００内に備えられる待機運転工程を実行させる制御機能部位を「待機運転制御部１１０」と呼ぶ。
そして、待機運転工程（ステップ＃３）の実行後、第三スイッチ２３を閉状態として一次巻線を負荷７に接続する負荷接続工程を実行する（ステップ＃４）。上述の如く、制御装置１００には、第三スイッチ２３の開閉状態を制御するスイッチ制御部１０４を備えており、そのスイッチ制御部１０４、第一制御部１０１、及び、第二制御部１０２を備えた制御装置１００により、負荷接続工程を実行するように構成されている。これにより、二次励磁誘導発電機２で発電した電力が、電力を必要とする負荷７に供給される。このような自立運転が実行可能となることで、電力系統４から切り離された状態でも、発電システム１から重要負荷（負荷７）に給電することが可能となり、停電時の非常用電源としての役割を担うことが可能となる。制御装置１００内に備えられる負荷接続工程を実行させる制御機能部位を「負荷接続待制御部１２０」と呼ぶ。
以下、図８及び図９により、待機運転工程（ステップ＃３）における制御及び当該制御による効果を説明する。
図８は、発電システム１におけるガスエンジン３の回転速度の制御を示すグラフ図である。図８では、発電システム１におけるガスエンジン３の回転速度の制御の様子を実線で、従来技術の同期発電機を発電機として用いた場合の制御の様子を破線で示している。図８のガスエンジン３の目標回転速度は１２００［ｒｐｍ］であるところ、本実施形態に係る発電システム１では、自立運転状態かつ無負荷状態の待機運転工程である図８（Ａ）の範囲では、ガスエンジン３を目標回転速度１２００［ｒｐｍ］より高い１５００［ｒｐｍ］（無負荷時回転速度）で運転する。この目標回転速度が、例えば、先に説明した重要負荷（負荷７）の電力負荷量と見合う好適回転速度の一例となる。
そして、図８（Ｂ）において、第三スイッチ２３を閉状態とし、発電システム１を定格負荷の３０％の負荷７に接続している。図８（Ｃ）に見られるように、負荷７への接続により、本実施形態においてもガスエンジン３の回転速度は低下するが（実線）、回転速度の時間当たりの低下は従来技術（破線）に比べて緩やかである。
ガスエンジン３の回転速度を図８のように制御した場合の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１の変化を、図９に示す。図９（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は夫々、図８（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）のタイミングに対応している。
図９において、負荷７への接続以前の（Ａ）の範囲では、図８（Ａ）に示したように、ガスエンジン３を目標回転速度１２００［ｒｐｍ］より高い無負荷時回転速度１５００［ｒｐｍ］で駆動している。この図９（Ａ）の範囲では、制御装置１００により二次励磁誘導発電機２を制御することで、発電システム１の出力電力の周波数ｆ１を目標周波数の６０［Ｈｚ］に安定させている。すなわち、回転子２ａの回転周波数ｆ０に基づいて回転子２ａの二次巻線を励磁するために当該二次巻線に供給される交流電流の周波数ｆ２を制御装置１００により制御することで、出力電力の周波数ｆ１を目標周波数の６０［Ｈｚ］に安定させている。
図９（Ｂ）で負荷７に接続されると、従来技術（破線）と同様に、本実施形態（実線）においても、発電システム１の出力電力の周波数ｆ１は一旦低下する（図９（Ｃ））。しかし、本実施形態（実線）における出力電力の周波数ｆ１の低下は、従来技術（破線）に比べて小さい。すなわち、図８（Ｃ）に見られるように、負荷７への接続直後は、ガスエンジン３の回転速度の変化が大きいため、本実施形態においても出力電力の周波数ｆ１はわずかに低下するが、本実施形態において、その後のガスエンジン３の回転速度の変化は従来技術に比べて緩やかであるため、電力負荷接続時の出力電力の周波数ｆ１の変動を抑えることができ、図９（Ｃ）のように、目標周波数である６０［Ｈｚ］で一定に制御することができる。
このように、本発明に係る発電システムの制御方法及び制御装置によれば、従来の制御方法及び制御装置を用いた場合に比べて電力負荷接続時の出力電力の周波数の低下を抑えることができるため、より大きい電力負荷に接続することが可能となる。
なお、図８（Ｃ）では、負荷７への接続後に、目標回転速度１２００［ｒｐｍ］とは異なる、目標回転速度の近傍の回転速度１２５０［ｒｐｍ］になるようにガスエンジン３の回転速度を制御しているが、これは、第二電力変換器１２により二次巻線に供給する周波数の制御を常時行いながら、負荷７に目標周波数の電力を供給する例をであるためである。従って、回転速度は必ずしも上記のように制御する必要はなく、負荷７への接続後は上記の周波数制御を行わず、回転速度を目標回転速度１２００［ｒｐｍ］とする構成としてもよい。
３−３．待機運転工程における好適な無負荷時回転速度の設定
図１０を用いて、待機運転工程における好適な無負荷時回転速度の設定について説明する。図１０は、電力負荷接続時の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１の低下を５％以内に収めることを目標とした場合の、好適なガスエンジン３の無負荷時回転速度を示すグラフ図である。なお、図１０に係る発電システム１において、ガスエンジン３の最大回転速度は１５００［ｒｐｍ］である。
図１０を用いて、待機運転工程における好適な無負荷時回転速度の設定について説明する。図１０は、電力負荷接続時の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１の低下を５％以内に収めることを目標とした場合の、好適なガスエンジン３の無負荷時回転速度を示すグラフ図である。なお、図１０に係る発電システム１において、ガスエンジン３の最大回転速度は１５００［ｒｐｍ］である。
電力負荷にて消費する全電力に対して一次巻線に接続する負荷７の接続負荷電力の割合である負荷率が３０％以下の図１０（ｉ）の範囲では、負荷率が０％の場合の回転速度１２５０［ｒｐｍ］に始まり、負荷率が３０％の場合の回転速度１５００［ｒｐｍ］までの間では、ガスエンジン３の最大回転速度である１５００［ｒｐｍ］以下の回転速度で、電力負荷接続時の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１の低下を、目標の範囲である５％以内に収めることができる。従って、図１０（ｉ）の範囲では、無負荷時回転速度は、負荷率（接続される負荷７の大きさ）の増加に応じて速くなる、負荷に接続した場合の出力電力の周波数ｆ１の低下を目標の範囲である５％以内に収めることが可能な回転速度に設定するのが好適である。
一方、負荷率が定格負荷の３０％〜６０％である図１０（ｉｉｉ）の範囲では、電力負荷接続時の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１の低下を５％以内に抑えるためには、ガスエンジン３を最大回転速度１５００［ｒｐｍ］を超える回転速度で駆動することが必要となる。しかし、機械的な制約上、ガスエンジン３を、最大回転速度１５００［ｒｐｍ］を超える回転速度で駆動することはできない。従って、図１０（ｉｉｉ）の範囲では、電力負荷接続時の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１の低下をできる限り抑えるためには、無負荷時回転速度をガスエンジン３の最大回転速度である１５００［ｒｐｍ］に設定するのが好適である。
以上のように、発電システム１の大型化を極力抑えつつ、電力負荷接続時の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１の低下をできる限り目標の範囲に抑えるためには、無負荷時回転速度は、接続する負荷７の大きさ（負荷率）に応じて、負荷７に接続した場合の出力電力の周波数ｆ１の低下を目標の範囲に収めることが可能な回転速度以上かつ前記最大回転速度以下の回転速度、又は、ガスエンジン３の最大回転速度、のいずれかに設定するのが好適である。
また、上記のように、無負荷時回転速度を負荷率に応じて設定することで、発電システムの大型化を極力抑えつつ、電力負荷接続時の出力電力の周波数の低下をできる限り目標の範囲に抑えることができる、好適な無負荷時回転速度を設定することができる。
なお、負荷率の増加に応じて無負荷時回転速度を速く設定することが好適な図１０（ｉ）の負荷率の範囲と、負荷率の増加によらず無負荷時回転速度を一定の値（最大回転速度）に設定することが好適な図１０（ｉｉｉ）の負荷率の範囲との境界となる図１０（ｉｉ）の負荷率を、無負荷時回転速度の設定方法を切り替える基準値である設定負荷率として設定することで、制御装置１００は、好適な無負荷時回転速度の設定を行うことができる。
なお、図１０（ｉｖ）は、発電システム１に接続できる電力負荷の限界を示す負荷率である。接続される電力負荷にとって、供給される電力の周波数ｆ１が大きく変動することは好ましくない。従って、発電システム１に接続できる負荷７の上限は、当該負荷７を接続した場合の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１の低下度合いにより、許容限界が設定される。
図１０において、機械的な制約により回転速度が制限される図１０（ｉｉｉ）の範囲では、電力負荷接続時の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１は、負荷率の増加に伴って、目標の範囲（５％）を超えて低下する。
そして、負荷率が６０％となる図１０（ｉｖ）において、電力負荷接続時の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１の低下は、許容限界である１５％に達する。このため、発電システム１では、負荷率が６０％を超える電力負荷の接続は認めない。従って、図１０（ｉｖ）を超える範囲では、回転速度は記されておらず（図１０（ｖ））、境界となる図１０（ｉｖ）が、発電システム１に接続できる電力負荷の限界を示す負荷率となる。
図１０において、機械的な制約により回転速度が制限される図１０（ｉｉｉ）の範囲では、電力負荷接続時の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１は、負荷率の増加に伴って、目標の範囲（５％）を超えて低下する。
そして、負荷率が６０％となる図１０（ｉｖ）において、電力負荷接続時の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１の低下は、許容限界である１５％に達する。このため、発電システム１では、負荷率が６０％を超える電力負荷の接続は認めない。従って、図１０（ｉｖ）を超える範囲では、回転速度は記されておらず（図１０（ｖ））、境界となる図１０（ｉｖ）が、発電システム１に接続できる電力負荷の限界を示す負荷率となる。
４．その他の実施形態
最後に、本発明に係るその他の実施形態を説明する。なお、以下の各々の実施形態で開示される特徴は、その実施形態でのみ利用できるものではなく、矛盾が生じない限り、別の実施形態にも適用可能である。
最後に、本発明に係るその他の実施形態を説明する。なお、以下の各々の実施形態で開示される特徴は、その実施形態でのみ利用できるものではなく、矛盾が生じない限り、別の実施形態にも適用可能である。
（１）上記の実施形態では、好適な自立運転時の無負荷時回転速度の設定として、図１０では、電力負荷接続時の発電システム１の出力電力の周波数ｆ１の低下を５％に収めることを目標とした場合を例として説明した。しかし、本発明の実施形態はこれに限定されるものでなく、接続される負荷７の性質に応じて、出力電力の周波数ｆ１の低下の目標の範囲を、例えば３％や１０％とすることもできる。また、図１０では、接続できる電力負荷の限界として、出力電力の周波数が１５％低下する電力負荷を、接続できる電力負荷の限界とする場合を例として説明した。しかし、本発明の実施形態はこれに限定されるものでなく、接続される負荷７の性質に応じて、接続できる電力負荷の限界を、例えば出力電力の周波数が１０％や２０％低下する電力負荷とすることもできる。
（２）上記の実施形態では、一次側電圧確立工程が、遅延型一次側電圧確立工程である構成を例として説明した。しかし、本発明の実施形態はこれに限定されるものではなく、二次側励磁工程による昇圧工程が終了する前に、一次側励磁工程を開始する構成とすることも、本発明の好適な実施形態の一つである。すなわち、一次側励磁工程と二次側励磁工程とを同時に並行して実行しながら、一次側電圧ｖ１を一次側電圧指令値Ｖ１＊まで昇圧させ、一次側電圧ｖ１の確立を行う構成とすることができる。この場合において、一次側励磁工程と二次側励磁工程とを同時或いはほぼ同時に開始する構成とすることができる。このように一次側励磁工程と二次側励磁工程とを並行して実行して一次側電圧ｖ１を一次側電圧指令値Ｖ１＊まで昇圧させる構成では、上記実施形態に比べ、二次側電流ｉ２の最大値をより低く抑えたり、二次側電流ｉ２が過大な状態とされる時間をより短く抑えたりすることが可能となる。
（３）上記の実施形態では、一次側励磁工程では、変圧器二次側電流ｉｇに基づき電流フィードバック制御を実行する構成を例として説明した。しかし、本発明の実施形態はこれに限定されるものではなく、一次側励磁工程で、変圧器６の一次側の電流や図２における電流センサ３０よりも固定子２ｂ側における電流に基づき電流フィードバック制御を実行する構成とすることもできる。
（４）上記の実施形態では、第一制御部１０１による電流フィードバック制御、及び第二制御部１０２による電圧フィードバック制御の双方が、比例積分制御演算（ＰＩ制御演算）に基づくものである構成を例として説明した。しかし、本発明の実施形態はこれに限定されるものではなく、比例積分制御演算に代えて比例積分微分制御演算（ＰＩＤ制御演算）を実行する構成とすることもできる。
（５）上記の実施形態では、一次側励磁工程では、第一電力変換器１１の交流側に流れる電流（変圧器二次側電流ｉｇ）に基づき電流フィードバック制御を行い、二次側励磁工程では、一次側電圧ｖ１に基づき電圧フィードバック制御を行う構成を例として説明した。しかし、本発明の実施形態はこれに限定されるものではなく、一次側励磁工程及び二次側励磁工程の少なくとも何れかを、フィードバック制御以外の制御方法（例えば、フィードフォワード制御等）にて巻線の励磁を行う工程とすることも可能である。
（６）上記の実施形態では、一次側電圧確立工程において、第二電力変換器１２から二次巻線に供給される電力を減少させるに際し、二次巻線に流れる電流（二次側電流ｉ２）を減少させる構成を例として説明した。しかし、本発明の実施形態はこれに限定されるものではなく、二次巻線に流れる電流（二次側電流ｉ２）を減少させずに二次側電圧ｖ２のみを減少させる構成とすることも可能である。
（７）上記の実施形態では、第一制御部１０１が第一電力変換器１１の制御に用いる基準位相が、第二制御部１０２が導出する第一基準位相θ１とされる構成を例として説明した。しかし、本発明の実施形態はこれに限定されるものではなく、第一制御部１０１がＰＬＬ機能部を備え、第一電力変換器１１の制御に用いる基準位相を、例えば、変圧器６の二次側の電圧に基づきＰＬＬ処理で求める構成とすることができる。この場合、第一制御部１０１は、変圧器二次側電圧を基準としたｄｑ座標系で制御を行う構成となる。
（８）上記の実施形態では、一次側励磁工程において、第一電力変換器１１に正の遅れ無効電力を発生させ、第一電力変換器１１から一次巻線に正の遅れ無効電力を供給する構成を例として説明した。しかし、本発明の実施形態はこれに限定されるものではなく、二次励磁誘導発電機２や発電システム１全体の構成によっては、一次側励磁工程において、第一電力変換器１１に負の遅れ無効電力を発生させ、第一電力変換器１１から一次巻線に負の遅れ無効電力を供給する構成とすることも可能である。
（９）その他の構成に関しても、本明細書において開示された実施形態は全ての点で例示であって、本発明の実施形態はこれに限定されない。すなわち、本願の特許請求の範囲に記載された構成及びこれと均等な構成を備えている限り、特許請求の範囲に記載されていない構成の一部を適宜改変した構成も、当然に本発明の技術的範囲に属する。
１ 発電システム
２ 二次励磁誘導発電機
２ａ 回転子
２ｂ 固定子
３ ガスエンジン
４ 電力系統
５ 蓄電装置
７ 負荷(電力負荷)
１１ 第一電力変換器
１２ 第二電力変換器
１３ 直流部２３ 第三スイッチ（切替スイッチ）
１００ 制御装置
ｆ１ 出力電力の周波数
ｖ１ 一次側電圧
ｖ２ 二次側電圧
２ 二次励磁誘導発電機
２ａ 回転子
２ｂ 固定子
３ ガスエンジン
４ 電力系統
５ 蓄電装置
７ 負荷(電力負荷)
１１ 第一電力変換器
１２ 第二電力変換器
１３ 直流部２３ 第三スイッチ（切替スイッチ）
１００ 制御装置
ｆ１ 出力電力の周波数
ｖ１ 一次側電圧
ｖ２ 二次側電圧
Claims (4)
- 一次巻線を備える固定子と二次巻線を備える回転子とを有する二次励磁誘導発電機と、
前記回転子を駆動する駆動源と、
交流側が前記一次巻線に接続された第一電力変換器と、
交流側が前記二次巻線に接続された第二電力変換器と、
前記第一電力変換器の直流側と前記第二電力変換器の直流側とを接続する直流部に接続された蓄電装置と、
前記一次巻線と電力負荷とを選択的に接続する切替スイッチと、を備え、
前記駆動源として、回転速度を調整自在なエンジンを備えた発電システムにおける前記電力負荷に所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄを供給する場合の前記エンジンの好適回転速度の決定方法であって、
任意の回転速度ω及び任意の電力負荷量Ｐｌｏａｄに対する二次励磁誘導発電機の損失である発電機損失Ｐｌｏｓｓの関係を示す発電機損失指標を使用して、前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ及び仮回転速度ωで発電システムを運転した場合の発電機損失Ｐｌｏｓｓを求める発電機損失導出工程と、
前記発電機損失導出工程で導出された発電機損失Ｐｌｏｓｓに基づいて、発電機効率ηｄ及び前記エンジンから前記二次励磁誘導発電機に入力される駆動用の機械入力Ｐｍを導出する発電機効率・機械入力導出工程と、
前記発電機効率・機械入力導出工程で導出される機械入力Ｐｍと前記仮回転速度ωから二次励磁発電機にかかるトルクＴを導出するトルク導出工程と、
前記トルク導出工程で導出されるトルクＴと前記仮回転速度ωから、エンジン効率ηｅを求めるエンジン効率導出工程とを実行し、
前記発電機効率・機械入力導出工程で導出された発電機効率ηｄと、前記エンジン効率導出工程で導出されたエンジン効率ηｅから、その積値ηｄ×ηｅとしての発電システム総合効率ηを導出する総合効率導出工程とを、前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ、異なった仮回転速度ωで順次実行し、
順次導出される前記仮回転速度ωに対する前記発電システム総合効率ηが最大となる仮回転速度ωを、前記所定の電力負荷量を電力負荷に供給する場合の好適回転速度ωとする好適回転速度の決定方法。 - 請求項１の好適回転速度決定方法で決定される好適回転速度を目標回転速度とし、
前記エンジンを前記目標回転速度で駆動するとともに、外部の電力系統からの電力の供給を受けることなく、前記蓄電装置からの電力供給により、前記電力負荷に所望の目標周波数の出力電力を供給する自立運転に関して、
前記切替スイッチが開状態とされ前記一次巻線が前記電力負荷に接続されていない無負荷状態で、前記エンジンを前記目標回転速度よりも速い無負荷時回転速度で駆動するとともに、前記一次巻線の出力電力を前記目標周波数の出力電力に制御する待機運転工程を実行し、
その後、前記切替スイッチを閉状態として前記一次巻線を前記電力負荷に接続する負荷接続工程を実行する発電システムの制御方法。 - 一次巻線を備える固定子と二次巻線を備える回転子とを有する二次励磁誘導発電機と、
前記回転子を駆動する駆動源と、
交流側が前記一次巻線に接続された第一電力変換器と、
交流側が前記二次巻線に接続された第二電力変換器と、
前記第一電力変換器の直流側と前記第二電力変換器の直流側とを接続する直流部に接続された蓄電装置と、
前記一次巻線と電力負荷とを選択的に接続する切替スイッチと、を備え、
前記駆動源として、回転速度を調整自在なエンジンを備えた発電システムであって、
任意の回転速度ω及び任意の電力負荷量Ｐｌｏａｄに対する二次励磁誘導発電機の損失である発電機損失Ｐｌｏｓｓの関係を示す発電機損失指標と、前記エンジンの回転速度とトルクとに対するエンジン効率の関係を示すエンジン効率指標とを記憶した記憶部と、
前記記憶部に記憶された発電機損失指標を使用して、前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ及び仮回転速度ωで運転した場合の発電機損失Ｐｌｏｓｓを求める発電機損失導出部と、
前記発電機損失導出部で導出された発電機損失Ｐｌｏｓｓに基づいて、発電機効率ηｄ及び前記エンジンから前記二次励磁誘導発電機に入力される駆動用の機械入力Ｐｍを導出する発電機効率・機械入力導出部と、
前記発電機効率・機械入力導出部で導出される機械入力Ｐｍと前記仮回転速度ωから二次励磁発電機にかかるトルクＴを導出するトルク導出部と、
前記トルク導出部で導出されるトルクＴと前記仮回転速度ωから、前記記憶部に記憶されたエンジン効率指標を使用してエンジン効率ηｅを求めるエンジン効率導出部と、
前記発電機効率・機械入力導出部で導出された発電機効率ηｄと、前記エンジン効率導出部で導出されたエンジン効率ηｅから、その積値ηｄ×ηｅとしての発電システム総合効率ηを導出する総合効率導出部とを備え、 前記所定の電力負荷量Ｐｌｏａｄ、異なった仮回転速度ωで前記発電システム総合効率ηを求めるとともに、
順次導出される前記仮回転速度ωに対する前記発電システム総合効率ηが最大となる仮回転速度ωを、前記所定の電力負荷量を電力負荷に供給する場合の好適回転速度ωとする好適回転速度決定部を備えた発電システム。 - 請求項３の好適回転速度決定部で決定される好適回転速度を目標回転速度とし、
前記エンジンを前記目標回転速度で駆動するとともに、外部の電力系統からの電力の供給を受けることなく、前記蓄電装置からの電力供給により、前記電力負荷に所望の目標周波数の出力電力を供給する自立運転を行う自立運転制御部が、
前記切替スイッチが開状態とされ前記一次巻線が前記電力負荷に接続されていない無負荷状態で、前記エンジンを前記目標回転速度よりも速い無負荷時回転速度で駆動するとともに、前記一次巻線の出力電力を前記目標周波数の出力電力に制御する待機運転工程を実行する待機運転制御部と、
その後、前記切替スイッチを閉状態として前記一次巻線を前記電力負荷に接続する負荷接続工程を実行する負荷接続制御部とを備える発電システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014041921A JP6207427B2 (ja) | 2014-03-04 | 2014-03-04 | 好適回転速度の決定方法、発電システムの制御方法及びその制御方法を使用する発電システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014041921A JP6207427B2 (ja) | 2014-03-04 | 2014-03-04 | 好適回転速度の決定方法、発電システムの制御方法及びその制御方法を使用する発電システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2015171157A JP2015171157A (ja) | 2015-09-28 |
| JP6207427B2 true JP6207427B2 (ja) | 2017-10-04 |
Family
ID=54203469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014041921A Active JP6207427B2 (ja) | 2014-03-04 | 2014-03-04 | 好適回転速度の決定方法、発電システムの制御方法及びその制御方法を使用する発電システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6207427B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105591403B (zh) * | 2016-02-01 | 2018-07-10 | 华南理工大学 | 基于逻辑开关控制的双馈风机多回路切换控制*** |
| CN111489009B (zh) * | 2019-06-06 | 2023-07-25 | 国网辽宁省电力有限公司 | 一种电动汽车充电站运行方式的优化计算方法及装置 |
| JP7342282B2 (ja) * | 2020-09-11 | 2023-09-11 | 日立三菱水力株式会社 | 発電装置及び揚水発電装置の制御方法 |
| CN114483340B (zh) * | 2021-12-31 | 2024-02-27 | 四川省辛普森动力设备有限公司 | 一种混合能源***用变频发电机组的转速自适应控制方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19722808A1 (de) * | 1997-05-30 | 1998-12-03 | Isad Electronic Sys Gmbh & Co | Antriebssystem, insbesondere für ein Kraftfahrzeug, sowie Verfahren zum Betreiben eines Antriebssystems |
| JP3800012B2 (ja) * | 2001-02-06 | 2006-07-19 | 株式会社明電舎 | シリーズハイブリッド電気自動車用発電機の制御方式 |
| JP5584592B2 (ja) * | 2010-11-04 | 2014-09-03 | 大阪瓦斯株式会社 | 発電システムの制御方法及びその制御装置 |
-
2014
- 2014-03-04 JP JP2014041921A patent/JP6207427B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2015171157A (ja) | 2015-09-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2400619B1 (en) | Low cost current source converters for power generation application | |
| Bu et al. | Wide-speed-range-operation dual stator-winding induction generator DC generating system for wind power applications | |
| Zhong et al. | Grid-friendly wind power systems based on the synchronverter technology | |
| Bu et al. | An excitation-capacitor-optimized dual stator-winding induction generator with the static excitation controller for wind power application | |
| Amimeur et al. | Sliding mode control of a dual-stator induction generator for wind energy conversion systems | |
| Yuan et al. | DC-link voltage control of a full power converter for wind generator operating in weak-grid systems | |
| US20180191281A1 (en) | Operating Doubly-Fed Induction Generators as Virtual Synchronous Generators | |
| Chen et al. | Analysis of squirrel-cage induction generator with Vienna rectifier for wind energy conversion system | |
| Karthigaivel et al. | Analysis and control of self-excited induction generator-converter systems for battery charging applications | |
| JP2017506302A (ja) | ガスタービン発電システム | |
| JP5584592B2 (ja) | 発電システムの制御方法及びその制御装置 | |
| Misra et al. | Control scheme for DC voltage regulation of stand-alone DFIG-DC system | |
| Belila et al. | Control methodology and implementation of a Z-source inverter for a stand-alone photovoltaic-diesel generator-energy storage system microgrid | |
| JP6207427B2 (ja) | 好適回転速度の決定方法、発電システムの制御方法及びその制御方法を使用する発電システム | |
| Kwak et al. | Control of an open-winding machine in a grid-connected distributed generation system | |
| Basak et al. | A new optimal current control technique for dual stator winding induction generator | |
| EP2889178A1 (en) | Synchronous generator control based on flux optimizer | |
| Garcia-Hernandez et al. | Modeling a wind turbine synchronous generator | |
| JP5392883B2 (ja) | ハイブリッド風力発電システム | |
| Mishra et al. | An efficient control scheme of grid supported 4-phase switched reluctance motor-driven SPWPS | |
| Bendaoud et al. | Fuzzy‐logic peak current control strategy for extracting maximum power of small wind power generators | |
| Shi et al. | Grid-connected dual stator-winding induction generator wind power system for wide wind speed ranges | |
| Rudraraju et al. | A stator voltage switching strategy for efficient low speed operation of DFIG using fractional rated converters | |
| Bubalo et al. | Optimized isolated operation of a WECS-powered microgrid with a battery-assisted qZSI | |
| JP5537309B2 (ja) | 発電システムの起動方法及びその起動装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20161207 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170808 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170809 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170905 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6207427 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |