JP6199926B2 - Low frequency sound measurement system and wind noise reduction expansion method - Google Patents
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Description
本発明は、風力発電施設などから発生する低周波音を測定するための低周波音測定ユニットと風雑音低減拡張方法に関する。 The present invention relates to a low-frequency sound measuring unit and wind noise reduction enhancement method for measuring low-frequency noise generated from such wind farms.
風力発電施設やエコキュートなどの施設・設備などから発生する低周波音(100Hz以下)、あるいは超低周波音(20Hz以下)は、聴覚の感度は低いものの、人体への曝露により、不眠や耳鳴りなどの健康被害をもたらすことで、近年大きな問題となっている。これらの評価や因果関係の調査には、低周波音などの正確な測定が必要である。そこで、風力発電施設などから発生する低周波音(低音域の騒音)を測定するための低周波音測定装置が提案されている。 Low frequency sound (less than 100Hz) or very low frequency sound (less than 20Hz) generated from facilities and equipment such as wind power generation facilities and eco-cutes are insensitive to hearing, but may cause insomnia and tinnitus due to human exposure. It has become a big problem in recent years by bringing about health damage. These evaluations and causal investigations require accurate measurements such as low-frequency sounds. Therefore, a low-frequency sound measuring device for measuring low-frequency sound (low-range noise) generated from a wind power generation facility or the like has been proposed.
低周波音測定装置は、例えば、地表面上に設置された金属円盤上に配置されるマイクロホンと、略半球状に形成されて、マイクロホンを覆う低周波風防と、マイクロホンの出力による電気信号を処理し、風雑音が除去された測定対象音を抽出するコントローラを備えて構成される。 The low-frequency sound measuring device, for example, a microphone arranged on a metal disk installed on the ground surface, a low-frequency windshield formed in a substantially hemispherical shape and covering the microphone, and an electric signal generated by the microphone is processed. And a controller that extracts the measurement target sound from which wind noise has been removed.
マイクロホン用低周波風防としては、マイクロホンに装着された主風防と、略半球状に形成されて、マイクロホン及び主風防を覆う2次風防とを備えたものがある。主風防には、球形のものが用いられ、2次風防には、2層構造のものが用いられることがある。2層構造の2次風防は、防風層として、例えば、外側が布とアルミ箔繊維材で構成され、内側がアルミ箔繊維材で構成される。また、防風層としては、フッ素シートと厚手金属繊維シートを組み合わせて、1層で構成されたものもある。 As a low-frequency windshield for a microphone, there is one having a main windshield mounted on a microphone and a secondary windshield formed in a substantially hemispherical shape and covering the microphone and the main windshield. A spherical windshield may be used for the main windshield, and a two-layer structure may be used for the secondary windshield. The secondary windshield having a two-layer structure includes, for example, an outer side made of a cloth and an aluminum foil fiber material and an inner side made of an aluminum foil fiber material as the windproof layer. Moreover, as a wind-proof layer, there exist some comprised by combining the fluorine sheet and the thick metal fiber sheet, and one layer.
また、測定は概して、野外で行われ、マイクロホンに対する風の影響、つまり風切音(風雑音)が問題となるので、通常、JIS C1400−11:2005に従って、多孔質材料などを用いた半球型風防が用いられる。また、騒音測定装置としは、外部からの騒音に影響されず、測定対象が発生する騒音のみを測定できる騒音測定装置が提案されている(特許文献1参照)。 In addition, since the measurement is generally performed outdoors and the influence of wind on the microphone, that is, wind noise (wind noise), becomes a problem, it is usually a hemispherical type using a porous material according to JIS C1400-11: 2005. A windshield is used. As a noise measuring device, a noise measuring device that can measure only noise generated by a measurement object without being influenced by external noise has been proposed (see Patent Document 1).
従来の低周波音測定装置では、風防内部に設置されたマイクロホンへの風雑音低減効果は、高々20〜25dB程度であって、十分とはいえない。 In the conventional low frequency sound measuring device, the wind noise reduction effect on the microphone installed in the windshield is about 20 to 25 dB at most, which is not sufficient.
また、従来の風防、或いは防風スクリーンでは、以下のような課題がある。 Further, the conventional windshield or windscreen has the following problems.
(1)風雑音の低減効果は、高々25dBAであって、特に低域では不十分である。即ち、風力発電設備から発生する騒音は、低周波音、あるいは超低周波音であるので、強風下では、風雑音の低減効果の低い風防を用いても、騒音が風雑音によってマスクされ、もともと小さい低周波領域の騒音を計測・観測することができない。 (1) The effect of reducing wind noise is at most 25 dBA, and is particularly insufficient in the low range. In other words, noise generated from wind power generation equipment is low-frequency sound or very low-frequency sound, so even under strong winds, noise is masked by wind noise, even if a windshield with a low wind noise reduction effect is used. It is impossible to measure and observe small noise in the low frequency range.
(2)低域で大きな風雑音効果を物理的な方法だけで実現しようとすると、風防の寸法が大きくなり、取扱や可搬性が非常に悪くなる。また、物理的な対応では、防風層の素材に、概して面密度の高い、密実な材料を使うことになる。その結果、内部の多孔質層による流れ抵抗が大きくなって、高音域の挿入損失が無視できなくなる。つまり、音響透過性が阻害され、その結果、風雑音が低減しても、測定対象音・音響に対する周波数特性などが不正確となる。 (2) If a large wind noise effect is to be realized at low frequencies only by a physical method, the size of the windshield increases, and handling and portability become very poor. In physical correspondence, the material of the windbreak layer is generally a dense material having a high surface density. As a result, the flow resistance due to the porous layer inside increases, and the insertion loss in the high sound range cannot be ignored. That is, the sound permeability is hindered. As a result, even if the wind noise is reduced, the frequency characteristics for the measurement target sound / sound are inaccurate.
(3)風速計などから風雑音などを推定するには、風向きや乱流による影響を考慮しなければならず、風向きを特定するための分析処理や大掛かりな測定装置が必要となる。しかも、実時間で刻々と変化する風速・風向きに対応する風雑音を予測するには限界がある。つまり、風速だけから、正確に風防内部のマイクに残留する残留風雑音を予測するのは困難である。 (3) In order to estimate wind noise from an anemometer or the like, the influence of wind direction and turbulent flow must be taken into account, and analysis processing and a large-scale measuring device for specifying the wind direction are required. In addition, there is a limit to predicting wind noise corresponding to wind speed and wind direction that changes every moment in real time. That is, it is difficult to accurately predict the residual wind noise remaining in the microphone inside the windshield from only the wind speed.
(4)上記(2)に関連し、主風防や2次スクリーンの内側に、さらに防風層を3重、4重に設置しても、最外側の防風層(JISなどによる場合は、「2次スクリーン(2次風防)」がこれに相当)が、大きな防風効果を発揮するものの、その内側では、ほとんど風速は零付近まで落ちる。さらに、最外側の防風層は、風により誘起した個体音が、円盤経由で内部に回り込むため、有効な風切音低減の拡張には繋がらない。 (4) In relation to (2) above, the outermost windbreak layer (in the case of JIS etc., “2 Although the next screen (secondary windshield) corresponds to this), a large windbreak effect is exhibited, but on the inner side, the wind speed falls almost to zero. Furthermore, the outermost windbreak layer does not lead to expansion of effective wind noise reduction because the individual sound induced by the wind circulates inside through the disk.
本発明は、前記従来技術の課題に鑑みて為されたものであり、その目的は、風雑音をより低減することができる低周波音測定ユニットと風雑音低減拡張方法を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above-described problems of the prior art, and an object thereof is to provide a low-frequency sound measurement unit and a wind noise reduction and expansion method that can further reduce wind noise.
前記目的を達成するために、本発明は、空気の振動に応答して電気信号を出力するマイクロホンと、地表面上又は前記地上面に設置された金属円盤上に配置されて、前記マイクロホンを覆う低周波風防と、前記マイクロホンの出力信号を基に測定対象音の二乗実効値を示す実効真値を算出するコントローラと、前記測定対象音を発生する音源と前記低周波風防との間に配置された風雑音低減拡張ユニットと、を備えた風雑音低減拡張方法であって、前記風雑音低減拡張ユニットは、開口率が70パーセント以上で、前記音源側からの風を透過するとともに、前記音源から発生する前記測定対象音のうちオーディオ帯域の音響信号を各周波数帯域で90パーセント以上透過する通風性部材で構成され、且つ前記地上面上に、前記地表面と直角な鉛直軸を基準に、前記音源よりも前記低周波風防側に傾斜して配置されることを特徴とする。 In order to achieve the above object, the present invention provides a microphone that outputs an electrical signal in response to vibration of air, and a microphone disposed on a ground surface or a metal disk installed on the ground surface to cover the microphone. A low-frequency windshield, a controller that calculates an effective true value indicating a square effective value of the sound to be measured based on the output signal of the microphone, and a sound source that generates the sound to be measured and the low-frequency windshield A wind noise reduction and extension method comprising: a wind noise reduction and extension method, wherein the wind noise reduction and extension unit has an aperture ratio of 70% or more, transmits wind from the sound source side, and transmits from the sound source. Of the generated sound to be measured, it is composed of a ventilation member that transmits an acoustic signal in an audio band at 90% or more in each frequency band, and is perpendicular to the ground surface on the ground surface. Based on the direct axis, said characterized in that it is disposed inclined to the low frequency windshield side of the sound source.
本発明によれば、風雑音をより低減することができる。 According to the present invention, wind noise can be further reduced.
以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
(第1実施例)
本実施例は、低周波風防の内外にマイクを配置し、各マイクの出力信号をコントローラで処理する。この際、コントローラは、測定対象音が存在しない条件下で測定された測定値が記録された管理テーブルと、測定対象音が存在する条件下で測定された測定値とを比較し、この比較結果を基に、風雑音が除去された測定対象音を求めるものである。
(First embodiment)
In this embodiment, microphones are arranged inside and outside the low-frequency windshield, and the output signal of each microphone is processed by the controller. At this time, the controller compares the management table in which the measurement values measured under the condition where the measurement target sound does not exist with the measurement values measured under the condition where the measurement target sound exists, and the comparison result. Based on the above, the measurement target sound from which wind noise has been removed is obtained.
図1は、低周波音測定装置の第1実施例を示す構成図である。図1において、低周波音測定装置は、略半球形状に構成された低周波風防10と、低周波風防10の外側に配置された外側マイクロホン(以下、外側マイクと称することがある。)12と、低周波風防10の内側に配置された内側マイクロホン(以下、内側マイクと称することがある。)14と、コントローラ16から構成される。
FIG. 1 is a block diagram showing a first embodiment of a low frequency sound measuring apparatus. In FIG. 1, the low-frequency sound measuring device includes a low-
低周波風防10は、地表面上に設置された金属円盤18上に配置される。なお、低周波風防10は、地表面上に直接配置することも可能である。
The low-
内側マイク12と外側マイク14は、それぞれ空気(音波)の振動に応答して電気信号を出力するセンサとして構成され、低周波風防10の中心軸(仮想の中心軸)20に沿って互いに離隔して配置される。外側マイク12は、外側マイク12に内蔵されたダイヤフラム(図示せず)が、低周波風防10の表面と同一面となるように、低周波風防10の頂部に配置される。内側マイク14は、金属円盤18の表面から、1mm〜数mm離れた位置に設置される。
The
外側マイク12と内側マイク14は、それぞれ無指向性であって、低周波風防10の中心軸20に沿って設置されるので、各マイクの出力信号を処理または補正する際に、風向きに依存することがない。
The
また、外側マイク12と内側マイク14は、低周波風防10の中心軸20に沿って設置されるので、外側マイク12が設置される部分の風速に対応した風雑音が、各マイクによって検出されることになる。また、内側マイク14は、金属円盤18の表面に近接して設置されるので、正確な表面音圧を収音できる。
Further, since the
コントローラ16は、ヘッドアンプ22、24と、サウンドカード26と、パーソナルコンピュータ28から構成される。
The
ヘッドアンプ22は、外側マイク12に接続され、外側マイク12の出力による電気信号を増幅し、増幅した信号をサウンドカード26に出力する。
The
ヘッドアンプ24は、内側マイク14に接続され、内側マイク14の出力による電気信号を増幅し、増幅した信号をサウンドカード26に出力する。
The
サウンドカード26は、アナログ信号をデジタル信号に変換するアナログ・デジタル変換器として構成されており、ヘッドアンプ22、24の出力による電気信号をそれぞれデジタル信号に変換し、変換したデジタル信号をパーソナルコンピュータ28に出力する。
The
パーソナルコンピュータ28は、CPU(Central Processing Unit)、RAM(Random Access Memory)、ROM(Read Only Memory)、メモリ、入出力インタフェース(いずれも図示せず)などを有するコンピュータ装置として構成されており、メモリには、制御プログラムや管理テーブルなどが格納される。
The
CPUは、メモリに格納された制御プログラムや管理テーブルを基に各種の演算処理を実行し、外側マイク12と内側マイク14の出力信号を基に風雑音の影響を受けない、測定対象音の二乗実効値(真値)や風速を求める処理を実行する。
The CPU executes various arithmetic processes based on the control program and management table stored in the memory, and is the square of the measurement target sound that is not affected by the wind noise based on the output signals of the
また、CPUは、低周波風防10による挿入損失、或いは外側マイク12と内側マイク14の種類の違いなどにより、測定対象音測定時に、外側マイク12の出力と内側マイク14の出力とが異なる場合には、周波数帯域毎に、周波数補正のための処理を実行する。
In addition, when the measurement target sound is measured, the output of the
以下、CPUの具体的な処理手順について説明する。 Hereinafter, a specific processing procedure of the CPU will be described.
ここで、本実施例では、風雑音が、風速vに対して略1対1に対応することを前提に、外側マイク12と内側マイク14の各出力信号を基に風速を推定するとともに、風速に対応する風雑音の二乗実効値として、内側マイク14に残存する風雑音(残留風雑音)の二乗実効値を算出し、この算出値を補正し、補正した算出値を基に測定対象音の二乗実効値を正確に推定することとしている。
Here, in this embodiment, the wind speed is estimated based on the output signals of the
具体的には、外側マイク12と内側マイク14の各出力信号を基に、外側マイク12と内側マイク14でそれぞれ検出される測定対象音の音圧と、外側マイク12と内側マイク14でそれぞれ検出される風雑音の音圧と、を含む出力信号の二乗実効値を算出する。この際、以下の式を基に、内側マイク14の出力信号の二乗実効値と、外側マイク12の出力信号の二乗実効値を算出する。
Specifically, based on the output signals of the
ここで、内側マイク14と外側マイク12との間には出力信号に差があることを考慮し、周波数帯域ごとに、周波数補正係数aを用いて周波数補正処理(イコライジング)を行い、両者の実効値出力が、真の風雑音実効値に等しくなるようにする。
Here, considering that there is a difference in the output signal between the
即ち、CPUは、以下の処理を実行する。
この後、外側マイク12の出力信号に、周波数補正係数aを掛け算するための処理を実行する。この際、低周波風防10の風切音低減効果により、内側マイク14で検出される風雑音の二乗実効値が、外側マイク12で検出される風雑音の二乗実効値よりも1/qだけ下がったと仮定すると、以下の式が成立する。
上記(2)式×a−(1)式の演算を、以下に示すように、(6)式と(1)式を用いて行うと、(5)式より、風とともに、各マイク12、14に入る騒音・音響の影響がキャンセルされ、(7)式右辺の風雑音の項だけが残る。
一方、実際の測定に先立ち、屋内の静かな場所(無音屋外)、即ち、測定対象音が存在しない条件下で、様々な風速(v(m/s))の下で、内側マイク14と外側マイク12で検出される風雑音の二乗実効値を、周波数帯域ごと、例えば、1Hz〜20kHzの範囲で、1/3オクターブ毎に計測し、各計測結果を、風速計の計測値とともに、図2に示す管理テーブル30に記録し、さらに、引数となる(7)式右辺の演算を周波数帯域ごとに行い、各演算結果を、風速計の計測値に対応づけて管理テーブル30に記録する。
On the other hand, prior to actual measurement, the
この際、内側マイク14に残留する、残留雑音の二乗実効値には、残留雑音以外の成分として、内側マイク14の自己雑音やプリアンプ24の電気ノイズまたは測定現場の暗騒音なども含まれるが、風速が小さい場合には、これらの成分を内側マイク14に残留する残留雑音の二乗実効値として処理する。
At this time, the squared effective value of the residual noise remaining in the
実際の測定に際しては、測定対象音が存在する条件下で、外側マイク12と内側マイク14の各出力信号を基に、(1)式〜(7)式の演算を行い、(7)式右辺の値(演算値)を引数として、この引数の値を基に管理テーブル30を参照する。この際、引数の値が、例えば、92.19であった場合、この引数の値に対応する残留風雑音の二乗実効値として、80.12を得ることができるとともに、この引数の値に対応する風速として、風速0.10m/sを得ることができる。
In actual measurement, under the condition that the sound to be measured exists, the calculation of the expressions (1) to (7) is performed based on the output signals of the
次に、求める測定対象音の二乗実効値は、以下の(8)式から求められる。
(8)式において、積分の第2項は、直交関数の積の積分により、零となり、積分の第3項と第4項は、風雑音の二乗実効値であって、本来、等しいものであるので、積分の過程で零となる。 In the equation (8), the second term of the integration becomes zero due to the integration of the product of the orthogonal functions, and the third and fourth terms of the integral are the squared root mean square values of the wind noise and are essentially equal. Because there is, it becomes zero in the process of integration.
上述したように、内側マイク14と外側マイク12の各出力信号基に、(1)式〜(7)式の演算を行い、(7)式右辺の演算値を引数とし、この引数の値を基に管理テーブル30を参照することで、内側マイク14に残留する残留風雑音の二乗実効値と風速を求めることができる。さらに、内側マイク14の出力信号の二乗実効値と、内側マイク14に残留する、残留風雑音の二乗実効値との差を(8)式で演算することで、風雑音の影響を受けない、測定対象音の二乗実効値(真値)を求めることができる。
As described above, the calculation of the expressions (1) to (7) is performed based on the output signals of the
本実施例によれば、内側マイク14に残留する残留風雑音の影響を最小化するようにしたため、低周波風防10の風切音低減効果(20dB程度)と合わせて、40dB以上の風雑音低減効果を得ることができるとともに、高速・無指向性の風速計を構築することができる。
According to the present embodiment, since the influence of the residual wind noise remaining on the
また、本実施例によれば、以下の効果を得ることができる。 Moreover, according to the present Example, the following effects can be acquired.
(1)物理的な風雑音低減手段とは独立であって、電気的な信号処理手段を用いて、風雑音を低減するための処理を行っているので、物理的な風雑音低減手段の効果と電気的な信号処理手段の効果を合わせることで、高い風雑音低減効果が得られる。 (1) Since it is independent of the physical wind noise reduction means and performs processing for reducing wind noise using an electrical signal processing means, the effect of the physical wind noise reduction means And a high wind noise reduction effect can be obtained by combining the effects of the electrical signal processing means.
(2)風速の推定に内側マイク14と外側マイク12を用いているので、応答性が高く、且つ風速計の出力から風雑音を推定する方法よりも、各マイク間に存在し得る不確定性の影響を受けにくい。また、低周波音測定装置を風速計として構成する場合、内側マイク14と外側マイク12に無指向性マイクを使えば、高速且つ風向きによらず風速計を製作できる。
(2) Since the
(3)内側マイク14と外側マイク12の指向性中心軸は、円対象の低周波風防10の対象軸(中心軸20)に一致させているので、風向きによらず、風雑音は(無音下)外側マイク10の出力による風雑音の二乗実効値と略1対1に対応し、高い安定性を持って、内側マイク14の出力による残留風雑音の二乗実効値を求めることができる。
(3) Since the directivity central axes of the
(4)また、実際の測定では、測定対象となる騒音・音響が存在するため、外側マイク12の出力による風雑音の二乗実効値だけから、内側マイク14に残留する残留風雑音の二乗実効値を推定する方法だと、これら騒音・音響の影響を受け、正しい残留風雑音の二乗実効値を推定することができない。
(4) Further, in actual measurement, noise / sound to be measured exists, so that the effective square value of the residual wind noise remaining in the
これに対して、本実施例では、外側マイク12の出力による風雑音の二乗実効値と、内側マイク14の出力による残留風雑音の二乗実効値との差、即ち、(7)式右辺の値を引数として、管理テーブル30を参照し、内側マイク14に残留する、残留風雑音の二乗実効値を求めているため、各マイク間で騒音・音響の影響は相殺され、正しい残留風雑音の二乗実効値を推定することができる。
On the other hand, in this embodiment, the difference between the square root effective value of the wind noise due to the output of the
(5)内側マイク14に残留する、残留風雑音の二乗実効値には、測定対象音の二乗実効値以外の全ての雑音成分、例えば、内側マイク14の自己雑音やプリアンプ24の電気的ノイズなどの雑音成分も含まれるが、これらの雑音成分も、残留風雑音の二乗実効値の一部として除去される。さらに、測定現場でどうしても回避できない暗騒音源がある場合、暗騒音源がある条件下で、管理テーブル30に残留風雑音の二乗実効値を記録することで、暗騒音源の影響を回避することができる。
(5) The square effective value of the residual wind noise remaining in the
(6)併用する物理的な低周波風防10だけで、過度に風雑音を低減しなくても、小型の低周波音測定装置を用いることで、低域まで高い風雑音低減効果を実現できる。また、低周波風防10として、風防層も軽微なもの(通気性の良い=流れ抵抗の小さい、また密実でないもの=開口率の小さいもの)を使用できるため、音響透過性が高く、広域での挿入損失を最小化できる。
(6) Even if the wind noise is not excessively reduced with only the physical low-
次に、図3に、マイクにコンデンサマイクロホンを用いた第2実施例を示す。 Next, FIG. 3 shows a second embodiment in which a condenser microphone is used as a microphone.
図3において、内側マイク14は、プリアンプを内蔵した無指向性コンデンサマイクロホンで構成され、低周波風防10の中心軸20に沿って、先端側を金属円盤18に向けて吊り下げるように、配置される。この際、内側マイク14は、その先端側のダイヤフラム面が、金属円盤18に近接し、且つ金属円盤18に触れないように配置されている。この場合、内側マイク14と金属円盤18とのギャップを、1m〜5mm程度に設定することで、内側マイク14は、オーディオ周波数範囲(1Hz〜20kHz)で、正確な地表面音圧を収音することができる。
In FIG. 3, the
一方、外側マイク12は、プリアンプを内蔵した無指向性コンデンサマイクロホンで構成され、低周波風防10の中心軸20に沿って、配置される。この際、外側マイク12は、ダイヤフラム面が、低周波風防10の表面に略一致するように、略1mm程度、低周波風防10の外に突き出すように、上向きあるいは外向きで設置される。これにより、外側マイク12は、低周波風防10表面を通過する風による風雑音を有効に収音できる。
On the other hand, the
内側マイク14と外側マイク12は、それぞれ無指向性であって、低周波風防10の中心軸20に沿って配置されるので、風向きによらず、風雑音の収音効果及び風雑音の低減効果は一定である。
The
因みに、風雑音は、主に風の通過によるダイヤフラムへの負圧変動によるものであるので、外側マイク12のダイヤフラムが、低周波風防10表面と面一に設置されていても、外側マイク12から風雑音が停止、または低減することをほとんどない。
Incidentally, wind noise is mainly due to negative pressure fluctuations to the diaphragm due to the passage of wind, so even if the diaphragm of the
また、測定対象音である騒音・低周波音は、平面波として(波長に対し)遠方から到来するので、内側マイク14と外側マイク12からは、略同じ成分が出力される。各マイクで異なるのは、風雑音の大きさ、即ち、外側マイク12の出力による、風雑音の二乗実効値と、内側マイク14の出力による、残留風雑音の二乗実効値の大きさのみである。このため、無風化で、外側マイク12の出力による、風雑音の二乗実効値と、内側マイク14に残留する、残留風雑音の二乗実効値を測定し、各測定値を風速に対応づけて管理テーブル30に記録することで、内側マイク14に残留する、残留風雑音の二乗実効値や風速を得ることができる。
Further, since the noise / low frequency sound that is the measurement target sound arrives from a distance (relative to the wavelength) as a plane wave, substantially the same components are output from the
また、コントローラ16は、騒音計や低周波音圧計として構成することもできる。また、内側マイク14を、主風防32内に挿入し、内側マイク14を主風防32で覆うこともできる。
The
また、低周波風防10としては、多孔質シートを含む半円形保護ネット34を、低周波風防10の頂部から放射状に配置された複数の金属フレーム36に固定する構造が採用されたものを用いることができる。金属円盤18としては、円形のアルミベースを用いることができる。
Further, as the low-
次に、図4に、外側マイクにシリコンマイクロホンを用い、内側マイクにコンデンサマイクロホンを用いた場合の第3実施例を示す。 Next, FIG. 4 shows a third embodiment in which a silicon microphone is used for the outer microphone and a condenser microphone is used for the inner microphone.
図4において、内側マイク14は、プリアンプを内蔵した無指向性コンデンサマイクロホンで構成され、低周波風防10の中心軸20に沿って配置される。内側マイク14は、主風防32で略覆われ、その一部が、主風防32から露出される。この際、内側マイク14のダイヤフラムと金属円盤18とのギャップは、1mm程度に設定されている。このため、内側マイク14は、オーディオ周波数範囲(1Hz〜20kHz)で、正確な地表面音圧を収音することができる。
In FIG. 4, the
一方、外側マイク12は、プリアンプを内蔵した無指向性シリコンマイクロホンで構成され、低周波風防10の中心軸20に沿って配置される。この際、外側マイク12は、厚さが約1mm程度で構成され、低周波風防10の頂部に露出した状態で固定される。
On the other hand, the
次に、図5に、外側マイクにシリコンマイクロホンを用い、内側マイクにエレクトレットコンデンサマイクロホンを用い、風防に空中音圧測定用球形風防を用いた場合の第4実施例を示す。 FIG. 5 shows a fourth embodiment in which a silicon microphone is used for the outer microphone, an electret condenser microphone is used for the inner microphone, and a spherical windshield for measuring the sound pressure in the air is used for the windshield.
図5において、内側マイク14は、プリアンプを内蔵した無指向性エレクトレットコンデンサマイクロホンで構成され、球形風防40の中心軸42に沿って配置される。内側マイク14の先端側は、防水性ステンレス繊維シートを含む保護用金属ネット50で覆われる。保護用金属ネット50は、主風防として、略円筒形に構成され、円筒型金属ホルダ52の先端側に装着される。円筒型金属ホルダ52と内側マイク14との間には、円筒形の気密ゴムパッキン54が装着される。
In FIG. 5, the
この際、円筒型金属ホルダ52は、空中に配置されて支持装置(図示せず)によって支持されるので、内側マイク14は、オーディオ周波数範囲(1Hz〜20kHz)で、正確な空中音圧を収音することができる。
At this time, since the
一方、外側マイク12は、プリアンプを内蔵した無指向性シリコンマイクロホンで構成され、球形風防40の中心軸42に沿って配置される。この際、外側マイク12は、厚さが約1mm程度で、長さが50mm〜200mm程度の大きさで構成され、球形風防40の頂部に露出した状態で固定される。
On the other hand, the
球形風防40は、多孔質素材、例えば、0.5mm角以下の金属ネット44と、2〜4mm角の金属ネット46が組み合わされた中空構造または充填構造で構成される。
The
次に、図6に、外側マイクにシリコンマイクロホンを用い、内側マイクにシリコンマイクロホンを用い、風防に表面音圧測定用円筒型風防を用いた場合の第5実施例を示す。 FIG. 6 shows a fifth embodiment in which a silicon microphone is used for the outer microphone, a silicon microphone is used for the inner microphone, and a cylindrical windshield for measuring the surface sound pressure is used for the windshield.
図6において、内側マイク14は、無指向性コンデンサマイクロホンで構成され、円筒型風防60の中心軸62に沿って配置される。この際、内側マイク14は、機体・車体などの測定対象64の表面に配置される。このため、内側マイク14は、オーディオ周波数範囲(1Hz〜20kHz)で、測定対象64の表面音圧を正確に収音することができる。
In FIG. 6, the
一方、外側マイク12は、無指向性シリコンマイクロホンで構成され、円筒型風防60の中心軸62に沿って配置される。この際、外側マイク12は、円筒型風防60の頂部に露出した状態で固定される。
On the other hand, the
円筒型風防60は、略円筒形状に形成され、機体・車体などの測定対象64上に設置される。円筒型風防60は、表面音圧測定という目的から、円筒型に構成され、内側マイク14と外側マイク12には、小型であることを特徴とするシリコンマイクロホンが用いられる。
The
円筒型風防60としては、球形風防40と同様、防風層の基本的な構造は、多孔質素材で構成した中空構造でも、充填構造でも構わない。
As for the
第2実施例〜第5実施例においても、第1実施例と同様な効果を得ることができる。 In the second to fifth embodiments, the same effects as in the first embodiment can be obtained.
次に、図7に、風雑音低減効果を説明するための特性図を示す。 Next, FIG. 7 shows a characteristic diagram for explaining the wind noise reduction effect.
図7において、特性曲線200、202、204は、送風機からの風を低周波音測定装置10で測定したときの測定結果である。
In FIG. 7,
風防無しに相当する外側マイク12の風雑音は、外側マイク12の出力信号に含まれる風雑音の二乗実効値であって、特性曲線200で示される。
The wind noise of the
これに対して、内側マイク14の風雑音は、低周波風防10による風雑音の低減効果が得られるので、外側マイク12の出力信号と内側マイク14の出力信号を、(1)式から(7)式を基にコントローラ16で処理しない場合、特性曲線202で示され、外側マイク12よりも低減される。但し、内側マイク14に残留する残留風雑音の低減効果は、20dB程度であって、十分ではない。
On the other hand, since the wind noise of the
一方、外側マイク12の出力信号と内側マイク14の出力信号を、(1)式から(7)式を基にコントローラ16で処理した場合、残留風雑音は、特性曲線204で示される。この場合、内側マイク14に残留する残留風雑音は、低周波風防10による風雑音の低減効果に加えて、さらに10〜15dB低減していることが分かる。
On the other hand, when the output signal of the
(低周波音測定システム)
図8は、本発明に係る風雑音低減拡張方法が適用された低周波音測定システムの第1実施例を示す構成図である。
(Low frequency sound measurement system)
FIG. 8 is a block diagram showing a first embodiment of a low-frequency sound measurement system to which the wind noise reduction and expansion method according to the present invention is applied.
図8において、低周波音測定システムは、マイクロホン100と、マイクロホンを覆う主風防102と、マイクロホン100および主風防102を覆う2次風防104と、金属円盤106を有する低周波音測定装置と、独立ネット110と、を備えて構成される。
In FIG. 8, the low-frequency sound measurement system includes a
マイクロホン100と、主風防102及び2次風防104は、地表面に設置された金属円盤108上に配置される。マイクロホン100は、内側マイク14と同一の機能を有し、図1のコントローラ16と同一構成のコントローラ(図示せず)に接続される。
The
このコントローラは、例えば、パーソナルコンピュータを用いて構成され、マイクロホン100の出力による電気信号を処理し、風雑音が除去された測定対象音を抽出することができる。
This controller is configured using, for example, a personal computer, and can process an electrical signal generated by the output of the
2次風防104は、例えば、半球体で構成され、この半球体の開口側が、金属円盤106上に配置される。この際、マイクロホン100は、2次風防104の中心軸108に沿って配置される。
The
独立ネット110は、風雑音の低減度合いを更に拡張することを目的として、主風防102と2次風防104を含む低周波風防(JIS C 1400-11:2005やIEC61400-11;2002に規定された規準に沿って作成された低周波風防)の外側にあって、以下の条件を満足するように、低周波風防とは独立して、測定対象音を発生する音源と低周波風防との間に設置され、且つ通風性・風透過性を有する風雑音低減拡張ユニットとして、金属または金属以外の材料を用いて構成される。
The
具体的には、独立ネット110は、低周波風防よりも地表面からの高さが高く、低周波風防よりも幅が広く、平板状の枠体112と、枠体112に固定されたネット素材114を備え、以下の項目で規定された条件を満足するように構成される。
Specifically, the
(1)開口率が70%以上であって、通風性があり、オーディオ帯域(20Hz〜20kHz)で、音響透過性が90%以上であり、且つ、挿入損失が±2dB以内であって、金属または金属以外の材料を用いて構成される。 (1) Opening ratio is 70% or more, air permeability, audio bandwidth (20Hz ~ 20kHz), sound transmission is 90% or more, insertion loss is within ± 2dB, metal Or it is comprised using materials other than a metal.
(2)JISなどで規定される既存の風防の形状、例えば、半球型の形状であるのに対して、基本的には異なる形状、形態を有する。 (2) The shape of the existing windshield defined by JIS or the like, for example, a hemispherical shape, is basically different.
(3)金属円盤108とは振動的に縁が切れるように、地表面に直接設置される。なお、独立ネット106を、防振手段を介して、金属円盤108とは異なる位置に設置することもできる。
(3) The
(4)測定対象音を発生する音源との対向面または風の発生源との対向面が、地表面と直角な鉛直軸を基準に、低周波風防側に僅かに傾斜、例えば、θ=1〜5度傾斜して設置される。 (4) The surface facing the sound source that generates the measurement target sound or the surface facing the wind generating source is slightly inclined toward the low-frequency windshield side with respect to the vertical axis perpendicular to the ground surface, for example, θ = 1 Installed at a tilt of ~ 5 degrees.
次に、低周波音測定システムの第2実施例〜第5実施例を図9乃至図12に示す。 Next, the second to fifth embodiments of the low-frequency sound measurement system are shown in FIGS.
図9において、独立ネット120は、矩形形状に形成され、低周波風防よりも地表面からの高さが高く、低周波風防よりも幅が広く、上記(1)〜(4)の項目で規定された条件を満たすネットとして構成される。この際、独立ネット120は、矩形形状の枠体122と、枠体122に固定されたネット素材124を備え、仮想の中心線126を基準に、折れ曲がり、「く」の字型に構成される。
In FIG. 9, the
図10において、独立ネット130は、略円錐形状に形成され、矩形形状に形成され、低周波風防よりも地表面からの高さが高く、低周波風防よりも幅が広く、上記(1)〜(4)の項目で規定された条件を満たすネットとして構成される。
In FIG. 10, the
この際、独立ネット130は、複数の鳥よけ棒132が組み合わされて、略円錐形状の枠体が構成され、この枠体にネット素材134が固定される。
At this time, in the
図11において、独立ネット140は、略円筒状に形成され、低周波風防よりも地表面からの高さが高く、低周波風防よりも幅が広く、上記(1)〜(4)の項目で規定された条件を満たすネットとして構成される。
In FIG. 11, the
この際、独立ネット140は、上下に配置された円形枠142、144の周囲にネット素材146が固定される。ネット素材146のうち、円形枠142と円形枠144との間に配置されて、斜面を形成するネット素材146は、斜面に沿って開閉自在に取り付けられる。
At this time, the
図12において、独立ネット150は、略半球型形状に形成され、上記(1)〜(4)の項目で規定された条件を満たすネットとして構成される。
In FIG. 12, the
この際、独立ネット150は、略半球型形状に形成された枠体152の周囲にネット素材154が固定される。
At this time, in the
上記各独立ネット110、120、130、140、150は、風雑音低減拡張ユニットとして、運搬時に、嵩張らないように、折り畳みができるように構成することができる。この際、独立ネット130、140、150を、蝙蝠傘や折り畳み傘のように構成することもできる。
Each of the
また、各独立ネット130〜150としては、ネット素材134、146、154に防水性の素材を用い、内部の2次風防104やマイクロホン100などに水が浸入しない構成とすることもできる。また、ネット素材134、146、154に金属製の網状素材や金属製繊維板あるいはシートを用い、風防効果と同時に電磁周動効果を持つように構成することもできる。
Moreover, as each independent net | network 130-150, it can also be set as the structure which uses a waterproof material for the
上記独立ネット110、120、130、140、150によれば、以下の効果を奏することができる。
According to the
(1)形状、形態などが既存の風防(低周波風防)の防風層の構造とは異なり、既存の風防とは、振動的に縁切りとして設置されるため、それぞれが風防とは独立に機能し、効果的に風雑音の低減度を向上させることができる。 (1) Unlike the existing windshield (low-frequency windshield) structure of the windshield layer in terms of shape, form, etc., the existing windshield is installed as a vibration edge, so each functions independently of the windshield. The wind noise reduction degree can be improved effectively.
(2)ほとんど風を通す通風性の独立ネットであるため、新たな空気渦流れを誘発せず、既存の風防の最外防風層に侵入する風の速さだけを効果的に低減し、風防系全体の風雑音の低減が実現できる。 (2) Because it is an air-permeable independent net that passes almost all the wind, it does not induce a new air vortex flow and effectively reduces only the speed of the wind entering the outermost windbreak layer of the existing windshield. Reduction of wind noise of the entire system can be realized.
(3)同時に、独立ネットには、非常に開口率の高い素材を使うので、通風性であるばかりではなく、音響透過性を阻害する懸念はほとんどない。 (3) At the same time, since the independent net is made of a material having a very high aperture ratio, it is not only air permeable, but there is almost no concern of impairing sound transmission.
(4)通風性の独立ネットは、既存の風防の外側に設置されるため、概して大型化するきらいはあるが、例えば、蝙蝠傘などのように折り畳めるので、運搬にはほとんど支障を生じない。 (4) Since the independent ventilation net is installed outside the existing windshield, there is a tendency to increase the size of the independent net. However, since it can be folded like an umbrella, for example, there is almost no hindrance to transportation.
なお、低周波音測定システムを構成する場合、第1実施例〜第5実施例の低周波音測定装置(図1、図3〜図6に示す低周波音測定装置)のうちいずれかの一つの低周波音測定装置と、独立ネット110、120、130、140、150のうちいずれか一つの独立ネットを組み合わせることもできる。
In addition, when comprising a low frequency sound measuring system, it is any one of the low frequency sound measuring devices (low frequency sound measuring devices shown in FIGS. 1 and 3 to 6) of the first to fifth embodiments. One low-frequency sound measuring device and any one of the
次に、図13に、独立ネットの有無によって風雑音が変化することを説明するための特性図を示す。 Next, FIG. 13 is a characteristic diagram for explaining that wind noise changes depending on the presence / absence of an independent net.
図13に示す特性図を得るための測定では、独立ネット140などを使用しない場合、既存の風防から、数m離れた位置に送風機を配置し、この送風機から、既存の風防に向けて風速7m/sの風を送り、内側マイク14と外側マイク12で風雑音を計測し、この計測結果を記録した。
In the measurement for obtaining the characteristic diagram shown in FIG. 13, when the independent net 140 or the like is not used, a blower is arranged at a position several m away from the existing windshield, and the wind speed is 7 m from the blower toward the existing windshield. The wind noise was measured with the
一方、独立ネット140などを使用する場合、独立ネット140などから1m離れた位置に送風機を配置し、この送風機から、独立ネット140などに向けて風速7m/sの風を送り、内側マイク14と外側マイク12で風雑音を計測し、この計測結果を記録した。
On the other hand, when the independent net 140 or the like is used, a blower is arranged at a position 1 m away from the independent net 140 or the like, and a wind speed of 7 m / s is sent from the blower toward the independent net 140 or the like. Wind noise was measured with the
図13において、特性曲線300は、独立ネット140などが無い状態で、風防として、既存の風防を用いた場合に、外側マイク12から出力される風雑音の特性曲線である。特性曲線302は、独立ネット140などがある状態で、風防として、既存の風防を用いた場合に、外側マイク12から出力される風雑音の特性曲線である。特性曲線304は、独立ネット140などの内側に50mm厚のグラスウール(ファイバガラス)を付加し、風防として、既存の風防を用いた場合に、外側マイク12から出力される風雑音の特性曲線である。特性曲線300、302、304から、独立ネット140などが無い状態では、風防を用いても、十分な風雑音低減効果を得られないことが分かる。
In FIG. 13, a
一方、特性曲線400は、独立ネット140などが無い状態で、風防として、既存の風防を用いた場合に、内側マイク14から出力される風雑音の特性曲線である。
On the other hand, the
特性曲線402は、独立ネット140などがある状態で、風防として、既存の風防を用いた場合に、内側マイク14から出力される風雑音の特性曲線である。この場合、独立ネット160が無いときよりも、全周波数帯域で、風雑音が10〜15dB低減し、10Hzでも、風雑音が35dB前後低減していることが分かる。
A
特性曲線404は、独立ネット140などの内側に50mm厚のグラスウール(ファイバガラス)を付加し、風防として、既存の風防を用いた場合に、内側マイク14から出力される風雑音の特性曲線である。この場合、独立ネット140などが無いときよりも、全周波数帯域で、風雑音が10〜15dB低減している。但し、特性402が得られた構成のときよりも、挿入損失が悪化し、4Hz以上では、風雑音が増加している。なお、特性曲線406は、送風機のファンノイズの特性である。
A
図13に示す測定結果から、独立ネット140などを構成するに際して、通風性を有するネット素材を用いて構成することの妥当性が示されることになる。これは、独立ネット140などの開口率が高いので、音響透過性にほとんど影響がないことは当然である。即ち、独立ネット140などは、挿入損失が、略零であることになる。 From the measurement results shown in FIG. 13, when configuring the independent net 140 or the like, the validity of the configuration using a net material having air permeability is shown. Naturally, since the aperture ratio of the independent net 140 or the like is high, there is almost no influence on the sound transmission. In other words, the insertion loss of the independent net 140 or the like is substantially zero.
なお、独立ネット110、120、130、140、150のうちいずれか一つの独立ネットと、第1実施例〜第5実施例の低周波音測定装置のうちいずれかの一つの低周波音測定装置とを組み合わせる代わりに、図8乃至図12に示されるように、独立ネット110、120、130、140、150のうちいずれか一つの独立ネットと、既存の低周波音測定装置(例えば、図8〜図12に示す低周波音測定装置)とを組み合わせても、独立ネットが無いものよりも、風雑音を低減することができる。
Note that any one of the
10 低周波風防、12 外側マイク、14 内側マイク、16 コントローラ、18 円盤、102 主風防104 2次風防、110、120、130、140、150 独立ネット。
10 low-frequency windshield, 12 outer microphone, 14 inner microphone, 16 controller, 18 disc, 102
Claims (2)
前記風雑音低減拡張ユニットは、開口率が70パーセント以上で、前記音源側からの風を透過するとともに、前記音源から発生する前記測定対象音のうちオーディオ帯域の音響信号を各周波数帯域で90パーセント以上透過する通風性部材で構成され、且つ前記地表面上に、前記地表面と直角な鉛直軸を基準に、前記音源よりも前記低周波風防側に傾斜して配置される風雑音低減拡張方法。 A microphone that outputs an electrical signal in response to vibration of air, a low-frequency windshield that is disposed on the ground surface or a metal disk installed on the ground surface and covers the microphone, and an output signal of the microphone And a wind noise reduction / expansion unit disposed between a sound source that generates the measurement target sound and the low-frequency windshield. A noise reduction extension method comprising:
The wind noise reduction expansion unit has an aperture ratio of 70% or more, transmits wind from the sound source side, and transmits an acoustic signal in the audio band of the measurement target sound generated from the sound source by 90% in each frequency band. A wind noise reduction and expansion method comprising the above-described air-permeable member and arranged on the ground surface with an inclination to the low-frequency windshield side with respect to the sound source on the basis of a vertical axis perpendicular to the ground surface .
前記マイクロホンを覆う風防と、
前記マイクロホンの出力による電気信号を処理し、風雑音が除去された測定対象音と抽出するコントローラと、
前記風防の周囲に設けられ、ネット素材が固定された枠体と、
を備え、
前記ネット素材は、開口率が70パーセント以上で、オーディオ帯域で音響透過性が90%以上の通風性部材で構成され、
前記枠体は、
略半球形に形成された頭部と、
略筒状に形成されて、前記風防を覆う本体を有し、
前記頭部と前記本体に前記ネット素材が固定され、
前記本体の軸方向一端側が開放され、
前記本体の軸方向他端側が前記頭部によって閉塞されてなる
低周波音測定システム。 A microphone,
A windshield covering the microphone;
A controller that extracts the measurement target sound from which wind noise has been removed, and processes an electrical signal from the output of the microphone;
A frame provided around the windshield and fixed with a net material;
With
The net material is composed of a ventilation member having an aperture ratio of 70% or more and an acoustic transmission of 90% or more in the audio band ,
The frame is
A substantially hemispherical head,
Formed in a substantially cylindrical shape, having a body covering the windshield,
The net material is fixed to the head and the main body,
One end of the main body in the axial direction is opened,
A low frequency sound measurement system in which the other axial end of the main body is closed by the head .
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