JP6197403B2 - Surface coating material, mortar composition, and mortar cured body - Google Patents
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Description
本発明は、土木・建築分野の各種工事に用いられる表面被覆材、モルタル組成物、及びモルタル硬化体に関する。 The present invention relates to a surface covering material, a mortar composition, and a mortar cured body used for various construction works in the civil engineering and construction fields.
各種構造物に用いられるコンクリートは、本来耐久性に優れたものであるが、構造や使用環境によってその一部が劣化する場合がある。このような劣化は、コンクリート構造物の強度低下や欠損等の原因となるため、修復する必要がある。修復の際には、劣化箇所を除去或いは浸透性プライマー等で補強した後に、モルタル組成物などの表面被覆材が用いられる。また、使用環境が開水路のような水利施設の場合、水流や土砂等による摩耗に対する抵抗性を有する表面被覆材が用いられる。 Concrete used for various structures is inherently excellent in durability, but part of it may deteriorate depending on the structure and use environment. Such deterioration causes a decrease in strength or loss of the concrete structure, and thus needs to be repaired. At the time of restoration, a surface covering material such as a mortar composition is used after removing a deteriorated portion or reinforcing with a permeable primer. Further, when the usage environment is an irrigation facility such as an open channel, a surface covering material having resistance to abrasion caused by water flow or earth and sand is used.
特許文献１には、粗度係数が０．０１３未満であり、補修後のコンクリート水路の高い通水量力が維持できるとして、セメント１００質量部、平均粒径０．５ｍｍ以下の細骨材を５０〜４００質量部、セメント混和用ポリマーを１〜２０質量部及び粉末状繊維０．１〜３．０質量部の割合で配合されてなるポリマーセメントモルタルが開示されている。 Patent Document 1 discloses that fine aggregates with 100 parts by mass of cement and an average particle size of 0.5 mm or less are assumed to have a roughness coefficient of less than 0.013 and maintain a high water flow capacity of the concrete channel after repair. There is disclosed a polymer cement mortar comprising ˜400 parts by weight, 1-20 parts by weight of a cement-mixing polymer and 0.1-3.0 parts by weight of powdered fibers.
特許文献２には、ひび割れ抵抗性、躯体との一体化、耐摩耗性が向上した、セメント１００質量部、平均粒径０．８〜２．５ｍｍの細骨材を１５０〜６００質量部、セメント混和用ポリマーを１〜２０質量部、膨張材を１〜２０質量部、収縮低減剤を０．５〜１０質量部、長繊維を０．１〜３．０質量部及び微粉末繊維を０．１〜３．０質量部の割合で含有するポリマーセメントモルタルが開示されている。 Patent Document 2 discloses that 100 parts by mass of cement, 150 to 600 parts by mass of fine aggregate having an average particle size of 0.8 to 2.5 mm, which has improved crack resistance, integration with a casing, and abrasion resistance, cement 1 to 20 parts by mass of the admixing polymer, 1 to 20 parts by mass of the expansion material, 0.5 to 10 parts by mass of the shrinkage reducing agent, 0.1 to 3.0 parts by mass of the long fibers, and 0. A polymer cement mortar containing 1 to 3.0 parts by weight is disclosed.
特許文献３には、水流や土砂等による摩耗を著しく低減し、表面強度の低下も起こらないとして、セメント１００質量部と、最大粒子径が１．２ｍｍ以下で密度が３．０ｇ／ｃｍ３以上の骨材が１０〜４０質量％及び最大粒子径が１．２ｍｍ以下で粒子径０．１０５ｍｍ未満の骨材が２〜２０質量％の密度が３．０ｇ／ｃｍ３未満の骨材６０〜９０質量％からなる平均粒子径が０．５ｍｍを超え１．０ｍｍ以内の混合骨材１００〜１３０質量部と、膨張材２〜１０質量部と、ポリマーエマルジョン（固形分換算で）１〜１０質量部とを含有する耐摩耗性材料が開示されている。 In Patent Document 3, it is assumed that wear due to water flow, earth and sand, etc. is remarkably reduced and the surface strength is not lowered, so that 100 parts by mass of cement, the maximum particle size is 1.2 mm or less, and the density is 3.0 g / cm 3 or more. The aggregate is 10 to 40% by mass, the maximum particle size is 1.2 mm or less, and the aggregate having a particle size of less than 0.105 mm is 2 to 20% by mass. The density is less than 3.0 g / cm 3. 100 to 130 parts by mass of a mixed aggregate having an average particle diameter of 0.5% and exceeding 1.0 mm, 2 to 10 parts by mass of an expanded material, and 1 to 10 parts by mass of a polymer emulsion (in terms of solid content) A wear-resistant material containing is disclosed.
特許文献４には、補修材層全体に良好な防水性能を付与して機械的強度を健全に維持できるとして、１立方メートル当たり、ポルトランドセメント３００〜９００ｋｇ、砂４００〜１２００ｋｇ、ポリマー樹脂１０〜１２０ｋｇ、繊維長５〜２０ｍｍ、太さ１０〜２００μｍの合成樹脂繊維１０〜６０ｋｇの配合比で配合したセメントモルタル中に、該セメントに対し０．５〜１０重量％のアルキルアルコキシシラン又はアルキルシラノールを配合した補修材が開示されている。 In Patent Document 4, as it is possible to impart good waterproof performance to the entire repair material layer and maintain the mechanical strength soundly, per cubic meter, Portland cement 300 to 900 kg, sand 400 to 1200 kg, polymer resin 10 to 120 kg, In a cement mortar blended at a blending ratio of 10 to 60 kg of synthetic resin fibers having a fiber length of 5 to 20 mm and a thickness of 10 to 200 μm, 0.5 to 10% by weight of alkylalkoxysilane or alkylsilanol was blended with respect to the cement. A repair material is disclosed.
しかしながら、優れた施工性や初期硬化特性、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有し、且つ水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性等の諸特性をバランス良く有するために、表面被覆材のさらなる改良が必要とされている。 However, in order to have excellent workability and initial curing characteristics, sufficient compressive strength to integrate with concrete structures, and various characteristics such as excellent resistance to wear caused by water flow and earth and sand in a well-balanced manner. There is a need for further improvements in surface covering materials.
そこで、本発明は、優れた施工性や初期硬化特性を有するとともに、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有し、さらに水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有するモルタル硬化体を形成することが可能な、表面被覆材及びモルタル組成物を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention has excellent workability and initial hardening characteristics, sufficient compressive strength to be integrated with a concrete structure, and excellent resistance to abrasion due to water flow and earth and sand (water-resistant sand) It is an object of the present invention to provide a surface coating material and a mortar composition capable of forming a mortar cured body having jet wear properties.
上記目的を達成するために鋭意検討した結果、本発明者らは、ポルトランドセメント、細骨材、樹脂粉末、膨張材、合成樹脂繊維、凝結調整剤及び消泡剤を含む表面被覆材を用いることによって、優れた施工性や初期硬化特性を有するとともに、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有し、さらに水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有するモルタル組成物及びモルタル硬化体が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。 As a result of intensive studies to achieve the above object, the present inventors use a surface coating material containing Portland cement, fine aggregate, resin powder, expansion material, synthetic resin fiber, setting modifier and antifoaming agent. With excellent workability and initial hardening characteristics, it has sufficient compressive strength to integrate with concrete structures, and also has excellent resistance to wear caused by water flow and earth and sand (water sand jet wear resistance) The present inventors have found that a mortar composition and a mortar cured product having a mortar can be obtained, and have completed the present invention.
すなわち、本発明は、ポルトランドセメント、細骨材、樹脂粉末、膨張材、合成樹脂繊維、凝結調整剤及び消泡剤を含む表面被覆材であって、細骨材は、最大粒子径が１７００μｍ未満であり、粒子径が１１８０μｍ以上且つ１７００μｍ未満である粒子の質量割合が０．１〜１０質量％であり、粒子径が６００μｍ以上且つ１１８０μｍ未満である粒子の質量割合が４０〜９０質量％であり、粒子径が３００μｍ以上且つ６００μｍ未満である粒子の質量割合が５〜３５質量％であり、粒子径が１５０μｍ以上且つ３００μｍ未満である粒子の質量割合が１５質量％以下であり、ポルトランドセメント１００質量部に対して、細骨材１００〜３００質量部、樹脂粉末５〜２０質量部、膨張材３〜１５質量部である、表面被覆材を提供する。 That is, the present invention is a surface coating material containing Portland cement, fine aggregate, resin powder, expansion material, synthetic resin fiber, setting modifier and antifoaming agent, and the fine aggregate has a maximum particle size of less than 1700 μm. The mass ratio of particles having a particle diameter of 1180 μm or more and less than 1700 μm is 0.1 to 10 mass%, and the mass ratio of particles having a particle diameter of 600 μm or more and less than 1180 μm is 40 to 90 mass%. The mass ratio of particles having a particle diameter of 300 μm or more and less than 600 μm is 5 to 35 mass%, the mass ratio of particles having a particle diameter of 150 μm or more and less than 300 μm is 15 mass% or less, and Portland cement 100 mass The surface covering material is 100 to 300 parts by mass of fine aggregate, 5 to 20 parts by mass of resin powder, and 3 to 15 parts by mass of the expansion material.
本発明の表面被覆材によれば、優れた施工性や初期硬化特性を有するモルタル組成物を調製することができる。また、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有し、さらに水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有するモルタル硬化体を形成することができる。つまり、本発明の表面被覆材と水とを配合し混練してモルタル組成物を調製し、これをコンクリート構造物の表面等に施工し、硬化させて一体化することで、一体化するための十分な圧縮強度、及び優れた耐水砂噴流摩耗性を有するコンクリート構造物を得ることができる。このように、本発明の表面被覆材において、モルタル硬化体が優れた耐水砂噴流摩耗性を備える理由は必ずしも明らかではないがその理由の一つとして、本発明者らは表面被覆材に含まれる各成分が相互に作用するとともに、特に特定の細骨材との組み合わせによって生じる作用が耐水砂噴流摩耗性の向上に寄与しているものと考えている。 According to the surface coating material of the present invention, a mortar composition having excellent workability and initial curing properties can be prepared. In addition, it is possible to form a mortar hardened body that has sufficient compressive strength to be integrated with a concrete structure and that has excellent resistance (water sand jet wear resistance) to abrasion caused by water flow or earth and sand. In other words, the surface coating material of the present invention and water are blended and kneaded to prepare a mortar composition, which is applied to the surface of a concrete structure, etc., cured and integrated, for integration. A concrete structure having sufficient compressive strength and excellent water sand jet wear resistance can be obtained. Thus, in the surface coating material of the present invention, the reason why the mortar hardened body has excellent water sand jet wear resistance is not necessarily clear, but as one of the reasons, the present inventors include the surface coating material. It is considered that each component interacts with each other, and that the action caused by the combination with a specific fine aggregate contributes to the improvement of water sand jet wear resistance.
本発明の表面被覆材の好ましい態様［（１）、（２）］を以下に示す。本発明では、これらの態様を適宜組み合わせることがより好ましい。 Preferred embodiments [(1), (2)] of the surface covering material of the present invention are shown below. In the present invention, it is more preferable to appropriately combine these aspects.
（１）本発明の表面被覆材は、合成樹脂繊維は、繊維長２．０〜８．０ｍｍのポリアミド合成繊維であり、ポルトランドセメント１００質量部に対して、合成樹脂繊維０．０１〜１．０質量部であることが好ましい。これにより、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることが可能となる。また、モルタル硬化体の耐クラック性をより向上することが可能となる。 (1) In the surface covering material of the present invention, the synthetic resin fiber is a polyamide synthetic fiber having a fiber length of 2.0 to 8.0 mm, and the synthetic resin fiber is 0.01 to 1. It is preferably 0 parts by mass. Thereby, it becomes possible to obtain a mortar composition having better workability. Moreover, it becomes possible to improve the crack resistance of the mortar hardened body.
（２）本発明の表面被覆材は、凝結調整剤は、凝結促進剤及び凝結遅延剤からなり、凝結促進剤は、アルミン酸ナトリウムであり、ポルトランドセメント１００質量部に対し、凝結促進剤０．０１〜２．００質量部、凝結遅延剤０．５〜３．５質量部であることが好ましい。これにより、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることが可能となる。また、モルタル硬化体の初期硬化特性をより向上することが可能となる。 (2) In the surface coating material of the present invention, the setting modifier comprises a setting accelerator and a setting retarder, and the setting accelerator is sodium aluminate. The content is preferably 01 to 2.00 parts by mass and the setting retarder 0.5 to 3.5 parts by mass. Thereby, it becomes possible to obtain a mortar composition having better workability. In addition, the initial curing characteristics of the mortar cured body can be further improved.
本発明では、上述の表面被覆材と水とを混練して得られるモルタル組成物を提供する。本発明のモルタル組成物は、上記特徴を有する表面被覆材を含有することから、優れた施工性や初期硬化特性を有しており、また、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度、及び優れた耐水砂噴流摩耗性を有するモルタル硬化体を形成することができる。 In this invention, the mortar composition obtained by knead | mixing the above-mentioned surface coating material and water is provided. Since the mortar composition of the present invention contains the surface coating material having the above characteristics, it has excellent workability and initial curing characteristics, and sufficient compressive strength to be integrated with a concrete structure. , And a mortar hardened body having excellent water sand jet wear resistance.
本発明では、上述のモルタル組成物を硬化して得られるモルタル硬化体を提供する。本発明のモルタル硬化体は、上記特徴を有する表面被覆材及びモルタル組成物を含有することから、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度、及び優れた耐水砂噴流摩耗性を有する。 In this invention, the mortar hardening body obtained by hardening | curing the above-mentioned mortar composition is provided. Since the mortar hardened body of the present invention contains the surface covering material and the mortar composition having the above characteristics, it has sufficient compressive strength for integration with a concrete structure and excellent water sand jet wear resistance.
本発明によれば、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有し、さらに水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有するモルタル硬化体を形成可能で、且つ優れた施工性や初期硬化特性を有するモルタル組成物、及びそのようなモルタル組成物を調製することが可能な表面被覆材を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to form a mortar hardened body that has sufficient compressive strength to be integrated with a concrete structure, and also has excellent resistance to abrasion due to water flow and earth and sand (water sand jet wear resistance). In addition, a mortar composition having excellent workability and initial curing characteristics, and a surface coating material capable of preparing such a mortar composition can be provided.
本発明のモルタル硬化体は、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有し、さらに水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有することからコンクリート構造物と一体化することで、長期耐久性の向上及びライフサイクルコストの低減などに寄与することができる。 The mortar hardened body of the present invention has a sufficient compressive strength to be integrated with a concrete structure, and further has excellent resistance to abrasion due to water flow and earth and sand (water sand jet wear resistance). It can contribute to improvement of long-term durability, reduction of life cycle cost, etc. by integrating with an object.
＜表面被覆材＞
本発明の表面被覆材の好適な実施形態について以下に説明する。本実施形態の表面被覆材は、コンクリートの補修に用いるセメント系表面被覆材である。本実施形態の表面被覆材は、ポルトランドセメント、細骨材、樹脂粉末、膨張材、樹脂繊維、凝結調整剤及び消泡剤を含む表面被覆材である。
<Surface coating material>
A preferred embodiment of the surface covering material of the present invention will be described below. The surface covering material of this embodiment is a cement-type surface covering material used for repairing concrete. The surface covering material of this embodiment is a surface covering material containing Portland cement, fine aggregate, resin powder, expansion material, resin fiber, a setting modifier, and an antifoaming agent.
ポルトランドセメントは、水硬性材料として一般的なものであり、いずれの市販品も使用することができる。これらのなかでも、ＪＩＳ Ｒ ５２１０：２００９「ポルトランドセメント」で規定されるポルトランドセメントを用いることが好ましい。 Portland cement is a common hydraulic material, and any commercially available product can be used. Among these, it is preferable to use Portland cement specified by JIS R 5210: 2009 “Portland cement”.
細骨材としては、珪砂、川砂、陸砂、海砂、砕砂等の砂類から選択したものを好適に用いることができる。 As the fine aggregate, those selected from sands such as quartz sand, river sand, land sand, sea sand, and crushed sand can be suitably used.
細骨材は、最大粒子径が１７００μｍ未満であり、粒子径が１１８０μｍ以上且つ１７００μｍ未満である粒子の質量割合が０．１〜１０質量％であり、粒子径が６００μｍ以上且つ１１８０μｍ未満である粒子の質量割合が４０〜９０質量％であり、粒子径が３００μｍ以上且つ６００μｍ未満である粒子の質量割合が５〜３５質量％であり、粒子径が１５０μｍ以上且つ３００μｍ未満である粒子の質量割合が１５質量％以下である。 The fine aggregate has a maximum particle size of less than 1700 μm, a particle size of 1180 μm or more and less than 1700 μm, a mass ratio of 0.1 to 10% by mass, and a particle size of 600 μm or more and less than 1180 μm The mass ratio of particles is 40 to 90 mass%, the particle diameter is 300 μm or more and less than 600 μm, the mass ratio of particles is 5 to 35 mass%, and the particle diameter is 150 μm or more and less than 300 μm. It is 15 mass% or less.
また細骨材は、最大粒子径が１７００μｍ未満であり、粒子径が１１８０μｍ以上且つ１７００μｍ未満である粒子の質量割合が０．２〜９質量％であり、粒子径が６００μｍ以上且つ１１８０μｍ未満である粒子の質量割合が４５〜８８質量％であり、粒子径が３００μｍ以上且つ６００μｍ未満である粒子の質量割合が７〜３３質量％であり、粒子径が１５０μｍ以上且つ３００μｍ未満である粒子の質量割合が１３質量％以下であることが好ましく、
最大粒子径が１７００μｍ未満であり、粒子径が１１８０μｍ以上且つ１７００μｍ未満である粒子の質量割合が０．３〜８質量％であり、粒子径が６００μｍ以上且つ１１８０μｍ未満である粒子の質量割合が５５〜８７質量％であり、粒子径が３００μｍ以上且つ６００μｍ未満である粒子の質量割合が８〜３２質量％であり、粒子径が１５０μｍ以上且つ３００μｍ未満である粒子の質量割合が１２質量％以下であることがより好ましく、
最大粒子径が１７００μｍ未満であり、粒子径が１１８０μｍ以上且つ１７００μｍ未満である粒子の質量割合が０．４〜７質量％であり、粒子径が６００μｍ以上且つ１１８０μｍ未満である粒子の質量割合が５８〜８６質量％であり、粒子径が３００μｍ以上且つ６００μｍ未満である粒子の質量割合が９〜３１質量％であり、粒子径が１５０μｍ以上且つ３００μｍ未満である粒子の質量割合が０．１〜１１質量％であることがさらに好ましく、
最大粒子径が１７００μｍ未満であり、粒子径が１１８０μｍ以上且つ１７００μｍ未満である粒子の質量割合が０．５〜６質量％であり、粒子径が６００μｍ以上且つ１１８０μｍ未満である粒子の質量割合が６０〜８５質量％であり、粒子径が３００μｍ以上且つ６００μｍ未満である粒子の質量割合が１０〜３０質量％であり、粒子径が１５０μｍ以上且つ３００μｍ未満である粒子の質量割合が０．１〜１０質量％であることが特に好ましい。
The fine aggregate has a maximum particle size of less than 1700 μm, a mass ratio of particles having a particle size of 1180 μm or more and less than 1700 μm is 0.2 to 9% by mass, and a particle size of 600 μm or more and less than 1180 μm. The mass ratio of particles is 45 to 88 mass%, the particle diameter is 300 μm or more and less than 600 μm, the mass ratio of particles is 7 to 33 mass%, and the particle diameter is 150 μm or more and less than 300 μm. Is preferably 13% by mass or less,
The maximum particle diameter is less than 1700 μm, the mass ratio of particles having a particle diameter of 1180 μm or more and less than 1700 μm is 0.3 to 8 mass%, and the mass ratio of particles having a particle diameter of 600 μm or more and less than 1180 μm is 55 The mass ratio of particles having a particle size of 300 μm or more and less than 600 μm is 8 to 32 mass%, and the mass ratio of particles having a particle diameter of 150 μm or more and less than 300 μm is 12 mass% or less. More preferably,
The maximum particle diameter is less than 1700 μm, the mass ratio of particles having a particle diameter of 1180 μm or more and less than 1700 μm is 0.4 to 7 mass%, and the mass ratio of particles having a particle diameter of 600 μm or more and less than 1180 μm is 58 The mass ratio of particles having a particle diameter of 300 μm or more and less than 600 μm is 9 to 31 mass%, and the mass ratio of particles having a particle diameter of 150 μm or more and less than 300 μm is 0.1-11. More preferably, it is mass%,
The maximum particle diameter is less than 1700 μm, the mass ratio of particles having a particle diameter of 1180 μm or more and less than 1700 μm is 0.5 to 6 mass%, and the mass ratio of particles having a particle diameter of 600 μm or more and less than 1180 μm is 60 The mass ratio of particles having a particle diameter of 300 μm or more and less than 600 μm is 10 to 30 mass%, and the mass ratio of particles having a particle diameter of 150 μm or more and less than 300 μm is 0.1-10. It is particularly preferable that the content is mass%.
細骨材の粒子径の質量割合を上記範囲とすることによって、優れた施工性を有するモルタル組成物が得られるとともに、水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有するモルタル硬化体を得ることができる。 By setting the mass ratio of the particle size of the fine aggregate within the above range, a mortar composition having excellent workability can be obtained, and excellent resistance to abrasion caused by water flow or earth and sand (water sand jet wear resistance) A cured mortar can be obtained.
細骨材の粒子径は、ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１：２００６「試験用ふるい−第１部：金属製網ふるい」に規定される呼び寸法の異なる数個の篩いを用いて測定することができる。また、本明細書において、「粒子径が６００μｍ以上であり且つ１１８０μｍ未満である粒子の質量割合」とは、篩目１１８０μｍの篩いを用いたときに篩目１１８０μｍの篩いを通過し、且つ、篩目６００μｍの篩を用いたとき、篩目６００μｍの篩上に残る粒子の細骨材全体に対する質量割合をいう。 The particle diameter of the fine aggregate can be measured by using several sieves having different nominal sizes as defined in JIS Z8801-1: 2006 “Test sieve—Part 1: Metal mesh sieve”. In the present specification, “the mass ratio of particles having a particle diameter of 600 μm or more and less than 1180 μm” means that when a sieve having a sieve mesh of 1180 μm is used, the sieve passes through a sieve having a sieve mesh of 1180 μm, and When a sieve having a mesh size of 600 μm is used, it means a mass ratio of particles remaining on the sieve having a mesh size of 600 μm to the whole fine aggregate.
本実施形態の表面被覆材における細骨材の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、１００〜３００質量部であり、好ましくは１００〜２００質量部であり、より好ましくは１１０〜１８０質量部であり、さらに好ましくは１１５〜１６０質量部であり、特に好ましくは１２０〜１５０質量部である。 The content of fine aggregate in the surface covering material of the present embodiment is 100 to 300 parts by mass, preferably 100 to 200 parts by mass, and more preferably 110 to 180 parts by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement. Part, more preferably 115 to 160 parts by weight, and particularly preferably 120 to 150 parts by weight.
表面被覆材中の細骨材の含有量を上記範囲とすることによって、優れた施工性を有するモルタル組成物が得られるとともに、水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有するモルタル硬化体を得ることができる。 By setting the content of fine aggregate in the surface coating material within the above range, a mortar composition having excellent workability can be obtained, and excellent resistance to abrasion caused by water flow or earth and sand (water sand jet wear resistance) The mortar hardening body which has) can be obtained.
樹脂粉末としては、公知の製造方法で製造されたものを用いることができる。例えば、水性ポリマーディスパージョンを噴霧する方法、又はフリーズドライなどの方法で溶媒を除去し、乾燥して得られる再乳化形樹脂粉末を用いることが好ましい。再乳化形樹脂粉末は、ブロッキング防止剤が再乳化形樹脂粉末の表面に付着しているものであってもよい。 As resin powder, what was manufactured with the well-known manufacturing method can be used. For example, it is preferable to use a re-emulsified resin powder obtained by spraying an aqueous polymer dispersion or removing the solvent by a method such as freeze drying and drying. The re-emulsified resin powder may have an anti-blocking agent attached to the surface of the re-emulsified resin powder.
樹脂粉末としては、主成分としてスチレン／アクリル共重合系樹脂を含むものが好ましく、総モノマー基準で、スチレン及び少なくとも１種のアルキル（メト）アクリレートを合計で５０質量％以上含有し、且つ総モノマー基準で、エポキシド基含有エチレン系不飽和コモノマーを基礎とするコポリマーを０．１〜５０質量％含有するものが好ましい。また、上記コポリマーのコモノマー単位は、反応性エポキシド基を含むことがより好ましい。これによって、コンクリート構造物とモルタル硬化体との一体化がより向上する。 The resin powder preferably contains a styrene / acrylic copolymer resin as a main component, contains a total of 50% by mass or more of styrene and at least one alkyl (meth) acrylate based on the total monomer, and the total monomer. Those containing 0.1 to 50% by weight of a copolymer based on an epoxide group-containing ethylenically unsaturated comonomer are preferred. More preferably, the comonomer unit of the copolymer includes a reactive epoxide group. Thereby, integration of the concrete structure and the mortar hardened body is further improved.
樹脂粉末のガラス転移温度（Ｔｇ）は、好ましくは−１０〜２２℃であり、より好ましくは０〜２１℃さらに好ましくは５〜２０℃特に好ましくは１０〜２０℃である。 The glass transition temperature (Tg) of the resin powder is preferably −10 to 22 ° C., more preferably 0 to 21 ° C., further preferably 5 to 20 ° C., and particularly preferably 10 to 20 ° C.
樹脂粉末のガラス転移温度（Ｔｇ）が上述の範囲であると、コンクリート構造物とモルタル硬化体との一体化がより向上する。なお、本明細書におけるガラス転移温度は、ＤＳＣ法により測定することができる。具体的には、まず、試験片を室温から３℃／分の速度で昇温させ、示差走査熱量計にて吸熱量を測定し、吸熱曲線を得る。次に、得られた吸熱曲線のベースラインと変曲点（上に凸の曲線が下に凸の曲線に変わる点）における接線との交点からガラス転移温度（Ｔｇ）を求めることができる。 When the glass transition temperature (Tg) of the resin powder is within the above range, the integration of the concrete structure and the mortar cured body is further improved. In addition, the glass transition temperature in this specification can be measured by DSC method. Specifically, first, the test piece is heated from room temperature at a rate of 3 ° C./min, and the endothermic amount is measured with a differential scanning calorimeter to obtain an endothermic curve. Next, the glass transition temperature (Tg) can be determined from the intersection of the base line of the obtained endothermic curve and the tangent at the inflection point (the point at which the upwardly convex curve changes to the downwardly convex curve).
本実施形態の表面被覆材における樹脂粉末の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、５〜２０質量部であり、好ましくは６〜１７質量部であり、さらに好ましくは７〜１４質量部であり、特に好ましくは８〜１２質量部である。 Content of the resin powder in the surface coating material of this embodiment is 5-20 mass parts with respect to 100 mass parts of Portland cement, Preferably it is 6-17 mass parts, More preferably, it is 7-14 mass parts. Yes, particularly preferably 8 to 12 parts by mass.
表面被覆材中の樹脂粉末の含有量を上記範囲とすることによって、優れた施工性を有しつつ、コンクリート構造物とモルタル硬化体との一体化が優れたものとなる。 By setting the content of the resin powder in the surface coating material in the above range, the integration of the concrete structure and the mortar cured body is excellent while having excellent workability.
膨張材としては、生石灰−石膏系膨張材、石膏系膨張材、カルシウムサルフォアルミネート系膨張材等を用いることができる。このうち、収縮補償効果とともに反応時の水和発熱によって低温環境下の強度増強効果を有する生石灰を有効成分として含む生石灰−石膏系膨張材を好適に用いることができ、この場合生石灰−石膏系膨張材中の生石灰含有量は特に限定されないが、生石灰含有量が高いもの（１００質量％を含む）では水和反応が急激に進行することがあるので２０〜４０質量％の含有量が好ましく、２５〜３５質量％の含有量がより好ましい。 As the expansion material, quick lime-gypsum expansion material, gypsum expansion material, calcium sulfoaluminate expansion material and the like can be used. Of these, quick lime-gypsum-based expansion material containing quick lime as an active ingredient which has a strength enhancement effect under a low-temperature environment by a hydration exotherm during reaction as well as a shrinkage compensation effect can be suitably used. The content of quicklime in the material is not particularly limited, but the content of 20 to 40% by weight is preferable because the hydration reaction may proceed abruptly when the content of quicklime is high (including 100% by weight). A content of ˜35% by mass is more preferred.
本実施形態の表面被覆材における膨張材の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、３〜１５質量部であり、好ましくは４〜１２質量部であり、さらに好ましくは５〜１０質量部であり、特に好ましくは６〜９質量部である。 The content of the expansion material in the surface coating material of the present embodiment is 3 to 15 parts by mass, preferably 4 to 12 parts by mass, and more preferably 5 to 10 parts by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement. And particularly preferably 6 to 9 parts by mass.
表面被覆材中の膨張材の含有量を上記範囲とすることによって、適正な膨張性が発現され、モルタル硬化体の収縮を抑制することができる。また、それとともに、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有するモルタル硬化体を得ることができる。 By setting the content of the expansion material in the surface coating material in the above range, appropriate expansion properties are exhibited, and the shrinkage of the mortar cured body can be suppressed. Moreover, the mortar hardening body which has sufficient compressive strength for integrating with a concrete structure with it can be obtained.
合成樹脂繊維としては、ポリエチレン、エチレン・酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリプロピレンなどのポリオレフィン、ポリエステル、ポリアミド、ポリビニルアルコール及びポリ塩化ビニルなどの合成樹脂成分からなる合成樹脂繊維を用いることができる。これらの中から選択される一種を単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。特に、ポリアミド合成繊維の中でもポリカプラミド繊維は分散性やクラック防止の面で好ましい。 As the synthetic resin fibers, synthetic resin fibers made of synthetic resin components such as polyethylene, ethylene / vinyl acetate copolymer (EVA), polyolefin such as polypropylene, polyester, polyamide, polyvinyl alcohol, and polyvinyl chloride can be used. One kind selected from these can be used alone or in combination of two or more kinds. In particular, among polyamide synthetic fibers, polycapramide fibers are preferable in terms of dispersibility and crack prevention.
合成樹脂繊維の繊維長は、表面被覆材との混合時のハンドリング性やモルタル組成物中での分散性の点から好ましくは２．０〜８．０ｍｍであり、より好ましくは３．０〜７．０ｍｍであり、さらに好ましくは３．５〜６．５ｍｍであり、特に好ましくは４．０〜６．０ｍｍである。 The fiber length of the synthetic resin fiber is preferably 2.0 to 8.0 mm, more preferably 3.0 to 7 in terms of handling properties when mixed with the surface coating material and dispersibility in the mortar composition. It is 0.0 mm, More preferably, it is 3.5-6.5 mm, Most preferably, it is 4.0-6.0 mm.
本実施形態の表面被覆材における合成樹脂繊維の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．０１〜１．０質量部であり、より好ましくは０．０５〜０．５質量部であり、さらに好ましくは０．１〜０．４質量部であり、特に好ましくは０．１５〜０．３５質量部である。 The content of the synthetic resin fiber in the surface covering material of the present embodiment is preferably 0.01 to 1.0 part by mass, more preferably 0.05 to 0.5 part by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement. More preferably, it is 0.1-0.4 mass part, Most preferably, it is 0.15-0.35 mass part.
表面被覆材中の合成樹脂繊維の繊維長及び添加量を上記範囲とすることによって、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることが可能となる。また、モルタル硬化体の耐クラック性をより向上することが可能となる。 By setting the fiber length and the addition amount of the synthetic resin fiber in the surface coating material within the above ranges, it is possible to obtain a mortar composition having better workability. Moreover, it becomes possible to improve the crack resistance of the mortar hardened body.
凝結調整剤は、水硬性成分の水和反応を調整するために用いられる。凝結調整剤としては、水硬性成分の水和反応を促進する凝結促進剤と水硬性成分の水和反応を遅延する凝結遅延剤があり、使用する水硬性成分の配合に応じてこれらの成分や添加量を適宜選択する。 The setting modifier is used to adjust the hydration reaction of the hydraulic component. The setting modifier includes a setting accelerator that accelerates the hydration reaction of the hydraulic component and a setting retarder that delays the hydration reaction of the hydraulic component. Depending on the combination of the hydraulic component used, The addition amount is appropriately selected.
凝結遅延剤としては、公知の水和を遅延する成分を用いることができる。一例として、オキシカルボン酸類等の有機酸や、グルコース、マルトース、デキストリン等の糖類、重炭酸ナトリウムやリン酸ナトリウム等を、それぞれの成分を単独で又は２種以上の成分を併用して用いることができる。 As the setting retarder, a known component that delays hydration can be used. For example, organic acids such as oxycarboxylic acids, sugars such as glucose, maltose, dextrin, sodium bicarbonate, sodium phosphate, etc. may be used alone or in combination of two or more components. it can.
オキシカルボン酸類は、オキシカルボン酸及びこれらの塩を含む。オキシカルボン酸としては、例えば、クエン酸、グルコン酸、酒石酸、グリコール酸、乳酸、ヒドロアクリル酸、α−オキシ酪酸、グリセリン酸、タルトロン酸、リンゴ酸等の脂肪族オキシ酸、サリチル酸、ｍ−オキシ安息香酸、ｐ−オキシ安息香酸、没食子酸、マンデル酸及びトロパ酸等の芳香族オキシ酸を挙げることができる。 Oxycarboxylic acids include oxycarboxylic acids and their salts. Examples of oxycarboxylic acid include citric acid, gluconic acid, tartaric acid, glycolic acid, lactic acid, hydroacrylic acid, α-oxybutyric acid, glyceric acid, tartronic acid, malic acid and other aliphatic oxyacids, salicylic acid, m-oxy Mention may be made of aromatic oxyacids such as benzoic acid, p-oxybenzoic acid, gallic acid, mandelic acid and tropic acid.
オキシカルボン酸の塩としては、例えば、アルカリ金属塩（具体的にはナトリウム塩及びカリウム塩等）及びアルカリ土類金属塩（具体的にはカルシウム塩、バリウム塩及びマグネシウム塩等）を挙げることができ、ナトリウム塩がより好ましい。また、特に、酒石酸ナトリウムが、凝結遅延効果、入手容易性及び価格の面から好ましく、重炭酸ナトリウムと併用することが更に好ましい。 Examples of the salt of oxycarboxylic acid include alkali metal salts (specifically sodium salt and potassium salt) and alkaline earth metal salts (specifically calcium salt, barium salt and magnesium salt). Sodium salts are more preferred. In particular, sodium tartrate is preferred from the standpoint of setting delay effect, availability, and price, and more preferably used in combination with sodium bicarbonate.
本実施形態の表面被覆材における凝結遅延剤の含有量（併用した場合は合計した含有量）は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．５〜３．５質量部、より好ましくは１．０〜２．８質量部、さらに好ましくは１．４〜２．４質量部、特に好ましくは１．５〜２．３質量部である。 The content of the setting retarder in the surface coating material of the present embodiment (total content when used together) is preferably 0.5 to 3.5 parts by mass, more preferably 100 parts by mass of Portland cement. It is 1.0-2.8 mass parts, More preferably, it is 1.4-2.4 mass parts, Most preferably, it is 1.5-2.3 mass parts.
表面被覆材中の凝結遅延剤の含有量を上記範囲とすることによって、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることが可能となる。また、モルタル硬化体の初期硬化特性をより向上することが可能となる。 By setting the content of the setting retarder in the surface coating material in the above range, a mortar composition having better workability can be obtained. In addition, the initial curing characteristics of the mortar cured body can be further improved.
凝結促進剤としては、公知の凝結を促進する成分を用いることができる。例えば、凝結促進効果を有する塩化物、亜硝酸塩、硝酸塩、硫酸塩、炭酸塩、アルミン酸塩、及び有機酸塩等を好適に用いることができ、これらを単独又は複数組み合わせて使用することができる。 As the setting accelerator, a known component for promoting setting can be used. For example, chlorides, nitrites, nitrates, sulfates, carbonates, aluminates, and organic acid salts having a setting promoting effect can be suitably used, and these can be used alone or in combination. .
硫酸塩の一例としては、硫酸カルシウム、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、及び硫酸リチウムなどが挙げられ、炭酸塩の一例としては、炭酸カルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、及び炭酸リチウムなどが挙げられ、アルミン酸塩の一例としては、アルミン酸ナトリウム、アルミン酸カリウム、及びアルミン酸リチウムなどが挙げられ、有機酸塩の一例としては、ギ酸カルシウム、酢酸カルシウム、及びアクリル酸カルシウムなどが挙げられる。特に、アルミン酸ナトリウムは速硬性の面で好ましい。 Examples of sulfates include calcium sulfate, sodium sulfate, potassium sulfate, and lithium sulfate. Examples of carbonates include calcium carbonate, sodium carbonate, potassium carbonate, and lithium carbonate, and aluminate. Examples of the salt include sodium aluminate, potassium aluminate, and lithium aluminate. Examples of the organic acid salt include calcium formate, calcium acetate, and calcium acrylate. In particular, sodium aluminate is preferable in terms of rapid hardening.
本実施形態の表面被覆材における凝結促進剤は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜２．００質量部、より好ましくは０．０５〜１．８０質量部、さらに好ましくは０．０８〜１．６０質量部、特に好ましくは０．１０〜１．５０質量部である。 The setting accelerator in the surface coating material of the present embodiment is preferably 0.01 to 2.00 parts by mass, more preferably 0.05 to 1.80 parts by mass, further preferably 100 parts by mass of Portland cement. It is 0.08-1.60 mass parts, Most preferably, it is 0.10-1.50 mass parts.
表面被覆材中の凝結促進剤の含有量を上記範囲とすることによって、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることが可能となる。また、モルタル硬化体の初期硬化特性をより向上することが可能となる。 By setting the content of the setting accelerator in the surface coating material within the above range, a mortar composition having better workability can be obtained. In addition, the initial curing characteristics of the mortar cured body can be further improved.
消泡剤は、モルタルやコンクリートに使用できるものであれば、市販の何れのものでも使用できるが、例えば鉱油系、シリコーン系、アルコール系、ポリエーテル系などの合成物質又は植物由来の天然物質などを用いることができる。 As long as it can be used for mortar and concrete, any anti-foaming agent can be used. For example, mineral oil-based, silicone-based, alcohol-based, polyether-based synthetic materials, plant-derived natural materials, etc. Can be used.
本実施形態の表面被覆材における消泡剤は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０５〜０．８質量部、より好ましくは０．１〜０．７質量部、さらに好ましくは０．１５〜０．６５質量部、特に好ましくは０．２〜０．６質量部である。 The antifoaming agent in the surface coating material of the present embodiment is preferably 0.05 to 0.8 parts by mass, more preferably 0.1 to 0.7 parts by mass, and still more preferably, with respect to 100 parts by mass of Portland cement. It is 0.15-0.65 mass part, Most preferably, it is 0.2-0.6 mass part.
表面被覆材中の消泡剤の含有量を上記範囲とすることによって、より優れた施工性を有するモルタル組成物を得ることが可能となる。また、モルタル硬化体の強度特性をより向上することが可能となる。 By setting the content of the antifoaming agent in the surface coating material in the above range, a mortar composition having better workability can be obtained. Moreover, it becomes possible to improve the strength characteristics of the mortar cured body.
本実施形態の表面被覆材は、本発明の特性を損なわない範囲で、さらに、炭酸カルシウム微粉末、収縮低減剤、作業性改良材などを好適に添加することができる。 The surface coating material of the present embodiment can be suitably added with calcium carbonate fine powder, shrinkage reducing agent, workability improving material and the like as long as the characteristics of the present invention are not impaired.
炭酸カルシウム微粉末は、通常の市販のものを好適に用いることができる。これらのうち、白色度の高い炭酸カルシウム微粉末（寒水石粉末）を用いることが好ましい。炭酸カルシウム微粉末を適量添加することで、施工性の改善や強度特性の向上が期待できる。 As the calcium carbonate fine powder, an ordinary commercially available powder can be suitably used. Among these, it is preferable to use calcium carbonate fine powder (cold stone powder) with high whiteness. By adding an appropriate amount of calcium carbonate fine powder, improvement of workability and strength characteristics can be expected.
収縮低減剤は、公知の収縮低減剤を好適に添加することができる。収縮低減剤としては、アルキレンオキシド重合物を化学構造の骨格に有するものなどが好ましい。例えばポリプロピレングリコール、ポリ（プロピレン・エチレン）グリコールなどのポリアルキレングリコール類、ポリオキシアルキレンエーテル類及び炭素数１〜６のアルコキシポリ（プロピレン・エチレン）グリコールなどの一般に公知のものから好適に選択して添加することができる。収縮低減剤を適量添加することで、モルタル硬化体の寸法安定性の向上が期待できる。 A known shrinkage reducing agent can be suitably added to the shrinkage reducing agent. As the shrinkage reducing agent, those having an alkylene oxide polymer in the skeleton of the chemical structure are preferable. For example, it is preferably selected from polyalkylene glycols such as polypropylene glycol and poly (propylene / ethylene) glycol, polyoxyalkylene ethers and generally known ones such as alkoxy poly (propylene / ethylene) glycol having 1 to 6 carbon atoms. Can be added. By adding an appropriate amount of shrinkage reducing agent, improvement in dimensional stability of the cured mortar can be expected.
作業性改良材としては、ケイ酸塩鉱物に属するカオリナイト、モンモリロナイト、アタパルジャイト、セリサイト、クロライト、タルクなどの粘土鉱物が挙げられる。この粘度鉱物を適量添加することで、施工における鏝塗り作業において、モルタル組成物と鏝との摩擦を適度に低減する作用や、吹き付け作業において、モルタル組成物とホース内壁との摩擦を適度に低減する作用が期待できる。 Examples of workability improving materials include clay minerals such as kaolinite, montmorillonite, attapulgite, sericite, chlorite, and talc belonging to silicate minerals. By adding an appropriate amount of this viscosity mineral, the friction between the mortar composition and the heel is moderately reduced in the glazing operation during construction, and the friction between the mortar composition and the hose inner wall is moderately reduced during the spraying operation. Can be expected.
本実施形態の表面被覆材は、コンクリート構造物の補修に好適に用いることができる。本実施形態の表面被覆材を用いて優れた施工性や初期硬化特性を有するモルタル組成物を調製することができる。また、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有し、さらに水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有するモルタル硬化体を形成することができる。 The surface covering material of this embodiment can be used suitably for repair of a concrete structure. A mortar composition having excellent workability and initial curing characteristics can be prepared using the surface coating material of the present embodiment. In addition, it is possible to form a mortar hardened body that has sufficient compressive strength to be integrated with a concrete structure and that has excellent resistance (water sand jet wear resistance) to abrasion caused by water flow or earth and sand.
＜モルタル組成物＞
本発明のモルタル組成物は、上述の表面被覆材と水とを配合し混練することによって調製することができる。本発明のモルタル組成物の好適な実施形態を以下に説明する。本実施形態のモルタル組成物は、コンクリート構造物の補修に好適に用いることができる。モルタル組成物を調製する際に、水の配合量を適宜変更することによって、モルタル組成物のフロー値及び単位容積質量を調整することができる。このように水の配合量を変更することによって、用途に適したモルタル組成物を調製することができる。ここで、フロー値とは、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７「セメントの物理試験方法」に記載の試験方法に準拠して測定される値であり、単位容積質量とは、ＪＩＳ Ａ １１７１：２０００「ポリマーセメントモルタルの試験方法」に記載の試験方法に準拠して測定される値（単位：ｋｇ／Ｌ）である。
<Mortar composition>
The mortar composition of this invention can be prepared by mix | blending and knead | mixing the above-mentioned surface coating material and water. Preferred embodiments of the mortar composition of the present invention are described below. The mortar composition of this embodiment can be used suitably for repair of a concrete structure. When preparing a mortar composition, the flow value and unit volume mass of a mortar composition can be adjusted by changing the compounding quantity of water suitably. Thus, the mortar composition suitable for a use can be prepared by changing the compounding quantity of water. Here, the flow value is a value measured in accordance with the test method described in JIS R 5201: 1997 “Cement physical test method”, and the unit volume mass is JIS A 1171: 2000 “polymer cement”. It is a value (unit: kg / L) measured based on the test method described in “Testing method of mortar”.
水の配合量は、表面被覆材１００質量部に対し、好ましくは９〜２０質量部であり、より好ましくは１０〜１９質量部であり、さらに好ましくは１１〜１８質量部であり、特に好ましくは１２〜１７質量部である。 The amount of water is preferably 9 to 20 parts by weight, more preferably 10 to 19 parts by weight, still more preferably 11 to 18 parts by weight, particularly preferably 100 parts by weight of the surface coating material. 12 to 17 parts by mass.
本実施形態のモルタル組成物の２０℃におけるフロー値は、好ましくは１３５〜１９５ｍｍであり、より好ましくは１４０〜１９０ｍｍであり、さらに好ましくは１４５〜１８５ｍｍであり、特に好ましくは１５０〜１８０ｍｍである。 The flow value at 20 ° C. of the mortar composition of the present embodiment is preferably 135 to 195 mm, more preferably 140 to 190 mm, still more preferably 145 to 185 mm, and particularly preferably 150 to 180 mm.
フロー値を上記範囲とすることによって、より優れた施工性（良好な鏝塗り性や吹き付け性）を有するモルタル組成物とすることができる。 By making a flow value into the said range, it can be set as the mortar composition which has the more outstanding construction property (good coating property and sprayability).
本実施形態のモルタル組成物の２０℃における単位容積質量は、好ましくは２．００〜２．３５ｋｇ／Ｌであり、より好ましくは２．０５〜２．２８ｋｇ／Ｌであり、さらに好ましくは２．１０〜２．２３ｋｇ／Ｌであり、特に好ましくは２．１３〜２．２０ｋｇ／Ｌ（Ｌはリットルを表す）である。 The unit volume mass of the mortar composition of the present embodiment at 20 ° C. is preferably 2.00 to 2.35 kg / L, more preferably 2.05 to 2.28 kg / L, and still more preferably 2. 10 to 2.23 kg / L, particularly preferably 2.13 to 2.20 kg / L (L represents liter).
単位容積質量を上記範囲とすることによって、モルタル組成物の良好な施工性（良好な鏝塗り性や吹き付け性）を維持しつつ、コンクリート構造物と一体化するための適度な圧縮強度とより十分な接着性を兼ね備えたモルタル硬化体を得ることができる。 By setting the unit volume mass within the above range, the mortar composition has sufficient compressive strength and more sufficient to be integrated with the concrete structure while maintaining good workability (good paintability and sprayability). A mortar cured body having excellent adhesiveness can be obtained.
また、施工性における鏝塗り性の指標として１）切れ、２）送り、３）伸び、４）離れ、がある。
１）切れとは、コンクリート構造物の施工面にモルタル組成物を塗りつける際、モルタル組成物が鏝に残らずに施工面に塗りつけられるかどうかを表し、モルタル組成物が鏝に残らない方が良い。
２）送りとは、モルタル組成物を施工面に塗りつける際の鏝に掛かる力（塗りつけに必要な力）の加減を表し、軽い力で鏝塗りできる方が良い。
３）伸びとは、モルタル組成物を施工面に塗りつける際に、１回の鏝塗りで途切れずに塗りつけることができる面積を表し、途切れずに広い面積塗りつけられる方が良い。
４）離れとは、モルタル組成物を施工面に塗りつけて鏝を施工面から離す際のべたつき（粘着性）を表し、べたつかず、軽い力で鏝を離すことができる方が良い。
鏝塗り性のそれぞれの指標を５段階（１〜５：大きい数字の方が良好とする）で表した場合、好ましくは３以上であり、より好ましくは４以上であり、特に好ましくは５以上である。
In addition, there are 1) cutting, 2) feeding, 3) elongation, 4) separation as indexes of wrinkling properties in workability.
1) Cutting means whether or not the mortar composition can be applied to the construction surface without leaving it on the surface when the mortar composition is applied to the construction surface of the concrete structure, and the mortar composition should not remain on the surface. .
2) “Feed” refers to the amount of force (force required for application) applied to the crease when the mortar composition is applied to the construction surface, and it is better that the mortar composition can be applied with a light force.
3) Elongation refers to an area that can be applied without any interruption by applying a single coat of mortar when the mortar composition is applied to a construction surface, and it is better to apply a wide area without interruption.
4) Separation means stickiness (adhesiveness) when the mortar composition is applied to the construction surface and the heel is separated from the construction surface, and it is better that the heel can be released with a light force without stickiness.
When each index of the smearability is expressed in 5 stages (1 to 5: a larger number is better), it is preferably 3 or more, more preferably 4 or more, particularly preferably 5 or more. is there.
鏝塗り性の指標が上記の値以上であることによって、優れた施工性を有するモルタル組成物とすることができる。 A mortar composition having excellent workability can be obtained when the index of the coatability is not less than the above value.
さらに、コンクリート構造物の補修施工においては、優れた施工性や適度な施工可能時間を有するとともに、速やかに次工程へ移行するための優れた初期硬化特性が必要となることから、本実施形態のモルタル組成物の２０℃におけるモルタル組成物の硬化時間は、好ましくは０−４５〜４−００であり、より好ましくは０−５０〜３−４０であり、さらに好ましくは０−５５〜３−２０であり、特に好ましくは１−００〜３−００である。ここで、硬化時間とは、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７「セメントの物理試験方法」に記載の凝結試験に準拠して測定される終結の値であり、０−４５とは、４５分を表し、４−００とは、４時間００分を表す。 Furthermore, in the repair construction of a concrete structure, it has excellent workability and moderate workable time, and also requires excellent initial curing characteristics to quickly move to the next process. The curing time of the mortar composition at 20 ° C. of the mortar composition is preferably 0-45 to 4-00, more preferably 0-50 to 3-40, and still more preferably 0-55 to 3-20. And particularly preferably 1-00 to 3-00. Here, the curing time is a termination value measured in accordance with a setting test described in JIS R 5201: 1997 “Cement physical test method”, and 0-45 represents 45 minutes. -00 represents 4 hours and 00 minutes.
硬化時間を上記範囲とすることによって、適度な施工可能時間を有するとともに、速やかに次工程へ移行することができる。 By setting the curing time in the above range, it is possible to move to the next process promptly while having an appropriate workable time.
本実施形態のモルタル組成物は、コンクリート構造物の補修に好適に用いることができ、優れた施工性や適度な施工可能時間を有するとともに、速やかに次工程へ移行するための優れた初期硬化特性を有する。 The mortar composition of the present embodiment can be suitably used for repairing a concrete structure, has excellent workability and moderate workable time, and has excellent initial curing characteristics for quickly moving to the next process. Have
＜モルタル硬化体＞
本発明のモルタル硬化体は、上述のモルタル組成物を硬化させることによって得ることができる。本発明のモルタル硬化体の好適な実施形態を以下に説明する。本実施形態のモルタル硬化体は、コンクリート構造物の補修に好適に用いることができる。すなわち、上述のモルタル組成物が硬化して形成される本実施形態のモルタル硬化体は、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有し、さらに水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有する。ここで、圧縮強度とは、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７「セメントの物理試験方法」に記載の試験方法に準拠して測定される値であり、耐水砂噴流摩耗性とは、島根大学所有の水砂噴流摩耗試験装置を用いて、材齢２８日の供試体及び標準モルタル（ＪＩＳモルタル〔ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７「セメントの物理試験方法」に準拠〕）に砂を含む高圧水を噴射し、５時間後及び／又は１０時間後のそれぞれの摩耗深さを所定の点数計測し、その平均摩耗深さの相対比（供試体の平均摩耗深さ／標準モルタルの平均摩耗深さ）の値である。水砂噴流摩耗試験方法の詳細については、後述のモルタル硬化体の物性の評価方法にて説明する。
<Hard mortar>
The mortar cured body of the present invention can be obtained by curing the mortar composition described above. A preferred embodiment of the mortar cured body of the present invention will be described below. The mortar hardened body of the present embodiment can be suitably used for repairing a concrete structure. That is, the mortar cured body of the present embodiment formed by curing the mortar composition described above has sufficient compressive strength to be integrated with the concrete structure, and is excellent in abrasion due to water flow, earth and sand, etc. Has resistance (water sand jet wear resistance). Here, the compressive strength is a value measured according to the test method described in JIS R 5201: 1997 “Physical Test Method for Cement”, and the water sand jet wear resistance is the water sand owned by Shimane University. Using a jet wear test device, high-pressure water containing sand was sprayed on a specimen of 28 days of age and standard mortar (JIS mortar [according to JIS R 5201: 1997 “Cement physical test method”)] for 5 hours. The respective wear depths after and / or 10 hours are measured by a predetermined number of points, and the relative ratio of the average wear depths (average wear depth of the specimen / average wear depth of the standard mortar) is a value. The details of the water sand jet wear test method will be described later in the evaluation method of physical properties of a mortar cured body.
本実施形態のモルタル硬化体の材齢２８日の気中及び水中の圧縮強度は、好ましくは３０Ｎ／ｍｍ２以上であり、より好ましくは３５Ｎ／ｍｍ２以上であり、さらに好ましくは４０Ｎ／ｍｍ２以上であり、特に好ましくは４５Ｎ／ｍｍ２以上である。 The compressive strength in the air and water at the age of 28 days of the cured mortar of the present embodiment is preferably 30 N / mm 2 or more, more preferably 35 N / mm 2 or more, and even more preferably 40 N / mm 2. Or more, particularly preferably 45 N / mm 2 or more.
圧縮強度が上記の値以上であることにより、モルタル硬化体は、コンクリート構造物と一体化するに際し、十分な圧縮強度を有する。 When the compressive strength is not less than the above value, the cured mortar body has sufficient compressive strength when integrated with the concrete structure.
本実施形態のモルタル硬化体の材齢２８日の耐水砂噴流摩耗性（平均摩耗深さの相対比）は、測定時間５時間後、５時間後且つ１０時間後において、好ましくは１．５０以下であり、より好ましくは１．４５以下であり、さらに好ましくは１．４０以下であり、特に好ましくは１．３５以下である。 The 28-day water-resistant sand jet wear resistance (relative ratio of average wear depth) of the cured mortar of the present embodiment is preferably 1.50 or less after 5 hours, 5 hours and 10 hours after the measurement time. More preferably, it is 1.45 or less, More preferably, it is 1.40 or less, Especially preferably, it is 1.35 or less.
標準モルタル相対比が上記の値以下であることにより、モルタル硬化体は、水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有する。 When the standard mortar relative ratio is equal to or less than the above value, the cured mortar body has excellent resistance (water sand jet wear resistance) to abrasion due to water flow, earth and sand, and the like.
本実施形態のモルタル硬化体は、コンクリート構造物の補修に好適に用いることができ、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有し、さらに水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有する。 The mortar hardened body of the present embodiment can be suitably used for repairing concrete structures, has sufficient compressive strength to be integrated with the concrete structure, and has excellent resistance to wear due to water flow and earth and sand. (Water sand jet wear resistance).
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に何ら限定されるものではない。 The preferred embodiment of the present invention has been described above, but the present invention is not limited to the above embodiment.
以下に実験例を挙げて本発明の内容をより詳細に説明するが、本発明は以下の実験例に限定されるものではない。 The contents of the present invention will be described in more detail with reference to the following experimental examples, but the present invention is not limited to the following experimental examples.
（実験例）
［使用材料］
以下（１）〜（８）に示す原材料を準備した。
（１）ポルトランドセメント
・普通ポルトランドセメント（宇部三菱セメント社製、ブレーン比表面積＝３３００ｃｍ２／ｇ）
（２）細骨材（ＪＩＳ篩を使用して測定した細骨材の粒度構成を表１に示す。）
・Ａ（７号珪砂）
・Ｂ（６号珪砂）
・Ｃ（５号珪砂）
・Ｄ（４号珪砂）
(Experimental example)
[Materials used]
The raw materials shown in (1) to (8) below were prepared.
(1) Portland cement ・ Normal Portland cement (manufactured by Ube Mitsubishi Cement Co., Ltd., Blaine specific surface area = 3300 cm 2 / g)
(2) Fine aggregate (Table 1 shows the particle size of fine aggregate measured using a JIS sieve)
・ A (No. 7 quartz sand)
・ B (No. 6 silica sand)
・ C (No. 5 silica sand)
・ D (No. 4 silica sand)
（３）樹脂粉末
・スチレン／アクリル共重合系再乳化形樹脂粉末（ガラス転移温度＝１５℃）
（４）膨張材
・生石灰−石膏系膨張材（太平洋マテリアル社製、生石灰含有量＝３０質量％）
（５）合成樹脂繊維
・ポリカプラミド繊維（繊維長＝５ｍｍ）
（６）凝結調整剤
・促進剤（アルミン酸ナトリウム）
・遅延剤Ａ（酒石酸ナトリウム）
・遅延剤Ｂ（重炭酸ナトリウム）
（７）消泡剤
・鉱油系消泡剤〔鉱油、特殊非イオン性界面活性剤を含む〕
（８）炭酸カルシウム微粉末
・寒水石粉末（粒子径が３００μｍ以上である粒子無し、粒子径が１５０μｍ以上であり且つ３００μｍ未満である粒子の質量割合＝１５．２質量％、粒子径が７５μｍ以上であり且つ１５０μｍ未満である粒子の質量割合＝３５．６質量％）
(3) Resin powder ・ Styrene / acrylic copolymer re-emulsified resin powder (glass transition temperature = 15 ° C.)
(4) Expansion material ・ Quicklime-gypsum-based expansion material (manufactured by Taiheiyo Materials Co., Ltd., quicklime content = 30% by mass)
(5) Synthetic resin fiber-Polycapramide fiber (fiber length = 5 mm)
(6) Setting controller ・ Accelerator (sodium aluminate)
-Delay agent A (sodium tartrate)
-Delay agent B (sodium bicarbonate)
(7) Antifoaming agent ・ Mineral oil-based antifoaming agent (including mineral oil and special nonionic surfactant)
(8) Calcium carbonate fine powder-Cryolite powder (no particle having a particle diameter of 300 μm or more, mass ratio of particles having a particle diameter of 150 μm or more and less than 300 μm = 15.2 mass%, particle diameter of 75 μm or more And a mass ratio of particles of less than 150 μm = 35.6% by mass)
炭酸カルシウム微粉末の粒子径は、ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１：２００６「試験用ふるい−第１部：金属製網ふるい」に規定される呼び寸法の異なる数個の篩いを用いて測定した。また、本明細書において、「粒子径が１５０μｍ以上であり且つ３００μｍ未満である粒子の質量割合」とは、篩目３００μｍの篩いを用いたときに篩目３００μｍの篩いを通過し、且つ、篩目１５０μｍの篩を用いたとき、篩目１５０μｍの篩上に残る粒子の炭酸カルシウム微粉末全体に対する質量割合をいう。 The particle diameter of the calcium carbonate fine powder was measured by using several sieves having different nominal sizes as defined in JIS Z8801-1: 2006 “Test sieve—Part 1: Metal mesh sieve”. Further, in this specification, “a mass ratio of particles having a particle diameter of 150 μm or more and less than 300 μm” means that when a sieve having a sieve size of 300 μm is used, the sieve passes through a sieve having a sieve size of 300 μm, and When a sieve having a mesh size of 150 μm is used, it means the mass ratio of particles remaining on the sieve having a mesh size of 150 μm to the whole calcium carbonate fine powder.
（９）流動化剤
・変成ポリカルボン酸系流動化剤
(9) Fluidizer-Modified polycarboxylic acid fluidizer
上述の材料（１）〜（９）を用いて表２に示す割合でＮｏ．１〜９の各配合を調製した。 Using the above materials (1) to (9), the ratios shown in Table 2 are No. Each formulation of 1-9 was prepared.
［モルタル組成物の調製］
表２に示す配合割合で調製したＮｏ．１〜９の各配合１００質量部に対して、表３に示す水量を配合して混練し、各配合のモルタル組成物を調製した。混練は、温度２０℃、相対湿度６５％の条件下で、ホバートミキサーを用いて低速で３分間行った。
[Preparation of mortar composition]
No. 1 prepared with the blending ratio shown in Table 2. With respect to 100 parts by mass of each of 1 to 9, the amounts of water shown in Table 3 were blended and kneaded to prepare mortar compositions of the respective blends. The kneading was performed at a low speed for 3 minutes using a Hobart mixer under the conditions of a temperature of 20 ° C. and a relative humidity of 65%.
［モルタル組成物及びモルタル硬化体の物性の評価方法］
調製したＮｏ．１〜９の各配合のモルタル組成物のフロー値、単位容積質量、鏝作業性、硬化時間、及びモルタル硬化体の圧縮強度（気中及び水中）、水砂噴流摩耗を測定した。測定結果は表３及び表４に示す通りであった。また、各測定は以下に示す方法で行った。
[Method for evaluating physical properties of mortar composition and cured mortar]
The prepared No. The flow value, unit volume mass, dredging workability, curing time, compression strength (in the air and underwater) of the mortar cured product, and water sand jet wear were measured. The measurement results were as shown in Tables 3 and 4. Moreover, each measurement was performed by the method shown below.
（１）フロー値の測定方法
ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７「セメントの物理試験方法」に記載の試験方法に準拠してフロー値を測定した。
（２）単位容積質量の測定方法
ＪＩＳ Ａ １１７１：２０００「ポリマーセメントモルタルの試験方法」に記載の試験方法に準拠して単位容積質量を測定した。
（３）鏝作業性の測定方法
温度２０℃、相対湿度６５％の条件下で、ラスカットを配置した壁面にモルタル組成物をステンレス製鏝で、約１０ｍｍ程度の厚みで塗り付け、鏝塗り作業性時のモルタル組成物の切れ、送り、伸び、離れの４項目について評価した。
〔１〕切れ（鏝残り） ５：大変良好、４：良好、３：普通、２：やや不良、１：不良
〔２〕送り（重さ） ５：大変良好、４：良好、３：普通、２：やや不良、１：不良
〔３〕伸び（塗り面積）５：大変良好、４：良好、３：普通、２：やや不良、１：不良
〔４〕離れ（べたつき）５：大変良好、４：良好、３：普通、２：やや不良、１：不良
（４）硬化時間の測定方法
ＪＩＳ Ｒ ５２０１−１９９７「セメントの物理試験方法」に記載の凝結試験方法に準拠して終結を測定し、硬化時間とした。
（５）圧縮強度の測定方法
ＪＩＳ Ｒ ５２０１−１９９７「セメントの物理試験方法」に記載の試験方法に準拠して材齢７日及び２８日の圧縮強度を測定し、脱型後に水中で養生した供試体より得られた値を水中養生での圧縮強度とした。また、脱型後に温度２０℃、相対湿度６５％の気中で養生した供試体より得られた値を気中養生での圧縮強度とした。
（６）水砂噴流摩耗の測定方法
モルタル組成物を温度２３℃、相対湿度５０％で２８日間養生して得られた供試体（１９５×１４５×４０ｍｍ）を、島根大学所有の水砂噴流摩耗試験装置の回転ドラムに取り付け、ドラムの回転数３０ｒｐｍで、上部に設置された噴射口から供試体に２．０ＭＰａ、８８．９Ｌ／ｍｉｎ（リットル／ｍｉｎ）の珪砂混入圧力水を噴射した。試験機に投入する珪砂は３Ｌ（試験機内水量２８０Ｌ）とし、粒子径は０．６１〜１．１８ｍｍとした。試験前と試験時間５時間後と１０時間後に、レーザー変位計（繰り返し精度０．５μｍ）を摩耗深さ方向に使用することで実施した。計測範囲は図１に示すように、供試体中央部の濃灰色と淡灰色の範囲（５０×７５ｍｍ）とし、図２に示すように、測線を供試体の短辺に平行に約１０ｍｍ間隔で設定し、測線上では０．５ｍｍ間隔で供試体表面形状（摩耗深さ）を測定した。また、平均摩耗深さの算出範囲は図２の濃灰色の範囲（５０×２５ｍｍ）とした。比較となる標準モルタルは、材齢約１０００日のＪＩＳモルタルを使用し、得られた平均摩耗深さを、平成２４年農業農村工学会大会講演会講演要旨集ｐ８２２−８２３「配合の異なるモルタルおよび補修材料の耐摩耗特性」の記載に基づいて、材齢２８日の標準モルタルの平均摩耗深さに換算した。得られた平均摩耗深さから平均摩耗深さの相対比（材齢２８日の供試体の平均摩耗深さ／材齢２８日の標準モルタルの平均摩耗深さ換算値）を算出した。
(1) Measurement method of flow value The flow value was measured according to the test method described in JIS R 5201: 1997 "Physical test method of cement".
(2) Measurement method of unit volume mass Unit volume mass was measured based on the test method described in JIS A 1171: 2000 “Test method of polymer cement mortar”.
(3) Measuring method of dredging workability Under the conditions of a temperature of 20 ° C. and a relative humidity of 65%, the mortar composition is applied to the wall surface on which the lath cut has been placed with a stainless steel dredging to a thickness of about 10 mm, Evaluation was made on four items: cutting, feeding, stretching and separation of the mortar composition at the time.
[1] Cut (wrinkle remaining) 5: Very good, 4: Good, 3: Normal, 2: Slightly bad, 1: Bad [2] Feed (weight) 5: Very good, 4: Good, 3: Normal, 2: Somewhat bad, 1: Bad [3] Elongation (coating area) 5: Very good, 4: Good, 3: Normal, 2: Somewhat bad, 1: Bad [4] Separated (stickiness) 5: Very good, 4 : Good, 3: Normal, 2: Slightly bad, 1: Poor (4) Measurement method of setting time Measure termination according to the setting test method described in JIS R 5201-1997 “Physical Test Method for Cement”, Curing time was taken.
(5) Measuring method of compressive strength Based on the test method described in JIS R 5201-1997 "Physical test method of cement", compressive strength was measured at 7 days and 28 days of age, and cured in water after demolding. The value obtained from the specimen was taken as the compressive strength under water curing. Moreover, the value obtained from the specimen cured in the air at a temperature of 20 ° C. and a relative humidity of 65% after demolding was taken as the compressive strength in the air curing.
(6) Measuring method of water sand jet wear A specimen (195 × 145 × 40 mm) obtained by curing a mortar composition at a temperature of 23 ° C. and a relative humidity of 50% for 28 days was used for sand sand jet wear owned by Shimane University. Attached to the rotating drum of the test apparatus, 2.0 MPa, 88.9 L / min (liter / min) of silica sand mixed pressure water was sprayed onto the specimen from the spray port installed at the top at a drum rotation speed of 30 rpm. Silica sand thrown into the testing machine was 3 L (water volume in the testing machine was 280 L), and the particle size was 0.61 to 1.18 mm. It was carried out by using a laser displacement meter (repetition accuracy: 0.5 μm) in the wear depth direction before the test and after 5 hours and 10 hours. As shown in FIG. 1, the measurement range is a dark gray and light gray range (50 × 75 mm) at the center of the specimen, and as shown in FIG. 2, the measurement line is parallel to the short side of the specimen at intervals of about 10 mm. The surface shape (wear depth) of the specimen was measured at intervals of 0.5 mm on the survey line. The calculation range of the average wear depth was the dark gray range (50 × 25 mm) in FIG. The standard mortar for comparison uses JIS mortar with a material age of about 1000 days, and the average wear depth obtained is the summaries of the 2012 Agricultural and Rural Engineering Conference Lecture Meeting pp. 822-823 “ Based on the description of “Abrasion resistance characteristics of repair material”, the average wear depth of standard mortar of 28 days of age was converted. From the obtained average wear depth, a relative ratio of the average wear depth (average wear depth of specimens with a material age of 28 days / average wear depth conversion value of standard mortar with a material age of 28 days) was calculated.
表３に示す通り、Ｎｏ．１〜９のモルタル硬化体は、フロー値、単位容積質量、鏝作業性、硬化時間、及び圧縮強度（気中及び水中）共に好ましい値を示した（Ｎｏ．５及びＮｏ．８の単位容積質量、硬化時間及び圧縮強度は未計測）。 As shown in Table 3, no. The mortar cured bodies of 1 to 9 showed preferable values for the flow value, unit volume mass, dredging workability, curing time, and compressive strength (in the air and in water) (unit volume masses of No. 5 and No. 8). Curing time and compressive strength are not measured).
表４に示すとおり、細骨材Ａを含むＮｏ．１、及び細骨材Ａと炭酸カルシウム微粉末を含むＮｏ．２は、５時間後の平均摩耗深さの相対比がそれぞれ４．０７、及び３．０８と１．５０よりも大きい値となった。
細骨材Ｂを含むＮｏ．３、細骨材Ｂと炭酸カルシウム微粉末を含むＮｏ．４及びＮｏ．６、及び細骨材Ｂと炭酸カルシウム微粉末と流動化剤を含むＮｏ．５は、５時間後の平均摩耗深さの相対比がそれぞれ３．３３、２．９５、３．００、及び２．１５と１．５０よりも大きい値となった。
細骨材Ｃと炭酸カルシウム微粉末を含むＮｏ．７、及び細骨材Ｃと炭酸カルシウム微粉末と流動化剤を含むＮｏ．８は、５時間後の平均摩耗深さの相対比がそれぞれ１．８５、及び１．７６と１．５０よりも大きい値となった。
細骨材Ｄと炭酸カルシウム微粉末を含むＮｏ．９は、５時間後の平均摩耗深さの相対比が１．２０と１．５０以下の良好な値となった。
さらに、１０時間後の平均摩耗深さの相対比も１．２８と１．５０以下の良好な値となった。
As shown in Table 4, no. 1 and No. 1 containing fine aggregate A and calcium carbonate fine powder. 2 had a relative ratio of average wear depth after 5 hours of 4.07, 3.08 and 1.50, respectively.
No. including fine aggregate B 3. No. containing fine aggregate B and calcium carbonate fine powder 4 and no. 6 and No. 4 containing fine aggregate B, calcium carbonate fine powder and fluidizing agent. 5, the relative ratio of the average wear depth after 5 hours was 3.33, 2.95, 3.00, and values greater than 2.15 and 1.50, respectively.
No. containing fine aggregate C and calcium carbonate fine powder. 7 and No. 7 containing fine aggregate C, calcium carbonate fine powder and fluidizing agent. No. 8 had a relative ratio of average wear depth after 5 hours of 1.85, and greater than 1.76 and 1.50, respectively.
No. containing fine aggregate D and calcium carbonate fine powder. No. 9 was a good value in which the relative ratio of the average wear depth after 5 hours was 1.20 and 1.50 or less.
Further, the relative ratio of the average wear depth after 10 hours was 1.28, which was a good value of 1.50 or less.
得られた水砂噴流摩耗試験の結果より、表面被覆材に含まれる各成分が相互に作用するとともに、特定の粒度構成を有する細骨材との組み合わせによって優れた耐水砂噴流摩耗性が得られることが確認された。 As a result of the water sand jet wear test obtained, each component contained in the surface coating material interacts with each other, and excellent water sand jet wear resistance is obtained by combination with a fine aggregate having a specific particle size configuration. It was confirmed.
以上のことから、本発明の表面被覆材は、優れた施工性や初期硬化特性を有するモルタル組成物を調製することができると共に、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有し、さらに水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有するモルタル硬化体を形成可能であることが確認された。また、本発明のモルタル硬化体は、コンクリート構造物と一体化するための十分な圧縮強度を有し、さらに水流や土砂等による摩耗に対する優れた抵抗性（耐水砂噴流摩耗性）を有することからコンクリート構造物と一体化することで、長期耐久性の向上及びライフサイクルコストの低減などに寄与することができる。 From the above, the surface coating material of the present invention can prepare a mortar composition having excellent workability and initial curing characteristics, and has sufficient compressive strength to be integrated with a concrete structure. Furthermore, it was confirmed that it is possible to form a mortar cured body having excellent resistance (water sand jet wear resistance) against abrasion caused by water flow or earth and sand. Moreover, since the mortar hardened body of the present invention has sufficient compressive strength to be integrated with a concrete structure, and further has excellent resistance to abrasion caused by water flow or earth and sand (water sand jet wear resistance). By integrating with a concrete structure, it can contribute to improvement of long-term durability and reduction of life cycle cost.
Claims (6)
前記細骨材は、最大粒子径が１７００μｍ未満であり、粒子径が１１８０μｍ以上且つ１７００μｍ未満である粒子の質量割合が０．５〜６質量％であり、粒子径が６００μｍ以上且つ１１８０μｍ未満である粒子の質量割合が６０〜８５質量％であり、粒子径が３００μｍ以上且つ６００μｍ未満である粒子の質量割合が１０〜３０質量％であり、粒子径が１５０μｍ以上且つ３００μｍ未満である粒子の質量割合が０．１〜１０質量％であり、
ポルトランドセメント１００質量部に対して、細骨材１００〜３００質量部、樹脂粉末５〜２０質量部、膨張材３〜１５質量部であり、
前記凝結調整剤は、凝結促進剤及び凝結遅延剤からなり、
前記凝結促進剤は、アルミン酸ナトリウムであり、前記凝結遅延剤は、酒石酸ナトリウムと重炭酸ナトリウムとの併用であり、前記ポルトランドセメント１００質量部に対し、凝結促進剤０．０１〜２．００質量部、凝結遅延剤０．５〜３．５質量部である、
表面被覆材。 A surface covering material containing Portland cement, fine aggregate, resin powder, expansion material, synthetic resin fiber, setting modifier and antifoaming agent,
The fine aggregate has a maximum particle diameter of less than 1700 μm, a mass ratio of particles having a particle diameter of 1180 μm or more and less than 1700 μm of 0.5 to 6 % by mass, and a particle diameter of 600 μm or more and less than 1180 μm. The mass ratio of particles is 60 to 85 mass%, the particle diameter is 300 μm or more and less than 600 μm, the mass ratio of particles is 10 to 30 mass%, and the particle diameter is 150 μm or more and less than 300 μm. Is 0.1 to 10 % by mass,
Against Portland cement 100 parts by weight, fine aggregate 100 to 300 parts by weight of 5 to 20 parts by mass of the resin powder, Ri expansion material 3-15 parts by der,
The setting modifier comprises a setting accelerator and a setting retarder,
The setting accelerator is sodium aluminate, the setting retarder is a combined use of sodium tartrate and sodium bicarbonate, and the setting accelerator is 0.01 to 2.00 mass with respect to 100 parts by mass of the Portland cement. Part, setting retarder 0.5-3.5 parts by mass,
Surface covering material.
ポルトランドセメント１００質量部に対して、合成樹脂繊維０．０１〜１．０質量部である、
請求項１に記載の表面被覆材。 The synthetic resin fiber is a polyamide synthetic fiber having a fiber length of 2.0 to 8.0 mm,
The synthetic resin fiber is 0.01 to 1.0 part by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement.
The surface covering material according to claim 1.
請求項１又は請求項２に記載の表面被覆材。The surface covering material according to claim 1 or 2.
請求項１〜３のいずれか１項に記載の表面被覆材。The surface covering material according to any one of claims 1 to 3.
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