JP6180614B1 - パームトランクの処理方法およびパームトランクの処理装置 - Google Patents

Abstract

【課題】パームトランク中のカリウム濃度が変動して高濃度になる場合においても、固体燃料として許容される木質ペレット並みのカリウム濃度以下にすることができ、しかも大量の給水や廃液を必要とせず、簡易でかつ動力の増加を抑えたパームトランクの処理装置と処理方法を提供する。【解決手段】パームトランクを、粉砕機を用いて柔組織と維管束とに解繊して粉砕する粉砕工程と、前記粉砕工程で粉砕されたパームトランクに加水する加水工程と、前記加水工程で加水された粉状のパームトランクを圧搾する圧搾工程と、を有することを特徴とするパームトランクの処理方法。【選択図】図１

Description

本発明は、オイルパーム幹（以下、パームトランクという）から液体燃料、固体燃料、肥料などを生成するための、パームトランクの処理方法およびパームトランクの処理装置に関する。

インドネシアやマレーシアではオイルパームの栽培が盛んであるが、オイルパームは油脂生産性を維持するために２０年〜２５年ごとに伐採して再植される。伐採されたパームトランクは、水分が多く含まれるため木材としての価値に乏しく、大部分はプランテーション内で焼畑用として焼却処理されていた。ところが近年、環境保護の観点から野焼きが禁止されつつあるため、パームトランクを焼却処理せず、例えばパームトランクから液体燃料や固体燃料を得る技術が注目されている。
一方、パームトランクから得られた固体燃料にはカリウムなどのアルカリ金属（以下、単に「カリウムなど」という）が含有されており、この固体燃料をボイラーなどで燃焼させると、カリウムなどを由来とする灰が発生してボイラー内に付着し、いわゆるスラッギングなどが発生する場合があった。
そこで、例えば下記特許文献１では、パームトランクを破砕後に、水分量が３５％以下となるまでパームトランクを圧搾してカリウムなどのアルカリ分を除去する技術が開示されている。
また、例えば下記特許文献２では、パームトランクを一度搾汁した後に加水し、再度搾汁することによって、カリウムなどのアルカリ分除去をより効果的に行う技術が開示されている。

特開２０１５−７３９５３号公報 特開２０１２−１５３７９０号公報 特開２００４−３５２９６２号公報 特開２０１６−１２５０３０号公報

パームトランクはバイオマス原料であり、伐採箇所などの違いにより原料中におけるカリウムなどのアルカリ成分の組成は大きく変動するので、原料であるパームトランク中の組成に余裕をみて高いアルカリ組成値を前提に設計せざるを得なかった。しかしながら特許文献１の方法で、搾汁残渣に含まれる高濃度のカリウムを所望の含有量まで低下させるためには高い圧搾の圧力が必要になり、搾汁機の動力の増加につながっていた。
同様の草本系アルカリの除去方法として特許文献２が提示されている。しかし、この方法はカリウムを加水により溶出しやすくするために、細胞壁を破壊させる必要があることから、加水の前に搾汁を行う必要があり、2回搾汁を行うことになり、これも多大な動力が必要であった。
また、特許文献３及び４のように、搾汁前にパームトランクを水に溶出させてカリウムを溶出させる方法も提示されているが、パームトランク中のカリウム濃度があまり高くない場合においても、一旦、パームトランクの最大含水率まで吸水させた後に、溶出液中のカリウム濃度をパームトランク内における液中カリウム濃度以下になるようにしてカリウムを溶出させるので、大量の水分添加を必要とするだけでなく、必然的に大量の廃液が発生するという問題があった。このため、カリウム溶出のための溶出槽や加温装置が必要となるだけでなく、給水設備や廃液処理装置も必要となり設備全体が大掛かりなものとなっていた。

本発明はこのような事情を考慮してなされたものであり、パームトランク中のカリウム濃度が変動して高濃度になる場合においても、固体燃料として許容される木質ペレット並みのカリウム濃度以下にすることができ、しかも大量の給水や廃液を必要とせず、簡易でかつ動力の増加を抑えたパームトランクの処理装置と処理方法を提供することを目的とする。

上記課題を解決するにあたり本発明者らは鋭意研究の結果、パームトランク中のカリウムの殆どがパームトランク中の水分中に存在しており、原料パームトランクの含水率は概ね６０〜７５[％]の範囲内にあって、加水により含水率を最大で８５[％]まで高めることができることを突き止めた。そして、本発明者らは事前処理として、パームトランクが飽和する範囲内まで水分を添加しパームトランク内の液中カリウム濃度を低下させてから、圧搾を行うことで、搾汁残渣中のカリウム濃度を低減させるプロセスを着想するに至った。

上記課題を解決するために、本発明のパームトランクの処理方法は、パームトランクを、粉砕機を用いて柔組織と維管束とに解繊して粉砕する粉砕工程と、前記粉砕工程で粉砕されたパームトランクにその吸水可能な水分量の上限値以下の範囲で加水する加水工程と、前記加水工程で加水された粉状のパームトランクを圧搾する圧搾工程と、を有することを特徴とする。

本発明のパームトランクの処理方法によれば、粉砕機によりパームトランク原木を維管束と粒径の細かい柔組織とに解繊してから、パームトランクが吸水できる範囲内での水分を添加させて、パームトランク内の液中カリウム濃度を低い状態にした後に、圧搾することで搾汁残渣中のカリウム濃度を低く抑えることができる。
パームトランクへの加水はパームトランクが吸水できる範囲内での水分の添加であるので、加水量を最小限に抑えられるだけでなく余分な廃液も発生しない。さらに、この加水は粒径の細かな柔組織に加水できるので吸水性と吸水速度が向上し、短時間での加水工程を奏功させることができる。
また、加水後に搾汁を行う本方法は、加水せずに搾汁するプロセスと同じ搾汁残渣含水率まで搾汁を行う場合においても、搾汁における圧搾動力が圧搾されるパームトランクの含水率が低くなった段階での圧搾領域で最も大きくなることから、搾汁機に供給されるパームトランク含水率の加水による増加は搾汁機の動力の上昇をもたらさない。

また、前記粉砕工程で粉砕されたパームトランクを乾燥後に篩にかけた際の重量基準の積算篩下が、粒径０．３[mm]において５．４[%]以下であってもよい。

この場合、パームトランクを粉砕する際に、水分を吸収しやすく細かい柔組織を壊されていない状態とすることができるため、粉砕されたパームトランクの吸水性を低下させることがなく、加水工程を確実に奏功させることができる。

また、前記加水工程において、粉砕されたパームトランクに散水または噴霧して加水してもよい。

この場合、例えばベルトコンベアなどによる搬送中に、パームトランクに加水することができるため、加水工程の効率化を確実に奏功させることができる。

また、加水工程でパームトランクに吸収されなかった水分の有無または水分量を検出し、該検出結果に基づいて、パームトランクへの加水量を制御してもよい。

この場合、パームトランクに過剰に加水することを防止し、加水工程の効率化を確実に奏功させることができる。

また、前記加水工程におけるパームトランクへの加水量は、パームトランクの質量に対して１．７倍以下であってもよい。

この場合、パームトランクへの加水量を、パームトランクが吸水可能な水分量の上限値以下とすることにより、パームトランクに過剰に加水することを防止し、加水工程の効率化を確実に奏功させることができる。

また、前記加水工程におけるパームトランクへの加水量を、前記圧搾工程で得られた搾汁残渣が含有するカリウムの含有率または該搾汁残渣のアルカリ濃度に基づいて制御してもよい。

この場合、搾汁残渣に含有されるカリウムの含有率などに基づいて加水量を制御するため、パームトランクに過不足なく加水して、加水工程の効率化を確実に奏功させることができる。

また、本発明のパームトランクの処理装置は、上記パームトランクの処理方法を実施するパームトランクの処理装置であって、パームトランクを柔組織と維管束とに解繊して粉砕する粉砕機と、前記粉砕機によって粉砕されたパームトランクに加水する加水機と、前記加水機により加水されたパームトランクを圧搾する搾汁機と、を備えることを特徴とする。

本発明のパームトランクの処理装置によれば、粉砕機によりパームトランク原木を維管束と粒径の細かい柔組織とに解繊してから、パームトランクが吸水できる範囲内での水分を添加させて、パームトランク内の液中カリウム濃度を低い状態にした後に、圧搾することで搾汁残渣中のカリウム濃度を低く抑えることができる。
パームトランクへの加水はパームトランクが吸水できる範囲内での水分の添加であるので、加水量を最小限に抑えられるだけでなく余分の廃液も発生しない。さらに、この加水は粒径の細かな柔組織に加水できるので吸水性と吸水速度が向上し、短時間での加水工程を奏功させることができる。
また、加水後に搾汁を行う本方法は、加水せずに搾汁するプロセスと同じ搾汁残渣含水率まで搾汁を行う場合においても、搾汁における圧搾動力が圧搾されるパームトランクの含水率が低くなった段階での圧搾領域で最も大きくなることから、搾汁機に供給されるパームトランク含水率の加水による増加は搾汁機の動力の上昇をもたらさない。

本発明において、請求項１に記載のパームトランクの処理方法によれば、パームトランクとして吸水できる範囲内で加水させるので、加水量を抑えられるだけでなく、余分な廃液も発生しない。さらに、パームトランクへの吸水によってパームトランク内の液中カリウム濃度を低い状態にした後に圧搾し、搾汁残渣中のカリウム濃度を低く抑えることができるので、パームトランクに加水せずに圧搾して所定濃度までカリウムを低減する場合と比較して、搾汁機の動力の増加を防ぐことができる。
バイオマス原料であるパームトランク中のカリウムなどのアルカリ濃度は大きく変動するので、たとえばパームトランク原料中のカリウムなどのアルカリ濃度が１．５[％-ｄｒｙ]と高濃度になった場合においても、パームトランクに加水してから圧搾することにより搾汁機の動力の増加を防ぎつつ、搾汁残渣のカリウム濃度を低く抑えることができる簡易なパームトランクの処理方法を提供することができる。
請求項２に記載のパームトランクの処理方法によれば、パームトランクを粉砕する際に、水分を吸収しやすく細かい柔組織を壊さず、かつ柔組織と維管束とに解繊した状態とすることができるため、粉砕されたパームトランクの吸水性と吸水速度を向上させることが可能となり、加水工程の効率化を確実に奏功させることができる。
請求項３に記載のパームトランクの処理方法によれば、例えばベルトコンベアなどによる搬送中に、パームトランクに加水することができるため、加水工程の効率化を確実に奏功させることができる。
請求項４に記載のパームトランクの処理方法によれば、パームトランクに過剰に加水することを防止し、加水工程の効率化を確実に奏功させることができる。
請求項５に記載のパームトランクの処理方法によれば、パームトランクへの加水量を、パームトランクが吸水可能な水分量の上限値以下とすることにより、パームトランクに過剰に加水することを防止し、加水工程の効率化を確実に奏功させることができる。
請求項６に記載のパームトランクの処理方法によれば、搾汁残渣に含有されるカリウムなどの含有率などに基づいて加水量を制御するため、パームトランクに過不足なく加水することができる、これにより、例えばパームトランク中のカリウムなどのアルカリ濃度が低下した場合に、前処理で必要以上にカリウム濃度を低減させることなく、所定の搾汁残渣カリウム濃度にすることができる。
請求項７に記載のパームトランクの処理装置によれば、カリウムが吸水できる範囲内で加水させるので余分な廃液を発生させることがなく、さらに、パームトランクへの吸水によってパームトランク内の液中カリウム濃度を低い状態にした後に圧搾するから、搾汁残渣中のカリウム濃度を低く抑えることができる。また、パームトランクに加水せずに圧搾して所定濃度までカリウムを低減する場合と比較して、搾汁機の摩耗や動力の増加を防ぐことができる。

処理装置１０の概要を示す説明図である。 処理装置１０の構成例を示す説明図である。 搾汁機２の一例を示す図である。 各パラメータの関係を説明する図であり、（ａ）は模式図であり、（ｂ）は各パラメータの相関を示す表である。 溶出液中Ｋ濃度とパームトランク破砕片内の液分中のＫ濃度の関係を示すグラフである。 パームトランクに吸水させずに圧搾する場合の具体例を説明する図であり、（ａ）は模式図を示し、（ｂ）は各パラメータの数値を示す。 パームトランクに吸水させてから圧搾する場合の具体例を説明する図であり、（ａ）は模式図を示し、（ｂ）は各パラメータの数値を示す。 搾汁残渣含水率φ_ｒ＝０．３５[-]の場合における、残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの原料中Ｋ濃度Ｄ_ｆに対する比Ｄ_ｒ／Ｄ_ｆと、吸水後含水率φ_ｆ’と、の関係を示すグラフである。 加水プロセスのターンダウン時の特長を説明する図である。 破砕片残渣を浸漬させた場合の含水率の経時変化のグラフである。 パームトランクに含まれる柔組織および維管束の割合を、粒径ごとに示すグラフである。 パームトランク破砕片全体の粒径ごとの積算篩下を示すグラフである。 柔組織および維管束の粒径ごとの積算篩下を示すグラフである。 パームトランク破砕片全体および柔組織の粒径ごとの積算篩下を示すグラフである。 柔組織および維管束の粒径ごとの積算篩下を示すグラフである。 単位時間あたり加水量Ｑの制御方法を説明する図である。

まず、本実施形態に係るパームトランクの処理方法を実施する、パームトランクの処理装置１０について説明する。
図１に示すように、処理装置１０は、粉砕機１と、加水機３と、検出部５と、制御部４と、搾汁機２と、分析器６と、液体燃料生成部７と、固体燃料生成部８と、を有する。

粉砕機１は、パームトランクを乾燥後における篩い分け分級による粒径基準で０．１〜６．０[mm]の粉末状に粉砕する。加水機３は、粉末状に粉砕されたパームトランク（以下、パームトランク破砕片と記す）に対して散水または噴霧により加水して、パームトランク破砕片に水分を吸収させる。なお、以降の説明ではパームトランク破砕片に水を添加することを「加水」といい、加水された水分をパームトランク破砕片が吸収することを「吸水」と記す。
検出部５は、パームトランク破砕片に加水された水分のうち、吸水されなかった水分を検出する。制御部４は、加水機３がパームトランク破砕片に加水する水分量を制御する。搾汁機２は、吸水したパームトランク破砕片を圧搾して、搾汁液と搾汁残渣とに分離する。分析器６は、搾汁残渣が含有するカリウムの含有率または搾汁残渣のアルカリ濃度を検出する。液体燃料生成部７は、搾汁液からエタノールなどの液体燃料を生成する。固体燃料生成部８は、搾汁残渣から燃料ペレットなどの固体燃料を生成する。なお、搾汁液にはカリウムなどの養分が含まれるため、搾汁液から肥料などを生成してもよい。

次に、液体燃料生成部７について説明する。液体燃料生成部７は、搾汁液タンク７ａと、発酵槽７ｂと、蒸留器７ｃと、製品タンク７ｄと、を有する。
搾汁液タンク７ａは、搾汁液を貯蔵して、硝酸を添加・混合する。搾汁液は硝酸を添加・混合されることにより、ｐＨが調整されて発酵の効率が高まる。搾汁液タンク７ａ内の搾汁液の温度は、例えば５０[℃]以上に管理され、これにより搾汁液に含まれる雑菌が死滅してさらに発酵効率が高まる。

発酵槽７ｂは、ｐＨ調整された搾汁液に所定の微生物を添加し、搾汁液を発酵させる。搾汁液が発酵することにより、エタノールが生成される。蒸留器７ｃは、発酵槽で生成されたエタノールを含む発酵液を蒸留して、エタノールを精製する。製品タンク７ｄは、蒸留器７ｃで精製されたエタノールを貯蔵する。

次に、固体燃料生成部８について説明する。固体燃料生成部８は、乾燥機８ａと、破砕機８ｂと、成型機８ｃと、冷却器８ｄと、を有する。
乾燥機８ａは、例えば乾燥空気を吹き付けて、搾汁残渣を乾燥させる。乾燥機８ａにより、搾汁残渣に含まれる水分は、例えば質量基準で１０[％]以下まで低減される。破砕機８ｂは、乾燥した搾汁残渣を所定の大きさに破砕する。成型機８ｃは、破砕された搾汁残渣を所定の形状に成形して燃料ペレットを得る。燃料ペレットは冷却器８ｄに移され、所定温度以下になるまで冷却される。

次に、図２を用いて処理装置１０の具体的な構成例を説明する。粉砕機１は、ハンマーミルなどを用いてパームトランクを粉末状に粉砕する。粉砕されたパームトランク破砕片はショベルカーなどにより、粉砕機１からベルトコンベア９に運ばれる。ベルトコンベア９の上方には、例えば噴霧ノズルなどの加水機３が配設されている。ベルトコンベア９によってパームトランク破砕片が運ばれている間に、加水機３から散水または噴霧された水分がパームトランク破砕片に吸水される。ベルトコンベア９は、運搬方向に対して上方に傾斜して配設されている。このため、加水機３からパームトランク破砕片に加水された水分のうち、パームトランク破砕片に吸収されなかった水分は下方に流れ出る。ベルトコンベア９の下方には検出部５が配設されている。検出部５は、パームトランク破砕片に吸水されずに流れ出た流出水分の流出量（以降、単に流出量と記す）を検出する。検出部５は制御部４に電気的に接続されており、流出量の検出結果を制御部４に出力する。

加水機３により加水されたパームトランク破砕片は、ベルトコンベア９の進行方向の末端に配設された搾汁機２に投入される。搾汁機２は、加水されたパームトランク破砕片を圧搾して固体分と液体分とに分離する。ここで、分離された液体分が搾汁液であり、分離された固体分が搾汁残渣である。
図３は、搾汁機２の一例を示す構成図である。搾汁機２は内接ロール型の搾汁機である。搾汁機２は、リングロール２１と、内接ロール２２と、投入口２３と、排出口２４と、シリンダ２５と、押圧ロール２６と、を有する。

リングロール２１は、上下動可能かつ回転可能に支持されている。内接ロール２２は、上下動不能かつ回転可能に支持されている。リングロール２１と内接ロール２２とは、図示せぬ駆動手段によって同一方向に回転させられる。シリンダ２５は、押圧ロール２６を上方に押圧する。この押圧力は調整可能である。押圧ロール２６は、シリンダ２５から受けた押圧力をリングロール２１に伝える。以上の構成により、シリンダ２５の押圧力を調整することで、パームトランク破砕片がリングロール２１と内接ロール２２との間に挟まれる際の圧力を調整することができる。
パームトランク破砕片は、投入口２３から投入され、リングロール２１と内接ロール２２との間で圧搾され、搾汁液と搾汁残渣とに分離される。分離された搾汁液は不図示の吐出口から外部へ吐出され、液体燃料生成部７に投入される。分離された搾汁残渣は排出口２４から排出され、固体燃料生成部８に投入される。

図２に示すように、分離された搾汁残渣の一部は、分析器６に投入される。分析器６は、例えば原子吸光分析計であり、単位質量あたりの搾汁残渣に含有されるカリウムの質量を分析することができる。搾汁残渣にカリウムが多く含まれると、固体燃料生成部８により生成された燃料ペレットにもカリウムが多く含まれることになり、燃料ペレットをボイラーなどで燃焼させる際にカリウムを由来とする灰が多く発生する。この灰がボイラーの内部に付着すると、いわゆるスラッギングなどにつながる場合がある。このため、搾汁残渣に含まれるカリウムの質量を所定量以下にする必要がある。

なお、分析器６はカリウム以外のアルカリ金属の濃度を分析しても良い。パームトランクに含まれるアルカリ成分のうち、大部分はカリウムであるが、カリウム以外のアルカリ金属の分析値を考慮することで固体燃料としての灰付着性の予測精度を向上させることができる。分析器６として原子吸光分析計を用いることができる。
分析器６は制御部４と電気的に接続されており、単位質量あたりの搾汁残渣に含まれるカリウムの質量（以降、単に残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒと記す）を制御部４に出力する。なお、分析器が搾汁残渣のアルカリ濃度を分析する場合には、制御部４は搾汁残渣のアルカリ濃度を制御部４に出力する。
制御部４は、不図示のＣＰＵなどの処理部と、不図示のＲＡＭなどの記憶部と、を有する。

次に、パームトランク破砕片が吸水する水分の量と、残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒと、の関係について説明する。

図４（ａ）及び図４（ｂ）に示すように、パームトランク破砕片原料、吸水後破砕片原料、及び破砕片搾汁残渣は、添え字ｆ、ｆ’及びｒを用いて示し、ｆ、ｆ’及びｒを代表させて示す際は添え字ｉを用いる。パームトランク破砕片原料、吸水後破砕片原料、及び破砕片搾汁残渣の各総質量をＦ_ｉ[kg]、その中に含まれる成分のうち固体分の質量をＳ_ｉ[kg]、液体分の質量をＬ_ｉ[kg]とする。パームトランク破砕片に含まれるカリウムの質量についても同様にｗ_ｉ[kg]（以降、単に原料Ｋ質量ｗ_ｉと記す）とする。
このとき、パームトランク破砕片原料、吸水後破砕片原料、及び破砕片搾汁残渣中の含水率φ_ｉ（以降、含水率φ_ｉと記す）は、以下の数式（１）により表される。
φ_ｉ＝Ｌ_ｉ／（Ｓ_ｉ＋Ｌ_ｉ） …（１）
また、パームトランク破砕片原料、吸水後破砕片原料、及び破砕片搾汁残渣における固体分Ｓ_ｉ[kg]あたりのカリウムの質量である原料中のＫ濃度Ｄ_ｉ（以降、単にＫ濃度Ｄ_ｉと記す）は、以下の数式（２）により表される。
Ｄ_ｉ＝ｗ_ｉ／Ｓ_ｉ …（２）

また、パームトランク破砕片原料、吸水後破砕片原料、及び破砕片搾汁残渣おける液体分Ｌ_ｉ[kg]中のカリウムの質量である原料中のＫ濃度Ｃ_ｉ（以降、単に液中Ｋ濃度Ｃ_ｉと記す）は、以下の数式（３）により表される。
Ｃ_ｉ＝ｗ_ｉ／Ｌ_ｉ …（３）

図５は、パームトランク破砕片を水量比を変化させて水中に浸漬させた場合におけるパームトランク破砕片内の液分中のＫ濃度と溶出液側のＫ濃度の関係を示すものである。横軸の溶出側のＫ濃度と縦軸のパームトランク破砕片内の液分中のＫ濃度の傾きが１であることから、パームトランク内におけるＫはパームトランク内の液中に溶解して存在していることがわかる。
搾汁機２が吸水したパームトランク破砕片を圧搾して、パームトランク破砕片に含まれる水分の質量をＬ_ｆ[kg]からＬ_ｒ[kg]に減少させる。このとき、搾汁残渣の水分中に存在しているカリウムの濃度と、搾汁液に溶出しているカリウムの濃度とは、パームトランク液中カリウム濃度Ｃで等しいので、破砕片原料又は吸水後破砕片原料における液中濃度Ｃ_fまたはＣ_f’と搾汁残渣中における液中濃度Ｃ_ｒは次式（４ａ）又は（４ｂ）で示される。
Ｃ_f’＝Ｃ_ｒ （加水時）…（４ａ）
Ｃ_f ＝Ｃ_ｒ （非加水時）…（４ｂ）
したがって、搾汁残渣に含まれる液体分Ｌ _ｒ [kg]中のカリウムの質量ｗ_ｒ[kg]（以降、単に搾汁残渣Ｋ質量ｗ_ｒと記す）は、式（３）と（４ａ）又は（４ｂ）から、以下の数式（５ａ）又は（５ｂ）により表される。
ｗ_ｒ＝Ｃ_ｆ’× Ｌ_ｒ（加水時）…（５ａ）
ｗ_ｒ＝Ｃ_ｆ × Ｌ_ｒ（非加水時）…（５ｂ）

また、搾汁残渣固体分Ｓ_ｒ［ｇ］あたりのカリウムの質量である残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒは（２）式より次式で表現される。
Ｄ_ｒ＝ｗ_ｒ／Ｓ_ｒ …（２ａ）
搾汁残渣に含まれるカリウムは、搾汁残渣中の水分に存在していると考えられるが、燃料ペレットを生成する際に、水分は乾燥機８ａにより蒸発してカリウムが搾汁残渣の固体分に残留する。従って、この残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒは燃料ペレットに含有されるカリウムの量を間接的に表している。

パームトランク破砕片を圧搾すると、パームトランク破砕片の固体分の一部も搾汁液に混ざって流出する。原料の固体分Ｓ_ｆのうち、搾汁残渣に残って回収される割合をη（以降、単に固体分回収率ηと記す）とすると、搾汁残渣に含まれる固体分の質量Ｓ_ｒ[kg]（以降、単に搾汁残渣固体分Ｓ_ｒと記す）は、以下の数式（６）により表される。
Ｓ_ｒ＝η×Ｓ_ｆ …（６）

また、吸水後破砕片原料中Ｋ濃度Ｄ _ｆ’ 及び原料中Ｋ濃度Ｄ_ｆに対する残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの比Ｄ _ｒ ／Ｄ _ｆ’ 及びＤ_ｒ／Ｄ_ｆは、数式（１）、（２）に基づき、以下の数式（７ａ）または（７ｂ）により表される。
Ｄ_ｒ／Ｄ_ｆ’ ＝｛（１−φ_ｆ’）φ_ｒ｝／｛φ_ｆ’（１−φ_ｒ）｝ 加水時 …（７ａ）
Ｄ_ｒ／Ｄ_ｆ＝｛（１−φ_ｆ ）φ_ｒ｝／｛φ_ｆ （１−φ_ｒ）｝ 非加水時…（７ｂ）
上記の数式（７ａ）及び（７ａ）は、搾汁残渣含水率φ_ｒが同じであっても、吸水後含水率φ_ｆ’を大きくすることができれば、原料中Ｋ濃度Ｄ_ｆに対する残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの比Ｄ_ｒ／Ｄ_ｆを小さくできることを示している。すなわち、搾汁圧力を上げることで搾汁残渣含水率を下げなくても、加水により適切な吸水後含水率まで大きくすることができれば、原料と残渣におけるＫ除去の効果を得ることができることを示している。

次に、加水機３が加水することによってパームトランク破砕片が吸水する質量を、Ｌ_a[kg]（以降、単に吸水量Ｌ_aと記す）とすると、吸水後のパームトランク破砕片に含まれる水分の質量Ｌ_ｆ’ （以降、単に吸水後水分量Ｌ_ｆ’と記す）は、以下の数式（８）により表される。
Ｌ_ｆ’＝Ｌ_ｆ＋Ｌ_a …（８）

ここで、数式（１）から、以下の数式（９）に示すように、原材料の単位質量あたりの吸水量Ｌ_a／Ｆ_ｆ（以降、単に単位吸水量Ｌ_a／Ｆ_ｆと記す）が求められる。
Ｌ_a／Ｆ_ｆ＝（φ_ｆ’−φ_ｆ）／（１−φ_ｆ’） …（９）

以上の関係式（１）から（９）の関係を図４（ｂ）に示した。

以上の関係を、具体例に当てはめて説明する。
図６（ａ）及び図６（ｂ）に示すように、総質量Ｆ_ｆ＝４４８[kg]のパームトランク破砕片に、固体分Ｓ_ｆ＝１４８[kg]および液体分Ｌ_ｆ＝３００[kg]が含まれており、液体分Ｌ_ｆには原料Ｋ質量ｗ_ｆ＝１[kg]のカリウムが存在しているとする。このとき、原料含水率φ_ｆは数式（１）よりφ_ｆ＝０．６７[-]である。また、液中カリウム濃度Ｃ_ｆは、数式（３）よりＣ_ｆ＝０．００３３３[kg-K/kg-Liquid]であり、対固形分原料中Ｋ濃度Ｄ_ｆは数式（２）よりＤ_ｆ＝０．００６７７[kg-K/kg-solid]である。
このパームトランク破砕片を搾汁機２が圧搾する際、固体分回収率η＝０．７５[-]であったとすると、搾汁残渣固体分Ｓ_ｒは数式（６）より搾汁残渣固体分Ｓ_ｒ＝１１１[kg]となる。そして、搾汁残渣水分率がφ_ｒ＝０．３５[-]で搾汁される場合の搾汁残渣に含まれる水分の質量はＬ_ｒ＝６０[kg]なので、パームトランク破砕片に含まれていたｗ_ｆ＝１[kg]のカリウムのうち、搾汁残渣に残留する搾汁残渣Ｋ質量ｗ_ｒは数式（５ｂ）より、ｗ_ｒ＝０．２[kg]となる。このとき、残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒはＤ_ｒ＝０．００１８[kg-K/kg-solid]となる。

一方、パームトランク破砕片に加水して圧搾した場合について、図７を用いて説明する。
図７（ａ）及び図７（ｂ）に示すように、総質量Ｆ_ｆ＝４４８[kg]、固体分Ｓ_ｆ＝１４８[kg]、液体分Ｌ_ｆ＝３００[kg]で加水する場合と同じであるが、液体分Ｌ_ｆには原料Ｋ分が加水しない場合の２倍量すなわち原料Ｋ質量ｗ_ｆ＝２[kg]のカリウムが存在しているとする。
このとき、原料含水率φ_ｆは数式（１）よりφ_ｆ＝０．６７[-]である。また、液中カリウム濃度は数式（３）よりＣ_ｆ＝０．００６６７[kg-K/kg-Liquid]であり、対固形分原料中Ｋ濃度Ｄ_ｆは数式（２）よりＤ_ｆ＝０．０１３５[kg-K/kg-solid]である。

このパームトランク破砕片に加水機３が加水することにより、Ｌａ＝２９１[kg]の水分がパームトランク破砕片に吸水されたとする。このとき、吸水後水分量Ｌ_ｆは数式（８）よりＬ_ｆ’＝５９１[kg]となる。また、液中カリウム濃度は、加水前に比べて１．９７倍に薄まる。また、吸水後含有率φ_ｆ’は数式（１）よりφ_ｆ’＝０．８[-]となる。

この吸水したパームトランク破砕片を搾汁機２が圧搾する際、固体分回収率η＝０．７５[-]であったとすると、搾汁残渣固体分Ｓ_ｒは数式（６）よりＳ_ｒ＝１１１[kg]となる。そして、搾汁残渣水分率がφ_ｒ＝０．３５[-]で搾汁される場合に、搾汁残渣に含まれる水分の質量はＬ_ｒ＝６０[kg]なので、パームトランク破砕片に含まれていたｗ_ｆ＝２[kg]のカリウムのうち、搾汁残渣に残留する搾汁残渣Ｋ質量ｗ_ｒは、数式（５ａ）より、ｗ_ｒ＝０．２０[kg]となる。
そして、残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒは数式（２）より、Ｄ_ｒ＝０．００１８[kg-K/kg-solid]となる。

図６及び図７に示した結果を比較すると、加水する場合は原料となる破砕片中の対固形分カリウム濃度Ｄｒが２倍高くても、加水して搾汁した場合の残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒは、加水せずに搾汁した場合と同じ０．００１８[kg-K/kg-solid]まで低減される。残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒは、搾汁残渣から固体燃料を生成した際に、固体燃料に含まれるカリウムの質量を表している。従って、パームトランク破砕片に加水してから圧搾することで残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒを所定の数値以下とすることにより、固体燃料に含まれるカリウムの量を木質ペレットと同定にまで低減することができ、この固体燃料を燃焼させた際に生じるスラッギングなどの現象を防止することができる。

次に、原料中Ｋ濃度Ｄ_ｆと残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの関係について、図８を用いて説明する。図８に示すグラフは、原料破砕片の含水率φ_ｆをパラメータとして、縦軸に残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの原料中Ｋ濃度Ｄ_ｆに対する比Ｄ_ｒ／Ｄ_ｆをとり、横軸に吸水後含水率φ_ｆ’をとったものである。数式（７ａ）、（７ｂ）に示されるように、Ｄ_ｒ／Ｄ_ｆは原料含水率φ_ｆ’および搾汁残渣含水率φ_ｒの関数であり、図８に示すグラフは、原料含水率φ_ｆは、パームトランク破砕片のパームトランクの生育条件や伐採位置、保管方法などによって０．６〜０．７５の範囲で変動するので、この範囲での加水を前提に搾汁残渣含水率φ_ｒ＝０．３５[%]に搾汁した場合を示している。
図８に示すように、吸水後含水率φ_ｆ’の値が大きくなるほど、Ｄ_ｒ／Ｄ_ｆの値が小さくなる。すなわち、パームトランク破砕片に吸水させる水分量を多くするほど、原料中Ｋ濃度Ｄ_ｆに対する残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの低減量を大きくすることができる。
例えば、図８に示すように原料破砕片含水率φ_ｆが０．６[-]の場合であれば、吸水後含水率φ_ｆ’を０．８[-]まで加水すれば、Ｄ_ｒ／Ｄ_ｆ＝０．３８となり元のカリウム濃度の３８％迄濃度を低減することができる。逆に、原料破砕片含水率φ_ｆが０．６[-]の場合に、残渣中のカリウム濃度を元の原料が破砕片濃度から５０％に低減するだけであれば、吸水後含水率φ_ｆ’が０．７５[-]になる分だけの加水を行えばよいことを示している。図９に加水プロセスのターンダウン時の特長を示す概念を示す。

次に、パームトランク破砕片の単位質量あたりの加水量の上限値について説明する。パームトランクの原料含水率及び吸水後含水率の性質的制約から、原料に最も加水しなければいけなくなるのは、原料含水率φ_ｆ＝０．６[-]の場合に吸水後含水率がφ_ｆ’＝０．８５[-]となる場合である。この場合の、パームトランク破砕片の単位吸水量 Ｌａ／Ｆ_ｆは、数式（９）に示した関係に基づいて計算すれば、Ｌａ／Ｆ_ｆ＝約１．７となる。

これは、気候や、パームトランク破砕片に含まれる柔組織と維管束との割合などの条件が変動することを考慮しても、パームトランク破砕片が吸水しうる水分量は、パームトランク破砕片の質量の１．７倍以下であることを意味する。換言すると、パームトランク破砕片の質量の１．７倍以上の水分を加水機３が加水すると、パームトランク破砕片が吸水しきれないことを意味する。従って、加水機３が加水する量はＬａ／Ｆ_ｆ＝１．７以下とすることが好ましく、これによってパームトランク破砕片に過剰に加水して水資源を徒費することを防ぐことができる。

次に、パームトランク破砕片の性質について説明する。

図１１は、粉砕機１により粉砕されたパームトランク破砕片を、１０６[℃]で２時間乾燥した後、篩分けにより分級したものを、柔組織を主とするもの（以下、単に柔組織と記す）と維管束を主とするもの（以下、単に維管束と記す）とに目視にて分離した際の、各々の分級範囲における重量割合を示したものである。
図１１より柔組織は粒径が０．１〜１．７[mm]の間に多く分布し、維管束は粒径が０．４２５〜３．３５[mm]の範囲に広く分布することが判る。
図１２は図１１をもとに、パームトランク破砕片全体についての粒度分布を示したものである。なお、図１２の縦軸は、対象物を篩にかけて分級した際に、横軸に示す粒径以下の対象物の全体に占める重量基準の割合（以下、単に積算篩下という）をパーセント表示したものである。同様に、図１３は柔組織および維管束についての粒度分布を、積算篩下により示したものである。
図１３における柔組織および維管束のグラフを比較すると、その粒度分布のプロフィールは大きく異なっている。この点について、以下に考察する。もし、同じメカニズムによって粉砕されているのであれば、同じ粒径分布になるはずである。それにも関わらず、この二つの粒子のグループが異なる粒径分布をもっているということは、各々異なる破砕メカニズムによって生成したものである。すなわち、粒径が大きな方のグループが破砕により直接的に生じたものであるのに対して、粒径が小さな方のグループは、元々小さな粒子が弱く結合していたものが破砕時のエネルギーによって元の粒径状態に解きほぐされて生じる、いわゆる解繊と呼ばれるものである。したがって、図１３は、パームトランクの破砕において、粒径が小さな方のグループである柔組織は元々ある粒度分布を持っており、破砕により維管束から剥がれて解繊された状態になっていることを示すものである。

図１４は、パームトランク破砕片全体の粒径分布と、組織分の破砕片全体を基準とした粒径分布をあわせて示した図である。例えば、粒径１．０[mm]以下の維管束を含めた全体の積算篩下は４１．２[%]なのに対して、柔組織分の積算篩下は３５．６[%]であるので、残りの維管束が５．６[%]を占めることを示している。

粉砕機により解繊された破砕片中に、どの程度、柔組織が維管束から剥がれた状態にあるかということを考える。パームトランク中における柔組織の割合は５割程度なので、たとえば、図１１に示すような破砕では、破砕片中の柔組織の割合は４３．５[%]であるから、パームトランクは解繊された状態にあると考えられる。

表１は、柔組織および維管束の、パームトランク破砕片に含まれている割合と、吸水率と、を示す。ここで、吸水率とは柔組織または維管束の単位質量あたりの吸水可能な水分の質量を表す。吸水率は、柔組織または維管束について、最大吸水時の重量と乾燥時重量との差分を、乾燥時重量によって除算することにより求められる。

表２は篩分けにより分級された各粒径範囲のパームトランク破砕片の吸水量が、パームトランク全体の吸水量に占める割合を示したものである。例えば、粒径が１．０[mm]以下のパームトランク破砕片による吸水量が、全体の吸水量のうちの７０．３[%]を占めている。また、図１３の粒度分布から、柔組織全体のうち８１．８％が粒径１．０[mm]以下である一方、粒径が１．０[mm]以下の維管束は維管束全体の９．９[%]を占めるにすぎないことから、粒径が１．０[mm]以下のパームトランク破砕片における吸水量が主として柔組織によるものであることがわかる。
また、表１に示すように、柔組織の平均吸水率は７．０倍であり、パームトランク破砕片に含まれている割合は０．４３５（４３．５[%]）である。この２つの数値を掛けると、７．０×０．４３５≒３．０となる。同様にして、維管束の吸水率とパームトランク破砕片に含まれている割合の数値を掛けると、１．６×０．５６５≒０．９０となる。したがって、パームトランク破砕片の全体量を１としたときの吸水量は３．０＋０．９０＝３．９０となる。３．０÷（３．０＋０．９０）≒０．７７であるから、パームトランク破砕片全体における吸水量のうち、約７７[%]を柔組織の吸水量が占める。このことからも、パームトランク破砕片の吸水量については柔組織が支配的であることが判る。

表２から、粒径が０．１〜０．３[mm]の区間における、全体に対する吸水量の割合は１１．４[%]であるので、上述したように柔組織と維管束の全体量を１とした時の吸水量が３．９であるという計算結果を用いれば、この区間における吸水量は、３．９×０．１１４＝０．４４６と計算される。一方、図１１より、粒径が０．１〜０．３[mm]の区間には柔組織のみが存在し、その全体に対する割合は５．４[%]であるので、粒径が０．１〜０．３[mm]の区間における柔組織の吸水率は、０．４４６／０．０５４＝８．３となる。この吸水率８．３は、柔組織全体の平均吸水率７．０より大きく、粉砕によっても柔組織の細胞壁が粉砕されずに吸水性が維持されていることを示している。
次に、図１３及び図１４より、パームトランク破砕片全体の粒径１．０[mm]における積算篩下が３５．６[%]以上となるように粉砕されていれば、パームトランクの粉砕により柔組織が解繊された状態になった結果、パームトランク破砕片のうち４３．５[%]を占める柔組織の吸水性を利用できることを示している。
したがって、図１３に示すようなパームトランク破砕片の粒径０．３[mm]における積算篩下が５．４[%]以下となり、かつ、パームトランク破砕片の粒径１．０[mm]における積算篩下が３５．６[%]以上となるような粉砕であればパームトランク破砕片中の柔組織の吸水性の特長を失うことはなく、柔組織と維管束が解繊された状態となり、柔組織の吸水性を利用して効率良く吸水することができる。

図１５は、図１３の維管束と柔組織の粒度分布をもとに、積算篩下が５０[%]となる粒径をグラフから読み取って書き込んだものである。具体的には、柔組織の積算篩下が５０[%]となる粒径が０．５８[mm]であるのに対し、維管束の積算篩下が５０[%]となる粒径は１．４７[mm]である。０．５８÷１．４７≒０．３９であるから、積算篩下が５０[%]となる粒径同士を比較すると、柔組織は維管束の３９[%]（０．３９倍）の粒径である。固体内における物質移動が拡散によるものであり、その移動に要する時間が粒径の２乗に比例することを考慮すると、０．３９×０．３９≒０．１５により、柔組織における吸水時間は維管束における吸水時間の約１５[%]となる。すなわち、柔組織は維管束と比較してわずか１５[%]の時間で吸水が完了することを意味している。
図１０は、パームトランク破砕片を２０倍量の温度２５[℃]の水中に浸漬させて、浸漬後のパームトランク含水率の経時変化を示したものである。浸漬開始後５秒で含水率は平衡に到達する。この試験は浸漬時のデータであるが、パームトランク内におけるカリウムの物質移動は加水時と同じである。
以上より、パームトランクを柔組織と維管束とに解繊された状態にまで粉砕しておいてから加水すると、吸水量の面から支配的である柔組織に対して、水分を速やかに柔組織の内部まで浸透させることができる。この場合では、パームトランク破砕片に加水したときに、ごく短時間のうちに吸水を完了させることができる。

次に、パームトランクの処理装置１０の作用について説明する。

粉砕機１は、前述のようにハンマーミルなどによって、パームトランクを柔組織と維管束とを含む粉状のパームトランク破砕片に粉砕する。粉砕して得られたパームトランク破砕片は、加水機３に運搬される。加水機３によりパームトランク破砕片に加水される、パームトランク破砕片の単位時間あたりの加水量Ｑ（以降、単に単位時間あたり加水量Ｑと記す）は、制御部４によって制御される。

図１６は、制御部４による単位時間あたり加水量Ｑの制御方法の説明図である。図１６に示すように、まずフェーズ１では、加水量の制御の前提となる初期条件を設定する。具体的には、加水する対象となるパームトランク破砕片の条件として、パームトランク破砕片の単位時間当たりの処理量Ｐ[kg/h]と、原料含水率φ_ｆと、原料中Ｋ濃度Ｄ_ｆと、を設定する。また、搾汁残渣の条件として、搾汁残渣含水率φ_ｒと、目標とする残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒｓｅｔ（以降、単に目標Ｋ濃度Ｄ_ｒｓｅｔと記す）と、を設定する。これらの初期設定値は、制御部４が備える記憶部に記憶される。

次に、制御部４はフェーズ２において、フェーズ１で設定された初期条件に基づいて加水機３による初期単位時間あたり加水量Ｑ_０[kg/h]を設定する。Ｑ_０は、以下の数式（１０）により算出される。
Ｑ_０＝Ｐ（φ_ｆ０’−φ_ｆ）／（１−φ_ｆ０’） …（１０）
なお、数式（１０）においてφ’_ｆ０は初期条件下での加水後含水率であり、以下の数式（１１）により算出される。
φ _ｆ０’＝１／｛Ｄ_ｒｓｅｔ（１−φ_ｒ）／（Ｄ_ｆφ_ｒ）＋１） …（１１）

次に、制御部４はフェーズ３において、加水機３による単位時間あたり加水量Ｑの再設定を行う。具体的には、以下の数式（１２）に従って単位時間あたり加水量Ｑを増加させる。数式（１２）において、Ｑ_ｉは直前の単位時間あたり加水量であり、Ｑ_ｉ＋１は再設定後の単位時間あたり加水量であり、ΔＱは単位時間あたり加水量の調整量である。
Ｑ_ｉ＋１＝Ｑ_ｉ＋ΔＱ …（１２）
なお、初期状態ではＱ_ｉ＝Ｑ_０かつΔＱ＝０と設定されており、この場合Ｑ_ｉ＋１はＱ_０のまま変化しない。

次に、制御部４はフェーズ４において、Ｑ_ｉ＋１の単位時間あたり加水量で加水機３から散水または噴霧させる。
そして、制御部４はフェーズ５Ａにおいて、検出部５から出力された流出量を読み取る。そして、制御部４はフェーズ６Ａにおいて、流出量が０より大きいか否かを判断し、流出量が０よりも大きい場合には、ΔＱの値を減少させて負の値とする。そしてフェーズ３に戻り、単位時間あたり加水量の再設定を行う。このようにすると、流出量が０より大きい場合には単位時間あたり加水量Ｑが徐々に減少するため、水資源の徒費を防止することができる。
なお、制御部４は、流出量が所定の量より大きい場合にΔＱの値を減少させてもよい。あるいは、検出部５はパームトランク破砕片に吸収されなかった水分の有無を検出し、制御部４は、検出部５により水分が検出された場合にΔＱの値を減少させてもよい。

一方、制御部４はフェーズ５Ａと並行してフェーズ５Ｂの処理を行う。具体的には、分析器６が測定して出力した残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの値を読み取る。そして、制御部４はフェーズ６Ｂにおいて残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの値と目標Ｋ濃度Ｄ_ｒｓｅｔの値とを比較する。残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの値が目標Ｋ濃度Ｄ_ｒｓｅｔよりも大きい場合には、ΔＱの値が正となるように単位時間あたり加水量Ｑを再設定する。残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの値が目標Ｋ濃度Ｄ_ｒｓｅｔの値よりも小さい場合には、ΔＱの値が負となるように単位時間あたり加水量Ｑを再設定する。残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの値と目標Ｋ濃度Ｄ_ｒｓｅｔの値とが等しい場合には、ΔＱの値を０に設定する。そしてフェーズ３に戻り、単位時間あたり加水量Ｑの再設定を行う。このようにすると、残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの値が目標Ｋ濃度Ｄ_ｒｓｅｔの値に近づくように単位時間あたり加水量Ｑが調節されるため、加水機３からの単位時間あたり加水量Ｑを過不足のない値に設定することができる。

なお、フェーズ３において単位時間あたり加水量を再設定する際、フェーズ６Ａの処理結果がフェーズ６Ｂの処理結果よりも優先される。例えば、フェーズ６Ａにおいて流出量＞０であった場合には、フェーズ６Ｂにおいて残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒ＞目標Ｋ濃度Ｄ_ｒｓｅｔであったとしても、制御部４はΔＱの値が負となるように単位時間あたり加水量Ｑを再設定する。これは、フェーズ６Ａで流出量＞０であった場合には、パームトランク破砕片が加水された水分を全て吸収しきれていないため、さらに加水量を増加させても残渣Ｋ濃度Ｄ_ｒを低下させることができないためである。

本実施形態のパームトランク処理方法によれば、残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒの値が目標Ｋ濃度Ｄ_ｒｓｅｔとなるように加水機３による単位時間あたり加水量がフィードバック制御され、過不足のない加水を行うことができる。これにより、加水量が不足して残渣中Ｋ濃度Ｄ_ｒが目標Ｋ濃度Ｄ_ｒｓｅｔを上回るのを防ぎつつ、過剰な加水によって水資源を徒費することを防ぐことができる。このようにして、加水工程を効率化することができるとともに、例えば水資源が豊富でない地域においてパームトランクを処理する場合に、限られた資源を有効活用させることが可能になる。

以上、図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。上述した各実施形態において示した処理装置１０の構成および作用等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。
また、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、上記した各実施形態における構成要素を周知の構成要素に置き換えることは適宜可能であり、上記した実施形態やその変形例を適宜組み合わせてもよい。

１…粉砕機 ２…搾汁機 ３…加水機 ４…制御部 ５…検出部 ６…分析器 ７…液体燃料生成部 ７a…搾汁液タンク ７b…発酵槽 ７c…蒸留器 ７d…製品タンク ８…固体燃料生成部 ８a…乾燥機 ８b…破砕機 ８c…成型機 ８d…冷却器 ９…ベルトコンベア １０…処理装置 ２１…リングロール ２２…内接ロール ２３…投入口 ２４…排出口 ２５…シリンダ ２６…押圧ロール

Claims (6)

1. パームトランクを、粉砕機を用いて柔組織と維管束とに解繊して粉砕する粉砕工程と、
   前記粉砕工程で粉砕されたパームトランクにその吸水可能な水分量の上限値以下の範囲で加水する加水工程と、
   前記加水工程で加水された粉状のパームトランクを圧搾する圧搾工程と、を有することを特徴とするパームトランクの処理方法。
2. 前記粉砕工程で粉砕されたパームトランクを乾燥後に篩にかけた際の重量基準の積算篩下が、粒径０．３ｍｍにおいて５．４％以下であることを特徴とする請求項１に記載のパームトランクの処理方法。
3. 前記加水工程において、粉砕されたパームトランクに散水または噴霧して加水することを特徴とする請求項１または２に記載のパームトランクの処理方法。
4. 前記加水工程におけるパームトランクへの加水量は、パームトランクの質量に対して１．７倍以下であることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載のパームトランクの処理方法。
5. 前記加水工程におけるパームトランクへの加水量を、前記圧搾工程で得られた搾汁残渣が含有するカリウム濃度に基づいて制御することを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載のパームトランクの処理方法。
6. 請求項１から５のいずれか１項に記載のパームトランクの処理方法を実施するパームトランクの処理装置であって、
   パームトランクを柔組織と維管束とに解繊して粉砕する粉砕機と、
   前記粉砕機によって粉砕されたパームトランクに加水する加水機と、
   前記加水機により加水されたパームトランクを圧搾する搾汁機と、を備えることを特徴とするパームトランクの処理装置。

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