JP6123281B2 - Short-range correction lens system - Google Patents
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Description
本発明は、無限遠から近距離までの撮影が可能な、特に中判一眼レフカメラに用いて好適な近距離補正レンズ系に関する。 The present invention relates to a short distance correction lens system suitable for use in a medium format single-lens reflex camera capable of photographing from infinity to a short distance.
一般的な撮影レンズ系では、設計基準とする撮影距離が無限遠あるいは撮影倍率0.1倍以下(0倍〜−0.1倍)の低倍率に設定されている。このような撮影レンズ系で、さらに高撮影倍率(例えば−0.5倍以上)の近距離物体を撮影するために、レンズ全系を物体側に繰り出す全体繰り出しによるフォーカシングを行うと、収差変動が大きくなり光学性能が劣化してしまう。そこで、無限遠から近距離に及ぶ撮影距離の物体の撮影を可能にするために、複数のレンズ群を異なる比率で独立して移動させることでフォーカシングに伴う収差変動を抑える、フローティング機構を採用した撮影レンズ系が提案されている(特許文献1−6)。 In a general photographing lens system, the photographing distance as a design standard is set to infinity or a low magnification of 0.1 times or less (0 to −0.1 times). In such a lens system, in order to photograph a short-distance object with a higher photographing magnification (for example, −0.5 times or more), if focusing is performed by the entire extension in which the entire lens system is extended to the object side, aberration fluctuations occur. The optical performance will deteriorate due to the increase. Therefore, in order to enable shooting of objects at shooting distances ranging from infinity to short distance, shooting using a floating mechanism that suppresses aberration fluctuations due to focusing by moving multiple lens groups independently at different ratios A lens system has been proposed (Patent Documents 1-6).
特許文献1−3の撮影レンズ系は、35ミリ判一眼レフカメラよりも大きい画面サイズを持つ中判一眼レフカメラ用である。しかし、特許文献1−3の撮影レンズ系は、中望遠レンズの画角程度の比較的狭い画角を有しており、光量確保や収差補正の観点から、いわゆる標準レンズの画角(標準画角)程度の、より広い画角を有する撮影レンズ系に適用することはできない。 The taking lens system of Patent Documents 1-3 is for a medium format single-lens reflex camera having a larger screen size than a 35 mm single-lens reflex camera. However, the photographic lens system of Patent Documents 1-3 has a relatively narrow angle of view that is about the angle of view of a medium telephoto lens, and from the viewpoint of securing light quantity and correcting aberrations, the angle of view of a standard lens (standard image). It cannot be applied to a photographic lens system having a wider angle of view.
一方、特許文献4−6の撮影レンズ系は、標準画角程度の特許文献1−3よりは広い画角を有している。しかし、特許文献4−6の撮影レンズ系は、35ミリ判一眼レフカメラの画面サイズに最適化されているため、画面サイズが大きい中判一眼レフカメラに適用することはできない。 On the other hand, the photographing lens system of Patent Literature 4-6 has a wider angle of view than Patent Literatures 1-3, which are about the standard angle of view. However, since the photographic lens system of Patent Document 4-6 is optimized for the screen size of a 35 mm single-lens reflex camera, it cannot be applied to a medium-format single-lens reflex camera having a large screen size.
一眼レフカメラシステムでは、最終レンズ(最も像側のレンズ)と像面との間に位置するミラーが最終レンズに接触するのを回避するために、バックフォーカスを十分に長くしたいという要求がある。特に、35ミリ判一眼レフカメラよりも大きい画面サイズを持つ中判一眼レフカメラでは、焦点距離に対してより長いバックフォーカスを確保したいという要求がある。しかし、特許文献4−6の撮影レンズ系を同程度の画角の中判一眼レフカメラに適用するためには、レンズ全系の拡大(スケーリング)を行うだけでは標準画角化を実現することは難しく、また全長の増大にもつながる。すなわち、特許文献4−6の撮影レンズ系を画角はそのままで中判一眼レフカメラ用のサイズにスケーリングするとバックフォーカスが不足し、さらに十分なバックフォーカスを確保できるサイズにまでスケーリングすると焦点距離が長く(画角が狭く)なってしまう。 In a single-lens reflex camera system, there is a demand for making the back focus sufficiently long in order to avoid a mirror located between the final lens (most image side lens) and the image plane coming into contact with the final lens. In particular, a medium-format single-lens reflex camera having a screen size larger than that of a 35 mm single-lens reflex camera is required to ensure a longer back focus with respect to the focal length. However, in order to apply the photographic lens system of Patent Documents 4-6 to a medium format single-lens reflex camera with the same angle of view, the standard angle of view can be realized simply by enlarging (scaling) the entire lens system. Is difficult and leads to an increase in the overall length. That is, if the photographic lens system of Patent Document 4-6 is scaled to a size for a medium format single-lens reflex camera without changing the angle of view, the back focus will be insufficient, and if the scale is scaled to a size that can ensure sufficient back focus, the focal length will be increased. Long (the angle of view is narrow).
本発明は、以上の問題意識に基づいて完成されたものであり、特に中判一眼レフカメラに用いる近距離補正レンズ系において、画角が42〜43度程度と比較的広く、中判一眼レフカメラに必要なバックフォーカスを確保でき、無限遠から近距離までの広い撮影領域に亘って収差を良好に補正できる近距離補正レンズ系を得ることを目的とする。 The present invention has been completed based on the above awareness of the problem. Particularly in a short-range correction lens system used in a medium-format single-lens reflex camera, the field angle is relatively wide, about 42 to 43 degrees, and the medium-format single-lens reflex camera is An object of the present invention is to obtain a short-distance correction lens system that can secure the back focus necessary for the camera and can correct aberrations well over a wide photographing region from infinity to short distance.
本発明の近距離補正レンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群と、負の屈折力の第2レンズ群とからなり、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、少なくとも第1レンズ群が物体側に移動する近距離補正レンズ系において、第1レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力の第1aレンズ群、負の屈折力の第1bレンズ群、開口絞り、及び正の屈折力の第1cレンズ群からなり、第1bレンズ群は、物体側から順に位置する像側に凹の負レンズと像側に凹の正レンズの接合レンズからなり、第2レンズ群は、物体側から順に、像側に凹の負レンズ、正レンズ、及び物体側に凹の負レンズからなり、次の条件式(12)を満足することを特徴としている。
(12)0<νd 1bn −νd 1bp <20
但し、
νd 1bn :第1bレンズ群中の負レンズのd線に対するアッベ数、
νd 1bp :第1bレンズ群中の正レンズのd線に対するアッベ数、
である。
The short-distance correction lens system of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side, and performs focusing from an infinite object to a short-distance object. In the short-distance correction lens system in which at least the first lens unit moves toward the object side, the first lens unit includes, in order from the object side, a first lens unit having a positive refractive power, a first lens unit having a negative refractive power, The aperture stop and the first c lens group having a positive refractive power are composed of a cemented lens of a negative lens concave on the image side and a positive lens concave on the image side, which are located in order from the object side . The two lens group includes , in order from the object side, a negative lens that is concave on the image side, a positive lens, and a negative lens that is concave on the object side, and satisfies the following conditional expression (12) .
(12) 0 <νd 1bn -νd 1bp <20
However,
νd 1bn : Abbe number for the d-line of the negative lens in the 1b lens group,
νd 1bp : Abbe number for the d-line of the positive lens in the 1b lens group,
It is.
本発明の近距離補正レンズ系は、次の条件式(1)を満足することが好ましい。
(1)−1.6<(R21i+R21O)/(R21i−R21O)<−0.6
但し、
R21i:第2レンズ群中の像側に凹の負レンズの像側の面の曲率半径、
R21O:第2レンズ群中の像側に凹の負レンズの物体側の面の曲率半径、
である。
It is preferable that the short distance correction lens system of the present invention satisfies the following conditional expression (1).
(1) −1.6 <(R 21i + R 21O ) / (R 21i −R 21O ) <− 0.6
However,
R 21i : radius of curvature of the image side surface of the negative lens concave to the image side in the second lens group,
R 21O : the radius of curvature of the object side surface of the negative lens concave to the image side in the second lens group,
It is.
本発明の近距離補正レンズ系は、次の条件式(2)を満足することが好ましい。
(2)0.1<R23O/f2<2.0
但し、
R23O:第2レンズ群中の物体側に凹の負レンズの物体側の面の曲率半径、
f2:第2レンズ群の焦点距離、
である。
The short-distance correction lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (2).
(2) 0.1 <R 23O / f 2 <2.0
However,
R 23O : radius of curvature of the object side surface of the negative lens concave on the object side in the second lens group,
f 2 : focal length of the second lens group,
It is.
本発明の近距離補正レンズ系は、次の条件式(3)を満足することが好ましい。
(3)0.2<f21/f2<0.7
但し、
f21:第2レンズ群中の像側に凹の負レンズの焦点距離、
f2:第2レンズ群の焦点距離、
である。
It is preferable that the short distance correcting lens system according to the present invention satisfies the following conditional expression (3).
(3) 0.2 <f 21 / f 2 <0.7
However,
f 21 : the focal length of the negative lens concave on the image side in the second lens group,
f 2 : focal length of the second lens group,
It is.
本発明の近距離補正レンズ系は、次の条件式(4)を満足することが好ましい。
(4)0.2<f23/f2<0.9
但し、
f23:第2レンズ群中の物体側に凹の負レンズの焦点距離、
f2:第2レンズ群の焦点距離、
である。
The short-distance correction lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (4).
(4) 0.2 <f 23 / f 2 <0.9
However,
f 23 : focal length of negative lens concave on the object side in the second lens group,
f 2 : focal length of the second lens group,
It is.
本発明の近距離補正レンズ系は、次の条件式(5)を満足することが好ましい。
(5)νd23<60
但し、
νd23:第2レンズ群中の物体側に凹の負レンズのd線に対するアッベ数、
である。
It is preferable that the short distance correcting lens system according to the present invention satisfies the following conditional expression (5).
(5) νd 23 <60
However,
νd 23 : Abbe number with respect to the d-line of the negative lens concave on the object side in the second lens group,
It is.
第1レンズ群は、その最も物体側に位置させて、像側に凹の負レンズを有していることが好ましい。 The first lens group is preferably located closest to the object side and has a concave negative lens on the image side.
第1レンズ群の最も物体側に像側に凹の負レンズを配置したとき、本発明の近距離補正レンズ系は、次の条件式(6)及び(7)を満足することが好ましい。
(6)nd11>1.65
(7)νd11>40
但し、
nd11:第1レンズ群中の最も物体側に位置する像側に凹の負レンズのd線に対する屈折率、
νd11:第1レンズ群中の最も物体側に位置する像側に凹の負レンズのd線に対するアッベ数、
である。
When a negative lens which is concave on the image side is disposed closest to the object side of the first lens group, it is preferable that the short distance correction lens system of the present invention satisfies the following conditional expressions (6) and (7).
(6) nd 11 > 1.65
(7) νd 11 > 40
However,
nd 11 : refractive index with respect to d line of a negative lens which is concave on the image side located closest to the object side in the first lens group
νd 11 : Abbe number for the d-line of the negative lens on the image side located closest to the object side in the first lens group,
It is.
本発明の近距離補正レンズ系は、第1レンズ群が少なくとも1枚の正レンズを有しており、次の条件式(8)及び(9)を満足することが好ましい。
(8)ndP1>1.7
(9)νdP1<60
但し、
ndP1:第1レンズ群中の少なくとも1枚の正レンズのうち、少なくともいずれかの正レンズのd線に対する屈折率、
νdP1:第1レンズ群中の少なくとも1枚の正レンズのうち、少なくともいずれかの正レンズのd線に対するアッベ数、
である。
In the short-distance correction lens system of the present invention, it is preferable that the first lens group has at least one positive lens and satisfies the following conditional expressions (8) and (9).
(8) nd P1 > 1.7
(9) νd P1 <60
However,
nd P1 : refractive index with respect to d-line of at least one positive lens among at least one positive lens in the first lens group,
νd P1 : Abbe number for the d-line of at least one positive lens among at least one positive lens in the first lens group,
It is.
本発明の近距離補正レンズ系は、その一態様では、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、第1レンズ群が物体側に移動する(繰り出される)のに加えて、第2レンズ群が、第1レンズ群とは異なる移動量で物体側に移動し(繰り出され)、次の条件式(10)を満足している。
(10)0.1<Δd2/Δd1<0.9
但し、
Δd1:無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時の第1レンズ群の移動量、
Δd2:無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時の第2レンズ群の移動量、
である。
In one aspect, the short distance correction lens system of the present invention is arranged such that the first lens group moves to the object side (draws out) during focusing from an object at infinity to a short distance object, and the second lens group. However, it moves to the object side by a different amount of movement from the first lens group (drawn out), and the following conditional expression (10) is satisfied.
(10) 0.1 <Δd2 / Δd1 <0.9
However,
Δd1: Amount of movement of the first lens unit during focusing from an object at infinity to a near object;
Δd2: the amount of movement of the second lens group during focusing from an infinitely distant object to a close object;
It is.
本発明の近距離補正レンズ系は、条件式(10)の条件式範囲の中でも、次の条件式(10')を満足することが好ましい。
(10')0.5<Δd2/Δd1<0.9
The short distance correcting lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (10 ′) within the conditional expression range of conditional expression (10).
(10 ′) 0.5 <Δd2 / Δd1 <0.9
本発明の近距離補正レンズ系は、別の態様では、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、第2レンズ群が、像面に対して固定されている(光軸方向に移動しない)。 In another aspect of the short distance correction lens system of the present invention, the second lens group is fixed with respect to the image plane (does not move in the optical axis direction) during focusing from an object at infinity to a short distance object. .
本発明の近距離補正レンズ系は、次の条件式(11)を満足することが好ましい。
(11)νd1bn>30
但し、
νd1bn:第1bレンズ群中の負レンズのd線に対するアッベ数、
である。
It is preferable that the short distance correction lens system according to the present invention satisfies the following conditional expression (11).
(11) νd 1bn > 30
However,
νd 1bn : Abbe number for the d-line of the negative lens in the 1b lens group,
It is.
本発明の近距離補正レンズ系は、条件式(12)の条件式範囲の中でも、次の条件式(12')を満足することが好ましい。
(12')0<νd1bn−νd1bp<15
Short-range correction lens system of the present invention, among of the condition of the conditional expression (12), it is preferable to satisfy the following condition (12 ').
(12 ') 0 <νd 1bn -νd 1bp <15
本発明の近距離補正レンズ系は、次の条件式(13)及び(14)を満足することが好ましい。
(13)nd1bn<1.7
(14)nd1bp>1.8
但し、
nd1bn:第1bレンズ群中の負レンズのd線に対する屈折率、
nd1bp:第1bレンズ群中の正レンズのd線に対する屈折率、
である。
It is preferable that the short distance correction lens system of the present invention satisfies the following conditional expressions (13) and (14).
(13) nd 1bn <1.7
(14) nd 1bp > 1.8
However,
nd 1bn : refractive index with respect to d-line of the negative lens in the 1b lens group,
nd 1bp : refractive index of the positive lens in the 1b lens group with respect to d-line,
It is.
本発明によれば、特に中判一眼レフカメラに用いる近距離補正レンズ系において、画角が42〜43度程度と比較的広く、中判一眼レフカメラに必要なバックフォーカスを確保でき、無限遠から近距離までの広い撮影領域に亘って収差を良好に補正できる近距離補正レンズ系が得られる。 According to the present invention, particularly in a short-distance correction lens system used in a medium format single-lens reflex camera, the angle of view is relatively wide as about 42 to 43 degrees, and the back focus necessary for the medium format single-lens reflex camera can be secured. A short-distance correction lens system that can satisfactorily correct aberrations over a wide imaging region up to a short distance can be obtained.
近距離補正レンズ系は、参考実施例1−13及び数値実施例1−3を通じて、図97、図98の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2とからなる。Iは像面である。 As shown in the simplified movement diagrams of FIGS. 97 and 98, the short-distance correction lens system is a first lens group having a positive refractive power in order from the object side through Reference Example 1-13 and Numerical Example 1-3 . G1 and a second lens group G2 having a negative refractive power. I is the image plane.
近距離補正レンズ系は、参考実施例1−13及び数値実施例1−3を通じて、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、少なくとも第1レンズ群G1が、第2レンズ群G2との間隔を変えながら物体側に移動する。 In the short distance correction lens system, when focusing from an object at infinity to a short distance object through Reference Example 1-13 and Numerical Example 1-3 , at least the first lens group G1 is spaced from the second lens group G2. Move to the object side while changing.
近距離補正レンズ系は、参考実施例1−9、数値実施例1−3では、図97の簡易移動図に示すように、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2がそれぞれ異なる移動量(繰り出し量)で物体側に移動する(繰り出される)。第1レンズ群G1の移動量(繰り出し量)は、第2レンズ群G2の移動量(繰り出し量)よりも大きい。 In the reference example 1-9 and the numerical value example 1-3 , the short-distance correction lens system includes the first lens group G1 during focusing from an object at infinity to a short-distance object, as shown in the simplified movement diagram of FIG. And the second lens group G2 move to the object side with different movement amounts (feeding amounts). The moving amount (feeding amount) of the first lens group G1 is larger than the moving amount (feeding amount) of the second lens group G2.
近距離補正レンズ系は、参考実施例10−13では、図98の簡易移動図に示すように、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、第1レンズ群G1が物体側に移動し(繰り出され)、第2レンズ群G2が像面Iに対して固定されている(光軸方向に移動しない)。 In Reference Example 10-13 , as shown in the simplified movement diagram of FIG. 98 , the short-distance correction lens system moves the first lens group G1 to the object side during focusing from an infinite object to a short-distance object ( The second lens group G2 is fixed with respect to the image plane I (does not move in the optical axis direction).
第1レンズ群G1は、参考実施例1−13では、物体側から順に、負レンズ(像側に凹の負レンズ)11、正レンズ12、正レンズ13、負レンズ14、開口絞りS、物体側から順に位置する負レンズ15と正レンズ16の接合レンズ、及び正レンズ17からなる。正レンズ17はその像側の面が非球面である。
In Reference Example 1-13 , the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative lens (a negative lens concave on the image side) 11, a
第1レンズ群G1は、数値実施例1−3では、物体側から順に、正の屈折力の第1aレンズ群G1a、負の屈折力の第1bレンズ群G1b、開口絞りS、及び正の屈折力の第1cレンズ群G1cからなる。
第1aレンズ群G1aは、物体側から順に、負レンズ11'、正レンズ12'及び正レンズ13'からなる。正レンズ12'は、数値実施例1、2では球面レンズからなり、数値実施例3ではその物体側の面が非球面である。
第1bレンズ群G1bは、物体側から順に位置する負レンズ(像側に凹の負レンズ)14'と正レンズ(像側に凹の正レンズ)15'の接合レンズからなる。
第1cレンズ群G1cは、物体側から順に、物体側から順に位置する負レンズ16'と正レンズ17'の接合レンズ、及び正レンズ18'からなる。正レンズ18'は、数値実施例1−3を通じて、その像側の面が非球面である。
In Numerical Example 1-3 , the first lens group G1 includes, in order from the object side, a first-a lens group G1a having a positive refractive power, a first-b lens group G1b having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refraction. It consists of a first-c lens group G1c.
The first-a lens group G1a includes a
The 1b lens group G1b is composed of a cemented lens of a negative lens (negative lens concave on the image side) 14 ′ and a positive lens (positive lens concave on the image side) 15 ′ positioned in order from the object side.
The first c lens group G1c includes, in order from the object side, a cemented lens of a
第2レンズ群G2は、参考実施例1−13及び数値実施例1−3を通じて、物体側から順に、負レンズ(像側に凹の負レンズ)21、正レンズ22、及び負レンズ(物体側に凹の負レンズ)23からなる。
The second lens group G2 includes a negative lens (a negative lens concave on the image side) 21, a
参考実施例1−9及び数値実施例1−3では、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2を異なる移動量で物体側に移動させるフローティングフォーカスを行うことで、特に近距離物体撮影時の像面湾曲や歪曲収差等の軸外収差を良好に補正している。また第1レンズ群G1を物体側に移動させることで、収納長を短くして携帯性を高めることができる。 In Reference Example 1-9 and Numerical Example 1-3 , a floating focus that moves the first lens group G1 and the second lens group G2 to the object side with different amounts of movement during focusing from an infinitely distant object to a close object. In this way, off-axis aberrations such as field curvature and distortion are particularly well corrected when photographing a short distance object. Further, by moving the first lens group G1 to the object side, the storage length can be shortened and the portability can be improved.
また参考実施例10−13のように、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、第1レンズ群G1を物体側に移動させ、第2レンズ群G2を像面Iに対して固定することで、フォーカス機構系を簡素化することができる。また、第2レンズ群G2の偏芯感度を小さく抑えて実用上の光学性能を優れたレベルで維持することができる。 Also, as in Reference Example 10-13 , when focusing from an infinitely distant object to a close object, the first lens group G1 is moved to the object side, and the second lens group G2 is fixed with respect to the image plane I. Thus, the focus mechanism system can be simplified. Further, the decentration sensitivity of the second lens group G2 can be kept small, and the practical optical performance can be maintained at an excellent level.
近距離補正レンズ系は、参考実施例1−13及び数値実施例1−3を通じて、第2レンズ群G2を、物体側から順に、負レンズ(像側に凹の負レンズ)21、正レンズ22、及び負レンズ(物体側に凹の負レンズ)23の3枚のレンズで構成している。
In the short distance correction lens system, through Reference Example 1-13 and Numerical Example 1-3 , the second lens group G2 is arranged in order from the object side, with a negative lens (negative lens concave on the image side) 21, and a
第2レンズ群G2の物体側の2枚のレンズを負レンズ(像側に凹の負レンズ)21と正レンズ22の順で構成することで、球面収差やコマ収差を良好に補正することができる。
By configuring the two lenses on the object side of the second lens group G2 in the order of the negative lens (negative lens concave on the image side) 21 and the
第2レンズ群G2の最も物体側(つまり開口絞りSに最も近い位置)に負レンズ(像側に凹の負レンズ)21を配置することで、像面湾曲や歪曲収差等の軸外収差の影響を最小限に抑えつつ、長いバックフォーカスを確保することができる。 By disposing a negative lens (concave negative lens on the image side) 21 closest to the object side of the second lens group G2 (that is, the position closest to the aperture stop S), off-axis aberrations such as field curvature and distortion aberration can be obtained. A long back focus can be secured while minimizing the influence.
仮に第2レンズ群G2の最終レンズ(最も像側のレンズ)を正レンズとすると、レンズ径が増大して、マウントによる有効径の制限がある一眼レフカメラシステムには好ましくない。そこで本実施形態では、第2レンズ群G2の最終レンズ(最も像側のレンズ)を負レンズ(物体側に凹の負レンズ)23とすることで、第2レンズ群G2のレンズ径を小さくしている。 If the final lens (lens closest to the image side) of the second lens group G2 is a positive lens, the lens diameter increases, which is not preferable for a single-lens reflex camera system in which the effective diameter is limited by the mount. Therefore, in the present embodiment, the final lens (lens closest to the image side) of the second lens group G2 is a negative lens (negative lens concave on the object side) 23, thereby reducing the lens diameter of the second lens group G2. ing.
第2レンズ群G2の最も物体側の負レンズ21を像側に凹とし、最も像側の負レンズ23を物体側に凹として、負レンズ21と23の形状に対称性を持たせることで、像面湾曲や歪曲収差を良好に補正することができる。また、負レンズ21と23の間に挟まれて位置する正レンズ22を、負レンズ21の像側の凹面と負レンズ23の物体側の凹面に沿った両凸形状にすることで、球面収差、コマ収差の発生を抑えることができる。
By making the
近距離補正レンズ系は、数値実施例1−3では、第1レンズ群G1を、正の屈折力の第1aレンズ群G1a、負の屈折力の第1bレンズ群G1b、開口絞りS、及び正の屈折力の第1cレンズ群G1cで構成している。これにより、第1bレンズ群G1bでは軸外光束が光軸付近を通るため、製造時の偏心誤差による収差変動(特に像面湾曲や倍率色収差等の軸外の収差変動)を抑えて優れた光学性能を得ることができる。また、開口絞りSの直前に位置する第1bレンズ群G1bを、光軸直交方向に移動して結像位置を変化させることにより像ぶれを補正する像ぶれ補正レンズ群(防振レンズ群)とすることもできる。 In Numerical Example 1-3 , the short distance correction lens system includes a first lens group G1, a first a lens group G1a having a positive refractive power, a first b lens group G1b having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive The first c lens group G1c having a refractive power of 5 mm is used. As a result, in the 1b lens group G1b, the off-axis light beam passes near the optical axis, so that aberration variation (particularly off-axis aberration variation such as curvature of field and lateral chromatic aberration) due to decentration error during manufacture is suppressed, and excellent optics. Performance can be obtained. Also, an image blur correction lens group (anti-vibration lens group) that corrects image blur by moving the first b lens group G1b positioned immediately before the aperture stop S in the direction orthogonal to the optical axis and changing the image formation position; You can also
第1bレンズ群G1bは、物体側から順に位置する負レンズ(像側に凹の負レンズ)14'と正レンズ(像側に凹の正レンズ)15'の接合レンズの2枚のレンズからなる。これにより、偏心による収差変動(特に像面湾曲や倍率色収差等の軸外の収差変動)をより小さく抑えることができる。 The 1b lens group G1b is composed of two lenses, a negative lens (a negative lens concave on the image side) 14 ′ and a cemented lens of a positive lens (positive lens concave on the image side) 15 ′ positioned in order from the object side. . As a result, aberration fluctuations due to decentration (particularly off-axis aberration fluctuations such as field curvature and lateral chromatic aberration) can be further reduced.
第1bレンズ群G1b(負レンズ14')の物体側の面を凹面とすることで、球面収差、コマ収差を良好に補正することができる。第1bレンズ群G1bの負レンズ14'と正レンズ15'の接合面を物体側に凸(負レンズ14'が像側に凹面を向けていて正レンズ15'が物体側に凸面を向けている)とすることで、球面収差の発生を抑えることができる。
By making the object-side surface of the first-b lens group G1b (
条件式(1)は、第2レンズ群G2中の最も物体側の負レンズ(像側に凹の負レンズ)21の形状(シェーピングファクター)を規定している。条件式(1)を満足することで、球面収差や像面湾曲を良好に補正することができる。
条件式(1)の上限を超えると、球面収差や像面湾曲が補正不足になる。
条件式(1)の下限を超えると、球面収差や像面湾曲が補正過剰になる。
Conditional expression (1) defines the shape (shaping factor) of the most object side negative lens (negative lens concave on the image side) 21 in the second lens group G2. By satisfying conditional expression (1), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field.
If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, spherical aberration and curvature of field become insufficiently corrected.
If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, spherical aberration and field curvature will be overcorrected.
条件式(2)は、第2レンズ群G2中の最も像側の負レンズ(物体側に凹の負レンズ)23の物体側の面の曲率半径と、第2レンズ群G2の焦点距離との比を規定している。条件式(2)を満足することで、コマ収差、倍率色収差、非点収差の発生を抑えて良好な光学性能を得ることができる。
条件式(2)の上限を超えると、コマ収差、倍率色収差が補正不足になる。
条件式(2)の下限を超えると、非点収差、色コマ収差が大きく発生する。
Conditional expression (2) indicates that the radius of curvature of the object-side surface of the most image-side negative lens (negative lens concave on the object side) 23 in the second lens group G2 and the focal length of the second lens group G2 The ratio is specified. By satisfying conditional expression (2), it is possible to obtain good optical performance while suppressing the occurrence of coma, lateral chromatic aberration, and astigmatism.
If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, coma and lateral chromatic aberration will be undercorrected.
If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, astigmatism and chromatic coma aberration will occur greatly.
条件式(3)は、第2レンズ群G2中の最も物体側の負レンズ(像側に凹の負レンズ)21の焦点距離と、第2レンズ群G2の焦点距離との比を規定している。条件式(3)を満足することで、長いバックフォーカスを確保するとともに、非点収差、球面収差、軸上色収差を良好に補正することができる。
条件式(3)の上限を超えると、非点収差が補正不足になり、また、バックフォーカスの確保が難しくなる。
条件式(3)の下限を超えると、球面収差や軸上色収差が補正不足になる。
Conditional expression (3) defines the ratio between the focal length of the most object side negative lens (negative lens concave on the image side) 21 in the second lens group G2 and the focal length of the second lens group G2. Yes. By satisfying conditional expression (3), a long back focus can be secured and astigmatism, spherical aberration, and axial chromatic aberration can be corrected well.
When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, astigmatism becomes insufficiently corrected, and it becomes difficult to ensure the back focus.
If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, spherical aberration and axial chromatic aberration will be undercorrected.
条件式(4)は、第2レンズ群G2中の最も像側の負レンズ(物体側に凹の負レンズ)23の焦点距離と、第2レンズ群G2の焦点距離との比を規定している。条件式(4)を満足することで、倍率色収差、球面収差、軸上色収差、像面湾曲を良好に補正することができる。
条件式(4)の上限を超えると、倍率色収差が補正不足になり、また、近距離物体撮影時における軸上色収差が補正過剰となる。
条件式(4)の下限を超えると、球面収差、像面湾曲、軸上色収差が補正不足になる。
Conditional expression (4) defines the ratio between the focal length of the most image side negative lens (negative lens concave on the object side) 23 in the second lens group G2 and the focal length of the second lens group G2. Yes. By satisfying conditional expression (4), it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration, spherical aberration, axial chromatic aberration, and field curvature.
If the upper limit of the conditional expression (4) is exceeded, the lateral chromatic aberration will be undercorrected, and the axial chromatic aberration at the time of shooting a short distance object will be overcorrected.
If the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, spherical aberration, field curvature, and axial chromatic aberration will be undercorrected.
条件式(5)は、第2レンズ群G2中の最も像側の負レンズ(物体側に凹の負レンズ)23のd線に対するアッベ数を規定している。条件式(5)を満足する高分散な硝材を負レンズ23に使用することで、倍率色収差をより効果的に補正することができる。
条件式(5)の上限を超えると、倍率色収差が補正不足になる。
Conditional expression (5) defines the Abbe number for the d-line of the most image side negative lens (negative lens concave on the object side) 23 in the second lens group G2. By using a highly dispersed glass material that satisfies the conditional expression (5) for the
If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, lateral chromatic aberration will be undercorrected.
上述のように、第1レンズ群G1は、その最も物体側に位置させて、像側に凹の負レンズ11を有している。条件式(6)及び条件式(7)は、この構成を前提に規定したものである。第1レンズ群G1の最も物体側に像側に凹の負レンズ11を配置することで、レンズ径を増大させることなく多くの光量を確保して、広い画角を確保することができる。仮に第1レンズ群G1の最も物体側のレンズを像側に凸の負レンズとすると、像面湾曲や歪曲収差が大きく発生して好ましくない。
As described above, the first lens group G1 includes the
条件式(6)は、第1レンズ群G1中の最も物体側に位置する像側に凹の負レンズ11のd線に対する屈折率を規定している。条件式(6)を満足することで、球面収差やコマ収差を良好に補正することができる。
条件式(6)の下限を超えると、球面収差やコマ収差の発生を抑えるのが難しくなる。
Conditional expression (6) defines the refractive index with respect to the d-line of the
If the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, it will be difficult to suppress the occurrence of spherical aberration and coma.
条件式(7)は、第1レンズ群G1中の最も物体側に位置する像側に凹の負レンズ11のd線に対するアッベ数を規定している。条件式(7)を満足することで、倍率色収差を良好に補正することができる。
条件式(7)の下限を超えると、倍率色収差の補正が不十分になる。
Conditional expression (7) defines the Abbe number with respect to the d-line of the
If the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, the correction of lateral chromatic aberration will be insufficient.
上述のように、第1レンズ群G1は、4枚の正レンズ(少なくとも1枚の正レンズ)12、13、16、17を有している。条件式(8)及び条件式(9)は、この構成を前提に規定したものである。 As described above, the first lens group G1 has four positive lenses (at least one positive lens) 12, 13, 16, and 17. Conditional expression (8) and conditional expression (9) are defined based on this configuration.
条件式(8)は、第1レンズ群G1中の正レンズ12、13、16、17のうち、少なくともいずれかの正レンズのd線に対する屈折率を規定している。条件式(8)を満足することで、球面収差、コマ収差を良好に補正することができる。
条件式(8)の下限を超えると、球面収差、コマ収差の発生を抑えるのが難しくなる。
Conditional expression (8) defines the refractive index with respect to the d-line of at least one of the
If the lower limit of conditional expression (8) is exceeded, it will be difficult to suppress the occurrence of spherical aberration and coma.
条件式(9)は、第1レンズ群G1中の正レンズ12、13、16、17のうち、少なくともいずれかの正レンズのd線に対するアッベ数を規定している。条件式(9)を満足することで、倍率色収差を良好に補正することができる。
条件式(9)の上限を超えると、倍率色収差の補正が不十分になる。
Conditional expression (9) defines the Abbe number for the d-line of at least one of the
If the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, the correction of lateral chromatic aberration will be insufficient.
本実施形態では、条件式(8)及び(9)を満足する正レンズを第1レンズ群G1中の最も物体側に位置する正レンズ12とすることで、倍率色収差をより良好に補正することができる。
In the present embodiment, the chromatic aberration of magnification is corrected more satisfactorily by setting the positive lens satisfying the conditional expressions (8) and (9) to the
上述のように、参考実施例1−9では、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2を異なる移動量(繰り出し量)で物体側に移動させている(繰り出している)。
条件式(10)はこの構成において、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時の第1レンズ群G1と第2レンズ群G2の移動量(繰り出し量)の比を規定している。条件式(10)を満足することで、フォーカシングに伴うレンズ全系の移動量(繰り出し量)を適切に設定するとともに、近距離物体撮影時の像面湾曲や歪曲収差等の軸外収差を良好に補正することができる。
条件式(10)の上限を超えると、フォーカシングに伴うレンズ全系の移動量(繰り出し量)が増大して実用上好ましくない。また、フォーカスレンズ群である第1レンズ群G1と第2レンズ群G2の倒れ等に伴う偏芯により、像面倒れ等が発生し易くなる。
条件式(10)の下限を超えると、近距離物体撮影時の像面湾曲や歪曲収差等の軸外収差の補正が不十分になる。
As described above, in Reference Example 1-9 , the first lens group G1 and the second lens group G2 are moved to the object side by different moving amounts (feeding amounts) during focusing from an infinitely distant object to a close object. (Feeding out).
Conditional expression (10) defines the ratio of the moving amounts (feeding amounts) of the first lens group G1 and the second lens group G2 during focusing from an infinitely distant object to a close object in this configuration. By satisfying conditional expression (10), the amount of movement of the entire lens system (feeding amount) accompanying focusing is set appropriately, and off-axis aberrations such as field curvature and distortion during close-up object photography are good. Can be corrected.
Exceeding the upper limit of conditional expression (10) is not practically preferable because the movement amount (feeding amount) of the entire lens system accompanying focusing increases. Further, due to the eccentricity caused by the tilting of the first lens group G1 and the second lens group G2 as the focus lens group, the image surface tilting is likely to occur.
If the lower limit of conditional expression (10) is exceeded, correction of off-axis aberrations such as field curvature and distortion during short-distance object shooting will be insufficient.
条件式(11)は、数値実施例1−3のように、第1bレンズ群G1bを、物体側から順に位置する負レンズ(像側に凹の負レンズ)14'と正レンズ(像側に凹の正レンズ)15'の接合レンズで構成したときに、負レンズ14'のd線に対するアッベ数を規定している。条件式(11)を満足することで、第1bレンズ群G1bの偏心時の倍率色収差の変動を抑えることができる。
条件式(11)の下限を超えると、第1bレンズ群G1bの偏心時の倍率色収差の補正が不十分となる。
Conditional expression (11) indicates that, as in Numerical Example 1-3 , the first-b lens group G1b is composed of a negative lens (a negative lens concave on the image side) 14 ′ and a positive lens (on the image side) positioned in order from the object side. When the lens is composed of a cemented lens having a concave
When the lower limit of conditional expression (11) is exceeded, correction of lateral chromatic aberration at the time of decentering of the first b lens group G1b becomes insufficient.
条件式(12)は、第1bレンズ群G1bを、物体側から順に位置する負レンズ(像側に凹の負レンズ)14'と正レンズ(像側に凹の正レンズ)15'の接合レンズで構成したときに、負レンズ14'と正レンズ15'のd線に対するアッベ数の差を規定している。条件式(12)を満足することで、第1bレンズ群G1bの偏心時の倍率色収差の変動を抑えることができる。
第1bレンズ群G1bは全体で負の屈折力を有するので、第1bレンズ群G1b内で色収差の補正を行うためには、負レンズ14'に正レンズ15'よりも低分散の材料を使用し、負レンズ14'と正レンズ15'の間に、条件式(12)を満足するような適切なアッベ数の差を確保する必要がある。
条件式(12)の上限を超えると、第1bレンズ群G1bの偏心時の倍率色収差が補正過剰となる。
条件式(12)の下限を超えると、第1bレンズ群G1bの偏心時の倍率色収差の補正が不十分となる。
Conditional expression (12) indicates that the 1b lens group G1b is a cemented lens of a negative lens (a negative lens concave on the image side) 14 ′ and a positive lens (a positive lens concave on the image side) 15 ′ positioned in order from the object side. The difference between the Abbe number with respect to the d-line between the
Since the 1b lens group G1b has a negative refractive power as a whole, in order to correct chromatic aberration in the 1b lens group G1b, a material having lower dispersion than the
If the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, the lateral chromatic aberration at the time of decentering of the 1b lens group G1b will be overcorrected.
If the lower limit of conditional expression (12) is exceeded, correction of lateral chromatic aberration at the time of decentering of the first b lens group G1b will be insufficient.
条件式(13)及び(14)は、第1bレンズ群G1bを、物体側から順に位置する負レンズ(像側に凹の負レンズ)14'と正レンズ(像側に凹の正レンズ)15'の接合レンズで構成したときに、負レンズ14'及び正レンズ15'が満足すべきd線に対する屈折率をそれぞれ規定している。条件式(3)及び(4)を満足することで、ペッツバール和が適切になり、非偏心時だけでなく偏心時の像面湾曲も良好に補正することができる。
条件式(3)の上限を超えても、条件式(4)の下限を超えても、各像面湾曲の補正が困難になる。
Conditional expressions (13) and (14) indicate that the 1b lens group G1b includes a negative lens (a negative lens concave on the image side) 14 ′ and a positive lens (a positive lens concave on the image side) 15 positioned in order from the object side. The refractive index with respect to the d-line, which the negative lens 14 'and the positive lens 15' should satisfy when the lens is constituted by a cemented lens of ', is defined. When the conditional expressions (3) and (4) are satisfied, the Petzval sum is appropriate, and not only the non-eccentricity but also the curvature of field can be corrected well.
Even if the upper limit of conditional expression (3) is exceeded or the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, correction of each field curvature becomes difficult.
[参考実施例1−13及び数値実施例1−3]
次に具体的な参考実施例1−13及び数値実施例1−3を示す。諸収差図及び横収差図並びに表中において、d線、g線、C線はそれぞれの波長に対する収差、Sはサジタル、Mはメリディオナル、FNO.はFナンバー、fは全系の焦点距離、Wは半画角(゜)、Yは像高、fBはバックフォーカス、Lはレンズ全長、rは曲率半径、dはレンズ厚またはレンズ間隔、N(d)はd線に対する屈折率、νdはd線に対するアッベ数、「E-a」は「×10-a」を意味する。長さの単位は[mm]である。Fナンバー、像高、バックフォーカス、レンズ全長、フォーカシングに伴って間隔が変化するレンズ間隔dは、無限遠撮影状態−近距離撮影状態(最短撮影状態)の順に示している。
回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8 +A10y10+A12y12・・・
(但し、cは曲率(1/r)、yは光軸からの高さ、Kは円錐係数、A4、A6、A8、・・・・・は各次数の非球面係数)
[Reference Example 1-13 and Numerical Example 1-3]
Next, specific Reference Example 1-13 and Numerical Example 1-3 are shown. In the various aberration diagrams, lateral aberration diagrams and tables, d-line, g-line and C-line are aberrations for each wavelength, S is sagittal, M is meridional, FNO . Is F-number, f is the focal length of the whole system, W Is the half field angle (°), Y is the image height, fB is the back focus, L is the total lens length, r is the radius of curvature, d is the lens thickness or lens spacing, N (d) is the refractive index with respect to the d line, and νd is d. Abbe number for the line, “Ea” means “× 10 −a ”. The unit of length is [mm]. The f-number, the image height, the back focus, the total lens length, and the lens interval d, the interval of which varies with focusing, are shown in the order of infinity shooting state-short-distance shooting state (shortest shooting state).
A rotationally symmetric aspherical surface is defined by
x = cy 2 / [1+ [1- (1 + K) c 2 y 2 ] 1/2 ] + A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10 + A12y 12 ...
(Where c is the curvature (1 / r), y is the height from the optical axis, K is the conic coefficient, A4, A6, A8,... Are the aspheric coefficients of each order)
[参考実施例1]
図1〜図6と表1〜表3は、近距離補正レンズ系の参考実施例1を示している。図1は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図2はその諸収差図、図3はその横収差図であり、図4は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図5はその諸収差図、図6はその横収差図である。表1は面データ、表2は各種データ、表3は非球面データである。
[Reference Example 1]
1 to 6 and Tables 1 to 3 show Reference Example 1 of a short-distance correction lens system . FIG. 1 is a lens configuration diagram in an infinite distance shooting state, FIG. 2 is a diagram of various aberrations thereof, FIG. 3 is a lateral aberration diagram thereof, FIG. 4 is a lens configuration diagram in a close-up shooting mode, and FIG. FIG. 6 is a lateral aberration diagram thereof. Table 1 shows surface data, Table 2 shows various data, and Table 3 shows aspherical data.
参考実施例1の近距離補正レンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2とからなる。 The short distance correction lens system of Reference Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power.
第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ(像側に凹の負レンズ)11、両凸正レンズ12、両凸正レンズ13、両凹負レンズ14、開口絞りS、物体側から順に位置する両凹負レンズ15と両凸正レンズ16の接合レンズ、及び両凸正レンズ17からなる。両凸正レンズ17はその像側の面が非球面である。
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens that is convex on the object side (a negative lens concave on the image side) 11, a biconvex
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凹負レンズ(像側に凹の負レンズ)21、両凸正レンズ22、及び両凹負レンズ(物体側に凹の負レンズ)23からなる。
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens (negative lens concave on the image side) 21, a biconvex
第1レンズ群G1と第2レンズ群G2は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、それぞれ異なる移動量(繰り出し量)で物体側に移動する(繰り出される)。第1レンズ群G1の移動量(繰り出し量)は、第2レンズ群G2の移動量(繰り出し量)よりも大きい。 The first lens group G1 and the second lens group G2 move (draw out) to the object side with different movement amounts (feed-out amounts) when focusing from an object at infinity to an object at a short distance. The moving amount (feeding amount) of the first lens group G1 is larger than the moving amount (feeding amount) of the second lens group G2.
(表1)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 1977.748 2.500 1.80610 40.7
2 47.374 11.870
3 64.269 7.090 1.80610 33.3
4 -893.056 3.580
5 66.415 10.000 1.49700 81.6
6 -121.009 10.330
7 -101.977 1.800 1.62004 36.3
8 206.839 3.670
9絞 ∞ 6.870
10 -32.907 2.000 1.67270 32.2
11 716.307 7.880 1.49700 81.6
12 -33.126 1.840
13 176.357 5.650 1.80139 45.5
14* -98.056 d14
15 -602.490 1.650 1.51742 52.2
16 78.473 3.120
17 119.015 5.320 1.80450 39.6
18 -78.728 5.050
19 -61.010 1.650 1.59551 39.2
20 149.789 -
*は回転対称非球面である。
(表2)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.50倍)撮影状態
FNO. 2.88 3.95
f 90.04
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 69.86 73.14
L 167.23 198.46
d14 5.500 33.457
(表3)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.9099E-06 0.2694E-09
(Table 1)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 1977.748 2.500 1.80610 40.7
2 47.374 11.870
3 64.269 7.090 1.80610 33.3
4 -893.056 3.580
5 66.415 10.000 1.49700 81.6
6 -121.009 10.330
7 -101.977 1.800 1.62004 36.3
8 206.839 3.670
9 stops ∞ 6.870
10 -32.907 2.000 1.67270 32.2
11 716.307 7.880 1.49700 81.6
12 -33.126 1.840
13 176.357 5.650 1.80139 45.5
14 * -98.056 d14
15 -602.490 1.650 1.51742 52.2
16 78.473 3.120
17 119.015 5.320 1.80450 39.6
18 -78.728 5.050
19 -61.010 1.650 1.59551 39.2
20 149.789-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 2)
Various data
Infinity shooting state Short distance (-0.50 times) shooting state
FNO. 2.88 3.95
f 90.04
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 69.86 73.14
L 167.23 198.46
d14 5.500 33.457
(Table 3)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.9099E-06 0.2694E-09
[参考実施例2]
図7〜図12と表4〜表6は、近距離補正レンズ系の参考実施例2を示している。図7は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図8はその諸収差図、図9はその横収差図であり、図10は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図11はその諸収差図、図12はその横収差図である。表4は面データ、表5は各種データ、表6は非球面データである。
[Reference Example 2]
7 to 12 and Tables 4 to 6 show Reference Example 2 of the short distance correction lens system . FIG. 7 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 8 is its aberration diagram, FIG. 9 is its lateral aberration diagram, FIG. 10 is a lens configuration diagram in the close-up shooting status, FIG. 11 is its aberration diagram, FIG. 12 is a lateral aberration diagram thereof. Table 4 shows surface data, Table 5 shows various data, and Table 6 shows aspherical data.
この参考実施例2のレンズ構成は、以下の点を除いて参考実施例1と同様である。
(1)第1レンズ群G1の正レンズ12が、物体側に凸の正メニスカスレンズである。
(2)第2レンズ群G2の負レンズ(像側に凹の負レンズ)21が、物体側に凸の負メニスカスレンズである。
The lens configuration of the reference example 2 is the same as that of the reference example 1 except for the following points.
(1) The
(2) The negative lens (negative lens concave on the image side) 21 of the second lens group G2 is a negative meniscus lens convex on the object side.
(表4)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 1977.151 2.500 1.74400 44.9
2 49.169 13.030
3 60.871 7.120 1.80450 39.6
4 1681.316 4.890
5 66.120 10.980 1.48749 70.4
6 -118.685 8.950
7 -67.315 1.800 1.56732 42.8
8 197.923 3.790
9絞 ∞ 6.540
10 -35.792 2.000 1.64769 33.8
11 1710.229 7.520 1.49700 81.6
12 -34.240 2.050
13 126.928 6.000 1.69350 53.2
14* -112.336 d14
15 4344.585 1.650 1.54814 45.8
16 85.211 2.940
17 116.847 3.620 1.83400 37.3
18 -103.779 7.170
19 -73.685 1.650 1.62004 36.3
20 153.595 -
*は回転対称非球面である。
(表5)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.75倍)撮影状態
FNO. 2.88 4.67
f 90.52
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 67.40 78.52
L 167.10 221.36
d14 5.500 48.640
(表6)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.1091E-05 0.3256E-09
(Table 4)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 1977.151 2.500 1.74400 44.9
2 49.169 13.030
3 60.871 7.120 1.80450 39.6
4 1681.316 4.890
5 66.120 10.980 1.48749 70.4
6 -118.685 8.950
7 -67.315 1.800 1.56732 42.8
8 197.923 3.790
9 stops ∞ 6.540
10 -35.792 2.000 1.64769 33.8
11 1710.229 7.520 1.49700 81.6
12 -34.240 2.050
13 126.928 6.000 1.69350 53.2
14 * -112.336 d14
15 4344.585 1.650 1.54814 45.8
16 85.211 2.940
17 116.847 3.620 1.83400 37.3
18 -103.779 7.170
19 -73.685 1.650 1.62004 36.3
20 153.595-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 5)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.75x) shooting state
FNO. 2.88 4.67
f 90.52
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 67.40 78.52
L 167.10 221.36
d14 5.500 48.640
(Table 6)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.1091E-05 0.3256E-09
[参考実施例3]
図13〜図18と表7〜表9は、近距離補正レンズ系の参考実施例3を示している。図13は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図14はその諸収差図、図15はその横収差図であり、図16は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図17はその諸収差図、図18はその横収差図である。表7は面データ、表8は各種データ、表9は非球面データである。
[Reference Example 3]
13 to 18 and Tables 7 to 9 show Reference Example 3 of the short distance correction lens system . FIG. 13 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 14 is its aberration diagram, FIG. 15 is its lateral aberration diagram, FIG. 16 is a lens configuration diagram in the close-up shooting state, FIG. 17 is its aberration diagram, FIG. 18 is a lateral aberration diagram thereof. Table 7 shows surface data, Table 8 shows various data, and Table 9 shows aspherical data.
この参考実施例3のレンズ構成は、参考実施例1と同様である。 The lens configuration of the reference example 3 is the same as that of the reference example 1 .
(表7)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 2000.000 2.500 1.74330 49.2
2 46.299 13.572
3 62.822 7.666 1.83400 37.3
4 -1465.488 3.020
5 71.409 7.181 1.49700 81.6
6 -125.149 8.610
7 -96.328 1.800 1.64769 33.8
8 188.921 3.791
9絞 ∞ 6.967
10 -34.872 2.000 1.62004 36.3
11 204.907 8.635 1.49700 81.6
12 -34.890 2.581
13 141.154 4.958 1.69350 53.2
14* -104.307 d14
15 -560.621 1.650 1.58144 40.9
16 82.691 3.097
17 124.997 5.295 1.80610 33.3
18 -75.920 5.914
19 -59.080 1.650 1.63980 34.6
20 251.608 -
*は回転対称非球面である。
(表8)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.75倍)撮影状態
FNO. 2.88 4.54
f 90.38
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 67.44 82.26
L 167.59 216.81
d14 9.260 43.664
(表9)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.1048E-05 0.3393E-09
(Table 7)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 2000.000 2.500 1.74330 49.2
2 46.299 13.572
3 62.822 7.666 1.83400 37.3
4 -1465.488 3.020
5 71.409 7.181 1.49700 81.6
6 -125.149 8.610
7 -96.328 1.800 1.64769 33.8
8 188.921 3.791
9 stops ∞ 6.967
10 -34.872 2.000 1.62004 36.3
11 204.907 8.635 1.49700 81.6
12 -34.890 2.581
13 141.154 4.958 1.69350 53.2
14 * -104.307 d14
15 -560.621 1.650 1.58144 40.9
16 82.691 3.097
17 124.997 5.295 1.80610 33.3
18 -75.920 5.914
19 -59.080 1.650 1.63980 34.6
20 251.608-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 8)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.75x) shooting state
FNO. 2.88 4.54
f 90.38
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 67.44 82.26
L 167.59 216.81
d14 9.260 43.664
(Table 9)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.1048E-05 0.3393E-09
[参考実施例4]
図19〜図24と表10〜表12は、近距離補正レンズ系の参考実施例4を示している。図19は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図20はその諸収差図、図21はその横収差図であり、図22は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図23はその諸収差図、図24はその横収差図である。表10は面データ、表11は各種データ、表12は非球面データである。
[Reference Example 4]
19 to 24 and Tables 10 to 12 show Reference Example 4 of the short distance correction lens system . 19 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 20 is its aberration diagram, FIG. 21 is its lateral aberration diagram, FIG. 22 is a lens configuration diagram in the close-up shooting state, FIG. 23 is its aberration diagram, FIG. 24 is a lateral aberration diagram thereof. Table 10 shows surface data, Table 11 shows various data, and Table 12 shows aspheric data.
この参考実施例4のレンズ構成は、以下の点を除いて参考実施例1と同様である。
(1)第1レンズ群G1の正レンズ12が、物体側に凸の正メニスカスレンズである。
The lens configuration of the reference example 4 is the same as that of the reference example 1 except for the following points.
(1) The
(表10)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 155.398 2.500 1.70154 41.2
2 37.772 16.030
3 57.814 6.310 1.80518 25.5
4 282.286 3.270
5 60.821 7.410 1.49700 81.6
6 -115.678 8.870
7 -169.067 1.800 1.80518 25.5
8 106.362 4.370
9絞 ∞ 6.960
10 -34.513 2.000 1.74950 35.0
11 274.491 8.640 1.49700 81.6
12 -31.492 0.630
13 97.553 4.960 1.80139 45.5
14* -115.663 d14
15 -615.431 1.650 1.51742 52.2
16 66.861 3.560
17 126.336 5.300 1.80610 33.3
18 -87.112 7.240
19 -70.372 1.650 1.67270 32.2
20 244.535 -
*は回転対称非球面である。
(表11)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.75倍)撮影状態
FNO. 2.88 4.43
f 89.37
W 21.3
Y 34.85 34.85
fB 67.45 85.93
L 170.49 216.46
d14 9.890 37.382
(表12)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.9759E-06 0.2538E-09
(Table 10)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 155.398 2.500 1.70154 41.2
2 37.772 16.030
3 57.814 6.310 1.80518 25.5
4 282.286 3.270
5 60.821 7.410 1.49700 81.6
6 -115.678 8.870
7 -169.067 1.800 1.80518 25.5
8 106.362 4.370
9 stops ∞ 6.960
10 -34.513 2.000 1.74950 35.0
11 274.491 8.640 1.49700 81.6
12 -31.492 0.630
13 97.553 4.960 1.80139 45.5
14 * -115.663 d14
15 -615.431 1.650 1.51742 52.2
16 66.861 3.560
17 126.336 5.300 1.80610 33.3
18 -87.112 7.240
19 -70.372 1.650 1.67270 32.2
20 244.535-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 11)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.75x) shooting state
FNO. 2.88 4.43
f 89.37
W 21.3
Y 34.85 34.85
fB 67.45 85.93
L 170.49 216.46
d14 9.890 37.382
(Table 12)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.9759E-06 0.2538E-09
[参考実施例5]
図25〜図30と表13〜表15は、近距離補正レンズ系の参考実施例5を示している。図25は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図26はその諸収差図、図27はその横収差図であり、図28は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図29はその諸収差図、図30はその横収差図である。表13は面データ、表14は各種データ、表15は非球面データである。
[Reference Example 5]
25 to 30 and Tables 13 to 15 show Reference Example 5 of the short distance correction lens system . FIG. 25 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 26 is its aberration diagram, FIG. 27 is its lateral aberration diagram, FIG. 28 is a lens configuration diagram in the close-up shooting status, FIG. 29 is its aberration diagram, FIG. 30 is a lateral aberration diagram thereof. Table 13 shows surface data, Table 14 shows various data, and Table 15 shows aspherical data.
この参考実施例5のレンズ構成は、参考実施例4と同様である。 The lens configuration of the reference example 5 is the same as that of the reference example 4 .
(表13)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 350.638 2.500 1.71300 53.9
2 41.817 13.010
3 58.203 7.060 1.83400 37.3
4 782.988 4.080
5 64.861 11.000 1.49700 81.6
6 -121.379 7.520
7 -139.008 1.800 1.69895 30.0
8 113.364 5.490
9絞 ∞ 6.260
10 -36.570 2.000 1.80610 33.3
11 269.178 8.640 1.49700 81.6
12 -33.267 0.250
13 99.829 4.960 1.80101 40.9
14* -110.071 d14
15 -1728.669 1.650 1.54814 45.8
16 70.447 3.340
17 118.910 5.300 1.83400 37.3
18 -78.477 5.090
19 -60.343 1.650 1.59551 39.2
20 138.948 -
*は回転対称非球面である。
(表14)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.75倍)撮影状態
FNO. 2.88 4.58
f 89.99
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 67.78 87.57
L 167.48 216.70
d14 8.100 37.532
(表15)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.9125E-06 0.2098E-09
(Table 13)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 350.638 2.500 1.71300 53.9
2 41.817 13.010
3 58.203 7.060 1.83400 37.3
4 782.988 4.080
5 64.861 11.000 1.49700 81.6
6 -121.379 7.520
7 -139.008 1.800 1.69895 30.0
8 113.364 5.490
9 stops ∞ 6.260
10 -36.570 2.000 1.80610 33.3
11 269.178 8.640 1.49700 81.6
12 -33.267 0.250
13 99.829 4.960 1.80101 40.9
14 * -110.071 d14
15 -1728.669 1.650 1.54814 45.8
16 70.447 3.340
17 118.910 5.300 1.83400 37.3
18 -78.477 5.090
19 -60.343 1.650 1.59551 39.2
20 138.948-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 14)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.75x) shooting state
FNO. 2.88 4.58
f 89.99
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 67.78 87.57
L 167.48 216.70
d14 8.100 37.532
(Table 15)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.9125E-06 0.2098E-09
[参考実施例6]
図31〜図36と表16〜表18は、近距離補正レンズ系の参考実施例6を示している。図31は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図32はその諸収差図、図33はその横収差図であり、図34は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図35はその諸収差図、図36はその横収差図である。表16は面データ、表17は各種データ、表18は非球面データである。
[Reference Example 6]
FIGS. 31 to 36 and Tables 16 to 18 show Reference Example 6 of the short distance correction lens system . FIG. 31 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 32 is its aberration diagram, FIG. 33 is its lateral aberration diagram, FIG. 34 is a lens configuration diagram in the close-up shooting status, FIG. 35 is its aberration diagram, FIG. 36 is a lateral aberration diagram thereof. Table 16 shows surface data, Table 17 shows various data, and Table 18 shows aspherical data.
この参考実施例6のレンズ構成は、以下の点を除いて参考実施例1と同様である。
(1)第1レンズ群G1の正レンズ12が、物体側に凸の平凸正レンズである。
(2)第2レンズ群G2の負レンズ(像側に凹の負レンズ)21が、物体側に凸の負メニスカスレンズである。
The lens configuration of the reference example 6 is the same as that of the reference example 1 except for the following points.
(1) The
(2) The negative lens (negative lens concave on the image side) 21 of the second lens group G2 is a negative meniscus lens convex on the object side.
(表16)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 305.177 2.500 1.72916 54.7
2 41.868 14.230
3 58.765 7.200 1.74950 35.3
4 ∞ 3.020
5 63.462 10.890 1.49700 81.6
6 -119.178 8.580
7 -117.585 1.800 1.64769 33.8
8 101.926 4.350
9絞 ∞ 6.720
10 -34.067 2.000 1.72825 28.3
11 449.442 8.640 1.49700 81.6
12 -33.304 0.250
13 88.965 4.960 1.80610 40.7
14* -109.811 d14
15 594.325 1.650 1.72825 28.3
16 66.581 5.540
17 120.345 5.300 1.80518 25.5
18 -77.738 6.240
19 -60.917 1.650 1.64769 33.8
20 185.828 -
*は回転対称非球面である。
(表17)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.75倍)撮影状態
FNO. 2.88 4.52
f 89.77
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 67.37 94.82
L 168.39 213.83
d14 5.500 23.496
(表18)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.1192E-05 0.1752E-09
(Table 16)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 305.177 2.500 1.72916 54.7
2 41.868 14.230
3 58.765 7.200 1.74950 35.3
4 ∞ 3.020
5 63.462 10.890 1.49700 81.6
6 -119.178 8.580
7 -117.585 1.800 1.64769 33.8
8 101.926 4.350
9 stops ∞ 6.720
10 -34.067 2.000 1.72825 28.3
11 449.442 8.640 1.49700 81.6
12 -33.304 0.250
13 88.965 4.960 1.80610 40.7
14 * -109.811 d14
15 594.325 1.650 1.72825 28.3
16 66.581 5.540
17 120.345 5.300 1.80518 25.5
18 -77.738 6.240
19 -60.917 1.650 1.64769 33.8
20 185.828-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 17)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.75x) shooting state
FNO. 2.88 4.52
f 89.77
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 67.37 94.82
L 168.39 213.83
d14 5.500 23.496
(Table 18)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.1192E-05 0.1752E-09
[参考実施例7]
図37〜図42と表19〜表21は、近距離補正レンズ系の参考実施例7を示している。図37は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図38はその諸収差図、図39はその横収差図であり、図40は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図41はその諸収差図、図42はその横収差図である。表19は面データ、表20は各種データ、表21は非球面データである。
[Reference Example 7]
37 to 42 and Tables 19 to 21 show Reference Example 7 of the short distance correction lens system . FIG. 37 is a lens configuration diagram in the infinity photographing state, FIG. 38 is its aberration diagram, FIG. 39 is its lateral aberration diagram, FIG. 40 is a lens configuration diagram in the close-up shooting state, FIG. 41 is its aberration diagram, FIG. 42 is a lateral aberration diagram thereof. Table 19 shows surface data, Table 20 shows various data, and Table 21 shows aspherical data.
この参考実施例7のレンズ構成は、以下の点を除いて参考実施例1と同様である。
(1)第2レンズ群G2の負レンズ(像側に凹の負レンズ)21が、物体側に凸の負メニスカスレンズである。
The lens configuration of the reference example 7 is the same as that of the reference example 1 except for the following points.
(1) The negative lens (negative lens concave on the image side) 21 of the second lens group G2 is a negative meniscus lens convex on the object side.
(表19)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 2000.000 2.500 1.77250 49.6
2 45.692 11.540
3 59.646 7.490 1.72342 38.0
4 -677.375 3.020
5 61.512 11.000 1.49700 81.6
6 -123.115 9.620
7 -102.040 1.800 1.56732 42.8
8 114.686 4.260
9絞 ∞ 7.430
10 -32.034 2.000 1.71736 29.5
11 362.902 8.640 1.49700 81.6
12 -32.023 0.250
13 78.013 5.850 1.80139 45.5
14* -125.242 d14
15 300.258 1.650 1.72825 28.3
16 59.337 3.910
17 117.738 5.300 1.84666 23.8
18 -79.123 5.280
19 -64.463 1.650 1.69895 30.0
20 163.152 -
*は回転対称非球面である。
(表20)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.50倍)撮影状態
FNO. 2.88 4.03
f 90.14
W 21.1
Y 34.85 34.85
fB 68.83 91.95
L 167.52 200.37
d14 5.500 15.222
(表21)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.1246E-05 0.7829E-10
(Table 19)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 2000.000 2.500 1.77250 49.6
2 45.692 11.540
3 59.646 7.490 1.72342 38.0
4 -677.375 3.020
5 61.512 11.000 1.49700 81.6
6 -123.115 9.620
7 -102.040 1.800 1.56732 42.8
8 114.686 4.260
9 stop ∞ 7.430
10 -32.034 2.000 1.71736 29.5
11 362.902 8.640 1.49700 81.6
12 -32.023 0.250
13 78.013 5.850 1.80 139 45.5
14 * -125.242 d14
15 300.258 1.650 1.72825 28.3
16 59.337 3.910
17 117.738 5.300 1.84666 23.8
18 -79.123 5.280
19 -64.463 1.650 1.69895 30.0
20 163.152-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 20)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.50x) shooting state
FNO. 2.88 4.03
f 90.14
W 21.1
Y 34.85 34.85
fB 68.83 91.95
L 167.52 200.37
d14 5.500 15.222
(Table 21)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.1246E-05 0.7829E-10
[参考実施例8]
図43〜図48と表22〜表24は、本発明による近距離補正レンズ系の参考実施例8を示している。図43は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図44はその諸収差図、図45はその横収差図であり、図46は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図47はその諸収差図、図48はその横収差図である。表22は面データ、表23は各種データ、表24は非球面データである。
[Reference Example 8]
43 to 48 and Tables 22 to 24 show Reference Example 8 of the short distance correction lens system according to the present invention. 43 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 44 is its aberration diagram, FIG. 45 is its lateral aberration diagram, FIG. 46 is a lens configuration diagram in the close-up shooting status, FIG. 47 is its aberration diagram, FIG. 48 is a lateral aberration diagram thereof. Table 22 shows surface data, Table 23 shows various data, and Table 24 shows aspherical data.
この参考実施例8のレンズ構成は、参考実施例7と同様である。 The lens configuration of the reference example 8 is the same as that of the reference example 7 .
(表22)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 703.402 2.500 1.83481 42.7
2 47.731 11.460
3 59.240 7.470 1.80610 33.3
4 -1086.874 3.020
5 66.760 11.000 1.49700 81.6
6 -127.022 6.290
7 -111.960 1.800 1.56732 42.8
8 108.311 5.400
9絞 ∞ 10.550
10 -31.687 2.000 1.69895 30.0
11 159.164 8.640 1.49700 81.6
12 -31.846 0.250
13 66.774 4.960 1.80139 45.5
14* -154.236 d14
15 292.195 1.650 1.69895 30.0
16 52.984 4.050
17 117.847 5.300 1.80518 25.5
18 -70.243 4.890
19 -59.221 1.650 1.63980 34.6
20 142.919 -
*は回転対称非球面である。
(表23)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.50倍)撮影状態
FNO. 2.88 4.09
f 90.23
W 21.1
Y 34.85 34.85
fB 68.91 97.16
L 167.29 202.16
d14 5.500 12.125
(表24)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.1254E-05 -0.2444E-10
(Table 22)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 703.402 2.500 1.83481 42.7
2 47.731 11.460
3 59.240 7.470 1.80610 33.3
4 -1086.874 3.020
5 66.760 11.000 1.49700 81.6
6 -127.022 6.290
7 -111.960 1.800 1.56732 42.8
8 108.311 5.400
9 stop ∞ 10.550
10 -31.687 2.000 1.69895 30.0
11 159.164 8.640 1.49700 81.6
12 -31.846 0.250
13 66.774 4.960 1.80139 45.5
14 * -154.236 d14
15 292.195 1.650 1.69895 30.0
16 52.984 4.050
17 117.847 5.300 1.80518 25.5
18 -70.243 4.890
19 -59.221 1.650 1.63980 34.6
20 142.919-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 23)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.50x) shooting state
FNO. 2.88 4.09
f 90.23
W 21.1
Y 34.85 34.85
fB 68.91 97.16
L 167.29 202.16
d14 5.500 12.125
(Table 24)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.1254E-05 -0.2444E-10
[参考実施例9]
図49〜図54と表25〜表27は、近距離補正レンズ系の参考実施例9を示している。図49は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図50はその諸収差図、図51はその横収差図であり、図52は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図53はその諸収差図、図54はその横収差図である。表25は面データ、表26は各種データ、表27は非球面データである。
[Reference Example 9]
49 to 54 and Tables 25 to 27 show Reference Example 9 of the short distance correction lens system . 49 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 50 is its aberration diagram, FIG. 51 is its lateral aberration diagram, FIG. 52 is a lens configuration diagram in the close-up shooting state, FIG. 53 is its aberration diagram, FIG. 54 is a lateral aberration diagram thereof. Table 25 shows surface data, Table 26 shows various data, and Table 27 shows aspheric data.
この参考実施例9のレンズ構成は、参考実施例2と同様である。 The lens configuration of the reference example 9 is the same as that of the reference example 2 .
(表25)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 1989.085 2.500 1.72916 54.7
2 44.288 11.690
3 56.012 7.230 1.80450 39.6
4 1118.068 3.500
5 69.627 6.740 1.48749 70.4
6 -121.000 6.190
7 -146.248 1.800 1.56732 42.8
8 118.599 5.860
9絞 ∞ 11.870
10 -33.941 2.000 1.68893 31.2
11 99.993 9.620 1.49700 81.6
12 -33.716 0.250
13 51.385 6.280 1.75501 51.2
14* -227.297 d14
15 277.107 1.650 1.72342 38.0
16 45.410 4.940
17 123.939 5.300 1.80518 25.5
18 -71.332 5.270
19 -72.121 1.650 1.67270 32.2
20 141.151 -
*は回転対称非球面である。
(表26)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.50倍)撮影状態
FNO. 2.88 4.14
f 90.25
W 21.1
Y 34.85 34.85
fB 68.02 100.64
L 167.86 204.31
d14 5.500 9.327
(表27)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.1793E-05 -0.1276E-09
(Table 25)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 1989.085 2.500 1.72916 54.7
2 44.288 11.690
3 56.012 7.230 1.80450 39.6
4 1118.068 3.500
5 69.627 6.740 1.48749 70.4
6 -121.000 6.190
7 -146.248 1.800 1.56732 42.8
8 118.599 5.860
9 stop ∞ 11.870
10 -33.941 2.000 1.68893 31.2
11 99.993 9.620 1.49700 81.6
12 -33.716 0.250
13 51.385 6.280 1.75501 51.2
14 * -227.297 d14
15 277.107 1.650 1.72342 38.0
16 45.410 4.940
17 123.939 5.300 1.80518 25.5
18 -71.332 5.270
19 -72.121 1.650 1.67270 32.2
20 141.151-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 26)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.50x) shooting state
FNO. 2.88 4.14
f 90.25
W 21.1
Y 34.85 34.85
fB 68.02 100.64
L 167.86 204.31
d14 5.500 9.327
(Table 27)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.1793E-05 -0.1276E-09
[参考実施例10]
図55〜図60と表28〜表30は、近距離補正レンズ系の参考実施例10を示している。図55は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図56はその諸収差図、図57はその横収差図であり、図58は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図59はその諸収差図、図60はその横収差図である。表28は面データ、表29は各種データ、表30は非球面データである。
[Reference Example 10]
55 to 60 and Tables 28 to 30 show Reference Example 10 of the short distance correction lens system . FIG. 55 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 56 is its aberration diagram, FIG. 57 is its lateral aberration diagram, FIG. 58 is a lens configuration diagram in the close-up shooting status, FIG. 59 is its aberration diagram, FIG. 60 is a lateral aberration diagram thereof. Table 28 shows surface data, Table 29 shows various data, and Table 30 shows aspherical data.
この参考実施例10のレンズ構成は、以下の点を除いて参考実施例7と同様である。
(1)無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、第1レンズ群G1が物体側に移動し(繰り出され)、第2レンズ群G2が像面Iに対して固定されている(光軸方向に移動しない)。
The lens configuration of the reference example 10 is the same as that of the reference example 7 except for the following points.
(1) During focusing from an object at infinity to an object at a short distance, the first lens group G1 is moved (drawn) toward the object side, and the second lens group G2 is fixed with respect to the image plane I (optical axis). Does not move in the direction).
(表28)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 1237.863 2.100 1.80610 40.7
2 42.391 10.630
3 60.652 6.620 1.80610 33.3
4 -217.593 3.030
5 59.015 9.000 1.48749 70.4
6 -111.786 6.010
7 -106.004 2.320 1.74950 35.3
8 116.344 4.650
9絞 ∞ 7.230
10 -34.530 2.000 1.68893 31.2
11 205.036 8.530 1.49700 81.6
12 -34.186 1.660
13 164.190 5.340 1.80139 45.5
14* -82.539 d14
15 799.831 2.080 1.76200 40.1
16 54.121 3.190
17 61.840 6.240 1.80610 33.3
18 -85.825 5.780
19 -67.931 1.690 1.67270 32.2
20 131.352 -
*は回転対称非球面である。
(表29)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.50倍)撮影状態
FNO. 2.88 3.80
f 90.05
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 70.75 70.75
L 164.35 191.05
d14 5.500 32.202
(表30)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.8540E-06 0.3276E-09
(Table 28)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 1237.863 2.100 1.80610 40.7
2 42.391 10.630
3 60.652 6.620 1.80610 33.3
4 -217.593 3.030
5 59.015 9.000 1.48749 70.4
6 -111.786 6.010
7 -106.004 2.320 1.74950 35.3
8 116.344 4.650
9 stop ∞ 7.230
10 -34.530 2.000 1.68893 31.2
11 205.036 8.530 1.49700 81.6
12 -34.186 1.660
13 164.190 5.340 1.80139 45.5
14 * -82.539 d14
15 799.831 2.080 1.76200 40.1
16 54.121 3.190
17 61.840 6.240 1.80610 33.3
18 -85.825 5.780
19 -67.931 1.690 1.67270 32.2
20 131.352-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 29)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.50x) shooting state
FNO. 2.88 3.80
f 90.05
W 21.2
Y 34.85 34.85
fB 70.75 70.75
L 164.35 191.05
d14 5.500 32.202
(Table 30)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.8540E-06 0.3276E-09
[参考実施例11]
図61〜図66と表31〜表33は、近距離補正レンズ系の参考実施例11を示している。図61は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図62はその諸収差図、図63はその横収差図であり、図64は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図65はその諸収差図、図66はその横収差図である。表31は面データ、表32は各種データ、表33は非球面データである。
[Reference Example 11]
61 to 66 and Tables 31 to 33 show Reference Example 11 of the short distance correction lens system . 61 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 62 is its aberration diagram, FIG. 63 is its lateral aberration diagram, FIG. 64 is a lens configuration diagram in the close-up shooting state, FIG. 65 is its aberration diagram, FIG. 66 is a lateral aberration diagram thereof. Table 31 shows surface data, Table 32 shows various data, and Table 33 shows aspherical data.
この参考実施例11のレンズ構成は、参考実施例10と同様である。 The lens configuration of the reference example 11 is the same as that of the reference example 10 .
(表31)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 2000.000 2.100 1.80420 46.5
2 41.936 11.950
3 62.301 6.620 1.83400 37.3
4 -244.596 3.030
5 58.976 9.000 1.49700 81.6
6 -112.192 6.000
7 -109.325 2.320 1.70154 41.2
8 102.768 4.190
9絞 ∞ 8.340
10 -34.405 2.000 1.71736 29.5
11 1257.628 8.530 1.49700 81.6
12 -33.940 0.330
13 167.258 5.340 1.80139 45.5
14* -84.808 d14
15 240.443 2.000 1.72342 38.0
16 53.119 4.710
17 58.351 6.240 1.64769 33.8
18 -82.972 6.820
19 -65.134 1.690 1.62004 36.3
20 130.440 -
*は回転対称非球面である。
(表32)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.70倍)撮影状態
FNO. 2.88 4.15
f 89.42
W 21.4
Y 34.85 34.85
fB 67.69 67.69
L 164.40 201.19
d14 5.500 42.287
(表33)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.9994E-06 0.4657E-09
(Table 31)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 2000.000 2.100 1.80420 46.5
2 41.936 11.950
3 62.301 6.620 1.83400 37.3
4 -244.596 3.030
5 58.976 9.000 1.49700 81.6
6 -112.192 6.000
7 -109.325 2.320 1.70154 41.2
8 102.768 4.190
9 stops ∞ 8.340
10 -34.405 2.000 1.71736 29.5
11 1257.628 8.530 1.49700 81.6
12 -33.940 0.330
13 167.258 5.340 1.80139 45.5
14 * -84.808 d14
15 240.443 2.000 1.72342 38.0
16 53.119 4.710
17 58.351 6.240 1.64769 33.8
18 -82.972 6.820
19 -65.134 1.690 1.62004 36.3
20 130.440-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 32)
Various data
Infinity shooting state Short distance (-0.70x) shooting state
FNO. 2.88 4.15
f 89.42
W 21.4
Y 34.85 34.85
fB 67.69 67.69
L 164.40 201.19
d14 5.500 42.287
(Table 33)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.9994E-06 0.4657E-09
[参考実施例12]
図67〜図72と表34〜表36は、近距離補正レンズ系の参考実施例12を示している。図67は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図68はその諸収差図、図69はその横収差図であり、図70は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図71はその諸収差図、図72はその横収差図である。表34は面データ、表35は各種データ、表36は非球面データである。
[Reference Example 12]
67 to 72 and Tables 34 to 36 show Reference Example 12 of the short distance correction lens system . 67 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 68 is its aberration diagram, FIG. 69 is its lateral aberration diagram, FIG. 70 is a lens configuration diagram in the close-up shooting state, FIG. 71 is its aberration diagram, FIG. 72 is a lateral aberration diagram thereof. Table 34 shows surface data, Table 35 shows various data, and Table 36 shows aspherical data.
この参考実施例12のレンズ構成は、以下の点を除いて参考実施例10と同様である。
(1)第1レンズ群G1の負レンズ15が、物体側に凹の平凹負レンズである。
(2)第1レンズ群G1の正レンズ16が、像側に凸の平凸正レンズである。
(3)第2レンズ群G2の負レンズ(像側に凹の負レンズ)21が、両凹負レンズである。
The lens configuration of the reference example 12 is the same as that of the reference example 10 except for the following points.
(1) The
(2) The
(3) The negative lens (negative lens concave on the image side) 21 of the second lens group G2 is a biconcave negative lens.
(表34)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 1990.687 2.100 1.72916 54.7
2 40.648 12.410
3 58.457 6.860 1.80450 39.6
4 -340.254 3.030
5 72.046 10.000 1.49700 81.6
6 -97.152 6.010
7 -79.731 2.000 1.63980 34.6
8 190.437 5.090
9絞 ∞ 6.190
10 -41.845 2.000 1.75520 27.5
11 ∞ 7.120 1.49700 81.6
12 -39.128 0.740
13 267.350 5.340 1.80101 40.9
14* -74.918 d14
15 -247.967 2.000 1.74400 44.9
16 53.884 3.850
17 67.090 6.610 1.80450 39.6
18 -74.942 7.780
19 -66.282 1.500 1.60342 38.0
20 256.520 -
*は回転対称非球面である。
(表35)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.70倍)撮影状態
FNO. 2.88 4.21
f 89.46
W 21.4
Y 34.85 34.85
fB 68.27 68.27
L 164.40 200.93
d14 5.500 42.029
(表36)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.1130E-05 0.6034E-09
(Table 34)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 1990.687 2.100 1.72916 54.7
2 40.648 12.410
3 58.457 6.860 1.80450 39.6
4 -340.254 3.030
5 72.046 10.000 1.49700 81.6
6 -97.152 6.010
7 -79.731 2.000 1.63980 34.6
8 190.437 5.090
9 stop ∞ 6.190
10 -41.845 2.000 1.75520 27.5
11 ∞ 7.120 1.49700 81.6
12 -39.128 0.740
13 267.350 5.340 1.80101 40.9
14 * -74.918 d14
15 -247.967 2.000 1.74400 44.9
16 53.884 3.850
17 67.090 6.610 1.80450 39.6
18 -74.942 7.780
19 -66.282 1.500 1.60342 38.0
20 256.520-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 35)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.70x) shooting state
FNO. 2.88 4.21
f 89.46
W 21.4
Y 34.85 34.85
fB 68.27 68.27
L 164.40 200.93
d14 5.500 42.029
(Table 36)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.1130E-05 0.6034E-09
[参考実施例13]
図73〜図78と表37〜表39は、近距離補正レンズ系の参考実施例13を示している。図73は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図74はその諸収差図、図75はその横収差図であり、図76は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図77はその諸収差図、図78はその横収差図である。表37は面データ、表38は各種データ、表39は非球面データである。
[Reference Example 13]
73 to 78 and Tables 37 to 39 show Reference Example 13 of the short distance correction lens system . 73 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 74 is its aberration diagram, FIG. 75 is its lateral aberration diagram, FIG. 76 is a lens configuration diagram in the close-up shooting state, FIG. 77 is its aberration diagram, FIG. 78 is a lateral aberration diagram thereof. Table 37 shows surface data, Table 38 shows various data, and Table 39 shows aspheric data.
この参考実施例13のレンズ構成は、以下の点を除いて参考実施例12と同様である。
(1)第1レンズ群G1の負レンズ15が、像側に凸の負メニスカスレンズである。
(2)第1レンズ群G1の正レンズ16が、像側に凸の正メニスカスレンズである。
The lens configuration of the reference example 13 is the same as that of the reference example 12 except for the following points.
(1) The
(2) The
(表37)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 1983.218 2.100 1.77250 49.6
2 41.543 12.480
3 63.357 6.970 1.83400 37.3
4 -276.955 3.030
5 63.077 10.000 1.49700 81.6
6 -101.306 6.010
7 -95.007 1.500 1.67270 32.2
8 119.475 6.090
9絞 ∞ 6.980
10 -35.048 1.500 1.68893 31.2
11 -1097.973 7.490 1.49700 81.6
12 -34.507 0.250
13 200.394 5.330 1.80139 45.5
14* -80.342 d14
15 -524.733 1.500 1.74330 49.2
16 52.116 3.270
17 60.636 6.920 1.70154 41.2
18 -75.048 8.930
19 -64.231 1.500 1.59551 39.2
20 283.354 -
*は回転対称非球面である。
(表38)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.50倍)撮影状態
FNO. 2.88 3.78
f 89.69
W 21.3
Y 34.85 34.85
fB 67.04 67.04
L 164.39 189.03
d14 5.500 30.139
(表39)
非球面データ
面番号 K A4 A6
14 0.000 0.1109E-05 0.4896E-09
(Table 37)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 1983.218 2.100 1.77250 49.6
2 41.543 12.480
3 63.357 6.970 1.83400 37.3
4 -276.955 3.030
5 63.077 10.000 1.49700 81.6
6 -101.306 6.010
7 -95.007 1.500 1.67270 32.2
8 119.475 6.090
9 stops ∞ 6.980
10 -35.048 1.500 1.68893 31.2
11 -1097.973 7.490 1.49700 81.6
12 -34.507 0.250
13 200.394 5.330 1.80139 45.5
14 * -80.342 d14
15 -524.733 1.500 1.74330 49.2
16 52.116 3.270
17 60.636 6.920 1.70154 41.2
18 -75.048 8.930
19 -64.231 1.500 1.59551 39.2
20 283.354-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 38)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.50x) shooting state
FNO. 2.88 3.78
f 89.69
W 21.3
Y 34.85 34.85
fB 67.04 67.04
L 164.39 189.03
d14 5.500 30.139
(Table 39)
Aspheric data surface number K A4 A6
14 0.000 0.1109E-05 0.4896E-09
[数値実施例1]
図79〜図84と表40〜表42は、本発明による近距離補正レンズ系の数値実施例1を示している。図79は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図80はその諸収差図、図81はその横収差図であり、図82は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図83はその諸収差図、図84はその横収差図である。表40は面データ、表41は各種データ、表42は非球面データである。
[Numerical Example 1]
79 to 84 and Tables 40 to 42 show Numerical Example 1 of the short-distance correction lens system according to the present invention. 79 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 80 is its aberration diagram, FIG. 81 is its lateral aberration diagram, FIG. 82 is a lens configuration diagram in the close-up shooting state, FIG. 83 is its aberration diagram, FIG. 84 is a lateral aberration diagram thereof. Table 40 shows surface data, Table 41 shows various data, and Table 42 shows aspherical data.
この数値実施例1は、主として、第1レンズ群G1のレンズ構成(レンズ群の切り分け方)が参考実施例1ないし13におけるそれとは異なっている。 The numerical example 1 mainly differs from the reference examples 1 to 13 in the lens configuration of the first lens group G1 (how to separate the lens groups).
第1レンズ群G1は、物体側から順に、正の屈折力の第1aレンズ群G1a、負の屈折力の第1bレンズ群G1b、開口絞りS、及び正の屈折力の第1cレンズ群G1cからなる。
第1aレンズ群G1aは、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ11'、物体側に凸の正メニスカスレンズ12'、及び両凸正レンズ13'からなる。
第1bレンズ群G1bは、物体側から順に位置する両凹負レンズ(像側に凹の負レンズ)14'と物体側に凸の正メニスカスレンズ(像側に凹の正レンズ)15'の接合レンズからなる。
第1cレンズ群G1cは、物体側から順に、物体側から順に位置する両凹負レンズ16'と両凸正レンズ17'の接合レンズ、及び両凸正レンズ18'からなる。両凸正レンズ18'はその像側の面が非球面である。
The first lens group G1, in order from the object side, includes a first-a lens group G1a having a positive refractive power, a first-b lens group G1b having a negative refractive power, an aperture stop S, and a first-c lens group G1c having a positive refractive power. Become.
The first-a lens group G1a includes, in order from the object side, a
The first-b lens group G1b is composed of a biconcave negative lens (a negative lens concave on the image side) 14 'and a positive meniscus lens convex on the object side (positive concave lens on the image side) 15'. It consists of a lens.
The first c lens group G1c includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凹負レンズ(像側に凹の負レンズ)21、両凸正レンズ22、及び両凹負レンズ(物体側に凹の負レンズ)23からなる。
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens (negative lens concave on the image side) 21, a biconvex
(表40)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 473.951 2.000 1.69680 55.5
2 42.407 15.520
3 56.655 7.090 1.83400 37.3
4 617.022 4.080
5 81.434 8.290 1.49700 81.6
6 -137.766 6.930
7 -338.338 1.450 1.69895 30.0
8 31.510 5.320 1.80518 25.5
9 85.195 5.880
10絞 ∞ 7.050
11 -39.794 2.000 1.75520 27.5
12 67.154 9.200 1.49700 81.6
13 -37.583 1.400
14 50.849 6.040 1.80101 40.9
15* -174.666 d15
16 -4275.941 1.500 1.67270 32.2
17 44.710 5.160
18 137.335 5.350 1.80518 25.5
19 -73.119 5.110
20 -104.080 1.450 1.70154 41.2
21 145.257 -
*は回転対称非球面である。
(表41)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.60倍)撮影状態
FNO. 2.87 4.32
f 90.45
W 21.0
Y 34.85 34.85
fB 66.76 101.86
L 173.26 213.84
d15 5.680 11.159
(表42)
非球面データ
面番号 K A4 A6
15 0.000 0.1916E-05 -0.9666E-10
(Table 40)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 473.951 2.000 1.69680 55.5
2 42.407 15.520
3 56.655 7.090 1.83400 37.3
4 617.022 4.080
5 81.434 8.290 1.49700 81.6
6 -137.766 6.930
7 -338.338 1.450 1.69895 30.0
8 31.510 5.320 1.80518 25.5
9 85.195 5.880
10 stops ∞ 7.050
11 -39.794 2.000 1.75520 27.5
12 67.154 9.200 1.49700 81.6
13 -37.583 1.400
14 50.849 6.040 1.80 101 40.9
15 * -174.666 d15
16 -4275.941 1.500 1.67270 32.2
17 44.710 5.160
18 137.335 5.350 1.80518 25.5
19 -73.119 5.110
20 -104.080 1.450 1.70154 41.2
21 145.257-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 41)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.60x) shooting state
FNO. 2.87 4.32
f 90.45
W 21.0
Y 34.85 34.85
fB 66.76 101.86
L 173.26 213.84
d15 5.680 11.159
(Table 42)
Aspheric data surface number K A4 A6
15 0.000 0.1916E-05 -0.9666E-10
[数値実施例2]
図85〜図90と表43〜表45は、本発明による近距離補正レンズ系の数値実施例2を示している。図85は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図86はその諸収差図、図87はその横収差図であり、図88は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図89はその諸収差図、図90はその横収差図である。表43は面データ、表44は各種データ、表45は非球面データである。
[Numerical Example 2]
85 to 90 and Tables 43 to 45 show Numerical Example 2 of the short-distance correction lens system according to the present invention. FIG. 85 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 86 is its aberration diagram, FIG. 87 is its lateral aberration diagram, FIG. 88 is a lens configuration diagram in the close-up shooting state, FIG. 89 is its aberration diagram, FIG. 90 is a lateral aberration diagram thereof. Table 43 shows surface data, Table 44 shows various data, and Table 45 shows aspherical data.
この数値実施例2のレンズ構成は、以下の点を除いて数値実施例1と同様である。
(1)第2レンズ群G2の負レンズ21が物体側に凸の負メニスカスレンズである。
The lens configuration of Numerical Example 2 is the same as that of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The
(表43)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 313.004 2.000 1.83481 42.7
2 42.890 11.700
3 56.534 7.540 1.80610 33.3
4 1344.027 5.180
5 70.142 7.260 1.49700 81.6
6 -126.482 7.850
7 -253.610 1.450 1.63980 34.6
8 33.519 4.750 1.80518 25.5
9 74.839 6.130
10絞 ∞ 6.640
11 -38.315 1.400 1.72825 28.3
12 58.634 9.660 1.49700 81.6
13 -35.914 0.750
14 58.416 7.250 1.80610 40.7
15* -183.734 d15
16 2478.431 1.550 1.63980 34.6
17 49.802 4.900
18 126.215 5.570 1.80610 33.3
19 -69.406 4.080
20 -65.521 1.450 1.56883 56.0
21 146.337 -
*は回転対称非球面である。
(表44)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.50倍)撮影状態
FNO. 2.85 4.06
f 90.12
W 21.1
Y 34.85 34.85
fB 69.09 98.18
L 171.88 207.25
d15 5.680 11.958
(表45)
非球面データ
面番号 K A4
15 0.000 0.1173E-05
(Table 43)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 313.004 2.000 1.83481 42.7
2 42.890 11.700
3 56.534 7.540 1.80610 33.3
4 1344.027 5.180
5 70.142 7.260 1.49700 81.6
6 -126.482 7.850
7 -253.610 1.450 1.63980 34.6
8 33.519 4.750 1.80518 25.5
9 74.839 6.130
10 stops ∞ 6.640
11 -38.315 1.400 1.72825 28.3
12 58.634 9.660 1.49700 81.6
13 -35.914 0.750
14 58.416 7.250 1.80610 40.7
15 * -183.734 d15
16 2478.431 1.550 1.63980 34.6
17 49.802 4.900
18 126.215 5.570 1.80610 33.3
19 -69.406 4.080
20 -65.521 1.450 1.56883 56.0
21 146.337-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 44)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.50x) shooting state
FNO. 2.85 4.06
f 90.12
W 21.1
Y 34.85 34.85
fB 69.09 98.18
L 171.88 207.25
d15 5.680 11.958
(Table 45)
Aspheric data surface number K A4
15 0.000 0.1173E-05
[数値実施例3]
図91〜図96と表46〜表48は、本発明による近距離補正レンズ系の数値実施例3を示している。図91は無限遠撮影状態におけるレンズ構成図、図92はその諸収差図、図93はその横収差図であり、図94は近距離撮影状態におけるレンズ構成図、図95はその諸収差図、図96はその横収差図である。表46は面データ、表47は各種データ、表48は非球面データである。
[Numerical Example 3]
FIGS. 91 to 96 and Tables 46 to 48 show Numerical Example 3 of the short-range correction lens system according to the present invention. FIG. 91 is a lens configuration diagram in the infinity shooting state, FIG. 92 is its aberration diagram, FIG. 93 is its lateral aberration diagram, FIG. 94 is a lens configuration diagram in the close-up shooting state, FIG. 95 is its aberration diagram, FIG. 96 is a lateral aberration diagram thereof. Table 46 shows surface data, Table 47 shows various data, and Table 48 shows aspherical data.
この数値実施例3のレンズ構成は、以下の点を除いて数値実施例1と同様である。
(1)第1aレンズ群G1aの正レンズ12'が両凸正レンズである。この両凸正レンズ12'はその物体側の面が非球面である。
(2)第2レンズ群G2の負レンズ21が像側に凹の平凹負レンズである。
The lens configuration of Numerical Example 3 is the same as that of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The
(2) The
(表46)
面データ
面番号 r d N(d) νd
1 2254.961 2.000 1.65160 58.4
2 42.516 15.530
3* 52.658 8.500 1.72916 54.7
4 -473.334 2.630
5 106.175 5.470 1.49700 81.6
6 -198.050 8.690
7 -238.065 1.450 1.59551 39.2
8 34.324 4.410 1.80518 25.5
9 67.445 6.900
10絞 ∞ 6.250
11 -43.265 1.400 1.71736 29.5
12 45.438 8.080 1.48749 70.4
13 -54.875 0.250
14 69.236 6.250 1.80139 45.5
15* -80.649 d15
16 ∞ 1.500 1.53172 48.8
17 50.628 4.960
18 156.419 4.380 1.80610 33.3
19 -115.982 3.000
20 -427.329 1.450 1.72342 38.0
21 152.155 -
*は回転対称非球面である。
(表47)
各種データ
無限遠撮影状態 近距離(-0.50倍)撮影状態
FNO. 2.87 4.06
f 89.86
W 21.3
Y 34.85 34.85
fB 74.69 104.66
L 173.47 210.47
d15 5.680 12.710
(表48)
非球面データ
面番号 K A4
3 0.000 -0.9260E-07
15 0.000 0.1535E-05
(Table 46)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 2254.961 2.000 1.65 160 58.4
2 42.516 15.530
3 * 52.658 8.500 1.72916 54.7
4 -473.334 2.630
5 106.175 5.470 1.49700 81.6
6 -198.050 8.690
7 -238.065 1.450 1.59551 39.2
8 34.324 4.410 1.80518 25.5
9 67.445 6.900
10 stops ∞ 6.250
11 -43.265 1.400 1.71736 29.5
12 45.438 8.080 1.48749 70.4
13 -54.875 0.250
14 69.236 6.250 1.80139 45.5
15 * -80.649 d15
16 ∞ 1.500 1.53172 48.8
17 50.628 4.960
18 156.419 4.380 1.80610 33.3
19 -115.982 3.000
20 -427.329 1.450 1.72342 38.0
21 152.155-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 47)
Various data
Infinity shooting state Short-distance (-0.50x) shooting state
FNO. 2.87 4.06
f 89.86
W 21.3
Y 34.85 34.85
fB 74.69 104.66
L 173.47 210.47
d15 5.680 12.710
(Table 48)
Aspheric data surface number K A4
3 0.000 -0.9260E-07
15 0.000 0.1535E-05
参考実施例1−13及び数値実施例1−3の各条件式に対する値を表49に示す。ここで条件式(8)及び(9)の条件式対応数値は、第1レンズ群G1中の正レンズのうち最も物体側の正レンズを対象とした数値を示している。参考実施例1ないし13は、前提となる第1レンズ群G1のレンズ構成(レンズ群の切り分け方)が数値実施例1ないし3におけるそれとは異なっているため、条件式(11)ないし(14)の条件式対応数値を計算することができない。これに対し数値実施例1ないし3は、前提となる第2レンズ群G2のレンズ構成が参考実施例1ないし13と共通しているため、条件式(1)ないし(10)の条件式対応数値を計算することができる。
(表49)
参考例1 参考例2 参考例3 参考例4 参考例5
条件式(1) -0.77 -1.04 -0.74 -0.80 -0.92
条件式(2) 0.211 0.199 0.210 0.317 0.229
条件式(3) 0.46 0.43 0.44 0.52 0.47
条件式(4) 0.25 0.22 0.26 0.37 0.27
条件式(5) 39.22 36.30 34.57 32.17 39.22
条件式(6) 1.806 1.744 1.743 1.702 1.713
条件式(7) 40.73 44.90 49.22 41.15 53.94
条件式(8) 1.806 1.805 1.834 1.805 1.834
条件式(9) 33.27 39.64 37.34 25.46 37.34
条件式(10) 0.105 0.205 0.301 0.402 0.502
条件式(11) - - - - -
条件式(12) - - - - -
条件式(13) - - - - -
条件式(14) - - - - -
参考例6 参考例7 参考例8 参考例9 参考例10
条件式(1) -1.25 -1.49 -1.44 -1.39 -1.15
条件式(2) 0.361 0.406 0.418 0.649 0.306
条件式(3) 0.61 0.64 0.65 0.68 0.34
条件式(4) 0.42 0.41 0.46 0.64 0.30
条件式(5) 33.84 30.05 34.57 32.17 32.17
条件式(6) 1.729 1.773 1.835 1.729 1.806
条件式(7) 54.67 49.62 42.72 54.67 40.73
条件式(8) 1.750 1.723 1.806 1.805 1.806
条件式(9) 35.27 37.99 33.27 39.64 33.27
条件式(10) 0.604 0.704 0.810 0.895 (0)
条件式(11) - - - - -
条件式(12) - - - - -
条件式(13) - - - - -
条件式(14) - - - - -
参考例11 参考例12 参考例13
条件式(1) -1.57 -0.64 -0.82
条件式(2) 0.312 0.275 0.323
条件式(3) 0.45 0.25 0.32
条件式(4) 0.33 0.36 0.44
条件式(5) 36.30 38.01 39.22
条件式(6) 1.804 1.729 1.773
条件式(7) 46.50 54.67 49.62
条件式(8) 1.834 1.805 1.834
条件式(9) 37.34 39.64 37.34
条件式(10) (0) (0) (0)
条件式(11) - - -
条件式(12) - - -
条件式(13) - - -
条件式(14) - - -
実施例1 実施例2 実施例3
条件式(1) -0.98 -1.04 -1.00
条件式(2) 0.970 0.426 1.922
条件式(3) 0.61 0.52 0.43
条件式(4) 0.80 0.52 0.70
条件式(5) 41.15 56.04 37.99
条件式(6) 1.697 1.835 1.652
条件式(7) 55.46 42.72 58.40
条件式(8) 1.834 1.806 1.729
条件式(9) 37.34 33.27 54.67
条件式(10) 0.865 0.822 0.810
条件式(11) 30.05 34.57 39.22
条件式(12) 4.45 9.27 13.62
条件式(13) 1.699 1.640 1.596
条件式(14) 1.805 1.805 1.805
Table 49 shows values for the conditional expressions of Reference Example 1-13 and Numerical Example 1-3 . Here, the numerical values corresponding to conditional expressions (8) and (9) indicate numerical values for the positive lens closest to the object among the positive lenses in the first lens group G1. Since the reference examples 1 to 13 are different from those in the numerical examples 1 to 3 in terms of the lens configuration of the first lens group G1 (how to separate the lens groups), the conditional expressions (11) to (14) The numerical value corresponding to the conditional expression cannot be calculated. On the other hand, in the numerical examples 1 to 3 , since the lens configuration of the second lens group G2 as a premise is common to the reference examples 1 to 13 , the numerical values corresponding to the conditional expressions (1) to (10) Can be calculated.
(Table 49)
Reference Example 1 Reference Example 2 Reference Example 3 Reference Example 4 Reference Example 5
Conditional expression (1) -0.77 -1.04 -0.74 -0.80 -0.92
Conditional expression (2) 0.211 0.199 0.210 0.317 0.229
Conditional expression (3) 0.46 0.43 0.44 0.52 0.47
Conditional expression (4) 0.25 0.22 0.26 0.37 0.27
Conditional expression (5) 39.22 36.30 34.57 32.17 39.22
Conditional expression (6) 1.806 1.744 1.743 1.702 1.713
Conditional expression (7) 40.73 44.90 49.22 41.15 53.94
Conditional expression (8) 1.806 1.805 1.834 1.805 1.834
Conditional expression (9) 33.27 39.64 37.34 25.46 37.34
Conditional expression (10) 0.105 0.205 0.301 0.402 0.502
Conditional expression (11)-----
Conditional expression (12)-----
Conditional expression (13)-----
Conditional expression (14)-----
Reference Example 6 Reference Example 7 Reference Example 8 Reference Example 9 Reference Example 10
Conditional expression (1) -1.25 -1.49 -1.44 -1.39 -1.15
Conditional expression (2) 0.361 0.406 0.418 0.649 0.306
Conditional expression (3) 0.61 0.64 0.65 0.68 0.34
Conditional expression (4) 0.42 0.41 0.46 0.64 0.30
Conditional expression (5) 33.84 30.05 34.57 32.17 32.17
Conditional expression (6) 1.729 1.773 1.835 1.729 1.806
Conditional expression (7) 54.67 49.62 42.72 54.67 40.73
Conditional expression (8) 1.750 1.723 1.806 1.805 1.806
Conditional expression (9) 35.27 37.99 33.27 39.64 33.27
Conditional expression (10) 0.604 0.704 0.810 0.895 (0)
Conditional expression (11)-----
Conditional expression (12)-----
Conditional expression (13)-----
Conditional expression (14)-----
Reference Example 11 Reference Example 12 Reference Example 13
Conditional expression (1) -1.57 -0.64 -0.82
Conditional expression (2) 0.312 0.275 0.323
Conditional expression (3) 0.45 0.25 0.32
Conditional expression (4) 0.33 0.36 0.44
Conditional expression (5) 36.30 38.01 39.22
Conditional expression (6) 1.804 1.729 1.773
Conditional expression (7) 46.50 54.67 49.62
Conditional expression (8) 1.834 1.805 1.834
Conditional expression (9) 37.34 39.64 37.34
Conditional expression (10) (0) (0) (0)
Conditional expression (11)---
Conditional expression (12)---
Conditional expression (13)---
Conditional expression (14)---
Example 1 Example 2 Example 3
Conditional expression (1) -0.98 -1.04 -1.00
Conditional expression (2) 0.970 0.426 1.922
Conditional expression (3) 0.61 0.52 0.43
Conditional expression (4) 0.80 0.52 0.70
Conditional expression (5) 41.15 56.04 37.99
Conditional expression (6) 1.697 1.835 1.652
Conditional expression (7) 55.46 42.72 58.40
Conditional expression (8) 1.834 1.806 1.729
Conditional expression (9) 37.34 33.27 54.67
Conditional expression (10) 0.865 0.822 0.810
Conditional expression (11) 30.05 34.57 39.22
Conditional expression (12) 4.45 9.27 13.62
Conditional expression (13) 1.699 1.640 1.596
Conditional expression (14) 1.805 1.805 1.805
表49から明らかなように、参考実施例1〜13は、条件式(1)〜(9)を満足しており、参考実施例1〜9は、条件式(10)を満足している。また数値実施例1〜3は、条件式(1)〜(14)を満足している。そして諸収差図から明らかなように諸収差は比較的よく補正されている。 As is clear from Table 49, Reference Examples 1 to 13 satisfy the conditional expressions (1) to (9), and Reference Examples 1 to 9 satisfy the conditional expression (10). Numerical Examples 1 to 3 satisfy the conditional expressions (1) to (14). As is apparent from the various aberration diagrams, the various aberrations are corrected relatively well.
G1 正の屈折力の第1レンズ群
11 負レンズ(像側に凹の負レンズ)
12 正レンズ
13 正レンズ
14 負レンズ
15 負レンズ
16 正レンズ
17 正レンズ
G1a 正の屈折力の第1aレンズ群
11' 負レンズ
12' 正レンズ
13' 正レンズ
G1b 負の屈折力の第1bレンズ群
14' 負レンズ(像側に凹の負レンズ)
15' 正レンズ(像側に凹の正レンズ)
G1c 正の屈折力の第1cレンズ群
16' 負レンズ
17' 正レンズ
18' 正レンズ
G2 負の屈折力の第2レンズ群
21 負レンズ(像側に凹の負レンズ)
22 正レンズ
23 負レンズ(物体側に凹の負レンズ)
S 開口絞り
I 像面
G1
DESCRIPTION OF
15 'positive lens (positive lens concave on the image side)
G1c
22
S Aperture stop I Image plane
Claims (13)
第1レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力の第1aレンズ群、負の屈折力の第1bレンズ群、開口絞り、及び正の屈折力の第1cレンズ群からなり、
第1bレンズ群は、物体側から順に位置する像側に凹の負レンズと像側に凹の正レンズの接合レンズからなり、
第2レンズ群は、物体側から順に、像側に凹の負レンズ、正レンズ、及び物体側に凹の負レンズからなり、
次の条件式(12)を満足することを特徴とする近距離補正レンズ系。
(12)0<νd 1bn −νd 1bp <20
但し、
νd 1bn :第1bレンズ群中の負レンズのd線に対するアッベ数、
νd 1bp :第1bレンズ群中の正レンズのd線に対するアッベ数。 In order from the object side, a first lens unit having a positive refractive power and a second lens unit having a negative refractive power are provided. At the time of focusing from an infinite object to a close object, at least the first lens unit is located on the object side. In moving short-range correction lens system,
The first lens group includes, in order from the object side, a first-a lens group having a positive refractive power, a first-b lens group having a negative refractive power, an aperture stop, and a first-c lens group having a positive refractive power.
The 1b lens group is composed of a cemented lens of a negative lens concave on the image side and a positive lens concave on the image side, which are sequentially located from the object side.
The second lens group includes , in order from the object side, a negative lens concave on the image side, a positive lens, and a negative negative lens on the object side .
A short-distance correction lens system characterized by satisfying the following conditional expression (12):
(12) 0 <νd 1bn -νd 1bp <20
However,
νd 1bn : Abbe number for the d-line of the negative lens in the 1b lens group,
νd 1bp : Abbe number with respect to d-line of the positive lens in the 1b lens group.
(1)−1.6<(R21i+R21O)/(R21i−R21O)<−0.6
但し、
R21i:第2レンズ群中の像側に凹の負レンズの像側の面の曲率半径、
R21O:第2レンズ群中の像側に凹の負レンズの物体側の面の曲率半径。 2. The short distance correction lens system according to claim 1, wherein the short distance correction lens system satisfies the following conditional expression (1).
(1) −1.6 <(R 21i + R 21O ) / (R 21i −R 21O ) <− 0.6
However,
R 21i : radius of curvature of the image side surface of the negative lens concave to the image side in the second lens group,
R 21O : the radius of curvature of the object side surface of the negative lens which is concave on the image side in the second lens unit.
(2)0.1<R23O/f2<2.0
但し、
R23O:第2レンズ群中の物体側に凹の負レンズの物体側の面の曲率半径、
f2:第2レンズ群の焦点距離。 3. The short distance correction lens system according to claim 1, wherein the short distance correction lens system satisfies the following conditional expression (2).
(2) 0.1 <R 23O / f 2 <2.0
However,
R 23O : radius of curvature of the object side surface of the negative lens concave on the object side in the second lens group,
f 2 : focal length of the second lens group.
(3)0.2<f21/f2<0.7
但し、
f21:第2レンズ群中の像側に凹の負レンズの焦点距離、
f2:第2レンズ群の焦点距離。 4. The short distance correction lens system according to claim 1, wherein the short distance correction lens system satisfies the following conditional expression (3).
(3) 0.2 <f 21 / f 2 <0.7
However,
f 21 : the focal length of the negative lens concave on the image side in the second lens group,
f 2 : focal length of the second lens group.
(4)0.2<f23/f2<0.9
但し、
f23:第2レンズ群中の物体側に凹の負レンズの焦点距離、
f2:第2レンズ群の焦点距離。 5. The short distance correction lens system according to claim 1, wherein the short distance correction lens system satisfies the following conditional expression (4).
(4) 0.2 <f 23 / f 2 <0.9
However,
f 23 : focal length of negative lens concave on the object side in the second lens group,
f 2 : focal length of the second lens group.
(5)νd23<60
但し、
νd23:第2レンズ群中の物体側に凹の負レンズのd線に対するアッベ数。 6. The short distance correction lens system according to claim 1, wherein the short distance correction lens system satisfies the following conditional expression (5).
(5) νd 23 <60
However,
νd 23 : Abbe number with respect to the d-line of the negative lens concave on the object side in the second lens group.
(6)nd11>1.65
(7)νd11>40
但し、
nd11:第1レンズ群中の最も物体側に位置する像側に凹の負レンズのd線に対する屈折率、
νd11:第1レンズ群中の最も物体側に位置する像側に凹の負レンズのd線に対するアッベ数。 8. The short distance correction lens system according to claim 7, wherein the short distance correction lens system satisfies the following conditional expressions (6) and (7).
(6) nd 11 > 1.65
(7) νd 11 > 40
However,
nd 11 : refractive index with respect to d line of a negative lens which is concave on the image side located closest to the object side in the first lens group
νd 11 : Abbe number with respect to the d-line of the negative lens on the image side that is located closest to the object side in the first lens group.
(8)ndP1>1.7
(9)νdP1<60
但し、
ndP1:第1レンズ群中の少なくとも1枚の正レンズのうち、少なくともいずれかの正レンズのd線に対する屈折率、
νdP1:第1レンズ群中の少なくとも1枚の正レンズのうち、少なくともいずれかの正レンズのd線に対するアッベ数。 9. The short distance correction lens system according to claim 1, wherein the first lens group has at least one positive lens, and satisfies the following conditional expressions (8) and (9): A short-range correction lens system.
(8) nd P1 > 1.7
(9) νd P1 <60
However,
nd P1 : refractive index with respect to d-line of at least one positive lens among at least one positive lens in the first lens group,
νd P1 : Abbe number of at least one positive lens of at least one positive lens in the first lens group with respect to the d-line.
(10)0.1<Δd2/Δd1<0.9
但し、
Δd1:無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時の第1レンズ群の移動量、
Δd2:無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時の第2レンズ群の移動量。 10. The short distance correction lens system according to claim 1, wherein the second lens group moves toward the object side with a different amount of movement from the first lens group during focusing from an infinite object to a short distance object. A short-distance correction lens system that moves and satisfies the following conditional expression (10):
(10) 0.1 <Δd2 / Δd1 <0.9
However,
Δd1: Amount of movement of the first lens unit during focusing from an object at infinity to a near object;
Δd2: The amount of movement of the second lens group during focusing from an object at infinity to a near object.
(11)νd1bn>30
但し、
νd1bn:第1bレンズ群中の負レンズのd線に対するアッベ数。 12. The short distance correction lens system according to claim 1, wherein the short distance correction lens system satisfies the following conditional expression (11).
(11) νd 1bn > 30
However,
νd 1bn : Abbe number for the d-line of the negative lens in the 1b lens group.
(13)nd1bn<1.7
(14)nd1bp>1.8
但し、
nd1bn:第1bレンズ群中の負レンズのd線に対する屈折率、
nd1bp:第1bレンズ群中の正レンズのd線に対する屈折率。 13. The short distance correction lens system according to claim 1, wherein the short distance correction lens system satisfies the following conditional expressions (13) and (14).
(13) nd 1bn <1.7
(14) nd 1bp > 1.8
However,
nd 1bn : refractive index with respect to d-line of the negative lens in the 1b lens group,
nd 1bp : Refractive index with respect to d-line of the positive lens in the 1b lens group.
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