JP6064487B2 - Blower - Google Patents
Blower Download PDFInfo
- Publication number
- JP6064487B2 JP6064487B2 JP2012209674A JP2012209674A JP6064487B2 JP 6064487 B2 JP6064487 B2 JP 6064487B2 JP 2012209674 A JP2012209674 A JP 2012209674A JP 2012209674 A JP2012209674 A JP 2012209674A JP 6064487 B2 JP6064487 B2 JP 6064487B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- shape
- cut
- blower
- edge
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
本発明は、軸流送風機、斜流送風機などに関し、詳しくは、風量の低下を防止しつつ、ファン騒音を効果的に低減させた送風機に関する。 The present invention relates to an axial blower, a mixed flow blower, and the like, and more particularly, to a blower that effectively reduces fan noise while preventing a reduction in air volume.
軸流送風機の翼形状として、図１に見られるような一般的な前進翼や、図２にみられるような、翼端渦対策として翼前縁の最外周部に三角形の補助翼を設置したものが、従来技術として知られている。このような従来技術の軸流ファンにおいて、翼端部の逆流Ｕにより騒音が発生することが分かっている。逆流Ｕは、翼端部の流れを乱すばかりでなく、遠心力によるファンの内周側から外周側に向かう流れ（斜流）Ｖと干渉することでさらに乱れを強め、騒音を発生させる。この問題に対し、例えば、特許文献１には、翼前縁の最外周部に前進方向に突出する三角形状の翼を設け、三角形の先端で翼端渦の生成を規定する作用を利用して、低騒音化している。ところが、十分な効果を得るには三角形を大きくする必要があり、翼枚数の多いファンに適用すると、翼間の通風面積が低減するため風量が低下してしまう場合がある。 As a blade shape of an axial blower, a general advancing blade as shown in FIG. 1 and a triangular auxiliary blade at the outermost periphery of the blade leading edge as shown in FIG. Are known as prior art. In such a conventional axial fan, it has been found that noise is generated by the reverse flow U at the blade tip. The reverse flow U not only disturbs the flow at the blade tip but also interferes with the flow (diagonal flow) V from the inner peripheral side to the outer peripheral side of the fan due to centrifugal force, thereby further increasing the turbulence and generating noise. For this problem, for example, in Patent Document 1, a triangular wing projecting in the forward direction is provided at the outermost peripheral portion of the wing leading edge, and the action of defining the generation of the wing tip vortex at the tip of the triangle is utilized. The noise is low. However, in order to obtain a sufficient effect, it is necessary to enlarge the triangle, and when applied to a fan with a large number of blades, the air flow area between the blades is reduced, which may reduce the air volume.
本発明は、上記問題に鑑み、風量の低下を防止しつつ、ファン騒音を効果的に低減する送風機を提供するものである。 In view of the above problems, the present invention provides a blower that effectively reduces fan noise while preventing a decrease in air volume.
上記課題を解決するために、請求項１の発明は、駆動モータ（３００）、並びに、該駆動モータ（３００）に取り付けられるハブ（４）、及び、該ハブ（４）に設けられた複数のブレード（３）を有する送風ファン（１）、を具備する送風機（１０）であって、前記ブレード（３）の翼前縁（６）の外周部付近には、Ｖ字型状の切込み形状（５）を設置して逆流と外周側に向う流れとの干渉を抑制し、前記ブレード（３）が後退翼であり、
前記切込み形状（５）の谷底点（５’）を通る円周方向に向けて、突出する突出形状部（８）を、前記ブレード（３）の翼後縁（７）に有する送風機である。
In order to solve the above problems, the invention of claim 1 is directed to a drive motor (300), a hub (4) attached to the drive motor (300), and a plurality of hubs (4). A blower (10) having a blower fan (1) having a blade (3), wherein a V-shaped cutting shape (in the vicinity of the outer peripheral portion of the blade leading edge (6) of the blade (3) ( 5) is installed to suppress interference between the reverse flow and the flow toward the outer peripheral side, and the blade (3) is a swept wing,
It is a blower which has the protrusion shape part (8) which protrudes in the circumferential direction which passes along the valley bottom point (5 ') of the said notch shape (5) in the blade trailing edge (7) of the said blade (3) .
なお、上記に付した符号は、後述する実施形態に記載の具体的実施態様との対応関係を示す一例である。 In addition, the code | symbol attached | subjected above is an example which shows a corresponding relationship with the specific embodiment as described in embodiment mentioned later.
以下、図面を参照して、本発明の一実施形態を説明する。各実施態様について、同一構成の部分には、同一の符号を付してその説明を省略する。本発明の一実施形態においても、ブレード３の翼弦Ｃ、正圧面、負圧面、迎え角φ、揚力などは、図３Ａ〜Ｃに示されるように一般的な定義と同じである。また、送風ファン１の回転方向に対して、外周側の翼端部が後方に反っている翼型を、後退翼と呼び、回転方向に対して、外周側の翼端部が前方に反っている翼型を、前進翼と呼ぶ。
（第１実施形態）
まず、図４を参照して、本実施形態の作動原理について模式的に説明する。軸流ファンにおいて、ブレード３の翼端部には、逆流Ｐが発生し、遠心力によってファンの内周側から外周側に向かう斜流Ｑが発生する。本実施形態は、翼前縁６の外周部付近に切込み形状５を有する。この切込み形状５によって、翼の外周部付近に、周囲より圧力が高い部位を形成し、その部位から翼の内外周側に向かう流れ（対向流）を生成することができる。すなわち、逆流Ｐに対しては、切込み形状５の外周側に外周側対向流Ｒ、斜流Ｑに対しては、内周側対向流Ｔを発生させる。
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. About each embodiment, the same code | symbol is attached | subjected to the part of the same structure, and the description is abbreviate | omitted. Also in the embodiment of the present invention, the chord C, the pressure surface, the suction surface, the angle of attack φ, the lift force and the like of the blade 3 are the same as the general definitions as shown in FIGS. An airfoil whose outer peripheral blade tip warps backward with respect to the rotational direction of the blower fan 1 is called a retreating blade, and the outer peripheral blade tip warps forward with respect to the rotational direction. The wing type is called the forward wing.
(First embodiment)
First, the operation principle of this embodiment will be schematically described with reference to FIG. In the axial fan, a backflow P is generated at the blade tip of the blade 3, and a diagonal flow Q is generated from the inner peripheral side to the outer peripheral side of the fan by centrifugal force. In the present embodiment, a cut shape 5 is provided near the outer periphery of the blade leading edge 6. With this cut shape 5, a portion having higher pressure than the surroundings can be formed near the outer peripheral portion of the blade, and a flow (opposite flow) from the portion toward the inner and outer peripheral sides of the blade can be generated. That is, for the reverse flow P, an outer peripheral counterflow R is generated on the outer peripheral side of the cut shape 5, and an inner peripheral counterflow T is generated for the diagonal flow Q.
この状況は、図５の切込み形状５まわりの流れの構造を解析したシミュレーション結果によっても確認することができる。なお、この結果は対向流の存在を確認するものであるので、斜流・逆流を入れた結果ではない。このように、外周側に向かう外周側対向流Ｒで逆流を抑制するとともに、内周側に向かう内周側対向流Ｔで外周側に向かう斜流を抑制して、逆流と外周側に向かう流れの干渉を防止し、騒音の発生を緩和することができる。
ここで、特許文献１（図９）の翼の最外周部に前進方向に突出する三角形との相違点を述べておく。特許文献１のような三角形の両斜面では、ともに三角形の内側に巻込む流れとなってしまい、本実施形態の対向流を生み出すことはできない。
This situation can also be confirmed by a simulation result obtained by analyzing the flow structure around the cut shape 5 in FIG. In addition, since this result confirms the existence of the counter flow, it is not a result of adding a mixed flow or a back flow. As described above, the reverse flow is suppressed by the outer peripheral side counterflow R toward the outer peripheral side, and the diagonal flow toward the outer peripheral side is suppressed by the inner peripheral counterflow T toward the inner peripheral side, so that the reverse flow and the flow toward the outer peripheral side are suppressed. Interference can be prevented and noise generation can be reduced.
Here, the difference from the triangle protruding in the forward direction on the outermost peripheral portion of the wing of Patent Document 1 (FIG. 9) will be described. On both slopes of the triangle as in Patent Document 1, the flow is entangled inside the triangle, and the counterflow of this embodiment cannot be generated.
本実施形態を、図６を参照してさらに詳しく説明すると、送風機１０は、送風ファン１がシュラウド２００内に配設されて、駆動モータ（電動モータ）３００によって回転駆動される送風機である。送風機１０は、シュラウド２００の四隅近傍に設けられた取付部２５０によって、自動車用ラジエータのエンジン側に固定され、ラジエータのコア部に冷却用の空気を送風するものである。シュラウド２００の外形形状は、ラジエータのコア部に対応する矩形状をなしており、その略中央には送風ファン１を内包する環状のシュラウドリング部２１０が形成されている。このシュラウドリング部２１０は、送風ファン１のリング２の径方向外側に位置するようになっている。送風ファン１のリング２がない場合であっても良い。本発明の送風機１０及び後述するブレード３は、自動車用ラジエータ用に限定されるものではなく、一般的な産業用に適用しても良い。主に、軸流送風機を対象として説明しているが、遠心送風機、斜流送風機、還流送風機でも同様の効果が得られる。駆動モータ３００は必ずしも電動モータに限定されるものではない。 The present embodiment will be described in more detail with reference to FIG. 6. The blower 10 is a blower in which the blower fan 1 is disposed in the shroud 200 and is rotationally driven by a drive motor (electric motor) 300. The blower 10 is fixed to the engine side of the automotive radiator by attachment portions 250 provided in the vicinity of the four corners of the shroud 200, and blows cooling air to the core portion of the radiator. The outer shape of the shroud 200 has a rectangular shape corresponding to the core portion of the radiator, and an annular shroud ring portion 210 containing the blower fan 1 is formed at the approximate center thereof. The shroud ring portion 210 is positioned on the radially outer side of the ring 2 of the blower fan 1. The case where there is no ring 2 of the ventilation fan 1 may be sufficient. The blower 10 and the blade 3 to be described later are not limited to automobile radiators, and may be applied to general industrial use. Although mainly the axial flow fan is described, the same effect can be obtained with a centrifugal blower, a mixed flow blower, and a reflux blower. The drive motor 300 is not necessarily limited to an electric motor.
シュラウドリング部２１０とシュラウド２００の矩形状外周部との間には、送風ファン１の風上側に向けて拡がる導風部２２０が形成されている。シュラウドリング部２１０の中心には円形のモータ保持部２３０が形成されており、このモータ保持部２３０は、放射状に径方向外側へ延びてシュラウドリング部２１０に接続される複数のモータステー部２４０によって支持されている。モータ保持部２３０には、電動モータ３００が固定され、電動モータ３００のシャフトと送風ファン１のハブ４とが固定されている。送風機１０は、これらの送風ファン１や電動モータ３００などから構成される。送風ファン１のハブ４は、円筒形状であり放射状に複数のブレード３が設けられている。 Between the shroud ring part 210 and the rectangular outer peripheral part of the shroud 200, an air guide part 220 that extends toward the windward side of the blower fan 1 is formed. A circular motor holding portion 230 is formed at the center of the shroud ring portion 210, and the motor holding portion 230 is radially extended radially outward by a plurality of motor stay portions 240 connected to the shroud ring portion 210. It is supported. The electric motor 300 is fixed to the motor holding unit 230, and the shaft of the electric motor 300 and the hub 4 of the blower fan 1 are fixed. The blower 10 includes the blower fan 1 and the electric motor 300. The hub 4 of the blower fan 1 has a cylindrical shape, and a plurality of blades 3 are provided radially.
ブレード３には、図７に示すように、翼前縁６の外周部付近に、Ｖ字型の切込み形状５が設けられている。図７の場合には、前進翼であって、切込み形状５の谷底点５’において、外周側の切込み縁Ｌ１が谷底点５’を通る円周線に対してなす角度αと、内周側の切込み縁Ｌ２が円周線に対してなす角度βとが等しく設定されている。さらに、外周側の切込み縁Ｌ１の長さｌ１と、内周側の切込み縁Ｌ２の長さも等しく設定されている。外周側の切込み縁Ｌ１と内周側の切込み縁Ｌ２は直線に限らず曲線であっても良い。 As shown in FIG. 7, the blade 3 is provided with a V-shaped cut shape 5 in the vicinity of the outer peripheral portion of the blade leading edge 6. In the case of FIG. 7, the blade is a forward wing, and at the valley bottom point 5 ′ of the cut shape 5, the angle α formed by the outer peripheral cutting edge L 1 with respect to the circumferential line passing through the valley bottom point 5 ′ The angle β formed by the cutting edge L2 with respect to the circumferential line is set equal. Further, the length l1 of the outer peripheral side cutting edge L1 and the length of the inner peripheral side cutting edge L2 are also set equal. The cutting edge L1 on the outer peripheral side and the cutting edge L2 on the inner peripheral side are not limited to straight lines but may be curved.
これに限定されることなく、切込み形状が円周の接線に対して略対称形状であればよく、これによると、切込みの両側に同様の縦渦が生成されるので、小さな切込み形状で強い縦渦を生成でき、翼面積の低下による風量の低下を防止しつつ、騒音を低減できる。円周方向の流れの中では、非対称性（α≠β）が大きく崩れると、片側の縦渦が強くなるため、強い方の縦渦が弱い方の縦渦に影響して、弱い方の縦渦が破壊される（翼の後側まで渦が維持されない）傾向があり、縦渦が破壊されると、逆流や斜流を抑制する効果が弱まり、騒音低減効果も小さくなるので、できればα＝βにできる限り近づけることが好ましい。もちろんα＝β、ｌ１＝ｌ２の実施形態に限定されるものではなく、α≠βであってもα＋βが概ね４０°〜８０°以内の範囲にあれば十分な効果が得られるものである。 However, the present invention is not limited to this, and it is sufficient that the cut shape is substantially symmetrical with respect to the tangent line of the circumference. A vortex can be generated, and noise can be reduced while preventing a reduction in air volume due to a reduction in blade area. In the flow in the circumferential direction, if the asymmetry (α ≠ β) is greatly disrupted, the longitudinal vortex on one side becomes stronger, so the stronger longitudinal vortex affects the weaker longitudinal vortex and the weaker longitudinal vortex The vortex tends to be destroyed (the vortex is not maintained until the rear side of the wing). If the vertical vortex is destroyed, the effect of suppressing the backflow and the diagonal flow is weakened, and the noise reduction effect is also reduced. It is preferable to be as close as possible to β. Of course, the embodiment is not limited to α = β and l1 = l2, and even if α ≠ β, a sufficient effect can be obtained if α + β is approximately in the range of 40 ° to 80 °.
第１実施形態は、図８に示すように、切込み形状５の谷底点５’を通る円周方向に向けて、突出する突出形状部８を、ブレード３の翼後縁７に有している。その他は前記形態と同様である。これによると、切込み形状５によって生成した縦渦による乱れの拡散を防止できるので、翼後流の乱れを低減し、翼列干渉による騒音を防止できる。また、切り込み形状５のよって翼長が短くなることがないので、風量低下・駆動トルク増加防止することができる。 As shown in FIG. 8, the first embodiment has a protruding shape portion 8 that protrudes in the circumferential direction passing through the valley bottom point 5 ′ of the cut shape 5 at the blade trailing edge 7 of the blade 3. . Others are the same as the said form. According to this, turbulent diffusion due to the vertical vortex generated by the cut shape 5 can be prevented, so that turbulence in the blade wake can be reduced and noise due to blade row interference can be prevented. Further, since the blade length is not shortened by the cut shape 5, it is possible to prevent a decrease in air volume and an increase in driving torque.
（第２実施形態）
第２実施形態は、前進翼の場合で、切込み形状５のない部分の翼前縁６、又は、突出形状部８のない部分の翼後縁７に、切込み形状５の高さｈ0より小さなセレーション形状（最大高さｈ1）を有している。図９の場合は、突出形状部８を設置しない場合の翼後縁７を設けた例であるが、第２実施形態は、第１実施形態の突出形状部８を設置して翼後縁７にセレーション形状を有する場合や、切込み形状５のない部分の翼前縁６にセレーション形状を有する場合を含むものである。これによると、翼端で発生する音を切込みで抑制するとともに、翼面で発生する音をセレーションで抑制できるので、ファン全体での騒音を効果的に低減できる。ｈ0はｈ1の概ね２〜６倍程度にすると良い。セレーションを構成する三角形状突部について、ここでは以下同様に、三角形状突部の底辺を、セレーション（三角形状突部）のピッチｐと呼び、三角形状突部の頂角θの二等分線を、セレーション（三角形状突部）の方向と呼び、頂角の二等分線が底辺にいたる距離を、セレーション（三角形状突部）の高さｈと呼ぶ。切り込み縁のいずれか一方先端部と谷底点との間隔を円周方向に沿って測って高さｈとしても良い。翼が曲線で形成されているのでその他適宜定義すると良い。
( Second Embodiment)
In the case of the forward wing, the second embodiment is smaller than the height h 0 of the notch shape 5 on the blade leading edge 6 in the portion without the cut shape 5 or the blade trailing edge 7 in the portion without the projecting shape portion 8. It has a serration shape (maximum height h 1 ). In the case of FIG. 9, the blade trailing edge 7 is provided when the protruding shape portion 8 is not installed. In the second embodiment, the protruding shape portion 8 of the first embodiment is installed and the blade trailing edge 7 is set. And the case where the blade leading edge 6 in the portion without the cut shape 5 has a serration shape. According to this, the noise generated at the blade tip can be suppressed by cutting, and the noise generated at the blade surface can be suppressed by serration, so that the noise in the entire fan can be effectively reduced. h 0 is preferably about 2 to 6 times h 1 . For the triangular protrusions constituting the serrations, the bottom of the triangular protrusions is hereinafter referred to as serration (triangular protrusion) pitch p, and the bisector of the apex angle θ of the triangular protrusions. Is called the direction of the serration (triangular protrusion), and the distance from the bisector of the apex angle to the base is called the height h of the serration (triangular protrusion). The distance between any one of the cut edges and the valley bottom point may be measured along the circumferential direction to obtain the height h. Since the wing is formed with a curve, it may be defined as appropriate.
これまで説明した第１実施形態は前進翼で説明したが、後退翼であっても適用できるものである。後退翼の場合には、ブレード３の翼前縁６を、切込み形状５の内周側の切込み縁Ｌ２に利用することができ、これまで述べてきた切込み形状５と同様な効果を得ることができる。本形態は、図１０に示すように、ブレード３が後退翼であって、切込み形状５の内周側の切込み縁Ｌ２が、ブレード３の翼前縁６から構成された形態である。その他は第１実施形態と同様である。 Although the first embodiment described so far has been described with the forward wing, it can also be applied to the backward wing. In the case of a swept wing, the blade leading edge 6 of the blade 3 can be used as the cutting edge L2 on the inner peripheral side of the cutting shape 5, and the same effect as the cutting shape 5 described so far can be obtained. it can. In this embodiment, as shown in FIG. 10, the blade 3 is a retreating blade, and the cutting edge L <b> 2 on the inner peripheral side of the cutting shape 5 is configured from the blade leading edge 6 of the blade 3. Others are the same as in the first embodiment.
ブレード３には、図１０に一例として示すように、翼前縁６の外周部付近に、Ｖ字型の切込み形状５が設けられている。図１１には、作動原理が模式的に示されている。切込み形状５の谷底点５’において、外周側の切込み縁Ｌ１が谷底点５’を通る円周線に対してなす角度αと、内周側の切込み縁Ｌ２が円周線に対してなす角度βとが第１実施形態と同様に設定されている。内周側の切込み縁Ｌ２は曲線であるので、谷底点５’での接線のなす角度で定めると良い。第１実施形態と同様に、切込み形状が円周の接線に対して略対称形状であればよく、これによると、切込みの両側に同様の縦渦が生成されるので、小さな切込み形状で強い縦渦を生成でき、翼面積の低下による風量の低下を防止しつつ、騒音を低減できる。また、α＋βが概ね４０°〜８０°以内の範囲にあれば十分な効果が得られるものである。 As shown in FIG. 10 as an example, the blade 3 is provided with a V-shaped cut shape 5 in the vicinity of the outer peripheral portion of the blade leading edge 6. FIG. 11 schematically shows the operating principle. At the valley bottom point 5 ′ of the cut shape 5, the angle α made by the outer circumferential side cut edge L1 with respect to the circumferential line passing through the valley bottom point 5 ′ and the angle made by the inner circumferential side cut edge L2 with respect to the circumferential line β is set in the same manner as in the first embodiment. Since the inner peripheral cutting edge L2 is a curve, it may be determined by the angle formed by the tangent line at the valley bottom point 5 '. As in the first embodiment, the cut shape only needs to be substantially symmetrical with respect to the tangent of the circumference. According to this, since the same vertical vortex is generated on both sides of the cut, a strong vertical length is obtained with a small cut shape. A vortex can be generated, and noise can be reduced while preventing a reduction in air volume due to a reduction in blade area. A sufficient effect can be obtained if α + β is in the range of approximately 40 ° to 80 °.
（第３実施形態）
第３実施形態は、第１実施形態を、後退翼の場合の一形態に適用した場合である。図１２に示すように、切込み形状５の谷底点５’を通る円周方向に向けて、突出する突出形状部８を、ブレード３の翼後縁７に有している。これによると、切込み形状５によって生成した縦渦による乱れの拡散を防止できるので、翼後流の乱れを低減し、翼列干渉による騒音を防止できる。また、切り込み形状５のよって翼長が短くなることがないので、風量低下・駆動トルク増加防止することができる。
( Third embodiment)
The third embodiment, the first embodiment, a case of applying to an embodiment in the case of swept wing. As shown in FIG. 12, the blade trailing edge 7 of the blade 3 has a protruding shape portion 8 that protrudes in the circumferential direction passing through the valley bottom point 5 ′ of the cut shape 5. According to this, turbulent diffusion due to the vertical vortex generated by the cut shape 5 can be prevented, so that turbulence in the blade wake can be reduced and noise due to blade row interference can be prevented. Further, since the blade length is not shortened by the cut shape 5, it is possible to prevent a decrease in air volume and an increase in driving torque.
（第４実施形態）
第４実施形態は、第２実施形態を、後退翼の場合の一形態に適用した場合である。第４実施形態は、後退翼の場合で、切込み形状５のない部分の翼前縁６、又は、突出形状部８のない部分の翼後縁７に、切込み形状５の高さｈ0より小さなセレーション形状（高さｈ1）を有している。図１３の場合は、切込み形状５のない部分の翼前縁６にセレーション形状を有する場合の例であるが、突出形状部８を設置しない場合の翼後縁７に設けても、突出形状部８を設置して、突出形状部８を除き翼後縁７にセレーション形状を有する場合をも含むものである。これによると、翼端で発生する音を切込みで抑制するとともに、翼面で発生する音をセレーションで抑制できるので、ファン全体での騒音を効果的に低減できる。ｈ0はｈ1の概ね２〜６倍程度にすると良い。
( Fourth embodiment)
The fourth embodiment, the second embodiment is a case of applying to an embodiment of the case of the swept wing. In the fourth embodiment, in the case of a swept wing, a serration smaller than the height h0 of the notch shape 5 is applied to the blade leading edge 6 in the portion without the cut shape 5 or the blade trailing edge 7 in the portion not having the protruding shape portion 8. It has a shape (height h1). In the case of FIG. 13, the blade leading edge 6 in the portion without the cut shape 5 is an example having a serration shape, but even if the protruding shape portion 8 is not provided, the protruding shape portion may be provided on the blade trailing edge 7. 8 includes the case where the blade trailing edge 7 has a serration shape except for the protruding shape portion 8. According to this, the noise generated at the blade tip can be suppressed by cutting, and the noise generated at the blade surface can be suppressed by serration, so that the noise in the entire fan can be effectively reduced. h0 is preferably about 2 to 6 times h1.
上記全ての実施形態においては、ブレード３の最外周部をリングで結合したもので説明したが、リングなしてあっても同様な効果が得られるものである。翼の最外周部を円周上のリングで結合すると、翼の外周部の強度を高められるので、切込み形状による強度不足を補うことができる。また、切込み形状５の谷底点５’の位置は、送風ファン１の半径の８０％〜９５％以内の範囲にあるようにすると良い（全ての実施形態で適用可能）。これによると、逆流と外周側に向かう流れの干渉を効果的に防止できる。 In all the above embodiments, the outermost peripheral part of the blade 3 is connected by a ring. However, the same effect can be obtained even if no ring is used. If the outermost peripheral part of the wing is joined by a ring on the circumference, the strength of the outer peripheral part of the wing can be increased, so that the lack of strength due to the cutting shape can be compensated. Further, the position of the valley bottom point 5 ′ of the cut shape 5 is preferably within a range of 80% to 95% of the radius of the blower fan 1 (applicable in all embodiments). According to this, interference between the reverse flow and the flow toward the outer peripheral side can be effectively prevented.
１ 送風ファン
３ ブレード
４ ハブ
５ 切込み形状
３００ 駆動モータ
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Blower fan 3 Blade 4 Hub 5 Cut shape 300 Drive motor
Claims (11)
該駆動モータ（３００）に取り付けられるハブ（４）、及び、該ハブ（４）に設けられた複数のブレード（３）を有する送風ファン（１）、
を具備する送風機（１０）であって、
前記ブレード（３）の翼前縁（６）の外周部付近には、Ｖ字型状の切込み形状（５）を設置して逆流と外周側に向う流れとの干渉を抑制し、
前記ブレード（３）が後退翼であり、
前記切込み形状（５）の谷底点（５’）を通る円周方向に向けて、突出する突出形状部（８）を、前記ブレード（３）の翼後縁（７）に有する送風機。 A drive motor (300), and
A fan (1) having a hub (4) attached to the drive motor (300) and a plurality of blades (3) provided on the hub (4);
A blower (10) comprising:
In the vicinity of the outer peripheral portion of the blade leading edge (6) of the blade (3), a V-shaped cut shape (5) is installed to suppress interference between the reverse flow and the flow toward the outer periphery,
The blade (3) is a swept wing;
A blower having a protruding shape portion (8) protruding in a circumferential direction passing through a valley point (5 ') of the cutting shape (5) at a blade trailing edge (7) of the blade (3).
該駆動モータ（３００）に取り付けられるハブ（４）、及び、該ハブ（４）に設けられた複数のブレード（３）を有する送風ファン（１）、
を具備する送風機（１０）であって、
前記ブレード（３）の翼前縁（６）の外周部付近には、Ｖ字型状の切込み形状（５）を設置して逆流と外周側に向う流れとの干渉を抑制し、
前記ブレード（３）が前進翼であり、
前記切込み形状（５）の谷底点（５’）を通る円周方向に向けて、突出する突出形状部（８）を、前記ブレード（３）の翼後縁（７）に有する送風機。 A drive motor (300), and
A fan (1) having a hub (4) attached to the drive motor (300) and a plurality of blades (3) provided on the hub (4);
A blower (10) comprising:
In the vicinity of the outer peripheral portion of the blade leading edge (6) of the blade (3), a V-shaped cut shape (5) is installed to suppress interference between the reverse flow and the flow toward the outer periphery,
It said blade (3) Ri is advancing wing der,
A blower having a protruding shape portion (8) protruding in a circumferential direction passing through a valley point (5 ') of the cutting shape (5) at a blade trailing edge (7) of the blade (3) .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012209674A JP6064487B2 (en) | 2012-09-24 | 2012-09-24 | Blower |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012209674A JP6064487B2 (en) | 2012-09-24 | 2012-09-24 | Blower |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2014062534A JP2014062534A (en) | 2014-04-10 |
| JP6064487B2 true JP6064487B2 (en) | 2017-01-25 |
Family
ID=50617959
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012209674A Expired - Fee Related JP6064487B2 (en) | 2012-09-24 | 2012-09-24 | Blower |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6064487B2 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107191411B (en) * | 2017-03-24 | 2021-07-27 | 奇鋐科技股份有限公司 | Fan structure |
| DE102019105355B4 (en) | 2019-03-04 | 2024-04-25 | Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg | Fan wheel of an axial fan |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4569631A (en) * | 1984-08-06 | 1986-02-11 | Airflow Research And Manufacturing Corp. | High strength fan |
| US5064345A (en) * | 1989-11-16 | 1991-11-12 | Airflow Research And Manufacturing Corporation | Multi-sweep blade with abrupt sweep transition |
| JPH0849698A (en) * | 1994-08-08 | 1996-02-20 | Yamaha Motor Co Ltd | Axial fan |
| JP2000161296A (en) * | 1998-11-20 | 2000-06-13 | Fujitsu I-Network Systems Ltd | Cooling axial fan |
| JP2006105156A (en) * | 2005-11-07 | 2006-04-20 | Matsushita Refrig Co Ltd | Impeller, blower, and refrigerator |
| JP5422139B2 (en) * | 2008-04-18 | 2014-02-19 | 三菱重工業株式会社 | Propeller fan |
-
2012
- 2012-09-24 JP JP2012209674A patent/JP6064487B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2014062534A (en) | 2014-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5880288B2 (en) | Blower | |
| JP5929522B2 (en) | Axial blower | |
| JP6611940B2 (en) | Propeller fan | |
| EP2570677B1 (en) | Axial flow blower | |
| WO2015092924A1 (en) | Axial flow fan | |
| JP6189088B2 (en) | Rotor | |
| JP5425192B2 (en) | Propeller fan | |
| CN110573746B (en) | Propeller fan | |
| JP2010203409A (en) | Blade body for fluid machine | |
| JP5978886B2 (en) | Blower | |
| JP6064487B2 (en) | Blower | |
| JP5357492B2 (en) | Propeller fan | |
| JP2008025463A (en) | Blower impeller | |
| JP5862541B2 (en) | Low noise blower | |
| JP2007247494A (en) | Diagonal flow blower impeller | |
| JP6060370B2 (en) | Blower | |
| WO2018228066A1 (en) | Axial flow wind turbine and air-conditioner | |
| KR20170102097A (en) | Fan of axial flow suppress for vortex and leakage flow | |
| JP5147784B2 (en) | Fan and axial blower | |
| JP2006200457A (en) | Blower | |
| JP2006214371A (en) | Blower | |
| JPH1122805A (en) | Stator structure | |
| JP5120299B2 (en) | Blower impeller | |
| JP6440888B2 (en) | Propeller fan, air conditioner and ventilator | |
| CN210380476U (en) | Rotor shell structure, outer rotor motor and washing machine with same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20141212 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20151029 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20151110 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160112 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160712 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160830 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20161122 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20161205 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6064487 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |